Str-geotecnica Rl 03

I N D I C E

PREMESSA _________________________________________________________________ 2

CENNI GEOMORFOLOGICI _________________________________________________ 2

CENNI IDROGEOLOGICI ____________________________________________________ 3

INDAGINI E STRATIGRAFIA DEL TERRENO _________________________________ 4

CARATTERISTICHE DEGLI EDIFICI E DELLE STRUTTURE DI FONDAZIONE _ 10

VERIFICA DELLA CAPACITA PORTANTE __________________________________ 17

CONCLUSIONI ____________________________________________________________ 19

BIBLIOGRAFIA E NORMATIVA DI RIFERIMENTO ___________________________ 21

REALIZZAZIONE DI UN EDIFICIO MULTIPIANO DA DESTINARE A LABORATORI ED UFFICI PER RICERCHE NEL CAMPO DELLE SCIENZE E DELLE TECNOLOGIE

RELAZIONE GEOTECNICA ING. GIUSEPPE A. MESIANO [email protected]

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PROGETTO ESECUTIVO

REALIZZAZIONE DI UN EDIFICIO MULTIPIANO DA DESTINARE A LABORATORI ED

UFFICI PER RICERCHE NEL CAMPO DELLE SCIENZE E DELLE TECNOLOGIE NEL

POLO EXTRAURBANO DELLUNIVERSITA DEL SALENTO RELAZIONE GEOTECNICA

RELAZIONE GEOTECNICA e VERIFICA DI COMPATIBILITA GEOMECCANICA

DELLE STRUTTURE DI FONDAZIONE

PREMESSA

La presente relazione geotecnica ha per oggetto il progetto delle opere di fondazione

per la costruzione delle nuove strutture nellambito dei lavori previsti per la realizzazione

di un edificio multipiano da destinare a laboratori ed uffici, per ricerche nel campo delle

scienze e tecnologie, da realizzarsi nellambito delle aree disponibili presso il Centro

Ecotekne nel comparto di Villa Tresca in Comune di Lecce.

Ebasata sulle relazioni geologiche-tecniche a firma del Dott. Geologo Rocco Gnoni,

per conto della Idrogeo, redatte nel mese di febbraio 2006, Inoltre tiene conto delle

risultanze di unulteriore relazione geologica-tecnica redatta nel giugno 2008 sempre dalla

Societ IDROGEO s.r.l, a firma del Dottt. Rocco Gnoni.

Tanto ai sensi del D.M. 14 gennaio 2008 ed in particolare in ossequio alle prescrizioni

di cui al punto 11.

La presente relazione tiene anche conto della relazione geologico-geotecnica redatta

dallo studio S.G.I. s.r.l. per la realizzazione del Centro Ecotekne dellUniversit degli

Studi di Lecce a firma del Dott. Ing. Luigi ALBERT, nel lontano 1990.

CENNI GEOMORFOLOGICI

La zona indagata si trova all' interno del Centro Ecotekne di Monteroni e appartiene al

foglio 214 "Gallipoli" della Carta Geologica d'Italia in scala 1:100.000.



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Da un punto di vista morfologico l'area indagata occupa un'ampia fascia di territorio

depressa, allungata in direzione NW - SE, con quote variabili dai 20 ai 30 metri s.l.m.

circa, delimitata lateralmente da due alti strutturali attigui allungati nello stesso senso NW

- SE.

Questa configurazione morfologica il risultato degli eventi tettonici e paleogeografici

che hanno interessato la Penisola Salentina a partire dal Cretaceo, con la disarticolazione

del substrato carbonatico in alti e bassi strutturali ed, in seguito, con la messa in posto di

terreni sedimentati a pi riprese durante le ingressioni marine.

Il quadro geolitologico risultante dato da ua presenza di un substrato carbonatico del

Cretaceo, su. cui trasgrediscono le calcareniti del Miocene ed i sedimenti Plio-

pleistocenici.

La successione strati grafica dalI' alto verso il basso la seguente :

Formazione di Gallipoli (Pleistocene).

Calcareniti mioceniche;

Dolomie di Galatina (Cretaceo);

CENNI IDROGEOLOGICI

Le caratteristiche di permeabilit dei terreni variano in funzione della composizione

litologica, precedentemente descritta; in particolare i terreni carbonatici qui rappresentati

dalle "Dolomie di Galatina" hanno una permeabilit definita in grande o "per

fratturazione e carsismo". In questo caso la circolazione idrica si esplica attraverso le

fratture della roccia; il grado di permeabilit sar quindi influenzato dall' entit della

fratturazione, dalla presenza di uno o pi sistemi di fratture, dan' ampiezza, spaziatura e

riempimento delle fratture stesse.

Ad aumentare il grado di permeabilit di queste rocce ha contribuito il fenomeno

carsico che, impostandosi su discontinuit preesistenti, esplica un' azione di allargamento e



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approfondimento delle fessure grazie all' azione di dissoluzione carsica durante,

soprattutto, le ripetute oscillazioni del livello medio marino.

Queste rocce sono sede di una falda definita "profonda" che generalmente protetta da

inquinamento soprattutto se i fenomeni di infiltrazione di acqua meteorica richiedono

tempi piuttosto lunghi (assenza di canali carsici); la falda profonda ha come letto l'acqua

marina di intrusione continentale alla quale si giunge attraverso una fascia di transizione

(costituita da acqua salmastra), interessata da fenomeni di mescolamento tra acqua dolce e

acqua salata. La falda profonda caratterizzata da grandi volumi idrici disponibili, e

spesso trova il suo recapito naturale verso sorgenti costiere o polle sottomarine.

I terreni sabbiosi possiedono, invece, una permeabilit definita " per porosit" che si

esplica tra i vuoti lasciati dalla giustapposizione delle particelle sabbiose. In questo caso il

grado di permeabilit dipende dalla forma e dalle dimensioni dei grani, dal loro grado di

assestamento e soprattutto dall' assortimento granulo.metrico; infatti nel caso in cui siano

presenti le frazioni fini e molto fini (limi ed argille), la permeabilit subisce una forte

riduzione, poich, questa frazione sottile occupa gli interstizi tra le particelle. In particolare

nei depositi assortiti in cui si osserva una alternanza di livelli sabbiosi con livelli limosi e/o

argillosi, si osserva il fenomeno della sovrapposizione di pi falde idriche.

INDAGINI E STRATIGRAFIA DEL TERRENO

Dalla lettura di una precedente relazione geologico-geognostica redatta sempre dallo

IDROGEO s.r.l., datata giugno 2008, in unarea attigua a quella di cui si discute, in cui furono

pure rinvenute sacche estese di sabbia fine limosa rossastra, si evince che nella zona dindagine

limitrofa furono eseguite le seguenti indagini (edificio High Tech):

rilievo geomorfologico di superficie; N. 3 sondaggi geognostici a carotaggio continuo spinti

fino ad un a profondit di 15 m (S1) e di 30 metri (S2 S3); esecuzione durante la perforazione

di prove dirette Spt (Standard Penetration Test) per la caratterizzazione geomeccanica dei



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litotipi; indagini indirette (prove sismiche downhole) per la determinazione delle Vs30 ai fini

della classificazione sismica.

Lindagine consistita nellesecuzione di 3 sondaggi geognostici a carotaggio continuo

utilizzando una trivella MK 600. Il primo sondaggio stato spinto fino ad una profondit di 15

metri e gli altri due fino ad una profondit di 30 m. Dalle carote estratte durante lesecuzione dei

sondaggi stato possibile determinare la stratigrafia di dettaglio dellarea indagata.

Al di sotto del primo strato costituito da sabbia grossolana e terreno vegetale frammisto a

noduli calcarenitici si rinviene unalternanza di strati e livelli decimetrici di sabbie diagenizzate e

calcarentiti passanti a calcareniti fratturate alternate a livelli sabbiosi. Per le prove SPT (Standard

Penetration Test) stata utilizzata una batteria di aste con diametro = 50 mm collegata ad una

punta conica di forma e dimensioni normalizzate. Le prove sono state eseguite in sito in base alla

progressione del sondaggio, facendo penetrare lo strumento posato a fondo foro registrando il

numero di colpi necessari alla penetrazione di tre tratti consecutivi di 15 cm ciascuno. Il primo

tratto, detto avanzamento, corrisponde ad un avanzamento di 15 cm (inclusa l eventuale

penetrazione iniziale per uso proprio) ed il relativo numero di colpi designato N1. Il valore

Nspt dato dalla somma dei colpi per il secondo e terzo tratto (ultimi 30 cm).

Le prove Spt effettuate durante lesecuzione dei sondaggi hanno restituito i risultati riportati

nelle seguenti tabelle.

Prova N

Profondit m

N colpi 15 cm

N colpi 30 cm

N colpi 45 cm

1 1.50 - 1.95 23 14 9

2 3.00 3.45 12 13 16

3

4.00 4.45 13 12 13

4

5.50 -5.95 21 26 32

5

7.00 7.45

22 30 Rifiuto



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SONDAGGIO N. 1

Prova

N

Profondit

m

N colpi

15 cm

N colpi

30 cm

N colpi

45 cm

1 0.50 - 0.95 19 13 10

2 1.50 1.95 14 19 25

3

2.50 2.95 15 19 23

4

5.00 - 5.45 17 23 29

SONDAGGIO N. 2

Prova

N

Profondit

m

N colpi

15 cm

N colpi

30 cm

N colpi

45 cm

1 1.00 1.45 17 19 25

2 2.00 2.45 15 22 27

3

3.00 3.45 13 18 23

4

6.50 6.95 18 21 31

SONDAGGIO N. 3

Dalla lettura dellindagine integrativa commissionata dallUniversit del Salento alla

medesima societ Idrogeo nel Giugno 2008, a seguito del rinvenimento delle sacche di terra

rossa al di sotto dei corpi A e B delledificio High Tech, in unarea limitrofa a quella oggetto

della presente relazione, si evince che in dette zone, limitatamente ad alcune aree circoscritte,

presente sabbia fine limosa rossastra (terra rossa) a contatto con la sabbia diagenizzata e quindi

con la calcarenite sino ad una profondit massima di m 9,00 a partire dal p.c. per il corpo A e

sino ad una profondit di 2,00 m a partire dal p.c. per il corpo B.

Al di sotto della sacca del corpo A stato inoltre eseguito un carotaggio continuo sino alla

profondit di ml 9 dal piano campagna, e n. 2 prove SPT che hanno fornito i seguenti risultati



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Prova N

Profondit m

N colpi 15 cm

N colpi 30 cm

N colpi 45 cm

1 3.50 - 3.95 4 3 4

2 4.50 4.95 5 5 7

SONDAGGIO N. 4

Lo schema geotecnico medio assunto nellarea limitrofa risultato, pertanto, quello di

seguito riportato

da mt

0.00 a mt 0.60

Sabbia rossastra alterata frammista a noduli calcarenitici

(materiale di riporto non campionabile per le prove di laboratorio con caratteristiche

geomeccaniche scadenti)

da mt

0.60 a mt 8.00

Alternanza di strati e livelli decimetrici di sabbie diagenizzate e calcareniti

c = 0 kg/cm2

= 1,84 t/m3

= 32-34

k = 10 12 t/m3

da mt

8.00 a mt 12.00

Calcarenite fratturata alternata a livelli

sabbiosi

c = 0 kg/cm2

= 1,9 t/m3

= 34 -36

k = 12 14 kg/m3

Dalla lettura della relazione geologico-geognostica redatta dallo IDROGEO s.r.l. nellarea

oggetto dellintervento di che trattasi, redatta precedentemente e datata febbraio 2006, si evince

che nella zona dindagine sono stati effettuati dapprima 2 sondaggi geognostici con risultati

discordanti tra di loro; infatti il SONDAGGIO n. 1 ha evidenziato la seguente stratigrafia

da 0.00 a 12.50 m sabbia limosa argillosa (terra rossa)

da 12.50 a 15.00 m sabbia diagenizzata con livelli calcarenitici.

Il SONDAGGIO n. 2 ha evidenziato la seguente stratigrafia

da 0.00 a 10.00 m sabbia medio grossolana.

Pertanto si proceduto ad effettuare ulteriori due sondaggi - SONDAGGI 3 e 4 - che

hanno consentito di escludere la presenza di sacche di terra rossa nelle altre zone. Pertanto la

presenza di terra rossa, secondo la relazione geologica redatta nel febbraio 2006 dalla IDROGEO

s.r.l., sarebbe limitata allarea sud-est del fabbricato in questione. Durante la realizzazione del



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SONDAGGIO 1, inoltre, sono stati eseguite n. 4 prove penetro metriche SPT che hanno fornito i

seguenti risultati :

Prova

N

Profondit m

N colpi 15 cm

N colpi 30 cm

N colpi 45 cm

1 4.00 4.45 8 10 12

2 4.50 4.95 12 13 16

SONDAGGIO S1

Prova

N

Profondit m

N colpi 15 cm

N colpi 30 cm

N colpi 45 cm

1 5.00 5.45 14 12 17

2 6.00 6.45 16 15 19

SONDAGGIO S2

Lindagine geognostica ha permesso di evidenziare che il suolo su cui dovr sorgere il nuovo

edificio caratterizzato da una successione di sabbie diagenizzate e calcareniti ad eccezione

dellarea posta a sud-est delledificio, caratterizzata nel punto in cui stato eseguito il carotaggio

dalla presenza di una sacca di terra rossa sino alla profondit di 12.50 m a partire dal p.c., di cui

non si conosce lestensione ne landamento in profondit.

Considerata limpossibilit di approfondire ulteriormente le indagini per ragioni economiche

dellAmministrazione e di aprire scavi a sezione ampia, sono stati assunti i seguenti schemi

geotecnici medi : SCHEMA 1 nellarea sud-est caratterizzata dalla presenza di terra rossa



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SCHEMA GEOTECNICO MEDIO N. 1

Mentre si adottato il seguente SCHEMA 2 nelle rimanenti zone.




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CARATTERISTICHE DEGLI EDIFICI E DELLE STRUTTURE DI FONDAZIONE

Per una immediata comprensione delle condizioni sismiche, si riporta la seguente tabella di

riepilogo:

RIEPILOGO PARAMETRI SISMICI

Vita Nominale 50

III

Categoria del Suolo C

Categoria Topografica 1

Latitudine del sito oggetto di edificazione 40.33569

Longitudine del sito oggetto di edificazione 18.12374

La tabella, inoltre, contiene elementi utili per le verifiche del danno degli elementi non

strutturali (cfr. punto 7.3.7.2 del D.M. 14/01/2008) di competenza degli altri progettisti delle

opere medesime.

Analogamente per la verifica degli spostamenti strutturali o delle accelerazioni prodotte dalle

azioni relative allo SLO, dalla quale risulti che non siano tali da produrre interruzioni duso degli

impianti (cfr. punto 7.3.7.3 del D.M. 14/01/2008).

Tanto evidentemente in considerazione del fatto che la struttura, prevista in classe duso III

secondo D.G.R. 1214 del 31/05/2011 Edifici ed opere strutturali che possono assumere

rilevanza in relazione alle conseguenze di un eventuale collasso.

A tal proposito il sottoscritto ing. Giuseppe A. Mesiano in qualit di progettista delle opere

strutturali di che trattasi fa presente quanto gi evidenziato negli elaborati grafici e cio che le

verifiche strutturali condotte non comprendono quelle di cui ai punti 7.2.3 e 7.2.4 del D.M.I.

14/01/2008 ed i relativi dettagli esecutivi, rimandate per competenza ai rispettivi progettisti

ciascuno per la parte di propria competenza (progetto architettonico e progetti degli impianti).

Ledificio sar destinato prevalentemente a laboratori ed uffici per ricerche nel campo delle

scienze e delle tecnologie nel polo extra urbano dellUniversit del Salento.

Ledificio relativo al progetto di che trattasi consiste in una struttura per le attivit di

biblioteca scientifico-tecniologico presso il Centro Universitario Ecotekne in agro di Monteroni a



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servizio delle facolt tecnologiche e di quelle scientifiche da realizzarsi nellambito delle aree

disponibili presso il comparto del Centro Ecotekne denominato dellex Villa Tresca in Comune

di Lecce. Sar costituito da un piano interrato con un ingombro complessivo in pianta,

comprensivo dei muri di contenimento perimetrali, pari a circa ml 30,50 x 55,05, avente

unaltezza di interpiano pari a cm 580 circa a partire dallo spiccato delle fondazioni sino alla

quota di estradosso del solaio. Da un piano terra, primo, secondo e terzo con un ingombro in

pianta di ml 30,50 x 52,95 e unaltezza di interpiano pari a circa cm 450, da estradosso a

estradosso solaio.

SCHEMA STRUTTURALE

Laltezza complessiva delledificio pari a 28,50 m a partire dallo spiccato delle fondazioni

sino alla quota di estradosso della copertura del vano scala centrale.

La struttura, prevista in classe duso III secondo D.G.R. 1214 del 31/05/2011 Edifici ed

opere strutturali che possono assumere rilevanza in relazione alle conseguenze di un eventuale

collasso, sar realizzata con travi e pilastri in cemento armato del tipo gettati in opera e con

solai del tipo predalles, gettati in opera, del tipo semiprefabbricato, alleggeriti con blocchi di



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polistirolo ad alta densit prima dellinserimento dellarmatura aggiuntiva per momenti negativi

e per il taglio, quella di ripartizione, quella relativa ai travetti ripartitori ed ai cordoli ecc..

I solai sono del tipo a predalles, con unaltezza complessiva pari a cm 30 ( cm 25 nelle

zone con solaio ribassato indicate nelle rispettive carpenterie) costituiti da una lastra

inferiore prefabbricata e precompressa dello spessore di cm 7, irrigidita da tre tralicci

metallici, e pannelli in polistirolo ad alta densit aventi funzione di alleggerimento. Il tutto,

una volta posto in opera, verr completato con un getto in opera per la formazione dei

travetti e della caldana superiore dello spessore 4 cm.

La struttura resistente costituita un nucleo scala avente sezione aperta pressoch rettangolare

e spessori delle pareti pari a cm 40 per tutti i piani. La struttura resistente completata con

linserimento di pareti longitudinali, posti allestremit dellimpalcato, e laterali che coadiuvano i

setti verticali del nucleo scala nellassorbimento delle forze orizzontali.

Tutto il perimetro delledificio, in corrispondenza delle tamponature, caratterizzato da telai

longitudinali e trasversali, costituito da pilastri diversamente orientati con sezione 30x70 o 40x90

collegati da travi di sezione 30x80.

I rimanenti pilastri hanno dimensioni pari a cm 40x90, collegati da travi portanti 30x80 e travi

di collegamento ortogonali 60x30 del tipo a spessore di solaio, ad eccezione di due pilastri

perimetrali (fili 63/93), collegati da travi portanti 30x80, che presentano dimensioni 30x30.

Per quanto riguarda gli effetti delle azioni orizzontali si tenuto conto anche della presenza

dellazione del vento impattante sulle facciate principali assumendo un carico unitario del vento

pari a 100 daN/mq, per la zona in esame, e calcolando la spinta esercitata da tali azioni per

ciascun piano, affidando ai telai in c.a. lassorbimento dei tagli e dei momenti flettenti prodotti

da tali azioni.

Lo scopo principale dei setti e dei telai trasversali e longitudinali , in ogni caso, quello di

assorbire le azioni sismiche calcolate per gli spettri di risposta di seguito raffigurati e categoria

del suolo C.



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INTERVENTO E SPETTRI DI RISPOSTA

Considerate, in generale, le buone caratteristiche di portanza del terreno costituito da rocce

calcaree compatte (pietra leccese), cos come desunte anche dallesperienza di edifici

precedentemente realizzati in zone limitrofe, a meno di una zona non ben delimitata (carotaggio



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S1) costituita da una sacca di terra rossa sino alla profondit di m. 12,50 circa a partire dal piano

campagna, le strutture di fondazione ipotizzate saranno realizzate per mezzo di un graticcio di

travi elastiche su suolo elastico.

SCHEMA DELLE FONDAZIONI

Non potendo stabilire con precisione, allo stato attuale, lestensione e landamento della sacca di

terra rossa in questione che, una volta effettuato lo scavo, si estender in alcuni punti del lato

nord-est sino a 7,50 m (12,50 5,00 m) al di sotto del piano di imposta delle fondazioni (

probabilmente anche oltre) sono state previste allinterno di detta zona, al di sotto dei setti pi

sollecitati, delle piastre di spessore pari ad 80 cm. Nel progetto, inoltre, sono stati previsti ed

inseriti i relativi costi per la realizzazione di pali trivellati di grande diametro 600 mm, per una

lunghezza complessiva non inferiore a 600 m, per la fornitura e posa in opera di calcestruzzo

ciclopico per un quantitativo non inferiore a 150 m3 ed infine per la realizzazione di prove

geotecniche in situ per poter fronteggiare detta situazione allo stato attuale no dettagliata.



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RRA ROSSA IN UN EDIFICIO

LIMITROFO (HIGH TECH)

REALIZZAZIONE DI PALI TRIVELLATI DI GROSSO DIAMETRO (HIGH TECH)



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In tal modo, successivamente alle operazioni di scavo a sezione ampia sino alla quota di

imposta delle fondazioni e prima dellinizio effettivo dei lavori relativi alla opere strutturali, una

volta definita con esattezza lestensione e landamento nello spazio della sacca o delle sacche di

terra rossa intercettate con il carotaggio S1 che al momento non risulta noto, effettuate da parte

del Direttore dei Lavori, nellipotesi in cui lo stesso possieda le necessarie competenze nel

campo delle geotecnica e delle opere di fondazione in zona sismica, se necessario con la

consulenza e comunque previo parere scritto del sottoscritto progettista delle strutture, le dovute

e necessarie indagini, valutazioni geotecniche e calcolazioni, in particolare con riferimento ai

parametri geomeccanici del terreno costituente la sacca medesima a quella profondit, si potr

procedere alla conferma del sistema fondazionale adottato o alla sua eventuale revisione (in tutto

o in parte) qualora necessario.

Per quel che riguarda i valori del carico limite e dei coefficienti di sicurezza si rinvia ai

tabulati della relazione geotecnica.

Si precisa, in ogni caso, che le calcolazioni geotecniche sono state condotte tendendo conto

anche della presenza del sisma, ci a vantaggio di sicurezza, poich il sisma rappresenta

unazione di tipo eccezionale e pertanto non andrebbe combinato, ai fini dei calcoli geotecnici,

con le sollecitazioni derivanti dal peso proprio e dai sovraccarichi accidentali.

Parte integrante della presente relazione sono tutte le altre relazioni di progetto (relazione

geotecnica, geologica ecc..) nonch tutti gli elaborati grafici e di progetto con particolare

riferimento a quelli architettonici e strutturali.

Le fondazioni delle strutture principali saranno, in ogni caso, posizionate alla quota indicata

negli elaborati grafici dei progetti delle strutture una volta rimosso leventuale cappellaccio di

materiale alterato scarsamente resistente.

Il piano di posa delle fondazioni del piano interrato, pertanto, stato posizionato a circa 430 -

500 cm al di sotto dellattuale piano campagna (piano di riferimento, quota 0.00).



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Gli scavi delle fondazioni delle strutture principali dovranno essere eseguiti con gli opportuni

accorgimenti sostituendo, ove necessario, nel caso in cui si dovessero intercettare sacche di terra

rossa non eccessivamente estese, lo strato di roccia alterato, previa asportazione dello stesso, con

calcestruzzo ciclopico o con materiale pi consistente sino alla profondit di intercettazione degli

strati pi consistenti.

Nel caso di riempimento con il materiale di riporto proveniente dallo scavo del piano interrato

questo dovr essere posto in opera a strati non superiori a cm 30, adeguatamente compattato con

limpiego di rulli pesanti. Le travi di fondazione saranno incassate allinterno della calcarenite

compatta per una profondit di almeno 80 cm allinterno dello scavo a sezione ristretta evitando

tassativamente di effettuare lo scavo a sezione ampia sino alla quota di imposta delle fondazioni

(quota del magrone).

Ci in considerazione del fatto che le ipotesi assunte per il calcolo del carico limite di

ciascuna trave e per la verifica a scorrimento orizzontale del piano di posa, sotto sisma, tengono

conto di tale ipotesi.

VERIFICA DELLA CAPACITA PORTANTE

La verifica della capacit portante consiste nel confronto tra le NUOVE sollecitazioni di

progetto ed il valore di progetto della resistenza del terreno. La resistenza di progetto valutata

utilizzando la relazione di Brinch-Hansen, una volta noti i parametri geotecnici di resistenza,

ricavati dalla relazione geologica summenzionata e divisi per i coefficienti si sicurezza m, come

specificato nelle Norme Tecniche per le Costruzioni (D.M. 14 Settembre 2008).

Per tutte le strutture di fondazione analizzate sono state considerate le seguenti propriet

geotecniche medie del terreno assunte quali parametri di progetto:

I STRATO

da mt 0.00 a

mt 15.00


c = 0 kg/cm2

= 1,90 t/m3

= 35 k = 15 t/m

3




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Per quelle che si ipotizzato ricadenti al sopra della sacca di terra rossa le seguenti

I STRATO

da mt

0.0 a a mt 12.50


c = 0 kg/cm2

= 1,84 t/m3

= 342 k = 4 t/m

3

II STRATO

da mt

12.50

a mt 15.00

Calcarenite fratturata alternata a livelli

sabbiosi

c = 0 kg/cm2

= 1,9 t/m3

= 35 k = 15 t/m

3

FALDA - 25 m RISPETTO AL P.C.


I coefficienti di sicurezza parziali adottati risultano i seguenti:

Coefficiente di sicurezzaper langolo di resistenza a taglio:=1.25

Coefficiente di sicurezza per il peso specifico: =1

L espressione di Brinch- Hansen nel caso in esame si semplifica come appresso

indicato:

2limBNcNDNq ccqq =8.2 daN/cm2

I dati considerati per il calcolo della capacit portante sono:

D = 1,2 m = 1840 daN/mc B = 1.0 m Nq = 22 N = 19

q = 1 = 1 c=0

Pertanto, sulla base delle propriet del terreno utilizzate, la resistenza di progetto

risulta pari a 8.2 daN/cm2

A vantaggio di sicurezza le sollecitazioni di progetto considerate sono quelle derivanti

dallapplicazione delle azioni sulla struttura determinate per le verifiche allo SLU (Stato

Limite Ultimo), come meglio riportate nella Relazione di calcolo delle Strutture:

Combinazione per Carichi Statici

n

i

kioiQkQkGd QQGF2

1

dove:



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Gk= Valore caratteristico dellazione permanente

Q1k = Valore caratteristico dellazione di base di ogni combinazione

Qki = valori caratteristici delle azioni variabili fra loro indipendenti

G = Coefficiente di sicurezza per le azioni permanenti=1.4

Q= Coefficiente di sicurezza per le azioni variabili= 1.5

oi= Coefficiente di combinazione delle azioni variabili=0.7.

La pressione massima di progetto sul terreno, registrata in corrispondenza del corpo di

fabbrica C risulta pari a 6.3 daN/cm2 e quindi minore alla resistenza di progetto.

CONCLUSIONI

Dal confronto delle analisi effettuate, relativamente allultimo dei siti individuati per la

realizzazione dellopera, sulla base delle indagini geologiche e geotecniche condotte nellambito

del complesso Ecotekne, nella cui area sar realizzata lopera in oggetto, e gi pi volte citate

nelle precedenti sezioni, si pu ritenere che le fondazioni del tipo a graticcio di travi rovescie

risultano in grado di assicurare la stabilit dellinsieme opera- terreno, purch il piano di posa

delle stesse sia opportunamente verificato durante la fase di realizzazione della costruzione.

Mentre per quel che riguarda la realizzazione di setti e pareti non pu che essere confermata

la previsione di progetto e quindi la realizzazione delle fondazioni per mezzo di travi rovesce in

grado di assicurare la compatibilit geomeccanica con il terreno di fondazione e per ovvie

ragioni tecnologiche.

Considerate, in generale, le buone caratteristiche di portanza del terreno costituito da rocce

calcaree compatte (pietra leccese), a meno di una zona non ben delimitata (carotaggio S1)

costituita da una sacca di terra rossa sino alla profondit di m. 12,50 circa a partire dal piano

campagna, le strutture di fondazione saranno realizzate per mezzo di un graticcio di travi

elastiche su suolo elastico.



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Per ci che riguarda le fondazioni ricadenti al di sopra delle aree interessate dalle sacche di

terra rossa si optato per una soluzione mista costituita da piastre superficiali (plinti), sostenute

da pali trivellati, cos come previsto negli elaborati esecutivi di progetto.

Nel computo metrico, quindi, saranno previste tre voci per la realizzazione di pali trivellati di

grande diametro 600 mm, per una lunghezza complessiva non inferiore a 600 m, per la

fornitura e posa in opera di calcestruzzo ciclopico per un quantitativo non inferiore a 150 m3 e

per la realizzazione di prove geotecniche in situ.

In tal modo, successivamente alle operazioni di scavo a sezione ampia sino alla quota di

imposta delle fondazioni e prima dellinizio effettivo dei lavori relativi alla opere strutturali, una

volta definito con esattezza lestensione e landamento nello spazio della sacca di terra rossa

intercettata con il carotaggio S1, che al momento non risulta noto, effettuate da parte del

sottoscritto progettista delle strutture le dovute e necessarie valutazioni geotecniche in particolare

con riferimento ai parametri geomeccanici del terreno costituente la sacca medesima a quella

profondit, si potr procedere alla conferma del sistema fondazionale adottato o alla sua

eventuale revisione (in tutto o in parte).

Lecce, marzo 2013

Il progettista delle strutture

( Ing. Giuseppe A. MESIANO )



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BIBLIOGRAFIA E NORMATIVA DI RIFERIMENTO

1. Terzaghi K. : Theoretical soil meccanics, Wiley, 1943.

2. Joseph E. Bowles, Fondazioni, Mc Graw-Hill 1991.

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5. Lambe T.W. - R.V. Whitman, Soil Meccanics, Jon Wiley & Sons.

6. O.P.C.M. n. 3274 del 20.03003 Primi elementi in materia di criteri generali

per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche

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7. D.M. 14 Gennaio 2008 Norme Tecniche per le Costruzioni e Circolare del 2

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9. Relazioni geologico-geotecnica-geognostica redatte dalla Societ IDROGEO

s.r.l, a firma del Dot. Rocco Gnoni , nel mese di febbraio 2006 e giugno 2008,

via M.De Pietro 23 73100 Lecce.

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