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Predicción de los suelos colapsables por el cono de penetración y pruebas de ultrasonido.Resumen: Los suelos colapsables son de naturaleza suelos no saturados, que se caracterizan por una estructura metaestable, la metaestabilidad es la propiedad que un sistema con varios estados de equilibrio, estos suelos se someten a un colapso abrupto cuando se inundan o se saturan con o sin carga. Estos suelos causan importantes daños. Basado en la composición estructural de estos suelos, hemos reconstituido las muestras compuestas de arena y partículas finas que se producen en diversas proporciones. La primera fase del trabajo consiste hemos reconstituido las muestras compuestas de arena y partículas finas que se producen en diversas proporciones a partir de entonces se propuso un programa para realizar los test a partir de cono de penetración y las pruebas de ultrasonido permitiendo que los factores que influyen en el colapso que se predijo los resultados obtenidos muestran claramente la influencia de ciertos parámetros tales como contenido de agua y la energía de compactación en el potencial colapso y la velocidad ultrasónica.
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Predicción de los suelos colapsables por
el cono de penetración y pruebas de
ultrasonido.
Resumen: Los suelos colapsables son de naturaleza suelos no saturados, que se caracterizan por una
estructura metaestable, la metaestabilidad es la propiedad que un sistema con varios estados de
equilibrio, estos suelos se someten a un colapso abrupto cuando se inundan o se saturan con o sin carga.
Estos suelos causan importantes daños. Basado en la composición estructural de estos suelos, hemos
reconstituido las muestras compuestas de arena y partículas finas que se producen en diversas
proporciones. La primera fase del trabajo consiste hemos reconstituido las muestras compuestas de arena
y partículas finas que se producen en diversas proporciones a partir de entonces se propuso un programa
para realizar los test a partir de cono de penetración y las pruebas de ultrasonido permitiendo que los
factores que influyen en el colapso que se predijo los resultados obtenidos muestran claramente la
influencia de ciertos parámetros tales como contenido de agua y la energía de compactación en el
potencial colapso y la velocidad ultrasónica.
1) Introducción
Los suelos colapsables y metaestables de una estructura suelta, insaturada naturalmente en formas de
depósitos. En estado seco una cimentación natural entre los granos is respuesta para una importante
conexión inter-granular y puedan soportar cargas muy altas. Sin embargo la saturación sin una carga
adicional, causa la desintegración de las conexiones, dando una densa estructura seguida por el colapso de
las partículas del suelo. Entre las causas de la saturación del suelo están las subidas de las aguas
subterráneas o el nivel freático en inviernos, la filtración del agua y las fugas de los canales. Porque es
muy importante el colapso potencial y las serias consecuencias que puede darse en la construcción, Este
suelo está considerado como inestable y malo para la fundación. Estos suelos son encontrados en aéreas
donde priorizan los áridos y semiáridas regiones. Esto ocurre en una gran cantidad de países en especial
esos países del hemisferio norte localizado entre los paralelos 30 y 55 de misma forma en Sudamérica.
Los ciclos de secado son algo prolongados donde son repetidos los últimos años con mucha frecuencia en
muchas zonas del planeta los suelos colapsables son considerados los aluviales, flujos de lodo, jardines,
residuos volcánicos, suelos mal compactados o suelos que no fueron compactados con su humedad
óptima.
El colapso en Cheria en 2009 al oeste de Argelia nos dio un buen ejemplo de un gran colapso en donde la
construcción se desplomo 2 metros y medio. Mientras esperaban mediciones de una técnica experticia el
informe preliminar relata que el desastre se produjo por el movimiento del agua en el sedimento. Un
estudio geotécnico hecho por LHCC Batana dentro del alcance de la reserva de gas natural en Hassi
muestra el sitio en composición de los 2 caminos de un colapso natural, este ha sido adoptado para
substituir la primera ley donde este evade la filtración del agua y la segunda ley en adición del agua
degrada severamente la resistencia del suelo. Los edificio de 3 pisos en Xining, Qinghai fue destruida más
allá del colapso, este problema ocurre porque del tierras de abajo estuvieron inundadas.
Experimentalmente y teóricamente los estudios dieron como resultado varias incertidumbres y varias
variables así que es muy difícil determinar el fenómeno del colapso. Dudley cuantifica y describe el
colapso de estructuras cementadas y no concluye que esto se mida a través de la humedad del estrato,
pero solo ocurre cuando las conexiones cimentadas en la estructura están rotas por las restricciones
mecánicas. Por el contrario si el sedimento es una mezcla entre granos y partículas finas el cual produce
una conexión importante debido que toda la humedad es neutralizada por la succiona si que el suelo baja
la cohesión y soporta el colapso. Este resultado está confirmado por CUI and MAGNAN donde afirman
que el colapso no se debe al bajo contenido de agua, BOOTH, LAWTON, GANESHAN observan que
para obtener una densidad seca la sobrecarga produce el colapso y es proporcional al contenido de
humedad del suelo. La fuerza de capilaridad es destruida por el repentino colapso de suelos totalmente
inundado. La succión descubierta por las arcillas conecta de una manera diferente que los granos de limo.
El colapso es abrupto cuando la densidad seca y el contenido de humedad inicial. Si la densidad relativa
es menor que el 0.65 y el contenido de humedad está cerrado y normado para y estos resultados hacen que
el Proctor no haya riesgo de colapso.
En los resultados de alta tecnología de ultrasonido es un buen test para ciertos suelos, a excepsion de
geotecnia marina donde se aplican otras técnicas como pruebas de compresión. Estos trabajos
experimentales presentan el resultado de tres series de pruebas. En adición a las tablas de compresión, un
serio ensayo es usando el cono del penetrómetro y por primera vez los ensayos de las curvas no
destructivas con el ultra sonido son puestas en paralelo, el objetivo es predecir el método de colapso de
los suelos a través de pruebas de ultra sonido.
2) Características de los Materiales
Los ensayos se llevaron a cabo en 6 suelos reconstruidos hechos de arena y de unos suelos de caolín. En
varias proporciones donde la aplicación de varios criterios de colapso reportado AYADAT and BELLINI
muestran porque son colapsables.
Los dos tipos de arena, debajo de 2mm de diámetro son usados para los suelos en reconstrucción, las
arenas de las dunas de OUM ALI de la región y arena son el extracto de Melag de la región de AOUINET
donde los suelos pasan de un estado seco a un estado mojado en 24 horas llegando a los 105 grados
Centígrados. Un pequeño porcentaje de las partículas finas que contienen estos 2 tipos de arena muy
característica son usadas para hacer concreto. La caolín es usada en un diámetro menor de 80um es
extraída de la región de HAMANA DEBAGH de GUELMA.
En esta región es usada principalmente para hacer porcelana y productos de cerámica.
Los suelos S1 S2 S3 son reconstruidos de las dunas de arena de caolín mientras que los S4 S5 S6 son
reconstruidos de las arenas de la corriente de caolín. Los geotécnicos caracterizaron a la arena
dependiendo en la tabla 1, y la curva de graduación de suelos reconstruidos está representados en la tabla
1 y 2.
2.1 características de la consistencia de los suelos
La literatura revelo que un suelo puede colapsar si al menos uno de los siguientes criterios se cumple (6):
Ac<1, IL<0, Ip≤20, Ic>1, Iw≤1. Los resultados que presenta la tabla 2, muestra que estos suelos están a
la espera de colapsar y las características de la consistencia de los suelos reconstruidos dependerá
básicamente del contenido de humedad
3. MATERIAL UTILIZADO
3.1 Prueba edométrica
El edómetro cuyos elementos esenciales son: un molde edometrico, 50.4 mm de diámetro y 20 mm de
altura, un marco de consolidación del brazo de palanca de 1/10, y un equipo de pesas.
El pistón de compactación (figura 3) es diseñado especialmente en el laboratorio para la compactación de
los suelos en el anillo del edómetro. Enteramente fabricado de acero, Consta de una base, 48.42 mm de
diámetro y 3 mm de espesor. Unido a una columna guía de 280 mm de longitud, a través de la cual se
desliza un pistón. Un tapón deslizante a lo largo de la varilla hace que sea posible ajustar la altura de la
caída del martillo. El martillo es de forma circular, con un plato de 84.42 mm de diámetro y 8.40 mm de
espesor. Su peso es de 121 g y tiene un centro de perforación de 8.45 mm de diámetro.
3.2 Prueba de penetración
El cono de penetración manual (figura 4) es hecho de acero inoxidable,30 grados de apertura, superando a
la varilla. El peso del sistema móvil es de 80 g, un comparador de 36 mm / 0,01 mm, y un plato metálico
de 53 mm de diámetro y 36.4 mm de altura. Su masa es aproximadamente de 56.2 g
3.3 Prueba de ultrasonido
El equipo (figura 5) incluye un analizador para medir la velocidad de las ondas ultrasónicas, una barra de
calibración, un equipo de dos transconductores de 54 khz con cables, actuando de manera diferente como
transmisor o receptor, y una olla de pasta de contacto.
4. Programa de pruebas
Tres series de pruebas principales se llevaron a cabo en seis suelos reconstruidos: la tabla 3 ilustra el
programa de estas pruebas
Programa de Pruebas
Tipo de Pruebas Parámetros Seleccionados Prueba # Observaciones
EdometricoContenido de Humedad 2%,4%,6%,8%
96
Realizado acorde
JENNINGSGrados de Compactación 10,25,40, 60 golpes
PenetraciónContenido de Humedad 2%,4%,6%,8%,10%,12%,14%
168
Realizado con el Cono
de PenetraciónGrados de Compactación 10,25,40, 60 golpes
Ultrasonido
Contenido de Humedad 2%,4%,6%,8%
96
Realizado con el
Analizador de
UltrasonidosGrados de Compactación 10,25,40, 60 golpes
5. PROCEDIMIENTO Y REALIZACIÓN DE LOS ENSAYOS
5.1. PRUEBA EDOMETRICA
Para la prueba, el suelo debe estar compuesto de arena y caolín en las proporciones mencionadas
anteriormente.
El suelo es llevado al contenido de humedad requerido con la adición de agua destilada; la mezcla de
agua con el suelo debe ser homogeneizada en un mortero de porcelana. Entonces es vertido en el molde
del edómetro y compactado usando el pisón de compactación.
La compactación del suelo consiste en dejar caer el martillo que se desliza a lo largo de la varilla (con una
altura h= 15 cm), Para que sea perfectamente plano, la cara superior de la muestra debe ser nivelada
utilizando una cuchilla rígida.
Las pruebas de compresión con el edómetro se hacen de acuerdo a los procedimientos de JENNINGS y
KNIGHTS, los cuales consisten en la aplicación de cargas en el siguiente orden: 25, 50, 100, y 200 kPa.
Luego, la muestra se inunda y se registran los nuevos valores, después la carga se incrementa hasta los
400 kPa. Durante la prueba los asentamientos se registran después de 15 s, 30 s, 1 min, 2 min, 5 min, 10
min y 24 h.
5.2. PRUEBA DE PENETRACION
Las pruebas se realizan con un cono de penetración provisto de un plato de metal. La reconstrucción del
suelo, relleno y compactación de la mezcla del suelo en el plato se lleva a cabo de la misma manera que
en las pruebas de compresión. El cono con su varilla entra en contacto con la cara superior de la muestra
de suelo. La penetración de cono en el suelo es medido con las varillas.
5.3. PRUEBA DE ULTRASONIDO
Esta serie de pruebas se inicia con la calibración del analizador, se mide la velocidad de transmisión de la
onda a través de la barra de calibración. Se mide la velocidad de ondas de ultrasonido, que cruzan a través
de la muestra de suelo dentro del molde edometrico.
De acuerdo con el procedimiento de las pruebas de compresión. Para garantizar una buena transmisión de
las ondas en el cuerpo de la probeta se debe de ajustar el sistema de medición, se aplican capas delgadas
de grasa sobre las dos caras de contacto de los transmisores (emisor y receptor). En la pantalla del
analizador se puede observar el tiempo y la velocidad de la onda.
6. RESULTADOS E INTERPRETACIÓN DE LAS PRUEBAS
Los resultados de este trabajo experimental se presentan en dos partes; la primera se refiere las pruebas
estándar (tablas 1 y 2) (las características de los materiales y las características de consistencia) necesaria
para la identificación geotécnica de los materiales utilizados y los suelos reconstruidos.
La segunda se distribuye de la siguiente manera:
6.1. PRUEBAS EDOMETRICAS
6.1.1. Representación de COLAPSO DE SUELO
Las variaciones del contenido de humedad y la energía de compactación nos permiten comprobar si estos
suelos tienen las propiedades de los suelos colapasables. También estas variaciones hacen posible
controlar el colapso potencial. Las curves obtenidas son similares a los de KNIGHT'S y JENNINGS tal
como se muestra en las figuras 6 y 7. El CP “collapse potential” (%) se calcula a partir de la relación:
CP = ∆ee * lOO%, (1)
1 + eo
Dónde: ∆e = e1 (200 kPa) - e2 (200 kPa, Inundado), y eo es la relación de vacíos inicial.
Los resultados de estas pruebas muestran que CP puede variar de la siguiente manera
• Suelo tipo S1: 0,52% a 7,54%.
• Suelo tipo S2: 0,59% a 8,34%.
• Suelo tipo S3: 0,83% a 8,92%.
• Suelo tipo S4: 0,66% a 7,61%.
• Suelo tipo S5: 0,74% a 7,84%.
• Suelo tipo S6: 0,77% a 7,90%.
De acuerdo con la clasificación de JENNINGS y KNIGHTS (tabla 4), estos resultados corresponden a
los suelos de tipo "ningún riesgo" a "problemas".
Tabla 4
Clasificación del Colapso Potencial
CP Grado del Problema
0% a l% Ningún Problema
I% a 5% Problema Bajo
5% a 10% Problema Medio
10% a 20% Problema Alto
>20% Problema Muy Alto
6.1.2. INFLUENCIA DEL CONTENIDO DE HUMEDAD Y COMPACTACIÓN EN SUELOS
COLAPSABLES
Los altos colapso potenciales se registran para contenidos de humedad iniciales bajos. Para un contenido
de humedad inicial el colapso potencial disminuye mientras aumento la energía de compactación (figura
8). Una disminución en el colapso potencial es más evidente que el aumento del contenido de humedad
(figura 9).
Bajo las mismas condiciones de compactación y contenido de humedad, el suelo que contiene el mayor
por ciento de caolín muestra el mayor colapso potencial.
Estos resultados coinciden con los de AYADAT et al y confirman las observaciones de ABBECHE et al.
Se puede concluir que los suelos reconstruidos en el laboratorio muestran un comportamiento similar a
un suelo in situ, por lo tanto, el suelo es adecuado para la serie de las pruebas sugeridas.
Figura 8
De acuerdo a la clasificacion sugerida por JENNINGS Y KNIGHT 14 (tabla 4) estos resultados
corresponden a una escala desde “no riesgoso” hasta “problematicos”
Tabla 4
Figura 6:
Curva edometrica tipica de un suelo colapsable (Knight and Jennings)
Figura 7: Curva edometrica del suelo 1 (10 golpes)wrtyiop[]\]’[;plkjhgfdsaqsdfghjkl;’
Prediccion de suelos colapsables
6.1.2 Influencia del contenido de agua y energia de compactacion en suelos colapsables.
El alto potencial de colapso viene dado por contenidos de humedad iniciales bajos. Para un contenido de
humedad inicial dado el potencial de colapso disminuira cuando la energia de compactacion aumente
(figura8). Un aumento en el colpaso es mas obvio
;/que un aumento en el contenido de humedad (figura 9). Bajo las mismas condiciones de compacidad y
contenido de humedad, el suelo que contiene el mayor porcentaje de “kaloin” presenta un mayor
potencial de colapso. Estos resultados concuerdan con los presentados por AYADAT et al [6] y
confirman las observaciones echas por ABBECHE et al. [1]. Con lo cual se conluye que los suelos
reconstruidos en el laboratorio presentan comportamientos similares a los allados en sitio, por lo tanto
adecuando para la serie de resultados se sugiere.
A0053 V/
Figura 8:
Potencial colpasable vs numero de golpes (wo= 6%)
Figura 9: Variacion de potencial colapsable vs contenido de humedad (E=25 golpes)
ABBECHE KHELIFA et al.
6.2 PRUEBAS DE PENETRACION
6.2.1 INTERPRETACION DE PENETRACION VERSUS CONTENIDO DE HUMEDAD INICIALES
Wo.
El contenido de humedad entre w=2% y w=8% no nos proporciona una idea clara del comportamiento del
suelo en estudio, por lo tanto se incrementa el contenido de agua a un 14%, cada curva obtenida pude ser
dividida en dos partes basado en sus pendientes (figura10). En la primera parte, el colpaso decrece
gradualmente con un incremento en el contenido de humedad hasta el limite menor cuando el contenido
de humedad se aproxima al Proctor optimo. En la segunda parte se observa un comportamiento contrario,
el colapso incrementa con un aumento del contenido de humedad. Considerando la velocidad de
compactacion y la comvenienca al comparar con la prueba del Proctor, puede ser mas practico para
proyectos de compactacion de suelos colapsables usar la prueba del cono penetrometro para la
determinacion del limite de penetracion y el correspondiente contenido de humedad la cual divide a las
curvas de penetracion en dos partes de diferentes pendientes, la primera se considera “seca” y la segunda
“humeda”.
Esta en una prueba analoga a la del Proctor donde el optimo valor separa tambien en dos curvas de dos
pendientes, “seca” y “humeda”. Se mide un rendimiento similar para todos los suelos sometidos a la
prueba.
Se puede deducir que para suelos colapsables existe una relacion inversa entre la prueba de penetracion y
la prueba del proctor, el primero es usado para determinar el limite de penetracion y el segundo la
maxima densidad seca.
Figura 10: Variacion de penetracion con contenido de humedad
6.2.2 INTERPRETACION DE PENETRACION VS Wopt/Wo
Los suelos colapsables con caracterizados por la condicion Wopt/Wo > 1, HOLTZ and GHILF [15]. El
analisisis de las curvas de penetracion vs el radio de Wopt/Wo (figura11) confirma la existencia de dos
distintos comportamientos, siendo separados por la linea Wopt/Wo =1. En la izquierda de esta linea la
penetracion gradualmente disminuye, a continuacion crece de una manera mas o menos regular a medida
que uno se aleja del limite que separa los suelos colapsables (wopt/wo > 1) de los suelos no colapsables.
Este limite corresponde al limite de penetracion indicada por Plim.
Fig. 11. Variación de la penetración con Wopt / Wo (Suelo 1)
6.2.3. INTERPRETACIÓN DE PENETRACIÓN VERSUS Yd / Ys.
La misma declaración se visualiza en la representación de la penetración contra la relación de la densidad
Yd / Ys (figura 12). Observamos una disminución gradual de la penetración profundidad hasta un valor
límite correspondiente a la línea recta que separa los dos estados de suelos. A continuación, una fase de
un aumento progresivo con el crecimiento de esta relación es visible.
La similitud de las curvas anteriores ilustra la existencia de un comportamiento similar de los suelos
colapsables con respecto a la penetración y también muestra que una característica límite valor separa el
suelo colapsables con los suelos no colapsables.
Fig.12. Variación de la penetración con Yd/ Ys (Suelo 5)
6.3. PRUEBAS DE ULTRASONIDOS
6.3.1. INFLUENCIA DEL CONTENIDO DE HUMEDAD Y ENERGÍA DE COMPACTACIÓN DE
SUELOS COLABSABLES
Los resultados de las pruebas de ultrasonidos muestran que la velocidad ultrasónica varía, dependiendo de
la variación de la energía de compactación y / o contenido de humedad (figuras 13 y 14). Para el mismo
valor de la energía de compactación, cualquiera que sea el suelo, la ultrasónica velocidad aumenta con el
crecimiento del contenido de humedad.
FIG 13. Variación de la velocidad ultrasónica con número de golpes del (suelo 4)
FIG. 14. Variación de la velocidad ultrasónica con contenido de humedad (Suelo1)
El crecimiento de compactación contribuye al aumento de las velocidades, especialmente si el contenido
de humedad se acerca al óptimo Proctor. Tengamos en cuenta que las curvas correspondientes a 60 golpes
presentan valores de velocidad más importantes en comparación con otras energías de compactación,
especialmente con el aumento en el contenido de humedad. Esto demuestra un buen estado de
compacidad debido a la humidificación y la reordenación de los granos; es el caso de los suelos no
colapsables.
6.3.2. PREDICCIÓN DE COLAPSO POR PRUEBA DE ULTRASONIDOS
Las figuras 15 y 16 muestran una relación vital entre la velocidad ultrasónica y potencial colapsar; la
disminución de uno de ellos está sincronizado con el aumento en la otra. En la figura 15, las curvas de
asumir las mismas formas. Pasan a través de tres fases: En la a partir de líneas rectas paralelas representan
una importante caída de la CP con muy cerca valores de velocidad. Entonces, se observan dos pendientes
sucesivas de las curvas; en el primero, una reducción de CP corresponde a un aumento en la velocidad; en
el segundo, la estabilización de colapso se explica por los grandes valores de la velocidad y muy cerca de
los potenciales de colapso.
Fig. 15. Variación del potencial de colapso con velocidad ultrasónica para w (%) (Suelo 1)
Las curvas de potencial de colapso, dependiendo de la velocidad, muestran que la compactación y el
contenido de agua tomar parte en la reducción del colapso y el aumento de la velocidades ultrasónicas. La
Figura 16 muestra que la energía de compactación contribuye más eficazmente que el contenido de agua a
la reducción del colapso. En una energía más alta de compactación, responsable de la no colapsables de
los suelos, la variación en el estado de compacidad del suelo es baja, lo que es válido para diferentes
proporciones de contenido de agua, mientras que variación de velocidad resulta más importante.
Basándose en estas observaciones, los valores de velocidades ultrasónicas se comparan contra diversos
contenidos de agua y energía de compactación. Puesto que los suelos a prueba pueden colapsar cuando
están sueltos, es posible proponer el método para la predicción de los suelos colapsables sobre la base de
pruebas ultrasónicas (no destruidas) rápidas y fáciles de realizar.
Los valores de la velocidad ultrasónica se limitan de la siguiente manera:
• Aparece F <400 m / s ^ colapso. <
• 400 m / s <V <1000 m / s -> se puede producir un colapso.
• F> 1000 m / s -> no hay riesgo de colapso.
Fig. 16 Variación del potencial colapso con velocidad ultrasónica para E (Suelo 1)
En el segundo caso, la susceptibilidad al colapso del suelo depende del contenido de agua y la
compacidad del suelo. Este procedimiento se puede aplicar a la reestructurado o intacta suelo, en el
laboratorio, e incluso en el sitio. Teniendo en cuenta sus ventajas, los resultados de la exploración
ultrasónica se pueden aplicar a diversos tipos de suelos colapsables como suelos no saturados.
6.3.3. PENETRACIÓN LÍMITE VERSUS VELOCIDAD ULTRASONICA
Los resultados de los ensayos de compresión utilizando el edómetro muestran que la energía de
compactación que corresponde a 60 golpes hace que los suelos no colapsables, independientemente del
porcentaje de partículas finas y contenido de agua. Esto está de acuerdo con la representación de las
penetraciones de carrera frente a velocidades ultrasónicas (figura 17), que muestra que la reducción de las
penetraciones límite está aumentando con el aumento de velocidades ultrasónicas. Para las energías de
compactación que varían entre 10 y 40 golpes, los suelos siendo probable que colapse y las curvas tienen
casi la misma pendiente y están representadas por las mismas ecuaciones de la tendencia. Un notable
pendiente de estas curvas se visualiza mediante la aplicación de la energía de compactación igual a 60
golpes, lo que explica un comportamiento similar específico a los suelos colapsables y cual difiere del
comportamiento de los suelos no colapsables.
Fig 17. Variación de la
penetración limitada de la velocidad ultrasónica
7. CONCLUSIONES
Las principales conclusiones que se pueden extraer de este estudio se resumen como de la siguiente
manera:
1. El programa experimental permite que el comportamiento de los suelos a ser colapsables caracterizado
de manera satisfactoria.
2. Los suelos colapsables se pueden reconstruir en el laboratorio mediante la mezcla, en varios
proporciones, caolín con partículas finas de arena, lo que hace que el contenido de agua menor que el
óptimo de Proctor y las energías de compactación moderada.
3. Los resultados obtenidos muestran claramente la influencia de ciertos parámetros tales como contenido
de caolín, contenido de agua y la energía de compactación en el potencial de colapso, la penetración
límite y la velocidad ultrasónica.
4. El potencial de colapso puede ser excesivo si el contenido inicial de agua es bajo. Para contenido de
agua inferior a la óptima de Proctor, existe la energía de compactación más allá del cual no se produce el
colapso.
5. La posibilidad de utilizar el penetrómetro de cono como medios de identificación de los suelos
colapsables hace posible seguir la evolución de colapso y proponer una penetración límite, que separa los
suelos plegables de los suelos no colapsable.
6. Un nuevo enfoque experimental para la predicción de los suelos plegables basado en ultrasonidos
pruebas, fáciles y rápidas, se propone. Los resultados obtenidos dependen de tamaño de grano la
distribución, la compacidad de la composición del suelo y el agua. Velocidades ultrasónicas se limitan
como de la siguiente manera:
• F <400 m / s, aparece colapso.
• F> 1000 m / s, no hay riesgo de colapso.
• Entre estos dos límites colapso puede ocurrir, que depende del contenido de agua y compacidad.
7. La prueba ultrasónica puede llevarse a cabo en un laboratorio o in situ, en intacta o alterada muestras
de una forma no especificada.
8. La velocidad ultrasónica de los suelos metaestables da una idea del estado de compacidad; es en
proporción inversa al potencial de la depresión.
