Sviluppo ed analisi di nuove tecnologie per l'adeguamento ...€¦ · INGEGNERIA SISMICA 1° Workshop di Coordinamento Progetto ReLUIS-DPC 2010-2013 Trento, 7-8 Luglio 2011. ORGANIZZAZIONE

Task 2.3.2Task 2.3.2 (Coordinatori: G. Serino e D. Cardone)(Coordinatori: G. Serino e D. Cardone)SVILUPPO ED ANALISI DI NUOVE SVILUPPO ED ANALISI DI NUOVE TECNOLOGIE PER LTECNOLOGIE PER L’’ADEGUAMENTO ADEGUAMENTO SISMICOSISMICO

Giorgio SerinoGiorgio SerinoUniversitUniversitàà degli Studi di Napoli Federico IIdegli Studi di Napoli Federico IIDipartimento di Ingegneria StrutturaleDipartimento di Ingegneria Strutturale

RERETE DEI TE DEI LLABORATORI ABORATORI UUNIVERSITARI DI NIVERSITARI DI IINGEGNERIA NGEGNERIA SSISMICAISMICA

11°° Workshop di CoordinamentoWorkshop di Coordinamento

Progetto ReLUISProgetto ReLUIS--DPC 2010DPC 2010--20132013Trento, 7Trento, 7--8 Luglio 20118 Luglio 2011

ORGANIZZAZIONE DEL TASK IN ATTIVITAORGANIZZAZIONE DEL TASK IN ATTIVITA’’

ATTIVITAATTIVITA’’ 1 1 –– Adeguamento e miglioramento sismico delle costruzioni Adeguamento e miglioramento sismico delle costruzioni esistenti tramite isolamento sismico, incluso pile da esistenti tramite isolamento sismico, incluso pile da ponte con isolamento sismicoponte con isolamento sismico(Responsabili: A. De Luca, D. Cardone)

ATTIVITAATTIVITA’’ 2 2 –– Sviluppo di nuovi dispositivi di isolamentoSviluppo di nuovi dispositivi di isolamento(Responsabili: M. Spizzuoco, D. Foti)

ATTIVITAATTIVITA’’ 4 4 –– Manuale con linee guida per la progettazione dei sistemi Manuale con linee guida per la progettazione dei sistemi dissipativi di tipo passivo dissipativi di tipo passivo (Resp.: V. Gattulli, S. Sorace)

ATTIVITAATTIVITA’’ 5 5 –– Integrazione fra i sistemi di controllo semiIntegrazione fra i sistemi di controllo semi--attivo e quelli attivo e quelli di monitoraggio ed early warningdi monitoraggio ed early warning(Responsabili: A. Occhiuzzi, F. Ponzo)

ATTIVITA'

R01_

UNIN

A_SE

R02_

UNIB

AS

R03_

UNIN

A_DL

E01_

UNIP

G

E02_

UNIC

AL

E03_

UNIU

D

E04_

UNIS

A

E05_

UNIC

AM

E06_

UNIB

O

E07_

POLIB

A

E08_

POLIM

I

E09_

UNIP

ARTH

E10_

UNIA

Q RESPONSABILE ATTIVITA'

ATTIVITA' 1 - Adeguamento e miglioramento sismico delle costruzioni esistenti tramite isolamento sismico (include pile da ponte con isolamento sismico)

X X X X X X X x x X DE LUCA / CARDONE

ATTIVITA' 2 - Sviluppo di nuovi dispositivi di isolamento, anche a basso costo X X X X X X X SPIZZUOCO /

FOTI

ATTIVITA' 3 - Pile da ponte con isolamento sismico X X X X X ?

ATTIVITA' 4 - Manuale con linee guida per la progettazione dei sistemi dissipativi di tipo passivo X X X X X X X X X X GATTULLI /

SORACE

ATTIVITA' 5 - Integrazione fra i sistemi di controllo semi-attivo e quelli di monitioraggio ed early warning X X X X OCCHIUZZI /

PONZO

N.B. L’Attività 3 è stata inglobata nell’Attività 1 a seguito della riduzione del 15% del budget a disposizione e vede prevalentemente impegnate le sole Unità di Ricerca E06_UNIBO e E09_UNIPARTH.

ORGANIZZAZIONE DEL TASK IN ATTIVITAORGANIZZAZIONE DEL TASK IN ATTIVITA’’

IL NUOVO PROGETTO RELUIS IL NUOVO PROGETTO RELUIS –– Task 2.3.2Task 2.3.2

ATTIVITAATTIVITA’’ SVOLTE NEL 1SVOLTE NEL 1°° ANNOANNO

ATTIVITAATTIVITA’’ 1 1 –– Adeguamento e miglioramento sismico delle costruzioni Adeguamento e miglioramento sismico delle costruzioni esistenti tramite isolamento sismico: esistenti tramite isolamento sismico:

•• studio di metodologie operative standard per inserimento di studio di metodologie operative standard per inserimento di sistemi di isolamento alla base di edifici esistenti in muraturasistemi di isolamento alla base di edifici esistenti in muratura

•• studio parametrico tramite NTHA della risposta sismica di struttstudio parametrico tramite NTHA della risposta sismica di strutture a ure a comportamento inelastico isolate sismicamente e casi di studiocomportamento inelastico isolate sismicamente e casi di studio

•• analisi non lineare di strutture in c.a. isolate alla base e valanalisi non lineare di strutture in c.a. isolate alla base e valutazione utazione degli effetti prodotti da terremoti degli effetti prodotti da terremoti ““nearnear--faultfault”” sulla risposta dinamicasulla risposta dinamica

•• definizione di criteri di ottimizzazione delle prestazioni di isdefinizione di criteri di ottimizzazione delle prestazioni di isolatori a olatori a pendolo in funzione di diversi coefficienti di attrito delle suppendolo in funzione di diversi coefficienti di attrito delle superfici di erfici di scorrimento, e determinazione di abachi e tabelle per i progettiscorrimento, e determinazione di abachi e tabelle per i progettististi

•• studio di modelli on scala di strutture controllate studio di modelli on scala di strutture controllate sismicamente accoppiando isolamento e TMDsismicamente accoppiando isolamento e TMD

OGGETTO SPECIFICOStudio di metodologie operative standard per inserimento di sistemi di isolamento alla base di edifici esistenti in muratura

•Individuazione di filiere operative per l’inserimento dei dispositivi con particolare focalizzazione sugli aspetti costruttivi di ciascuna fase :

- accesso alla sottostruttura - lavorazioni preliminari- esecuzione del distacco- esecuzione degli alloggiamenti- installazione- lavorazioni successive- soluzioni di continuità

Attività 1. Adeguamento e miglioramento sismico delle costruzioni esistenti tramite isolamento sismico

5Task 2.3.2 E1-UNIPG Università di Perugia - Marco MEZZI

Procedure di taglio delle murature

Procedure generali di intervento

Procedure di installazione per scale/ascensori

Aspetti progettuali

Unità di Ricerca E1 - Università di PerugiaResp. Marco Mezzi

OGGETTO SPECIFICOStudio di metodologie operative standard per inserimento di sistemi di isolamento alla base di edifici esistenti in muratura

•Sviluppo di metodologie semplici per la definizione delle soglie di isolamento ottimali, in funzione della tipologia, dei dispositivi impiegabili e dei meccanismi di collasso della sovrastruttura.

•Valutazioni di compatibilità economica.

Attività 1. Adeguamento e miglioramento sismico delle costruzioni esistenti tramite isolamento sismico

6Task 2.3.2 E1-UNIPG Università di Perugia - Marco MEZZI

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

Unrelevant Moderate Medium Relevant Severe COLLAPSE

Exce

edin

g pr

obab

ility

(%)

Damage level

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600


Retr

ofitt

ing c

ost

(€/m

2 )

Damage level

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3


Dow

ntim

e (y

ears

)

Damage level

0100200300400500600700800900

1000


Num

ber o

f inj

ured

Damage level

Lightly

Severely


In presenza di edifici esistenti è sempre possibile, almeno in linea teorica, conseguire l’adeguamento sismico dell’edificio garantendo un comportamento

elastico della sovrastruttura

Dis

FesFis

Fiso<Fes

Si possono accettare plasticizzazioni in sovrastruttura isolate sismicamente?

1) Spostamenti (Dis) non compatibili con:- caratteristiche tecnologiche degli IS;- Possibili edifici adiacenti.

2) Necessità di diffusi rafforzamenti locali (FRP, DIS CAM, incamiciature, ecc…)

CRITICITA’ DELL’ADEGUAMENTO CON IS

TASK 2.3.2 – UNIBAS - ISOLAMENTO SISMICO


STUDIO PARAMETRICO TRAMITE NTHA DELLA RISPOSTA SISMICA DI STRUTTURE A COMPORTAMENTO INELASTICO ISOLATE SISMICAMENTE

Prototipi di edifici a telaio in c.a. differenti per numero di piani (Np=2,4,6,8) ed

epoca di costruzione (pre-84 e post-84)

1piano

Np pianims

m0

α= Fy/W = 0.05,0.10,0.15,0.20; rs = 3 ÷ 6%

Kis

Dis

ξ = 10 ÷ 20%

K2

K1Kis

DisDy

r = K2/K1 = 5 ÷ 15%ξeq= 15 ÷ 25%

W/Rμfr·W Kis

Dis

μfr = 2 ÷ 5%R = 1 ÷ 9 m

LRB FPB HDRB

...

Tfb = λ Np/10

I°modello:Plastic-Wen

II°modello:Takeda degradante (tipo pivot)

INPUT SISMICO: set di 3 accelerogrammi artificiali + 4 naturali (da EC8_B)

a(t)

expFy exp=1

exp=2

r·k

kk

(a) thin

Modellazione isolamento Modellazione sovrastruttura

(b) fat

Pre-84 buildings

Post-84 buildings

LRB

HD

RB

FPS

Global ductility demand (μ) vs.

Strength reduction factor (β)

Pre-84 buildings with α = 10%, r = 3% ; PGA = 0.35g


UR UNINA – DIST_DL: First year Activities

Application of base isolation to a case study:• Residential building (Common typology in Italy)

1st step: Analysis of fixed base structure

• Time history analyses (4 groups of

accelerograms)• Assessment of the seismic vulnerability

2nd step: Design and analyses of base

isolation system with HDRB and FPS

• Time history analyses

• Seismic response evaluation

• Comparison with the 1st step results

“Base Isolation and in-Parallel Dissipation”: BIPD“Base Isolation and in-Parallel Dissipation”: BIPD

“Base Isolation and in-Parallel Sliding”: BIPS“Base Isolation and in-Parallel Sliding”: BIPS

“Base Isolation and in-Series Sliding”: BISS“Base Isolation and in-Series Sliding”: BISS

1° Workshop, Progetto DPC/ReLUIS 2010-2013, Trento, 7-8 luglio 2011 Università della Calabria, Alfonso Vulcano e Fabio Mazza

EDIFICIO IN C.A. PROGETTATO CON DIVERSI SISTEMI DI ISOLAMENTO ALLA BASE

STORIE TEMPORALI PER DIVERSI SISTEMI DI ISOLAMENTO ALLA BASE (Terremoto di Chi-Chi, Taiwan)


SPOSTAMENTO ORIZZONTALE DEL SISTEMA DI ISOLAMENTO

0 5 10 15 20 25 30Time (s)

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

Max

. iso

lato

rho

rizon

tal d

ispl

acem

ent (

m) Chi-Chi

earthquake(TCU068: E-O+Vert.components) ξD=0

ξD=0.1ξD=0.3ξD=0.5

BIPD(γtot,u=7.5)

BI (γtot,u=7.5)

αK0=800

0 5 10 15 20 25 30Time (s)

0

2

4

6

8

10

Max

. duc

tility

dem

and

Chi-Chi earthquake(TCU068: E-O+Vert.components)

ξD=0

ξD=0.1ξD=0.3ξD=0.5

BIPD (γtot,u=7.5)

BI (γtot,u=7.5)

αK0=800

0 3 6 9 12 15Time (s)

0

2

4

6

8

Max

. duc

tility

dem

and Chi-Chi earthquake

(TCU068: E-W+Vert. components)αK0=800

αs=0

αs=1/4αs=1/2αs=3/4

BIPS (σtu=0)

BI (γtot,u=7.5)

0 3 6 9 12 15Time (s)

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

Max

. iso

lato

r ho

rizon

tal d

ispl

acem

ent (

m) Chi-Chi earthquake

(TCU068: E-W+Vert. components)

αs=0

αs=1/4αs=1/2αs=3/4

BIPS (σtu=0)

BI (γtot,u=7.5)

αK0=800

0 3 6 9 12 15Time (s)

0

2

4

6

8

Max

. duc

tility

dem

and Chi-Chi earthquake


αK0=800

αs=0

αs=1/4αs=1/2αs=3/4

BISS(γtot,u=7.5)

BI (γtot,u=7.5)

0 3 6 9 12 15Time (s)

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

Max

. iso

lato

r ho

rizon

tal d

ispl

acem

ent (

m) Chi-Chi earthquake


αs=0

αs=1/4αs=1/2αs=3/4

BISS(γtot,u=7.5)

BI (γtot,u=7.5)

αK0=800

Struttura BIPDStruttura BIPD

Struttura BIPDStruttura BIPD

Struttura BIPSStruttura BIPS Struttura BISSStruttura BISS

Struttura BISSStruttura BISSStruttura BIPSStruttura BIPS

RICHIESTA DI DUTTILITÀ DELLA SOVRASTRUTTURA

13

(1) Adeguamento e miglioramento sismico delle costruzioni esistenti tramite isolamento sismico (con estensione a casi di edifici di nuova realizzazione)

Attività in corso

(a) Definizione di criteri di ottimizzazione delle prestazioni degli isolatori a pendolo in funzione di diversi coefficienti di attrito delle

superfici di scorrimento, e determinazione di abachi e tabelle di pronto uso per i progettisti

Isolatori pluri-superficie (a comportamento “adattivo”) esaminati

- A doppia superficie (Double Concave Friction Pendulum – DFP, Fenz and Constantinou 2006)

Progetto Reluis-DPC II 2009-2012 – Task 2.3.2Sintesi primo anno – UR Udine

14

Isolatori pluri-superficie (a comportamento “adattivo”) esaminati

- A tripla superficie (Triple Concave Friction Pendulum – TFP, Fenz and Constantinou 2008)

4132

4132

RRRR =<=<<= μμμμ


15

Attività in corso

(b) Isolatori TFP

- Definizione e messa a punto di un modello agli elementi finiti mediante elementi di librerai di SAP2000NL:

3 elementi Friction Pendulum in serie2 coppie di elementi Gap2 coppie di elementi Rigid

- Validazione del modello mediante confronto con i risultati di analisi dinamiche non lineari, condotte per integrazione diretta delle equazioni del moto attraverso il

solutore di MatLab.

( )( )[ ]( )( )[ ]( )( )[ ]

⎪⎪⎪⎪⎪⎪

⎩

⎪⎪⎪⎪⎪⎪

⎨

⎧

+⋅−=

+⋅−=

+⋅−=

=++−+=−+−−−+−+

=−+−−−++

33332

3

22222

2

11111

1

33323333

32332332212222

2122122111111

1

1

10)(

0)()(0)(

xZxsignZAU

Z

xZxsignZAU

Z

xZxsignZAU

Z

FZPxxkxmFFZPxxkZPxxkxm

FFZPxxkZPxkxm

y

y

y

dr

drdr

drdr

&&

&&

&&

&&

&&

&&

βγ

βγ

βγ

μμμ

μμ

η

η

η


16

Attività in corso

(b) Isolatori TFP

- Individuazione della combinazione ottimale dei coefficienti d’attrito μ1 e μ4 per i dispositivi TFP

Procedura concepita con l’obiettivo di massimizzare lo smorzamento viscoso equivalente per differenti valori del periodo d’isolamento, una volta fissati i valori dei raggi di curvatura delle 4 superfici e dei coefficienti di attrito di quelle interne


TASK 2.3.2 – U.R. 04 University of Salerno, Prof. Bruno Palazzo

K1

M1

K2

M2

K3

M3

K4

M4

K5

M5

K6

M6

Kis

Mis mT

kT

cT

ω (rad/sec)

BI&TMD system (Top to isolated base relative displacement transfer function)

BI system (Top to isolated base relative displacement transfer function)

Magnitude

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000

0.5

1

1.5

2

2.5

3

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 100

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

The BIS&TMD hybrid control systems on the one hand preserves the superstructure, through the isolation level which “filters” the upward transmission of seismic input, and on the other hand, protects the isolation itself from “unfavorable” input through the application of tuned mass damping which acts as narrow band filter.

Base Isolation & Tuned Mass Damping

(Palazzo, Petti 1994)


Modelli in scala

Frequency Range 0 – 20 HzMaximum displacement

Maximum Velocity 0,84 m/sMaximum Acceleration

Maximum Load




Spettri di spostamento relativo livello isolato

Spettri di accelerazione assoluta sovrastruttura

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 40

10

20

30

40

50

60

70

T [s]

Dis

p [c

m]

BIS BIS&TMD

ANKARA 0535X

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 40

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

T [s]

Acc

. [g

]

BIS BIS&TMD

ANKARA 0535X



Sperimentazione su modelli in scala

ATTIVITAATTIVITA’’ 2 2 –– Sviluppo di nuovi dispositivi di isolamentoSviluppo di nuovi dispositivi di isolamento: : •• sviluppo di appoggi strutturali con funzioni antisismiche leggersviluppo di appoggi strutturali con funzioni antisismiche leggeri e a i e a

basso costo in gomma riclicata con rinforzo in FRPbasso costo in gomma riclicata con rinforzo in FRP•• studio di dispositivi di isolamento/dissipazione semplici ed a bstudio di dispositivi di isolamento/dissipazione semplici ed a basso asso

costo da inserire in sistemi costruttivi prefabbricati lineari bcosto da inserire in sistemi costruttivi prefabbricati lineari basati su asati su dispositivi ad attrito/scorrimento/plasticizzazione di elementi dispositivi ad attrito/scorrimento/plasticizzazione di elementi metallici da adattare alla linee produttive esistentimetallici da adattare alla linee produttive esistenti

•• sviluppo, caratterizzazione e validazione di materiali autosviluppo, caratterizzazione e validazione di materiali auto--lubrificanti lubrificanti con proprietcon proprietàà ottimali per isolamento con superfici di scorrimentoottimali per isolamento con superfici di scorrimento

•• sviluppo di un isolatore costituito da strati di gomma su cui rosviluppo di un isolatore costituito da strati di gomma su cui rotolano tolano cilindri in acciaio (RLRB); analisi numeriche e sperimentali su cilindri in acciaio (RLRB); analisi numeriche e sperimentali su dissipatori in alluminio ed acciaiodissipatori in alluminio ed acciaio

•• analisi FEM al collasso di HDLRB per lanalisi FEM al collasso di HDLRB per l’’ottimizzazione della ottimizzazione della progettazione degli stessiprogettazione degli stessi



P.E. 2009-2012 – Task 2.3.2 - Sviluppo ed analisi di nuove tecnologie per l’adeguamento sismico

Sviluppare appoggi strutturali con funzioni antisismiche A BASSO COSTO e LEGGERI realizzati in gomma riciclata e rinforzati con FRP per applicazioni in edifici in particolare in paesi invia di sviluppo.

Pneumatici usati

Rubber factory leftovers

SBR

Styr

ene

Bu

tad

ien

e R

ub

ber

Legante poliuretanico+

EPDM Ethylene Propylene Diene Monomer

fib

ragr

anu

li

Granuli di EPDM nero Granuli di EPDM grigio

+

Prodotto finale

L’IDEA DI BASE


Compression test

250 mm x 250 mm

Bearing-03-glass: the sample consists of alternated three GFRP layers and two recycled rubber layers ( 30 mm).Polverino-03-glass: it is the same as the bearing-03-glass but the elastomeric component is made of polverino.Polverino-04-glass: the sample consists of alternated four GFRP layers and three recycled rubber layers ( 20 mm ).Polverino-07-glass: the sample, which is made of polverino and GFRP, is obtained considering a superposition of 6 alternated layers of polverino layer (10 mm ) and GFRP fabric.Polverino-04: it is the same as polverino-04-glass but the reinforcement is made of carbon FRP.

Test [kN] [kipf]

1 P1 15.6 3.51

P2 63 14.162 P1 31 6.97

P2 125 28.13 P1 46.9 10.54

P2 188 42.264 P1 63 14.16

P2 250 56.25 P1 78.1 17.55

P2 313 70.366 P1 94 21.13

P2 375 84.3

Experimental loads


Results of compression testsThe effect of the rubber compound. In the specific case differences are not so strong the selected rubber compounds are characterized by the same value of density, which is a very key parameter for rubber properties (as revealed by tests on rubber,previously described).

the effect of the shape factor. Considering the same total rubber thickness a larger shape factor corresponds to more reinforcement layers and consequently to higher vertical stiffness values, especially for higher stress levels.

the effect of the reinforcement: it is clear that the carbon glass reinforcement can double the vertical stiffness value for the highest stress level if compared with the value obtained in case of glass reinforcement.


Shear test

Fv = carico verticale

Three different values of mean pressure: 1 Mpa (62.5kN) and 2 Mpa (125 kN) and 3 Mpa (186 kN).

Assuming Vxm=48 mm = 0.8 tr: The first one: +/- 12 mm, which corresponds to 0.25 Vxm (20%);The second one: +/- 24 mm, which corresponds to 0.50 Vxm (40%);The third one: +/- 36 mm, which corresponds to 0.75 Vxm.(60%)The last one: +/- 48 mm, which corresponds to Vxm (80%).

Polverino 07Pol

veri

no

03


Shear test1) The higher the maximum shear displacement is the lower the horizontal stiffness is, while a light variation of damping properties is observed.

2) In case of low levels of vertical constant force on the sample the stick-slip phenomenon can occurs for high values of shear displacements. (This aspect is very important in the application of unbonded devices)

3) The higher the vertical load is the higher the horizontal stiffness is for the same value of shear displacement. This is not typical of rubber bearings; however it can be explained as a consequence of the presence of voids in recycled rubber (as observed in compression tests).

Task 2.3.2 E1-UNIPG Università di Perugia - Marco MEZZI 26

OGGETTO SPECIFICOStudio di dispositivi di isolamento a basso costo da inserire nell’ambito di sistemi costruttivi prefabbricati lineari


Attività 2. Sviluppo di nuovi dispositivi di isolamento, anche a basso costo

SVILUPPO ATTIVITÀ INIZIALI•Ricerca documentale riguardante elementi strutturali e sistemi costruttivi simili−della normativa nazionale −della documentazione tecnica e commerciale−soluzioni costruttive

•Identificazione di schemi strutturali interessati dall'installazione−Definizione delle tipologie e schemi di montaggio

•Simulazioni delle conseguenze dell'inserimento di dispositivi suschemi tipici−Riduzione delle dimensioni strutturali−Prestazioni dei dispositivi−Impatto economico

Plenary meeting Task 2.3.2 – 8 July 2011

Motivation of the researchThe performance of seismic isolation systems employing flat or curved sliding elements depends on the properties of the self-lubricating materials of the sliding surfaces. A key element is the choice of the optimal value of the coefficient of friction. Large values of friction provide high damping capacity, but high stiffness, and promote huge generation of heat and increase in temperature at the sliding interface.

Objectives of the researchGoal: development, characterization and validation of self-lubricating materials with optimal

properties for sliding isolation systems

Stepstones:(a) database of properties of current self-lubricating materials and investigation of the relationship between

friction and physical – mechanical properties;(b) development and characterization of novel frictional materials;(c) validation of the novel frictional materials though prototype tests on real isolation systems

Research project Development, characterization and validation of frictional materials for sliding isolation systems(within task 2.3.2 of ReLUIS-2 project, activity 2)

RU : E08_POLIMIRU : E08_POLIMI--DISDISResearch project: Development, characterization and validation oResearch project: Development, characterization and validation of frictional materials for sliding f frictional materials for sliding

isolation systemsisolation systems


Activities and results of the first year(1) Testing and characterization of current self-lubricating materials in sliding bearings; investigation of the

dependency of friction coefficient on contact stress, velocity, ambient temperature and properties of the partner surface; development of a database of properties

0.00

0.02

0.04

0.06

0.08

0.10

0 50 100 150p [MPa]

μ [−]

PA6PVDFPETPTFEUHMWPE

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0p / p Y

μ/μY [−]PA6PVDFPETPTFEUHMWPE

Influence of contact stress

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.30

-40 -20 0 20 40 60T [°C]

μ [−]PA6POMPTFEPVDFUHMWPEPET

Influence of temperature

0.00

0.02

0.04

0.06

0.08

0 20 40 60 80 100v [mm/s]

μ [−]

PVDFUHMWPEPOMPETPA6

Influence of velocity

(2) Investigation of relationship between friction and physical – mechanical properties of self-lubricating materials; development of mechanical models of adhesive friction

( )

⎪⎪

⎩

⎪⎪

⎨

⎧

=

μμ

=μ

Y

Y

ppp

p

21 μ+

σ=

Cp Y

Y

Unified models relating adhesive friction to yield pressure and modulus

0,00

0,05

0,10

0,15

0,20

0 1000 2000 3000 4000 5000Elastic modulus [MPa]

ϑ dyn

[-]

polished

mirror finished

PTFE UHMWPE

PET

POM

PA6

PA66

0,00

0,05

0,10

0,15

0,20

0 1000 2000 3000 4000 5000Elastic modulus [MPa]

ϑ dyn

[-]

polished

mirror finished

PTFE UHMWPE

PET

POM

PA6

PA66

μ [−]




(3) Development and validation of an experimental methodology for small scale testing of self-lubricating materials

(4) Development of an experimental methodology for large scale testing of seismic sliding isolators

Friction tester at Politecnico Tests on curved surface sliders (CSS) Hysteretic force–deflection plot of CSS

(5) Analyses to investigate the thermal state of sliding isolators due to frictional heating

-2000

-1000

0

1000

2000

-0.30 -0.20 -0.10 0.00 0.10 0.20 0.30Sx [m]

Fx [kN]



D. FOTI – ISOLATORI A ROTOLAMENTO RLRB (ROLLER LAYER RUBBER BEARINGS)

IMPOSTAZIONE ANALITICA DEL MODELLO TEORICO.

- Analisi statica del dispositivo: strato in gomma e singolo cilindro in acciaio

- Analisi dinamica: individuazione dei parametri fondamentali della caratterizzazione

Isolatore costituito da strati di gomma su cui rotolano cilindriin acciaio: RLRB

Rendering preliminare dell’RLRB con i cilindri che rotolano secondo due direzioni perpendicolari

RENDERING PRELIMINARE DEGLI ISOLATORI RLRB

NUOVA GEOMETRIA DEL DISPOSITIVO

Si è supposta una curvatura del solo cuscinetto in gomma solidarizzato a piastre piane di appoggio dell’isolatore alla fondazione, Il raggio di curvatura deve essere tale da consentire il ricentraggio della struttura al termine dell’eccitazione sismica.

D. FOTI – ISOLATORI A ROTOLAMENTO RLRB (ROLLER LAYER RUBBER BEARINGS)

SVILUPPI FUTURI

-Realizzazione e caratterizzazione dei dissipatori da 80 kN e da 100 kN, sia con che senza elemento dissipante in alluminio;- RLRB: Terminare l’analisi teorica-numerica;- RLRB: Iniziare la progettazione e realizzazione del prototipo.

PIASTRA IN ACCIAIO

STRATO IN GOMMACILINDRI IN ACCIAIO

SCHEMA DELLA CONFIGURAZIONE GEOMETRICA DEL RLRB

D. FOTI – DISSIPATORI IN ALLUMINIO E ACCIAIO

ATTIVITA’ DEL PRIMO ANNO DI RICERCA:

Dissipatore in alluminio e acciaio da 40 kN

Ciclo di isteresisperimentali

Confronto cicli di isteresi 20kN e 40kN

Confronto cicli di isteresinormalizzati

D. FOTI – DISSIPATORI IN ALLUMINIO E ACCIAIO

Dissipatori senza elemento centrale in alluminio.A) 20 kN; B) 40 kN.

A)A)

B)

B)

Confronto cicli di isteresi 20kN e 40kN senza alluminio

Curve caratteristiche dispositivi con e senza

alluminio

Parametric Finite Elements Analyses on Rubber devices:

• Global behavior (F-δ) curves;

• Local behavior Stress distribution/failure modes

Global rubber thickness te= 265 ÷ 65 mm

Diameter = cost = 400 mm; Primary Shape factor(S1) fixed (= 20)

Rubber Layers t = 5 mm

Steel shims thickness ts = 2 mm

External steel plates thicknes tst = 20 mm

Rubber Layers number ne = 53 ÷ 13

Secondary Shape parameter S2 =1.51 ÷ 6.15

Vertical pressure p =6 ;10 ;15 MPa

Horizontal displacement (up to 500 %)


GEOMETRY

Rubber-steel adhesion failure

DEBONDING

BUCKLING

Generally for slender devices

STEEL SHIMS FAILUREStresses greater than yelding limit

CAVITATION

Hydrostatic field of stresses

Complete loss of shear stiffness

Growth of micro-voids leading to rubber collapse

Loss of axial (and lateral)stiffness

Stiffness and resistance reduction


GLOBAL

LOCAL

S2 S2 S2

ATTIVITAATTIVITA’’ 4 4 –– Manuale con linee guida per la progettazione dei sistemi Manuale con linee guida per la progettazione dei sistemi dissipativi di tipo passivodissipativi di tipo passivo: :

•• studio parametrico tramite NTHA finalizzato alla valutazione deistudio parametrico tramite NTHA finalizzato alla valutazione deifattori di struttura da utilizzare nella progettazione di edificfattori di struttura da utilizzare nella progettazione di edifici in c.a. i in c.a. dotati di sistemi di dissipazione di tipo istereticodotati di sistemi di dissipazione di tipo isteretico

•• valutazione del rapporto di smorzamento viscoso equivalente che valutazione del rapporto di smorzamento viscoso equivalente che tenga conto delltenga conto dell’’energia dissipata nei controventi dissipativienergia dissipata nei controventi dissipativi

•• indicazioni tecniche e procedure di progetto per lindicazioni tecniche e procedure di progetto per l’’adeguamento di adeguamento di edifici in c.a. nonedifici in c.a. non--duttili esistenti, attraverso sistemi di dissipazione duttili esistenti, attraverso sistemi di dissipazione

•• sviluppo di casi studio per la redazione del manuale di progettasviluppo di casi studio per la redazione del manuale di progettazionezione



•• sviluppo di semplici procedure di progetto per sistemi di sviluppo di semplici procedure di progetto per sistemi di dissipazione da introdurre tramite accoppiamento di dissipazione da introdurre tramite accoppiamento di strutture adiacenti (Facoltstrutture adiacenti (Facoltàà di Ingegneria de Ldi Ingegneria de L’’Aquila)Aquila)

TASK 2.3.2 – UNIBAS - DISSIPAZIONE DI ENERGIA

Analisi parametricaAnalisi parametricaAnalisi parametrica

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1

Sa (a/g)

d(m)

1_3s 1_4s 1_5s2_3s 2_4s 2_5s3_3s 3_4s 3_5s4_3s 4_4s 4_5s

Modellazione con software commerciale CDS www.stsweb.com

Analisi statica non lineare strutture di partenza

Modelli strutture con controventi dissipativi

i) 4 valori di capacità di duttilità della struttura (μs 1.0; 1.15; 1.3; 1.5) ii) 3 valori di duttilità di progetto dei controventi dissipativi (μC 4; 8; 12)

• 12 tipologie strutturali : 4 forme in pianta (rettang., ad L, a croce), 3 num. di piani (ns = 3, 4, 5) • 2 disposizioni di controventi dissipativi: a V rovescia (V) e a diagonale (X);• 12 combinazioni di parametri di progetto dei controventi dissipativi:

Totale 288 casi

( )**** /,/,,,),( yCfscssif FFTTnCTqq μμμ ⋅=Fattore q per strutture con controventi dissipativiFattore q per strutture con Fattore q per strutture con controventi dissipativicontroventi dissipativi

Fattore di struttura baseFattore di struttura baseFattore di struttura base coefficiente di incrementocoefficiente di incrementocoefficiente di incremento

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

0.95 1.00 1.05 1.10 1.15 1.20 1.25 1.30 1.35 1.40 1.45 1.50 1.55μs

C

3s 4s 5s

1X-mc4 1X-mc8 1X-mc122X-mc4 2X-mc8 2X-mc123X-mc4 3X-mc8 3X-mc124X-mc4 4X-mc8 4X-mc12

1X-ms1 1X-ms1.15 1X-ms1.3 1X-ms1.52X-ms1 2X-ms1.15 2X-ms1.3 2X-ms1.53X-ms1 3X-ms1.15 3X-ms1.3 3X-ms1.54X-ms1 4X-ms1.15 4X-ms1.3 4X-ms1.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

3 4 5ns

C

4mc 8mc 12mc

1X-ms1 1X-ms1.15 1X-ms1.3 1X-ms1.52X-ms1 2X-ms1.15 2X-ms1.3 2X-ms1.53X-ms1 3X-ms1.15 3X-ms1.3 3X-ms1.54X-ms1 4X-ms1.15 4X-ms1.3 4X-ms1.5

00.5

11.5

22.5

33.5

44.5

0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9Tf*/ T*

C

3s 4s 5s

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.1 1.2 1.3 1.4FC/Fy*

C

3s 4s 5s

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5

C

Ccal

0%

20%

40%

60%

80%

100% nsFc/Fy*Tf* /T*ms

s4*y

C3*

*f

2s1cal nmFFm

TT

mmC ⋅+⋅+⋅+⋅= μ

Correlazione Lineare Confronto C misurato da Analisi statica non lineare con Ccal con la seguente

Regressione lineare (R2=0,97)

m4 m3 m2 m1

0.087 2.706 1.576 -1.218

TASK 2.3.2 – UNIBAS - DISSIPAZIONE DI ENERGIA

Controvento dissipativoControvento dissipativo

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2Vibration period (s)

0

0.4

0.8

1.2

1.6

2

d max

,inel

/ d m

ax,e

l

ξe,DBF=25%; K*=2; d*=0.75; rDB=2.5%ξe,Jacobsenξe,proposed

FATTORE DI SMORZAMENTO VISCOSO EQUIVALENTE(modifica dell’espressione di Jacobsen)

TelaioTelaioSistema ad 1 grado di libertàSistema ad 1 grado di libertà


( )×2* *

K*C =0.34-0.17 K +0.12 K

( )× *d*C =0.282 1-d

( )×DBr DBC =0.06 0.05 -r

*DB FK = K K

* (DB) (F)y yd = d d

( ) ( )( )

( )

( ) ( )+ − − ⎛ ⎞+ −

+ − − + × −⎜ ⎟+ − + −⎝ ⎠= + +⎡ ⎤+ + −⎣ ⎦

DB

* * * * * * ** * * *

* * * *

* * * *

2DB DB

F DBDB DB(h)

DBF K* d* rF DB DB

1 K d* r K d 1 d 1 K d* r K dμ 1 K d r K d 11 K r K 2 1 K r K2ξ C C C

π μ 1 K d r K d μ 1

(F)F p yμ = d d

(DB)DB p yμ = d d

UNICAM - Objectives of the research unit

To provide technical indications to retrofit existing non-ductile r.c. buildings by means of dissipative systems - preliminary design criteria- reliability of simplified analysis methods (behaviour factors, equivalent damping)- feasibility problems (detailing and interaction with non-structural elements, positioning within the existing structure)

BRB- high energy absorption- low number of stable cycles

HDR-based devices- moderate energy absorption- very high number of stable cycles

-2.0

-1.5

-1.0

-0.5

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

-15 -10 -5 0 5 10 15 20

F/ F

y

δ / δy

modeltest

C1

-120

-100

-80

-60

-40

-20

0

20

40

60

80

100

120

-2,5 -2 -1,5 -1 -0,5 0 0,5 1 1,5 2 2,5

strain

Forc

e (k

N)

UNICAM - Selection of simplified method

Design method based on the non linear static analysis

0

1

2

3

4

5

6

0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10Sd ( m )

Sa

(m/s

2)

. BRB

0

1

2

3

4

5

6

0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10Sd ( m )

Sa

( m/s

2 )

HDR

Step 1

Step 2

Step 3

Step 4

Evaluation of the capacity curve of the bare structure

Definition of the equivalent 1Dof bracing system to meet design requirements

Definition of braces at each storey according to the first vibration mode

Definition of the floor configuration of braces

UNICAM - Effectiveness of simplified method

a) design methods based on non-linear S-dof analysis are sufficiently reliable;

b) the probabilistic distribution of the demand may strongly change after retrofit and thus the safety level obtained by dissipative braces requires deeper investigations

B1-3B1-2B1-1

B2-3B2-2B2-1

B3-3B3-2B3-1

5.49 m (18 ft) each span

C1-2C1-1 C1-4

C2-2 C2-1 C2-3 C2-4

C3-2C3-1 C3-3 C3-4

3.66 m3.66 m

3.66 mD-1

D-3

D-2

a)

C1-3

0 0.4 0.8 1.2 1.6 20

0.2

0.4

0.6

0.8

1

IM [ g ]

Pf

systemC1-2C1-3D-1

v=0.4

v=0.8

v=1.2

Two dimensional r.c. frame (designed for gravity loads only, no seismic detail)Construction of fragility curves of the system and the structural elements before and after the retrofit to evaluate the effect of the introduction of the dissipative braces

UNICAM - Selection of case studies

designed and built in 80s(L’Aquila)

35 /60

40/60

40/60

3 5/60 35 /6 0 35 /60

35 /60 35 /60 35/60 35 /60 35 /60

35/60

35/60

35/60

35/60

65/24

65/24

65/24

65/24

65/24

65/24

40 /60 40/60 40 /6 0 40 /6040/60

Two case studies are selected, among a number of existing r.c. structures, for the benchmark applications- regular in plane as well as in elevation to avoid specific problems- significant number of floors so that the dissipative braces may be conveniently used (seismic isolation is not convenient)

seismic action

seismic detailing

X

designed and built in 90s(L’Aquila)

√

capacity design

X

seismic action

seismic detailing

X

√

capacity design√

1. Verifica di una procedura per il dimensionamento di smorzatori viscosi

( ), 1 1L tot totc m N Nξ ω= ⋅ ⋅ ⋅ +

k

m

m

k

m

k

k

mk

m

u m

k

6

4u

5u

3u

u1

u2

2. Effetto combinato dato dalla dissipazione fornita da smorzatori viscosi e da quella ottenuta grazie al comportamento post elastico delle membrature

Strategie per la progettazione sismica delle strutture:(A) approccio tradizionale: massimizzazione delle capacità duttili della struttura (costi bassi, ma bassa efficienza)(B) approccio innovativo: minimizzazione dell’energia trasmessa dal sisma al sistema strutturale mediante smorzatori viscosi (alta efficienza, ma costi elevati)

Obiettivo: lo sviluppo di un sistema in grado di accoppiare gli aspetti migliori di entrambe le strategie: (A) l’economicità data dallo sfruttamento delle capacità duttili delle strutture, (B) l’efficienza data dall’utilizzo di sistemi di dissipazione viscosa aggiuntiva.

Si intende investigare i limiti dell’utilizzo congiunto della dissipazione viscosa da smorzatori aggiuntivi e della dissipazione isteretica nelle membrature. Si tratta di risolvere il nodo fondamentale nell’ingegneria sismica di quanta duttilità della struttura si può sfruttare quando si utilizzano smorzatori viscosi.

1.Determinare la relazione μμ--R R per sistemi ad alto smorzamento ξξ=30%.=30%.2.Determinare il fattore di riduzione delle forze RR (fattore di struttura qq) da applicare ad un edificio dotato di sistema di smorzamento3.Sviluppare una procedura semplificata per la progettazione sismica di edifici dotati di smorzamento sia viscoso (nei dispositivi) che isteretico (nelle membrature)

2. Effetto combinato dato dalla dissipazione fornita da smorzatori viscosi e da quella ottenuta grazie al comportamento post elastico delle membrature

fattore di struttura R R in funzione di μμ per sistemi SDOF con T=T=0,50,5.

3) R30 < R5

2) risultati in termini di valori medi su un analisi di 112 sismi

5) R30 / R5 ≈ 0,8

4) R30 più stabile di R5

1) criterio di ugual sicurezza = uguale domanda di duttilità

3. Sviluppo e messa a punto di un approccio di progettazione sismica innovativo mediante l’utilizzo di smorzatori di tipo isteretico

1. Identification of the multiple seismic performance objectives

2. Construction of the Structure “Objectives Curve”

3. Evaluation of the pushover curve of the Vertical-Resisting System (VRS)

4. Evaluation of the Δ pushover curve to be provided by the Horizontal-Resisting System (HRS)

δ

FF-δ target pushover curve

F

δ

F-δ VRS pushover curve

δ

F

F-δ Δ pushover curve (HRS pushover curve)

Bertero & BerteroEESD 2002

Calibrated-Shaped Braces

δy = 3.5 cmFy = 300 kNδu = 40cm

δy δu

F

2.39 m

4.88 m

β1

β2

d = 1m

α

40 cmFy

6 6 6 6 6 6

36

3,5

3,5

3,5

3,5

3,5

17,5

LRC LRC LRC LRC LRC LRC

ADEGUAMENTO ANTISISMICO EDIFICIO SCOLASTICO DI BISIGNANO (CS)

Epoca di costruzione: 1983. Normativa sismica: D.M. 3/3/1975. Zona sismica 2: C=0.07. Metodo delle T.A..


Confronto spostamento relativo dir. YStato Limite di salvaguardia della Vita (SLV)

Confronto spostamento relativo dir. YStato Limite di salvaguardia della Vita (SLV)

50


(4) Manuale con linee guida per la progettazione dei sistemi dissipativi di tipo passivo

Casi di studio in corso ed in fase di completamento

xy x1

x2y1 y2

x1 and x2 alignments y1 and y2 alignments

Intermediate floor side Opposite side

51

VERIFICHE DI SICUREZZA E ADEGUAMENTO SISMICO DI EDIFICI RILEVANTI E STRATEGICI NELLA PROVINCIA DI FIRENZE – STATO DELL’ARTE E SOLUZIONI INNOVATIVE

Prof. Stefano Sorace - Isolamento alla base e dissipazione supplementare per la protezione sismica avanzata delle costruzioni

Ipotesi di interventi di adeguamento sismico mediante il sistema a controventi dissipativi includente i dispositivi fluido-viscosi pressurizzati

Edifici sede di Uffici della Regione Toscana – Firenze

Stato attuale

Ipotesi di progetto

52

0 5 10 150

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

Re

γ0 5 10 150

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

Im

γ

METODI DI PROGETTO SEMPLIFICATI PER SISTEMI DI PROTEZIONE SISMICA

η = 0 ρρ = 6.66= 6.66

ACCOP. VISCOSO ACCOP. VISCOSO

2

ωωdd ξωξωβ = 2

β = 3β = 4

β = 2

β = 3β = 4

1 modo

2 modoP1 modo

2 modo

qp η qs

k c

k p k s

mp

T=0.4 secp T=2.1 secs

VARIAZIONE DELLA FREQUENZA SMORZATA E DELLO SMORZAMENTO PER DIFFERENTI VALORI DI ACCOPPIAMENTO VISCOSO γ E DEL RAPPORTO β FRA LE FREQUENZE DEGLI OSCILLATORI

53

Dissipazione in strutture adiacenti

Accoppiamento viscoso nonlineare

Accoppiamento rigido

SISTEMA DI ACCOPPIAMENTO DISSIPATIVO PER EDIFICIO A FACOLTA’ DI INGEGNERIA DELL’UNIVERSITA’ DELL’AQUILA

K Cf f

K Cf f

Modello Nonlineare di Maxwell per dissipatori viscosi

α

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−=

kFxCF&

&

54

CARATTERISTICHE DI PROGETTO DEI DISPOSITIVI VISCOSI NON LINEARICARATTERISTICHE DI PROGETTO DEI DISPOSITIVI VISCOSI NON LINEARI

Sulla base del valore di smorzamento ottimo, si èpotuto calcolare la curva di progetto di ogni

dispositivo

Le prove sperimentali devono garantire che il dispositivo prodotto abbia un comportamento

che si posiziona sulla curva rappresentata

Valore calcolato a partire dalla forza massima di progetto.

Valore calcolato a partire dalla velocità massima di progetto

55

EDIFICIO A DELLA FACOLTAEDIFICIO A DELLA FACOLTA’’ INGEGNERIA INGEGNERIA –– STATO DEI LAVORI 20STATO DEI LAVORI 20--0606--1111

TASK 2.3.2 – SVILUPPO ED ANALISI DI NUOVE TECNOLOGIE PER L’ISOLAMENTO E LA DISSIPAZIONE

UR Napoli “Parthenope”

OBJECTIVES OF THE RESEARCHOBJECTIVES OF THE RESEARCH

Activity 3 (Seismically isolated bridge piles)The UR “Parthenope” will contribute to the study and comparison of different isolation systems usable for bridges, also via experimental activities, aiming at the definition of rational criteria useful to select the most suitable solution for specific cases.

Activity 4 (Guidelines for the design of passive dissipative systems)The UR started its activity formalizing a procedure based on the state space representation of the dynamic system aimed at the optimal positioning and calibration of viscous damper. This and other numerical methods available in literature, having the same aim, will be compared one each other, discussed with the UR partners involved in the task, trying to arrive at the definition of shared criteria and operational procedure that can be suggested to professionals.

The UR “Parthenope” contributes to the activities No 3, 4, 5 of the Task 2.3.2

ATTIVITAATTIVITA’’ 5 5 –– Integrazione fra i sistemi di controllo semiIntegrazione fra i sistemi di controllo semi--attivo e quelli attivo e quelli di monitoraggio ed early warning: di monitoraggio ed early warning:

•• metodologie di attivazione di sistemi semimetodologie di attivazione di sistemi semi--attivi attraverso ricezione attivi attraverso ricezione di segnali da reti di monitoraggio strutturale o earlydi segnali da reti di monitoraggio strutturale o early--warning sismicowarning sismico

•• studio delle potenzialitstudio delle potenzialitàà di utilizzo combinato di tre diverse di utilizzo combinato di tre diverse tecnologie che condividono alcuni aspetti e strumenti: 1) sensortecnologie che condividono alcuni aspetti e strumenti: 1) sensori ed i ed elettronica necessaria per controllo SA, monitoraggio e SEW; 2) elettronica necessaria per controllo SA, monitoraggio e SEW; 2) possibile utilizzo di componenti condivise dai suddetti sistemipossibile utilizzo di componenti condivise dai suddetti sistemi



TASK 2.3.2 – SVILUPPO ED ANALISI DI NUOVE TECNOLOGIE PER L’ISOLAMENTO E LA DISSIPAZIONE

UR Napoli “Parthenope”

OBJECTIVES OF THE RESEARCHOBJECTIVES OF THE RESEARCHThe UR “Parthenope” contributes to the activities No 3, 4, 5.

Activity 5 (Integration among semi-active control, monitoring and seismic early-warning systems)Exploring the combined use of the three different technologies, having some shared aspects and tools involved. 1) Accurate identification of sensors and electronics needed for SA control, monitoring and SEW. 2) The possible use of components shared by two or all the above systems is explored. 3) A laboratory testing campaign will be designed in order to experimentally highlight the feasibility and effectiveness of the proposed solutions, also in comparison with purely passive systems.

Variable dampers based on magnetorheological fluids can be used.They can be adjusted once, shortly before the incoming earthquake, according to a forecasted intensity measure provided by a seismic EW system.

Earthquake Seismic network Hosting structure

intensity measure by SEWS

calibration of MR device

59

BASILICA DI COLLEMAGGIO BASILICA DI COLLEMAGGIO –– MONITORAGGIO STRUTTURALE CON RETE MONITORAGGIO STRUTTURALE CON RETE DI SENSORI WIRELESS CON CAPACITADI SENSORI WIRELESS CON CAPACITA’’ DI ELABORAZIONE ONDI ELABORAZIONE ON-- BOARDBOARD

POSIZIONAMENTO DEI SENSORIPOSIZIONAMENTO DEI SENSORI

BASILICA DI S. MARIA DI COLLEMAGGIO BASILICA DI S. MARIA DI COLLEMAGGIO –– POSIZIONAMENTO SENSORI 20POSIZIONAMENTO SENSORI 20--0606--20112011

IL NUOVO PROGETTO RELUISIL NUOVO PROGETTO RELUIS

ATTIVITAATTIVITA’’ FUTURE PROGRAMMATEFUTURE PROGRAMMATE

• realizzazione di prototipi di isolatori per il proseguimento delle ricerche in corso

• realizzazione di campagne sperimentali sui prototipi di nuovi isolatori

• realizzazione di prove sperimentali su una semplice struttura isolata mediante l’impiego dei suddetti isolatori prototipo

• pubblicazione dei risultati scientifici

• redazione del manuale ad uso dei progettisti con numerosi casi applicativi

• realizzazione di riunioni di Attività, al fine di facilitare la collaborazione tra le singole unità di ricerca

Documents

Sviluppo ed analisi di nuove tecnologie per l'adeguamento ...€¦ · INGEGNERIA SISMICA 1° Workshop di Coordinamento Progetto ReLUIS-DPC 2010-2013 Trento, 7-8 Luglio 2011. ORGANIZZAZIONE