T1 (S T = 1.0) T2 (S T = 1.20) T3 (S T =1.20) T4 ... - Sauris

Comune di Sauris - Località Sauris di Sotto – Variante n.27 al P.R.G.C.

21

Tutti i fattori presenti nelle precedenti formule dipendono dall’accelerazione massima attesa sul sito di riferimento rigido e dalle caratteristiche geomorfologiche del territorio.

amax = SS ST ag

SS (effetto di amplificazione stratigrafica): 0.90 ≤Ss≤ 1.80; è funzione di F0 (Fattore massimo di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale) e della categoria di suolo (A, B, C, D, E). ST (effetto di amplificazione topografica).

Il valore di ST varia con il variare delle quattro categorie topografiche introdotte:

T1(ST = 1.0) T2(ST = 1.20) T3(ST =1.20) T4(ST = 1.40).

Questi valori sono calcolati come funzione del punto in cui si trova il sito oggetto di analisi. Il parametro di entrata per il calcolo è il tempo di ritorno dell’evento sismico che è valutato come segue: TR=-VR/ln(1-PVR) Con VR vita di riferimento della costruzione e PVR probabilità di superamento, nella vita di riferimento, associata allo stato limite considerato. La vita di riferimento dipende dalla vita nominale della costruzione e dalla classe d’uso della costruzione (in linea con quanto previsto al punto 2.4.3 delle NTC). In ogni caso VR dovrà essere maggiore o uguale a 35 anni.

Ricerca della superficie di scorrimento critica In presenza di mezzi omogenei non si hanno a disposizione metodi per individuare la superficie di scorrimento critica ed occorre esaminarne un numero elevato di potenziali superfici. Nel caso vengano ipotizzate superfici di forma circolare, la ricerca diventa più semplice, in quanto dopo aver posizionato una maglia dei centri costituita da m righe e n colonne saranno esaminate tutte le superfici aventi per centro il generico nodo della maglia m x n e raggio variabile in un determinato range di valori tale da esaminare superfici cinematicamente ammissibili. Analisi di stabilità dei pendii con BELL ======================================================================== Lat./Long. 46,471014/12,713199 Normativa NTC 2008 Numero di strati 2,0 Numero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,0 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di forma circolare ======================================================================== Maglia dei Centri ======================================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi 10,11 m Ordinata vertice sinistro inferiore yi 18,82 m Ascissa vertice destro superiore xs 22,14 m Ordinata vertice destro superiore ys 27,3 m Passo di ricerca 10,0 Numero di celle lungo x 10,0 Numero di celle lungo y 10,0 ======================================================================== Coefficienti sismici [N.T.C.]


22

======================================================================== Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita nominale: 50,0 [anni] Vita di riferimento: 50,0 [anni] Parametri sismici su sito di riferimento Categoria sottosuolo: B Categoria topografica: T2

S.L. Stato limite

TR Tempo ritorno

[anni]

ag [m/s²]

F0 [-]

TC* [sec]

S.L.O. 30,0 0,47 2,47 0,23 S.L.D. 50,0 0,62 2,47 0,26 S.L.V. 475,0 1,74 2,45 0,33 S.L.C. 975,0 2,3 2,5 0,35

Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni

S.L. Stato limite

amax [m/s²]

beta [-]

kh [-]

kv [sec]

S.L.O. 0,564 0,2 0,0115 0,0058 S.L.D. 0,744 0,2 0,0152 0,0076 S.L.V. 2,088 0,24 0,0511 0,0256 S.L.C. 2,6805 0,28 0,0765 0,0383

Coefficiente azione sismica orizzontale 0,0115 Coefficiente azione sismica verticale 0,0058 Vertici profilo

N X m

y m

1 0,0 2,0 2 6,0 4,3 3 12,0 5,6 4 18,0 9,0 5 24,0 12,3 6 30,0 15,7 7 33,0 15,65 8 39,0 12,3 9 45,5 8,75

10 52,5 8,7 11 59,0 8,7

Vertici strato 1 N X

m y m

1 0,0 2,0 2 6,0 4,3 3 12,0 5,6 4 18,0 6,87 5 24,0 7,97 6 30,0 9,15 7 33,0 9,64 8 39,0 10,61 9 41,04 11,18 10 41,04 11,18 11 45,5 8,75 12 52,5 8,7 13 59,0 8,7

Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno ======================================================================== Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione parametri geotecnici terreno No ========================================================================


23

Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler

Strato c (kg/cm²)

cu (kg/cm²)

Fi (°)

G (Kg/m³)

Gs (Kg/m³)

K (Kg/cm³)

Litologia

1 0.01 35 1800 1800 0,00 Sabbia o sabbia limosa densa 2 0.1 30 1800 1800 0,00 Ghiaia con sabbia o ghiaia sabbiosa

Carichi concentrati

N° x m

y m

Fx (Kg)

Fy (Kg)

M (Kgm)

1 35,49 14,21 0 6000 0 2 37,92 12,89 0 8000 0 3 39,99 11,67 0 12000 0 4 43,01 10,19 0 16000 0

Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] ======================================================================== Fs minimo individuato 1,31 Ascissa centro superficie 13,12 m Ordinata centro superficie 26,87 m Raggio superficie 19,72 m ======================================================================== Analisi dei conci. Superficie...xc = 13,118 yc = 26,872 Rc = 19,716 Fs=1,3097

-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi c Fi Ui N'i Ti m (°) m (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 1,4 7,2 1,42 813,59 9,76 4,88 0,01 35,0 0,0 164,5 177,4 2 1,71 11,8 1,75 2902,72 34,83 17,42 0,01 35,0 0,0 1082,9 644,9 3 1,1 16,0 1,14 2736,71 32,84 16,42 0,01 35,0 0,0 897,1 512,3 4 1,4 19,8 1,49 4213,44 50,56 25,28 0,01 35,0 0,0 2205,3 1169,3 5 1,4 24,2 1,54 4730,36 56,76 28,38 0,01 35,0 0,0 3084,9 1596,8 6 2,09 30,0 2,42 7305,36 87,66 43,83 0,01 35,0 0,0 9082,7 4559,6 7 0,72 34,8 0,87 2356,51 28,28 14,14 0,01 35,0 0,0 1207,5 636,5 8 1,4 38,6 1,8 4145,2 49,74 24,87 0,01 35,0 0,0 4791,1 2426,0 9 1,4 44,1 1,96 3036,83 36,44 18,22 0,01 35,0 0,0 4252,8 2164,4 10 1,4 50,1 2,19 1238,59 14,86 7,43 0,01 35,0 0,0 2142,3 1138,7

COROGRAFIA

Area in esame

Tav.1

1300

1275

1250

1225

1350

1325

1400

1375

1207.0

1197.4

1199.7

1274.0

1234.3

1211.2

1384.2

1390.7

1343.5

1369.1

1339.0

1340.8

1417.2

1391.0

1321.7

1314.8

1318.6

1319.6

1295.0

1292.3

1257.2

1287.3

1249.0

1352.0

1237.9

1225.11225.6

1257.6

1217.0

1417.8

1336.7

1264.9

1408.4

1220.9

KO

RT

OL

RIO

SÀURIS DI SOTTO

(SEDE COMUNALE)STAVOLI STREITAR

STAVOLI GEIBERSWELDIS

STAVOLO PRONT

MAINA

PILEICHELE

CAI 218

CAI 218

CA

I 21

8

Scala 1:5000

CARTA GEOLOGICA

Morena di fondo

Formazione a Bellerophon

Quaternario

Permiano

Sovrascorrimento

Tav. 2

Formazione a Bellerophon(gessi e marne gessose)

Permiano

1300

1275

1250

1225

1350

1325

1400

1375

1207.0

1197.4

1199.7

1274.0

1234.3

1211.2

1384.2

1390.7

1343.5

1369.1

1339.0

1340.8

1417.2

1391.0

1321.7

1314.8

1318.6

1319.6

1295.0

1292.3

1257.2

1287.3

1249.0

1352.0

1237.9

1225.11225.6

1257.6

1217.0

1417.8

1336.7

1264.9

1408.4

1220.9

KO

RT

OL

RIO

SÀURIS DI SOTTO



STAVOLO PRONT

MAINA

PILEICHELE

CAI 218

CAI 218

CA

I 21

8

Scala 1:5000

1300

1275

1250

1225

1350

132

5

1500

1475

1450

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14

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137

5

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14251475

1425

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13

75

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127

5

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50

1225

1325 1

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0

400

13

75

13

50 13

25

1300

12

75

13

01

.9

11

83

.3

11

96

.1

12

12

.8

12

07

.0

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.4

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.7

11

86

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11

69

.0

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74

.0

12

74

.5

12

34

.3

12

11

.2

12

83

.8

12

69

.4

12

53

.9

12

46

.7

12

87

.1

11

63

.1

11

92

.5

12

01

.4

12

39

.1

12

77

.1

12

29

.4

11

86

.7

15

01

.6

14

73

.5

14

57

13

93

.0

13

81

.2

13

56

.2

13

51

.4

13

23

.9

12

50

.4

12

41

.1

12

23

.4

12

61

.6

13

26

.0

12

73

.6

13

51

.6

14

87

.7

14

88

.6

14

93

.9

13

86

.3 13

98

.4

13

89

.4

13

38

.1

13

02

.2

13

68

.3

13

84

.2

13

90

.7

13

43

.5

13

69

.1

13

39

.0

13

40

.8

14

17

.2

13

91

.0

13

21

.7

13

14

.8

13

18

.6

13

19

.6

12

95

.0

12

92

.3

12

57

.2

12

87

.3 12

49

.0

13

52

.0

12

37

.9

12

25

.112

25

.6

12

57

.6

12

17

.0

12

15

.6

14

17

.8

13

36

.7

13

87

.0

11

85

.1

12

16

.7

12

64

.9

14

08

.4

14

32

.2

13

12

.2

12

56

.1

12

67

.6

12

20

.9

12

27

.7

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(N.7

3)

CA

I 21

8

CA

I 218

CAI 218

CAI 218

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00

Tav. 3

173

VISTE DELL’AMMASSO ROCCIOSO DEL CRINALE A RIDOSSO DELL’AREA DEL BACINO

Tav. 3a

1300

1275

1250

1225

1350

1325

1400

1375

1207.0

1197.4

1199.7

1274.0

1234.3

1211.2

1384.2

1390.7

1343.5

1369.1

1339.0

1340.8

1417.2

1391.0

1321.7

1314.8

1318.6

1319.6

1295.0

1292.3

1257.2

1287.3

1249.0

1352.0

1237.9

1225.11225.6

1257.6

1217.0

1417.8

1336.7

1264.9

1408.4

1220.9

KO

RT

OL

RIO

SÀURIS DI SOTTO



STAVOLO PRONT

MAINA

PILEICHELE

CAI 218

CAI 218

CA

I 21

8

Scala 1:5000

1

1Sondaggio eseguito a Ott. 2015

2 Sondaggio eseguito a Giu. 1994

7Prova penetrometrica dinamica 1994

7

2

UBICAZIONE INDAGINI

Tav. 4

BACINO

3

4

2

1

1Prova HVSR Gennaio 2016

Tav. 5

COMUNE DI SAURIS dott. GIANNI LENARDUZZIViale Ledra, 5 2 - 33100 Udine

tel. 0432-232747

RILIEVO FALDA DAL P.C.

FORO: 1 ATTREZZATURA: NENZI

DATA INIZIO: 10.10.2015 DATA FINE: 15.10,2015

PR

OF

ON

DIT

A'

SIM

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RA

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DESCRIZIONE STRATIGRAFICA

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DI

PE

RF

OR

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RIV

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TO

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I

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RO

TA

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IO

Prof. N

20 40 60 80

REALIZZAZIONE DI UN BACINO D'INNEVAMENTO

R.Q.D.

20 40 60 80

In data 12.10.2015 a - 21,00m

In data 04.11.2015 a - 34,70m

S.P.T

1

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CA

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S

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m 2

0.0

0

Pag. 1 di 2

CA

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TIN

UO

Terreno vegetale

9.00139.15

9.309.45

1715

15.001215.15

15.3015.45

1413

Ghiaia grossa e ghiaietto misto a limo;presenza di ciottoli a scaglie di naturamarnosa gessosa


come sopra

Ghiaia poligenica, mal gradata, la matriceper lo più limosa a livelli, debolmenteargillosa, nocciola con zonature e sfumatureverdastre violacee

Tav. 6

COMUNE DI SAURIS dott. GIANNI LENARDUZZIViale Ledra, 5 2 - 33100 Udine

tel. 0432-232747

RILIEVO FALDA DAL P.C.

FORO: 1 ATTREZZATURA: NENZI

DATA INIZIO: 10.10.2015 DATA FINE: 15.10,2015

PR

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ON

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A'

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DESCRIZIONE STRATIGRAFICA

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PE

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I

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Prof. N

20 40 60 80

REALIZZAZIONE DI UN BACINO D'INNEVAMENTO

R.Q.D.

20 40 60 80

In data 12.10.2015 a - 21,00m

In data 04.11.2015 a - 34,70m

S.P.T

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25

40

21

Fine perforazione a m. 39,00

Pag. 2 di 2

CA

RO

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1 m

m

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1

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m a

m 3

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0

CA

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TA

GG

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ON

TIN

UO

21.001821.15

21.3021.45

2520



Ghiaia poligenica, mal gradata, la matriceper lo più limosa a livelli, debolmenteargillosa, nocciola con zonature e sfumatureverdastre violacee

Scaglie di marna gessosa

Curva H/V sperimentale (linea continua:media; linea a tratteggio: deviazione standard)

INDAGINE GEOFISICA A STAZIONE SINGOLA N. 1

Spettri delle singole componenti del moto (N-S, E-W, Up-Down)

In colore verde curva sperimentale, in magenta curva teorica ottenuta per il modello di sottosuolo considerato

DirettivitàPersistenza

Peak frequency (Hz): 1.6 (±4.2)

Peak HVSR value: 1.4 (±0.7)

=== Criteria for a reliable H/V curve ================================

#1. [f0 > 10/Lw]: 1.636 > 0.5 (OK)

#2. [nc > 200]: 1865 > 200 (OK)

#3. [f0>0.5Hz; sigmaA(f) < 2 for 0.5f0 < f < 2f0] (OK)

=== Criteria for a clear H/V peak (at least 5 should be fulfilled) ===========

#1. [exists f- in the range [f0/4, f0] | AH/V(f-) < A0/2]: yes, at frequency 0.5Hz (OK)

#2. [exists f+ in the range [f0, 4f0] | AH/V(f+) < A0/2]: yes, at frequency 6.2Hz (OK)

#3. [A0 > 2]: 1.4 < 2 (NO)

#4. [fpeak[Ah/v(f) ± sigmaA(f)] = f0 ± 5%]: (NO)

#5. [sigmaf < epsilon(f0)]: 4.159 > 0.164 (NO)

#6. [sigmaA(f0) < theta(f0)]: 0.670 < 1.78 (OK)

Criteri di SESAME

Tav.7






#1. [f0 > 10/Lw]: 1.563 > 0.2 (OK)

#2. [nc > 200]: 1641 > 200 (OK)



#1. [exists f- in the range [f0/4, f0] | AH/V(f-) < A0/2]: yes (considering standard deviations), at frequency 0.5Hz (OK)


#3. [A0 > 2]: 1.9 < 2 (NO)

#4. [fpeak[Ah/v(f) ± sigmaA(f)] = f0 ± 5%]: (OK)



Criteri di SESAME

INDAGINE GEOFISICA A STAZIONE SINGOLA N. 2 Tav.8



INDAGINE GEOFISICA A STAZIONE SINGOLA N. 3in corrispondenza sondaggio geognostico




#1. [f0 > 10/Lw]: 0.354 > 0.2 (OK)

#2. [nc > 200]: 372 > 200 (OK)

#3. [f0<0.5Hz; sigmaA(f) < 3 for 0.5f0 < f < 2f0] (OK)


#1. [exists f- in the range [f0/4, f0] | AH/V(f-) < A0/2]: (NO)


#3. [A0 > 2]: 1.9 < 2 (NO)







#1. [f0 > 10/Lw]: 1.563 > 0.2 (OK)

#2. [nc > 200]: 1641 > 200 (OK)



#1. [exists f- in the range [f0/4, f0] | AH/V(f-) < A0/2]: yes (considering standard deviations), at frequency 0.5Hz (OK)


#3. [A0 > 2]: 1.9 < 2 (NO)

#4. [fpeak[Ah/v(f) ± sigmaA(f)] = f0 ± 5%]: (OK)



Criteri di SESAME

Tav.9






#1. [f0 > 10/Lw]: 0.488 < 0.5 (NO)

#2. [nc > 200]: 332 > 200 (OK)

#3. [f0<0.5Hz; sigmaA(f) < 3 for 0.5f0 < f < 2f0] (OK)


#1. [exists f- in the range [f0/4, f0] | AH/V(f-) < A0/2]: (NO)


#3. [A0 > 2]: 1.5 < 2 (NO)




Criteri di SESAME

INDAGINE GEOFISICA A STAZIONE SINGOLA N. 4

Tav.10

Tav.11

Tav.15

Tav.12

Tav.16

Tav.13

Tav.17

Tav.14

201

202

203

204

205

206

207

208

209

210

211

212

213

214

215

216

217

218

219

1244.3

0

1251.3

0

PR

OM

OT

UR

SA

UR

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i S

OT

TO

BA

CIN

O "

200"

PR

OF

ILO

LO

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la 1

:50

0

21

-MA

RZ

O-2

01

6

Q.R

IF. 1230.0

00

Tav.15

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co

ron

am

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ZIO

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L'A

RG

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RIC

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SO

TT

O

(Se

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vo

sa

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7

10,1

6,5

3

6

0,5

Tav.16

PR

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ILO

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O D

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RG

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DE

L B

AC

INO

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:20

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DI

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16

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0.0

0

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12

00

0.0

0

Kg

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00

.00

K

g

60

00

.00

K

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rich

i p

ressio

ne

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a in

va

so

51

01

52

02

53

03

54

04

55

0

dis

tan

ze

in

me

tri

15

10

15

altezze in metri

55

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6,5

611,7°

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ST

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26.8

7

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19

.72

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1,3

1

10.1

-18.8

10.1

-27.3

22.1

-27.3

22.1

-18.8

Tav.17

1.0

-1.3

1.3

-1.5

FS

VE

RIF

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DI

ST

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ILIT

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-18.8

10.1

-27.3

22.1

-27.3

22.1

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16

00

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12

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80

00

.00

K

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60

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K

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51

01

52

02

53

03

54

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55

0

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tan

ze

in

me

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15

10

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altezze in metri

55

sc

avo

co

ron

am

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to

ma

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o in

va

so

11,7°

Tav.18

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