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8/17/2019 Tecnología de Talleres
1/30
ESCUELA SUPERIOR POLITÉNICA DECHIMBORAZO
FACULTAD DE MECÁNICA
ESCUELA:
Ingeniería Mecánica
MATERIA :
TECNOLOGÌA DE TALLERES
TEMA :
FOLLETO
INGENIERO :
CARRERA
RIOBAMBA-ECUADOR
ESPOCH
1 TECNOLOGUÍA DE TALLER II
ESPOCH
8/17/2019 Tecnología de Talleres
2/30
ContenidoEngranajes rectos y datos necesarios para la construcción................................3
Datos para torno y fresadora.............................................................................3CABEZAL DIVIS!.............................................................................................."
Di#isión indirecta.$............................................................................................."
An%lisis de la for&ula........................................................................................'
Ejercicios........................................................................................................'
DIVISI() DI*E!E)CIAL.....................................................................................+
Error de co&pensación.....................................................................................+
!ELACI) DE ,!A)S-ISI()...........................................................................
Designación.......................................................................................................
!elación de trans&isión Si&ple......................................................................../
!elación de trans&isión Co&puesta..............................................................01
CASS............................................................................................................01
CA2AS DE VELCIDADES AVA)CES E) LAS -456I)AS7E!!A-IE),AS................................................................................................03
SIS,E-AS DE ,!A)S-ISI)..........................................................................0"
ES56E-AS DE DI*E!E),ES SALIDAS.........................................................0"
!E)DI-IE), DE 6)A -456I)A..................................................................0/
*resado *rontal 8ara Afilado...........................................................................0/
peraciones para el aca9ado.........................................................................:1
*resadora grande...............................................................................................:3
A#ances...........................................................................................................:3
*resadora pe;ue,ie&po principal?.$................................:@
,ABLAS..............................................................................................................:@
2 TECNOLOGUÍA DE TALLER II
ESPOCH
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Engranajes rectos y datos necesarios para laconstrucción
8c π . D p
Z a &
d +' &
Pc
π =
Dp
z =m a d '' & +' & 03' &
9 ' 01 &
De Dp : & Di%&etro del agujero en ta9las de acuerdo a la
De & . = : & potencia a trans&itir >a0 y a: en ta9las?
De & >= :? c= Dpr+ Dpp
2
TECNOLOGUÍA DE TALLER II
ESPOCH
Torno Fresadora
De Di%&etro eFterior & -ódulo
9 Anco del diente Z G de dientes
H del agujero altura
a0 y a: Altura y anco de
cu9o de ca#eta
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Datos para torno y fresadora
a? !ectos 9? 7elicoidales c? 7elicoidales con ejes⊥
& : Ejes 8aralelos &$n :Zp 31 &$n 3 Zp 31
i 4
3 Zr /1 i 4
5
α r=20° α p=60°
i 2
3 α r=30 °
d? i=n1
n2=
Z 2
Z 1→
4
3=
Z 2
30→ Z 2=
120
3 @1
Zp Zr 31
Conductora
Conducida
Zr Z:
Dep & >Zp :? 9 >' $ 01? & 03 ' & :' ' @ 33
Dep : >3:? 9 01 . : :1
Dep '@
Der : >@1 :? ∅ Del agujero del pi
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Der @ a: a0 3.: a: a0 3.:
Torno FresadoraDep '@ & :
9 :1 Zp 31
∅=25 Zr @1
Der @ @.33
9 :1 a0 3.3
∅=30 a:
:
3
,!) *!ESAD!ADer /0.+" -n :9 :1 Zr 3Hr 31 Zp 31DE8 0:@ @.33b :1 8cr +.:"Hp @1 8cp 0:."'
Jp '1KJr 31Ka0 3.+ a: 0: pi
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CABEZAL DIVISOR División indirecta.-El ca9e=al di#isor est% for&ado por el par cine&%tico tornillo sin fin y coronaelicoidal ade&%s por un disco con agujeros una lira donde se u9icaran
ruedas dentadas y por un &andril o punto donde ira u9icada la pie=a atra9ajarse.
eneral&ente el tornillo sin fin es de una entrada y la corona elicoidal es de@1 dientes por lo ;ue se tendr% ;ue girar la &ani#ela ;ue rueda en el eje deltornillo sin fin cuarenta #ueltas para ;ue a su #e= la corona elicoidal de una#uelta en el eje de la pie=a.
n1Z 1=n2Z 2≫ n1n2= ZrZt = 40
1=i
Análisis de la for!laG #ueltas de la conductora >Zt?
G#ueltas de la conducida >Zr?
@1 0
nv"# 0Z
nv=40×1 /Z
1=40
Z
Nota: En el caso de reali=ar una di#isión indirecta para di#idir la circunferenciade una pie=a a fa9ricarse en partes iguales el plato con agujeros de9e estar fijo y ade&%s la corona elicoidal con el tornillo sin fin acoplados
E$erciciosDatos:
# TECNOLOGUÍA DE TALLER II
ESPOCH
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Z'1
nv=40
Z =
40
60=
2
3× 8
8=
16
24 Disco de :@ agujeros en el cual $
despla=a&os 0' agujeros
nv=40
Z =
40
60=
2
3vueltas=
2
3× 5
5=
10
15 6tili=a disco de 0" agujeros $
despla=a&os 01
agujeros.
Datos:
Z0:@
nv= 40
124=
10→10agujeros
31→discode 31
Datos:
Z:1
nv=40
20=2vueltas
Datos:Z03
nv=40
13=
40
13× 3
3=
120→desplazo
39→disco
3vueltas+ 3
13
→agujeros
→disco
Datos:
Z::
nv=40
Z =
40
22=
20
11
(1+ 911)vueltas $ 1+27
33
→agujeros
→disco
% TECNOLOGUÍA DE TALLER II
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@
"
DIVISI%& DI'ERE&CIALLa di#isión diferencial se e&plea cuando las di#isiones en la pie=a no puedenser reali=adas &ediante los siste&as de di#isión directa o indirecta. 8arareali=ar esta di#isión el disco agujereado de9e estar suelto. 'i()
Datos:
z=59
z ´ =60
Nv=40
z =
40
59
i=n1
n2=
z2
z1=
40
1
i=40
1
z ´ puede sera z
Nv=40 z ´ = 4060=23 x 66=1218 'i(). División diferencial
Nv=12
18 ⇒
Desplazamiento
Disco
Error de co*ensación
Si n3. . z3=n4 . z4
i=n3
n4=
z4
z3
n4=n−n ´ =
40
z −
40
z ´
& TECNOLOGUÍA DE TALLER II
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n3=
1
z⇒
1/ z40
z −
40
z ´
= 1/ z
40 z ´ −40 z zz ´
= 1/ z
40( z ´ − z ) zz ´
= z ´
40( z ´ − z) ⇒
z4
z3=
z ´
40( z ´ − z)
!uedas ⇒ Conductoras
Conducidas ⇒
z3
z4=
40( z ´ − z) z ´
'i(+. Disco de ), a(!$eros
EntoncesM
z3
z4=
40(60−59)60
⇒
z3
z4=
2
3 x 12
12=
24
36 ⇒
Conductora
Conducida
i z ´ > z⇒ !l mismo sentido de giro:manivela−disco("orario)
i z ´
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n1
. z1=n
2. z
2 On1
n2=
z2
z1
n1
. D1=n
2. D
2 On1
n2=
D2
D1
i=n1
n2=
z2
z1=
D2
D 1=
N
D →
¿ devueltasConductora¿devueltasConducida
8or lo tantoM
n1n2= z2
z1= D2
D1=i=Conductora
Conducida
n1
. z #=n2. z P n1 . z P=n2 . z #
i=n1
n2=
z P
z # i=
n1
n2=
z #
z P
Relación de transisión Si*leCuando un &ecanis&o se trans&ite directa&ente entre dos ejes
1( TECNOLOGUÍA DE TALLER II
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!uedas parasitariasM
G 8arM Sentido contrario
G I&parM -is&o sentido
n1 . z1=na . za
ia=n1
na=
za
z1
na . za=n$ . z$
i$=na
n$=
z$
za
n$ . z$=n2 . z2
ic=n$
n2=
z2
z$
i=ia. i$ .i c
i=n1
na=
na
n$=
n$
n2=
za
z1=
z$
za=
z2
z$
i=n1
n2=
z2
z1 O
%as ruedas parasitarias no in&lu'en enla relaci(nde transmision
Relación de transisión Co*!estan1
. z1=n
2. z
2
i= n1n2= z2 z1
= D2 D1
n3
. z3=n
4. z
4
i=n3
n4=
z4
z3=
D4
D3
11 TECNOLOGUÍA DE TALLER II
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n5
. z5=n
6. z
6
i=n5
n6=
z6
z5=
D6
D5
,rans&isión do9le
z1+ z
2> z
3) z
3+ z
4> z
5
* =n1
n2 × n3
n4 × n5
n6=Z 2
Z 1 × Z 4
Z 3 × Z 6
Z 5=
Dp2
Dp1 ×
Dp4
Dp3 ×
Dp6
Dp5
+ =¿n1
n¿
6=¿nsalida=n5n¿
2=¿n3
n¿
4=¿n5
n¿
i* =n1n6=Z 2
Z 1× Z 4
Z 3× Z 6
Z 5= Dp2
Dp1× Dp
4
Dp3× Dp
6
Dp5
1
i* =
Z 1
Z 2×
Z 3
Z 4×
Z 5
Z 6=
Conductoras
Conducidas
i* =n1
n6=
Z 2
Z 1×
Z 4
Z 3×
Z 6
Z 5
nsalida=n
motor
i* =nmotor × 1
i*
nsalida= ,recuencia rotacional de alida
CASS
0.$Cuando en la trans&isión no eFisten poleas
12 TECNOLOGUÍA DE TALLER II
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nsalida=nmotor × 1
i* =nmotor
Z 1
Z 2×
Z 3
Z 4×
Z 5
Z 6
:.$Cuando en la trans&isión eFisten poleas
nsalida=nmotor × 1
i* × 0.985=nmotor
Z 1
Z 2×
Z 3
Z 4×
Z 5
Z 6×0.985
!elación de ,rans&isión si&ple con poleas
>-otor 0"11 rp& ⊘1=10 ?
n1
n2=
D2
D1=i=
1500
n2=
5
10
i=1500
3000= 5
10
n2=
1500×10
5=3000 rpm
!elación de ,rans&isión co&puesta o do9le con poleas
n1 D
1=n
2 D
2 i1=n1
n2=
D2
D1
1 TECNOLOGUÍA DE TALLER II
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n D3=n
4 D
4 i2=n3
n4=
D4
D3
n5 D
5=n
6 D
6 i3=n5
n6
= D
6
D5
i* =n1
n2×
n3
n4×
n5
n6=
D2
D1
D4
D3
D6
D5
N 2= N
3 N 4= N 5
i* =n1
n6=
D2
D1
D4
D3
D6
D5=¿de vueltas de laconductora¿de vueltas dela conducida
Z 1+Z
2>Z
3 ' Z
3+Z
4>Z
2 i=5
9
Conductora D1
Conducida D6
it ¿ nm
ns =¿
D 2
D 1 D 4
D3
D6
D5 ns n&¿
D 1
D2
D3
D4
D5
D6 .
1/
!elación de trans&isión por &edio del par cine&%tico de reducción
,ornillo sin finP corona elicoidal.
n0=t n:=n
i ¿ n1
n2=
Zn
Zt
N D
¿de -ueltas Conductora ¿¿
de-ueltas Conducida¿
i ¿ nmotor
nsalida=
100 #P+
n salida =
100
2
n salida 1000 x 2
100 :1 !8-
1! TECNOLOGUÍA DE TALLER II
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8ar cine&%ticoM rueda dentada y cre&allera
Crema%%era
& Pcπ Dp
Z
& Pc
π
Reda
& Pc
π =
Dpn
Zn
Longitud de despla=a&iento n F Zdientes desplegados F 8c
,rans&isión tornillo tuerca
Torni%%o de na entrada
Longitud de despla=a&iento n F 8
Torni%%o de dos entradasLongitud de despla=a&iento n F :8c
Torni%%o de tres entradas
Longitud de despla=a&iento n F 38a
CAJAS DE VELOCIDADES Y AVANCES EN LAS !"#INAS $E%%AIEN&AS 8ara cada nQ&ero de re#olución de salida de principio se necesita una unidadde trans&isión >par de engranajes par de poleas con correa etc?.
6n siste&a de trans&isión de #arias salidas re;uiere por lo tanto de #ariasunidades de trans&isión.
8ara la construcción de estas unidades de9en o9ser#arse los siguientesprincipiosM
0? El ni#el de los ejes de entrada o salida puede ser igual o desigual
Igual ni#el
1" TECNOLOGUÍA DE TALLER II
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Siste&a de trans&isión
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Eje de entrada O O Eje de salida
Diferente ni#el
Eje de entrada O
O Eje de salida
:? La colección de los pares de engranaje puede ser paralelo o en serieM
Serie
8aralelo
La coneFión de los dos principios indicados produce los siguientessiste&as 9%sicosM
0ro? )i#el desigual del eje de entrada con respecto al de la salida>coneFión en paralelo?.
:do? )i#el desigual del eje de entrada con respecto al de salida>coneFión en serie?.
1# TECNOLOGUÍA DE TALLER II
ESPOCH
Siste&a detrans&isión
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3ro
)i#eldesigualdel ejedeentraday salida
>coneFión en paralelo y en serie?
@to? )i#el igual coneFión en serie y paralelo
1% TECNOLOGUÍA DE TALLER II
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SISEAS DE RA&SISIO&
ES/0EAS DE DI'ERE&ES
SALIDAS
0? Blo;ue si&ple
:? Blo;ue do9le
3? Blo;ue triple
@? Blo;ue do9le y9lo;ue si&ple enparalelo
1& TECNOLOGUÍA DE TALLER II
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"? : Blo;ues si&ples en paralelo
'? 3 Blo;ues si&ples paralelo
+? : Blo;ues do9les en paralelo
1' TECNOLOGUÍA DE TALLER II
ESPOCH
n0>0:? n,s00:
n:>3@?
n0>0:?
n:>3@?
n3 "' n,s0003
n0>0:?
n:>3@?
n3>"'?
n@ + n,s0000@
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? 6n 9lo;ue triple y un 9lo;ue si&ple en paralelo
/? 6n 9lo;ue do9le y dos 9lo;ues si&ples en paralelo
01? : Blo;ues do9les en serie
2( TECNOLOGUÍA DE TALLER II
ESPOCH
n0>0:?
n:>3@?
n3>"'?
n@>+? n,s30@
n0>0:?
n:>3@?n3>"'?
n@>+? n,s:00@
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0:
03
0 &%o"e do&%e' &%ogos sim!%e' ontramar*e en serie
n directos : F 0 :
n corto&erces : F 0 F : F0 @
n,s : @ ' Sólidos
21 TECNOLOGUÍA DE TALLER II
ESPOCH
n0>0:"'?
n:>0:+?
n3>3@"'?
n@>3@+? n,s:R:@
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+%o"e do&%e' &%o"e tri!%e , ontramar*e
n directos : F 3 '
n con Corte : F3 F : F 0 0:
n,s ' 0: 0
n0 0:"'000:0"0'
n0 3@/01030@0"0'
)0 Z 1
Z 2 x
Z 5
Z 6 x
Z 11
Z 12 x
Z 15
Z 16 x1500
1
minCon contro&eces
RE&DIIE&O DE 0&A 1/0I&A
El rendi&iento de una &a;uina se lo representa con la letra griega )
El rendi&iento de una &%;uina #a de 1+" a 1"
1+" a 1" )
22 TECNOLOGUÍA DE TALLER II
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nS 1
¿ x motor x0,985nS
1
¿ x motor
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'resado 'rontal 2ara Afilado
5n A#ance por #uelta de la fresa >&&?T0 A#ance por diente de la fresa >&&?
5 &in A#ance por &inuto de la fresa
5 &in Velocidad de la &esa &&&in0"
0'
O*eraciones *ara el desbaste
vc=nπ ∅
n= vcπ ∅
=12.5
m
min
π (0.12 ) =33.157 #P+ → te(rico
2 TECNOLOGUÍA DE TALLER II
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nreal=35 rpm→des$aste
/ + =u1∗ z=0.025mm∗12=0.3mm
/min=/ + ∗nreal=0.3mm∗35 1
min=10.5 mm
min →te(rico
/minreal=12 mm
min→des$aste
%=0+ D= (1000+120 )mm=1120mm
1min →12mm
x →1120mm x=
1120
12=93.33min
* p des$aste=93.334∗2=186.668 min
* p de des$aste total=186.668 min
* p=
%
/min∗ !
t =
1120mm
12 mm
min
∗2=186.668min
-!eraiones !ara e% aa&ado
vc=nπ ∅
n= vcπ ∅
=14.5
m
min
π (0.12) =38.462 rpm→te(rico
nreal=35 rpm→aca$ado
/ + =u2∗ z=0.025mm∗12=0.3mm
/min=/ + ∗nreal=0.3mm∗35 1
min=10.5
mm
min→te(rico
2! TECNOLOGUÍA DE TALLER II
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/minreal=12 mm
min→aca$ado
1min →12mm x →1120mm
x=93.334min
* total=280.002min=4 "39.6min
0+0
0.$ Calcular de acuerdo a la fór&ula el nt s
nDs " 34+" 5 nt s " nD 6 nc
nt s " 567 " 5
:.$ Calcular el #alor de cada salida y poner en un cuadro las re#oluciones de#olado y de retardo.
2" TECNOLOGUÍA DE TALLER II
ESPOCH
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a? ns " notor1
it Con poleas el factor es 1/"
n1=2000 rpm
150
4501 45
45130
65=307,692rpm
n2=2000 rpm
150
4501 45
451 50
45=740,740rpm
n3=2000rpm
150
4501 30
60130
65=153,653rpm
n4=2000 rpm
150
450130
601 50
45=370,369rpm
n5=2000rpm
150
4501 40
501 30
65=246,153rpm
n6=2000 rpm 150
4501 40
501 50
45=592,591rpm
9? Velocidades de VoladoM Velocidades de !etardo
+@1+@1 rp& 31+'/: rp&
"/:"/0 rp& :@'0"3 rp&
3+13'/ rp& 0"3'"3 rp&
)otaM Estas #elocidades est%n representadas en las &%;uinas erra&ientaspor &edio de 8 s norales.
3.$ Calcular los a#ances por &inuto de ;ue dispone el %rea trans#ersal.
n1=
150
45012000 rpm1
25
45120
201 30
301 2
351 35
2010,985=36,84 rpm.
. A/ane !or /e%ta (An).0 Es el despla=a&iento de la fresa en una#uelta co&pleta se &ide en &&re# y se representa por >An?.
1. A/ane !or diente (2).0 Es el despla=a&iento por una #uelta co&pletacorresponde a cada diente de la fresa. Esto supone ;ue la fresa giraperfecta&ente centrado para ;ue a cada diente le corresponda el &is&oa#ance. Se &ide en && y se representa por T.
SegQn lo dico se tendr% para un a#ance por #uelta An y Z dientes de la fresala fór&ulaM
2# TECNOLOGUÍA DE TALLER II
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2= 3n
Z (mm)
Este es un #alor &uy i&portante ya ;ue deter&ina el &aterial ;ue puede cortar un diente ;ue depende de la ro9uste= del propio diente y de la resistencia del
&aterial. La ro9uste= del diente para un &is&o &aterial de la fresa depende desu for&a.
3. A/ane !or minto (Amin).0 Es el despla=a&iento rectilNneo en un&inuto se representa >A&in? se eFpresa en &&&in.
nG de re#oluciones del usillo
3min= 3n∗n= 2∗Z ∗n(mm
min)
'resadora (rande.
R!m
3" +1 01" 0@" 0/1 :01 :/1 31 "01 ++1 00@1 0"@1
Avances
3.T. ' :@ /' 31
0+ @ 0/: +'1
4 3 0: @ 0/1
' :@ /' 31
L A#ances Longitudinales
, A#ances ,rans#ersales
V A#ances Verticales
'resadora *e9!e:a.
R!m
2% TECNOLOGUÍA DE TALLER II
ESPOCH
8/17/2019 Tecnología de Talleres
28/30
3@ +1 01@ 030 0@ :0: :+ 3++ "" ++" 003+ 0"@1
Avances
3.T.4. 01 0' :: : @ " +' 00" 0"" :10 311 @:1
ie*o total de ecani;ado.- 8ara calcular el tie&po de &ecani=ado se de9econsiderar los siguientes tie&pos.
) ,ie&po de corte o de &a;uinado >tie&po principal?1) ,ie&po de preparación5) ,ie&po de &anio9ra
ie*o de corte o de a9!inado este tie&po es Ul se tiene en cuenta para la duración de laerra&ienta entre afilado y afilado?.
La fór&ula general para calcular el tie&po de corte es el siguienteP
tc= %
3min∗ 4 (min)
tc tie&po de corte en &in
L despla=a&iento necesario de la &esa en && A&in a#ance en &&&in
I G de pasadas
ABLAS
)u&eración de discos de la fresadora del taller
)Q&ero de agujeros de los discos del ca9e=al di#isor
I II III I4@/ "0 @+ @/@3 @/ @0 @33/ @+ 3+ 3333 @3 30 :/:/ @0 :+ :0:@ 3/ :3 0/:: 3+ :1 0+
2& TECNOLOGUÍA DE TALLER II
ESPOCH
8/17/2019 Tecnología de Talleres
29/30
0/ 33 00+ 30 0"
:/
)Q&ero de dientes de las ruedas de la lira del ca9e=al grande de la fresadora
grande
:@ @
: "'
3: '@3' +:
@1 '
@@ 011
Ade&%s nor&al&ente en las diferentesfresadoras tienen los diferentes discos conagujeros y las diferentes ruedas para la lira de
los ca9e=ales di#isores.
I 0" 0' 0+ 0 0/ $:1
II :0 :3 :+ :/ $ 3 0 $33
III
3+ 3/ @0 @3 @+ $@/
2' TECNOLOGUÍA DE TALLER II
ESPOCH
!uedas del ca9e=aldi#isor pe;ue
8/17/2019 Tecnología de Talleres
30/30
( TECNOLOGUÍA DE TALLER II
!uedas para la lira delca9e=al di#isor.
:: :: $:@ :@ $ :3: 3' @1 $ @@@ "' '@ $ +:' $ 01131 $ '1 $ '0