1Tema 3 .- Acondicionamiento de seales.

2

Sistema de medida:

Finalidad: Obtener informacin sobre un proceso fsico y presentar la informacin de forma adecuada.

Observador o sistema de control (Instrumentacin de medida, instrumentacin de control).

3Funciones de un sistema de medida:

Adquisicin de datos: Obtener informacin de las variables y transformarla en una seal elctrica.

Procesamiento de datos: Tratamiento de la informacin.

Distribucin de datos: Suministro del valor medido a un observador, a un sistema de almacenamiento o a otro sistema.

4

Adquisicin de datos:

Sensor: Convierte al variable a medir en una seal elctrica.

Acondicionamiento: Adecua la seal de salida del sensor a la etapa posterior de procesamiento. Consiste en realizar alguna de las siguientes funciones bsicas:

Amplificacin: Incrementar el nivel de la seal..

Filtrado: Eliminar componentes de la seal no deseadas.

Linealizacin: Obtener una seal de salida que vare linealmente con la variable a medir.

Modulacin / Demodulacin: Modificar la forma de la seal de salida del sensor.

5Amplificacin.

6

Una de las primeras tareas a realizar por el acondicionador de seal, ser amplificar las dbiles seales entregadas por el transductor, hasta niveles utilizables por el resto de la cadena de medida. El amplificador de seales que realice esta tarea ser, por lo tanto, un componente crtico (y fundamental) del sistema de instrumentacin.

Razones para la amplificacin:

Si las seales son dbiles es preciso amplificar cuanto antes, para que el efecto delruido sea menos importante.

Tambin conviene amplificar la seal de salida del sensor para ajustar el rango de seal al de entrada del ADC para incrementar as la resolucin y la sensibilidad.

7 A/D

Seal de 10 mV. Resolucin: 16 bits Rango: 10 V

N1 Niveles de resolucin (N1

9Otros tipos de amplificadores:

Amplificadores logartmicos y antilogartmicos.

10

Amplificadores logartmicos y antilogartmicos.

Is : Corriente inversa de saturacin .: cte emprica, (transistores 1, diodos : 1,3 1,6)k : cte de Boltzman = 1,38 10 23 J/K.q: carga del electrn = 1,6 10 19 Culombios.T : temperatura absolutaV: Tensin de polarizacin.

1TV

V

s eII

qkTVT

En una unin:

En la unin base emisor:

1T

BEVV

ESE eII

En la zona de polarizacin directa: TBEVV

ESE eII Para un transistor NPN, directamente polarizado, en base comn: EECBoEC IIIII

ES

CT

ES

ETBE

VV

ESE IIV

IIVVeII T

BE

lnln

11

ES

inTo

ES

CTBE IR

VVVIIVV lnln

Dependencia con la temperatura a travs de VT e IES

ref

inTb V

VVV ln

oTC

TCb VRR

RV2

ref

inT

TC VVV

RRV ln1 20

ES

refTab

ES

inTa IR

VVVV

IRVVV

11

ln;ln

Amplificador logartmico:

ref

in

ref

inT

TC VVk

VVV

RRV loglog130258,2 **20

**k

Vin R VO

Vin R1

T1

VO

VREF

R1

T2 R2

RTC

Va

Vb

12

Amplificador antilogartmico:

ref

oTb V

VVV ln

inTC

TCb VRR

RV2

inVkrefVV

*

100

ES

refTab

ESTa IR

VVVV

IRVVV

11

0 ln;ln

inTC

TC

Tref

o VRR

RVV

V2

1ln

inTC

TC

Tref

o VRR

RVV

V2

130258,2

1log

R1

T1

VO

VREF

R1

T2

RTC R2VIN

Va

Vb *k

13

LINEALIZACION

14

Transductor M Linealizador VT Vo

)(1 MfVT )(2 To VfV

112122 )()( ffMMffVfVMV Too Transductor

M

Linealizador

VT Vo VT

VT M

Vo

VT

M

VT = f1(M) Vo = f1-1(VT)

Vo = M = f1-1(VT)

15

Linealizacin analgica:

VT

Vo

V1 V2

Segm. 1

Segm. 2

Linealizacin mediante tramos rectos:

Generadores de tramos rectos.

16

Vo Vref

R 1

R 1

R 2

-Vin

Vo

Vin

Vref R 1

R 1

R 2

m = -R2/R1 -Vref (R2/R1) (Vref >0)

-Vref (R2/R1) (Vref < 0)

Vo

Vin

1

2

1

20 R

RVRRVV refin

1

2

1

20 R

RVRRVV refin

m = R2/R1

-Vref (R2/R1) (Vref > 0)

-Vref (R2/R1) (Vref < 0)

Vo

Vin

17

Circuitos selectores:

Introducir en el lazo del A. operacional para compensar la cada directa en los diodos.

Las entradas Vi seran las salidas de los generadores de tramos.

V1

V2 Vo

- V

R

V1

V2Vo

+ V

R

18

R3

Vo

R4

R

- V

Vin

R3

R1

R2

R

R1

Vref2 ( >0 )

Tramo 2

Tramo 1

19

Tramo 2:

Tramo 1:

3

4

3

4202 R

RVinRRVrefV

1

201 R

RVinV

3241

4121 RRRR

RRVrefV

Suponiendo que:1

2

3

4

RR

RR

El amplificador del tramo cuyo diodo no conduce se encuentra en saturacin negativa.

Vin

Vo

V1

VO2

VO1

20

1.- Linealizacin mediante curvas de segundo grado:

Linealizacin empleando mdulos operadores analgicos:

Multiplicadores y divisores analgicos.

Amplificadores logartmicos y antilogartmicos.

Circuitos multifuncin.

P1

P2 P3

Vo

VT

CBVAVV TT 20Mediante tres puntos se determinan A, B y C.

VT

Vref1 = B

Vref2 = C

Vo

+ +

+ + A

21

2.- Empleo de las capacidades de generacin de curvas no lineales mediante circuitos multifuncin:

m

X

ZYo EEEE

Ex, Ey, Ez: entradas, m puede ser mayor, menor o igual a uno.

Ex = Ey = 10, Ez entrada

22

Linealizacin digital:

Cuando la funcin a generar es ms compleja, o tal vez discontinua, puede realizarse un generador de seales mediante un convertidor A/D, otro D/A y una memoria ROM.

La seal de entrada (salida del sensor) se aplica a la entrada del convertidor A/D, cuyo cdigo digital de salida se utiliza como direccin de una posicin de memoria. La informacin de esta posicin se lleva al convertidor D/A para que produzca la salida deseada.

Convertidor A/D Direcciones ROM Datos

Convertidor D/A

VT VO

23

VO

VT

Con la programacin adecuada puede generarse casi cualquier funcin. Su precisin depender de la resolucin de los convertidores A/D y D/A.

Otras tcnicas: se utilizan las capacidades de clculo de dispositivos o sistemas digitales para generar las funciones racionales, polinmicas, etc., deducidas mediante tcnicas habituales de ajuste o interpolacin de curvas.

24

Filtrado:

Filtrado analgico.

Filtrado digital.

FILTROf1 f2 f1 f2

vi vo

Am

plitu

d

Am

plitu

d

Espectro de entrada Espectro de salida

ff

vi vo

25

Funcin de transferencia sinusoidal G(jw): Permite obtener las caractersticas de respuesta de frecuencia de un sistema.

Diagramas de Bode: Representacin de la funcin de transferencia sinusoidal mediante dos diagramas:

Mdulo y Argumento en funcin de la frecuencia.

wA wB wC wD

w

20 log G(jw) db

20

0

- 20

- 40

wA ; Amplitud de salida = Amplitud de entrada 10wB ; Amplitud de salida = Amplitud de entrada 1wC ; Amplitud de salida = Amplitud de entrada 0,1wD ; Amplitud de salida = Amplitud de entrada 0,01

jwsww

ww

sGjwGjwGArg

twsenjwGVtytwsenVtx

)()(;)((

)()()()()(

1

11111

G(s) x (t) y (t)

26

1)(0)(log20

1)(0)(log20

1)(0)(log20

jwGjwG

jwGjwG

jwGjwG

20 log |G(jw)|

w

20 log |G(jw)|

w

20 log |G(jw)|

w

27

Frecuencia de acodado del filtro y pendiente:

Distinta frecuencia de acodado e igual pendiente.

Igual frecuencia de acodado y distinta pendiente.

wA w

20 log G(jw)

wA w

20 log G(jw)

28

Filtros pasivos: Emplean componentes pasivos R, L y C.

R

C Vi Vo

TsRCsCsRCs

sVsV

i

o

11

11

11

)()(

1/T

w

- 20 db/dec

29

R

C Vi Vo

L

L

CRLC

w

wswsw

CsLsRCs

sVisV

n

nn

no

2;1

211

)()(

22

2

30

Filtros activos: Emplean exclusivamente resistencias, condensadores y amplificadores operacionales.

Estructuras:

Sallen-Key

Realimentacin mltiple

31

Variables de estado.

32

De acuerdo con la funcin que realizan:

Filtros paso bajo.

Filtros paso alto.

Filtros paso banda

Filtros de rechazo de banda

33

Segn la aproximacin matemtica realizada:

t

Bessel

ChebyshevButterworth

io vv

Bessel

Chebyshev

Butterworth

0,1 1 10

10

0

-10

-20

-30

-40

-50

-60

RC

Frecuencia normalizada (f / fc )

|H | (dB)

34

Acondicionadores para sensores resistivos:

Sensores resistivos:

Ro : Resistencia nominal del sensor ; R: Variacin experimentada en respuesta a una magnitud medida. El margen de variacin vara mucho segn el tipo de transductor.

Medidas por deflexin y por comparacin.

RRR o

Potencimetros:Resistencia nominal Rn y longitud de desplazamiento mximo l.

SlRn

xRllR

SlR nn 111

xRlllR

SllR nn 1)()( 112

x: fraccin del desplazamiento recorrido. llx 1

l1 0

l R1

R2 Rn

35

)1(;

1)1(1)1()1(

)1()1(

xRRk

k

V

kxxxV

RxxRRxVV

n

m

mn

mm

36

37

Errores debidos al cableado:

hn

nhm RR

xRRVV2

)1(

Error de cero y error de sensibilidad

1-x 1 0

Vm

V

38

Medida de cuatro hilos:

hn

nm RR

xRVV2

)1( Se elimina error de cero.

1-x 1 0

Vm

V

39

Aplicacin a termistores:

TB

T eAR

V RT

R Vs

Comportamiento no lineal. No obstante, este comportamiento no lineal puede linealizarse, hasta cierto punto, mediante un divisor de tensin.

TT RRRTFconTF

VVs

RRRVVs )(),(

Pretendemos linealizar la relacin F(T) seleccionado adecuadamente R (Si F(T) es lineal con T, tambin lo ser la salida Vs).

40

TBT

T

eARRRRTF /;)( F(t)

t

1

A

Para un valor concreto de R se obtiene la grfica de la figura.

Curva en forma de s, con un punto de inflexin y una zona central lineal.

El objetivo es encontrar un valor de R que proporcione una linealidad ptima en el margen de temperatura de inters. Un mtodo analtico para determinar R es hacer coincidir el punto medio de nuestro margen de medida, Tc, con el punto de inflexin de la curva.

Como la condicin de punto de inflexin implica la anulacin de la segunda derivada en ese punto:

Tcc

c RTBTBR

22

Siendo RTc la resistencia del termistor en el punto central del rango de medida

41

RRs To

42

Anlogamente, si ponemos R en paralelo con el termistor, la resistencia equivalente ser:

RRRRR

T

Tp

TRRRTF )(

)(1 TFRRp

Si en el margen de temperaturas de inters F(T) es lineal, tambin lo ser [1-F(T)] y Rpvariar linealmente con la temperatura.

43

Puente de Wheatstone:

Medidas por comparacin:

En el equilibrio:

Se valora la accin necesaria para restablecer el equilibrio en el puente.1

423 R

RRR

Ro : Resistencia nominal del sensor ; x: Variacin relativa de su resistencia.oRRx

44

Medidas por deflexin:

41324231

RRRRRRRRVVs

Para tener una salida nula cuando x=0:0

2

4

1

RR

RRk

11 kxkkxVVs

45

11 kxkkxVVs

La sensibilidad ser:)1)(1(3 kxkR

kRVS

o

s

La sensibilidad ser mxima para: xk 12

La tensin de salida slo es proporcional a los cambios de la resistencia del sensorcuando se cumple que x

47

Diversas configuraciones del puente:

48

Linealizacin de puentes de medida:

RR

RR

VrefGVo

214

Si R 0:RRVrefGVo

4

RRRIGVo

414

R+R

R

Vo

G

R

R

I

R+R

R

Vo

G

R

R

Vref

49

RIGVo 2

s

R

RVI

R+R

R+R Vo

G

R

R

I

VR

R+R R

Vo

G

RS

R R+R

50

RR

RR

VrefGVo

214

Hacer que Vref vare proporcionalmente al denominador

RiRfk

RRkG

RRRR

VrefGVo

;

4214

RRVrefGVo

GRiRfk

42

Vref

R

R

R

R+R

G Vo

Rf Ri

R+R

R

Vo

G

R

R

Vref

51

RRRIGVo

414

Hacer que I vare proporcionalmente al denominador

GRRRR

RVrefRRGVos 1

1

1

4

1

sRRVrefGVoRGR

41

R

R R+R

R

G Vo

R1

Rs

Vref.

R+R

R

Vo

G

R

R

I

52

Circuitos de medida para sensores capacitivos e inductivos:

Bsicamente son los mismos para ambos tipos de transductores. Nos limitaremos a los sensores capacitivos.

Convertir la variacin de la capacidad en una tensin, una frecuencia o una modulacin.

La seal de excitacin ha de ser alterna.

Para sensores capacitivos, las capacidades que se manejan estn comprendidas entre 0,1 y 500 pF lo que obliga a trabajar a frecuencias elevadas para tener impedancias manejables (normalmente por encima de 100 kHz).

Respecto a la forma de onda, normalmente es senoidal especialmente a frecuencias elevadas. La ventaja respecto a otros tipos de onda, por ejemplo cuadrada, es la menor generacin de interferencias o menores efectos de limitacin del slew rate del amplificador.

53

La resistencia R permite la circulacin de las corrientes de polarizacin del A. operacional y debe ser mucho mayor que la impedancia del sensor a la frecuencia de excitacin.

Amplificador de alterna.

2

1

1

2

1

1

)()(

CC

sC

sCsVsVo

54

xAC

Puede obtenerse una salida lineal con la variacin del rea de las placas siendo C1 la capacidad que experimenta la variacin del rea y C2 una capacidad de referencia.

Puede obtenerse una salida lineal con la distancia de separacin entre placas, siendo ahora C1 el condensador de referencia y C2 la capacidad que experimenta la variacin de la distancia entre placas.

Presenta problemas de estabilidad y no es la solucin ms adecuada.

)( wxAd

C

x

placamvil

placafija

d

xw A

55

Puentes de alterna.

Como los que analizamos en sensores resistivos pero con alimentacin alterna.

Si Z1=Zo(1+x), Zo=Z2=Z3=Z4

La salida no es lineal con x..

)2(20 xxVV e

Si empleamos un sensor diferencial: Z1=Zo(1+x), Z2=Zo(1-x), Zo=Z3=Z4

20xVV e

La salida es lineal con x. Por otra parte las variaciones en ambos sensores (por ejemplo debidas a cambios en la temperatura) se cancelan entre s, de ah que esta opcin sea una de las ms atractivas para sensores diferenciales.

56

La eleccin de los brazos del puente, no ocupados por el sensor, se hace en funcin de la naturaleza de ste.

Si el sensor es inductivo diferencial, impedancia baja o media, se pueden emplear brazos resistivos.

Si es capacitivo, impedancia elevada, si se empleasen brazos resistivos, los errores debidos a impedancias parsitas pueden ser importantes (pueden tener valores de impedancia similares o menores que los de las resistencias), por lo que en estos casos se utiliza un puente con dos brazos inductivos acoplados y con una toma media a masa Puente de Blumlein o con transformador.

57

1 2o

1 2

C CVV2 C C

La salida es lineal con el desplazamiento.

xdAC

xdAC

2

1Si

dxVVo

2

Puente de Blumlein.

58

Oscilador de frecuencia variable.

El sensor forma parte de un circuito oscilador, por lo que sus variaciones provocan una modificacin de la frecuencia de oscilacin.

Problemas debidos a capacidades parsitas. Precisin y estabilidad de la resistencia R.

11.4OSC

fRC

59

Demodulador sncrono:

El demodulador sncrono se comporta como un rectificador de doble onda, realizando la rectificacin en sincronismo con la seal de excitacin.

En el primer semiciclo, el valor de la seal de excitacin es superior a un nivel de referencia y el demodulador opera como un rectificador inversor. Durante el segundo, la excitacin es inferior a la referencia y se comporta como un seguidor de tensin.

El filtro paso bajo elimina las frecuencias de portadora.

La amplitud de la seal rectificada y filtrada informa de la magnitud del desplazamiento y su polaridad del sentido de dicho desplazamiento.

60

Otros sistemas complementarios: Referencias de tensin. Fuentes de corriente.

61

Introduccin:

Concepto de fuente de tensin y fuente de corriente.

Referencia de tensin.

Dispositivos electroqumicos Dispositivos semiconductores. Referencias de tensin y reguladores de tensin.

Parmetros caractersticos:

Regulacin de lnea: representa la habilidad del circuito para mantener la tensin de salida prescrita frente a variaciones en la tensin de entrada.

i

oo

i

o

VVVRL

VVRL

/100

Normalmente mV/V.

(%/V.)

62

Regulacin de carga: representa la habilidad del circuito para mantener la tensin de salida prescrita frente a variaciones en la corriente absorbida por la carga.

Normalmente mV/mA.

(%/mA.)L

oo

L

o

iVVRC

iVRC

/100

Coeficiente de temperatura de la tensin de salida: representa la habilidad del circuito para mantener la tensin de salida prescrita frente a variaciones en la temperatura.

Normalmente mV/C.

(ppm /C)TVVVTC

TVVTC

ooo

oo

/10)(

)(

6

63

Estabilidad a largo plazo (deriva temporal): representa la habilidad del circuito para mantener la tensin de salida prescrita con el tiempo.

Normalmente mV/Kh.

(ppm /Kh)horasVVDt

horasVDt

oo

o

1000/10

10006

Referencias basadas en zener:

VO

Rs

+

-

Vi Carga

IL

64

En la zona de funcionamiento habitual: ZZZKZZZOZ rIVrIVV

65

Modelo aproximado del zener.

zs

szL

zs

szk

zs

zio rR

RrirR

RVrR

rVV

zs

z

rRrRL

zs

sz

rRRrRC

VO

Rs +

-

Vi Carga

IL

rz

Vzk

66

Circuito de zener autorregulado:

Zo VRRV

1

21

21

1

RRRA

ZRC o

Zo impedancia de salida, A ganancia en lazo abierto del A.

Operacional

La regulacin de lnea depende de la Relacin de rechazo de la alimentacin del A. Operacional

VO

R1 R2

R3

Vi

67

Circuito autorregulado con arranque.

VO

R1 R2

R3

R4 Vi

68

Coeficiente de temperatura de un diodo zener:

69

Diodos zener compensados en temperatura: Dos dispositivos con igual coeficiente de temperatura pero de signos opuestos.

Coeficiente de temperatura de un diodo: - 2mV/C.

Coeficiente de temperatura de Vz 0.

Referencias estabilizadas en temperatura: Mejora del acoplamiento de ambos TC manteniendo constante la temperatura.

Temperatura por encima de la ambiente (En LM399: 90 C).

Consumo (En LM399: 300 mW a 25C, disminuyendo al aumentar la temperatura ambiente)..

TC0 Iz Vz

70

Los diodos zener compensados en temperatura ofrecen tensiones superiores a 6V. Dificultades en sistemas con bajas tensiones de alimentacin.

VO

Rs

6,95 V

Vi

LM399

71

Referencias gap: Se trata de compensar el TC negativo de la tensin base emisor con el TC positivo derivado de VT.

72

CamVV 256303

CmV

dTdV

11.23

73

Fuentes de corriente:

74

Reguladores de corriente de propsito general y baja potencia: Configuracin no inversora.

Vref

Rs RL

IL IL

S

refL RV

I

IL independiente de RL

Limitaciones:

Rango mximo de tensin en RL.

Rango mximo de IL.

Si Vref es variable: Fuente de corriente controlada en tensin.

IL puede tener cualquier polaridad dependiendo de la de la tensin de entrada.

1

Rs

Vref IL

75

Reguladores de corriente de propsito general y baja potencia: Configuracin inversora.

S

ininL R

EII

IL independiente de RL

Limitaciones:

Rango mximo de tensin en RL.

Rango mximo de IL.

Si Vref es variable: Fuente de corriente controlada en tensin.

IL puede tener cualquier polaridad dependiendo de la de la tensin de entrada.

Ein Rs RL

IL Iin

76

Reguladores de corriente con salida reforzada: Limitaciones de corriente en A. Operacionales Amplificadores de mayor potencia o reforzar mediante transistores.Configuracin no inversora.

11 RVII aL

IL independiente de RL

Si Va es positiva conduce T1 y si es negativa lo hace T2. Si solo se opera con una polaridad puede prescindirse de uno de los transistores.

IL puede tener cualquier polaridad dependiendo de la de la tensin de entrada.

R1

Va

-V

+V RL

IL I1

T1

T2

77

Configuracin inversora.

31

2

33 RR

RERVI ina

Para que la corriente de entrada I1 sea diferente de la de carga IL se emplea el mtodo de la multiplicacin de corriente.

2121

21 RREV

RV

REII inaain

R1 Ein

R4

-V

+V R2 R3

RL

IL

I1

Va

I2 I3

3

321

31

32

31

2

132 R

RRIRRRRE

RRRE

REIII inininL

323

32

1

; RRRRR

IIL >>

78

Fuentes de corriente unidireccionales con un nico terminal de salida:

Las fuentes anteriores eran capaces de alimentar cargas con ambos terminales disponibles (flotantes).

Fuentes de corriente con cargas referidas a potenciales de alimentacin ms positivos:

Fuente con entrada positiva.

11

;REIII

REI inLELinE

Diferencia entre la magnitud a controlar (IL) y la realmente controlada (IE).

Funcin del diodo.

R1 + V

Ein > 0

RL

IL

79

Fuente con entrada negativa.

11

;REIII

REI inLELinE

Diferencia entre la magnitud a controlar (IL) y la realmente controlada (IE).

Funcin del diodo.

IL IE = Iin. Limitacin del rango de IL. Tcnica de multiplicacin de corriente

R1 + V

Ein < 0

RL

IL

80

31

2

33 RR

RERVI ina 2

12121 RR

EVRV

REII inaain

L

inininE IR

RRIRRRRE

RRRE

REIII

3

322

31

32

31

2

131

323

32

2

; RRRRR

IIL >>

R1

+V

Ein < 0

Q1

D

R2

R3

R4

RL

IL

I2

I1 I3

Va

81

Mejora de la precisin: Diferencia entre IE e IL Error debido a la corriente de base Disminuir la corriente de base. Problemas de ganancia en corriente elevada al aumentar las corrientes.

Entradas positivas:

82

Entradas positivas:

83

Entradas positivas:

84

Fuentes de corriente con cargas referidas a potenciales de alimentacin ms negativos:

Fuente con entrada negativa.

11

;REIII

REI inLELinE

Diferencia entre la magnitud a controlar (IL) y la realmente controlada (IE).

Funcin del diodo.

R1 - V

Ein < 0

RL

IL

85

Fuente con entrada positiva.

11

;REIII

REI inLELinE

Diferencia entre la magnitud a controlar (IL) y la realmente controlada (IE).

Funcin del diodo.

IL IE = Iin. Limitacin del rango de IL Tcnica de multiplicacin de corriente

R1 - V

Ein > 0

RL

IL

86

31

2

33 RR

RERVI ina 2

12121 RR

EVRV

REII inaain

L

inininE IR

RRIRRRRE

RRRE

REIII

3

321

31

32

31

2

132 )(

323

32

1

; RRRRR

IIL >>

R1

-V

Ein > 0

Q1

D

R2

R3

R4

RL

IL

I1

Va

I2 I3

87

Mejora de la precisin:

Entradas negativas:

88

Entradas negativas:

89

Fuentes de corriente con salida bidireccional: Son las de mayor propsito general.

Fuente Howland: carga referida a comn o a cualquier tensin dentro de un rango. Puede operar con tensiones de entrada de cualquier polaridad y proporciona una corriente de salida con cualquier polaridad.

R1

Ein

R3

RL

R4 R2

IL

I1

I2

Va

Eo

90

LLL

oL

Lp

p

po RRRRR

RREVaRRRRR

RRR

EVa224

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2

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91

LLin

L

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IL independiente de RL si: 132

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2

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R

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2

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RRM

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2

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2

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11 R

RKII LL

92

Fuente de corriente con referencia integrada.

V Vin Vint

COM REF

RL

Rs

IL Vo

R2

R1

93

sLsL RVrefIVrefRI

21

2int

RRRVVref

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RVI 121

2int

sL

Loa RR

RVVV int

s

LLLa R

RRRRVRIV

21

2int

Rango de RL

Vint

RL

Rs

IL Vo

R2

R1

Vref

Va

94

Bibliografa:

Miguel A. Prez, Juan C. Alvarez, Juan C. Campo, Francisco J. Ferrero y Gustavo J. Grillo, Instrumentacin Electrnica. Ed. Thomson.

Alberto M. Fernndez. Instrumentacin Electrnica: Transductores, acondicionadores de seal y sistemas de adquisicin de datos. Departamento de Publicaciones de la E.U.I.T. de Telecomunicacin de Madrid.

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Practical design techniques for sensor signal conditioning Analog Devices.