Propiedades Fsicas

Propiedades Unidades Agua Vapor de Agua Aire

Capacidad Calorfica KJ/kg C 4.2 2.0 1.0 1.0-2.5 2.0-4.0Btu/lb F 1.0 0.479 0.239 0.239-0.598 0.479-0.958

Densidad kg/m3 1000 1.29@STP 700-1500lb/ft3 62.29 0.08@STP 43.6-94.4

Calor Latente KJ/kg 1200-2100 200-1000Btu/lb 516-903 900-1200 86-430

Cond. Trmica W/m C 0.55-0.70 0.025-0.070 0.025-0.05 0.10-0.20 0.02-0.06Btu/h ft F 0.32-0.40 0.0144-0.040 0.014-0.029 0.057-0.116 0.116-0.35

Viscosidad cP 1.8 @ 0 C 0.01-0.03 0.02-0.05 ** Ver abajo 0.01-0.030.57 @ 50 C

0.28 @ 100 C0.14 @ 200 C

Nmero de Prandt 1-15 1.0 0.7 10-1000 0.7-0.8

** Las Viscosidades de los lquidos orgnicos varan ampliamente con la temperaturaLas Viscosidades de los lquidos varan con la temperatura segn:

Las Viscosidades de los gases pueden calcularse segn:

Lquidos Orgnicos

Vapores Orgnicos

Punto de Ebullicin del Agua en Funcin a la Presin

Tpe (C) = (Presin (MPa) x (1x109))0.25

Materiales de Construccin

Material Ventajas DesventajasCobreLatn

Bronce

Acero al Carbn

Acero Inoxidable

254 SMO (Avesta)

Titanio

Nickel

Aleacin Hastelloy

Grafito

Tntalo

Material muy comn,abundante, de bajo costo, facil de fabricar. Resiste bien la mayora de ambientes alcalinos

Muy poca resistencia a los cidos y a corrientes alcalinas fuertes. Ms quebradizo que otros materiales

especialmente a bajas temperaturasRelativamente de bajo costo, y todava facil de fabricar. Resiste una mayor variedad de ambientes que el acero al carbn. Disponible en muchos tipos diferentes.

No resiste los cloruros y su resistencia disminuye significativamente a altas temperaturas

Costo Moderado, y todava facil de fabricar. Comparado con el Acero Inoxidable, su resistencia es mejor en un rango ms amplio de concentraciones y temperaturas

Poca resistencia a los cloruros y su resistencia a altas temperaturas podra mejorarse.

Muy buena resistencia a los cloruros (muy usado para aplicaciones en agua de mar). Su resistencia mecnica permite fabricarlo con menores espesores

Aunque el material es de precio alto moderado, su fabricacin es dificil. Mucho del costo est representado por la mano de obra de la soldadura

Titanio estabilizado con

Pd

Resistencia superior a los cloruros , an a altas temperaturas. A menudo usado en aplicaciones en agua de mar donde la resistencia del Titanio no sea aceptable

Material muy caro y su fabricacin es tambin dificil y cara.

Muy buena resistencia a las corrientes custicas a altas temperaturas

Moderadamente a alto precio. Dificil de soldar.

De rango muy amplio para escoger. Algunas han sido desarrolladas especficamente para servicio en medios cidos en donde otros materiales han fallado.

Aleaciones bastante caras. Su uso debe ser justificado. La mayora son fciles de soldar

Uno de los pocos materiales capz de resistir corrientes dbiles de cido clorhdrico.

Quebradizo, muy caro y muy dificil de fabricar. Se ha sabido de algunos componentes de corrientes que se han difundido en este material.

Resistencia superior en servicios muy agresivos para los que ningn material es aceptable

Extremadamente caro, debe ser absolutamente necesario

Construction Materials for

Pumps

Cast Iron (GG)

Maximum operating temperature 100 C. Application range:solvents as well as all neutral liquids

Examples of liquids:alkalis like soda alkali and potassic alkali, ammonia, low concentrated solutions of salts as well as all liquids listed under Aluminium alloy.

Aluminium (AL) _ Maximum operating temperature 120 C Suitable for neutral, low flammability liquids.

Examples of liquids:drilling emulsion, diesel oil, fuel oil, hydraulic oil, non-flammable solvents, liquid soap, liquid wax, water.

Compresores y Equipos para Vaco

A La siguiente figura se usa para determinar qu tipo de compresor se debe usar

B. Los ventiladores se deben usar para aumentar la presin un 3% (12 pulg de H2O), los sopladores para aumentara menos de 2.75 barg (40 psig) y los compresores a presiones mayores.

C. La potencia adiabtica reversible terica se estima con:

en donde :Potencia = mz1 R T1 [((P2 / P1 )a - 1)] / a

T1 es la temperatura de entrada, R es la constante del gas, z1 es la compresibilidad, m es la tasa de flujo molar,a = (k-1)/k , and k = Cp/Cv

D. La temperatura de salida para el flujo adiabtico reversible es, T2 = T1 (P2 / P1 )a

101

102 103 104 105 106

10

102

103

104

105

Flujo entrada,acfm acfm

Pre

sin

des

carg

a, p

sia

Reciprocantes

Centrfugos

FlujoAxial

E. Las temperaturas de salida no deben exceder de 204C (400 F)

G Las relaciones de compresin en una unidad de varias etapas,deben ser casi las mismas para cada etapa

H. Las eficiencias para los compresores reciprocantes son como sigue:65% en relaciones de compresin de 1.575% en relaciones de compresin de 2.080-85% en relaciones de compresin entre 3 y 6

son de 76-78%

L. Un eyector de vapor de tres etapas requiere unas 100 lbs de vapor / por libra de aire para mantener una presin de 1 torr

F. Para gases di-atmicos (Cp / Cv = 1.4) esto corresponde a una relacin de compresin cercana a 4

la relacin = (Pn / P1) 1/n, con n etapas.

I Las eficiencias de grandes compresores centrfugos que manejan en la succin, de 2.8 a 47 m3 /s (6000-100,000 acfm)

J. Las bombas de vaco de pistn reciprocante generalmente son capaces de producir un vaco de 1 torr absoluto, los de pistn rotativo pueden lograr vacos de 0.001 torr

K. Los eyectores de vapor de una sola etapa son capaces de producir vacos de 100 torr absolutos, los de dos etapas, 10 torr y los de cinco etapas 0.05 torr.

M. La infiltracin de aire en los equipos de vaco puede calcularse en forma aproximada como sigue: Infiltracin = k x V x 2/3 en donde : K = 0.20 para P > 90 torr, 0.08 para 3 < P < 20 torr y 0.025 para P < 1 torr

Torres de Enfriamiento

B. El tamao relativo de la torre depende de la aproximacin de la temperatura del agua a la temperatura de bulbo hmedo

5 2.415 1.025 0.55

F. El agua de la Torre de Enfriamiento se recibe de la torre entre 80-90 F (27-32 C) y debe ser regresada entre 115-125 F (45-52 C) dependiendo del tamao de la torre. El agua de mar no se debe regresar a ms de 110 F (43 C)

G. The selection of a cooling water filling has to do with the total suspended solids level that one has or expects in the cooling water. If you use a film with a higher area to volumen ratio like film, your cooling tower will be much smaller and your investment will be reduced.To give you some data: GEA film fills 5-19 tolerate up to 70ppm,

AF-20 up to 120ppmGEA splash rings up to 300GEA griths and laths have no limitation

each supplier has his own specification.

A. En las Torres de Enfriamiento Industriales, es posible enfriar al 90% del nivel de saturacin del aire ambiente

Tagua-Tbw F

Tamao Relativo

C. Las tasas de circulacin de agua son generalmente 2-4 GPM/sq.ft (81-62 LPM-.m2) y las velocidades del aire son de 5 - 7 ft/s ( 1.5 - 2.0 m/s)

D. Las torres en contra-corriente de tiro inducido son las ms comunes.Estas torres son capaces de enfriar a 2 F (1.1 C) de la temperatura de bulbo hmedo. Una aproximacin de 5 - 10 F (2.8 - 5.5 C) es ms comn

E. Las prdidas por evaporacin son de un 1% masa de la tasa de recirculacin por cada 10F (5.5 C) de enfriamiento. Las prdidas por arrastre son de un 0.25% de la tasa de recirculacin. Se requiere una purga de un 3% de la tasa de recirculacin para evitar la acumulacin de sales y tratamientos qumicos.

H. Other factor that one should not overlook is the pressure drop on the filling. Each cm of additional water on the ventilator will cost money so one has to compare this factor too.

Transportadores

A. Los transportadores neumticos son apropiados para aplicaciones de alta capacidad a distancias de hasta 400 ft (122 mts). La transportacin neumtica tambin es apropiada para fuentes y destinos mltiples. Se usa vaco o baja presin (6 - 12 psig 0.4 a 0.8 bar) para generar velocidades de aire de 35 a 120 ft/s (10.7-36.6 m/s). Los requerimientos de aire son generalmente de un rango de 1 a 7 pies cbicos de aire por pie cbico de slidos (0.03 a 0.5 m3 de aire por m3 de slidos)

B. Los transportadores de arrastre (Redler) estn completamente cubiertos y son apropiados para distancias cortas. Los tamaos varan de 3 a 19 pulgadas2 (75 a 480 mm2). Las velocidades de trabajo pueden ser de 30 a 250 ft/min (10 a 75 mts/min). Las potencias requeridas para estos transportadores son mayores que las de otros tipos.

C. Los elevadores de cangilones se usan generalmente para el transporte vertical de materiales pegajosos o abrasivos. Con un cangiln de 20 pulg x 20 pulg (500mm x 500mm), se pueden obtener capacidades de 1000 pies cbicos por hora (28 m3/hr) a velocidades de 100 ft/min (30m/min). Es posible obtener velocidades hasta de 300 ft/min (90 m/min).

D. Los transportadores de banda pueden ser usados para transporte de alta capacidad y de gran distancia. Son posibles inclinaciones hasta de 30. Una banda de 24 pulg (610 mm) puede transportar 3000 pies cbicos x hora (85 m3 x hora de material a una velocidad de 100 ft/min (30.5 mts/min). La velocidad puede ser de hasta 600 ft/min (183 mts/min). El consumo de potencia es relativamente bajo.

E. Los transportadores de gusano pueden ser usados para transportar slidos pegajosos o abrasivos hasta 150 ft (46 mts). La inclinacin puede ser hasta de unos 20. Un transportador de gusano de 12 pulgadas (305 mm) de dimetro puede transportar de 1000 - 3000 cu.ft / hr (28 - 85 m3/h ) a unas 40 - 60 rpm.

Cristalizacin

D. Una tasa de crecimiento de cristales generalmente aceptable es de 0.10 - 0.80 mm/h

A. Durante la mayora de las cristalizaciones , la relacin C/Csat (concentracin/ concentracin de saturacin) se mantiene cercana a 1.02 a 1.05 .

B. La tasa de crecimiento y el tamao de los cristales se controlan limitando el grado de supersaturacin

C. Durante la cristalizacin por enfriamiento, la temperatura de la solucin debe mantenerse a 1-2 F (0.5-1.2 C) abajo del punto de saturacin, a la concentracin dada

Sistemas de Propulsin (Drivers)

En los motores elctricos sincrnicos la velocidad (RPM) es igual a :RPM = No de Hertz(Ciclos x seg) x 120 / No de PolosEj: 60 x 120 / 4 = 1800 RPM, 60 x 120 / 2 = 3600 RPM, 60 x 120 / 8 = 900 RPM

Nota: El fenmeno de "resbalamiento" hace que las velocidades sean algo menores :Ej: 1800 RPM se convierte en +/- 1750, 3500 RPM en +/- 3450, 900 RPM en +/- 875, etc.

A. Eficiencias: 85-95% para motores, 40-75% para turbinas de vapor, 28-38% para motores y turbinas de gas

B. Los motores elctricos son casi siempre usados para menos de 100 HP (75kW). Hay disponibles hasta de 20,000 HP (14,915 kW)

C. Los motores de induccin son los ms populares. Los motores sincrnicos tienen velocidades tan bajas como 150 rpm solamente para tamaos de ms de 50 HP (37.3 kW).Los ms comunes son de 2, 4, y 6 polos con velocidades de 3600, 1800 y 900 rpm respectivamente. Los motores sincrnicos son buenos para mover compresores reciprocantes de baja velocidad.

D. Las turbinas de vapor pocas veces se usan a menos de 100HP (75kW). Sus velocidades pueden ser controladas y son buenas como reemplazos de motores en caso de fallas del suministro elctrico.

E. Los expansores de gas pueden ser justificados para recuperar varios cientos de HPs. Para menores recuperaciones, la disminucin de presin puede ser a travs de vlvulas de control.

Ej: 1800 RPM se convierte en +/- 1750, 3500 RPM en +/- 3450, 900 RPM en +/- 875, etc.

Recipientes Tipo Tambor (Hervidores, Separadores Gas-Lquido, Separadores Lquido-Lquido,etc)

B. La relacin Largo/Dimetro ptima es generalmente 3/1 y el rango es de 2.5 / 1 a 5 / 1

C El tiempo de retencin es de 5 minutos para los hervidores llenos a la mitad y los separadores gas/lquido Disear para un tiempo de retencin de 5-10 minutos para hervidores que alimentan otras columnas

D Para tanques que alimentan un horno, un tiempo de retencin de 30 minutos es una buena estimacin.

E. El tanque de descarga frente de los compresores debe disearse para un tiempo de retencin de 10 veces el volumen de lquido que pasa por minuto.

F. Los separadores lquido/lquido deben disearse para velocidades de sedimentacin de 2-3 pulg/min

G. La velocidad del gas en los separadores gas/lquido es:

en donde k es igual a 0.35 para las mallas separadoras horizontales y 0.167 para las mallas separadoras verticales.

H. Una malla de seis pulgadas de espesor es muy popular para separadores como esos.

A Los tanques para procesamiento hervidores de lquidos son generalmente horizontales. Los separadores Gas/Lquido son generalmente verticales

velocidad = k (densidad del lquido / (densidad del vapor - 1))0.5

I. Para separaciones con presin positiva , generalmenteb son apropiados espacios de 6-18 pulgadas antes del demister (pad) de malla y de 12 pulgadas despus del demister (pad).

Secado de Slidos

A Los secadores por aspersin tienen tiempos de secado de unos cuantos segundos. Los secadores rotatorios tienen tiempos de secado de unos pocos minutos hasta una hora.

B. Los secadores continuos de charolas o de banda tienen tiempos de secado de 10 a 200 minutos para materiales granulados "pelets" de 3 a 15 mm.

C. Los secadores de tambor para fluidos altamente viscosos requieren tiempos de contacto de 3 a12 seg y producen escamas de 1-3 mm de espesor. Los dimetros son generalmnte de 1.5 - 5 ft ( 0.5 . 1.5 mts) . Las velocidades de rotacn son de 2 a 10 rpm y la capacidad mxima de evaporacin es de unas 3000 lbs/hr (1363 kgs/hr)

D. Los secadores rotatorios cilndricos operan con velocidades de aire de 5 a 10 ft/s (1.5 a 3 m/s) hasta 35 ft/s (10.5 m/s) . Los tiempos de residencia varan de 5 a 90 min. Para propsitos de diseos iniciales , se usa un rea de seccin libre de un 85%. Los diseos en contracorriente debn producir una temperatura del gas que sea de 18 a 35 F (10 a 20 C) arriba de la temperatuira de los slidos. El flujo en paralelo debe producir una temperatura de los slidos de salida de 212F (100C). Son comunes velocidades de rotacin de 4 a 5 rpm. El producto de las rpm por el dimetro (en pies) debe ser de 15 a 25.

E. Los secadores de transportacin neumtica son apropiados para partculas de 1 a 3 mm de dimetro y en algunos casos hasta de 10 mm. Las velocidades del aire son usualmente de 33 a 100 ft/s (10 a 30 mts/s). El tiempo de residencia para un solo paso es tpicamente de cerca de un minuto. Los tamaos son de 0.6 a 1.0 ft ( 0.2 a 0.3 mts) de dimetro por 3.3 a 125 ft (de 1 a 38 mts) de largo.

F. Los secadores de cama fluidizada trabajan bien con partculas hasta de 4.0 mm de dimetro. Una buena prctica es disear para una velocidad que sea de 1.7 a 2.0 veces la velocidad de fluidizacin . Normalmente, en operaciones continuas, son suficientes tiempos de secado de 1 a 2 minutos.

Motores Elctricos y Turbinas

A. Las eficiencias son de 85-95% para los motores elctricos, de 42-78% para las turbinas de vapor y de 28 a 38% para los motores y turbinas de gas

B. Para servicios menores de 75 kW (100 HP) casi siempre se usan motores elctricos. Pueden ser usados para servicios hasta de 15,000 kW (20,000 HP)C. Las turbinas pueden justificarse para servicios donde produzcan varios cientos de HPs De otra manera se usan vlvulas de regulacin para relevar la presin.D. Una estimacin rpida de la energa dispnible para una turbina est dada por:

Cp = Capacidad de Calor (Calor Especfico) a presin constante Btu/lb-F T1 = Temperatura de entrada, RP1 = Presin de entrada, psiaP2 = Presin de salida, psia

K = Cp / Cv

E. En motores elctricos sincrnicos la velocidad (RPM) es igual a :RPM = No de Hertz(Ciclos x seg) x 120 / No de PolosEj: 60 x 120 / 4 = 1800 RPM, 60 x 120 / 2 = 3600 RPM, 60 x 120 / 8 = 900 RPM

Nota: El fenmeno de "resbalamiento" hace que las velocidades sean algo menores :Ej: 1800 RPM se convierte en 1750, 3500 RPM en 3450, 900 RPM en 875, etc.

en donde: H = energa disponible real, BTU / lb

Evaporacin

A. Los tipos ms populares son los evaporadores verticales de tubos largos con circulacin natural o forzada. El dimetro de los tubos es de 3/4" a 2.5".

B. Las velocidades en los tubos de circulacin forzada estn dentro de un rango de 15-20 ft/s (4.5 - 6 m/s).

C. La Elevacin del Punto de Ebullicin (EPE)(BPE en Ingls) que resulta por tener slidos disueltos, debe tomarse en cuenta para las diferencias que haya entre la temperatura de la solucin y la temperatura del vapor saturado.

D. Una EPE mayor de 7 F (3.9 C) generalmente resulta en una solucin econmica de 4 a 6 efectos en serie, con alimentacin hacia adelante. Con EPE menores, tpicamente resulta ms econmico un nmero mayor de efectos en serie.

E. Una alimentacin hacia atrs resulta en una solucin concentrada calentada con el vapor ms caliente, y esto minimiza el rea de intercambio. Sin embargo la solucin tiene que ser bombeada de cada etapa a la siguiente

F. Las presiones de vapor entre etapas pueden ser aumentadas con eyectores (20 a 30% eficientes) o con compresores de vapor mecnicos (70 a 75% eficientes)

Filtracin

A. Inicialmente , los procesos de filtrado se clasifican de acuerdo a la acumulacin de torta en un filtro de laboratorio de hojas y a vaco : de 0.10 a 10.0 cm/s (rpido), de 0.10 a 10.0 cms/min (medio) y de 0.10 a 10.0 cm/hr (lento).

B. Los mtodos de filtracin continua no se deben usar si no se forman 0.35 sm de torta en menos de 5 minutos.

C. Los filtros de banda, los de tambor rotativo con alimentacin superior y las centrfugas de "tipo pusheer" son los mejores sistemas de filtrado para un filtrado rpido.

D. Los filtros de tambor rotativo a vaco y las centrfugas de disco o de "tipo peeler" son los sistemas de filtracin mejores para un filtrado medio.

E. Los filtros a presin o las centrfugas de sedimentacin son los mejores sistemas para filtracin lenta.

F. Los filtros de cartucho, los de tambor con pre-capa y los de arena pueden ser usados para procesos de clarificacin con una mnima.acumulacin de torta.

G. Para los minerales con molido fino se pueden utilizar filtros de tambor rotativos a velocidades de 1,500 lbs/da-ft2 (7,335 kgs/da-m2) a 20 rev/h y vaco de 18 a 25 pulg de Hg (457 a 635 mm Hg)

H. Los slidos gruesos y los cristales pueden ser filtrados a velocidades de 6,000 lbs/da-ft2 (29,340 Kg/da-m2) a 20 rev/h y vaco de 2 a 6 pulg de Hg ( 51 a 152 mm de Hg).

Cambiadores de Calor

A. Para la ecuacin de intercambio de calor , Q = UAF (LMTD), use F = 0.9 cuando no haya disponible tablas con los factores de correccin de la LMTD

B. Los tubos ms comunmente usados son de 3/4" (1.9 cm) de dimetro exterior, en un paso triangular de 1" y de 16 ft (4.9 mts) de largo.

C. Una carcaza de 1 ft (30 cm) puede contener unos 100 ft2 (9.3 m2) de tubo Una carcaza de 2 ft (60 cm) puede contener unos 400 ft2 (37.2 m2) de tubo Una carcaza de 3 ft (90 cm) puede contener unos 1,100 ft2 (102 m2) de tubo

D. Las velocidades tpicas en los tubos deben ser de 3 a 10 ft/s (1 a 3 m/s) para lquidos y de 30 a 100 ft/s (de 9 a 30 m/s) para gases.

E. Los fludos que son corrosivos, ensuciantes, incrustantes o de alta presin generalmente se pasan por los tubos

F. Los fludos viscosos y los que se condensan son tpicamente pasados por el lado de la carcaza

G. Las cadas de presin son de unas 1.5 psi (0.1 bar) para la vaporizacin y de 3 a 10 psi (0.2 a 0.68 bar) para otros servicios.

H. La temperatura de aproximacin mnima para cambiadores de Carcaza y Tubos es de 20F (10C) para fludos y de 10F (5C) para refrigerantes.

I. El agua de la torre de enfriamiento tpicamente est a una temperatura mxima de 90F (30C) y debe ser regresada a la torre a no ms de 115F (45C)

J. Los coeficientes de transferencia de calor para Carcaza y Tubos (U) para propsitos de estimaciones se pueden encontrar en muchos libros de referencia y tambin es posible encontrar una lista "en linea"

http://www.processassociates.com/process/heat/uvalues1.htm

K Los cambiadores de calor de Doble Tubo pueden ser una buena alternativa para reas

en una de las siguientes direcciones:http://www.cheresources.com/uexchangers.shtml

de 100 a 200 ft2 (9.3 a 18.6 m2)

L Los cambiadores de calor en Espiral a menudo se usan para intercambio con lodos aguados (slurries) y con otros materiales que contengan slidos.

M. Los cambiadores de placas con empaques pueden ser usados hasta 320F (160C) y a menudo se usan para intercambiar funciones, debido a sus altas eficiencias y su habilidad para "cruzar" temperaturas.

http://www.us.thermal.alfalaval.com/ Ms informacin sobre cambiadores de calor compactos se puede encontrar en :

Mezclado y Agitacin

B. En tanques con mamparas, la intensidad de la agitacin se mide por la potencia requerida y la velocidad tangencial

Requerimientos de Potencia Velocidad TangencialHP/1000 gal kW/m3 ft/s m/s

Mezclado 0.2 - 0.5 0.033 - 0.082 -------------------- --------------------Reaccin Homogenea 0.5 - 1.5 0.082 - 0.247 7.5 - 10.0 2.3Reaccin c/ Transferencia de Calor 1.5 - 5.0 0.247 - 0.824 10.0 - 15.0 3.1Mezcla Lquido-Lquido 5.0 0.824 15.0 - 20.0 4.6Mezcla Lquido-Gas 5.0 - 10.0 0.824 - 1.647 15.0 - 20.0 4.6Lodos aguados (Slurries) 10.0 1.647 -------------------- --------------------

C. En un tanque agitado hay varias relaciones geomtricas relativas al dimetro (D) del recipiente que incluyen:

Nivel del Lquido = D Dimetro del Impulsor de Turbina = D/3 Nivel del Impulsor por arriba del Fondo = D/3 Ancho d la Hoja del Impulsor = D/15 Ancho de las cuatro Mamparas Verticales = D/10

F Para reacciones homogeneas en tanque agitado, la potencia requerida por el agitador debe ser de unos 0.5 a 1.5 hp/1000 gal (0.1 a 0.3 kW/m3); sin embargo, si hay transferencia de calor la agitacin deber ser de unas tres veces estas cantidades.

A. Con velocidades superficiales del fludo de 0.10 a 0.20 ft/s(0.03 a 0.06 m/s) resulta una agitacin leve . Con velocidades superficiales de 0.70 a 1.0 ft/s (0.21 a 0.30 m/s) resulta una agitacin intensa

D. Para velocidades de asentamiento de alrededor de 0.03 ft/s, la suspensin de los slidos se puede obtener con agitadores de turbina o propelas tipo marino. Para velocidades de asentamiento mayores de 0.15 ft/s se necesita agitacin intensa con propela.

E. La potencia requerida para mezclar un fludo con gas y lquido puede ser de un 25 a un 50% menor que la potencia para mezclar el lquido slo.

B. En tanques con mamparas, la intensidad de la agitacin se mide por la potencia requerida y la velocidad tangencial

Velocidad Tangencialm/s

--------------------- 3.1- 4.6- 6.1- 6.1

--------------------

C. En un tanque agitado hay varias relaciones geomtricas relativas al dimetro (D) del recipiente que incluyen:

A. Con velocidades superficiales del fludo de 0.10 a 0.20 ft/s(0.03 a 0.06 m/s) resulta una agitacin leve . Con velocidades

D. Para velocidades de asentamiento de alrededor de 0.03 ft/s, la suspensin de los slidos se puede obtener con agitadores de turbina o propelas tipo marino. Para velocidades de asentamiento mayores de 0.15 ft/s se necesita agitacin intensa con propela.

E. La potencia requerida para mezclar un fludo con gas y lquido puede ser de un 25 a un 50% menor que la potencia para mezclar el

Recipientes a Presin-Almacenamiento

Recipientes a Presin

C. Para operaciones a vaco, las presiones de operacin son de 1 barg (15 psig) a vaco total

6.4 mm (0.25 in) para dimetros de 1.07 m (42 in) y menores8.1 mm (0.32 in) para dimetros de 1.07-1.52 m (42-60 in) 9.7 mm (0.38 in) para dimetros mayores de 1.52 m (60 in)

E. Los esfuerzos permisibles de trabajo se toman a 1/4 del esfuerzo mximo del material.

Temperatura -20 to 650 F 750 F 850 F 1000 F-30 to 345 C 400 C 455 C 540 C

CS SA 203 18759 psi 15650 psi 9950 psi 2500 psi1290 bar 1070 bar 686 bar 273 bar

302 SS 18750 psi 18750 psi 15950 psi 6250 psi1290 bar 1290 bar 1100 bar 431 bar

where pressure is in psig, radius in inches, stress in psi, corrosion allowance in inches.**Weld Efficiency can usually be taken as 0.85 for initial design work

A . Las temperaturas de diseo entre -30 y 345C (-22 a 653F) son tpicamente de unos 25C (77F) arriba de la temperatura mxima de operacin; los mrgenes aumentan por encima de este rango

B. La presin de diseo es de 10% de 0.69 a 1.7 bar (10 a 25 psi) por encima de la presin mxima de operacin, o la que sea mayor. La presin mxima de operacin se toma como 1.7 bar (25 psi) arriba de la presin normal de operacin.

D. Los espesores mnimos para mantener la estructura del tanque son:

F. Esfuerzos de trabajo mximos permisibles :

G. El espesor requerido segn la presin y el radio se calcula con la frmula :

H. Los lineamientos para los mrgenes de corrosin permisibles son como sigue: 0.350" (9mm) para lquidos corrosivos conocidos, 0.150" (4mm) para lquidos no corrosivos y 0.060" (1.5mm) para los recipientes para vapor y los recipientes para aire.

Espesor =(Presin) x( Radio exterior)(Esfuerzo permisible) x ( Efficiencia Soldadura ) - 0. 6 (Presin)

+ Espesor x Corrosin

Recipientes para Almacenaje

H. Para almacenar menos de 3.8 m3 (1000 galones) use tanques verticales sobre patas.

I. Entre 3.8 m3 y 38 m3 (1000 a 10,000 galones use tanques horizontales sobre soportes de concreto

J. Para ms de 38 m3 (10,000 galones use tanques verticales sobre bases de concreto.

K. Para almacenar lquidos con presiones de vapor bajas, use tanques con techos flotantes.

L. Los tanques para materias primas a menudo se especifican para almacenar un abastecimiento de 30 das.

M. La capacidad de un tanque de almacenamiento debe ser de 1.5 veces la capacidad del auto-transporte que lo abastece. Por ejemplo , un auto-tanque de 28.4 m3 (7,500 galones), o un carro tanque de 130 m3 (34,500 galones).

H. Los lineamientos para los mrgenes de corrosin permisibles son como sigue: 0.350" (9mm) para lquidos corrosivos conocidos, 0.150" (4mm) para lquidos no corrosivos y 0.060" (1.5mm) para los recipientes para vapor y los recipientes para aire.

Tuberas

B Las tuberas de vapor gas pueden calcularse para una velocidad de 200 ft/s y cadas de presin de 0.5 psi/100ft de tubera.

C Los lmites en lineas de vapor deben ser de 61 m/s (200 ft/s) y una cada de presin de 0.1 bar/100 m 0.5 psi/100 ft de tubera.

A Las tuberas para lquidos deben calcularse para una velocidad de (5+D/3) ft/s y una cada de presin de 2.0 psi/100 ft de tubera equivalente en la descarga de la bomba. En la succin de la bomba calcule para una velocidad de (1.3 + D/6) ft/s y una cada de presin de 0.4 psi/100 ft de tubera. **D es el dimetro de la tubera

D Para un flujo turbulento en tuberas de acero comerciales , use lo siguiente:

E. Para flujos en dos fases, un estimado usado a menudo es el de Lockhart y Martinelli. Primero la cada de presin se calculan como si cada fase existiera sla en la tubera y luego,

P =M1 .8 0 .2 /20,000 D4 . 8 .

en donde:P= Cada de Presin por friccin, psi/100 pies de tubera equivalente.

M.= Flujo Msico, lb/hr

= viscosidad , cP= densidad, lb/ft3

D = Dimetro interior de la Tubera, in.**Para tubos de acero lisos de cambiadores de calor, remplace 20,000 con 23,000

X =(PLPG )0 . 5

ahora, la cada de presin total puede ser calculada con alguna de las siguientes:Ptotal=Y LPL or YGPGen dondeY L=4 .6X

-1. 78+12.5X-0 . 68+0 .65YG=X

2 YL

F. Las vlvulas de control requieren por lo menos una cada de presin de 0.69 bar (10psi) para controlar eficientemente

G. Las presiones de operacin de las bridas incluyen 10, 20, 40, 103 y 175 bar (150, 300, 600, 1,500 y 2500 psig)

H. Las vlvulas de globo son comunmente usadas para gases y cuando se necesita un cierre seguro. Las vlvulas de compuerta son comunes en la mayora de los otros servicios.

I. Las conexiones roscadas son generalmente usadas para tamaos de lineas de 2" o menores. Las conexiones mayores deben utilizar bridas o conexiones para soldar para evitar fugas.

J. El nmero representado por la Cdula de las tuberas = 1000P/S (aproximado) en donde P es la presin interna que resiste en psig y S es el esfuerzo de trabajo permisible del material en psi. La Cdula 40 es la ms comn.

X =(PLPG )0 . 5

ahora, la cada de presin total puede ser calculada con alguna de las siguientes:Ptotal=Y LPL or YGPGen dondeY L=4 .6X

-1. 78+12.5X-0 . 68+0 .65YG=X

2 YL

Bombas

A. Estimaciones de la potencia necesaria para bombear lquidos: kW = 1.67x[Flujo (m3/min)]x[Cada de Presin (bar)] / Eficiencia hp = [Flujo (gpm)]x[Cada de Presin (psi)] / (1714 x Eficiencia) ** En estas relaciones la eficiencia se expresa como una fraccin

PNPS = Presin Neta Positiva en la Succin (Net Possitive Suction Head) Un rango comn es de 1.2 a 6.1 m (4-20ft) de lquido.

C Una ecuacin desarrollada para la Eficiencia basada en el GPSA Engineering Data Book es:

En donde la eficiencia est en forma fraccional, F es la presin cabeza desarrollada en pies y G es el flujo en GPM Los rangos de aplicabilidad son F = de 50 a 300 ft y G = de 100 a 1000 GPM El error se ha documentado a 3.5%

D. Bombas Centrfugas: Una Etapa para flujos de 0.057 - 18.9 m3/min (15 - 5,000 GPM) a 152 m (500 ft) mxima altura Multi Etapas para flujos de 0.076 - 41.6 m3/min (20- 11,000 GPM) a 1,675 m (5,500 ft) mxima altura

Eficiencias de: 45-60% a 0.378 m3/min (100 GPM), 60-70% a 1.89 m3/min (500 GPM), 70-80% a 37.8 m3/min (10,000 GPM).

E Las bombas de Flujo Axial pueden ser usadas para flujos de 0.076 - 378 m3/min (20 - 100,000 GPM) para alturas (presin) hasta de 12 m (40 ft) y eficiencias de un 65-85%.

F Las Bombas Rotativas pueden ser usadas para flujos de 0.00378 - 18.9 m3/min (1-5,000 GPM) para alturas (presin) hasta de 15,200 m (50,000 ft) y eficiencias de un 50-80%

G. Las Bombas Reciprocantes pueden ser usadas para flujos de 0.0378-37.8 m3/min (10-10,000 GPM) para alturas (presion) hasta de 300,000 m (1,000,000 ft) y Eficiencias de:

B. PNPS (NPSH) = (Presin en el centro del impulsor-Presin de Vapor del Lquido) / (Densidad x Constante de la Gravedad)

Eficiencia = 80-0.2855 F+ 0.000378 FxG - 0.000000238 FxG2+ 0.000539 F2- 0.000000639 F2xG+ 0.0000000004 F2xG2

70% a 7.46 kW (10 hp)85% a 37.3 kW (50 hp)90% a 373 kW (500 hp)

Torres de Platos

A. Para mezclas ideales, la volatilidad relativa puede considerarse como la relacin entre las presiones de vapor de los componentes puros.

B. La presin de operacin de la torre est muy a menudo determinada por el medio de enfriamiento en el condensador o por la mxima temperatura permitida en el hervidor para evitar la degradacin del fludo del proceso.

C. Para Torres en secuencia:1. Lleve a cabo la separacin ms facil primero (menos platos y reflujo ms bajo)2. Si ni la volatilidad relativa, ni la composicin de la alimentacin varan ampliamente, extraiga los productos uno a uno por arriba.3. Si la volatilidad relativa de los componentes s vara significativamente, extraiga los productos en un orden decreciente de volatilidad 4. Si las concentraciones de la alimentacin varan significativamente pero la volatilidad relativa no, extraiga los productos en un orden decreciente de concentracin.

D. La relacin de reflujo ms econmica usualmente es entre 1.2R min y 1.5R min.

E. El nmero ms econmico de platos es usualmente como el doble del nmero mnimo de platos. El nmero mnimo de platos se determina con la Ecuacin de Fenske-Underwood.

F. Tpicamente, para una torre se especifican 10% ms platos que los calculados.

G. Los espacios entre platos deben ser de 18 a 24 pulgadas, teniendo en cuenta la accesibilidad.

H. Las eficiencias pico de los platos usualmente ocurren a velocidades lineares de vapor de 2ft/s (0.6 m/s) a presiones moderadas , de 6 ft/s (1.8 m/s) bajo condiciones de vaco.

I. Una cada de presin tpica por plato es de 0.1 psi (0.007bar).

J Las eficiencias de los platos para soluciones acuosas son usualmente en un rango de 60-90% mientras que la absorcin y el arrastre de gas , tpicamente tienen eficiencias cercanas a un 10-20%.

K Los tres tipos ms comunes de platos son de vlvula, de malla y de bubble cap. Los de bubble cap son

usados tpicamente cuando se espera tener rechazos bajos o se necesita una prdida de presin menor que la que los platos de vlvula o malla pueden dar.

L. Los agujeros de los platos de malla son de 0.25 a 0.50 pulg de dimetro con un total de rea de agujeros de un 10% del rea activa del plato. M Los platos de vlvula tienen agujeros de 1.5 pulg de dimetro, cada uno con un tapn capa. De 12 a 14 tapones .... capa por pie2 de plato es una buena "benchmark" .

Los platos de vlvula generalmente cuestan menos que los de malla.

N. Las alturas ms comunes de los rebosaderos son de 2 y 3 pulg y el largo tpicamente es de 75% del dimetro del plato.

O Las bombas de reflujo deben ser sobre-diseadas en un 25% por lo menos

P. El factor de absorcin Kremser usualmente est dentro de un rango de 1.25 a 2.0

Q Los recipientes para reflujo son casi siempre montados horizontalmente y diseados para un tiempo de retencin de 5 min a la mitad de su capacidad.

R. Para las torres que son de por lo menos de 3 ft (0.9 m) de dimetro, se les debe aadir 4 ft (1.22 m) en la parte superior para la salida del vapor y aadir 6 ft (1.8 m) a la parte inferior, tomando en cuenta el nivel del lquido y el regreso del re-hervidor.

S. Limitar las alturas de las torres a 175 ft (53 m) debido a la carga de viento y a consideraciones de la cimentacin.

T. La relacin Largo / Dimetro de una torre no debe ser de ms de 30 y preferiblemente debajo de 20.

U. Un estimado rpido de la capacidad del re-hervidor en funcin al dimetro de la torre est dado por:

en donde Q son Millones de BTU/hr y D es el dimetro de la torre en pies.

Q = 0.5 D2 para destilacin a presin Q = 0.3 D2 para destilacin atmosfrica. Q = 0.15 D2 para destilacin a vaco.

Torres Empacadas

A. Las Torres Empacadas casi siempre tienen una prdida de presin menor que las torres de platos similares

B. El empaque a menudo se instala en las torres de platos existentes para aumentar su capacidad o separacin.

C. Para flujos de gas de 500ft3/min (14.2 m3/min) usar empaque de 1 pulg (2.5 cm), para flujos de gas de 2000 ft3/min (56.6 m3/min) o ms , usar empaque de 2 pulg (5 cm)

D. La relacin dimetro de Torre a dimetro de Empaque usualmente debe ser de por lo menos 15

E. Debido a la posibilidad de sufrir deformaciones, la profundidad no soportada del empaque de plstico debe limitarse de 10 a 15 ft (3 a 4 m) mientras que el empaque metlico puede soportar de 20 a 25 ft (de 6 a 7.6 m)

F. Los distribuidores de lquidos deben colocarse a cada 5-10 dimetros (sobre el largo) para anillos pall y a cada 20 ft (6.5 m) para otros tipos variados de empaque.

G. Para la redistribucin, debe haber de 8 a 12 corrientes por pie cuadrado de rea de torre para torres mayores de tres (3) pies de dimetro. Deben ser an ms numerosos en torres ms pequeas.

H. Las columnas empacadas deben operar a cerca de un 70% inundadas

I. La Altura Equivalente a la Etapa Terica (Height Equivalent to Theoretical Stage (HETS)) para contactar lquido-vapor es de 1.3 - 1.8 ft (0.4-0.56 m) para anillos pall de 1 pulg y de 2.5 a 3.0 ft (0.76-0.90 m) para anillos pall de 2 pulg.

J. Las prdidas de presin de diseo deben ser como sigue:

Servicio Cada de Presin Absorbedores y Regeneradores (en Agua/ft de empaque)

Sistemas No-Espumantes 0.25 - 0.40Sistemas Espumantes Moderados 0.15 - 0.25

Lavadores de HumosAbsorbente Agua 0.40 - 0.60Absorbente Qumico 0.25 - 0.40

Destilacin Atmosfrica o a Presin 0.40 - 0.80Destilacin a Vaco 0.15 - 0.40Mximo para cualquier Sistema '1.0

** Para factores de empaque y ms sobre columnas empacadas vea: Packed Column Design

A. Las Torres Empacadas casi siempre tienen una prdida de presin menor que las torres de platos similares

B. El empaque a menudo se instala en las torres de platos existentes para aumentar su capacidad o separacin.

C. Para flujos de gas de 500ft3/min (14.2 m3/min) usar empaque de 1 pulg (2.5 cm), para flujos de gas

E. Debido a la posibilidad de sufrir deformaciones, la profundidad no soportada del empaque de plstico debe limitarse de 10 a 15 ft (3 a 4 m) mientras que el empaque metlico puede soportar de 20 a 25 ft (de 6 a 7.6 m)

F. Los distribuidores de lquidos deben colocarse a cada 5-10 dimetros (sobre el largo) para anillos pall

G. Para la redistribucin, debe haber de 8 a 12 corrientes por pie cuadrado de rea de torre para torres mayores de

I. La Altura Equivalente a la Etapa Terica (Height Equivalent to Theoretical Stage (HETS)) para contactar lquido-vapor es de 1.3 - 1.8 ft (0.4-0.56 m) para anillos pall de 1 pulg y de 2.5 a 3.0 ft (0.76-0.90 m) para

Packed Column Design

Reactores

A La velocidad de reaccin se debe establecer en el laboratorio y el tiempo de residencia o la velocidad espacio (space velocity). eventualmente tendr que ser determinada en una planta piloto.

B Los tamaos de partcula de los catalizadores son: 0.10 en camas fluidizadas, 1 mm en camas de lodos aguados y de 2 a 5 mm en camas fijas

C Para reacciones homogeneas en tanque agitado, la potencia requerida por el agitador debe ser de unos 0.5 a 1.5 hp/1000 gal (0.1 a 0.3 kW/m3); sin embargo, si hay transferencia de calor la agitacin deber ser de unas tres veces estas cantidades.

D. El comportamiento ideal de un reactor (CSTR) (C Stirred Tank Reactor) generalmente se alcanza cuando el tiempo de residencia medio es de 5 a 10 veces el tiempo necesario para alcanzar la homogeneidad. La homogeneidad tpicamente se alcanza con 500 a 2000 revoluciones de un agitador bien diseado.

E. Las reacciones relativamente lentas entre lquidos lodos aguados son usualmente conducidas ms econmicamente en una batera de 3 a 5 CSRTs (C Stirred Tank Reactors) en serie.

F. Los reactores de flujo tubular tpicamente se usan para altas velocidades de produccin y cuando los tiempos de residencia son cortos. Los reactores tubulares tambin son una buena alternativa cuando es necesaria . una transferencia de calor significativa hacia dentro o hacia fuera del reactor.

G. Para una conversin abajo del 95% del equilibrio, el desempeo de la reaccin de un CSTR (C Stirred Tank Reactor) de 5 pasos se aproxima al de un reactor de flujo de pistn.

H Tpicamente la velocidad de una reaccin qumica se duplica por cada 18F (10C) de temperatura.

I La velocidad de una reaccin heterogenea a menudo se controla ms por la velocidad de calentamiento o por la transferencia de masa que por la cintica qumica.

J. Algunas veces la utilidad de los catalizadores est en mejorar la selectividad ms que en aumentar la velocidad de reaccin.

Refrigeracin y Servicios Auxiliares

A. Una tonelada de Refrigeracin es igual a la remosin de 12,000 Btu/hr (12,700 kJ/h) de calor.

B. Para varias temperaturas de refrigeracin , los siguientes son refrigerantes ms comunes.

Temp (F) Temp (C) Refrigerant Corresp. Compressor suction press., psia0 to 50 -18 to -10 Chilled brine or glycol NH3 Freon 22 Butane Ethane

-50 to -40 -45 to -10 Ammonia, freon, butane 7.7 - 10.4 10 - 15 1.8 - 2.4-150 to -50 -100 to -45 Ethane, propane 7 - 90.2

C. El agua de la Torre de Enfriamiento se recibe de la torre entre 80-90 F (27-32 C) y debe ser regresada entre 115-125 F (45-52 C) dependiendo del tamao de la torre. El agua de mar no se debe regresar a ms de 110 F (43 C)

D. Fludos para transferencia de calor : Aceites de petroleo a menos de 600 F (315 C), Dowtherms u otros productos sintticos a menos de 750 F (400 C) y sales fundidas a menos de 1,100 F (600 C).

E. Las presiones ms comunes para el aire comprimido son: 45, 150, 300, y 450 psig (3, 10, 20 y 30 Kgs/cm2 manomtricos)

F. El aire para instrumentos generalmente se entrega a unas 45 psig (3 Kg/cm2) con un punto de roco de 0 F

Corresp. Compressor suction press., psiaPropane

0.6 - 12

u otros productos sintticos a menos de 750 F (400 C) y sales fundidas a menos de 1,100 F (600 C).

E. Las presiones ms comunes para el aire comprimido son: 45, 150, 300, y 450 psig (3, 10, 20 y 30 Kgs/cm2 manomtricos)

F. El aire para instrumentos generalmente se entrega a unas 45 psig (3 Kg/cm2) con un punto de roco de 0 F

Additional Notes on this section from Art Montemayor :

Temp (F) Temp (C) Refrigerant Corresp. Compressor suction press., psia0 to 50 -18 to -10 Chilled brine or glycol NH3 Freon 22 Butane

-50 to -40 -45 to -10 Ammonia, freon, butane 7.7 - 10.4 10 - 15 1.8 - 2.4-150 to -50 -100 to -45 Ethane, propane

A. No problem

B. The refrigeration temperatures seem to be non-practical and are not recommendable for design. For example, look atthe added section on the above table, giving the estimated compressor suction pressure for a refrigerationcycle based on the referenced refrigerant. You will note that every one of the cited refrigerants would be yielding a partial vacuum at the evaporator (or even less at the compressor suction port). This is not an acceptable working condition for a dependable and safe unit. Atmospheric air will most certainly migrate into the vacuum space and, in the case of the hydrocarbons, cause the presence of an explosive mixture. The best thing that can happen in these cycles is the inevitable requirement for continuous purging of non-condensables from the system, causing operational problems and emission streams (besides introducing

Propane, for example, are the refrigerants of choice in LNG plants when pre-cooling the natural gas prior to dehydration and subsequent liquefaction. They are favored because of their availability and redundent instrumentationis employed to assure 100+% that air is never sucked into the cycle. This would be disastrous if allowed to happen.

C. The Cooling Water Supply (CWS) will vary in temperature according to the Cooling Water Tower's (CWT) capacity and the local wet bulb temperature. No problem with the first half of this statement. HOWEVER, the Cooling Water Return

the maximum outlet of any heat exchanger. The average temperature of all the comingled CWR streams should be

time. It should not be a continuous, maintained temperature of all the water going to the CWT. You will experience very high water treatment costs, maintenance costs, downtime, and evaporative losses when operating continuously

Real life conditions dictate that there is a practical limit as to the highest temperature the CWR can reach. That is the

limitations which have been empirically found to control fouling, corrosion, and solids precipitation.

D. No comments to add.

water from the humid air and resulting in freezeups). This is never, never done in practice by experienced engineers.The refrigerants listed above are mainly for evaporator temperatures of no less than -25 oF (in the case of Ammonia) to -50 oF (for Ethane). Butane, with a N.B.P. of +31 oF, is not considered a refrigerant. Propylene and

temperature of 115 to 125 oF is higher than the average temperature. The 115 to 125 oF return temperature refers to

no higher than 120 oF. Note that I write "no higher". 120 oF should be the highest temperature reached at any one

at 120+ oF. The size of the CWT has not bearing on how hot the CWR can be. A properly designed CWT can handle any CWR temperature up to 212 oF --- it all depends on the quality of the CW and the total dissolved solids.

basis of my experienced comments above. If your CW were 100% pure H2O, we wouldn't have to worry about

Note that 120 oF is a relatively high temperature. A field rule-of-thumb is that if you can barely hold on to a pipe with your hand, it is approximately at 120 oF. You can confirm this yourself. As an example, note that PersonnelProtection insulation is mandated in most plants for 130 to 140 oF. These are hot temperatures that cause burns.

Corresp. Compressor suction press., psiaEthane Propane

7 - 90.2 0.6 - 12

The refrigeration temperatures seem to be non-practical and are not recommendable for design. For example, look atthe added section on the above table, giving the estimated compressor suction pressure for a refrigerationcycle based on the referenced refrigerant. You will note that every one of the cited refrigerants would be yielding a partial vacuum at the evaporator (or even less at the compressor suction port). This is not an acceptable working condition for a dependable and safe unit. Atmospheric air will most certainly migrate into the vacuum space and, in the case of the hydrocarbons, cause the presence of an explosive mixture. The best thing that can happen in these cycles is the inevitable requirement for continuous purging of non-condensables from the system, causing operational problems and emission streams (besides introducing

Propane, for example, are the refrigerants of choice in LNG plants when pre-cooling the natural gas prior to dehydration and subsequent liquefaction. They are favored because of their availability and redundent instrumentationis employed to assure 100+% that air is never sucked into the cycle. This would be disastrous if allowed to happen.

The Cooling Water Supply (CWS) will vary in temperature according to the Cooling Water Tower's (CWT) capacity and the local wet bulb temperature. No problem with the first half of this statement. HOWEVER, the Cooling Water Return

the maximum outlet of any heat exchanger. The average temperature of all the comingled CWR streams should be

time. It should not be a continuous, maintained temperature of all the water going to the CWT. You will experience very high water treatment costs, maintenance costs, downtime, and evaporative losses when operating continuously

Real life conditions dictate that there is a practical limit as to the highest temperature the CWR can reach. That is the

limitations which have been empirically found to control fouling, corrosion, and solids precipitation.

No comments to add.

done in practice by experienced engineers.The refrigerants listed above are mainly for evaporator temperatures of no less than -25 oF (in the case of

F, is not considered a refrigerant. Propylene and

F is higher than the average temperature. The 115 to 125 oF return temperature refers to

F should be the highest temperature reached at any one

F. The size of the CWT has not bearing on how hot the CWR can be. A properly designed CWT can F --- it all depends on the quality of the CW and the total dissolved solids.

O, we wouldn't have to worry about

F is a relatively high temperature. A field rule-of-thumb is that if you can barely hold on to a pipe with F. You can confirm this yourself. As an example, note that Personnel

F. These are hot temperatures that cause burns.

Propiedades FsicasMateriales de ConstruccinCompresores y Equip.VacoTorres de EnfriamientoTransportadoresCristalizacinSistemas de PropulsinDrum Type vesselsSecado de SlidosMotores y TurbinasEvaporacinFiltracinCambiadores de CalorMezcladoRecipientes Presin-AlmacenamTuberasBombasTorres de PlatosTorres empacadasReactoresRefrigeracin y Servicios AuxNotas adicionales