UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR - … · universidad central del ecuador facultad de ingenieria en geologÍa. minas, petroleos y ambiental carrera de ingenierÍa en geologÍa “evaluaciÓn

UNIVERSIDAD CENTRAL DEL ECUADOR

FACULTAD DE INGENIERIA EN GEOLOGÍA. MINAS, PETROLEOS Y AMBIENTAL

CARRERA DE INGENIERÍA EN GEOLOGÍA

“EVALUACIÓN GEOMECÁNICA DE LA RAMPA DE ACCESO DEL YACIMIENTO

LOMA LARGA”

Trabajo de titulación, modalidad Proyecto de Investigación

para la obtención del Título de Ingeniero en Geología

AUTOR: Valeria Gisell Zúñiga Valencia

TUTOR: Ing. M.Sc. Marlon Ponce

Quito, Marzo 2018

DEDICATORIA

Este trabajo va dedicado primeramente a Dios quien me ha dado la fortaleza y sabiduría

necesaria para cumplir mis metas. A mis amados padres, Carlos y Patricia que a pesar de la

distancia nunca me hicieron sentir su ausencia, siendo mi motor y guía para culminar con éxito

esta etapa de mi vida. A mis hermanos Carla, Andrés y Gemely que con su ejemplo y amor

incondicional me enseñaron a no rendirme jamás. A mis abuelitos Aurelio y Martha que todos

los días de mi vida bendicen mi camino. Finalmente, a mis hermosos sobrinos Diego, Luana y

Amelia quienes son mi luz y mis ganas de seguir superándome.

AGRADECIMIENTOS

A la empresa INV. Minerales S.A, y de manera especial al Ingeniero Jorge Barreno por darme la

oportunidad de realizar mi trabajo de investigación en el Proyecto Minero Loma Larga.

Al Ingeniero Franklin Vega, Ingeniero Germánico Guilcapi y al Ingeniero Dario Morán quienes

me brindaron su amistad y sus conocimientos, los mismos que han sido muy enriquecedores para

mi formación profesional y para la culminación de este trabajo.

De manera especial al Ingeniero Marlon Ponce, Ingeniero Danny Burbano e Ingeniero Adán

Guzmán quien como tutor y revisores me brindaron la ayuda que estuvo a su alcance para la

realización de este trabajo.

A mis padres, hermanos y demás familia porque sin ellos nada de lo que he logrado hasta el día de

hoy hubiera sido posible.

A mis amigos, quienes me brindaron su ayuda y sus conocimientos a lo largo de la carrera

universitaria.

DERECHOS DE AUTOR

Yo, Valeria Gisell Zúñiga Valencia en calidad de autora y titular de los derechos morales y

patrimoniales del trabajo de titulación “EVALUACIÓN GEOMECÁNICA DE LA RAMPA DE

ACCESO DEL YACIMIENTO LOMA LARGA”, modalidad presencial, de conformidad con el

Art.114 del CÓDIGO ORGÁNICO DE LA ECONOMÍA SOCIAL DE LOS CONOCIMIENTOS,

CREACTIVIDAD E INNOVACIÓN, concedemos a favor de la Universidad Central del Ecuador

una licencia gratuita, intransferible y no exclusiva para el uso no comercial de la obra, con fines

estrictamente académicos. Conservamos a mi/nuestro favor todos los derechos de autor sobre la

obra, establecidos sobre la norma citada.

Asimismo, autorizo/autorizamos a la Universidad Central del Ecuador para que realice la

digitalización y publicación de este trabajo de titulación en el repositorio virtual, de conformidad

a lo dispuesto en el Art. 144 de la Ley Orgánica de Educación Superior.

El (los) autor (es) declara (n) que la obra objeto de la presente autorización es original en su forma

de expresión y no infringe el derecho de autor de terceros, asumiendo la responsabilidad por

cualquier reclamación que pudiera presentarse por esta causa y liberando a la Universidad de toda

responsabilidad.

Firma:

_______________________________

Valeria Gisell Zúñiga Valencia

C.I. 1400553390

Telf.: 0994611039

E- mail: [email protected]

mailto:[email protected]


FACULTAD DE INGENIERÍA EN GEOLOGÍA, MINAS, PETRÓLEOS Y AMBIENTAL


APROBACIÓN DEL TRABAJO DE TITULACIÓN POR PARTE DEL TUTOR

Yo, Marlon Ponce, en calidad de tutor del trabajo de titulación “EVALUACIÓN

GEOMECÁNICA DE LA RAMPA DE ACCESO DEL YACIMIENTO LOMA LARGA”,

elaborado por la señorita VALERIA GISELL ZÚÑIGA VALENCIA, con C.I. 1400553390,

estudiante de la Carrera de Ingeniería en Geología, Facultad de Ingeniería en Geología, Minas,

Petróleos y Ambiental de la Universidad Central del Ecuador, considero que el mismo reúne los

requisitos y méritos necesarios en el campo metodológico y epistemológico, para ser sometido a

la evaluación por parte del jurado examinador que se designe, por lo que lo APRUEBO, a fin de

que el trabajo investigativo sea habilitado para continuar con el proceso de titulación determinado

por la Universidad Central del Ecuador.

En la ciudad de Quito, a los 19 días del mes de febrero del 2018.

___________________________________

Marlon René Ponce Zambrano

Ingeniero en Minas Magister en Geotécnia

C.C: 1305104455

TUTOR


FACULTAD DE INGENIERÍA EN GEOLOGÍA, MINAS, PETRÓLEOS Y AMBIENTAL


APROBACIÓN DEL TRABAJO DE TITULACIÓN POR PARTE DEL TRIBUNAL

El Delegado del Decano y los Miembros del proyecto de investigación denominado:

“EVALUACIÓN GEOMECÁNICA DE LA RAMPA DE ACCESO DEL YACIMIENTO LOMA

LARGA”, preparado por la señorita VALERIA GISELL ZÚÑIGA VALENCIA, egresada de la

Carrera de Ingeniería en Geología, declaran que el presente proyecto ha sido revisado, verificado

y evaluado detenida y legalmente, por lo que lo califican como original y autentico del autor.

En la ciudad de Quito DM, a los 13 días del mes de marzo del 2018.

___________________________

Ing. Alex Mateus

PRESIDENTE DEL TRIBUNAL

______________________ _________________________

Ing. Danny Burbano Ing. Adán Guzmán

MIEMBRO MIEMBRO

viii

Contenido

1. INTRODUCCIÓN ..................................................................................................... 1

1.1 Estudios previos ...................................................................................................... 1

1.2 Justificación ............................................................................................................. 3

1.3 Objetivos ................................................................................................................. 3

a) Objetivo General ................................................................................................ 3

b) Objetivos Específicos ......................................................................................... 3

1.4 Alcance .................................................................................................................... 4

1.5 Zona de Estudio ....................................................................................................... 4

1.6 Accesibilidad ........................................................................................................... 6

1.7 Clima, Fauna, Vegetación ....................................................................................... 7

1.7.1 Clima ................................................................................................................ 7

1.7.2 Fauna ................................................................................................................ 8

1.7.3 Vegetación ........................................................................................................ 8

2. MARCO TEÓRICO ................................................................................................ 10

2.1 Contexto Geológico Regional .......................................................................... 10

2.1.1 Geologia Regional .................................................................................... 10

2.1.2 Estratigrafía ............................................................................................... 11

2.1.3 Tectónica Regional ................................................................................... 14

2.2 Geología Local ................................................................................................. 16

2.2.1 Geología del Trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga ... 19

2.2.2 Litoestratigrafía .............................................................................................. 22

2.2.3 Estructuras ...................................................................................................... 24

2.3 Geomorfología e Hidrografía ................................................................................ 28

2.4 Yacimiento ............................................................................................................ 29

2.4.1 Alteración y Mineralización ........................................................................... 29

2.4.2 Alteración a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga

................................................................................................................................. 31

2.5 Caracterización Geomecánica del Macizo Rocoso ............................................... 34

2.5.1 Clasificación geomecánica Rock Mass Rating, RMR (Bieniawski, 1989) .... 34

2.5.2 Clasificación Geomecánica Índice Q de Barton ............................................. 42

2.5.3 Correlaciones entre RMR y Q ........................................................................ 48

2.6 Ensayos de Laboratorio-Resistencia de las Rocas ................................................ 49

2.6.1 Resistencia a la Compresión Simple. ............................................................. 50

2.7 Sostenimiento ........................................................................................................ 53

ix

2.7.1 Sostenimiento a partir del Índice RMR (Bieniawski, 1989) .......................... 54

2.7.2 Sostenimientos a partir del índice Q ............................................................... 55

3. MARCO METODOLÓGICO ..................................................................................... 57

3.1 Tipo de estudio ...................................................................................................... 57

3.2 Universo y Muestra. .............................................................................................. 57

3.3 Técnica .................................................................................................................. 57

3.4 Procedimiento........................................................................................................ 58

3.4.1 Recolección y análisis de información: .......................................................... 58

3.5 Trabajo de campo. ................................................................................................. 59

3.5.1 Levantamiento Geológico-Estructural ............................................................ 59

3.5.2 Levantamiento de Estaciones Geomecánicas ................................................. 60

3.5.3 Logueo Geotécnico en núcleos de perforación............................................... 35

3.6 Datos de ensayos de laboratorio ............................................................................ 65

3.6.1 Criterio de rotura lineal de Hoek y Brown. .................................................... 65

3.6.2 Criterio de rotura Barton -Bandis ................................................................... 67

3.7 Tabulación de Datos .............................................................................................. 68

4. CARACTERIZACIÓN GEOMECÁNICA DEL MACIZO ROCOSO DEL TRAZADO DE

LA RAMPA DE ACCESO DEL YACIMIENTO LOMA LARGA .............................. 69

4.1 Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989) .......................................... 69

4.1.1 Estaciones Geomecánicas en Superficie......................................................... 69

4.1.2 Logueo Geotécnico a detalle RMR (Bieniawski, 1989) ................................. 73

4.2 Clasificación geomecánica Q de Barton et al. (1974). .......................................... 82

4.3 Correlaciones geomecánicas ................................................................................. 88

4.4 Zonificación geotécnica del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga

..................................................................................................................................... 89

5. DISEÑO DE LA RAMPA DE ACCESO DEL YACIMIENTO LOMA LARGA .... 94

5.1 Características del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga 94

5.2 Análisis Cinemático .............................................................................................. 95

5.2.1 Tramo I (Abscisa 0+00 – 0+167). .................................................................. 96

5.2.2 Tramo II (Abscisa 0+167 – 0+722). ............................................................... 99

5.2.3 Tramo III (Abscisa 0+722 – 1+276). ............................................................ 100

5.3 Características y tipos de sostenimiento por tramos a lo largo del trazado de la Rampa de

Acceso del Yacimiento Loma Larga ......................................................................... 102

5.3.1 Evaluación del sostenimiento en base a el Índice RMR ............................... 102

5.3.2 Evaluación del sostenimiento en base a el Índice Q ..................................... 103

5.3.3 Análisis tenso-deformacional ....................................................................... 105

x

5.3.4 Sostenimiento para la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga ......... 112

6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ....................................................... 117

6.1 Conclusiones ....................................................................................................... 117

6.2 Recomendaciones ................................................................................................ 119

7. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS...................................................................... 121

ANEXOS ...................................................................................................................... 123

ANEXO 1. Registro de mapeo geomecánico en superficie a lo largo del trazado de la Rampa

de Acceso del Yacimiento Loma Larga .................................................................... 124

ANEXO 2. Registro de Logueo Geotécnico RMR Básico (Beniawski,1989) de los sondajes

ubicados a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga140

ANEXO 3. Cálculo de Parámetros Geotécnicos ....................................................... 165

ANEXO 4. Mapas y Perfiles ..................................................................................... 180

xi

LISTA DE FIGURAS

Figura 1. Mapa de Ubicación del Proyecto Loma Larga, INV Minerales Ecuador S.A.

INVMINEC, Ecuador ....................................................................................................... 5

Figura 2. Mapa de Concesiones del Proyecto Loma Larga, INV Minerales Ecuador S.A.

INVMINEC, Ecuador ....................................................................................................... 6

Figura 3. Mapa de la Geología Regional ....................................................................... 11

Figura 4. Representación Esquemática del Sistema de Fallas ....................................... 15

Figura 5. Mapa de Geología Local ................................................................................ 18

Figura 6. Mapa Geológico a escala 1: 2 000 de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga

......................................................................................................................................... 20

Figura 7. Perfil Geológico de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga ........... 21

Figura 8. Concentración de Polos de la Secuencia Volcánica ....................................... 25

Figura 9. Dominios Estructurales de la Secuencia Volcánica ....................................... 26

Figura 10. Concentración de Polos del macizo rocoso Dacítico ................................... 27

Figura 11. Dominios Estructurales del macizo rocoso Dacítico .................................... 27

Figura 12. Mapa Geomorfológico e Hidrográfico ......................................................... 29

Figura 13. Sección Transversal de Alteración NW-SE Dentro del Cuerpo Mineral ..... 31

Figura 14. Sección de Alteración a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento

Loma Larga ..................................................................................................................... 32

Figura 15. Cálculo de RQD en testigos de perforación ................................................. 36

Figura 16. Perfiles de Rugosidad ................................................................................... 39

Figura 17. Estimación de las categorías de sostenimiento, basadas en el Índice Q de Calidad

......................................................................................................................................... 56

Figura 18. Formato para el levantamiento de estaciones geomecánicas ....................... 34

Figura 19. Esquema de lectura de ángulos en planos estructurales en testigos orientados64

Figura 20. Plantilla Software Minero Roc Data ............................................................ 66

Figura 21. Cálculo de la cohesión (c =0.018MPa) y el ángulo de fricción (Ф=38.97°) para la

junta J-1 del macizo rocoso Dacítico del tramo I, por el criterio de Barton – Bandis. ... 68

Figura 22. Estructuras Principales de la Dacita ............................................................. 70

Figura 23. Estructuras Principales de la Toba ............................................................... 72

Figura 24. Sección Geotécnica del trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga

en base al RMR Básico ................................................................................................... 74

Figura 25. Zonificación Geotécnica del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma

Larga ............................................................................................................................... 90

Figura 26. Sección de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga ..................... 94

Figura 27. Modelamiento tridimensional de las cuñas con el Software Minero Unwedge,

Abscisas 0 – 0+127 ......................................................................................................... 97


Abscisas 0+127- 0+149 .................................................................................................. 98


Abscisas 0+149- 0+167 .................................................................................................. 99


Abscisas 0+167- 0+722 ................................................................................................ 100


Abscisas 0+722- 1+276 ................................................................................................ 101

xii

Figura 32. Sostenimiento a emplear a lo largo de la rampa de acceso, según el Índice Q (Barton,

2000) ............................................................................................................................. 104

Figura 33. Sección Geológica- Geotécnica Tramo I.................................................... 106

Figura 34. Análisis de desplazamientos totales en el macizo rocoso Dacítico-Tramo I107

Figura 35. Factores de seguridad para el macizo rocoso-Tramo I ............................... 107

|Figura 36. Sección Geológica- Geotécnica Tramo II ................................................. 108

Figura 37. Análisis de desplazamientos totales en el macizo rocoso dacítico-Tramo II109

Figura 38. Factores de seguridad para el macizo rocoso dacítico-Tramo II ................ 109

Figura 39. Sección Geológica- Geotécnica Tramo III ................................................. 110

Figura 40. Análisis de desplazamientos totales en el macizo rocoso tobaceo-Tramo III111

Figura 41. Factores de seguridad para el macizo rocoso tobaceo -Tramo III .............. 111

Figura 42. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO II............................................ 113

Figura 43. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO III .......................................... 114

Figura 44. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO IV .......................................... 115

Figura 45. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO V ........................................... 116

xiii

LISTA DE TABLAS

Tabla 1.Condiciones climáticas en la zona de estudio ..................................................... 7

Tabla 2. Estimación en terreno de la Resistencia de Compresión Uniaxial .................. 35

Tabla 3. Relación entre el valor RQD y la calidad de roca ............................................ 36

Tabla 4. Descripción del espaciado................................................................................ 37

Tabla 5. Descripción de la Continuidad ......................................................................... 38

Tabla 6. Descripción de la Abertura .............................................................................. 38

Tabla 7. Tipo de relleno ................................................................................................. 39

Tabla 8. Evaluación del grado de meteorización del macizo rocoso ............................. 40

Tabla 9. Factores de ajuste (Bieniawski, 1979, 1989) ................................................... 41

Tabla 10. Rango RMR para obras de tipo Túneles y Minas (Bieniawski, 1979, 1989) 41

Tabla 11. Calidad del macizo rocoso con relación al índice RMR (Bieniawski, 1979, 1989)

......................................................................................................................................... 41

Tabla 12. Valores del coeficiente Jn .............................................................................. 43

Tabla 13. Valores del coeficiente Jr ............................................................................... 43

Tabla 14. Valores del coeficiente Ja .............................................................................. 45

Tabla 15. Valores del coeficiente Jw ............................................................................. 46

Tabla 16. Valores del coeficiente SRF........................................................................... 47

Tabla 17. Calidad de macizos rocosos en relación al índice Q ...................................... 48

Tabla 18. Correlación entre el índice RMR y el Índice Q ............................................. 49

Tabla 19. Intervalos y valores del RMR y Q para categorías similares de macizos rocosos

......................................................................................................................................... 49

Tabla 20. Estimación aproximada y clasificación de la resistencia a compresión simple de

suelos y rocas a partir de índices de campo .................................................................... 51

Tabla 21. Propiedades geomecánicas de diversas rocas ................................................ 52

Tabla 22. Valores de Compresión Simple, Triaxiales y de Tracción Indirecta de Rocas53

Tabla 23. Guía según Bieniawski para la excavación y sostenimiento de túneles excavados en

roca .................................................................................................................................. 54

Tabla 24. Valores del índice ESR de la clasificación Q ............................................... 56

Tabla 25. Plantilla para la Clasificación Geomecánica RMR (Beniawski, 1989) ......... 34

Tabla 26. Formato para el registro de logueo geotécnico, RMR Básico ...................... 36

Tabla 27. Propiedades geomecánicas de la discontinuidad J-1 del macizo rocoso Dacítico del

tramo I ............................................................................................................................. 67

Tabla 28. Resumen características geomecánicas de las familias de discontinuidades (J-1, J-2

y J-3) ............................................................................................................................... 71

Tabla 29. Resumen características geomecánicas de las familias de discontinuidades (J-1, y J-

2) ..................................................................................................................................... 73

Tabla 30. Parámetros logueo geotécnico RMR Básico (Bieniawski, 1989). ................. 73

Tabla 31. Clasificación geomecánica RMR macizo rocoso dacítico (RMR=49; macizo de

calidad media), con dirección de avance del túnel N273° del tramo I ........................... 77

Tabla 32. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso Autobrecha (RMR=38; macizo

de mala calidad), con dirección de avance del túnel N23° ............................................. 78

Tabla 33. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso dacítico (RMR=52; macizo de

calidad media), con dirección de avance del túnel N23° ................................................ 79

Tabla 34. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso de tobas (RMR=63; macizo de

buena calidad), con dirección de avance del túnel N75° ................................................ 80

xiv

Tabla 35. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso andesítico (RMR=39; macizo

de mala calidad), con dirección de avance del túnel N75° ............................................. 81

Tabla 36. Valoración RQD (Rock Quality Designation) para el macizo rocoso Dacítico

(RQD=90), Tobas (RQD=95), y Autobrecha (RQD=55 en base a el índice volumétrico de

fracturas por mᶾ de macizo .............................................................................................. 82

Tabla 37. Número de familias de juntas presentes en los macizos rocosos Dacítico Jn=6),

macizo Tobacéo (Jn =6), y Autobrecha(Jn=6). ............................................................... 83

Tabla 38. Valor correspondiente al índice de rugosidad de las paredes de las discontinuidades

presentes en los macizos rocosos Dacítico (Jr=1), macizo Tobacéo (Jr =1.5), y

Autobrecha(Jr=0.5) ......................................................................................................... 83

Tabla 39. Valor correspondiente al índice de alteración de las discontinuidades presentes en

los macizos rocosos Dacítico (Ja=1), macizo Tobaceo (Ja =2), y Autobrecha (Ja=2) ... 84

Tabla 40. Valor correspondiente al coeficiente de reducción por agua en las juntas presentes

en los macizos rocosos Dacítico (Jw=1), macizo Tobaceo (Jw =1), y Autobrecha (Jw=1)85

Tabla 41. Valor correspondiente al factor de reducción debido a esfuerzos SRF, a partir de la

relación σc/σ1 correspondientes a la Dacita, Toba y Autobracha. ................................. 86

Tabla 42. Clasificación geomecánica Q de Barton, de los macizos rocosos Dacítico (Q=10;

macizo de clase 4, buena calidad), Tobaceo (Q=11.88; macizo de clase 4, buena calidad), y

Autobrecha (Q=2.29; macizo de clase 6, mala calidad). ................................................ 87

Tabla 43. Correlaciones entre los sistemas de clasificación geomecánica para macizos rocosos

Dacíticos. ........................................................................................................................ 88


de Autobrechas................................................................................................................ 88


Tobáceos. ........................................................................................................................ 88

Tabla 46. Propiedades físicas y mecánicas de la dacita en el Tramo I de la Rampa de Acceso

al Yacimiento Loma Larga ............................................................................................. 91

Tabla 47. Propiedades físicas y mecánicas de la dacita en el Tramo II de la Rampa de Acceso


Tabla 48. Propiedades físicas y mecánicas de las tobas en el Tramo III de la Rampa de Acceso


Tabla 49. Propiedades físicas y mecánicas de lavas andesíticas en el Tramo III de la Rampa de

Acceso al Yacimiento Loma Larga................................................................................. 92

Tabla 50. Tramificación de la Rampa de Acceso .......................................................... 94

Tabla 51. Cálculo de la cohesión (c) y ángulo de fricción (°), del macizo rocoso dacítico y las

discontinuidades correspondientes al tramo I. ................................................................ 96

Tabla 52. Características de las cuñas formadas en el Tramo I – Abscisa 0 – 0+127 ... 97

Tabla 53. Características de las cuñas formadas en el Tramo I – Abscisa 0+127- 0+14998

Tabla 54. Características de las cuñas formadas en el Tramo I – Abscisa 0+149 - 0+16799


discontinuidades correspondientes al tramo II. ............................................................... 99

Tabla 56. Características de las cuñas formadas en el Tramo II – Abscisa 0+167 - 0+722

....................................................................................................................................... 100

Tabla 57. Cálculo de la cohesión (c) y ángulo de fricción (°), del macizo rocoso tobaceo y las

discontinuidades correspondientes al tramo III. ........................................................... 101

xv

Tabla 58. Características de las cuñas formadas en el Tramo III – Abscisa 0+722 - 1+276

....................................................................................................................................... 101

Tabla 59. Recomendaciones de Sostenimiento según el Índice RMR (Beniawski,1989)102

Tabla 60. Recomendaciones de Sostenimiento a emplear en la rampa de acceso según el Índice

RMR .............................................................................................................................. 103

Tabla 61. Recomendaciones de Sostenimiento a emplear en la rampa de acceso según el Índice

Q .................................................................................................................................... 105

xvi

LISTA DE FOTOS

Fotografía 1. Vegetación típica de la zona ...................................................................... 9

Fotografía 2. Afloramiento tipo de Dacita (PSAS 56_Z17S; N: 9663334, E: 697824) 70

Fotografía 3. Afloramiento tipo de Toba (PSAS 56_Z17S; N: 9663618, E: 698335) .. 72

xvii

Tema: “EVALUACIÓN GEOMECÁNICA DE LA RAMPA DE ACCESO DEL

YACIMIENTO LOMA LARGA”

Autor: Valeria Gisell Zúñiga Valencia

Director: Ing. Msc. Marlon Ponce

Febrero de 2018

RESUMEN

El presente proyecto de investigación, caracteriza geomecánicamente el trazado de la Rampa

de Acceso del Yacimiento Loma Larga con sus respectivos modelos geológicos-geotécnicos.

El estudio se llevó a cabo en la Provincia del Azuay, a 30km al SW de la ciudad de Cuenca.

Dichos modelos son el resultado del procesamiento de datos obtenidos en levantamientos

geológicos-geotécnicos en afloramientos, en núcleos orientados - no orientados de sondeos

ubicados a lo largo del trazado, y del resultado de ensayos de rocas realizados “in situ” y en

laboratorio. La interpretación de los modelos geológicos - geotécnicos permitió efectuar el

diseño de sostenimiento de la rampa en base al uso de clasificaciones geomecánicas empíricas

como; Rock Mass Rating (RMR Bieniawski, 1989), y el Índice Q (Barton, 1974). El

sostenimiento se lo diseña para cada tipo de roca, con la finalidad de prever la seguridad y

durabilidad de la construcción.

PALABRAS CLAVE:

CLASIFICACIÓN GEOMECÁNICA, PARÁMETROS GEOTÉCNICOS, DISEÑO DE

SOSTENIMIENTO, ANÁLISIS CINEMÁTICO

xviii

ABSTRACT

The present research project shows and describes the geomechanical characterization of the

outline of the access ramp of the Loma Larga deposit with their respective geological-

geotechnical models. The study was carried out in the Province of Azuay, 30km SW of the city

of Cuenca. These models are the result of the processing of data obtained in geological-

geotechnical surveys in outcrops, in orientated cores - unoriented cores surveys located along

the outline, and the result of rock tests carried out "in situ" and in the laboratory. The

interpretation of the geological - geotechnical models allows to carry out the design of support

of the ramp based on the use of empirical geomechanical classifications such as; Rock Mass

Rating (RMR Bieniawski, 1989), and the Q Index (Barton, 1974). The support is designed for

each type of rock, in order to provide for the safety and durability of the construction.

KEYWORDS:

GEOMECHANICAL CLASSIFICATION, GEOTHECHNICAL PARAMETERS

SUSTAINABILITY DESIGNS, CINEMATIC ANALYSIS.

I CERTIFY that the above and foregoing is true and correct translation of the original document

in Spanish.

_______________________

CI.

Ing. Msc. Marlon Ponce

Tutor

1

1. INTRODUCCIÓN

1.1 Estudios previos

El proyecto minero Loma Larga es considerado como uno de los proyectos mineros

estratégicos del Estado ecuatoriano, los estudios de prospección tuvieron inicio a finales

de los 70 por parte de la Misión de las Naciones Unidas, dentro de estos estudios se

determinaron anomalías geoquímicas en sedimentos fluviales de metales base, a 5km de

la caldera Quimsacocha en Loma Tasqui y Jordanita.

Los trabajos de prospección y exploración fueron retomados en el año de 1991, los

estudios estuvieron a cargo de la empresa COGEMA, aquí se realizó muestreo regional

de sedimentos fluviales, en el que se definió la presencia de anomalías de oro (Au), plata

(Ag) y cobre (Cu) próximas a la caldera; dentro de la misma campaña se incluyó mapeo

geológico y sondajes de exploración con un total de 2944 m. en 17 sondajes.

En 1993, COGEMA conjuntamente con Newmont Mining Corporation (Newmont) y

TVX Gold Inc., continúan con el mapeo geológico y realizan geoquímica, geofísica

(Magnetometría, IP, SP). Newmont perforó 82 pozos de 100 metros en promedio de

profundidad que suman 7581 m. El programa de perforación no logró alcanzar los niveles

del yacimiento Loma Larga, la naturaleza extendida plana de la mineralización no fue

reconocida. La mejor intersección reportada fue de 83 g/t Au y 316 g/t de Ag en algo más

de dos metros, por lo cual la sociedad se disolvió.

En 1999, IAMGOLD entró en sociedad con COGEMA, sin embargo, ningún trabajo se

llevó a cabo durante varios años.

En el 2002, IAMGOLD asume la responsabilidad de las actividades que se realicen en el

proyecto, en el que decide retomar las actividades de exploración: mapeo geológico a

detalle – escala 1:1000, mapeo de alteraciones con PIMA (Portable Infrared Mineral

2

Analyzer) y ASD (Analytical Spectral Devices), geoquímica de rocas y suelos, geofísica

y sondajes, con apoyo en todos los estudios realizados se logra el reconocimiento de la

zonación de la alteración de arcilla hacia el núcleo de más alta temperatura del sistema.

Este reconocimiento de la zonación, les permitió en 2004, el descubrimiento del

yacimiento en el sondaje 122 con una intersección de 9,2 g/t de Au, 46,9 g/t de Ag y 0,4%

de Cu de más de 102 m. IAMGOLD perforó 280 pozos que suman 65.117 m. Se

determinó que la mineralización cubría un área de más de 1000 m. de largo por 400 m.

de ancho y una profundidad aproximada de 250 m.

En 2011 se realizó el proceso de licitación, INV Metals (INV) es seleccionado por

IAMGOLD para negociar un acuerdo de compra del proyecto. INV entró en un acuerdo

de compra de acciones con IAMGOLD, adquiriendo una participación del 100% en

IAMGOLD ECUADOR S.A.

Entre marzo y Julio del 2013, INV perforó 12 pozos con un total de 3684,7 m. el programa

de perforación incluía pozos para ampliar el depósito, para definir mejor los márgenes de

las zonas de alto grado y para pruebas metalúrgicas.

En el año 2015, se actualizó el Estudio de Prefactibilidad y se aprobó el inicio de la

factibilidad del proyecto para el 2016.

Desde noviembre de 2016 hasta febrero de 2017 se realizaron 10 sondajes geotécnicos

con un total de 1896 m. para el estudio de “Feasibility Level Geotechnical Investigation

Factual Report for Loma Larga Project, Azuay Province, Ecuador” a cargo de la empresa

MDEng.

3

1.2 Justificación

El Proyecto Minero Loma Larga a cargo de la empresa INV Minerales Ecuador S.A.

INVMINEC., se encuentra catalogado como uno de los 5 proyectos mineros estratégicos

del Estado ecuatoriano, este proyecto se encuentra en la etapa de Prefactibilidad. En base

a los estudios realizados hasta esta etapa se ha determinado que la mina se ejecutará con

el sistema subterráneo, el ingreso a la mina será por medio de una rampa a construirse en

el 2018 según el cronograma que maneja la empresa para posteriormente comenzar con

la etapa de explotación.

Es por esto que el presente estudio tuvo la finalidad de realizar la evaluación

geomecánica del recorrido de la rampa para la construcción de la misma, en el que se

pudo determinar las distintas unidades geomecánicas que existen a lo largo de la misma,

y proponer el tipo de sostenimiento que se requiere emplear por cada unidad geomecánica

identificada, para dicho estudio se utilizaron los datos disponibles de estudios anteriores

y datos obtenidos por el estudiante que desarrollo el presenta trabajo de investigación, el

mismo que servirá de soporte para las futuras actividades que desarrolle la empresa.

1.3 Objetivos

a) Objetivo General

Evaluar geomecánicamente el macizo rocoso a lo largo del trazado de la Rampa

de Acceso del Yacimiento Loma Larga.

b) Objetivos Específicos

I. Realizar el Mapeo Geológico de superficie a escala 1: 2 000 a lo largo del

trazado de la rampa de acceso del Yacimiento Loma Larga.

4

II. Caracterizar el macizo rocoso en base a sondajes ubicados a lo largo del

trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga en base a las

clasificaciones geomecánicas empíricas Rock Mass Rating (RMR),

Bieniawski 1989, y del Índice Q, Barton 1974).

III. Realizar ensayos de laboratorio para la obtención de parámetro geotécnicos

requeridos para la modelación de los esfuerzos obtenidos en el software

Unwedge.

IV. Efectuar el análisis cinemático de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma

Larga.

V. Proponer el diseño preliminar de los tipos de sostenimiento a emplearse a lo

largo de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga.

1.4 Alcance

El presente estudio permitió evaluar geomecánicamente el macizo rocoso que se

encuentran a lo largo del área de influencia del trazo de la rampa de acceso del yacimiento

Loma Larga, los datos fueron obtenidos de los sondajes de perforación (10 sondeos) y de

afloramientos rocosos, datos que fueron utilizados para la metodología de análisis

propuestas por Bieniawski (RMR, 1989) y Nick Barton, Lien, Lunden (Q, 1974). El

alcance final de este trabajo fue caracterizar geomecánicamente el macizo rocoso que en

base a sus resultados se plantean los posibles tipos de sostenimiento a emplearse durante

la construcción de la obra subterránea.

1.5 Zona de Estudio

El Proyecto minero Loma Larga, se encuentra ubicado en el Sur del Ecuador a 15km al

NW de Girón y a 30km al SW de Cuenca, con una altitud de 3500-3900 m.s.n.m. El área

de influencia del proyecto cubre seis parroquias dentro de tres cantones: cantón Cuenca

5

(Baños y Victoria del Portete), cantón Girón (Girón y San Gerardo) y cantón San

Fernando (Chumblín y San Fernando) (Figura 1.).

Figura 1. Mapa de Ubicación del Proyecto Loma Larga, INV Minerales Ecuador S.A. INVMINEC,

Ecuador

Fuente: INV Minerales Ecuador S.A. – TECHNICAL REPORT ON THE LOMA LARGA PROJECT,

AZUAY PROVINCE, ECUADOR

El proyecto consta de tres concesiones ubicadas al Oeste de la Cordillera de los Andes,

denominadas Cerro Casco, Río Falso y Cristal cubriendo un área de 7 960ha mineras. El

yacimiento se encuentra en las coordenadas geográficas siguientes; Latitud 3 ° 03 '00 "S

y Longitud 79 ° 13' 00" W, correspondientes a las coordenadas UTM SAD 56 son:

698,750 E, 9,663,400N (Figura 2.).

6

Figura 2. Mapa de Concesiones del Proyecto Loma Larga, INV Minerales Ecuador S.A.

INVMINEC, Ecuador

Fuente: INV Minerales Ecuador S.A. – TECHNICAL REPORT ON THE LOMA LARGA PROJECT,

AZUAY PROVINCE, ECUADOR

1.6 Accesibilidad

Existen dos medios de trasporte que permiten llegar al Proyecto Minero Loma Larga, uno

por via aérea se accede en vuelos comerciales con ruta Quito-Cuenca ó Guayaquil-

Cuenca, y a su vez por vía terrestre a través de la Panamericana Sur, con una distancia

aproximada de 459 km a partir de Quito.

Desde la ciudad de Cuenca se encuentran disponibles las siguientes vías de acceso:

7

- De Cuenca a Girón, 40 km. por una carretera pavimentada que llega hasta Machala a

188 km desde Cuenca.

- De Girón a San Gerardo por 11 km. de camino pavimentado.

- De San Gerardo hasta el campamento base de la empresa por 18 km. de camino lastrado.

- Para llegar a la zona de estudio se sigue la misma vía por aproximadamente 10 km.

1.7 Clima, Fauna, Vegetación

1.7.1 Clima

De acuerdo a las características bioclimáticas que presenta el área de estudio el clima se

lo puede clasificar como correspondiente al tipo bosque nublado de páramo

(TECHNICAL REPORT ON THE LOMA LARGA PROJECT, AZUAY PROVINCE,

ECUADOR, 2016), y presenta condiciones climáticas muy variables (Tabla 1).

Tabla 1.Condiciones climáticas en la zona de estudio

Fuente: TECHNICAL REPORT ON THE LOMA LARGA PROJECT, AZUAY PROVINCE,

ECUADOR, 2016

La temperatura alcanza su valor máximo entre las 12h00 y las 15h00.

Las temperaturas mínimas se dan entre las 3h00 y las 6h00.

En la zona no existen meses ecológicamente secos, dándose las lluvias más fuertes en los

meses de marzo y noviembre. La época de menor pluviosidad en los meses de agosto y

septiembre.

Temperatura Típica varía entre 2.2 y 17.1 °C

Temperatura Promedio Anual 8.4 °C

Mes más cálido noviembre (9.3º C)

Meses más fríos agosto y septiembre (1º C) y julio (1.4º C)

Precipitación Media Anual 1060 mm. y 1600 mm. por año

8

1.7.2 Fauna

Se determinaron 29 especies de mamíferos reconocidos en la zona de estudio

(TECHNICAL REPORT ON THE LOMA LARGA PROJECT, AZUAY PROVINCE,

ECUADOR, 2016), de las cuales, veinte se encuentran dentro de los bosques Irquis y

Yanuncay, nueve especies de mamíferos (incluyendo dos especies de ratones) en la zona

de páramo. De los mamíferos observados sobresalen: venados de cola blanca, conejos

silvestres, lobos de páramo. Además, existe una gran variedad de aves entre las que se

encuentran: Gavilán gris, Cóndor (ocasionalmente), Quilico, Azulejo, Pato Silvestre,

golondrinas.

En el medio acuático principalmente aparecen dos tipos de peces: trucha y la trucha arco

iris. En los anfibios, se encuentran especies menores como: sapo y jambato. A esto se

suma una gran variedad de insectos propios del páramo.

1.7.3 Vegetación

El ecosistema predominante es el Páramo (Fotografía 1), que incluye aproximadamente

480 especies de plantas vasculares.

Según Verdugo, 2006, la vegetación se identificada por métodos de transectos dentro del

ecosistema de Páramo, incluyó Orquídeas y Bromelias.

La diversidad arbórea incluye 67 especies de plantas pertenecientes a 34 géneros y 21

familias, siendo las más diversas las familias: Asteraceae, con 18 especies; Poaceae, con

9 especies, tales como: Quinoa, Quishuar, Chilca, Alas de Ángel y Alisos.

9

Fotografía 1. Vegetación típica de la zona

Fuente: Gisell Zúñiga

10

2. MARCO TEÓRICO

2.1 Contexto Geológico Regional

2.1.1 Geología Regional

El marco geológico regional del Proyecto Loma Larga está definido por la geología de la

Cordillera Occidental, que consiste en una serie de terrenos estrechos que se formaron

durante la separación de la Placa de América Central y Sudamericana, y se acrecionó al

Cratón Amazónico durante el Jurásico Superior al Eoceno (Chiaradia, 2004). Estos

terrenos tienen una dirección Nor-Noreste, de varios cientos de kilómetros de largo y

pocas decenas de kilómetros de ancho, se encuentran separados por fallas regionales con

rumbo andino Nor-Noreste, los mismos que se formaron durante el Terciario y

Cuaternario por subducción relacionada con el magmatismo producido en el Arco

Continental y la reactivación de las fallas que limitan los mismos.

El rasgo regional predominantemente es el terreno continental Chaucha ya que el

Proyecto Loma Larga se encuentra al Sur de éste. El terreno Chaucha está formado por

rocas volcánicas de Arco Continental Terciario depositadas sobre rocas sedimentarias

fluviales marinas del Cretácico, que a su vez fueron depositadas sobre un basamento

metamórfico (Fm. Victoria), perteneciente al Paleozoico y Mesozoico (MacDonald et al.,

2010).

El terreno Chaucha está dividido por dos sistemas de fallas regionales con rumbo NNE,

el sistema de fallas Bulubulu al Noroeste y el sistema de fallas Girón al Sureste

(MacDonald et al., 2012) (Figura 3.). Estas zonas de falla se interpretan como activas

durante toda la evolución de la cuenca. En cada fase de reactivación, los movimientos de

las fallas influyeron en la ubicación de cuerpos intrusivos, mientras que otras actuaron

como canales para el paso de fluidos hidrotermales con mineralización.

11

Figura 3. Mapa de la Geología Regional

Fuente: INV Minerales Ecuador S.A. – TECHNICAL REPORT ON THE LOMA LARGA

PROJECT, AZUAY PROVINCE, ECUADOR

2.1.2 Estratigrafía

El Proyecto se encuentra en formaciones volcánicas relativamente jóvenes, de edades que

van desde el Oligoceno al Mioceno Tardío, depositadas sobre rocas metamórficas.

Lo cual se corrobora con el trabajo realizado por el Servicio Geológico Británico (BGS)

en la Cordillera Occidental, específicamente el Mapa Geológico de la Cordillera

Occidental entre 3° - 4°, escala 1:200.000.

Rocas Metamórficas (M), Los mayores afloramientos ocurren en un cinturón continuo

al SE de la Falla Bulubulu desde la Quebrada Palama hasta el Río Putucay. Las rocas

12

comprenden filitas cizalladas y esquistos grafíticos, biotíticos y moscovíticos intercalados

con psamitas y conglomerados locales. Metasedimentos similares se extienden desde

Molleturo hasta el área de Chaucha. El grado metamórfico es generalmente bajo, pero en

algunos lugares se han reconocido granate, sillimanita y andalucita. Hay una profunda

declinación del grado metamórfico hacia el Este, donde estratos con andalucita y biotita

pasan a turbiditas no metamorfizadas.

El Grupo Saraguro (E-MS), (Dunkley & Gaibor, 1997) cubre la mayor parte del área,

ocupando la parte alta al Sur del Río Cañar, extendiéndose al Norte hasta Huigra. El grupo

de edad Eoceno Medio Tardío a Mioceno Temprano está en contacto discordante con la

Unidad Pallatanga y rocas metamórficas. Predominan composiciones andesíticas a

dacíticas, pero son comunes rocas riolíticas.

Grupo Ayancay (MA), (UNDP, 1969) forma parte de la secuencia sedimentaria de la

cuenca de Cuenca, extendiéndose hacia el Norte desde Cuenca hasta Azogues. Es de

origen fluvial y compuesta predominantemente de areniscas, lutitas verdes y rojas, y

limolitas con escasas tobas, capas de carbón y conglomerados. Descansa

discordantemente sobre el Grupo Saraguro y está sobreyacido por la Formación Turi. Su

edad es Mioceno Medio (18-10 Ma), (Hungerbüler, 1997).

La Formación Turi (MT), (Erazo, 1957) comprende rocas sedimentarias fluviales

confinadas a la cuenca de Cuenca y sus alrededores. Al SW de Turi, consiste de

conglomerados andesíticos gruesos y brechosos, pobremente litificados y

horizontalmente estratificados, de más de 300 m de espesor, intercalados con areniscas

tobáceas de color pálido y limolitas tobáceas. En el área de Cañar-Suscal consiste de

conglomerados subhorizontales, conglomerados brechosos, discordantemente sobre el

Grupo Saraguro y está sobreyacida por la Formación Quimsacocha. Fue considerada del

13

Plioceno (Bristow & Parodiz, 1982), pero nuevas dataciones de trazas de fisión

(Steinmann, 1997) indican una edad del Mioceno Tardío (8-9 Ma).

La Formación Turupamba (MTU), (Pratt et.al 1997) aflora en el páramo al Oeste de

San Fernando y está compuesta principalmente por tobas riolíticas a dacíticas con

cantidades menores de lapilli de pómez. Sobreyace a la Formación Turi y está sobreyacida

por la Formación Quimsacocha. Se acuña hacia el Este donde las formaciones anteriores

se juntan. Parece ser el producto de numerosas caídas de ceniza menores intercaladas con

períodos de sedimentación fluvial y lacustre.

La Formación Quimsacocha (MQ), (Pratt et al 1997) corona la Formación Turi

alrededor de la caldera de Quimsacocha. Los estratos son lavas porfiríticas andesíticas de

plagioclasa y anfíbol acicular muy frescas. Localmente están presentes grandes bloques

redondeados con textura de corteza de pan. La formación sobreyace discordantemente al

Grupo Saraguro y la Formación Turi. Como la Formación Turi, el afloramiento es radial,

con buzamientos suaves, hacia el exterior de la caldera. La edad es incierta, pero debe ser

Mioceno Tardío o más joven.

La Formación Tarqui (MTq), (UNDP, 1969) aflora principalmente en las faldas

orientales de la caldera de Quimsacocha donde sobreyace a la Formación Turi, ocurre al

SW de Cuenca, donde comprende tobas ácidas blancas y rojas, intensamente

meteorizadas y caolinizadas que cubren todas las unidades más antiguas del área. Es

característica la presencia de abundantes cristales euhedrales bipiramidales de cuarzo; se

encuentran en pequeñas oquedades residuales en la superficie. Se considera equivalente

a la Formación Tambo Viejo del Mioceno Superior (Hungerbüler & Steinmann, 1996).

Depósitos Cuaternarios, amplias zonas a lo largo de los drenajes principales se

encuentran cubiertos por terrazas aluviales. Por otro lado, depósitos aluviales cubren

principalmente rocas Cretáceo-Terciarias en las partes bajas de la planicie costera. Al Este

14

de Pasaje se identificaron depósitos de abanicos aluviales cubriendo el Grupo Saraguro.

En la parte Norte de Manú fueron mapeados depósitos coluviales.

Rocas Intrusivas, stocks subvolcánicos de riolita y dacita porfirítica son comunes dentro

del Grupo Saraguro y las formaciones más jóvenes. Están concentrados a lo largo del

Cinturón Gañarín. Las intrusiones de riolita alrededor de Pachamama son probablemente

del Oligoceno Tardío a Mioceno Temprano; en contraste, aquellas dentro de la caldera de

Quimsacocha deben ser menores que 10Ma porque intruyen a la Formación Turi.

Estudios posteriores de la compañía IAMGOLD demostraron que dichas rocas riolíticas

son rocas de composición andesítica microporfirítica con alteración y su dureza se debía

a una Silicificación posterior.

Además, se observan cuerpos intrusivos de composición granítica y granodiorítica al

Suroeste y Oeste de Quimsacocha en los sectores de Shaglly (17.6 + 0.6 Ma.) y Cebadas.

2.1.3 Tectónica Regional

El Proyecto Loma Larga se encuentra entre dos sistemas de fallas regionales subparalelas:

Gañarín al NW y Girón al SE, que tienen una orientación entre 30º a 40º al NE, las mismas

que aún se encuentran activas.

La actividad de los dos sistemas de fallas mencionados que tienen movimientos dextrales,

originando el sistema de fallamiento subordinado Río Falso de dirección N-S, (Figura 4).

Otro elemento estructural importante, es el anillo de la caldera de Quimsacocha. La

interacción de estos elementos estructurales da origen al desarrollo de algunas estructuras

tipo duplex que generan zonas de extensión favorables para el emplazamiento de cuerpos

mineralizados (Figura 4.).

15

Figura 4. Representación Esquemática del Sistema de Fallas

Fuente: INV Minerales Ecuador S.A. – Base de Datos, 2004

El Sistema de Fallas Girón, comprende pliegues cerrados, fallas inversas y

cabalgamientos con rumbo NNE - N. Aunque previamente interpretada como una falla

normal (DGGM, 1974), en muchos lugares este sistema tiene una pronunciada

convergencia hacia el Noroeste y un carácter inverso. Por ejemplo, la estructura sinclinal

y el cinturón de pendiente pronunciada, que sigue la falla entre Girón y el margen norte

del mapa se interpretan como un sinclinal de pie de pared bajo la Falla Girón, que

converge hacia el noroeste (NW). El tectonismo principal del Sistema de Fallas Girón

16

puede datarse en forma precisa porque en Uchucay, la Formación Uchucay trunca

pliegues relacionados con cabalgamiento dentro del Grupo Ayancay con una fuerte

discordancia angular. El Grupo Ayancay alcanza una edad de hasta 10Ma y la datación

por trazas de fisión de 9.4 + 0.8; Ma (Hungerbühler, 1997), para la Formación Uchucay

data el cabalgamiento relacionado al Sistema de Fallas Girón en alrededor de 10 Ma.

Hacia el Sur, el Sistema de Fallas Girón se une con el Sistema de Fallas Jubones. Más

al Oeste, hacia Uzhcurrumi, una falla principal del Sistema de Fallas Jubones,

probablemente con movimiento inverso, lleva rocas metamórficas sobre los estratos de la

Formación Santa Isabel y el Grupo Saraguro.

El Sistema de fallas Gañarín, con rumbo N-NE aparece desde Zaruma y termina

justamente en Quimsacocha, comprende fallas sin-deposicionales, áreas de alteración

hidrotermal y una concentración de intrusiones subvolcánicas de riolita y andesita. Se

reconocen dos calderas (Jubones y Quimsacocha) a lo largo del cinturón.

Es paralelo al sistema de fallas Girón en el denominado segmento Cuenca – El Cisne.

(Evaluación de Distritos Mineros del Ecuador, PRODEMINCA 2000).

En el proyecto se puede observar pequeños desplazamientos y fracturas que reflejan estos

movimientos regionales apareciendo localmente desplazamientos de tipo normal y

algunos de tipo sinestral.

2.2 Geología Local

El proyecto y el área circundante inmediata están en su mayoría subyacentes por rocas

volcánicas y volcanoclásticas del Mioceno Superior, de las formaciones Turi,

Turupamba, Quimsacocha y Tarqui (Valiant et al., 2006). Estas formaciones tienen un

suave buzamiento casi horizontal y por lo general no afloran. Los pocos afloramientos

que se encuentran expuestos tienen un patrón radial alrededor de la caldera (Figura 5.).

17

El proyecto Loma Larga, se encuentra entre las fallas Gañarín (NW) y la falla Girón (SE),

presenta una estructura de caldera colapsada de 4 km. de diámetro (remanente de un

estratovolcán erosionado), está situada y probablemente emplazada y controlada por la

falla Gañarín y a unos 400 m al Oeste del cuerpo mineral principal de Loma Larga. La

falla Río Falso tiene una orientación N-S, parece ser una falla conjugada que une las fallas

Gañarín y Girón, es el punto de origen para la alteración y los fluidos mineralizantes.

Después del colapso de la caldera se produjo un evento intrusivo volcánico post-

mineralización que dio lugar a domos dacíticos a riolíticos y criptodomos porfídicos de

cuarzo y feldespato emplazados dentro y alrededor de la caldera en el Plioceno.

Acompañando a esta litología se encuentran brechas relacionadas con el colapso de la

caldera y brechas de diatrema, que contiene clastos mineralizados. Gran parte de la zona

de estudio está cubierta por escombros aluviales pliocénicos y cuaternarios, morrenas y

depósitos lacustres.

Loma Larga exhibe zonación de alteración, texturas minerales y mineralogía típica de un

depósito epitermal de alta sulfuración. Asociaciones argílicas avanzadas, principalmente

cuarzo-alunita-pirofilita-dickita-caolinita, ocurren marginalmente a la silicificación y

pasan lateralmente hacia alteración argílica dominada por caolinita-esmectita. La

mineralización en Loma Larga está relacionada con el desarrollo de una caldera y fue

emplazada en fallas, fracturas, diatremas y varios cuerpos de brecha de origen tectónico

e hidrotermal.

Una aproximación de la edad de estas unidades se la obtuvo de la fisión de circón de una

muestra tomada en una tefrita de la parte superior de la Formación Turi, habiéndose

obtenido como dato 7.6 + 1.2 Ma. (Hungerbuhler et al. 2002). Si las relaciones

estratigráficas descritas arriba son correctas, el edificio volcánico de Quimsacocha tendría

18

una edad cercana a los 7 millones de años y la mineralización presente en el Proyecto

sería más joven.

Figura 5. Mapa de Geología Local

Fuente: INV Minerales Ecuador S.A. – Base de Datos

19

2.2.1 Geología del Trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga

Para el levantamiento geológico-geomecánico se realizó una campaña de reconocimiento

geológico de los afloramientos de macizo rocoso ubicados a lo largo de la vía de acceso

al Yacimiento Loma Larga, además se utilizó información de logueo geológico-

geotécnico de los núcleos de perforación en sondeos direccionado y no direccionados,

con la finalidad de comprobar la distribución espacial de las diferentes litologías,

estructuras y el reconocimiento de procesos geológicos presentes.

Durante la campaña de mapeo de superficie a lo largo del trazado de la rampa de acceso

al Yacimiento Loma Larga se definieron 16 sitios o estaciones geomecánicas de

observación, con el objetivo de recopilar datos geomecánicos como: medidas

estructurales, meteorización, estados y formas de fracturación, contenidos de humedad,

rellenos de los macizos rocosos. Estos datos geomecánicos fueron correlacionados y

complementados con el análisis de 10 sondeos de perforación (1947,59m), lo cual

permitió clasificar geomecánicamente el macizo rocoso con las metodologías RMR y Q

de Barton.

Las geotravesías expeditas dentro del área de influencia del proyecto han permitido

definir las características litológicas y estructurales que se reflejan modelo geológico

(Figura 6. y Figura 7.).

20

Figura 6. Mapa Geológico a escala 1: 2 000 de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga

Elaborado por: Gisell Zúñiga

21

Figura 7. Perfil Geológico de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga


22

La zona de estudio se encuentra dominada por rocas de composición dacítica con textura

porfirítica como se puede observar en el perfil geológico (Figura7), está conformada por

cuarzo-25%, plagioclasa-68%, biotita-4%, hornblenda-3%. La dacita presenta pequeños

porcentajes de magnetita (2-3%), además se evidencia la presencia de óxidos de hierro

(goetita y jarosita) producto de la percolación de aguas meteóricas que oxidan los

minerales máficos que componen esta dacita, y la presencia de óxidos de manganeso

especialmente rellenando fracturas.

La secuencia volcánica-volcanoclástica fue evidenciada en los núcleos de perforación

ubicados al largo del trazado de la rampa, las características físico-mecánicas de estas

unidades geológicas son descritas a continuación.

2.2.2 Litoestratigrafía

1. Andesitas porfiríticas y tobas andesíticas tipo lapilli tuffs (volcano-sedimentos),

Loma Larga comprende una secuencia de lavas y tobas de composición andesítica

con buzamientos suaves (10°–15º) interpretados como productos proximales de un

estrato volcán.

Dentro de esta secuencia de lavas se diferencian dos fases principales de depositación:

a. La Fase A, caracterizada por una andesita microporfirítica de color gris

oscuro, texturas fluidales predominan dentro de la roca; con fenocristales de

plagioclasa, clinopiroxenos (10-12%), anfíboles (6%) y trazas de cuarzo.

Además, se encuentran cristales de magnetita y hematita en un rango de 4 a

6%, estos minerales aparecen como producto de la descomposición de los

máficos. Los minerales secundarios están constituidos por arcillas alrededor

de los cristales de plagioclasa y trazas de clorita producto de alteración de los

máficos.

23

b. La Fase B, es posterior a los productos de la fase A, está constituida por flujos

de lava andesítica generalmente con un color gris claro con textura porfirítica

existiendo también sectores con textura afanítica, en esta roca se destaca una

hornblenda prismática de color negro, posee una estructura masiva aunque en

sectores porosa, los fenocristales son de hornblenda y plagioclasa, los

minerales secundarios están conformados por arcillas y trazas de clorita; en

cuanto a los opacos se tiene magnetita, óxidos de hierro y en ocasiones pirita

en rango del 2% al 3%.

En relación a la secuencia piroclástica de Tobas Andesíticas, se han observado dos tipos:

a. Las tobas lapilli, de composición andesítica, contienen clastos angulares y

sub-redondeados de lavas afaníticas y porfiríticas, en su mayoría presentan

soporte de matriz y esporádicamente con soporte de clastos.

b. Toba de cristales, toba de caída con cristales, cristales rotos, ceniza volcánica;

en algunos sondajes presenta bandeamientos, laminación y texturas de flujo,

también ha sido posible identificar niveles gradados lo que indicaría su

deposición en medios acuosos.

2. Brechas volcánicas y aglomerados volcánicos, estas rocas se acomodaron conforme

a la paleo-morfología de aquel entonces conforme se daban los eventos explosivos y

efusivos del volcán Quimsacocha. Estos paquetes de brechas volcánicas han sido

afectados por hidrotermalismo, aunque en menor magnitud.

3. Pórfido Dacítico, de textura porfirítica con grano medio a gruesa de color gris claro,

no vesiculado, rico en cristales de plagioclasa, biotita y cuarzo, en las facies

proximales se presentan a manera de domos ubicados en el borde NE, E, SE de la

caldera, así como también en el interior de la misma.

24

Esta fase es muy probablemente posterior al evento de mineralización y es el evento

más tardío de intrusión en Quimsacocha y representa la última actividad del

volcanismo de Quimsacocha.

4. Brechas Diatrema, esta brecha es polilítica ya que contiene clastos de dacita fresca,

pórfido diorítico mineralizado con molibdenita, calcopirita, calcosina y la matriz es

areno-arcillosa con abundantes granos de cuarzo. En algunos sondajes también fueron

interceptadas pequeñas lenguas de esta brecha. Por lo tanto, esta brecha de diatrema

se formó en eventos post mineralización y post dacita.

2.2.3 Estructuras

La zona de estudio se encuentra a un régimen tectónico con dirección N-S, con

desplazamiento posiblemente normal, este es el sistema de fallas Río Falso, algunas de

estas fallas se pueden apreciar en afloramientos en la zona de estudio, este lineamiento es

posterior a la mineralización por lo cual se encuentran segmentando los cuerpos de

interés.

Otro sistema de fallas que tiene dirección SE-NW, probablemente segmenta los cuerpos

mineralizados y los desplaza dificultando la planificación de sondajes que den

continuidad a los cuerpos respectivos.

El análisis estructural realizado a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso al

Yacimiento Loma Larga se basó en información recolectada en superficie y en datos

estructurales tomados de sondeos orientados y no orientados ubicados a lo largo del

trazado de la rampa, en base a esta información se pudo determinar el comportamiento

estructural para las distintas unidades geológicas existentes en la zona de estudio. La

Orientación de estructuras arroja resultados coherentes con la información del mapeo

estructural de campo, se puede ver que existen 3 direcciones preferenciales o familias de

fracturas siendo las preferentes NNW, NNE y E-W buzando tanto al Sur como al Norte.

25

2.2.3.1 Dominio Estructural Secuencia Volcánica

La interpretación geológica-estructural de la secuencia volcánica existente en la zona de

estudio se basó principalmente en información tomada de núcleos de perforación de

sondajes orientados. La recolección de información en superficie es muy limitada por los

escasos afloramientos a lo largo del trazado de la rampa de acceso.

Figura 8. Concentración de Polos de la Secuencia Volcánica


En los estereodiagramas se observa la concentración de los polos para conformar dos

tendencias de diaclasamiento preferenciales para esta unidad geológica (Figura 8), siendo

la principal con dirección preferencial J1 261/82 con fuertes buzamientos hacia el Oeste

y el Este, y J2 157/64 buzando hacia el SE (Figura 9).

26

Figura 9. Dominios Estructurales de la Secuencia Volcánica


2.2.3.2 Dominio Estructural Intrusivo Dacítico

Para esta unidad geológica-estructural se observa que existen tres tendencias de

diaclasamiento, siendo la principal con dirección preferencial J1 181/83, J2 147/74 y J3

060/81 (Figura 11).

Las estructuras E-W, NE-SW y NW-SE que se encuentran afectando al cuerpo de dacita

son eventos tardíos, al ser la dacita un evento post-mineralización no presenta las familias

NNW y NNE que se encuentran en el cuerpo mineralizado

27

Figura 10. Concentración de Polos del macizo rocoso Dacítico


Figura 11. Dominios Estructurales del macizo rocoso Dacítico


28

2.3 Geomorfología e Hidrografía

El Proyecto Loma Larga se encuentra caracterizado por tener una morfología regular y

de colinas alargadas con elevaciones que varían entre 3700 y 3800 m.s.n.m en su mayoría,

siendo la montaña más alta el Cerro Casco, con una altura de 3969 m.s.n.m.

Hacia el Oeste de la zona de interés se puede apreciar una antigua caldera volcánica, la

misma que presenta elevaciones entre 3650 y 3850 m.s.n.m., tiene una forma circular de

aproximadamente 4 Km. de diámetro, es una planicie con pendientes no mayores a 5°,

mayormente se encuentran zonas de pantanos, con pequeñas elevaciones en la parte

central, no mayores a los 3.770 m.s.n.m., los bordes de la caldera están constituidos por

flujos de lava de forma radial y composición andesítica, de no muy pronunciada

pendiente, hacía el Norte se encuentra el Cerro Casco, siendo el borde Norte de la caldera

más alto que el Sur. Otras zonas como: el sector “D1”, Loma Larga, presentan una

morfología regular con colinas alargadas, y zonas como: Cerro Casco, Loma Costillas,

presentan una morfología con pendientes casi verticales, donde se pueden observar

escarpes. En el sector los depósitos son de tipo morrénico. El sistema hidrográfico se

encuentra formado principalmente por un conjunto de lagunas de origen glacial (Figura

12). El conjunto de ríos que se originan en el área forman una cuenca de drenaje radial,

esta forma de drenaje se caracteriza por una red circular con canales que proceden de un

punto elevado y corren hacia una corriente principal que circula alrededor de la base de

la elevación. Esta red de drenajes, está compuesta por las quebradas de Sayacu y Gulag,

en dirección Noreste para unirse con otros ríos y formar parte del Yanuncay. Las

quebradas de Aguarongopamba (NW-SE), Quinuahuaycu (NW-SE), Calloancay (NW-

SE), Cristal (N-S), Río Falso (N-S), Zhurucay (N-S) y Lluchir (N-S) pasan a formar parte

de la corriente colectora principal conformada por el río Girón–Tarqui. Esto forma una

topografía predominantemente ondulada con pendientes entre 30° - 35° y valles en forma

de “U”.

29

Figura 12. Mapa Geomorfológico e Hidrográfico


2.4 Yacimiento

2.4.1 Alteración y Mineralización

En el proyecto Loma Larga, como en los sistemas epitermales de alta sulfuración habitual,

la alteración se caracteriza por inyecciones multifásicas de fluidos hidrotermales

fuertemente controlados tanto estructural como estratigráficamente.

El evento de alteración y mineralización se caracteriza por una fase temprana de

alteración causada por una fuerte afluencia de fluidos ácidos volátiles que se enfriaron

progresivamente y se neutralizaron por su reacción con la roca de caja, formando capas

silicificadas rodeadas de halos de alteración de minerales arcillosos, mientras los sulfuros

y los minerales de ganga asociados con la mineralización habrían sido depositados por

fluidos posteriores dentro de los cuerpos de sílice (IAMGOLD, 2008).

30

Se puede ver que la alteración está controlada estructuralmente, ya que típicamente se

produce como alineaciones paralelas de sílice imitando localizaciones y orientaciones de

falla. La zona de alteración más importante, que alberga el depósito, coincide con la falla

de Río Falso, que se extiende hasta más de ocho kilómetros al Norte, a lo largo del borde

oriental de la caldera derrumbada. Esta zona larga y lineal contiene múltiples zonas de

alteración de sílice que pueden alcanzar hasta dos kilómetros de ancho de Este a Oeste.

La alteración de sílice está rodeada por halos de alteración argílica de espesores variables,

clasificándolos desde conjuntos minerales de mayor a menor temperatura incluyendo

pirofilita, alunita, dickita, caolinita, illita y esmectita (Figura 13).

El sistema epitermal de alta sulfuración Au-Ag-Cu en el depósito de Loma Larga también

está controlado estratigráficamente, como ocurre en los contactos litológicos entre la

Formación Quimsacocha (lavas y tobas), y alcanza un mayor espesor en las tobas más

permeables. El depósito es un cuerpo plano que buza suavemente hacia el Oeste (< 10°),

es alargado, tiene una longitud de aproximadamente 1200 m en dirección N-S y de 120

m a 400 m en dirección E-W, y una potencia de hasta 60 m, a aproximadamente 120 m

de profundidad. También se encuentra buzando ligeramente hacia el Norte, de modo que

hacia el Sur el cuerpo mineral se encuentra más cerca de la superficie.

Las zonas mineralizadas se caracterizan por múltiples brechas, espacios abiertos

rellenados por sulfuros (pirita, enargita, covelina, calcopirita y luzonita), o en estados de

sulfuración más bajos, tenantita y tetraedrita. Los intervalos de mayor grado típicamente

coinciden con cantidades aumentadas de enargita, barita, con menor e intensa brechación

hidráulica que contiene fragmentos silicificados sub-redondeados a redondeados.

31

Figura 13. Sección Transversal de Alteración NW-SE Dentro del Cuerpo Mineral


2.4.2 Alteración a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma

Larga

El trazado de la rampa de acceso está dominado principalmente por rocas frescas de

composición dacítica, esta unidad geológica es considerada como un evento post-

mineralización por lo que no se ve afectado por el sistema epitermal. Sin embargo, la

secuencia volcánica-volcanoclástica presenta minerales de alteración correspondientes a

los halos externos del sistema, es decir a las zonas de alteración argílica y propilítica con

dominio de minerales arcillosos como illita – esmectita (Figura 14), y es aquí en donde el

macizo rocoso cambia desfavorablemente sus características físico-mecánicas.

32

Figura 14. Sección de Alteración a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga


34

2.5 Caracterización Geomecánica del Macizo Rocoso

Para el presente trabajo de investigación es necesario conocer los parámetros

considerados en las distintas metodologías de clasificación geomecánica aplicadas, los

mismos que permitirán determinar la calidad del macizo rocoso. Se procedió a levantar

la información en estaciones geomecánicas ubicadas al largo de la vía de acceso al

yacimiento Loma Larga, además se utilizó la información que proporcionan los testigos

de perforación realizados en la campaña noviembre 2016- enero 2017 y marzo 2017-

agosto 2017, realizada para el estudio geotécnico e hidrogeológico, y de esta manera

poder definir en base a criterios empíricos el valor RMR (Bieniawski, 1976) y el Índice

Q de Barton (Barton, Lien y Lunde, 1974).

2.5.1 Clasificación geomecánica Rock Mass Rating, RMR (Bieniawski, 1989)

La clasificación geomecánica RMR (Bieniawski,1989) fue empleada tanto para las

Estaciones Geomecánicas realizadas en superficie como para los testigos de perforación,

en el cual se analizaron similares parámetros propuestos en dichas metodologías, los

cuales son los siguientes:

I. Resistencia del macizo rocoso

La resistencia es función de la matriz rocosa y de las discontinuidades, siendo las dos

muy variables. Depende de las condiciones geoambientales a las que se encuentra

sometido dicho macizo, así como las tensiones naturales y condiciones hidrogeológicas.

Debido a la presencia de zonas tectonizadas, alteradas o de diferente composición

litológica, se presentan zonas de debilidad con diferentes comportamientos y

características resistentes.

35

Este parámetro se obtuvo en base a resultados de ensayos de campo los cuales fueron

correlacionados con los obtenidos de la resistencia a la compresión simple en los

laboratorios (Tabla 2).

Tabla 2. Estimación en terreno de la Resistencia de Compresión Uniaxial

Fuente: Ingeniería geológica, Luis González de Vallejo, 2002.

II. RQD, Rock Quality Designation (DEERE, 1963)

El RQD es un índice cuantitativo de la calidad de la roca basado en el procedimiento de

recuperación de testigos, mediante el cual se consideran sólo aquellos trozos de testigos

cuya longitud es a lo menos el doble del diámetro del testigo (>10cm). Longitudes más

cortas deben ser ignoradas como se puede ver en la Figura 15. la cual representa un

ejemplo de distintas situaciones que se pueden presentar al calcular el RQD.

36

Figura 15. Cálculo de RQD en testigos de perforación

El RQD se determina utilizando la siguiente expresión:

𝑅𝑄𝐷 (%) =∑ 𝑡𝑟𝑜𝑧𝑜𝑠 𝑑𝑒 𝑡𝑒𝑠𝑡𝑖𝑔𝑜𝑠 ≥ 10𝑐𝑚

𝐿𝑜𝑛𝑔𝑖𝑡𝑢𝑑 𝑑𝑒𝑙 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟𝑣𝑎𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝑙𝑜𝑔𝑢𝑒𝑜 ó 𝑐𝑜𝑟𝑟𝑖𝑑𝑎

Para la determinación de este parámetro en las estaciones geomecánicas se procedió a la

estimación del RQD por la cantidad de fracturas contabilizadas en la unidad de volumen,

es decir en el número de juntas por metro cúbico.

Una simple relación podrá usarse para convertir esa cantidad en RQD, usando este

parámetro:

𝑅𝑄𝐷=115−3.3(𝐽𝑣) Palmstrom (1982)

𝑅𝑄𝐷=100 𝑝𝑎𝑟𝑎 𝐽𝑣<4.5

Donde Jv es la cantidad total de juntas o fisuras por m3.

Tabla 3. Relación entre el valor RQD y la calidad de roca


37

III. Espaciado o separación entre diaclasas

Es el número de discontinuidades naturales que se observan en la longitud del testigo

examinado, o por unidad de longitud para un determinado tipo de discontinuidad. En esta

columna se deben considerar el total de la cantidad de fracturas, independiente de la

orientación y condición de ellas.

En afloramientos este parámetro se considera como la distancia entre dos planos de

discontinuidad de una misma familia, medida en la dirección perpendicular a dichos

planos, este valor se refiere al espaciado medio de los valores medidos para las

discontinuidades de una misma familia.

Tabla 4. Descripción del espaciado


IV. Características de las diaclasas

Continuidad (Persistencia). - Es la extensión en área o el tamaño de la

discontinuidad. Cuanto menor sea la persistencia, la masa rocosa será más estable

y cuanto mayor sea ésta, será menos estable.

DESCRIPCIÓN ESPACIADO

EXTREMADAMENTE

JUNTO

<20 mm

MUY JUNTO 20-60 mm

JUNTO 60-200 mm

MODERADAMENTE

JUNTO

20O-6O0 mm

SEPARADO 600-2000 mm

MUY SEPARADO 2000-60O0 mm

EXTREMADAMENTE

SEPARADO

>60O0 mm

38

Tabla 5. Descripción de la Continuidad


Abertura. - es la separación entre las paredes del macizo rocoso de una

discontinuidad o el grado de abertura. A menor abertura, las condiciones de la

masa rocosa serán mejores y a mayor abertura, las condiciones serán más

desfavorables.

Tabla 6. Descripción de la Abertura


Rugosidad. - Es la aspereza o irregularidad de la superficie de una

discontinuidad. Cuanta menor rugosidad tenga la discontinuidad, la masa rocosa

será menos competente y cuanto mayor sea ésta, la masa rocosa será más

competente

CONTINUIDAD LONGITUD

MUY BAJA

CONTINUIDAD

<1 m

BAJA CONTINUIDAD 1-3 m

CONTINUIDAD MEDIA 3-10 m

ALTA CONTINUIDAD 10-20 m

MUY ALTA

CONTINUIDAD

>20 m

DESCRIPCIÓN ABERTURA (mm)

NULA _

MUY CERRADA <1 mm

PARCIALMENTE ABIERTA 1-3 mm

ABIERTA 3-10 mm

MODERADAMENTE

ABIERTA

10-20 mm

ANCHA >20 mm

39

Figura 16. Perfiles de Rugosidad


Relleno. - Son los materiales que se encuentran dentro de una discontinuidad.

Cuando los materiales son suaves, la masa rocosa es menos competente y cuando

éstos son más duros, ésta es más competente.

Tabla 7. Tipo de relleno

TIPO DE RELLENO MEDIDA (mm)

NINGUNA -

RELLENO DURO <5 mm

RELLENO DURO >5 mm

RELLENO BLANDO <5 mm

RELLENO BLANDO >5 mm


40

Meteorización. – hace referencia al grado de descomposición del macizo rocoso.

Tabla 8. Evaluación del grado de meteorización del macizo rocoso


V. Agua freática

También conocidos como flujos subterráneos, afecta la estabilidad de la roca por la

presión intersticial que ésta ejerce al macizo rocoso.

Una vez obtenidas las puntuaciones que resultan de aplicar los cinco parámetros de

clasificación, se efectúa la sumatoria, el resultado se lo conoce como RMR básico, que

corresponde al valor sin corrección por orientación de las discontinuidades.

Adicionalmente, Bieniawski (1989) propuso, correcciones para casos especiales y

recomendaciones de valores de resistencia del macizo y aplicaciones en túneles,

cimentaciones y taludes. Para calcular este Rango RMR se debe clasificar la roca de

acuerdo al rumbo y buzamiento de las discontinuidades con respecto a la obra civil que

se va a ejecutar.

41

Corrección del Índice RMR por la orientación de las discontinuidades

Esta corrección es tratada como un parámetro independientemente de los otros porque la

influencia de las discontinuidades depende de rumbo y buzamiento de la obra civil que

se va a ejecutar, esta corrección se la específica a continuación:

Tabla 9. Factores de ajuste (Bieniawski, 1979, 1989)


Dependiendo del tipo de obra civil a ejecutar se procede a utilizar este valor para obtener

un nuevo Rango RMR para obras de tipo Túneles como se puede observar en la tabla 10.

Tabla 10. Rango RMR para obras de tipo Túneles y Minas (Bieniawski, 1979, 1989)

Fuente: Ingeniería geológica, Luis González de Vallejo, 2002

Tabla 11. Calidad del macizo rocoso con relación al índice RMR (Bieniawski, 1979, 1989)


Finalmente, este último parámetro determinado luego de la corrección de la orientación

de las discontinuidades con respecto al eje del túnel, se lo debe restar a la suma de los

Buz 45º-90º

Muy

desfavorableDesfavorable

Buz 45º-90º Buz 20º-45º Buz 20º-45º

Muy

FavorablesFavorables Media Desfavorable Media

Dirección perpendicular al eje del túnelDirección paralela al eje del túnel

Buzamiento 0º-

20º cualquier

dirección

Excavación con buzamiento Excavación contra buzamiento

Buz 45º-90º Buz 20º-45º

Taludes 0 -5 -25 -50 -60

Cimentaciones 0 -2 -7 -15 -25

Favorables Medias Desfavorables Muy desfavorables

Túneles 0 -2 -5 -10 -12

Corrección por la Orientación de las DiaclasasDirección y Buzamiento Muy Favorables

CLASE CALIDAD VALORACIÓN RMR COHESIÓNÁNGULO

DE ROZAMIENTOI Muy Buena 100-81 4 Kg/cm² >45°

II Buena 80-61 3-4 Kg/cm² 35°-45°

III Media 60-41 2-3 Kg/cm² 25°-35°

IV Mala 40-21 1-2 Kg/cm131 15°-25°

V Muy Mala <20 <1 Kg/cm132 <15°

42

otros 5 parámetros descritos anteriormente y se obtiene el valor del INDÍCE RMR (Tabla

11).

2.5.2 Clasificación Geomecánica Índice Q de Barton

El sistema Q, fue propuesto por Barton et al. (1974), basándose en una gran cantidad de

casos tipo de estabilidad en excavaciones subterráneas, siendo su principal propósito

establecer un índice para determinar la calidad del macizo rocoso en túneles. El valor del

Índice Q es calculado mediante la siguiente fórmula:

Q =RQD

Jn ∗

Jr

Ja ∗

Jw

SRF

Dónde: el primer cociente (RQD/Jn) corresponde a una estimación del tamaño de los

bloques que conforman el macizo rocoso, el segundo cociente (Jr/Ja ) corresponde a una

estimación de la resistencia al corte entre bloques, y el tercer cociente (Jw/SRF )

representa lo que Barton et al.(1974) denominan como esfuerzo “activo”. Los parámetros

que definen estos cocientes se describen a continuación:

I. RQD, Índice de Calidad de la Roca

El RQD es el mismo criterio que se emplea para la clasificación geomecánica RMR

(Beniawski, 1989).

II. Jn (número de sistemas de diaclasas)

La forma y tamaño de los bloques dependerá de la geometría de los sistemas de diaclasas.

Por lo general existen en forma mayoritaria entre dos y cuatro sistemas. Un conjunto de

diaclasas constituye un sistema cuando éstas tienen una disposición más o menos paralela

en rumbo y buzamiento con un espaciamiento regular, se muestran ejemplos para

distinguir estos sistemas. Los sistemas de diaclasas subordinados son aquellos de poca

continuidad y que no causan problemas en la estabilidad de la excavación.

43

Tabla 12. Valores del coeficiente Jn

Fuente: Índice Nick Barton (Barton,1974)

III. Jr (medida de rugosidad de las paredes de las diaclasas)

El valor de Jr depende de las características de las paredes de las diaclasas, si ellas son

onduladas, planas, rugosas o suaves. El valor de Jr (número) depende de estas

condiciones, las cuales se pueden separar en dos escalas. Los términos rugosas - suaves

están referidas a escala de centímetros o milímetros en cambio los términos onduladas -

planas están referidas a una escala de decenas de centímetros a metros.

Tabla 13. Valores del coeficiente Jr


44

IV. Ja (medida de la alteración de los rellenos)

En adición a la rugosidad de las juntas el relleno de la junta será considerada para la

fricción de las juntas. Cuando se considera el relleno, dos cosas son importantes: su

espesor y su composición mineral. Para la determinación del índice de alteración de las

juntas rellenas se ha dividido en tres categorías basados en sus espesores:

a. Contacto entre las paredes de roca

b. Contacto entre las paredes antes de un cizallamiento de 10 cm.

c. Sin contacto entre las paredes durante la deformación con cizalla

El valor de Ja se calcula como se indica en la (Tabla 14). Debe tenerse presente que los

valores de Øjres (ángulo de fricción residual) que se indican corresponden a una

estimación muy aproximada del ángulo de fricción residual que tendrían las estructuras.

45

Tabla 14. Valores del coeficiente Ja


V. Jw (factor de reducción por agua)

La presencia de agua aumenta la presión intersticial en los poros de macizo rocoso. Es la

causa de inestabilidad especialmente en rocas de mala calidad con rellenos blandos, donde

la deformación ocurre en forma rápida. El valor numérico del factor de reducción por

agua depende de las infiltraciones de agua hacia el interior de la excavación.

46

Tabla 15. Valores del coeficiente Jw


VI. SRF (factor de reducción de esfuerzos)

En general el SRF describe la relación entre esfuerzos y resistencia de la roca en la

periferia de la excavación. Ambos, resistencia y esfuerzos pueden ser medidos y entonces

el SRF puede ser calculado de las relaciones entre la resistencia a la compresión uniaxial

σc y el esfuerzo principal mayor σ1, o la relación entre el máximo esfuerzo tangencial σt

y el esfuerzo a la compresión uniaxial σc Si esta información no está disponible, el valor

de SRF puede ser estimado de la experiencia, de las observaciones en la excavación y de

los trabajos realizados antes de la excavación como: levantamiento topográfico e

información geológica geotécnica. Las situaciones de esfuerzos están clasificadas en

cuatro categorías:

i) Zonas de debilidad que intersectan la excavación, las cuales pueden causar

inestabilidad en el macizo durante la construcción del túnel.

ii) Roca competente, problemas de esfuerzos

iii) Roca compresiva, flujo plástico de roca incompetente bajo la influencia de

altas presiones de roca

47

iv) Roca expansiva, acción química expansiva dependiendo de la presencia de

agua.

Tabla 16. Valores del coeficiente SRF


Una vez obtenido el valor de Q, se clasifica al macizo rocoso en una de las nueve clases

definidas por Barton y Grimstad (1994), siendo la Clase 9 la de mejor calidad, que

corresponde a un Índice Q mayor que 400. La tabla de clasificación (tomada de Barton y

Grimstad, 1994) se indica a continuación.

48

Tabla 17. Calidad de macizos rocosos en relación al índice Q


El índice Q tiene un alto grado de fiabilidad, ya que está basado en un elevado número de

casos que comprenden muy diversos tamaños de túneles, tipos de excavación,

profundidades y calidades de macizos rocosos. Por la propia definición del índice Q, no

presenta el problema de falta de sensibilidad a los parámetros considerados

individualmente, ya que éstos aparecen como multiplicadores o divisores. Por ello, y

debido también al amplio rango de los parámetros en esta clasificación, los casos

extremos quedan bien reflejados.

2.5.3 Correlaciones entre RMR y Q

La relación entre los índices de calidad RMR y Q puede expresarse en forma general

mediante la siguiente ecuación:

𝑅𝑀𝑅 = 𝑎𝐿𝑛𝑄 + 𝑏

a y b son constantes que dependen del tipo de roca y de su fracturación. (Kaiser et al,

1986)

Valor Q Calidad del Macizo Rocoso

0,001 - 0,01 Excepcionalmente Malo

0,01 - 0,1 Extremadamente Malo

0,1 – 1 Muy Malo

1 – 4 Malo

4 – 10 Medio

10 – 40 Bueno

40 – 100 Muy Bueno

100 – 400 Extremadamente Bueno

400 – 1000 Excepcionalmente Bueno

49

Tabla 18. Correlación entre el índice RMR y el Índice Q

Tabla 19. Intervalos y valores del RMR y Q para categorías similares de macizos rocosos

CLASE DESCRIPCIÓN RMR Q

0

1

2

3

4

5

6

Excepcionalmente buena

Muy buena

Buena

Media

Mala

Muy mala

Excepcionalmente mala

-

81-100

61-80

41-60

21-40

0-20

-

100-1000

40-100

10-40

4-10

1-4

0,1-1

0,001-0,1

2.6 Ensayos de Laboratorio-Resistencia de las Rocas

La resistencia se define como el esfuerzo que la roca puede soportar para ciertas

condiciones de deformación. La naturaleza de la resistencia de la roca se caracteriza por

ser de una gran complejidad, y su magnitud puede variar en grandes límites en

dependencia de una serie de factores:

a) Propiedades intrínsecas de la roca: Cohesión (c, que es la fuerza de unión entre

las partículas minerales) y el ángulo de fricción interna (Ø, que es el ángulo de

rozamiento entre dos planos de la misma roca).

b) Composición física de la roca: Dependiendo del tamaño de los granos

componentes, tipo y composición del cemento mineral, porosidad, humedad,

condiciones de yacencia, existencia de superficies de debilitamiento, grado de

deterioro, tamaño y forma de las muestras ensayadas.

Barton,1995 Bieniawski, 1976, 1989

RMR=15logQ+50. RMR=9lnQ+44.

𝑄 = 10(𝑅𝑀𝑅 − 50

15) 𝑄 = 𝑒(

𝑅𝑀𝑅 − 44

9)

50

c) Factores externos: Pudiendo ser la magnitud de los esfuerzos que se ejercen, los

ciclos de carga y descarga o la presencia de agua en el testigo.

La resistencia en las rocas se interpreta en función de la capacidad que tienen para resistir

esfuerzos de compresión (que tienden a disminuir el volumen del material), de tensión

(que tiende a crear fracturas en el material) y esfuerzos a cortante (que tiende a desplazar

una parte de la roca con respecto a las otras); es notorio indicar, que la resistencia de una

roca ensayada a largo plazo es menor que cuando el ensayo se realiza con una carga

instantánea y que la resistencia a compresión de las rocas es comparativamente alta en

relación con los valores de la resistencia a tracción, corte y flexión

Para una determinada carga o fuerza, los esfuerzos generados superan la resistencia del

material rocoso, se alcanza deformaciones admisibles y tiene lugar la rotura del mismo;

la rotura es un fenómeno que se produce cuando la roca no puede soportar las fuerzas

aplicadas, alcanzando el esfuerzo un valor máximo correspondiente, pudiendo ser:

i. Rotura frágil: Instantánea y violenta, típica en rocas duras, con alta resistencia.

ii. Rotura dúctil: Progresiva, típica de los materiales arcillosos sobre consolidados

y en las sales.

En tanto que la fractura, es la formación de planos de separación en la roca, rompiéndose

los enlaces de las partículas para crear nuevas superficies; se pierden las fuerzas cohesivas

y permanece únicamente las friccionales.

2.6.1 Resistencia a la Compresión Simple.

Conocida también como Resistencia Uniaxial no Confinada; se la define como el máximo

esfuerzo que soporta la roca sometida a compresión uniaxial, determinada sobre una

probeta cilíndrica sin confinar en el laboratorio.

51

También se puede estimar de forma aproximada a partir de índices obtenidos en sencillos

ensayos de campo (carga puntual, y martillo de Schmidt); con los valores obtenidos por

cualquiera de estos dos métodos se puede clasificar la roca por su resistencia, de acuerdo

al ISRM (Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas, 1981) (Tabla 20).

Tabla 20. Estimación aproximada y clasificación de la resistencia a compresión simple de suelos y rocas

a partir de índices de campo

Fuente: ISRM, 1981.

Al realizar el ensayo que permite determinar en laboratorio la Resistencia a Compresión

Simple o Resistencia Uniaxial no Confinada de la roca (𝜎𝑐), la relación entre los esfuerzos

aplicados es:

𝜎1 ≠ 0; 𝜎2 = 𝜎3 = 0

De acuerdo al criterio de varios autores, la compresión simple puede ser estimada

tomando como referencia los valores que se muestran en la Tabla 21., esta estimación se

debe realizar tomando en cuenta el estado de la matriz rocosa a ensayarse.

52

Tabla 21. Propiedades geomecánicas de diversas rocas

Fuente: Monge L., Ramírez P., 2004

En tanto, que al realizar el Ensayo de Compresión Triaxial, que representa las condiciones

de las rocas in situ sometidas a esfuerzos confinantes mediante la aplicación de presión

hidráulica uniforme alrededor de la probeta; la relación entre los esfuerzos aplicados es:

𝜎1 > 𝜎2 = 𝜎3 ≠ 0

En la campaña de perforación de noviembre 2016 - enero 2017 se realizó ensayos de

laboratorio sobre muestras de sondeos ubicados sobre el cuerpo mineral, y a lo largo del

trazado de la rampa de acceso, los resultados de dichos ensayos fueron tomados del

estudio “Feasibility Level Geothecnical Invetigation Factual Report for Loma Larga

Project, Azuay Province, Ecuador” (MDEng, 2017), los mismos que son presentados en

la tabla 22.

53

Tabla 22. Valores de Compresión Simple, Triaxiales y de Tracción Indirecta de Rocas

Fuente: Base de Datos INV Minerales Ecuador S.A. INVMINEC

2.7 Sostenimiento

Se conoce por sostenimiento en una obra subterránea a la combinación de elementos

estructurales necesarios para asegurar y proteger la estabilidad de la excavación en la

etapa de construcción y durante el tiempo que estará en servicio. El dimensionado del

soporte depende básicamente de la calidad de la roca, de la geometría de la excavación y

del estado tensional existente en el terreno, antes de realizar la excavación.

Para alcanzar con los objetivos de protección y estabilidad de la excavación, se debe

instalar el sostenimiento tan pronto como sea posible. A este sostenimiento de tipo

inmediato o provisional se lo denomina sostenimiento primario. Es posible que la

excavación precise de elementos de sostenimiento adicionales para tratar de reforzar el

terreno en zonas débiles, en cuyo caso se lo denomina sostenimiento secundario.

HOLE ID Sample From To Lengt Alteration Lithology σ3 (Mpa) σ1 (Mpa) Test Type

LLLDGT-003 15 29 29 0.36 Fresh Dacite 0 55.7 UCS



LLLDGT-001 15 49 49 0.5 Fresh Dacite 0 70 UCS



LLLDGT-001 19 41 42 0.38 Fresh Dacite 0 57 UCS


LLLDGT-002 15 63 63 0.4 Chl Toba 0 72.8 UCS

LLLDGT-006 28T1 138 138 0.32 smec Toba 5 69.3 Triax

LLLDGT-006 28T2 138 138 0.32 smec Toba 7.5 75.2 Triax

LLLDGT-006 30 230 230 0.28 Chl Toba 7.5 72.7 Triax

LLLDGT-006 31 230 231 0.46 Chl Toba 10 79.9 Triax

LLLDGT-004 34 139 139 0.3 Fresh And 0 308.3 UCS

LLLDGT-004 35 127 127 0.3 Fresh And 0 82.6 UCS

LLLDGT-004 36 162 162 0.26 Chl Lv 0 150.6 UCS

54

2.7.1 Sostenimiento a partir del Índice RMR (Bieniawski, 1989)

La clasificación RMR (Bieniawski, 1989), indica explícitamente los tipos de

sostenimiento a emplear según se muestra en la Tabla 23.

Tabla 23. Guía según Bieniawski para la excavación y sostenimiento de túneles excavados en roca


Los resultados obtenidos del RMR tienden a ser un poco sobredimensionados, lo cual

puede hacer que se salga un poco del diseño del sistema de sostenimiento. Al respecto es

mejor monitorear el comportamiento de la roca durante el proceso de construcción y

ajustar las predicciones de la clasificación de la roca a condiciones locales.

A partir del índice RMR puede estimarse la longitud de pase (longitud de avance sin

sostenimiento), la carga de la roca o presión sobre el sostenimiento se puede estimar según

la expresión propuesta por Unal (1983):

𝑃 =100 − 𝑅𝑀𝑅

100𝛾𝐵

Clase RMR Excavación Bulones (Longitud en metros) Hormigón proyectado Cerchas

I Muy Buena

100-81

Sección completa.

Avances de 3m

Innecesario, salvo algún bulón

ocasionalNo necesario No

II Buena

80-61

Sección completa.

Avances de 1-1,5m.

Sostenimiento terminado

a 20m del avance.

Bulonado local en

clave con longitudes de 2-3m y

separación de 2-2,5m,

eventualmente con mallazo

5cm en clave para

impermeabilizaciónNo

III Media

60-41

Avance y destroza.

Avances de 1,5-3m.

Completar sostenimiento

a 20m del frente.

Bulonado sistemático

de 3-4m con separaciones de 1,5-

2m en la clave y hastiales. Mallazo

en clave.

5-10cm en clave y 3cm en

hastialesNo

IV Mala

40-21

Avance y destroza.

Avances de 1-1,5m.

Sostenimiento inmediato

del frente.Completar

sostenimiento a menos de

10m del frente

Bulonado sistemático de 4-5m con

separaciones de 1- 1,5m en clave y

hastiales con mallazo

10-15cm en clave y

10cm en hastiales.

Aplicación según avanza la

excavación

Cerchas

ligeras espaciada s

1,5m cuando se

requieran.

V Muy mala

<20

Fases múltiples (galerías)

Avances de 0,5-1m.

Hormigón proyectado

inmediatamente despues

de la voladura.



hastiales con mallazo. Bulonoado

en solera/contrabóveda

15-20cm en clave y

15cm en hastiales y 5cm

en el frente. Aplicación

inmediata despuésde cada

avance.

Cerchas

pesadas separadas

0,75m con blindaje

de chapas y

cerradas en solera

RECOMENDACIONES INDICATIVAS PARA LA EXCAVACIÓN Y SOSTENIMIENTO DE TÚNELES

EXCAVADOS EN ROCA Bieniwaski (1989)

55

Donde:

𝛾. - Es el peso específico de la roca

B.- El ancho del túnel.

Esta expresión empírica hay que utilizarla con precaución pues puede dar resultados poco

representativos, pero se la puede utilizar la expresión para determinar los esfuerzos

gravitacionales mediante la ecuación propuesta por Hoek-Brown (1980):

𝜎 = γh

Donde:

𝛾. - Es el peso específico de la roca (27KN/mᶾ) que es el promedio de la corteza terrestre

h. – La profundidad en la que se encuentra la obra

2.7.2 Sostenimientos a partir del índice Q

El diseño preliminar de sostenimiento se basa en los criterios precedentes, que relacionan

la calidad del macizo rocoso (Q), el período de excavación, y el tiempo de utilidad del

túnel. Para el diseño del sostenimiento de la excavación se considera lo siguiente:

Dimensión Equivalente (DE)

La dimensión equivalente es la relación de la dimensión mayor de la excavación D a un

diámetro “equivalente”, que se define como De = D/ESR. La expresión para la dimensión

equivalente De, está dada por:

𝐷𝑒 =𝐴𝑛𝑐ℎ𝑜, 𝑑𝑖á𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜 𝑜 𝑎𝑙𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑒𝑥𝑐𝑎𝑣𝑎𝑐𝑖ó𝑛 (𝑚)

𝑅𝑒𝑙𝑎𝑐𝑖ó𝑛 𝑑𝑒 𝑠𝑜𝑝𝑜𝑟𝑡𝑒 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑒𝑥𝑐𝑎𝑣𝑎𝑐𝑖ó𝑛 (𝐸𝑆𝑅)

Relación de Soporte de la Excavación (ESR)

El grado de importancia de la excavación es definido mediante el índice ESR (Excavation

Support Ratio) que viene a ser un factor de seguridad. Los valores de ESR aparecen en la

tabla 25., la referencia (ESR=1.6) corresponde típicamente a “excavaciones mineras

56

permanentes, túneles de conducción de aguas para hidroeléctricas, (con la excepción de

las cámaras de alta presión para compuertas), túneles pilotos (exploración), excavaciones

parciales para cámaras subterráneas grandes”.

Tabla 24. Valores del índice ESR de la clasificación Q

Fuente: Barton 2000.

Para la sección de 4,5m x 4,5 m correspondiente al túnel de exploración del “Yacimiento

Loma Larga” su diámetro equivalente está definido por De= 4,5 m /1,6 = 2.8 m

Figura 17. Estimación de las categorías de sostenimiento, basadas en el Índice Q de Calidad

Fuente: Grimstad y Barton, 1993

ESR

A Túnel temporal para minería, etc. 3-5

Cavernas verticales: i) sección circular 2.5

ii) sección rectangular/cuadrada. 2

C

Túnel permanente para minería, Túneles de conducción de agua para presas

hidroeléctricas (excluyendo tubería de presión), túneles piloto, excavaciones

parciales para cámaras subterráneas grandes.

1.6

DCámaras de almacenamiento, plantas de tratamiento de agua, túneles de carretera

de segundo orden y ferrocarril, túneles de acceso.1.3

ECasa de Máquinas, túneles para carretera de primer orden y ferrocarril, refugios

de defensa civil, portales, intersecciones, etc.1

FEstaciones eléctricas nucleares subterráneas, estación de ferrocarril,

instalaciones para deportes y reuniones, fábricas.0.8

G Muy importantes cavernas y túneles con larga vida, túneles para tuberías de gas. 0.5

TIPO DE EXCAVACIÓN

B

57

3. MARCO METODOLÓGICO

3.1 Tipo de estudio

El presente estudio de investigación es de tipo descriptivo y analítico porque analizará

variables tales como: características litológicas, estructurales, y geomecánicas a lo largo

del área de influencia del trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga.

La cantidad de información disponible permite el desarrollo del presente estudio,

mediante la recopilación de información bibliográfica de fuentes como: Base de Datos -

INV Minerales Ecuador S.A., TECHNICAL REPORT ON THE LOMA LARGA

PROJECT, AZUAY PROVINCE, ECUADOR-NI 43-101 Report (August,2016),

proyectos, tesis de grado, folletos y publicaciones cercanas al área de estudio y que tengan

relación con el tema de análisis.

Este trabajo de titulación en base a los objetivos propuestos inició como un estudio de

tipo exploratorio donde la información levantada permitió el análisis de la información

cualitativa y cuantitativa. Por lo tanto, la investigación de campo consistió en la

recolección de datos en afloramientos, y núcleos orientados (empleo de Reflex ACT II)

– no orientados de perforaciones a diamantina con recuperación de testigos.

3.2 Universo y Muestra.

El Universo de investigación es 1.2 km2, de los cuales 1276 m corresponden a la longitud

que tendrá la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga, levantándose 16 estaciones

geomecánicas, 1947,59m de sondajes de testificación geológica – geotécnica

provenientes de programas de perforación noviembre 2016-enero 2017 y marzo-

agosto2017.

3.3 Técnica

Las técnicas a emplear en el estudio son de análisis documental, visualización y análisis

de contenido que comienzan con la recopilación, revisión y análisis: de trabajos previos

58

realizados por INV Minerales Ecuador S.A., La secuencia metodológica para el estudio

se planteará de la siguiente forma:

Trabajos de campo de donde se obtiene información litológica, estructural,

geomecánica e hidrogeológica de afloramientos naturales y de perforaciones

profundas, la información fue recolectada con fichas de levantamientos

geomecánicos previamente diseñadas.

Logueo Geotécnico de sondeos ubicados a lo largo del trazado de la rampa de

acceso.

Interpretación de parámetros geomecánicos obtenidos de resultados de ensayos

de laboratorio en muestras de testigos.

Tabulación y procesamientos de datos de campo.

Con el procesamiento y análisis de la información se emiten como resultados las

condiciones geomecánicas predominantes a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso

al Yacimiento Loma Larga, con el respectivo tipo de sostenimiento a emplear.

3.4 Procedimiento

3.4.1 Recolección y análisis de información:

La información recolectada consta principalmente de información proporcionada de la

Base de Datos -INV Minerales Ecuador S.A., TECHNICAL REPORT ON THE LOMA

LARGA PROJECT, AZUAY PROVINCE, ECUADOR-NI 43-101 Report

(August,2016), tesis, publicaciones, y mapas existentes, muchos de ellos son

considerados como estudios previos:

Información topográfica:

59

Plano Topográfico del Proyecto de Exploración Minera Loma Larga, Rampa de Acceso

al Yacimiento Loma Larga planta y perfil, escala 1:2 000 (Base de Datos -INV Minerales

Ecuador S.A.).

Información Geológica:

Mapa Geológico 1: 1000 Proyecto de Exploración Minera Loma Larga.

Logs Geológicos-Geotécnicos de los núcleos perforaciones ubicadas en la zona de

influencia del trazado de la rampa de acceso.

3.5 Trabajo de campo.

La selección de los recorridos de campo depende de la accesibilidad y existencia de

afloramientos, ya que estos son muy escasos debido a los extensos pajonales que se

encuentran en la zona de estudio. El trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma

Larga tiene dirección paralela a la vía de acceso al yacimiento, en donde se muestran

afloramientos que permiten levantar características geológicas-geomecánicas del macizo

rocoso.

Los afloramientos fueron posicionados con la ayuda del GPS (PSAD56, zona 17S).

Determinación de las características geológicas - geotécnicas - estructurales e

hidrogeológicas del subsuelo de 1947,59 m de perforación realizados a lo largo del

trazado de la rampa.

3.5.1 Levantamiento Geológico-Estructural

Se realizó el levantamiento geológico-estructural a escala 1: 2000 a lo largo de la vía de

acceso al Yacimiento Loma Larga, la misma que es relativamente paralela al trazado de

la Rampa de Acceso. En cada punto de control se realizó la identificación macroscópica

de características físicas-mineralógicas del macizo rocoso, además se evidenció la

presencia de espejos de falla que demuestran comportamiento de movimiento normal,

estos presentan fuertes buzamientos que tienden a ser verticales/sub-verticales.

60

3.5.2 Levantamiento de Estaciones Geomecánicas

La descripción y caracterización de los macizos rocosos en afloramientos es una labor

necesaria en todos los estudios de geotecnia para obras ingenieriles, con la finalidad de

conocer las características geomecánicas de los materiales rocosos. En la descripción se

incluyen todos los aspectos y parámetros que puedan ser observados, deducidos y

medidos en los afloramientos visibles a lo largo del trazado en ventanas de 3m x 3m.

Para el levantamiento de esta información se aplicó la metodología de clasificación

geomecánica Rock Mass Rating, RMR (Bieniawski, 1989) y el Índice Q de Barton

(Barton, 1974), describiendo las principales características que se resumen en la siguiente

tabla:

34

Figura 18. Formato para el levantamiento de estaciones geomecánicas

Provincia

Cantón

Localidad

FOTO 1

> 2

0.6-

2

0.2-

0.6

0.06

-0.2

< 0.

06

TIPO DE PLANO So - Estratificación J1…Jn - Juntas V VETA

S1 - Esquistosidad F1…Fn - Fallas

REALIZADO POR:

ALGO METEORIZADA

II

PROYECTO:

FECHA:

FRACTURACIÓN BLOQUES

Jv Juntas/m3

GRANDES

1-3

MUY GRANDES

< 1

LITOLOGÍA : NATURALEZA

ESTRUCTURAS

GRADO DE METEORIZACIÓNSANA

I

PLIEGUES

On

du

lad

a

Lige

ram

ente

ru

gosa

Ru

gosa

Mu

y R

ugo

sa

3 -

10

10 -

20

RESISTENCIA "R"

ESCLERÓMETRO

HÚMEDOHIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA)

90-1

00

75-9

0

50-7

5

25-5

0

<25

BU

ZAM

IEN

TO

FOTO 2

FLUJOGOTEOS

OBSERVACIONES

Mu

y ju

nta

s

RUGOSIDAD

TIP

O D

E P

LAN

O

RU

MB

O

AZI

MU

T D

E B

UZA

MIE

NTO

Mu

y se

par

adas

Sep

arad

as

Mo

der

. Ju

nta

s

Jun

tas

CONTINUIDAD (m) AberturaESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)

ESTADO DE LAS DIACLASAS

> 20

Nu

la

< 1

1 -

3

> 5

Suav

e

Du

ro >

5m

m

< 0.

1

0.1-

1

1-5

Bla

nd

o <

5m

m

Bla

nd

o >

5m

m

Nin

gun

o

Du

ro <

5m

m

RELLENO

MED. METEORIZADA

III

FALLAS

CAUDAL ESTIMADO

MUY BRECHIFICADA

> 60MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

MUY PEQUEÑOS

> 30

POTENCIA DEPÓSITOS SUPERFICIALES MORFOLOGÍA ESPESOR

Inal

tera

da

Lige

ram

ente

alt

erad

a

Mo

der

adam

ente

alt

erad

a

Mu

y al

tera

da

Des

com

pu

esta

Presencia de Agua

Seco

Lige

ram

ente

Hú

med

o

Hú

med

o

Go

tea

nd

o

Agu

a fl

uye

nd

o

ALTERACIÓN

COLUMNAS OTROS: Diaclasas

X :

Y :

Z :

ESTACIÓN :

HOJA/PLANO :

FOTOS :

N° HOJA:

CÓDIGO EGR02

COORDENADAS

LOCALIZACIÓN :

34

Tabla 25. Plantilla para la Clasificación Geomecánica RMR (Beniawski, 1989)

F-1 J-1 J-2 J-3 J-4

4‐2

100‐50 5‐1

7 1

50% ‐ 75%

13

0.2 ‐ 0.6 m

10

3‐10 m

2

0.1‐1.0 mm

3Ligeramente

rugosa3

Duro (> 5 mm)

2

Moderadament

e alterada

3

10‐25

litros/min

0.1 ‐ 0.2

Húmedo

7

J-1 J-2 J-3 J-4 J-5

J-1 J-2 J-3 J-4 J-5

Buz 45º-90º

Muy

desfavorable

J-1 J-2 J-3 J-4 J-5

CORRECIÓN

RMR básico: 0

RMR : 0

Clasificación del macizo rocoso según RMR CALIFICACIÓN RMR

Clase I II III IV V

Calidad Muy buena Buena Media Mala Muy mala

Puntuación 100 ‐ 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20

Desfavorable

Buzamiento 0º-

20º cualquier

dirección

Dirección paralela al eje del túnel

Buz 20º-45ºBuz 20º-45ºBuz 45º-90º

Media

Buz 20º-45ºBuz 45º-90º

Excavación con buzamiento Excavación contra buzamiento

Dirección perpendicular al eje del túnel

Muy

FavorablesFavorables Media Desfavorable

Orientación de las Diaclasas

Taludes 0 -5 -25 -50 -60

Muy Favorables Favorables Medias Desfavorables Muy desfavorablesDirección y Buzamiento

Corrección por la Orientación de las Diaclasas

Túneles 0 -2 -5 -10 -12


Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989) CALIFICACIÓN

Parámetros de clasificación

1

Resistencia

de la

matriz

rocosa

(MPa)

Ensayo de

carga

puntual

> 10 10‐4 2‐1

Puntuación 15 12 4 2 0

Compresión

simple (MPa) Resistencia

de la matriz rocosa (MPa)Compresión

simple> 250 250‐100 50‐25 25‐5 < 1

RQD

Puntuación 20 17 6 32

RQD 90% ‐ 100% 75% ‐ 90% 25% ‐ 50% < 25%

Separación entre diaclasas (m)


3

Separación entre

diaclasas> 2 m 0.6 ‐ 2 m 0.06 ‐ 0.2 m < 0.06 m

4

Est

ad

o d

e l

as

dia

cla

sas

Continuidad < 1 m 1‐3 m 10‐20 m

Abertura Nula < 0.1 mm 1‐5 mm

Rugosidad Muy rugosa Rugosa Ondulada

5

6 5 1

5 1

>20 m

Alteración InalteradaLigeramente

alteradaMuy alterada

Continuidad (m)

Puntuación 6 4 1 0

Suave Rugosidad

>5 mm

1 0

Relleno Ninguno Duro (<5 mm) Blando (<5 mm) Blando (>5 mm)

Abertura (mm)

Puntuación 6 0

Descompuesta Alteración

Relleno (mm)

Puntuación 6 4 2 0

Puntuación 6

CALIFICACIÓN RMR

Clase I II III IV V

0

Ligeramente

húmedoGoteando Agua fluyendo

5

Agua

freática

Caudal por

10

m de túnel

Nulo < 10 litros/min

0

25‐125

litros/min> 125 litros/min

Puntuación 15 10 4

Puntuación

Agua freática

Relación:

Presión de

agua/Tensión

0 0.0 ‐ 0.1 0.2 ‐ 0.5 > 0.5

Estado

generalSeco

Puntuación 100 ‐ 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20

CalidadMuy buena Buena Media Mala Muy mala

Clasificación del macizo rocoso según RMR

35

3.5.3 Logueo Geotécnico en núcleos de perforación

Para el logueo geotécnico se ha aplicado la valoración RMR básico (Bieniawski, 1989),

en el cual no se ha considerado la orientación de las discontinuidades con respecto a la

dirección de la obra civil. Sin embargo, a la profundidad a la cual se intersecta el eje del

túnel con sondeos (núcleos orientados) ubicados a lo largo del trazado de la rampa, ha

sido posible obtener datos que permiten realizar la corrección del RMR, para lo cual sus

registros del logueo RMR básico, se ha empleado el formato de la Tabla 26.

36

Tabla 26. Formato para el registro de logueo geotécnico, RMR Básico


(m) (m) % VAL TIPO COND

COMMENTS PROMEDIO(m)

DEPTHLEGTH RECOVERY

%STRENCH RQD SPACE

JOIN CONDITIONSRMR

FROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL ALTERATION WATER

(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL Grade VAL Grade VAL Grade VAL Grade VAL Type Grade VAL Grade VAL Grade VAL

ROCK MASS VALUE ( RMR - BIENIAWSKI ) TOTAL VALUE RMR ( extreme of valvations )

64

Para el análisis estructural es necesario conocer la orientación real de las estructuras

existentes en el macizo rocoso a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso del

Yacimiento Loma Larga, por tal motivo in situ se empleó el uso del equipo Reflex ACT

II, permitiendo obtener los núcleos orientados de las perforaciones, y posteriormente

realizar la medición de sus ángulos aparentes α (ángulo de buzamiento) y β (azimut de

buzamiento) (Figura 19). La orientación real de las estructuras se obtuvo usando el

software DIPS 7.0.

Figura 19. Esquema de lectura de ángulos en planos estructurales en testigos orientados

Fuente: MANUAL DE PROCEDIMIENTOPARA EL REGISTRO GEOTECNICO DE SONDAJES,

Golder Associates S.A

65

Los ángulos, α y β, son medidos desde los núcleos, α es el ángulo entre el eje del núcleo

y el plano del eje mayor de la elipse de intercepción y β es el ángulo en el cuál las partes

apicales del eje mayor de la elipse, se encuentra con la circunferencia del núcleo, medida

en el plano perpendicular al eje del núcleo y en sentido de las manecillas del reloj desde

la línea de referencia observada en la misma dirección de la perforación.

El ángulo β, nos facilitará la dirección de inclinación y el ángulo α, la inclinación.

3.6 Datos de ensayos de laboratorio

Con la finalidad de obtener las propiedades geotécnicas del macizo rocoso, se tomaron

los resultados de ensayos de compresión simple y triaxiales efectuados por la empresa

MDEng del estudio “Feasibility Level Geotechnical Investigation Factual Report for

Loma Larga Project, Azuay Province, Ecuador” , datos que son necesarios para la

elaboración del diseño preliminar de sostenimiento previa a la construcción de la Rampa

de Acceso del Yacimiento Loma Larga; para lo cual se aplicaron los siguientes criterios

de rotura:

3.6.1 Criterio de rotura lineal de Hoek y Brown.

Es un criterio empírico que propone una relación entre el máximo y el mínimo esfuerzo

principal para evaluar la resistencia de la matriz rocosa, donde la representación de la

gráfica de la rotura es una curva parabólica (Hoek et al., 2002):

σ1 = σ3 + σci (mb ∙σ3

σci+ s)𝑎

En donde:

𝜎1, 𝜎3 = Esfuerzos principales mayor y menor en rotura.

𝜎𝑐𝑖 = Resistencia de la roca intacta.

𝑚𝑏, 𝑠, 𝑎 = Constantes de Hoek – Brown del macizo rocoso; para roca intacta: mb = mi,

66

s = 1, a = 0.5

Los parámetros básicos del modelo de Hoek-Brown están determinados por mediciones

“in situ” y experimentos en laboratorio.

El valor de 𝜎𝑐𝑖 es determinado en ensayos de laboratorio y el parámetro 𝑚b, s y a son

calculados en el software Roc Data, mediante la ecuación descrita anteriormente se

obtiene la envolvente para la rotura indicando las relaciones entre los esfuerzos

normalizados 𝜎1 𝑦 𝜎3 para la matriz rocosa.

Ingresados todos los parámetros requeridos en el software Roc Data figura 13, se obtienen

el ángulo de fricción y la cohesión necesarios para realizar el diseño de sostenimiento.

Figura 20. Plantilla Software Minero Roc Data

Fuente. Software casa Rocsience-Roc Data libre

67

3.6.2 Criterio de rotura Barton -Bandis

Criterio empírico, deducido a partir del análisis del comportamiento de las

discontinuidades en ensayos de laboratorio, que permite estimar la resistencia al corte en

discontinuidades rugosas (Barton, Bandis, 1990).

τ´ = σn ́ tag [JRClog10 (𝐽𝐶𝑆

𝜎´𝑛) + Ø𝑟]

Donde:

𝜏´ 𝑦 𝜎𝑛 ́ son los esfuerzos tangencial y normal efectivo sobre el plano de discontinuidad.

𝜙𝑟 es el ángulo de rozamiento residual.

JRC es el coeficiente de discontinuidad de la rugosidad.

JCS es la resistencia a la compresión simple de las paredes de las discontinuidades.

Para el cálculo de los valores de cohesión (c) y ángulo de fricción (Ø) de las

discontinuidades por el método de Barton – Bandis, se utilizan los parámetros del macizo

rocoso dacítico que ejemplariza los datos necesarios del macizo (Tabla 29.).

Tabla 27. Propiedades geomecánicas de la discontinuidad J-1 del macizo rocoso Dacítico del tramo I

Propiedad J-1 Valor

Densidad (MN/mᶾ) 0.025 Resistencia a la compresión simple (MPa) 37.5

Clasificación geomecánica GSI 50

Rugosidad 6

Profundidad del Túnel 30m

Con estos datos se obtiene el ángulo de fricción (Ø=38.97°) y cohesión (c =0.018MPa) de

la familia J1 de la dacita en el tramo I como se muestra en la figura 14.

68

Figura 21. Cálculo de la cohesión (c =0.018MPa) y el ángulo de fricción (Ф=38.97°) para la junta J-1 del

macizo rocoso Dacítico del tramo I, por el criterio de Barton – Bandis.

3.7 Tabulación de Datos

La información compilada fue analizada e interpretada por medio de los siguientes

softwares:

Para el caso levantamientos Geológico-Geomecánico se procesó por medio del software

Autodesk AutoCad 2016 (obtención de perfiles del terreno) y ArcMap 10.2.2 versión

estudiantil (obtención de mapas, sección geológica, sección de alteración y sección

geotécnica), con el objetivo de visualizar el comportamiento geomecánico del macizo

rocoso a lo largo del trazado de la rampa de acceso.

Para el Análisis Cinemático (generación de cuñas) por tramos se usó el software Unwedge

3.0, que permite determinar los esfuerzos actuantes a fin de evidenciar en donde es óptimo

el uso de sostenimiento en el túnel.

69

4. CARACTERIZACIÓN GEOMECÁNICA DEL MACIZO ROCOSO DEL

TRAZADO DE LA RAMPA DE ACCESO DEL YACIMIENTO LOMA LARGA

Para alcanzar este objetivo se adoptaron dos métodos de clasificación geomecánica, en

primera instancia se utilizó el criterio de Bieniawski (1989), que recomienda obtener la

valoración del índice RMR para cada una de las familias de discontinuidades, que se

identifican en los sitios de observación, y por razones de seguridad, adoptar el valor más

bajo de RMR para caracterizar el macizo rocoso. La segunda metodología aplicada fue la

del Índice Q propuesta por Barton, 1974, que se basa al empleo del Factor de Reducción

de Esfuerzos (SFR), pero no considera la orientación de las discontinuidades con respecto

a la dirección de la obra civil.

4.1 Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989)

4.1.1 Estaciones Geomecánicas en Superficie

Se ubicaron 16 puntos de estaciones geomecánicas a lo largo de la vía de acceso al

Yacimiento Loma Larga, y en afloramientos existentes dentro del área de influencia de la

construcción de la Rampa de Acceso. El levantamiento geomecánico permitió

caracterizar en su mayoría a rocas de composición dacítica, y en un menor porcentaje a

rocas volcano-sedimentarias correspondientes a tobas silicificadas. Con la información

levantada en superficie se pudo corroborar los datos obtenidos en los núcleos de

perforación.

Caracterización geomecánica de la Dacita

En base a la información geológica-geomecánica obtenida de los afloramientos de la

dacita se pudo establecer el comportamiento estructural de estas rocas, para el análisis se

tomaron datos de diaclasas y espejos de fallas que muestran comportamiento de movimiento

normal, estos presentan fuertes buzamientos que tienden a ser verticales/sub-verticales.

70

Figura 22. Estructuras Principales de la Dacita

La dacita presenta un fracturamiento moderado a lo largo del trazado, se pudo distinguir dos

familias principales J1 (181/83), J2 (147/74) y un tercer dominio J3 (060/80) (Figura 22),

sin embargo, la tercera familia identificada en superficie se la puede considerar como

aleatoria, la misma que podría generar movimiento de bloques que producirían posibles

desprendimientos de roca durante la construcción de la rampa.

Fotografía 2. Afloramiento tipo de Dacita (PSAS 56_Z17S; N: 9663334, E: 697824)

71

Los parámetros de valoración del índice RMR de este trabajo se realizaron mediante

observación en afloramientos de la dacita y se resumen a continuación:

Tabla 28. Resumen características geomecánicas de las familias de discontinuidades (J-1, J-2 y J-3)

Caracterización geomecánica de la Toba Silicificada

Para el análisis estructural realizado en la toba se tomaron datos de diaclasas y espejos de

fallas que demuestran comportamiento de movimiento normal, estos presentan fuertes

buzamientos que tienden a ser verticales/sub-verticales. En la zona de estudio existe

afloramientos puntuales de este tipo de rocas, por tal motivo se consideró datos estructurales

medidos en los núcleos orientados sobre esta litología.

En el estereograma presentado en la Figura 23. se observa dos tendencias de diaclasamiento

preferenciales para esta unidad geológica, siendo la principal con dirección preferencial J1

261/82 con fuertes buzamientos hacia el Oeste y el Este, y J2 157/64 buzando hacia el SE.

Azimut de Buz / Buzamiento 181/82

Rumbo/Buzamiento EW/81S

Espaciamiento Moderadamente juntas

Continuidad Media (3-10 m)

Abertura Cerrada (0.1-1mm)

Rugosidad Ligeramente rugosa

Meteorización Moderadamente meteorizado

Relleno Ninguno

Agua Seco

Familia J-1


Rumbo/Buzamiento N57E/74SE


Continuidad Baja (1-3m)




Relleno Ninguno

Agua Seco

Familia J-2


Rumbo/Buzamiento N30W/81NE

Espaciamiento Separadas

Continuidad Baja(1-3m)

Abertura Muy cerrada (<0.1mm)



Relleno Ninguno

Agua Seco

Familia J-3

72

Figura 23. Estructuras Principales de la Toba

Fotografía 3. Afloramiento tipo de Toba (PSAS 56_Z17S; N: 9663618, E: 698335)

Los parámetros de valoración del índice RMR de este trabajo se realizaron mediante

observación en afloramientos de la toba y se resumen a continuación:

73

Tabla 29. Resumen características geomecánicas de las familias de discontinuidades (J-1, y J-2)

del macizo rocoso de toba silicificada

4.1.2 Logueo Geotécnico a detalle RMR (Bieniawski, 1989)

Para el logueo geotécnico se ha aplicado la valoración RMR básico (Bieniawski, 1989),

el cual no considera la orientación de la infraestructura a construir y de las

discontinuidades. Se consideran cinco parámetros

𝑅𝑀𝑅𝐵á𝑠𝑖𝑐𝑜=(1) + (2) + (3) + (4) + (5)

Tabla 30. Parámetros logueo geotécnico RMR Básico (Bieniawski, 1989).

PARÁMETRO VALORACIÓN MÁXIMA

Resistencia a la comprensión uniaxial 15

R.Q.D 20

Espaciamiento de las discontinuidades 20

Condición de las discontinuidades

Persistencia

Apertura

Rugosidad

Relleno

Meteorización

30

6

6

6

6

6

Agua subterránea 15

Los datos necesarios para la obtención de la valoración del macizo rocoso fueron

obtenidos directamente de la observación y descripción de núcleos de roca provenientes

de 11 sondeos de perforación.


Rumbo/Buzamiento N10W/82W


Continuidad Media (3-10 m)




Relleno Ninguno

Agua Seco

Familia J-1


Rumbo/Buzamiento N67E/64SE


Continuidad Baja (1-3m)




Relleno Ninguno

Agua Seco

Familia J-2

74

Figura 24. Sección Geotécnica del trazado de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma Larga en base al RMR Básico


76

Mediante el logueo geotécnico RMR Básico (Bieniawski, 1989) se ha podido establecer

la calidad del macizo rocoso a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento

Loma Larga, obteniendo valores de RMR correspondientes a roca tipo III(regular) y tipo

II (buena) sobre el cuerpo de dacita. Sin embargo, sobre este tipo de rocas se observa la

presencia de roca con un índice de calidad tipo IV correspondientes a zonas de cizalla de

alrededor de 10-12m en superficie ((697784E/9663008N), y autobrechación observados

en superficie y cortados en el sondaje LLDHG-014 entre 6.70m-28.80m con un espesor

aparente de 22.10m

El RMR para las tobas varía de rocas tipo III (regular) a tipo II (bueno), notándose que,

en el halo más externo del sistema, es decir en zonas de alteración argílica y propilítica la

calidad del macizo rocoso decae, el RMR es de regular a malo, esto por la presencia de

arcillas como illita – esmectita, que tienen elevada expansión. Otras de las singularidades

son la presencia de zonas de fallas y brechas tectónicas que afectan la calidad del macizo

rocoso.

La última fase para determinar la calidad del Índice RMR (Bieniawski, 1989), es la

corrección del Índice RMR por efectos de la orientación de las discontinuidades. A

continuación, se presenta las clasificaciones geomecánicas de los macizos rocosos de las

diferentes unidades geológicas que se presentan a lo largo de la rampa de acceso, que una

vez corregidos presentan el siguiente resultado Tabla 31. correspondiente al tramo I,

Tabla 32. correspondiente al tramo II, Tabla 33. correspondiente al tramo III, y Tabla 34.

correspondiente al tramo III:

Rocas tipo III (49<RMR<59) correspondientes al tramo I.

Rocas tipo IV (24<RMR<39) y tipo III (52<RMR<61) correspondientes al tramo

II.

Rocas tipo II (64<RMR<74) y tipo IV (27<RMR<31) corresponden al tramo III.

77

TRAMO I, caracterizado por rocas de tipo III cuyo resultado se muestra en la Tabla 31.

Tabla 31. Clasificación geomecánica RMR macizo rocoso dacítico (RMR=49; macizo de calidad media),

con dirección de avance del túnel N273° del tramo I

F1 J1 J2 J3 Ja

4-2

100-50 5-1

7 1 2 2 2

50% - 75%

13 17 17 17

0.2 - 0.6 m

10 10 10 10

3-10 m

2 2 4 4

0.1-1.0 mm

3 3 3 3Ligeramente

rugosa

3 3 3 5

Duro (> 5 mm)

2 6 6 6

Moderadamente

alterada

3 3 3 3

10-25 litros/min

0.1 - 0.2

Húmedo

7 15 15 15

F1 J1 J2 J3 Ja

0 61 63 65 0

F1 J1 J2 J3 Ja

0 -12 -5 -5 0

Buz 45º-90º

Muy desfavorable

F1 J1 J2 J3 Ja

0 49 58 60 0

Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989) DACÍTA


1

Resistencia

de la matriz

rocosa (MPa)

Ensayo de

carga puntual> 10 10-4 2-1


Compresión



simple> 250 250-100 50-25 25-5 < 1


RQD 90% - 100% 75% - 90% 25% - 50% < 25%


3Separación entre diaclasas > 2 m 0.6 - 2 m 0.06 - 0.2 m < 0.06 m

>20 m

Puntuación 6 4 1 0

4

Esta

do

de

las

dia

clas

as

Continuidad < 1 m 1-3 m 10-20 m

Abertura Nula < 0.1 mm 1-5 mm

Rugosidad Muy rugosa Rugosa Ondulada Suave

>5 mm

Puntuación 6 5 1 0

Descompuesta

Puntuación 6 4 2 0

Puntuación 6 5 1 0


5Agua freática

Caudal por 10

m de túnelNulo < 10 litros/min



Puntuación 15 10 4

0.0 - 0.1 0.2 - 0.5 > 0.5

Estado

generalSeco

Puntuación 6 5 1 0

Ligeramente


0

25-125 litros/min > 125 litros/min



Clase I II III IV V

RMR básico: 0

Agua freáticaRelación:

Presión de

agua/Tensión

0

IV-MALA

Corrección por la Orientación de las Diaclasas CORRECIÓN Dirección y Buzamiento Muy Favorables

Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20


Túneles 0 -2 -5 -10 -12

Media

Taludes 0 -5 -25 -50 -60


Desfavorable

Clasificación del macizo rocoso según RMRClase I II III IV

Orientación de las DiaclasasDirección perpendicular al eje del túnel

Dirección paralela al eje del túnel Buzamiento 0º-20º

cualquier direcciónExcavación con buzamiento Excavación contra buzamiento

Buz 45º-90º Buz 20º-45º Buz 45º-90º Buz 20º-45º Buz 20º-45º

Muy Favorables Favorables Media Desfavorable

RMR : 49

III-MEDIA

Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20

CALIFICACIÓN RMR

V


78

TRAMO II, caracterizado por rocas de tipo IV cuyo resultado se muestra en la Tabla 32.

Tabla 32. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso Autobrecha (RMR=38; macizo de mala

calidad), con dirección de avance del túnel N23°

F1 J1 J2 J3 Ja

4-2

100-50 5-1

7 1 1 1 1

50% - 75%

13 13 13 13

0.2 - 0.6 m

10 8 10 8

3-10 m

2 2 4 4

0.1-1.0 mm

3 1 1 1Ligeramente

rugosa

3 0 3 3

Duro (> 5 mm)

2 2 4 4

Moderadamente

alterada

3 1 3 3

10-25 litros/min

0.1 - 0.2

Húmedo

7 10 10 10

F1 J1 J2 J3 Ja

38 49 47 0

F1 J1 J2 J3 Ja

0 0 0 0

Buz 45º-90º

Muy desfavorable

F1 J1 J2 J3 Ja

38 49 0 47 0

RMR : 38

IV-MALA

Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20

CALIFICACIÓN RMR

V


Desfavorable






Muy Favorables Favorables Media Desfavorable Media

Taludes 0 -5 -25 -50 -60


IV-MALA


Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20


Túneles 0 -2 -5 -10 -12

0




Clase I II III IV V

RMR básico: 38


Presión de

agua/Tensión

0 0.0 - 0.1 0.2 - 0.5 > 0.5

Estado

generalSeco

Puntuación 6 5 1 0

Ligeramente


5Agua freática

Caudal por 10




Puntuación 15 10 4

Puntuación 6 5 1 0

Descompuesta

Puntuación 6 4 2 0

Puntuación 6 5 1 0


>20 m

Puntuación 6 4 1 0

4

Esta

do

de

las

dia

clas

as




>5 mm




RQD 90% - 100% 75% - 90% 25% - 50% < 25%

Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989) AUTO-BRECHA


1

Resistencia

de la matriz

rocosa (MPa)

Ensayo de



Compresión



simple> 250 250-100 50-25 25-5 < 1

79

TRAMO II, caracterizado por rocas de tipo III cuyo resultado se muestra en la tabla 33.

Tabla 33. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso dacítico (RMR=52; macizo de calidad

media), con dirección de avance del túnel N23°

F1 J1 J2 J3 Ja

4-2

100-50 5-1

7 1 2 2 2

50% - 75%

13 13 13 13

0.2 - 0.6 m

10 10 10 15

3-10 m

2 2 2 4

0.1-1.0 mm

3 3 3 5Ligeramente

rugosa

3 3 3 3

Duro (> 5 mm)

2 6 6 6

Moderadamente

alterada

3 3 3 3

10-25 litros/min

0.1 - 0.2

Húmedo

7 15 15 15

F1 J1 J2 J3 Ja

0 57 57 66 0

F1 J1 J2 J3 Ja

0 -5 -5 -5 0

Buz 45º-90º

Muy desfavorable

F1 J1 J2 J3 Ja

0 52 52 61 0

RMR : 52

III-MEDIA

Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20

V


Desfavorable


Clase I II III IV







Taludes 0 -5 -25 -50 -60



Túneles 0 -2 -5 -10 -12

RMR básico: 0

IV-MALA


Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20



Clase I II III IV V

Ligeramente





Presión de

agua/Tensión

0 0.0 - 0.1 0.2 - 0.5 > 0.5

Estado

generalSeco

Puntuación 6 5 1 0

5Agua freática

Caudal por 10



alteradaMuy alterada Descompuesta

Puntuación 6 4 2 0

Puntuación 6 5 1 0



>5 mm

Puntuación 6 5 1 0

>20 m

Puntuación 6 4 1 0

4

Esta

do

de

las

dia

clas

as






RQD 90% - 100% 75% - 90% 25% - 50% < 25%


Compresión



simple> 250 250-100 50-25 25-5 < 1

Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989) DACITA


1

Resistencia

de la matriz

rocosa (MPa)

Ensayo de


80

TRAMO III, caracterizado por rocas de tipo II cuyo resultado se muestra en la tabla 34.

Tabla 34. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso de tobas (RMR=63; macizo de buena


F1 J1 J2 J3 Ja

4-2

100-50 5-1

7 1 7 7 7

50% - 75%

13 17 17 17

0.2 - 0.6 m

10 20 10 8

3-10 m

2 0 6 6

0.1-1.0 mm

3 1 6 6Ligeramente

rugosa

3 0 3 3

Duro (> 5 mm)

2 2 6 6

Moderadamente

alterada

3 1 3 3

10-25 litros/min

0.1 - 0.2

Húmedo

7 15 15 15

F1 J1 J2 J3 Ja

63 73 71 0 0

F1 J1 J2 J3 Ja

0 -2 -5 0 0

Buz 45º-90º

Muy desfavorable

F1 J1 J2 J3 Ja

63 71 66 0 0

RMR : 63

II-BUENA

Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20

CALIFICACIÓN RMR

V


Desfavorable







Taludes 0 -5 -25 -50 -60


IV-MALA


Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20


Túneles 0 -2 -5 -10 -12

0




Clase I II III IV V

RMR básico: 0


Presión de

agua/Tensión

0 0.0 - 0.1 0.2 - 0.5 > 0.5

Estado

generalSeco

Puntuación 6 5 1 0

Ligeramente


5Agua freática

Caudal por 10




Puntuación 15 10 4

Puntuación 6 5 1 0

Descompuesta

Puntuación 6 4 2 0

Puntuación 6 5 1 0


>20 m

Puntuación 6 4 1 0

4

Esta

do

de

las

dia

clas

as




>5 mm




RQD 90% - 100% 75% - 90% 25% - 50% < 25%

Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989) TOBAS


1

Resistencia

de la matriz

rocosa (MPa)

Ensayo de



Compresión



simple> 250 250-100 50-25 25-5 < 1

81

TRAMO III, caracterizado por rocas de tipo II cuyo resultado se muestra en la tabla 35.

Tabla 35. Clasificación geomecánica RMR del macizo rocoso andesítico (RMR=39; macizo de mala


F1 J1 J2 J3 Ja

4-2

100-50 5-1

7 1 4

50% - 75%

13 6

0.2 - 0.6 m

10 8

3-10 m

2 1

0.1-1.0 mm

3 1Ligeramente

rugosa

3 1

Duro (> 5 mm)

2 2

Moderadamente

alterada

3 1

10-25 litros/min

0.1 - 0.2

Húmedo

7 15

F1 J1 J2 J3 Ja

39

F1 J1 J2 J3 Ja

0

Buz 45º-90º

Muy desfavorable

F1 J1 J2 J3 Ja

0 39 0 0 0

RMR : 39

IV-MALA

Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20

V


Desfavorable


Clase I II III IV







Taludes 0 -5 -25 -50 -60



Túneles 0 -2 -5 -10 -12

RMR básico: 39

V-MUY MALA


Puntuación 100 - 81 80 – 61 60 – 41 40 – 21 < 20



Clase I II III IV V

Ligeramente





Presión de

agua/Tensión

0 0.0 - 0.1 0.2 - 0.5 > 0.5

Estado

generalSeco

Puntuación 6 5 1 0

5Agua freática

Caudal por 10



alteradaMuy alterada Descompuesta

Puntuación 6 4 2 0

Puntuación 6 5 1 0



>5 mm

Puntuación 6 5 1 0

>20 m

Puntuación 6 4 1 0

4

Esta

do

de

las

dia

clas

as






RQD 90% - 100% 75% - 90% 25% - 50% < 25%


Compresión



simple> 250 250-100 50-25 25-5 < 1

Clasificación geomecánica RMR (Bieniawski, 1989) LAVAS ANDESÍTICAS


1

Resistencia

de la matriz

rocosa (MPa)

Ensayo de


82

4.2 Clasificación geomecánica Q de Barton et al. (1974).

La clasificación de los macizos rocosos a través del índice Q, se utilizaron varios

parámetros geomecánicos similares al Índice RMR. Estos datos fueron obtenidos como

representativos de los sitios de observación del trazado del túnel.

Es importante considerar que para el cálculo del índice Q, no se toma en cuenta la

orientación de las familias de discontinuidades con respecto a la orientación del túnel.

Los parámetros para la valoración del índice Q en este trabajo fueron obtenidos de la

siguiente manera:

RQD, (Rock Quality Designation). – Este parámetro nos da el tamaño del bloque

del macizo rocoso cuantificado a partir del índice Jv (Tabla 36).

Tabla 36. Valoración RQD (Rock Quality Designation) para el macizo rocoso Dacítico (RQD=90), Tobas

(RQD=95), y Autobrecha (RQD=55 en base a el índice volumétrico de fracturas por mᶾ de macizo

# Disc 12

Long(m) 1

JV 9

VALOR RQD% 90

RQD = 115 – 3.3* JV Para bloques tabulares o prismáticos

RQD = 110 – 2.5* JV Para bloques ploédricos, romboédricos y

equidimensionales

RQD(%)

85

88

Palmströn, 1975-2005:

Jv Indice Volumétrico de fracturas o número de fracturas por m3

(RQD = 0 para Jv > 44, y RQD = 100 para Jv < 4)

Cálculo Jv

Jv: Número de familias de juntas diferenciables en el frente del

túnel,en los afloramientos o en los sondeos.

1 RQD (Designación de Calidad de Roca)

A Muy Pobre (>27 diaclasas por m3)

B Pobre (20-27 diaclasas por m3)

C Regular (13-19 diaclasas por m3)

D Buena (8-12 diaclasas por m3)

E Excelente (0-7 diaclasas por m3)

MACIZO ROCOSO DACITICO

%

0-25

25-50

50-75

75-90

90-100







MACIZO ROCOSO DE TOBAS

%

0-25

25-50

50-75

75-90

90-100

# Disc 6

Long(m) 1

JV 6

RQD = 110 – 2.5* JV Para bloques ploédricos, romboédricos y

equidimensionales95

VALOR RQD% 95

Cálculo Jv


túnel,en los afloramientos o en los sondeos.RQD(%)

RQD = 115 – 3.3* JV Para bloques tabulares o prismáticos 95










%

0-25

25-50

50-75

75-90

AUTOBRECHA

90-100

# Disc 22

Long(m) 1

JV 22

RQD = 115 – 3.3* JV Para bloques tabulares o prismáticos

RQD = 110 – 2.5* JV Para bloques ploédricos, romboédricos

y equidimensionales

RQD(%)

42

55




Cálculo Jv


túnel,en los afloramientos o en los sondeos.

83

Jn, Número de familias de juntas. – El objeto es precisar que tan fracturado se

encuentra el macizo rocoso, en un indicador de la posible resistencia del macizo.

Tabla 37. Número de familias de juntas presentes en los macizos rocosos Dacítico Jn=6), macizo

Tobacéo (Jn =6), y Autobrecha(Jn=6).

Jr, Índice de rugosidad. – Este parámetro nos permite determinar la capacidad

friccionante de las discontinuidades, y por tanto la resistencia al movimiento.

Tabla 38. Valor correspondiente al índice de rugosidad de las paredes de las discontinuidades presentes

en los macizos rocosos Dacítico (Jr=1), macizo Tobacéo (Jr =1.5), y Autobrecha(Jr=0.5)

2 Número de Familias de Diaclasas Jn

A Masiva, pocas o sin juntas 0.5-1.0

B Una familia de juntas 2

C Una familia de juntas más una aleatoria 3

D Dos familias de juntas 4

E Dos familias de juntas más una aleatoria 6

F Tres familias de juntas 9

G Tres familias de juntas másuna aleatoria 12

HCuatro o más familias de juntas, aleatorias

muy fracturado, poliedros irregulares15

J Roca triturado como suelo 20

MACIZO ROCOSO DE TOBAS




C Una familia de juntas más una aleatoria 3


E Dos familias de juntas más una aleatoria 6


G Tres familias de juntas másuna aleatoria 12








C Una familia de juntas mas una aleatoria 3


E Dos familias de juntas mas una aleatoria 6


G Tres familias de juntas mas una aleatoria 12




AUTOBRECHA

3 Índice de Rugosidad de Juntas Jr

A Juntas discontinuas 4

B Rugosa o irregulare, ondulada 3

C Suave, ondulada 2

D Plano de fricción ondulada 1.5

E Rugosa, irregular, plana 1.5

F Lisas y planas 1

G Plano de fricción plana 0.5

MACIZO ROCOSO TOBÁCEO




C Suave, ondulada 2



F Lisas y planas 1






C Suave, ondulada 2



F Lisas y planas 1


AUTOBRECHA

84

Ja Índice de alteración de las discontinuidades. – Este parámetro nos permite

determinar el grado de meteorización y el tipo de material de relleno en las

aberturas del macizo rocoso, condición que indica que tan perjudicial puede ser

para la estabilidad del macizo rocoso.

Tabla 39. Valor correspondiente al índice de alteración de las discontinuidades presentes en los macizos

rocosos Dacítico (Ja=1), macizo Tobaceo (Ja =2), y Autobrecha (Ja=2)

Jw, Coeficiente de reducción debido a la presencia de agua en las juntas. –Es

un indicador de los esfuerzos actuantes por efectos de la presencia de agua que

son perjudiciales para la estabilidad del macizo rocoso.

Φr

aprox.

ARelleno soldado, duro, inablandable, relleno impermeable (ej.

Cuarzo, epidota)- 0.75

B Paredes de las juntas inalteradas solo con manchas en superficie. 25-35° 1

CParedes ligeramente alteradas, con recubrimiento de minerales

inablandables, partículas arenosas, roca triturada sin arcilla, etc.25-30° 2

DRecubrimientos limosos o areno-arcillosos, pequeñas fracciones

de arcilla (inablandable)20-25° 3

E

Recubrimientos blandos de baja fracción o con arcillas ( ej.

caolinita o mica, clorita, talco , yeso, grafito, etc., y pequeñas

cantidades de arcillas expansivas)

8-16° 4

4. Índice de Alteración de Juntas Ja

a) Contacto entre las paredes de la roca


Φr

aprox.








E




8-16° 4

MACIZO ROCOSO TOBACEO


a) Contacto entre las paredes de la roca

Φr

aprox.








E




8-16° 4


AUTOBRECHA

85

Tabla 40. Valor correspondiente al coeficiente de reducción por agua en las juntas presentes en los

macizos rocosos Dacítico (Jw=1), macizo Tobaceo (Jw =1), y Autobrecha (Jw=1)

SRF, Factor de reducción debido a esfuerzos. - Este factor se lo obtuvo de las

relaciones entre la resistencia de la roca intacta a la compresión simple (σc) y el esfuerzo

principal mayor (σ1), el factor SRF fue calculado a una profundidad de 95m para la dacita,

de 100m para las tobas, y de 50m para la Autobrecha, con lo cual se evidencia los

esfuerzos a los que está sometida la sección de la labor, y por tanto ayuda a definir el tipo

de sostenimiento.

5 Factor de reducción por presencia de agua en las juntas Jw

AExcavación seca o con poca infiltración, o sea < 5l/min.

localmente (húmedo o pocas goteras)1

BInfiltración o presión media con lavado ocasional de los rellenos

(muchas goteras)0.66

CGran infiltración o alta presión en roca competente con diaclasas

sin relleno0.5

D Gran infiltración o alta presión, lavado importante de los rellenos 0.33

EInfiltración o excepcionalmente alta presión con las voladuras,

disminuyendo con el tiempo0.2-0.1

FInfiltración o excepcionalmente alta presión en todo momento sin

notable decaimiento.0.1-0.05








sin relleno0.5













sin relleno0.5






AUTOBRECHA

86

Tabla 41. Valor correspondiente al factor de reducción debido a esfuerzos SRF, a partir de la relación

σc/σ1 correspondientes a la Dacita, Toba y Autobracha.

𝐷𝑎𝑐𝑖𝑡𝑎 𝜎𝑐

𝜎1= 15,8 𝑆𝑅𝐹 = 1

𝑇𝑜𝑏𝑎 𝜎𝑐

𝜎1= 31,2 𝑆𝑅𝐹 = 1

𝐴𝑢𝑡𝑜𝑏𝑟𝑒𝑐ℎ𝑎 𝜎𝑐

𝜎1= 36,01 𝑆𝑅𝐹 = 1

σc/σ1 σθ/σ1 SRF

H Tensiones bajas cerca de la superficie >200 >13 2.5

J Tensiones de nivel medio 200-10 13-0.66 1

K

Elevado nivel de tensiones, estructura muy cerrada

generalmente favorable para la estabilidad, puede ser

desfavorable para la de las paredes

10-5 0.66-0.33 0.5-2

L Lajamiento moderado después de una hora en roca

masiva5-3 0.5-0.65 5-50

MLajamiento y explosión de roca en pocos minutos en

roca masiva3-2 0.65-1 50-200

NIntensa explosión de roca e inmediata deformación

dinámica en roca masiva<2 >1 200-400

b) Rocas competentes, problemas de tensiones




K




10-5 0.66-0.33 0.5-2

L Lajamiento moderado después de una hora en roca

masiva5-3 0.5-0.65 5-50

MLajamiento y explosión de roca en pocos minutos en

roca masiva3-2 0.65-1 50-200








K




10-5 0.66-0.33 0.5-2

L Lajamiento moderado después de una hora en roca masiva 5-3 0.5-0.65 5-50

MLajamiento y explosión de roca en pocos minutos en roca

masiva3-2 0.65-1 50-200




87

Una vez obtenido todos los parámetros geotécnicos propuestos en el Índice Q, se procede

a aplicar la siguiente fórmula, que permitió determinar la calidad del macizo rocoso:

𝑄=

𝑅𝑄𝐷𝐽𝑛 ∗

𝐽𝑟𝐽𝑎∗

𝐽𝑤𝑆𝑅𝐹

Tabla 42. Clasificación geomecánica Q de Barton, de los macizos rocosos Dacítico (Q=10; macizo de

clase 4, buena calidad), Tobaceo (Q=11.88; macizo de clase 4, buena calidad), y Autobrecha (Q=2.29;

macizo de clase 6, mala calidad).

𝑄𝐷𝐴𝐶𝐼𝑇𝐴=

906

∗ 1

1.5∗

11

= 10,0 𝑄

𝑇𝑂𝐵𝐴=956

∗ 1.52

∗ 11

= 11,88

𝑄𝐴𝑢𝑡𝑜𝑏𝑟𝑒𝑐ℎ𝑎=

556

+ 1.52

+ 11

= 2.29

Rango Clasificación

Clase 9 G 0,001-0,01 Calidad excepcionalmente mala

Clase 8 F 0,01 - 0,1 Calidad extremadamente mala

Clase 7 E 0,1-1 Calidad muy mala

Clase 6 D 1-4 Calidad mala

Clase 5 C 4-10 Calidad media

Clase 4 B 10- 40 Calidad buena

Clase 3 40-100 Calidad muy buena

Clase 2 100-400 Calidad extremadamente buena

Clase 1 400-1000 Calidad excepcionalmente buena

2.29 Clase 6, calidad malaAutobrecha

A

Clasificación del macizo rocoso según Q

Clase

Rango Clasificación



Clase 7 E 0,1-1 Calidad muy malaClase 6 D 1-4 Calidad mala






10 Clase 4, buena calidadDACITA

A


Clase Rango Clasificación



Clase 7 E 0,1-1 Calidad muy mala

Clase 6 D 1-4 Calidad mala






11.88 Clase4, buena calidadTOBAS

A


Clase

88

4.3 Correlaciones geomecánicas

Las clasificaciones geomecánicas Q y RMR son ampliamente utilizadas en la

construcción de túneles, por lo cual las correlaciones entre los dos métodos son

especialmente útiles. Según Barton (2006), es posible utilizar las correlaciones para

determinar los tiempos de auto soporte y el módulo de deformaciones de los macizos

rocosos. La relación entre las clasificaciones geomecánicas: RMR Bieniawski (1989), Q

Barton (1974) y GSI se presentan en la Tabla 43., Tabla 44., y Tabla 45.

Macizo Rocoso Dacítico

Tabla 43. Correlaciones entre los sistemas de clasificación geomecánica para macizos rocosos Dacíticos.

Macizo Rocoso Autobrecha

Tabla 44. Correlaciones entre los sistemas de clasificación geomecánica para macizos rocosos de

Autobrechas.

Macizo Rocoso Tobáceo

Tabla 45. Correlaciones entre los sistemas de clasificación geomecánica para macizos rocosos Tobáceos.

RMR≈ 15*log Q + 50 65 CLASE II-BUENA

Q≈ 10^((RMR-50)/15) 1.36 Clase 6, Mala

GSI≈ 9ln Q + 44 65 Macizos de calidad BUENA

RMR≈ 9 ln Q + 44 65 CLASE II-BUENA

Q≈ e^ (RMR -44)/9 2 Clase 6, Mala

GSI≈ RMR-5 47 Macizos de calidad REGULAR

Bieniawski,1989GSI 50 Macizos de calidad REGULAR

CLASIFICACION RELACIONES CLASIFICACION

RMR 52 III-MEDIABARTON,1995

Q 10.0 Clase 4,Buena

RMR ≈ 15*log Q + 50 55 CLASE III-MEDIA

Q≈ 10^((RMR-50)/15) 0.16 Clase 7, Muy mala

GSI≈ 9ln Q + 44 51 Macizos de calidad REGULAR

RMR≈ 9 ln Q + 44 51 CLASE III-MEDIA

Q≈ e^ (RMR -44)/9 1 Clase 7, Muy mala

GSI≈ RMR-5 33 Macizos de calidad MALA

Bieniawski,1989GSI 45 Macizos de calidad REGULAR


RMR 38 IV-MALABARTON,1995

Q 2.3 Clase 6, Mala

RMR ≈ 15*log Q + 50 66 CLASE II-BUENA

Q≈ 10^((RMR-50)/15) 7.36 Clase 5,Media

GSI≈ 9ln Q + 44 66 Macizos de calidad BUENA

RMR≈ 9 ln Q + 44 66 CLASE II-BUENA

Q≈ e^ (RMR -44)/9 8 Clase 5,Media

GSI≈ RMR-5 58 Macizos de calidad REGULAR

Bieniawski,1989GSI 65 Macizos de calidad BUENA


RMR 63 II-BUENABARTON,1995

Q 11.9 Clase 4,Buena

89

En las tablas presentadas anteriormente se usan los resultados de las clasificaciones

geomecánicas RMR, Q Barton, y GSI obtenidos mediante la observación en campo, y en

base a fórmulas de cálculo se expresa la correlación que existen entre los sistemas.

Según los valores obtenidos en las correlaciones geomecánicas, se nota que el valor

obtenido del índice RMR y el GSI son similares debido a que en estos dos sistemas se

considera el tamaño de los bloques del macizo rocoso, es decir el grado de fracturamiento

que presente. El valor del índice Q difiere de estos dos valores ya que en este sistema se

encuentra valorado el Jw (coeficiente reductor por la presencia de agua) y el SFR (índice

de reducción de esfuerzos), dando valores mucho más bajos.

4.4 Zonificación geotécnica del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma

Larga

Tomando en cuenta la información geológica y geotécnica a lo largo del trazado de la

rampa de acceso que fueron obtenidas en las investigaciones de campo, se sectorizó el

túnel por tramos homogéneos (Figura 25.). Dado que el túnel atraviesa tres unidades

litológicas muy diferentes, por tal motivo el eje del túnel se sectorizó en 3 tramos:

• Tramo I (Absc 0+00 – 0+167).

• Tramo II (0+167 – 0+722).

• Tramo III (0+722 – 1+276).

90

Figura 25. Zonificación Geotécnica del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga


91

Tramo I (Abscisa 0+00 – 0+167). – Este tramo comprende los primeros 167m

de la rampa de acceso, e incluye rocas de composición dacítica, las mismas que se

encuentran frescas. Tiene una cobertura mínima de 0m y máxima de 30m (Figura 25).

Presenta las siguientes -propiedades físico-mecánicas-:

Tabla 46. Propiedades físicas y mecánicas de la dacita en el Tramo I de la Rampa de Acceso al

Yacimiento Loma Larga

PROPIEDAD VALOR

Densidad (gr/cmᶾ) 2,69

Resistencia a la compresión simple (MPa) 61.55

Esfuerzo Vertical (MPa) * 0,807

Esfuerzo Horizontal (MPa) * 0.314

Módulo de deformación (GPa) 15.16

Coeficiente de Poisson 0.28

*Autor: Gisell Zúñiga

El tramo I presenta lo siguiente:

Clase III - 49 < RMR < 60 (calidad regular): ocupa el 100% del primer tramo.

Es importante recalcar que en este tramo I, no se considera el diseño del falso túnel, ni el

paraguas de emboquille.

Tramo II (0+167 – 0+722). – Este tramo comprende 555m de la rampa de acceso,

incluye rocas de composición dacítica, y autobrechas las mismas que se encuentran

cizalladas. Tiene una cobertura mínima de 30m y máxima de 100m (Figura 25). Presenta

las siguientes -propiedades físico-mecánicas-:

Tabla 47. Propiedades físicas y mecánicas de la dacita en el Tramo II de la Rampa de Acceso al Yacimiento Loma

Larga

PROPIEDAD VALOR

Densidad (gr/cmᶾ) 2,69


Esfuerzo Vertical (MPa) * 2.69





El tramo II presenta lo siguiente:

Clase III - 52 < RMR < 61 (calidad regular): ocupa el 71% de este tramo.

92

Clase IV (mala calidad): 24 < RMR < 38, ocupa el 13%.

Clase V (muy mala calidad): 13 < RMR < 16, ocupa el 13%.

La clase V, corresponde a zonas de falla (espejos de falla), contactos entre unidades

litológicas y fallas interpretadas en los núcleos de perforación, lo cual debe ser tomado

en consideración.

Tramo III (0+722 – 1+276). – Este incluye rocas tobáceas y lavas Andesíticas,

sobre una cobertura mínima de 100m y máxima de 160m (Figura 25). Presenta las

siguientes -propiedades físico-mecánicas-:

Tabla 48. Propiedades físicas y mecánicas de las tobas en el Tramo III de la Rampa de Acceso al


PROPIEDAD VALOR

Densidad (gr/cmᶾ) 1.95



Cohesión (MPa) * 1.12

Ángulo de fricción (°)* 55.07

Módulo de deformación (GPa) * 14.03


Tabla 49. Propiedades físicas y mecánicas de lavas andesíticas en el Tramo III de la Rampa de Acceso al


PROPIEDAD VALOR

Densidad (gr/cmᶾ) 2.75







El tramo III presenta los siguientes tipos de roca:

Clase II - 63 < RMR < 71 (buena calidad): ocupa el 50% de este tramo.

Clase IV - 27 < RMR < 31 (mala calidad): ocupa el 26.4% de este tramo.

Clase V - 13 < RMR < 16 (muy mala calidad): ocupa el 23.6% de este tramo.

93

La clase V, corresponde a zonas de falla (espejos de falla), contactos entre unidades

litológicas y fallas interpretadas en los núcleos de perforación, lo cual debe ser tomado

en consideración.

94

5. DISEÑO DE LA RAMPA DE ACCESO DEL YACIMIENTO LOMA LARGA

5.1 Características del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga

La rampa de acceso tiene una sección de 4.5 m de ancho x 4.5 m de alto con una gradiente

máxima de 15%, sección típica se muestra en la Figura 26. La rampa de acceso principal

a la mina está diseñada para mantenerse dentro de un terreno relativamente bueno-regular,

sin embargo, existen zonas en donde se encuentran malas condiciones del terreno en

donde se requiere aplicar sostenimiento en base a las características geomecánicas que

estas presenten. Puesto que el túnel tiene 5 curvaturas que definen 5 alineaciones

diferentes se ha tramificado de la siguiente manera:

Tabla 50. Tramificación de la Rampa de Acceso

Figura 26. Sección de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga

Fuente: RPA, 2016

ABCISAS DIRECCIÓN

Tramo I: 0+000 – 0+127 273°

Tramo II: 0+127 – 0+149 305°

Tramo III: 0+149 – 0+167 337°

Tramo IV: 0+167 – 0+878 023°

Tramo V: 0+878 – 1+276 075°

95

5.2 Análisis Cinemático

En el análisis cinemático se evalúa el grado de estabilidad de las cuñas que se forman con

las familias de diaclasas presentes en el macizo rocoso a lo largo de la rampa de acceso.

Puesto que el túnel tiene 5 curvaturas que definen 5 alineaciones diferentes, la incidencia

de las cuñas en el contorno es diferente para cada tramo.

Para este análisis se ha considerado la información disponible en superficie y los datos

tomados en núcleos de perforación sobre las familias de discontinuidades existentes. Los

parámetros de corte de cada discontinuidad del macizo rocoso se han determinado

mediante el empleo del software Roc Data para cada tramo.

Un parámetro importante que se requiere para el modelamiento de la formación de cuñas,

es el coeficiente sísmico y se lo cálculo mediante la fórmula propuesta en la NEC (Código

NEC-SE-GC):

kh= 0.6(amáx)/g

kh= Componente vertical del sismo de diseño horizontal

Dónde:

amáx = ZFa

Fa Fuerzas actuantes

Z aceleración sísmica

Los valores de Z y Fa se encuentran definidos en las secciones 3.1.1 y 3.2.2 de la NEC-

SE-DS.

El proyecto se sitúa en una zona sísmica II, con una aceleración sísmica de 0.25g, y se

toma en consideración un tipo de perfil de roca competente por lo tanto el valor Fa=0.9.

amáx = 0,25 (0.9)

amáx = 0,27

96

kh= 0.6(0.25) /9.8

kh= 0.015

Ev ≥ 2/3 Eh

Ev Componente vertical del sismo de diseño

Ev = 2/3 (0.015)

Ev=0.01

Finalmente se ha logrado obtener la representación de la incidencia de las cuñas en los

tramos I, II y III mediante el empleo del software Unwedge 3.0

5.2.1 Tramo I (Abscisa 0+00 – 0+167).

Los datos de cohesión y ángulo de fricción de la Tabla 51. se calcularon tomando una

profundidad media de 30m. De acuerdo a las características del trazado de la Rampa de

Acceso al Yacimiento Loma Larga, en el tramo I existen 3 cambios de dirección de la

rampa, por lo que se ha realizado el modelamiento de las cuñas para cada cambio de

dirección del túnel.


discontinuidades correspondientes al tramo I.

37.5 0.025 6 0.018 38.97

40.5 0.0269 7 0.025 40.56

31.8 0.0275 8 0.031 41.22

61.55 0.0269 50 0.361 61.49

Cohesión

(Mpa)

Ángulo de

Fricción(Ø°)

TRAMO I

(Rocas Dacíticas)

J1

J2

J3

Criterio Hoek-Brown

0.025 40.25

Macizo Tramo I

(Rocas Dacíticas)

Compresión

Simple(MPa)

Densidad

(MN/mᶾ)GSI Factor Disturbancia

0.4

TRAMO/FAMILIA

PROPIEDADES GEOMECÁNICAS

Compresión

Simple(MPa)

Densidad

(MN/mᶾ)Rugosidad

Criterio Barton-Bandis

Cohesión

(Mpa)

Ángulo de

Fricción(Ø°)

Cohesión

(Mpa)

Ángulo de

Fricción(Ø°)

97

Abscisas: 0 – 0+127.- Con dirección del túnel N 273° y una inclinación de 7°, las

cuñas que se forman en este tramo son las siguientes:

Figura 27. Modelamiento tridimensional de las cuñas con el Software Minero Unwedge, Abscisas 0 – 0+127

Tabla 52. Características de las cuñas formadas en el Tramo I – Abscisa 0 – 0+127

Abscisas: 0+127 – 0+149.- Con dirección del túnel N 305° y una inclinación de

8°, las cuñas que se forman en este tramo son las siguientes:

CUÑASFACTOR DE

SEGURIDADVOLUMEN (m

3) Peso (Ton) Longitud (m)

Roof Wedge (3) 2.94 934.772 25.145 9.98

Floor Wedge (6) estable 950.138 25.56 9.95

TRAMO I - Abscisas: 0 – 0+127

98

Figura 28. Modelamiento tridimensional de las cuñas con el Software Minero Unwedge, Abscisas

0+127- 0+149

Tabla 53. Características de las cuñas formadas en el Tramo I – Abscisa 0+127- 0+149

Abscisas: 0+149 – 0+167.- Con dirección del túnel N 337° y una inclinación de

8°, las cuñas que se forman en este tramo son las siguientes:

CUÑASFACTOR DE

SEGURIDADVOLUMEN (m


Roof Wedge (3) 3.758 208.397 5.606 4.77


TRAMO I - Abscisas: 0+127-0+149

99


0+149- 0+167

Tabla 54. Características de las cuñas formadas en el Tramo I – Abscisa 0+149 - 0+167

5.2.2 Tramo II (Abscisa 0+167 – 0+722).


profundidad media de 95m. En este tramo la rampa toma una sola dirección con un azimut

de N 023° y una inclinación de 8°.


discontinuidades correspondientes al tramo II.

37.5 0.025 6 0.051 36.11

40.5 0.0269 7 0.068 37.24

31.8 0.0275 8 0.067 36.47

61.55 0.0269 50 0.694 54.06

TRAMO/FAMILIA

PROPIEDADES GEOMECÁNICAS Criterio Barton-Bandis

Compresión

Simple(MPa)

Densidad

(MN/mᶾ)Rugosidad

Cohesión

(Mpa)

Ángulo de

Fricción(Ø°)

Cohesión

(Mpa)

Ángulo de

Fricción(Ø°)

TRAMO I

(Rocas

Dacíticas)

J1

J2

J3

0.062 36.61

Criterio Hoek-Brown

Ángulo de

Fricción(Ø°)

0.4

Macizo Tramo I (Rocas

Dacíticas)

Compresión

Simple(MPa)

Densidad


Cohesión

(Mpa)

CUÑASFACTOR DE

SEGURIDADVOLUMEN (m


Roof Wedge (3) 2.725 204.62 5.504 3.05


TRAMO I - Abscisas: 0+149 – 0+167

100

Abscisas: 0+167 - 0+722.- Con dirección del túnel N 023° y una inclinación de 9°, las

cuñas que se forman en este tramo son las siguientes:


0+167- 0+722

Tabla 56. Características de las cuñas formadas en el Tramo II – Abscisa 0+167 - 0+722

5.2.3 Tramo III (Abscisa 0+722 – 1+276).


profundidad media de 116m. En este tramo la rampa toma una sola dirección con un

azimut de N 075° y una inclinación de 9°.

CUÑASFACTOR DE

SEGURIDADVOLUMEN (m


Roof Wedge (3) 7.457 219.769 5.192 4.28


TRAMO II - Abscisas: 0+167 - 0+722

101

Tabla 57. Cálculo de la cohesión (c) y ángulo de fricción (°), del macizo rocoso tobaceo y las

discontinuidades correspondientes al tramo III.


0+722- 1+276

Tabla 58. Características de las cuñas formadas en el Tramo III – Abscisa 0+722 - 1+276

53 0.0222 8 0.089 40.21

49.5 0.0195 10 0.118 42.69

79.9 0.013 3 0.014 34.46

73.98 0.0195 65 1.169 55.07

TRAMO/FAMILIA

PROPIEDADES GEOMECÁNICAS Criterio Barton-Bandis

Compresión

Simple(MPa)

Densidad

(MN/mᶾ)Rugosidad

Cohesión

(Mpa)

Ángulo de

Fricción(Ø°)

Cohesión

(Mpa)

Ángulo de

Fricción(Ø°)

TRAMO III

(Rocas Tobaceas)

J1

J2

F1

0.07366667 39.12

Criterio Hoek-Brown

Ángulo de

Fricción(Ø°)

0.4

Macizo Tramo III

(Rocas Tobaceas)

Compresión

Simple(MPa)

Densidad


Cohesión

(Mpa)

CUÑASFACTOR DE

SEGURIDADVOLUMEN (m



Lower right

wedge (3)172.26 0.699 0.014 1.08

Lower left

wedge (3)46.55 0.81 0.016 1.09

Roof Wedge (1) 22.697 1.208 0.024 0.98

TRAMO III - Abscisas: 0+722 - 1+276

102

5.3 Características y tipos de sostenimiento por tramos a lo largo del trazado de la

Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga

El dimensionado del soporte a aplicar en el presente estudio dependió básicamente de la

calidad de la roca, de la geometría de la excavación y del estado tensional (Anexo 5.)

existente en el terreno, antes de realizar la excavación. Sin embargo, es importante

mencionar que el diseño de sostenimiento propuesto en el presente estudio se lo debe

considerar como un diseño preliminar que fue realizado en base a toda la información

disponible que ha sido levantada en superficie, en núcleos de perforación y de resultados

de ensayos de laboratorio efectuados hasta la fecha, por lo que necesita ser corroborado

con los datos levantados en el momento de realizar la excavación.

5.3.1 Evaluación del sostenimiento en base a el Índice RMR

Para determinar las medidas de sostenimiento según el índice RMR (Bieniawski,1989) se

utilizó la Tabla 59.

Tabla 59. Recomendaciones de Sostenimiento según el Índice RMR (Beniawski,1989)

Clase RMR Excavación Bulones (Longitud en metros) Hormigón proyectado Cerchas

I Muy Buena

100-81

Sección completa.

Avances de 3m

Innecesario, salvo algún bulón

ocasionalNo necesario No

II Buena

80-61

Sección completa.

Avances de 1-1,5m.

Sostenimiento terminado

a 20m del avance.

Bulonado local en

clave con longitudes de 2-3m y

separación de 2-2,5m,

eventualmente con mallazo

5cm en clave para

impermeabilizaciónNo

III Media

60-41

Avance y destroza.

Avances de 1,5-3m.

Completar sostenimiento

a 20m del frente.

Bulonado sistemático

de 3-4m con separaciones de 1,5-

2m en la clave y hastiales. Mallazo

en clave.

5-10cm en clave y 3cm en

hastialesNo

IV Mala

40-21

Avance y destroza.

Avances de 1-1,5m.

Sostenimiento inmediato

del frente.Completar

sostenimiento a menos de

10m del frente



hastiales con mallazo

10-15cm en clave y

10cm en hastiales.

Aplicación según avanza la

excavación

Cerchas

ligeras espaciada s

1,5m cuando se

requieran.

V Muy mala

<20

Fases múltiples (galerías)

Avances de 0,5-1m.

Hormigón proyectado

inmediatamente despues

de la voladura.



hastiales con mallazo. Bulonoado

en solera/contrabóveda

15-20cm en clave y

15cm en hastiales y 5cm

en el frente. Aplicación

inmediata despuésde cada

avance.

Cerchas

pesadas separadas

0,75m con blindaje

de chapas y

cerradas en solera

RECOMENDACIONES INDICATIVAS PARA LA EXCAVACIÓN Y SOSTENIMIENTO DE TÚNELES

EXCAVADOS EN ROCA (BIENIAWSKI,1989)

103

De las zonificaciones geotécnicas se obtienen que el índice RMR varía entre 24 y 72

(Figura 25), lo que significa que el macizo rocoso a lo largo de la rampa de acceso

corresponde a rocas de clase V (Muy Mala), IV (Mala), III (Media) y II (Buena)

respectivamente. Tomando las recomendaciones de sostenimiento de la Tabla 59., sin

tomar en cuenta las dimensiones del túnel se necesita el siguiente tipo de sostenimiento:

Tabla 60. Recomendaciones de Sostenimiento a emplear en la rampa de acceso según el Índice RMR

ABSCISAS CLASE RMR RECOMENDACIONES DE SOSTENIMIENTO

0+000-0+360 Clase III

(Media)

Sostenimiento en bóveda y hastiales con pernos de 3 metros

en red de 2.0m x 2.0m y hormigón lanzado 8cm en bóveda

y 5cm en hastiales.

0+360-0+470 Clase IV (Mala)


en red de 1.0m x 1.0m con cerchas ligeras espaciadas 1.50m

cuando se requieran y hormigón lanzado 15cm en bóveda y

10cm en hastiales.

0+470-0+720 Clase III

(Media)


en red de 2.0m x 2.0m y hormigón lanzado 8cm en bóveda

y 5cm en hastiales.

0+720-0+980 Clase II (Buena)

Sostenimiento solo en el techo con pernos de 2 metros en

red de 2.50m x 2.50m y hormigón lanzado 5cm en bóveda

y 3cm en hastiales.

0+980-1+196 Clase IV (Mala)


en red de 1.0m x 1.0m con cerchas ligeras espaciadas 1.50m

cuando se requieran y hormigón lanzado 15cm en bóveda y

10cm en hastiales.

1+196-1+276 Clase II (Buena)

Sostenimiento solo en el techo con pernos de 2 metros en

red de 2.50m x 2.50m y hormigón lanzado 5cm en bóveda

y 3cm en hastiales

5.3.2 Evaluación del sostenimiento en base a el Índice Q

Para aplicar el sostenimiento mediante el Índice Q, se requiere de dos valores:

El índice Q y el Diámetro equivalente.

𝐷𝐸 =𝑎𝑛𝑐ℎ𝑜, 𝑑𝑖á𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜 𝑜 𝑎𝑙𝑡𝑢𝑟𝑎 (𝑚)𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑒𝑥𝑣𝑎𝑐𝑎𝑐𝑖ó𝑛

𝑟𝑒𝑙𝑎𝑐𝑖ó𝑛 𝑑𝑒 𝑠𝑜𝑠𝑡𝑒𝑛𝑖𝑚𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑒𝑥𝑣𝑎𝑐𝑖ó𝑛 (𝐸𝑆𝑅)

104

La sección establecida para este túnel tiene 4,5m ancho x 45m alto, y se asumirá un valor

de ESR de 1.6 de la Tabla 24., que es el valor recomendado por Barton (2000) para túneles

permanente para minería.

Para obtener el sostenimiento del túnel se utiliza la Figura 28., (Barton y Grinstad,1994),

donde se plotea el valor de índice Q en el eje horizontal y el valor del diámetro equivalente

(DE) en el eje vertical, el punto de intersección de estos dos valores representa las

recomendaciones específicas de sostenimiento a emplearse.

Considerando que los requerimientos de soporte son menores en las paredes en el techo,

Barton y Grimstad (1994), recomiendan multiplicar por 5 el valor obtenido del índice Q

de las paredes para consideraciones de soporte.

Figura 32. Sostenimiento a emplear a lo largo de la rampa de acceso, según el Índice Q (Barton, 2000)

105

Tabla 61. Recomendaciones de Sostenimiento a emplear en la rampa de acceso según el Índice Q

ABSCISAS TIPO DE

SOSTENIMIENTO RECOMENDACIONES DE SOSTENIMIENTO

0+000-0+360 Sostenimiento tipo III

Pernos sistemáticos de Ф25mm en bóveda y hastiales

entre 3 – 4 m de largo en malla de 3.0m x 3.0m con

hormigón proyectado donde se requiera.

0+360-0+470 Sostenimiento tipo IV



hormigón de espesor de 5cm con resistencia de 30Mpa.









0+980-1+196 Sostenimiento tipo IV



hormigón de espesor de 5cm con resistencia de 30Mpa.





5.3.3 Análisis tenso-deformacional

El análisis tenso-deformacional para la excavación de la rampa de acceso se lo realizó

mediante el método numérico de elementos finitos (FEM), con el empleo del software

Phase 2 V5.0 aplicado en 2 dimensiones, con el propósito de conocer cuál es el

comportamiento deformacional del macizo rocoso.

El análisis de estabilidad de la sección se realizó en perfiles transversales donde se

contaba con los parámetros geotécnicos necesarios que se ingresan en el software, el

modelamiento se ejecutó en los puntos de mayor cobertura (profundidad), donde se

obtuvieron los esfuerzos que se presentan en el material del contorno del túnel y las

deformaciones que se generan por efecto de la excavación, que deben ser contrarrestadas

de alguna manera con el diseño de los sostenimientos. Este análisis se realizó en tres

106

sectores a lo largo del trazado de la rampa con su máxima cobertura en cada sector. A

continuación, se muestra los tramos analizados a lo largo del trazado de la rampa de

acceso.

Tramo I (sección con cobertura de 30 m)

Datos de entrada

Figura 33. Sección Geológica- Geotécnica Tramo I


Una vez ingresados todos los parámetros geotécnicos, el campo de esfuerzo y el

coeficiente sísmico tanto en la horizontal como en la vertical se pudo determinar que la

mayor concentración de esfuerzos está en los hastiales, produciendo sobrepresión y

deformación en la rampa de acceso (convergencia en la sección) Figura 34.

z σv σh E vResistencia a la

Tracción

Ángulo de

Fricción Cohesión

(m) MPa MPa MPa MPa (°) MPa

DACITA 30 0.807 0.314 15160 0.28 0.038 61.49 0.361

TRAMO I (Abscisa 0+00 – 0+167)

UNIDAD GEOLÓGICA

107

Figura 34. Análisis de desplazamientos totales en el macizo rocoso Dacítico-Tramo I

En función del resultado obtenido (Figura 34), se plantea la estabilización de la sección

en este tramo, donde se sugiere aplicar pernos sistemáticos de Ф25mm y 3,0m de

longitud, red de 2,0 x 2,0m; hormigón lanzado reforzado con fibra de 0,05 m de espesor

tanto en bóveda como en hastíales, notándose que se reducen los desplazamientos

llegando a ser totalmente despreciables. Los factores de seguridad que se obtiene para

esta zona están desde 1.3 a 4.96, con lo cual se comprueba que el sostenimiento para este

macizo es correcto (Figura 35).

Figura 35. Factores de seguridad para el macizo rocoso-Tramo I

108

Tramo II (sección con cobertura de 100 m)

Datos de entrada

|Figura 36. Sección Geológica- Geotécnica Tramo II



coeficiente sísmico tanto en la horizontal como en la vertical, se pudo determinar que la

mayor concentración de esfuerzos está en los hastiales, produciendo mayor sobrepresión

y deformación (0.000084m) en la rampa de acceso (convergencia en la sección) Figura

37.


Tracción

Ángulo de

Fricción Cohesión


DACITA 15160 0.28 0.038 61.49 0.361

TOBAS 14030 0.28 0.305 55.07 1.169

TRAMO II (Abscisa 0+167– 0+722)

UNIDAD GEOLÓGICA

100 2,69 1,05

109

Figura 37. Análisis de desplazamientos totales en el macizo rocoso dacítico-Tramo II

Para la estabilización de la sección en este tramo, se aplicó pernos sistemáticos de

Ф25mm y 3,0m de longitud, red de 2,0 x 2,0m; hormigón lanzado reforzado con fibra de

0,05 m de espesor tanto en bóveda como en hastiales, notándose que se reducen los

desplazamientos llegando a ser totalmente despreciables. Los factores de seguridad que

se obtiene para esta zona están desde 1.3 a 4.43, con lo cual se comprueba que el

sostenimiento para este macizo es correcto (Figura 38).

Figura 38. Factores de seguridad para el macizo rocoso dacítico-Tramo II

110

Tramo III - (sección con cobertura de 130 m)

Datos de entrada

Figura 39. Sección Geológica- Geotécnica Tramo III



coeficiente sísmico tanto en la horizontal como en la vertical, se pudo determinar que la

mayor concentración de esfuerzos está en los hastiales, produciendo sobrepresión y

deformación (0.00088m) en la rampa de acceso (convergencia en la sección) Figura 40.


Tracción

Ángulo de

Fricción Cohesión


DACITA 15160 0.28 0.038 61.49 0.361

TOBAS 14030 0.28 0.305 55.07 1.169

TRAMO III (Abscisa 0+722– 1+276)

UNIDAD GEOLÓGICA

130 2.844 1.12

111

Figura 40. Análisis de desplazamientos totales en el macizo rocoso tobaceo-Tramo III

Para la estabilización de la sección en este tramo se aplicó pernos sistemáticos de Ф25mm

y 3,0m de longitud, red de 3,0 x 3,0m; hormigón lanzado reforzado con fibra de 0,05 m

de espesor tanto en bóveda como en hastiales, notándose que se reducen los

desplazamientos llegando a ser totalmente despreciables. Los factores de seguridad que

se obtiene para esta zona están desde 1.3 a 6.0, con lo cual se comprueba que el

sostenimiento para este macizo es correcto (Figura 41).

Figura 41. Factores de seguridad para el macizo rocoso tobaceo -Tramo III

112

Del análisis tensión-deformación realizado mediante el software Phase 2 V2.5 (casa

Rocsciense) a las tres secciones cuya cobertura máxima va de 30m-130m, se puede

concluir que el sostenimiento planteado para roca tipo II y roca tipo III es razonable y

suficiente, minimizando los problemas de convergencia en el trazado de la rampa,

mejorando su estabilidad.

5.3.4 Sostenimiento para la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga

El diseño de sostenimiento a emplear en la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga

establecido en base a las recomendaciones de sostenimientos empíricos de

(Bieniawski,1989 y Barton,2000), las características de las cuñas que se forman con

respecto a la geometría del túnel, y al estado tensional, permite plantear los siguientes

tipos de sostenimiento.

Soporte Tipo II.- Pernos sistemáticos de Ф25mm y 3,00 m de longitud, con una

distribución de 2,50 x 2,50 m, además se aplicará hormigón lanzado reforzado con fibra

o malla electrosoldada de 0,05 m de espesor tanto en bóveda como en hastiales.

113

Figura 42. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO II


Soporte tipo III.- Pernos sistemáticos de Ф25mm y 3,0m de longitud, red de 2,0 x 2,0m,

además se aplicará hormigón lanzado reforzado con fibra o malla electrosoldada de 0,05

m de espesor tanto en bóveda como en hastiales.

114

Figura 43. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO III


Soporte Tipo IV.- 0.05 m de hormigón lanzado sin fibra en bóveda y hastiales, marco de

acero tipo HEB 160, ala de 20cm, la distancia entre cerchas 1-1,5m, posteriormente se

instalarán pernos sistemáticos de Ф25mm y 3.0m de longitud en bóveda y hastiales en

red tipo tres bolillo 1,5×1,5m. Además 0.10 cm de hormigón lanzado con fibra de acero

o malla electrosoldada en bóveda y hastiales.

115

Figura 44. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO IV


Soporte tipo V.- 0.05 m de hormigón lanzado sin fibra en bóveda y hastiales, marco de

acero tipo HEB 160 ala de 20 cm, la distancia entre cerchas será entre 0,5- 1,0m.

Posteriormente se lanzará 0.10 cm de hormigón lanzado con fibra de acero o malla

electrosoldada en bóveda y hastiales. Se ve necesario el uso de pernos de enfilaje de 6m

de largo, para su instalación la fiscalización aprobará el ángulo de perforación, se

recomienda que este sea de 5-15°.

116

Figura 45. Bosquejo de sostenimiento para roca TIPO V


117

6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

6.1 Conclusiones

El modelo geológico a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma

Larga muestra las siguientes variedades litológicas: rocas de composición dacítica ricas

en minerales como cuarzo-25%, plagioclasa-68%, biotita-4%, hornblenda-3%, presenta

pequeños porcentajes de magnetita (2-3%) y corresponde al 57% del trazado del túnel,

dentro de esta unidad geológica se encuentran autobrechas dacíticas cizalladas que

presentan características geomecánicas desfavorables.

La rampa de acceso presenta una secuencia volcánica-volcanoclástica comprendida por

tobas y flujos de lava de composición andesítica fueron evidenciadas en los núcleos de

perforación y representan al 36% y 7% respectivamente.

La zona de estudio se encuentra controlada por un régimen tectónico con dirección N-S,

con desplazamiento posiblemente normal, el sistema de fallas Río Falso. Sin embargo,

los datos de orientación de estructuras demuestran que existen 3 direcciones

preferenciales o familias de fracturas siendo las preferentes NNW, NNE y E-W buzando

tanto al Sur como al Norte.

Las estructuras NE y E-W que afectan al cuerpo de dacita son eventos tardíos, al ser la

dacita un evento post-mineralización no presenta las familias NNW y NNE que se

encuentran en el cuerpo mineralizado. Considerando que sobre la dacita las estructuras

preferentes son E-W la dirección preferente para el desarrollo de la rampa de Sur a Norte

es la más adecuada.

El trazado de la rampa de acceso está dominado principalmente por rocas frescas de

composición dacítica. Sin embargo, la presencia de minerales arcillosos como illita –

esmectita que representan los halos externos de alteración se encuentran afectando

118

desfavorablemente la calidad del macizo rocoso de las secuencia volcánica-

volcanoclástica principalmente en el tramo III.

En base al modelo geológico, datos geomecánicos y físico-mecánicos, obtenidos de

estaciones en superficie y sondajes, se tramificó el macizo rocoso del trazado de la Rampa

de Acceso del Yacimiento Loma Larga; obteniéndose como resultado que; el 18.0 % del

túnel corresponde a un macizo rocoso de Clase II (63<RMR<71); el 32.4% corresponde

a clase III (49<RMR<60) ; el 20.5% a clase IV (27<RMR<31) y finalmente el 17.2%

corresponde roca de Clase V (13<RMR<16) (zonas de falla, contactos entre unidades

litológicas y fallas interpretadas en los núcleos de perforación).

Los sistemas de clasificación geomecánica empleados para la caracterización de los

macizos rocosos Dacítico y Tobáceo, muestran intervalos muy amplios en sus resultados,

esto se debe al parámetro SFR (factor de reducción de esfuerzos) considerado en el

sistema Q, mientras que el índice RMR solo valora la resistencia a la compresión simple

del macizo y la dirección de las discontinuidades; de ahí sus resultados.

El perfil geológico - geotécnico del trazado de la rampa de acceso presenta 5 cambios en

la dirección de avance, que juntamente con el análisis de las discontinuidades presentes

en los macizos rocosos de dacita y toba, determina el comportamiento cinemático

(formación de cuñas, y planchas) a razón del cambio en la continuidad de la dirección del

túnel; de igual manera las cuñas generadas a lo largo del trazado no presentan ningún

factor desfavorable con respecto a la estabilidad de la obra, pues éstas serían estables de

acuerdo al sostenimiento preliminar diseñado, aplicando pernos sistemáticos de 3.00m de

longitud, con un espaciado de 2,0m x 2,0m que estabilizarían la cuña más amplia, en base

a la clasificación del Índice Q de Barton.

119

El modelamiento de tensión-deformación del macizo rocoso realizado en el software

Phase v2.50 (casa Rocsciense) nos muestra como resultado que existen esfuerzos que

generan sobrepresión y deformación en la rampa de acceso (convergencia en la sección

con una deformación máxima de 0.000892346 m), la cual razonablemente puede

sostenerse planteando un diseño de sostenimiento con pernos de anclaje tanto en hastiales

y el techo.

El análisis tensión-deformación realizado mediante el software Phase 2 V2.5 (casa

Rocsciense) a las tres secciones cuya cobertura máxima va de 30m-130m, se determinó

que el sostenimiento razonable para roca tipo II y roca tipo III, minimizan los problemas

de convergencia en el trazado de la rampa, mejorando su estabilidad.

6.2 Recomendaciones

Los Métodos Empíricos empleados para el cálculo de los parámetros geomecánicos,

constituyen un método fácil, rápido y sencillo para el procesamiento y adquisición de

datos necesarios para la toma de decisiones constructivas en Obras Subterráneas, por lo

que es muy importante su aplicación en la excavación y construcción de dichas obras, y

contraponerlos con modelación numérica que ayuda a definir mejor el sistema de

sostenimiento.

Este estudio debe ser considerado como un estudio investigativo-analítico (investigación

conceptual) elaborado sobre la base de la información disponible hasta la fecha actual,

por lo que se sugiere ser corroborado y actualizado con los trabajos que se ejecuten en el

momento de realizar la excavación.

Se recomienda aumentar el detalle de los estudios en la zona de Autobrechas dacíticas

presentes en el tramo II del trazado, ya que esta zona presenta características

geomecánicas desfavorables previo a la construcción de la obra subterránea. En esta zona

120

no se ha realizado ensayos de laboratorio por lo que no ha sido posible realizar el análisis

tensorial en esta zona.

La secuencia volcánica-volcanoclástica presentes en el tramo III del trazado, es una zona

que se encuentra afectado por la presencia de minerales arcillosos como illita – esmectita

de carácter expansivo por lo que se debería tomar las debidas precauciones en el momento

de aplicar el sostenimiento.

121

7. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS

Alquinga, D. & Asimbaya, D., 2013. Análisis del Comportamiento Geomecánico del

Macizo Rocoso para la Estimación del Sistema de Soporte en la Excavación del Tramo

Inferior de las Tuberías de Presión del Proyecto Hidroeléctrico Coca Codo Sinclair,

entre las abscisas a0+955 a a1+275 y b1+030 a b1+350. (Tesis de Pregrado para la

obtención de ingeniero en Geología): Universidad Central del Ecuador. Quito-Ecuador

Barton, N & Bandis., 1990. Review of predictive capability of JRC-JCS model in

engineering practice. Norwegian Geotechnical Institute. Oslo

Barton, N., 1974. Engineering Classification of rock mass for the design of tunnel

support. Oslo

BGS & CODIGEM., 1997. Mapa Geológico de la Cordillera Occidental del Ecuador

entre 3° - 4°, escala 1:200.000.

Bieniawski, Z., 1989. Engineering Rock Mass Classifications. New York.

CAMICON & MIDUVI., 2014. Norma Ecuatoriana de la construcción. Peligro sísmico

– Diseño sismo resistente. Quito, Ecuador.

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Cimentaciones. Quito, Ecuador.

Carrasco, F & Rosales, G., 2003. Manual de procedimiento para el registro geotécnico

de sondajes (4th ed). Estado de Bolívar, Venezuela: Golder Associates S.A.

Colimba, O., 2017. Modelo Geológico – Geotécnico del Túnel de Aducción del Proyecto

Hidroeléctrico Río Verde Chico, Provincia de Tungurahua, Cantón Baños. (Tesis de

Pregrado para la obtención de ingeniero en Geología): Universidad Central del Ecuador.

Quito-Ecuador

122

Gavilanes H. & Andrade B., 2004. Introducción a la Ingeniería de Túneles. A.I.M.E.,

Quito, Ecuador.

González de Vallejo, L., 2002. Ingeniería Geológica, Madrid, España: Pearson

Educación

Hoek, E. & Diederichs, M. S., 2006. Empirical Estimation of Rock Mass Modulus.

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Hoek, E., Carranza-Torres, C. & Corkum, B., 2002. "Hoek-Brown Failure Criterion 2002

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Hungerbühler, D., Steinmann, M., & Winkler, W., 2002.

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Geofísico – Escuela Politécnica Nacional, Quito, Ecuador

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Factual Report for Loma Larga Project, Azuay Province, Ecuador”. Base de Datos de la

Empresa INV Minerales Ecuador S.A. INVMINEC.

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del Sistema de Alta Sulfuración Loma Larga. (Tesis de Pregrado para la obtención de

ingeniero en Geología): Universidad Central del Ecuador. Quito-Ecuador

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Red DESIR, Madrid.

RPA., 2016 Technical Report on the Loma Larga Project, Azuay Province, Ecuador –

N43-101 Report. Toronto – Canadá.

123

ANEXOS

124

ANEXO 1. Registro de mapeo geomecánico en superficie a lo largo del trazado de

la Rampa de Acceso del Yacimiento Loma Larga

FOTO 1

> 2

0.6

-2

0.2

-0.6

0.0

6-0

.2

< 0.

06

J1 96 186 79 X X X X X X X X

J1 98 188 74 X X X X X X X X

J1 95 185 67 X X X X X X X X

J2 42 132 34 X X X X X X X X

Ja 253 343 78 X X X X X X X X

Ja 265 355 84 X X X X X X X X



FECHA 26/6/2017

697547

CÓDIGO EGR-01 9662792

REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS : _DSC7149-DSC71533828

PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN : N° HOJA: 01

COORDENADAS

X :

Y :

Z :

Presencia de Agua

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

DUREZA R2

HIDROGEOLOGÍA SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO

RELLENO ALTERACIÓN

DIPS

TIP

O D

E P

LAN

O

AZI

MU

T

AZI

MU

T D

E B

UZA

MIE

NTO

BU

ZAM

IEN

TO

90

-10

0

ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS(m)ESTADO DE LAS DIACLASAS

75

-90

50

-75

25

-50

<2

5 Mu

y se

par

adas

Sep

arad

as

CONTINUIDAD (m) Abertura RUGOSIDAD

10

- 2

0

> 20

Nu

la

< 0.

1

0.1

-1

1-5

3 -

10

Bla

nd

o <

5m

m

Bla

nd

o >

5m

m

Inal

tera

da

> 5

Mu

y R

ugo

sa

Ru

gosa

Lige

ram

ente

ru

gosa

On

du

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a

Suav

e

Hú

med

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Go

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Mo

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y al

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da

Des

com

pu

esta

Seco

Lige

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Hú

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o

Nin

gun

o

Du

ro <

5m

m

Du

ro >

5m

m

Mo

der

. Ju

nta

s

Jun

tas

Mu

y ju

nta

s

< 1

1 -

3

FALLAS COLUMNAS OTROS: JUNTAS/DIACLASAS

Vista N-S


I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI


Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60

LITOLOGÍA : DacitaTIPO DE ESTRUCTURAS

PLIEGUES

125

FOTO 1

> 2

0.6

-2

0.2

-0.6

0.0

6-0

.2

< 0.

06

J2 53 143 75 X X X X X X X X

J2 46 136 78 X X X X X X X X

J2 57 147 83 X X X X X X X X

J3 124 214 65 X X X X X X X X

J3 129 219 65 X X X X X X X X

J3 135 225 71 X X X X x X X X



R2

HIDROGEOLOGÍA

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60


I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI

Nu

la

< 0.

1

697615



FECHA


COORDENADAS

X :

Y :

Z :

26/6/2017

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

0.1

-1

1-5

Du

ro >

5m

m

Bla

nd

o <

5m

m

Bla

nd

o >

5m

m

Inal

tera

da

> 5

Mu

y R

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sa

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Lige

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Suav

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5m

m

AZI

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90

-10

0

10

- 2

0

> 20

Mo

der

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s

Jun

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Mu

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s

< 1

1 -

3

3 -

10

75

-90

50

-75

25

-50

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Mu

y se

par

adas

Sep

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Vista NE-SW

ESTACIÓN

Hú

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Mu

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tera

da

Des

com

pu

esta

Seco

Lige

ram

ente

Hú

med

o

RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS(m)

TIP

O D

E P

LAN

O

AZI

MU

T


PLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: JUNTAS/DIACLASAS

Presencia de Agua

CONTINUIDAD (m) Abertura RUGOSIDAD RELLENO ALTERACIÓN

SIN PRESENCIA DE AGUA SECO (CON SEÑALES DE AGUA) HÚMEDO GOTEOS FLUJO

ESTADO DE LAS DIACLASAS

DIPS


Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

DUREZA

126

FOTO 1

> 2

0.6-

2

0.2-

0.6

0.06

-0.2

< 0.

06

J2 44 134 76 X X X X X X X X

J2 33 123 65 X X X X X X X X

J3 117 207 82 X X X X X X X X

J3 115 205 78 X X X X X X X X

J3 121 211 84 X X X X X X X X

J3 116 206 81 X X X X X X X X



Húm

edo

Go

tean

do

Agu

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Lige

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Mo

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Muy

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Des

com

pues

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Seco

Lige

ram

ente

Húm

edo

Nin

guno

Dur

o <

5m

m

Dur

o >

5m

m

Bla

ndo

< 5

mm

Bla

ndo

> 5

mm

Inal

tera

da

> 5

Muy

Rug

osa

Lige

ram

ente

rug

osa

Ond

ulad

a

Suav

e

10 -

20

> 20

Nul

a

< 0.

1

0.1-

1

1-5

1 -

3

3 -

10

75-9

0

50-7

5

25-5

0

<25

Muy

sep

arad

as

Sep

arad

as

Rug

osa

TIP

O D

E P

LAN

O

AZI

MU

T

AZI

MU

T D

E B

UZA

MIE

NTO

BU

ZAM

IEN

TO

90-1

00

Mo

der.

Jun

tas

Junt

as

Muy

junt

as

< 1

Vista NW-SE

ESTACIÓN RQD % SEPARACIÓN ENTRE DIACLASAS (m)ESTADO DE LAS DIACLASAS Presencia de Agua


DIPS


I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

DUREZA R2


TIPO DE ESTRUCTURASPLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: JUNTAS/DIACLASAS


Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES 1-

3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60

LITOLOGÍA : Dacita

697578



FECHA


COORDENADAS

X :

Y :

Z :

27/6/2017

127

FOTO 1

> 2

0.6-

2

0.2-

0.6

0.06

-0.2

< 0.

06

J1 94 184 86 X X X X X X X X

J1 93 183 81 X X X X X X X X

J2 34 124 54 X X X X X X X X

J2 41 131 47 X X X X X X X X



Húm

edo

Go

tean

do

Agu

a fl

uyen

do

Lige

ram

ente

alt

erad

a

Mo

dera

dam

ente

alt

erad

a

Muy

alt

erad

a

Des

com

pues

ta

Seco

Lige

ram

ente

Húm

edo

Nin

guno

Dur

o <

5m

m

Dur

o >

5m

m

Bla

ndo

< 5

mm

Bla

ndo

> 5

mm

Inal

tera

da

> 5

Muy

Rug

osa

Lige

ram

ente

rug

osa

Ond

ulad

a

Suav

e

10 -

20

> 20

Nul

a

< 0.

1

0.1-

1

1-5

1 -

3

3 -

10

75-9

0

50-7

5

25-5

0

<25

Muy

sep

arad

as

Sep

arad

as

Rug

osa

TIP

O D

E P

LAN

O

AZI

MU

T

AZI

MU

T D

E B

UZA

MIE

NTO

BU

ZAM

IEN

TO

90-1

00

Mo

der.

Jun

tas

Junt

as

Muy

junt

as

< 1

Vista NW-SE



DIPS


I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

DUREZA R2


TIPO DE ESTRUCTURASPLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS:JUNTAS/DIACLASAS


Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60

LITOLOGÍA : Dacita

697609



FECHA


COORDENADAS

X :

Y:

26/6/2017

Z:

128

FOTO 1

> 2

0.6

-2

0.2-

0.6

0.0

6-0

.2

< 0.

06

J1 279 9 54 X X X X X X X X

J3 147 237 68 X X X X X X X X

J3 168 258 71 X X X X X X X X



Húm

edo

Go

tean

do

Agu

a fl

uyen

do

Lige

ram

ente

alt

erad

a

Mo

der

adam

ente

alt

erad

a

Muy

alt

erad

a

Des

com

pues

ta

Seco

Lige

ram

ente

Húm

edo

Nin

guno

Dur

o <

5m

m

Dur

o >

5m

m

Bla

nd

o <

5m

m

Bla

nd

o >

5m

m

Inal

tera

da

> 5

Muy

Rug

osa

Lige

ram

ente

rug

osa

On

dula

da

Suav

e

10

- 20

> 20

Nul

a

< 0.

1

0.1-

1

1-5

1 -

3

3 -

10

75-

90

50-

75

25-

50

<2

5

Muy

sep

arad

as

Sep

arad

as

Rug

osa

TIP

O D

E P

LAN

O

AZI

MU

T

AZI

MU

T D

E B

UZA

MIE

NTO

BU

ZAM

IEN

TO

90-1

00

Mo

der.

Ju

ntas

Junt

as

Muy

junt

as

< 1

Vista NE-SW



DIPS


I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

DUREZA R2


TIPO DE ESTRUCTURASPLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: Diaclasas


Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60

LITOLOGÍA : Dacita

697695


REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS :3813

FECHA


COORDENADAS

X :

Y :

Z :

30/6/2017

129

FOTO 1

> 2

0.6-

2

0.2-

0.6

0.06

-0.2

< 0.

06

J1 98 188 54 X X x X X X X X

J2 41 131 81 X X x X X X X X

J2 56 146 79 X X x X X X X X

F1 334 64 84 X x x X X X X X



Húm

edo

Go

tean

do

Agu

a fl

uyen

do

Lige

ram

ente

alt

erad

a

Mo

dera

dam

ente

alt

erad

a

Muy

alt

erad

a

Des

com

pues

ta

Seco

Lige

ram

ente

Húm

edo

Nin

guno

Dur

o <

5m

m

Dur

o >

5m

m

Bla

ndo

< 5

mm

Bla

ndo

> 5

mm

Inal

tera

da

> 5

Muy

Rug

osa

Lige

ram

ente

rug

osa

Ond

ulad

a

Suav

e

10 -

20

> 20

Nul

a

< 0.

1

0.1-

1

1-5

1 -

3

3 -

10

75-9

0

50-7

5

25-5

0

<25

Muy

sep

arad

as

Sep

arad

as

Rug

osa

TIP

O D

E P

LAN

O

AZI

MU

T

AZI

MU

T D

E B

UZA

MIE

NTO

BU

ZAM

IEN

TO

90-1

00

Mo

der.

Jun

tas

Junt

as

Muy

junt

as

< 1


Vista NE-SW



I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

DUREZA R2




Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60

LITOLOGÍA : Dacita

697672



FECHA


COORDENADAS

X :

Y :

Z :

25/6/2017

130

FOTO 1

> 2

0.6-

2

0.2-

0.6

0.06

-0.2

< 0.

06

J1 279 9 84 X X x x X X X X

J1 274 4 79 X X x x X X X X

F1 342 72 70 X X X X X X X X

F2 25 115 87 X X X X X X X X



Húm

edo

Go

tean

do

Agu

a fl

uyen

do

Lige

ram

ente

alt

erad

a

Mo

dera

dam

ente

alt

erad

a

Muy

alt

erad

a

Des

com

pues

ta

Seco

Lige

ram

ente

Húm

edo

Nin

guno

Dur

o <

5m

m

Dur

o >

5m

m

Bla

ndo

< 5

mm

Bla

ndo

> 5

mm

Inal

tera

da

> 5

Muy

Rug

osa

Lige

ram

ente

rug

osa

Ond

ulad

a

Suav

e

10 -

20

> 20

Nul

a

< 0.

1

0.1-

1

1-5

1 -

3

3 -

10

75-9

0

50-7

5

25-5

0

<25

Muy

sep

arad

as

Sep

arad

as

Rug

osa

TIP

O D

E P

LAN

O

AZI

MU

T

AZI

MU

T D

E B

UZA

MIE

NTO

BU

ZAM

IEN

TO

90-1

00

Mo

der.

Jun

tas

Junt

as

Muy

junt

as

< 1


VistaNW-SE


DIPS


I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

DUREZA R2




Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60

LITOLOGÍA : Dacita

697719



FECHA


COORDENADAS

X :

Y :

Z :

25/6/2017

131

FOTO 1

> 2

0.6

-2

0.2

-0.6

0.0

6-0

.2

< 0.

06

J1 275 5 65 X X X X X X X X

J1 268 358 75 X X X X X X X X

J3 325 55 82 X X X X X X X X

J3 315 45 78 X X X X X X X X

J3 315 45 78 X X X X X X X X

F1 300 30 75 X X X X X X



Hú

med

o

Go

tean

do

Agu

a fl

uye

nd

o

Lige

ram

ente

alt

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a

Mo

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adam

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a

Mu

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Des

com

pu

esta

Seco

Lige

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o

Nin

gun

o

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ro <

5m

m

Du

ro >

5m

m

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nd

o <

5m

m

Bla

nd

o >

5m

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> 5

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Suav

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10

- 2

0

> 20

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< 0.

1

0.1

-1

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3

3 -

10

75

-90

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-75

25

-50

<2

5

Mu

y se

par

adas

Sep

arad

as

Ru

gosa

TIP

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E P

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MU

T

AZI

MU

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UZA

MIE

NTO

BU

ZAM

IEN

TO

90

-10

0

Mo

der

. Ju

nta

s

Jun

tas

Mu

y ju

nta

s

< 1

Vista NW-SE



DIPS


I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

Zona de cizalla de aproximadamente 15m DUREZA R1




Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60

LITOLOGÍA : Dacita

697784



FECHA


COORDENADAS

X :

Y :

Z :

27/6/2017

132

FOTO 1

> 2

0.6

-2

0.2

-0.6

0.0

6-0

.2

< 0.

06

J2 74 164 56 X X X X X X X X

J2 66 156 44 X X X X X X X X

J2 71 161 47 X X X X X X X X

J3 170 260 80 X X X X X X X X

J3 174 264 79 X X X X X X X X

J3 177 267 81 X X X X X X X X

J3 169 259 83 X X X X X X X X

J3 170 260 90 X X X X X X X X



X : 697846

CÓDIGO EGR-09 Y : 9663149PROYECTO: EVALUACIÓN GEOTÉCNICA DE LA RAMPA DE ACCESO AL YACIMIENTO LOMA LARGA ESTACIÓN :

N° HOJA: 09

COORDENADAS

REALIZADO POR: VALERIA ZÚÑIGA FOTOS :Z : 3796

FECHA 27/6/2017


PLIEGUES FALLAS COLUMNAS OTROS: Diaclasas

MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60


I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI


Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

DUREZA R2


Vista NW-SE DIPS



TIP

O D

E P

LAN

O

AZI

MU

T

AZI

MU

T D

E B

UZA

MIE

NTO

BU

ZAM

IEN

TO

90

-10

0

75

-90

Jun

tas

Mu

y ju

nta

s

< 1

1 -

3

3 -

10

10

- 2

0

50

-75

25

-50

<2

5

Mu

y se

par

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Sep

arad

as

Mo

der

. Ju

nta

s

On

du

lad

a

Suav

e

Nin

gun

o

> 20

Nu

la

< 0.

1

0.1

-1

1-5 > 5

Go

tean

do

Agu

a fl

uye

nd

o

Mo

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adam

ente

alt

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a

Mu

y al

tera

da

Des

com

pu

esta

Seco

Lige

ram

ente

Hú

med

o

Hú

med

o

Du

ro <

5m

m

Du

ro >

5m

m

Bla

nd

o <

5m

m

Bla

nd

o >

5m

m

Inal

tera

da

Lige

ram

ente

alt

erad

a

Mu

y R

ugo

sa

Ru

gosa

Lige

ram

ente

ru

gosa

133

FOTO 1

> 2

0.6

-2

0.2

-0.6

0.0

6-0

.2

< 0.

06

J2 58 148 56 X X X X X X X X

J2 60 150 51 X X X X X X X X

J2 57 147 46 X X X X X X X X

J2 50 140 49 X X X X X X X X

J3 327 57 76 X X X X X X X X

J3 324 54 84 X X X X X X X X

J3 326 56 75 X X X X X X X X

J3 325 55 79 X X X X X X X X

J3 325 55 80 X X X X X X X X

J3 324 54 66 X X X X X X X X

J3 330 60 64 X X X X X X X X

Ja 241 331 48 X X X X X X X X

Ja 242 332 40 X X X X X X X X

Ja 236 326 42 X X X X X X X X

Ja 244 334 34 X X X X X X X X

Ja 232 322 41 X X X X X X X X

F1 106 196 47 X X X X X X X X



Hú

med

o

Go

tean

do

Agu

a fl

uye

nd

o

Lige

ram

ente

alt

erad

a

Mo

der

adam

ente

alt

erad

a

Mu

y al

tera

da

Des

com

pu

esta

Seco

Lige

ram

ente

Hú

med

o

Nin

gun

o

Du

ro <

5m

m

Du

ro >

5m

m

Bla

nd

o <

5m

m

Bla

nd

o >

5m

m

Inal

tera

da

> 5

Mu

y R

ugo

sa

Lige

ram

ente

ru

gosa

On

du

lad

a

Suav

e

10

- 2

0

> 20

Nu

la

< 0.

1

0.1

-1

1-5

1 -

3

3 -

10

75

-90

50

-75

25

-50

<2

5

Mu

y se

par

adas

Sep

arad

as

Ru

gosa

TIP

O D

E P

LAN

O

AZI

MU

T

AZI

MU

T D

E B

UZA

MIE

NTO

BU

ZAM

IEN

TO

90

-10

0

Mo

der

. Ju

nta

s

Jun

tas

Mu

y ju

nta

s

< 1

Vista NW-SE



DIPS


I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

DUREZA R2




Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60

LITOLOGÍA : Dacita

697860



FECHA


COORDENADAS

X :

Y :

Z :

28/6/2017

134

FOTO 1

> 2

0.6-

2

0.2-

0.6

0.06

-0.2

< 0.

06

J2 67 157 75 X X X X X X X X

J2 64 154 70 X X X X X X X X

J3 162 252 77 X X X X X X X X

J3 154 244 81 X X X X X X X X

Ja 207 297 45 X X X X X X X X

Ja 210 300 46 X X X X X X X X



X : 697811


N° HOJA: 11

COORDENADAS


FECHA 30/6/2017



MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60


I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI


Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

DUREZA R2


ALTERACIÓN

TIP

O D

E P

LAN

O

AZI

MU

T

AZI

MU

T D

E B

UZA

MIE

NTO

BU

ZAM

IEN

TO

90-1

00

75-9

0

Vista NW-SE


CONTINUIDAD (m)

50-7

5

25-5

0

<25

Muy

sep

arad

as

Sep

arad

as

Mo

der.

Jun

tas

Abertura RUGOSIDAD RELLENO<

0.1

0.1-

1

1-5

> 5

Junt

as

Muy

junt

as

< 1

1 -

3

3 -

10

10 -

20

FOTO 2 DIPS

Go

tean

do

Agu

a fl

uyen

do

Mo

dera

dam

ente

alt

erad

a

Muy

alt

erad

a

Des

com

pues

ta

Seco

Lige

ram

ente

Húm

edo

Húm

edo

Dur

o <

5m

m

Dur

o >

5m

m

Bla

ndo

< 5

mm

Bla

ndo

> 5

mm

EG

Lige

ram

ente

alt

erad

a

Muy

Rug

osa

Rug

osa

Lige

ram

ente

rug

osa

Ond

ulad

a

Suav

e

Nin

guno

> 20

Nul

a

135

FOTO 1

> 2

0.6-

2

0.2-

0.6

0.06

-0.2

< 0.

06

J1 71 161 66 X X X X X X X X

J1 74 164 57 X X X X X X X X

J3 152 242 88 X X X X X X X X

J3 148 238 87 X X X X X X X X

J3 150 240 85 X X X X X X X X



X : 697824


N° HOJA: 12

COORDENADAS


FECHA 30/6/2017



MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60


I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI


Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

DUREZA R2


RELLENO ALTERACIÓN

TIP

O D

E P

LAN

O

AZI

MU

T

AZI

MU

T D

E B

UZA

MIE

NTO

BU

ZAM

IEN

TO

90-1

00

Vista N-S FOTO 2 DIPS


75-9

0

50-7

5

25-5

0

<25

Muy

sep

arad

as

Sep

arad

as


10 -

20

> 20

Nul

a

< 0.

1

0.1-

1

1-5

Mo

der.

Jun

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Junt

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1 -

3

3 -

10

Nin

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m

Dur

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5m

m

Bla

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Bla

ndo

> 5

mm

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> 5

Muy

Rug

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Rug

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Ond

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Suav

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pues

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Lige

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ente

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edo

136

FOTO 1

> 2

0.6

-2

0.2

-0.6

0.0

6-0

.2

< 0.

06

J3 336 66 84 X X X X X X X X

J3 337 67 80 X X X X X X X X

Ja 248 338 81 X X X X X X X X

Ja 251 341 84 X X X X X X X X

Ja 249 339 84 X X X X X X X X

Ja 248 338 75 X X X X X X X X

Ja 239 329 86 X X X X X X X X

Ja 246 336 84 X X X X X X X X

Ja 249 339 74 X X X X X X X X



Hú

med

o

Go

tean

do

Agu

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uye

nd

o

Lige

ram

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Mo

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ram

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m

Du

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5m

m

Bla

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m

Bla

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5m

m

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- 2

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> 20

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1

0.1

-1

1-5

1 -

3

3 -

10

75

-90

50

-75

25

-50

<2

5

Mu

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Sep

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TIP

O D

E P

LAN

O

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MU

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AZI

MU

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MIE

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BU

ZAM

IEN

TO

90

-10

0

Mo

der

. Ju

nta

s

Jun

tas

Mu

y ju

nta

s

< 1

Vista en Planta



DIPS


I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

DUREZA R2




Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60

LITOLOGÍA : Dacita

697927



FECHA


COORDENADAS

X :

Y :

Z :

28/6/2017

137

FOTO 1

> 2

0.6-

2

0.2-

0.6

0.06

-0.2

< 0.

06

J1 114 204 70 X X X X X X X X

J1 112 202 75 X X X X X X X X

J1 114 204 80 X X X X X X X X

J1 114 204 78 X X X X X X X X

Ja 238 328 63 X X X X X X X X

Ja 230 320 65 X X X X X X X X

Ja 226 316 71 X X X X X X X X



X : 697874


N° HOJA: 14

COORDENADAS


FECHA 30/6/2017



MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60


I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI


Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

DUREZA R2


RELLENO ALTERACIÓN

TIP

O D

E P

LAN

O

AZI

MU

T

AZI

MU

T D

E B

UZA

MIE

NTO

BU

ZAM

IEN

TO

90-1

00

Vista SE-NW FOTO 2 DIPS


75-9

0

50-7

5

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0

<25

Muy

sep

arad

as

Sep

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10 -

20

> 20

Nul

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1-5

Mo

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Jun

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Junt

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Muy

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1 -

3

3 -

10

Nin

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m

Dur

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m

Bla

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< 5

mm

Bla

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> 5

mm

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> 5

Muy

Rug

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Rug

osa

Lige

ram

ente

rug

osa

Ond

ulad

a

Suav

e

Húm

edo

Go

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do

Agu

a fl

uyen

do

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ram

ente

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a

Mo

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dam

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a

Muy

alt

erad

a

Des

com

pues

ta

Seco

Lige

ram

ente

Húm

edo

138

FOTO 1

> 2

0.6

-2

0.2

-0.6

0.0

6-0

.2

< 0.

06

F1 338 68 84 X x X X X X X X

F1 355 65 75 X x X X X X X X

J1 355 85 50 X X X X X X X X

J1 352 82 40 X X X X X X X X

J1 359 89 45 X X X X X X X X

J1 6 96 46 X X X X X X X X

J1 351 81 40 X X X X X X X X

J2 56 146 60 X X X X X X X X



Hú

med

o

Go

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do

Agu

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ram

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Mo

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10

- 2

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> 20

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3

3 -

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75

-90

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-75

25

-50

<2

5

Mu

y se

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Sep

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gosa

TIP

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AZI

MU

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E B

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MIE

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BU

ZAM

IEN

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90

-10

0

Mo

der

. Ju

nta

s

Jun

tas

Mu

y ju

nta

s

< 1

Vista NE-SW FOTO 2 Vista N-S




I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

Afloramiento presenta alteración silicea, la falla se la ve en un afloramiento a 15m de este punto lo cual presenta los mismos datos estructurales DUREZA R5


LITOLOGÍA : Tobas Silicificada



Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60

698335



FECHA


COORDENADAS

X :

Y :

Z :

28/6/2017

139

FOTO 1

> 2

0.6

-2

0.2

-0.6

0.0

6-0

.2

< 0.

06

J1 10 100 54 X X X X X X X X

J1 0 90 64 X X X X X X X X

J1 0 90 71 X X X X X X X X

J1 354 84 64 X X X X X X X X

J1 12 102 58 X X X X X X X X

J1 0 90 69 X X X X X X X X

Ja 263 353 87 X X X X X X X X



X : 698343


N° HOJA: 16

COORDENADAS


FECHA 30/6/2017

LITOLOGÍA : Tobas SilicificadasTIPO DE ESTRUCTURAS


MUY PEQUEÑOS

> 30

MUY BRECHIFICADA

> 60


I

ALGO METEORIZADA

II

MED. METEORIZADA

III

MUY METEORIZADA

IV

COMPL. METEORIZADA

V

SUELO RESIDUAL

VI


Jv Juntas/m3

MUY GRANDES

< 1

GRANDES

1-3

MEDIOS

3 - 10

PEQUEÑOS

10-30

CAUDAL ESTIMADO

OBSERVACIONES

DUREZA R5


RELLENO ALTERACIÓN

TIP

O D

E P

LAN

O

AZI

MU

T

AZI

MU

T D

E B

UZA

MIE

NTO

BU

ZAM

IEN

TO

90

-10

0

Vista N-S FOTO 2 DIPS


75

-90

50

-75

25

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5

Mu

y se

par

adas

Sep

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as


10

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0

> 20

Nu

la

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1

0.1

-1

1-5

Mo

der

. Ju

nta

s

Jun

tas

Mu

y ju

nta

s

< 1

1 -

3

3 -

10

Nin

gun

o

Du

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5m

m

Du

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m

Bla

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5m

m

Bla

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5m

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a

Mu

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tera

da

Des

com

pu

esta

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ente

Hú

med

o

140

ANEXO 2. Registro de Logueo Geotécnico RMR Básico (Beniawski,1989) de los sondajes ubicados a lo largo del trazado de la Rampa de Acceso del


HOLE No. LLDHG-014

PROMEDIO

(m) (m) % VAL TIPO COND m.

1.16 0.95 0.0 5 V-VERY BAD 29

1.74 1.38 70.7 51 III-REGULAR 32.25

1.40 1.40 0.0 31 IV-BAD 30.8

2.27 2.20 43.2 42 III-REGULAR 34.6

8.63 2.05 0.0 25 IV-BAD 33.6

14.70 14.00 0.0 24 IV-BAD 39.8

1.30 1.30 20.8 46 III-REGULAR 41.6

0.95 0.90 80.0 62 II-GOOD 47.8

1.65 1.65 24.2 51 III-REGULAR 51

4.65 4.57 52.7 56 III-REGULAR 53.8

1.35 1.35 23.7 40 IV-BAD 48.4

2.40 2.40 66.7 60 III-REGULAR 48.2

0.40 0.40 0.0 35 IV-BAD 49.6

1.30 0.80 30.8 50 III-REGULAR 49.4

1.00 1.00 85.0 63 II-GOOD 49.6

0.55 0.55 0.0 39 IV-BAD 56

2.55 2.55 94.1 61 II-GOOD 54.8

4.53 4.53 96.0 67 II-GOOD 53.4

1.47 4.70 66.7 44 III-REGULAR 56.4

2.40 2.40 93.8 56 III-REGULAR 55.25

4.45 4.45 94.4 54 III-REGULAR 51.3333333

DEPTHLEGTH RECOVERY

%STRENCH RQD SPACE

JOIN CONDITIONSRMR

FROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL WHEATHERING GRANWATER COMMENTS

(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL Grade VAL Grade VAL Grade VAL Grade VAL Type Grade VAL Grade VAL Grade VAL

0.00 1.16 81.9 R0 0 0.00 0 5 5 5 0 5 0 5 0 Clay 5 0 5 0 5 0

1.16 2.90 79.3 R2 2 1.23 13 3 10 3 2 3 4 4 1 OxMn 1 6 3 3 2 10

2.90 4.30 100.0 R1 1 0.00 0 4 8 3 2 3 4 4 1 Ox Fex 3 2 3 3 2 10

4.30 6.57 96.9 R2 2 0.98 8 4 8 3 2 3 4 4 1 Ox Fex, OxMn2 4 3 3 2 10

6.57 15.20 23.8 R1 1 0.00 0 5 5 5 0 5 0 4 1 Bx 5 0 3 3 1 15 Fault

15.20 29.90 95.2 R1 1 0.00 0 5 5 5 0 5 0 4 1 Bx 5 0 4 2 1 15 Fault

29.90 31.20 100.0 R2 2 0.27 3 4 8 3 2 3 4 4 1 OxMn 1 6 2 5 1 15

31.20 32.15 94.7 R2 2 0.76 17 3 10 3 2 3 4 4 1 OxMn 1 6 2 5 1 15

32.15 33.80 100.0 R2 2 0.40 8 4 8 3 2 3 4 4 1 OxMn 1 6 2 5 1 15

33.80 38.45 98.3 R2 2 2.45 13 4 8 3 2 3 4 4 1 OxMn 1 6 2 5 1 15

38.45 39.80 100.0 R2 2 0.32 3 3 10 3 2 4 1 4 1 Clay 4 1 2 5 1 15

39.80 42.20 100.0 R2 2 1.60 13 3 10 3 2 3 4 3 3 OxMn 1 6 2 5 1 15

42.20 42.60 100.0 R2 2 0.00 0 5 5 3 2 3 4 3 3 4 1 3 3 1 15

42.60 43.90 61.5 R2 2 0.40 8 4 8 3 2 2 5 4 1 1 6 3 3 1 15

43.90 44.90 100.0 R2 2 0.85 17 3 10 3 2 2 5 4 1 1 6 2 5 1 15

44.90 45.45 100.0 R2 2 0.00 0 3 10 3 2 2 5 4 1 4 1 3 3 1 15

45.45 48.00 100.0 R2 2 2.40 20 3 10 3 2 2 5 4 1 4 1 2 5 1 15

48.00 52.53 100.0 R2 2 4.35 20 3 10 3 2 2 5 4 1 1 6 1 6 1 15

52.53 54.00 319.7 R2 2 0.98 13 4 8 4 1 5 0 4 1 Bx fault 4 1 3 3 1 15 Fault zone

54.00 56.40 100.0 R2 2 2.25 20 3 10 4 1 4 1 4 1 4 1 2 5 1 15

56.40 60.85 100.0 R2 2 4.20 20 4 8 4 1 4 1 4 1 4 1 2 5 1 15


141

HOLE No. LLDHG-013

PROMEDIO


2.60 2.60 0.0 37 IV-BAD 49.6666667

1.65 1.65 86.1 59 III-REGULAR 49.25

1.90 1.90 55.3 53 III-REGULAR 49

1.35 1.35 33.3 48 III-REGULAR 49.8

2.10 2.10 45.2 48 III-REGULAR 49.8

2.15 2.15 11.6 41 III-REGULAR 51.2

1.10 1.10 77.3 59 III-REGULAR 49

2.15 2.15 92.1 60 III-REGULAR 51.4

1.60 1.60 12.5 37 IV-BAD 55.6

2.90 2.90 92.4 60 III-REGULAR 53.2

3.00 3.00 95.0 62 II-GOOD 48

0.80 0.80 37.5 47 III-REGULAR 47

1.60 1.45 0.0 34 IV-BAD 44.4

0.65 0.65 0.0 32 IV-BAD 41.4

1.65 1.55 42.4 47 III-REGULAR 40.2

1.90 1.90 18.4 47 III-REGULAR 44.8

2.00 2.00 0.0 41 III-REGULAR 44.2

0.90 0.85 66.7 57 III-REGULAR 44.4

0.90 0.90 0.0 29 IV-BAD 45

2.10 1.95 32.4 48 III-REGULAR 44.8

2.70 2.60 37.0 50 III-REGULAR 45.8

0.60 0.60 0.0 40 IV-BAD 48.2

0.85 0.85 75.3 62 II-GOOD 48

2.50 2.45 0.0 41 III-REGULAR 48.2

1.35 1.35 22.2 47 III-REGULAR 53.4

0.90 0.90 31.1 51 III-REGULAR 54

1.50 1.50 100.0 66 II-GOOD 58.6

1.80 1.80 100.0 65 II-GOOD 59.6

4.60 4.60 89.1 64 II-GOOD 57.6

2.45 2.45 49.0 52 III-REGULAR 51.6

1.35 1.35 0.0 41 III-REGULAR 50.2

2.80 2.80 0.0 36 IV-BAD 45.4

0.85 0.85 64.7 58 III-REGULAR 45.4

1.07 1.07 0.0 40 IV-BAD 47.6

0.88 0.88 62.5 52 III-REGULAR 54.8

2.30 2.30 43.5 52 III-REGULAR 52.2

3.05 3.05 100.0 72 II-GOOD 56.2

0.65 0.59 0.0 45 III-REGULAR 57.4

1.80 1.80 70.0 60 III-REGULAR 60.4

3.00 3.00 56.3 58 III-REGULAR 55.41 6 1 155 4 1 OxMn 1 613 4 8 3 2 269.00 72.00 100.0 R2 2 1.69

6 1 6 1 152 5 4 1 OxMn 11.26 13 3 10 3 2

1 6 1 15

67.20 69.00 100.0 R2 2

5 4 1 1 60 4 8 3 2 266.55 67.20 90.8 R2 2 0.00

6 1 6 1 152 5 4 1 13.05 20 2 15 3 2

1 6 1 15

63.50 66.55 100.0 R2 2

4 4 1 1 68 4 8 3 2 361.20 63.50 100.0 R2 2 1.00

6 1 6 2 103 4 4 1 10.55 13 4 8 3 2

2 5 1 15

60.32 61.20 100.0 R2 2

4 4 1 1 60 5 5 3 2 359.25 60.32 100.0 R2 2 0.00

6 2 5 1 153 4 4 1 10.55 13 3 10 3 2

1 6 2 10

58.40 59.25 100.0 R2 2

4 4 1 Ox Fex 1 60 5 5 3 2 355.60 58.40 100.0 R2 2 0.00

6 1 6 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 3 2

1 6 1 15

54.25 55.60 100.0 R2 2

4 4 1 1 68 4 8 3 2 351.80 54.25 100.0 R2 2 1.20

6 1 6 1 153 4 4 1 14.10 20 4 8 3 2

2 5 1 15

47.20 51.80 100.0 R2 2

4 4 1 1 620 3 10 3 2 345.40 47.20 100.0 R2 2 1.80

6 1 6 1 153 4 4 1 11.50 20 3 10 3 2

2 5 1 15

43.90 45.40 100.0 R2 2

4 4 1 1 68 4 8 3 2 343.00 43.90 100.0 R2 2 0.28

6 1 6 1 153 4 4 1 10.30 3 4 8 3 2

1 6 1 15

41.65 43.00 100.0 R2 2

4 4 1 1 60 5 5 3 2 339.15 41.65 98.0 R2 2 0.00

6 2 5 1 153 4 4 1 10.64 17 3 10 3 2

3 3 1 15

38.30 39.15 100.0 R2 2

4 4 1 1 60 4 8 4 1 337.70 38.30 100.0 R2 2 0.00

6 2 5 1 153 4 4 1 OxMn, Ox Fex11.00 8 4 8 4 1

2 5 1 15

35.00 37.70 96.3 R2 2

4 3 3 OxMn, Ox Fex3 28 4 8 4 1 332.90 35.00 92.9 R2 2 0.68

2 3 3 1 15 Fault 5 0 4 1 Bx 30.00 0 5 5 4 1

1 6 1 15

32.00 32.90 100.0 R2 2

4 4 1 OxMn, Ox Fex1 613 4 8 3 2 331.10 32.00 94.4 R2 2 0.60

6 1 6 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 3 2

1 6 1 15

29.10 31.10 100.0 R2 2

4 4 1 1 63 4 8 3 2 327.20 29.10 100.0 R2 2 0.35

6 2 5 2 103 4 3 3 OxMn, Ox Fex10.70 8 4 8 4 1

3 3 2 10

25.55 27.20 93.9 R2 2

4 4 1 OxMn, Ox Fex1 60 5 5 4 1 324.90 25.55 100.0 R2 2 0.00

6 2 5 2 103 4 4 1 OxMn, Ox Fex10.00 0 5 5 4 1

2 5 2 10

23.30 24.90 90.6 R2 2

4 3 3 OxMn, Ox Fex1 68 4 8 4 1 322.50 23.30 100.0 R2 2 0.30

6 2 5 2 103 4 3 3 OxMn, Ox Fex12.85 20 3 10 3 2

2 5 2 10

19.50 22.50 100.0 R2 2

4 4 1 OxMn, Ox Fex1 620 3 10 3 2 316.60 19.50 100.0 R2 2 2.68

6 3 3 2 104 1 3 3 OxMn, Ox Fex10.20 3 4 8 4 1

2 5 2 10

15.00 16.60 100.0 R2 2

4 4 1 OxMn, Ox Fex1 620 3 10 3 2 312.85 15.00 100.0 R2 2 1.98

6 2 5 2 103 4 3 3 OxMn, Ox Fex10.85 17 3 10 3 2

2 5 2 10

11.75 12.85 100.0 R2 2

4 4 1 OxMn, Ox Fex1 63 4 8 3 2 39.60 11.75 100.0 R2 2 0.25

6 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 10.95 8 4 8 3 2

2 5 2 10

7.50 9.60 100.0 R2 2

4 3 3 Ox Fex 1 68 4 8 3 2 36.15 7.50 100.0 R2 2 0.45

6 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 11.05 13 4 8 3 2

2 5 2 10

4.25 6.15 100.0 R2 2

4 3 3 Ox Fex 1 617 3 10 3 2 3

5 2 10

2.60 4.25 100.0 R2 2 1.42

3 3 Ox Fex 1 6 25 5 3 2 3 4

VAL Grade VAL

0.00 2.60 100.0 R2 2 0.00 0

Grade VAL Type Grade VAL GradeGrade VAL Grade VAL Grade VAL

WHEATHERING GRANWATER COMMENTS

(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL

SPACEJOIN CONDITIONS

RMRFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL

DEPTHLEGTH RECOVERY

%STRENCH RQD

142

3.75 3.75 90.7 67 II-GOOD 60.6

1.15 1.15 0.0 47 III-REGULAR 59

16.90 14.15 82.8 71 II-GOOD 56.8

4.50 4.50 40.9 52 III-REGULAR 56.4

1.10 1.10 15.5 47 III-REGULAR 56.6

2.71 2.71 75.6 65 II-GOOD 50.8

2.49 2.49 16.1 48 III-REGULAR 53.2

1.20 1.20 0.0 42 III-REGULAR 54.4

2.30 2.30 80.4 64 II-GOOD 54

1.70 1.70 29.4 53 III-REGULAR 55.8

6.50 6.50 74.2 63 II-GOOD 61.2

3.30 3.30 62.1 57 III-REGULAR 61.2

10.15 10.15 100.0 69 II-GOOD 58.6

2.65 2.65 91.7 64 II-GOOD 56.2

2.35 2.35 0.0 40 IV-BAD 57.8

2.10 2.00 43.8 51 III-REGULAR 52

1.35 1.35 92.6 65 II-GOOD 54.4

3.70 3.55 26.5 40 IV-BAD 59.8

3.70 3.70 100.0 76 II-GOOD 57.4

2.80 2.80 94.6 67 II-GOOD 52.4

2.60 2.60 15.4 39 IV-BAD 50.8

1.74 1.60 0.0 40 IV-BAD 42.8

3.14 3.95 0.0 32 IV-BAD 36.75

1.10 1.10 0.0 36 IV-BAD 36

76.90


1 6 2 104 4 1 Clay 3 20 3 10 3 2 3155.88 156.98 100.0 R1 1 0.00

2 3 3 2 103 4 4 1 Clay 30.00 0 4 8 3 2

1 6 1 15

152.74 155.88 125.8 R2 2

4 4 1 Clay 3 20 4 8 3 2 3151.00 152.74 92.0 R2 2 0.00

6 3 3 2 103 4 4 1 OxFex,OxMn 10.40 3 4 8 3 2

2 5 1 15

148.40 151.00 100.0 R2 2

4 3 3 OxMn 1 620 3 10 3 2 3145.60 148.40 100.0 R2 2 2.65

6 1 6 1 152 5 3 3 OxMn 13.70 20 2 15 2 4

3 3 2 10

141.90 145.60 100.0 R2 2

4 4 1 OxFex,OxMn 3 28 4 8 3 2 3138.20 141.90 95.9 R2 2 0.98

6 2 5 1 153 4 4 1 OxMn 11.25 20 3 10 3 2

2 5 1 15

136.85 138.20 100.0 R2 2

4 4 1 OxMn 1 68 4 8 3 2 3134.75 136.85 95.2 R2 2 0.92

6 2 5 1 153 4 4 1 OxMn 10.00 0 5 5 3 2

1 6 1 15

132.40 134.75 100.0 R2 2

4 4 1 OxMn 2 420 3 10 3 2 3129.75 132.40 100.0 R2 2 2.43

4 1 6 1 153 4 4 1 OxMn 210.15 20 2 15 3 2

1 6 1 15

119.60 129.75 100.0 R2 2

4 4 1 OxMn 1 613 4 8 3 2 3116.30 119.60 100.0 R2 2 2.05

6 1 6 1 153 4 4 1 OxMn 14.82 17 3 10 3 2

2 5 1 15

109.80 116.30 100.0 R2 2

4 4 1 OxMn 1 68 4 8 3 2 3108.10 109.80 100.0 R3 4 0.50

6 2 5 1 153 4 4 1 OxMn 11.85 17 3 10 3 2

2 5 1 15

105.80 108.10 100.0 R3 4

4 4 1 OxMn 1 60 5 5 3 2 3104.60 105.80 100.0 R3 4 0.00

6 2 5 1 153 4 4 1 OxMn 10.40 3 4 8 3 2

2 5 1 15

102.11 104.60 100.0 R3 4

5 4 1 OxMn 1 617 3 10 3 2 299.40 102.11 100.0 R3 4 2.05

6 2 5 1 153 4 4 1 OxMn 10.17 3 4 8 4 1

2 5 1 15

98.30 99.40 100.0 R3 4

4 4 1 OxMn 1 68 4 8 4 1 393.80 98.30 100.0 R3 4 1.84

6 1 6 1 152 5 4 1 114.00 17 2 15 3 2

1 6 1 15

93.80 83.7 R3 4

5 4 1 OxMn 1 60 4 8 3 2 275.75 76.90 100.0 R3 4 0.00

6 1 6 1 152 5 4 1 13.40 20 3 10 3 272.00 75.75 100.0 R2 2

143

HOLE No. LLDHG-012

PROMEDIO


2.20 1.40 0.0 32 IV-BAD 40

4.60 4.60 30.2 37 IV-BAD 38.75

2.00 2.00 70.0 51 III-REGULAR 40.2

1.10 1.10 0.0 35 IV-BAD 40.8

1.45 1.45 31.0 46 III-REGULAR 47.6

1.40 1.40 0.0 35 IV-BAD 49.4

2.95 2.95 98.3 71 II-GOOD 52

1.00 1.00 85.0 60 III-REGULAR 53.4

2.10 2.10 29.5 48 III-REGULAR 54

1.10 1.10 33.6 53 III-REGULAR 47.8

2.85 2.85 0.0 38 IV-BAD 48.8

2.60 2.60 0.0 40 IV-BAD 46

0.85 0.85 100.0 65 II-GOOD 51.6

0.60 0.60 0.0 34 IV-BAD 58.2

1.80 1.80 100.0 81 I-VERY GOOD 62.2

3.90 3.90 100.0 71 II-GOOD 59.6

2.40 2.30 76.7 60 III-REGULAR 64.2

2.90 2.78 30.0 52 III-REGULAR 60.6

2.95 2.95 63.4 57 III-REGULAR 57.8

3.45 3.45 75.4 63 II-GOOD 60.4

1.50 1.50 62.7 57 III-REGULAR 63.6

6.00 6.00 100.0 73 II-GOOD 64.4

2.60 2.60 100.0 68 II-GOOD 64.4

2.15 2.15 75.3 61 II-GOOD 63.4

9.90 9.90 78.6 63 II-GOOD 58.8

5.00 5.00 41.0 52 III-REGULAR 51.6

2.15 2.15 34.9 50 III-REGULAR 47.4

3.80 3.80 0.0 32 IV-BAD 40.4

5.25 5.25 0.0 40 IV-BAD 38

0.40 0.40 0.0 28 IV-BAD 35

0.90 0.90 0.0 40 IV-BAD 36.8

0.20 0.20 0.0 35 IV-BAD 39

0.60 0.60 20.0 41 III-REGULAR 46

1.35 1.35 65.9 51 III-REGULAR 51

3.45 3.45 98.6 63 II-GOOD 51.8

1.95 1.95 88.2 65 II-GOOD 57.2

1.35 1.35 0.0 39 IV-BAD 55.6

1.25 1.25 100.0 68 II-GOOD 55.6

1.00 1.00 0.0 43 III-REGULAR 50.8

1.35 1.35 83.0 63 II-GOOD 53.2

1.37 1.37 18.2 41 III-REGULAR 46.4

2.88 2.88 27.1 51 III-REGULAR 45.8

1.25 1.25 0.0 34 IV-BAD 43.6

1.40 1.40 17.9 40 IV-BAD 42.2

1.05 1.05 28.6 52 III-REGULAR 36

1.65 1.65 0.0 34 IV-BAD 35.8

0.13 0.13 0.0 20 V-VERY BAD 37.4

0.57 0.57 0.0 33 IV-BAD 33.75

3.08 3.08 87.0 48 III-REGULAR 33.6666667


6 2 5 3 74 1 4 1 Ox Fex 12.68 17 4 8 4 1

3 3 2 10

106.65 109.73 100.0 R2 2

1 4 1 1 60 3 10 4 1 4106.08 106.65 100.0 R1 1 0.00

0 3 3 2 10 Fault 5 0 4 1 Clay 50.00 0 5 5 4 1

2 5 2 10

105.95 106.08 100.0 R0 0

4 4 1 Ox Fex 1 60 5 5 4 1 3104.30 105.95 100.0 R2 2 0.00

6 2 5 1 153 4 3 3 10.30 8 4 8 4 1

2 5 2 10

103.25 104.30 100.0 R2 2

4 4 1 1 63 4 8 4 1 3101.85 103.25 100.0 R2 2 0.25

6 3 3 1 154 1 4 1 10.00 0 5 5 4 1

1 6 1 15

100.60 101.85 100.0 R2 2

4 4 1 1 68 4 8 4 1 397.72 100.60 100.0 R2 2 0.78

6 1 6 2 103 4 4 1 Ox Fex 10.25 3 4 8 4 1

1 6 1 15

96.35 97.72 100.0 R2 2

4 4 1 OxMnx 1 617 3 10 3 2 395.00 96.35 100.0 R2 2 1.12

6 1 6 1 153 4 3 3 OxMnx 10.00 0 5 5 3 2

1 6 1 15

94.00 95.00 100.0 R2 2

4 3 3 OxMnx 1 620 3 10 3 2 392.75 94.00 100.0 R2 2 1.25

6 2 5 1 154 1 3 3 OxMnx 10.00 0 5 5 3 2

1 6 1 15

91.40 92.75 100.0 R2 2

4 3 3 OxMnx 1 617 3 10 3 2 389.45 91.40 100.0 R2 2 1.72

6 1 6 2 103 4 3 3 OxFex, OxMn 13.40 20 3 10 3 2

1 6 2 10

86.00 89.45 100.0 R2 2

4 4 1 OxFex 1 613 4 8 4 1 384.65 86.00 100.0 R2 2 0.89

6 1 6 2 103 4 4 1 OxFex 10.12 3 4 8 4 1

1 6 2 10

84.05 84.65 100.0 R2 2

4 4 1 OxFex 1 60 5 5 4 1 383.85 84.05 100.0 R2 2 0.00

6 1 6 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15 Bx Fault

82.95 83.85 100.0 R2 2

0 4 1 Bx 5 00 5 5 4 1 582.55 82.95 100.0 R1 1 0.00

6 1 6 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 4 1

1 6 1 15

77.30 82.55 100.0 R2 2

1 4 1 4 10 5 5 4 1 473.50 77.30 100.0 R2 2 0.00

6 2 5 1 153 4 4 1 10.75 8 4 8 4 1

1 6 1 15

71.35 73.50 100.0 R2 2

4 4 1 1 68 4 8 3 2 366.35 71.35 100.0 R2 2 2.05

6 1 6 1 153 4 4 1 17.78 17 3 10 3 2

1 6 1 15

56.45 66.35 100.0 R2 2

4 4 1 1 617 4 8 3 2 354.30 56.45 100.0 R2 2 1.62

6 1 6 1 153 4 4 1 12.60 20 3 10 2 4

1 6 1 15

51.70 54.30 100.0 R2 2

4 4 1 1 620 2 15 2 4 345.70 51.70 100.0 R2 2 6.00

6 1 6 1 153 4 4 1 10.94 13 4 8 3 2

1 6 1 15

44.20 45.70 100.0 R2 2

4 4 1 1 617 3 10 3 2 340.75 44.20 100.0 R2 2 2.60

6 1 6 1 153 4 4 1 11.87 13 4 8 3 2

1 6 1 15

37.80 40.75 100.0 R2 2

4 4 1 1 68 4 8 3 2 334.90 37.80 95.9 R2 2 0.87

6 2 5 1 153 4 4 1 11.84 17 4 8 3 2

1 6 1 15

32.50 34.90 95.8 R2 2

5 3 3 1 620 3 10 2 4 228.60 32.50 100.0 R2 2 3.90

6 1 6 1 152 5 3 3 11.80 20 1 20 2 4

2 5 1 15

26.80 28.60 100.0 R2 2

1 4 1 Bx 3 20 4 8 4 1 426.20 26.80 100.0 R1 1 0.00

6 1 6 1 153 4 4 1 10.85 20 3 10 4 1

1 6 1 15

25.35 26.20 100.0 R2 2

4 4 1 1 60 5 5 4 1 322.75 25.35 100.0 R2 2 0.00

2 2 5 1 153 4 4 1 Bx 30.00 0 4 8 4 1

1 6 1 15

19.90 22.75 100.0 R2 2

5 4 1 1 68 4 8 3 2 218.80 19.90 100.0 R2 2 0.37

6 1 6 2 102 5 4 1 OxFe, OxMn 10.62 8 4 8 3 2

2 5 1 15

16.70 18.80 100.0 R2 2

4 4 1 1 617 4 8 3 2 315.70 16.70 100.0 R2 2 0.85

6 1 6 1 153 4 4 1 12.90 20 2 15 3 2

1 6 2 10

12.75 15.70 100.0 R2 2

4 4 1 1 60 5 5 4 1 311.35 12.75 100.0 R2 2 0.00

6 1 6 2 103 4 4 1 10.45 8 4 8 4 1

1 6 2 10

9.90 11.35 100.0 R2 2

4 4 1 1 60 5 5 4 1 38.80 9.90 100.0 R2 2 0.00

6 1 6 2 103 4 4 1 11.40 13 4 8 4 1

2 5 2 10

6.80 8.80 100.0 R2 2

1 4 1 Clay 4 18 4 8 4 1 4

5 2 10

2.20 6.80 100.0 R2 2 1.39

4 1 OxFe 2 4 25 5 4 1 3 4

VAL Grade VAL

0.00 2.20 63.6 R2 2 0.00 0






DEPTHLEGTH RECOVERY

%STRENCH RQD

144

HOLE No. LLDGT-003

PROMEDIO


6.10 4.70 0.0 5 V-VERY BAD

3.04 2.68 0.0 28 IV-BAD

1.46 1.46 100.0 56 III-REGULAR 32.6

3.60 3.50 27.8 46 III-REGULAR 40.8

2.85 2.30 0.0 28 IV-BAD 40.8

0.63 0.63 58.7 46 III-REGULAR 39.2

0.62 0.30 0.0 28 IV-BAD 37.4

2.10 1.95 73.8 48 III-REGULAR 40.2

4.70 3.35 19.8 37 IV-BAD 35.6

2.04 2.00 40.2 42 III-REGULAR 42.6

1.76 1.25 0.0 23 IV-BAD 43.2

2.60 2.60 94.2 63 II-GOOD 49.2

1.18 1.18 69.5 51 III-REGULAR 47.8

1.59 1.57 98.7 67 II-GOOD 56.2

0.17 0.17 0.0 35 IV-BAD 52.8

1.27 1.27 90.6 65 II-GOOD 52.6

0.77 0.77 39.0 46 III-REGULAR 46.6

1.87 1.75 82.9 50 III-REGULAR 47.8

0.60 0.60 0.0 37 IV-BAD 40.8

1.30 1.30 42.3 41 III-REGULAR 41.2

0.54 0.54 0.0 30 IV-BAD 37

1.62 1.55 61.7 48 III-REGULAR 37.8

0.69 0.69 0.0 29 IV-BAD 40

1.30 1.15 50.0 41 III-REGULAR 40

0.85 0.85 100.0 52 III-REGULAR 36.4

0.90 0.85 33.3 30 IV-BAD 41.4

2.35 2.20 48.5 30 IV-BAD 40.6

1.00 1.00 100.0 54 III-REGULAR 40

2.30 2.08 42.6 37 IV-BAD 39.8

1.20 1.15 75.0 49 III-REGULAR 42.4

1.86 0.80 0.0 29 IV-BAD 38

1.83 1.83 29.5 43 III-REGULAR 37.6

0.45 0.45 0.0 32 IV-BAD 35.2

3.21 2.65 30.5 35 IV-BAD 31.8

2.25 2.15 57.8 37 IV-BAD 33.8

4.24 3.25 0.0 12 V-VERY BAD 34.8

1.16 1.16 64.7 53 III-REGULAR 38.4

0.67 0.67 0.0 37 IV-BAD 47.2

1.61 1.61 55.9 53 III-REGULAR 57.6

2.52 2.52 100.0 81 I-VERY GOOD 55.8

2.07 2.07 85.5 64 II-GOOD 62.2

0.36 0.36 0.0 44 III-REGULAR 59.4

2.12 2.03 95.8 69 II-GOOD 56

0.83 0.83 0.0 39 IV-BAD 56.6

2.52 2.52 91.3 64 II-GOOD 60.2

0.90 0.90 100.0 67 II-GOOD 58

1.30 1.30 88.5 62 II-GOOD 66.4

0.94 0.94 54.3 58 III-REGULAR 68.8

4.77 4.77 100.0 81 I-VERY GOOD 67.2

1.79 1.79 89.4 76 II-GOOD 68

1.88 1.88 34.6 59 III-REGULAR 72.2

4.48 4.48 58.0 66 II-GOOD 65.8

7.44 7.44 100.0 79 II-GOOD 64.8

0.55 0.55 0.0 49 III-REGULAR 54.0689655

6 1 6 1 152 5 4 1 17.44 20 2 15 2 4

2 5 1 15

96.76 104.20 100.0 R4 7

5 2 5 1 613 4 8 3 2 292.28 96.76 100.0 R4 7 2.60

6 2 5 1 152 5 3 3 10.65 8 4 8 3 2

1 6 1 15

90.40 92.28 100.0 R4 7

5 3 3 1 620 3 10 2 4 288.61 90.40 100.0 R4 7 1.60

6 1 6 1 152 5 3 3 14.77 20 2 15 2 4

1 6 1 15

83.84 88.61 100.0 R4 7

5 4 1 2 413 4 8 3 2 282.90 83.84 100.0 R3 4 0.51

4 1 6 1 152 5 4 1 21.15 17 4 8 3 2

1 6 1 15

81.60 82.90 100.0 R3 4

5 4 1 2 420 3 10 3 2 280.70 81.60 100.0 R3 4 0.90

2 1 6 1 153 4 4 1 32.30 20 3 10 3 2

1 6 1 15

78.18 80.70 100.0 R3 4

4 4 1 Py 3 20 5 5 3 2 377.35 78.18 100.0 R3 4 0.00

6 1 6 1 152 5 4 1 12.03 20 3 10 3 2

1 6 1 15

75.23 77.35 95.8 R3 4

5 4 1 1 60 5 5 3 2 274.87 75.23 100.0 R3 4 0.00

6 1 6 1 152 5 4 1 11.77 17 4 8 3 2

1 6 1 15

72.80 74.87 100.0 R3 4

5 3 3 1 620 2 15 2 4 270.28 72.80 100.0 R4 7 2.52

6 1 6 2 103 4 4 1 10.90 13 4 8 4 1

1 6 2 10

68.67 70.28 100.0 R3 4

4 4 1 1 60 5 5 4 1 368.00 68.67 100.0 R3 4 0.00

6 1 6 2 103 4 4 1 10.75 13 4 8 4 1

5 0 3 7 Contact dacite/lapille tuff andesite, fault zone?

66.84 68.00 100.0 R3 4

0 5 0 Clay, ill, smec5 00 5 5 5 0 562.60 66.84 76.7 R0 0 0.00

1 3 3 3 74 1 4 1 OxFe 41.30 13 4 8 4 1

3 3 3 7

60.35 62.60 95.6 R2 2

1 4 1 OxFe 3 28 4 8 4 1 457.14 60.35 82.6 R3 4 0.98

4 2 5 3 73 4 4 1 OxFe 20.00 0 5 5 3 2

2 5 3 7

56.69 57.14 100.0 R3 4

4 4 1 OxFe 2 48 4 8 3 2 354.86 56.69 100.0 R3 4 0.54

4 3 3 3 73 4 4 1 OxFe 20.00 0 5 5 4 1

3 3 4 4

53.00 54.86 43.0 R3 4

4 4 1 OxFe 2 417 3 10 3 2 351.80 53.00 95.8 R3 4 0.90

1 6 1 155 4 1 1 60 5 5 2 4 2104.20 104.75 100.0 R4 7 0.00

2 3 3 4 43 4 3 3 OxFe 30.98 8 4 8 4 1

2 5 4 4

49.50 51.80 90.4 R3 4

4 4 1 OxFe 2 420 3 10 3 2 348.50 49.50 100.0 R3 4 1.00

1 4 2 4 44 1 4 1 OxFe 41.14 8 4 8 4 1

4 2 4 4

46.15 48.50 93.6 R3 4

1 4 1 OxFe 4 18 4 8 4 1 445.25 46.15 94.4 R3 4 0.30

2 3 3 4 43 4 3 3 OxFe 30.85 20 3 10 3 2

4 2 4 4

44.40 45.25 100.0 R3 4

4 3 3 OxFe 3 213 4 8 4 1 343.10 44.40 88.5 R3 4 0.65

2 3 3 3 73 4 3 3 OxFe 30.00 0 5 5 4 1

3 3 3 7

42.41 43.10 100.0 R3 4

4 3 3 OxFe 2 413 4 8 3 2 340.79 42.41 95.7 R3 4 1.00

2 3 3 3 73 4 3 3 OxFe 30.00 0 5 5 3 2

3 3 3 7

40.25 40.79 100.0 R3 4

4 3 3 OxFe 3 28 4 8 3 2 338.95 40.25 100.0 R3 4 0.55

4 2 5 2 103 4 3 3 OxFe 20.00 0 5 5 3 2

3 3 3 7

38.35 38.95 100.0 R3 4

4 3 3 OxFe 3 217 4 8 3 2 336.48 38.35 93.6 R3 4 1.55

4 3 3 2 103 4 3 3 OxFe 20.30 8 4 8 3 2

2 5 2 10

35.71 36.48 100.0 R3 4

4 4 1 OxFe 2 420 2 15 3 2 334.44 35.71 100.0 R3 4 1.15

4 2 5 2 103 4 4 1 OxFe 20.00 0 5 5 3 2

2 5 2 10

34.27 34.44 100.0 R3 4

4 3 3 OxFe 2 420 2 15 3 2 332.68 34.27 98.7 R3 4 1.57

4 2 5 2 103 4 4 1 OxFe 20.82 13 4 8 3 2

3 3 2 10

31.50 32.68 100.0 R3 4

4 4 1 OxFe 2 420 2 15 3 2 328.90 31.50 100.0 R3 4 2.45

2 4 2 3 74 1 4 1 OxFe 30.00 0 5 5 4 1

3 3 3 7

27.14 28.90 71.0 R3 4

4 3 3 OxFe 2 48 4 8 4 1 325.10 27.14 98.0 R3 4 0.82

4 3 3 3 73 4 3 3 OxFe 20.93 3 4 8 4 1

3 3 3 7

20.40 25.10 71.3 R3 4

4 3 3 OxFe 2 413 4 8 3 2 3

2 3 7

18.30 20.40 92.9 R3 4 1.55

3 3 OxFe 2 4 45 5 4 1 3 4

3 3 7

17.68 18.30 48.4 R2 2 0.00

3 3 OxFe 2 4 34 8 3 2 3 4

3 3 7

17.05 17.68 100.0 R2 2 0.37

3 3 OxFe 3 2 35 5 3 2 3 4

3 3 7

14.20 17.05 80.7 R2 2 0.00

3 3 OxFe 3 2 32 15 3 2 3 4

2 3 7

10.60 14.20 97.2 R2 2 1.00

3 3 OxFe 4 1 42 15 3 2 3 4

4 4

9.14 10.60 100.0 R2 2 1.46 20

1 OxFe 4 1 5 015 3 2 3 4 4

0

6.10 9.14 88.2 R1 1 0.00 0 2

Clay 5 0 5 0 55 0 5 0 5 0

VAL

0.00 6.10 77.0 R0 0 0.00 0 5 5

Type Grade VAL Grade VAL GradeGrade VAL Grade VAL Grade VAL

COMMENTS

(m) (m) RECOVERY Grade VAL (m) VAL Grade VAL

RMRFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS INFILL ALTERATION WATER

DEPTHLEGTH RECOVERY

%STRENCH RQD SPACE

JOIN CONDITIONS

8

0

13

0

145

1.79 1.79 89.4 76 II-GOOD 68

1.88 1.88 34.6 59 III-REGULAR 72.2

4.48 4.48 58.0 66 II-GOOD 65.8

7.44 7.44 100.0 79 II-GOOD 64.8

0.55 0.55 0.0 49 III-REGULAR 54.0689655

4.10 4.10 100.0 71 II-GOOD 54.9310345

1.05 1.05 81.0 68 II-GOOD 68.6

7.40 7.40 100.0 79 II-GOOD 72.2

2.30 2.30 95.7 76 II-GOOD 68.2

1.30 1.30 69.2 67 II-GOOD 69.8

0.23 0.23 0.0 51 III-REGULAR 70.6

3.47 3.47 92.8 76 II-GOOD 69.8

5.00 5.00 100.0 83 I-VERY GOOD 70

7.55 7.55 92.7 72 II-GOOD 73

2.85 2.85 100.0 68 II-GOOD 65.6

1.00 1.00 100.0 66 II-GOOD 56.6

0.85 0.85 0.0 39 IV-BAD 49.4

7.85 7.85 22.9 38 IV-BAD 42.2

7.02 7.02 23.5 36 IV-BAD 38.2

0.68 0.68 0.0 32 IV-BAD 36.8

1.15 1.15 69.6 46 III-REGULAR 37.4

0.60 0.60 0.0 32 IV-BAD 39.8

2.07 2.07 48.3 41 III-REGULAR 44.8

3.83 4.03 52.2 48 III-REGULAR 44.4

5.75 5.75 90.4 57 III-REGULAR 49.4

3.50 3.50 85.7 44 III-REGULAR 51.8

1.30 1.30 100.0 57 III-REGULAR 52.6

1.05 1.05 90.5 53 III-REGULAR 51

3.55 3.55 83.7 52 III-REGULAR 49.4

3.55 3.55 59.2 49 III-REGULAR 43.8

2.70 2.85 19.3 36 IV-BAD 40

1.90 1.78 0.0 29 IV-BAD 39.6

0.80 0.80 0.0 34 IV-BAD 41.6

3.65 3.65 69.9 50 III-REGULAR 42

1.00 1.00 90.0 59 III-REGULAR 50.2

0.75 0.75 0.0 38 IV-BAD 56.8

1.45 1.45 86.2 70 II-GOOD 63.4

0.70 0.70 71.4 67 II-GOOD 63.4

2.00 2.00 100.0 83 I-VERY GOOD 64.4

1.80 1.80 52.8 59 III-REGULAR 64.6

0.50 0.50 0.0 43 III-REGULAR 62

3.70 3.70 91.9 71 II-GOOD 52

0.77 0.77 45.5 54 III-REGULAR 51

1.53 1.53 22.9 33 IV-BAD 52.4

3.50 3.50 81.4 54 III-REGULAR 47

2.20 2.20 84.1 50 III-REGULAR 45.25

3.57 3.57 42.0 44 III-REGULAR 49.3333333

6 1 6 1 152 5 4 1 17.44 20 2 15 2 4

2 5 1 15

96.76 104.20 100.0 R4 7

5 2 5 1 613 4 8 3 2 292.28 96.76 100.0 R4 7 2.60

6 2 5 1 152 5 3 3 10.65 8 4 8 3 2

1 6 1 15

90.40 92.28 100.0 R4 7

5 3 3 1 620 3 10 2 4 288.61 90.40 100.0 R4 7 1.60


4 1 6 1 153 4 4 1 Py 20.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

193.80 194.55 100.0 R2 2

4 4 1 Clay 4 120 3 10 4 1 3192.80 193.80 100.0 R2 2 0.90

2 2 5 1 154 1 4 1 Calcite 32.55 13 4 8 4 1

2 5 1 15

189.15 192.80 100.0 R3 4

1 4 1 Calcite 3 20 5 5 4 1 4188.35 189.15 100.0 R3 4 0.00

2 4 2 1 154 1 4 1 Calcite 30.00 0 5 5 4 1

3 3 1 15

186.45 188.35 93.7 R2 2

1 4 1 Calcite 3 23 4 8 4 1 4183.75 186.45 105.6 R2 2 0.52

2 1 6 1 154 1 4 1 Calcite 32.10 13 4 8 4 1

2 5 1 15

180.20 183.75 100.0 R2 2

1 4 1 Calcite 3 217 4 8 4 1 4176.65 180.20 100.0 R2 2 2.97

1 4 2 1 154 1 4 1 Calcite 40.95 20 3 10 4 1

2 5 1 15

175.60 176.65 100.0 R2 2

1 4 1 Calcite 3 220 3 10 4 1 4174.30 175.60 100.0 R2 2 1.30

0 5 0 1 154 1 4 1 Calcite 53.00 17 4 8 5 0

3 3 1 15

170.80 174.30 100.0 R2 2

0 4 1 Calcite 5 020 2 15 4 1 5165.05 170.80 100.0 R2 2 5.20

2 2 5 1 154 1 4 1 Calcite 32.00 13 4 8 4 1

3 3 1 15

161.22 165.05 105.2 R2 2

1 4 1 3 28 4 8 4 1 4159.15 161.22 100.0 R2 2 1.00

2 4 2 1 154 1 4 1 30.00 0 4 8 4 1

3 3 1 15

158.55 159.15 100.0 R2 2

1 4 1 3 213 4 8 4 1 4157.40 158.55 100.0 R2 2 0.80

2 4 2 1 154 1 4 1 30.00 0 4 8 4 1

3 3 1 15

156.72 157.40 100.0 R2 2

1 4 1 3 23 4 8 4 1 4149.70 156.72 100.0 R2 2 1.65

2 2 5 1 154 1 4 1 31.80 3 4 8 4 1

4 2 1 15

141.85 149.70 100.0 R2 2

4 4 1 2 40 3 10 4 1 3141.00 141.85 100.0 R2 2 0.00

4 3 3 1 153 4 4 1 Py 21.00 20 2 15 3 2

2 5 1 15

140.00 141.00 100.0 R2 2

4 4 1 Py 2 420 2 15 3 2 3137.15 140.00 100.0 R2 2 2.85

6 1 6 1 152 5 4 1 17.00 20 3 10 3 2

1 6 1 15

129.60 137.15 100.0 R4 7

5 2 5 1 620 2 15 2 4 2124.60 129.60 100.0 R4 7 5.00

6 1 6 1 152 5 2 5 13.22 20 3 10 3 2

1 6 1 15

121.13 124.60 100.0 R4 7

5 2 5 1 60 5 5 3 2 2120.90 121.13 100.0 R4 7 0.00

6 1 6 1 152 5 2 5 10.90 13 4 8 3 2

1 6 1 15

119.60 120.90 100.0 R4 7

5 3 3 1 620 3 10 2 4 2117.30 119.60 100.0 R4 7 2.20

6 1 6 1 152 5 4 1 17.40 20 2 15 2 4

1 6 1 15

109.90 117.30 100.0 R4 7

5 4 1 1 617 3 10 2 4 2108.85 109.90 100.0 R3 4 0.85

6 1 6 1 152 5 4 1 14.10 20 3 10 2 4

1 6 1 15

104.75 108.85 100.0 R3 4

5 4 1 1 60 5 5 2 4 2104.20 104.75 100.0 R4 7 0.00

194.55 196.00 100.0 R3 4 1.25 17 3 10 3 2 2 5 2 5 1 6 1 6 1 15

196.00 196.70 100.0 R4 7 0.50 13 4 8 3 2 2 5 2 5 1 6 1 6 1 15

196.70 198.70 100.0 R4 7 2.00 20 2 15 2 4 2 5 2 5 1 6 1 6 1 15

198.70 200.50 100.0 R3 4 0.95 13 4 8 3 2 2 5 3 3 Py 2 4 2 5 1 15

200.50 201.00 100.0 R3 4 0.00 0 5 5 3 2 2 5 3 3 Py 2 4 2 5 1 15

201.00 204.70 100.0 R3 4 3.40 20 3 10 2 4 2 5 3 3 Py 2 4 1 6 1 15

204.70 205.47 100.0 R2 2 0.35 8 3 10 3 2 2 5 4 1 1 6 2 5 1 15

205.47 207.00 100.0 R2 2 0.35 3 4 8 4 1 5 0 4 1 Clay 4 1 4 2 1 15

207.00 210.50 100.0 R3 4 2.85 17 3 10 4 1 5 0 4 1 Yeso 4 1 2 5 1 15

210.50 212.70 100.0 R2 2 1.85 17 4 8 4 1 5 0 4 1 Yeso 4 1 2 5 1 15

212.70 216.27 100.0 R3 4 1.50 8 4 8 4 1 4 1 4 1 Yeso 4 1 2 5 1 15

146

HOLE No. LLDGT-003B

PROMEDIO


1.00 0.75 0.0 5 V-VERY BAD

1.20 1.00 0.0 5 V-VERY BAD

0.30 0.30 0.0 5 V-VERY BAD 10.4

3.85 3.65 0.0 23 IV-BAD 14.4

4.30 3.30 0.0 14 V-VERY BAD 19.8

3.35 3.20 0.0 25 IV-BAD 24.2

1.25 1.00 24.0 32 IV-BAD 25.8

5.25 5.00 15.2 27 IV-BAD 31.2

2.35 1.20 0.0 31 IV-BAD 30.2

3.25 2.95 33.8 41 III-REGULAR 32.4

2.90 1.65 0.0 20 V-VERY BAD 37.2

1.60 1.50 53.1 43 III-REGULAR 41

3.70 3.55 64.9 51 III-REGULAR 43.8

2.20 2.15 79.5 50 III-REGULAR 45.6

1.60 1.45 75.0 55 III-REGULAR 43.2

0.50 0.50 0.0 29 IV-BAD 43

3.40 3.00 20.6 31 IV-BAD 44

1.25 1.25 80.0 50 III-REGULAR 38.2

2.05 2.05 34.1 55 III-REGULAR 39.6

0.60 0.60 16.7 26 IV-BAD 38.4

2.50 2.10 46.0 36 IV-BAD 43

0.60 0.25 0.0 25 IV-BAD 39.8

0.60 0.60 100.0 73 II-GOOD 44.8

1.30 1.30 0.0 39 IV-BAD 48.8

2.95 2.95 33.9 51 III-REGULAR 51

1.75 1.75 57.1 56 III-REGULAR 47.4

1.25 1.25 0.0 36 IV-BAD 51

4.45 4.40 42.7 55 III-REGULAR 55.4

1.20 1.20 29.2 57 III-REGULAR 53

3.00 3.00 74.0 73 II-GOOD 50.4

2.50 1.20 0.0 44 III-REGULAR 52.6

0.90 0.60 0.0 23 IV-BAD 51.4

1.55 1.35 58.1 66 II-GOOD 50.4

5.80 5.70 19.0 51 III-REGULAR 52.6

1.45 1.45 69.0 68 II-GOOD 62

3.70 3.60 39.2 55 III-REGULAR 62

5.70 5.70 84.2 70 II-GOOD 65

2.35 2.35 59.6 66 II-GOOD 60.8

9.70 9.60 59.8 66 II-GOOD 55.2

0.65 0.65 46.2 47 III-REGULAR 50

0.85 0.85 0.0 27 IV-BAD 49.8

1.35 1.35 40.7 44 III-REGULAR 45.75

1.70 1.70 67.6 65 II-GOOD 45.3333333


6 2 5 1 15 SILICA AND ADVANCED ARGILLIC ALTERATION3 4 3 3 CLAY 11.15 13 3 10 3 2

1 6 2 10 OXIDED CRAKEL BRECCIA

102.00 103.70 100.0 R4 7

1 4 1 OXFE 3 28 4 8 4 1 4100.65 102.00 100.0 R4 7 0.55

2 2 5 2 10 FAULT5 0 4 1 OXFE 30.00 0 5 5 5 0

2 5 2 10 SILICA

99.80 100.65 100.0 R3 4

1 3 3 OXFE 2 48 4 8 4 1 499.15 99.80 100.0 R4 7 0.30

6 1 6 1 153 4 3 3 SIL 15.80 13 3 10 3 2

1 6 1 15 CRACKEL SILICICA BRECHA

89.45 99.15 99.0 R4 7

4 3 3 SIL 1 613 3 10 3 2 387.10 89.45 100.0 R4 7 1.40

6 1 6 1 15 PERVASIVE SILICA3 4 3 3 SIL 14.80 17 3 10 3 2

1 6 1 15 MEDIUM SILICA

81.40 87.10 100.0 R4 7

4 3 3 SIL 1 68 4 8 4 1 377.70 81.40 97.3 R3 4 1.45

6 1 6 1 15 VUGGY SILICA, STRONG SILICIFICATED3 4 2 5 SIL 11.00 13 3 10 3 2

1 6 1 15 VUGGY AND FRIABLE SILICA

76.25 77.70 100.0 R4 7

4 2 5 SIL 1 63 4 8 5 0 370.45 76.25 98.3 R3 4 1.10

6 1 6 1 15 STRONG-MEDIUM SILICA , 3 4 3 3 _ 10.90 13 3 10 3 2

3 3 2 10 FAULT

68.90 70.45 87.1 R4 7

0 4 1 CLAY 3 20 5 5 5 0 568.00 68.90 66.7 R2 2 0.00

4 1 6 1 15 FRIABLE WITHE SILICA 4 1 3 3 _ 20.00 0 4 8 5 0

1 6 1 15

65.50 68.00 48.0 R4 7

4 2 5 _ 1 613 3 10 3 2 362.50 65.50 100.0 R5 12 2.22

6 2 5 1 15 medium silica, advanced argillic alteration3 4 2 5 _ 10.35 8 4 8 3 2

3 3 1 15

61.30 62.50 100.0 R3 4

4 2 5 CLAY 1 68 3 10 3 2 356.85 61.30 98.9 R2 2 1.90

6 3 3 1 154 1 3 3 CLAY 10.00 0 5 5 4 1

3 3 1 15 Advanced argillic alteration

55.60 56.85 100.0 R2 2

4 3 3 CLAY 1 613 4 8 3 2 353.85 55.60 100.0 R2 2 1.00

4 3 3 1 153 4 2 5 CLAY 21.00 8 4 8 3 2

3 3 1 15

50.90 53.85 100.0 R2 2

4 2 5 CLAY 2 40 5 5 4 1 349.60 50.90 100.0 R2 2 0.00

4 3 3 1 152 5 2 5 CLAY 20.60 20 2 15 2 4

4 2 1 15 weak argillic alteration, kaolinita -silica(1-2)

49.00 49.60 100.0 R2 2

1 4 1 CLAY 5 00 5 5 5 0 448.40 49.00 41.7 R1 1 0.00

2 3 3 3 74 1 3 3 OXFE 31.15 8 4 8 3 2

3 3 3 7

45.90 48.40 84.0 R2 2

1 3 3 OXFE 3 23 5 5 5 0 445.30 45.90 100.0 R2 2 0.10

6 2 5 1 153 4 3 3 CLAY 10.70 8 3 10 3 2

3 3 3 7

43.25 45.30 100.0 R2 2

4 3 3 OXFE 3 217 3 10 3 2 342.00 43.25 100.0 R2 2 1.00

2 3 3 3 74 1 3 3 OXFE 30.70 3 4 8 3 2

3 3 2 10

38.60 42.00 88.2 R2 2

1 4 1 CLAY 2 40 4 8 4 1 438.10 38.60 100.0 R1 1 0.00

4 3 3 2 103 4 3 3 CLAY 21.20 17 3 10 3 2

3 3 3 7

36.50 38.10 90.6 R2 2

4 3 3 OXFE 3 217 3 10 3 2 334.30 36.50 97.7 R2 2 1.75

4 3 3 2 103 4 3 3 OXFE 22.40 13 3 10 3 2

3 3 3 7

30.60 34.30 95.9 R2 2

4 3 3 OXFE 3 213 4 8 4 1 329.00 30.60 93.7 R2 2 0.85

2 3 3 3 75 0 4 1 OXFE 30.00 0 5 5 5 0

3 3 3 7

26.10 29.00 56.9 R2 2

4 3 3 OXFE 3 28 3 10 3 2 322.85 26.10 90.8 R2 2 1.10

6 3 3 1 155 0 4 1 OXFE 10.00 0 5 5 5 0

3 3 3 7

20.50 22.85 51.1 R1 1

1 3 3 OXFE 3 23 5 5 4 1 415.25 20.50 95.2 R2 2 0.80

4 3 3 3 74 1 3 3 OXFE 20.30 3 4 8 4 1

4 2 3 7 Dacite, Ox Fe in fractures

14.00 15.25 80.0 R2 2

1 3 3 OXFE 3 20 4 8 4 1 410.65 14.00 95.5 R1 1 0.00

2 4 2 4 4 fault rubbel Ox Fe5 0 5 0 OXFE 30.00 0 5 5 5 0

4 2 3 7 Dacite, storng weatherin

6.35 10.65 76.7 R1 1

1 4 1 OXFE 3 20 4 8 4 1 42.50 6.35 94.8 R1 1 0.00

0 5 0 5 05 0 5 0 CLAY 50.00 0 5 5 5 0

5 0 5 0

2.20 2.50 100.0 R0 0

0 5 0 CLAY 5 00 5 5 5 0 5

0 5 0 00-2.2.- high waethering, decitetotally alterated

1.00 2.20 83.3 R0 0 0.00

5 0 CLAY 5 0 55 5 5 0 5 0

VAL Grade VAL

0.00 1.00 75.0 R0 0 0.00 0


ALTERATION WATER COMMENTS




DEPTHLEGTH RECOVERY

%STRENCH RQD

147

HOLE No. LLDGT-003C

PROMEDIO


3.05 1.30 0.0 13 V-VERY BAD

4.55 2.90 24.2 29 IV-BAD

6.10 3.60 0.0 14 V-VERY BAD

1.81 1.65 19.9 32 IV-BAD

1.24 1.24 87.9 60 III-REGULAR

1.85 1.60 16.2 38 IV-BAD

0.90 0.90 88.9 60 III-REGULAR

1.90 1.10 5.3 37 IV-BAD

1.87 1.67 44.9 51 III-REGULAR

8.53 7.90 6.6 22 IV-BAD

2.40 2.40 40.0 43 III-REGULAR

3.90 3.50 35.6 41 III-REGULAR

6.40 6.40 93.8 48 III-REGULAR

2.95 2.95 84.7 40 IV-BAD

1.65 1.65 0.0 20 V-VERY BAD

3.10 3.10 0.0 15 V-VERY BAD

2.20 2.10 0.0 32 IV-BAD

1.30 1.30 84.6 66 II-GOOD

1.40 1.40 0.0 41 III-REGULAR

6.40 6.15 62.0 57 III-REGULAR

0.85 0.35 0.0 35 IV-BAD

1.75 1.60 0.0 40 IV-BAD

1.90 1.90 29.5 54 III-REGULAR

6.70 6.70 78.4 72 II-GOOD

5.30 2.40 0.0 38 IV-BAD

2.35 1.30 46.8 47 III-REGULAR

2.25 1.95 33.3 44 III-REGULAR

0.90 0.75 0.0 33 IV-BAD

4.45 4.00 75.3 66 II-GOOD

5.35 5.35 100.0 78 II-GOOD

7.20 7.20 68.1 66 II-GOOD

4.50 4.50 95.6 73 II-GOOD

3.10 3.10 100.0 75 II-GOOD

0.90 0.90 100.0 78 II-GOOD

1.20 1.20 100.0 83 I-VERY GOOD

1.60 1.60 81.3 66 II-GOOD

1.35 1.35 0.0 38 IV-BAD

1.35 1.35 66.7 64 II-GOOD

0.70 0.70 0.0 52 III-REGULAR

2.50 2.50 64.0 60 III-REGULAR

3.85 3.85 96.1 73 II-GOOD

7.15 7.15 100.0 73 II-GOOD

0.35 0.35 0.0 27 IV-BAD

1.85 1.85 0.0 35 IV-BAD

1.30 1.30 76.9 58 III-REGULAR


1 1 6 1 153 4 3 3 41.00 17 4 8 3 2

2 5 1 15

132.90 134.20 100.0 R2 2

4 3 3 4 10 5 5 4 1 3131.05 132.90 100.0 R1 1 0.00

1 3 3 1 15 Bx5 0 4 1 40.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

130.70 131.05 100.0 R1 1

5 4 1 1 620 2 15 2 4 2123.55 130.70 100.0 R2 2 7.15

4 1 6 2 103 4 3 3 23.70 20 2 15 2 4

2 5 2 10

119.70 123.55 100.0 R4 7

4 2 5 1 613 4 8 3 2 3117.20 119.70 100.0 R4 7 1.60

6 1 6 1 153 4 3 3 10.00 0 5 5 4 1

1 6 1 15

116.50 117.20 100.0 R5 12

4 3 3 1 613 4 8 3 2 3115.15 116.50 100.0 R4 7 0.90

6 2 5 2 103 4 3 3 10.00 0 5 5 4 1

2 5 2 10

113.80 115.15 100.0 R3 4

4 2 5 2 417 4 8 4 1 3112.20 113.80 100.0 R5 12 1.30

6 2 5 1 152 5 3 3 11.20 20 2 15 3 2

2 5 1 15

111.00 112.20 100.0 R5 12

5 3 3 1 620 2 15 3 2 2110.10 111.00 100.0 R4 7 0.90

6 2 5 1 152 5 3 3 13.10 20 2 15 3 2

2 5 1 15

107.00 110.10 100.0 R3 4

5 3 3 1 620 2 15 3 2 2102.50 107.00 100.0 R2 2 4.30

6 2 5 1 152 5 3 3 14.90 13 3 10 3 2

2 5 1 15

95.30 102.50 100.0 R4 7

5 3 3 1 620 2 15 3 2 289.95 95.30 100.0 R4 7 5.35

1 2 5 1 153 4 2 5 Clay 43.35 17 3 10 3 2

3 3 1 15

85.50 89.95 89.9 R4 7

1 3 3 4 10 5 5 4 1 484.60 85.50 83.3 R3 4 0.00

1 3 3 1 154 1 3 3 40.75 8 4 8 4 1

3 3 1 15

82.35 84.60 86.7 R3 4

1 3 3 4 18 4 8 4 1 480.00 82.35 55.3 R4 7 1.10

1 3 3 1 154 1 2 5 40.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

74.70 80.00 45.3 R4 7

5 2 5 1 617 3 10 3 2 268.00 74.70 100.0 R4 7 5.25

6 4 2 1 153 4 3 3 10.56 8 4 8 4 1

4 2 1 15

66.10 68.00 100.0 R4 7

4 3 3 1 60 5 5 4 1 364.35 66.10 91.4 R3 4 0.00

1 4 2 1 153 4 3 3 Clay 40.00 0 5 5 4 1

3 3 1 15 BX

63.50 64.35 41.2 R3 4

4 3 3 1 613 4 8 4 1 357.10 63.50 96.1 R3 4 3.97

6 3 3 1 15 BX3 4 3 3 10.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15 BX

55.70 57.10 100.0 R3 4

4 3 3 1 617 3 10 3 2 354.40 55.70 100.0 R3 4 1.10

6 3 3 2 10 BX3 4 4 1 10.00 0 5 5 4 1

4 2 3 7 FALLA

52.20 54.40 95.5 R2 2

0 5 0 Clay 5 00 5 5 5 0 549.10 52.20 100.0 R1 1 0.00

0 4 2 3 7 ZONA DE CIZALLA5 0 4 1 Clay 50.00 0 4 8 4 1

4 2 3 7

47.45 49.10 100.0 R1 1

1 4 1 OxFe 4 117 4 8 4 1 444.50 47.45 100.0 R2 2 2.50

2 3 3 2 104 1 4 1 Clay 36.00 20 4 8 4 1

3 3 3 7

38.10 44.50 100.0 R2 2

4 3 3 OxFe 2 48 4 8 3 2 334.20 38.10 89.7 R2 2 1.39

4 3 3 3 73 4 2 5 OxFe 20.96 8 4 8 3 2

4 2 3 7

31.80 34.20 100.0 R2 2

1 3 3 OxFe 4 10 5 5 4 1 423.27 31.80 92.6 R2 2 0.56

4 2 5 1 153 4 3 3 20.84 8 4 8 3 2

3 3 1 15

21.40 23.27 89.3 R2 2

4 3 3 2 40 5 5 4 1 319.50 21.40 57.9 R2 2 0.10

4 2 5 1 153 4 3 3 20.80 17 4 8 3 2

4 2 1 15

18.60 19.50 100.0 R2 2

4 3 3 3 23 5 5 3 2 316.75 18.60 86.5 R2 2 0.30

4 3 3 1 153 4 3 3 21.09 17 3 10 3 2

4 2 2 10

15.51 16.75 100.0 R2 2

4 3 3 3 23 5 5 4 1 313.70 15.51 91.2 R2 2 0.36

0 5 0 3 75 0 4 1 Clay 50.00 0 5 5 4 1

4 2 3 7

7.60 13.70 59.0 R0 0

1 4 1 Clay 4 18 5 5 3 2 4

0 3 7

3.05 7.60 63.7 R2 2 1.10

5 0 Clay 5 0 55 5 4 1 5 0

VAL Grade VAL

0.00 3.05 42.6 R0 0 0.00 0






DEPTHLEGTH RECOVERY

%STRENCH RQD

148

HOLE No. LLDGT-004

AVERAGE


1.50 0.54 0.0 5 V-VERY BAD 12

2.80 1.70 0.0 14 V-VERY BAD 18

4.50 3.60 0.0 17 V-VERY BAD 19

1.70 1.15 32.4 37 IV-BAD 21

2.55 1.50 0.0 20 V-VERY BAD 23

2.60 2.20 0.0 19 V-VERY BAD 23

2.05 1.85 0.0 20 V-VERY BAD 21

1.30 1.25 0.0 21 IV-BAD 26

2.20 2.06 0.0 25 IV-BAD 27

0.74 0.70 54.1 47 III-REGULAR 33

0.26 0.24 0.0 23 IV-BAD 32

1.88 1.84 29.3 48 III-REGULAR 32

1.99 1.00 0.0 18 V-VERY BAD 26

0.68 0.67 0.0 25 IV-BAD 30

0.37 0.35 0.0 17 V-VERY BAD 26

2.28 2.15 26.3 43 III-REGULAR 32

1.00 0.80 0.0 25 IV-BAD 34

1.80 1.75 38.9 48 III-REGULAR 33

2.87 2.80 34.8 35 IV-BAD 32

0.43 0.42 0.0 12 V-VERY BAD 31

0.95 0.95 33.7 39 IV-BAD 32

0.75 0.75 0.0 23 IV-BAD 32

2.15 2.10 76.7 53 III-REGULAR 40

1.55 1.55 25.8 35 IV-BAD 37

0.55 0.55 72.7 49 III-REGULAR 38

1.47 1.45 0.0 26 IV-BAD 35

1.38 1.30 0.0 29 IV-BAD 33

0.92 0.90 0.0 35 IV-BAD 29

0.68 0.60 0.0 24 IV-BAD 32

1.10 1.00 0.0 33 IV-BAD 37

0.95 0.90 26.3 39 IV-BAD 38

2.15 2.00 81.4 55 III-REGULAR 39

4.45 4.30 15.7 39 IV-BAD 35

1.57 1.50 0.0 28 IV-BAD 34

0.58 0.55 0.0 15 V-VERY BAD 27

3.10 3.05 22.6 34 IV-BAD 26

1.10 1.05 0.0 20 V-VERY BAD 26

1.35 1.05 29.6 35 IV-BAD 26

8.75 8.60 0.0 25 IV-BAD 23

0.63 0.30 0.0 14 V-VERY BAD 29

4.67 4.60 0.0 23 IV-BAD 31

3.25 3.05 38.5 46 III-REGULAR 32

2.05 2.00 53.7 49 III-REGULAR 34

1.20 1.15 0.0 29 IV-BAD 35

1.05 1.00 0.0 25 IV-BAD 36

4.95 4.70 0.0 26 IV-BAD 31

1.75 1.75 51.4 49 III-REGULAR 30

1.75 1.75 0.0 27 IV-BAD 30

7.25 6.65 0.0 24 IV-BAD 30

5.15 4.60 0.0 25 IV-BAD 27

2.95 2.70 0.0 24 IV-BAD 31

3.95 3.60 0.0 34 IV-BAD 32

1.90 1.85 55.3 50 III-REGULAR 37

1.10 1.05 0.0 25 IV-BAD 38

1.75 1.75 68.6 50 III-REGULAR 42

0.70 0.60 0.0 30 IV-BAD 37

1.25 1.25 92.0 56 III-REGULAR 42

1.00 1.00 0.0 26 IV-BAD 40

3.45 3.30 54.2 49 III-REGULAR 44

2.95 2.80 33.9 38 IV-BAD 43

0.80 0.72 60.0 50 III-REGULAR 45

1.85 1.85 62.2 51 III-REGULAR 48

0.89 0.85 28.1 39 IV-BAD 491 3 3 1 154 1 4 1 calcita 40.25 8 5 5 4 1

2 5 1 15

128.35 129.24 95.5 R3 4

1 4 1 calcita 3 213 4 8 3 2 4126.50 128.35 100.0 R3 4 1.15

2 3 3 1 153 4 4 1 GYPSUM 30.48 13 4 8 3 2

3 3 1 15

125.70 126.50 90.0 R2 2

1 4 1 GYPSUM 3 28 5 5 4 1 4122.75 125.70 94.9 R2 2 1.00

2 3 3 1 153 4 4 1 GYPSUM 31.87 13 4 8 4 1

4 2 1 15

119.30 122.75 95.7 R2 2

0 4 1 GYPSUM 4 10 5 5 5 0 5118.30 119.30 100.0 R2 2 0.00

2 3 3 1 154 1 4 1 GYPSUM 31.15 20 3 10 3 2

4 2 1 15

117.05 118.30 100.0 R2 2

1 4 1 GYPSUM 4 10 4 8 4 1 4116.35 117.05 85.7 R1 1 0.00

2 3 3 2 102 5 3 3 GYPSUM 31.20 13 3 10 3 2

4 2 2 10

114.60 116.35 100.0 R2 2

1 4 1 GYPSUM 4 10 4 8 4 1 4113.50 114.60 95.5 R1 1 0.00

2 3 3 2 102 5 3 3 calcita 31.05 13 3 10 3 2

3 3 2 10

111.60 113.50 97.4 R2 2

4 3 3 calcita 4 10 3 10 3 2 3107.65 111.60 91.1 R1 1 0.00

1 4 2 2 104 1 4 1 calcita 40.00 0 4 8 4 1

4 2 2 10

104.70 107.65 91.5 R0 0

1 4 1 calcita 4 10 4 8 4 1 499.55 104.70 89.3 R1 1 0.00

1 4 2 2 104 1 4 1 clay 40.00 0 4 8 4 1

4 2 2 10

92.30 99.55 91.7 R0 0

1 3 3 clay 4 10 4 8 4 1 490.55 92.30 100.0 R1 1 0.00

2 3 3 2 103 4 3 3 PY 30.90 13 4 8 3 2

4 2 2 10

88.80 90.55 100.0 R3 4

1 4 1 clay 4 10 4 8 3 2 483.85 88.80 94.9 R1 1 0.00

1 4 2 2 104 1 4 1 calcita 40.00 0 4 8 4 1

3 3 2 10

82.80 83.85 95.2 R1 1

1 3 3 calcita 3 20 4 8 4 1 481.60 82.80 95.8 R1 1 0.00

2 3 3 2 103 4 3 3 calcita 31.10 13 3 10 3 2

2 5 2 10

79.55 81.60 97.6 R2 2

4 3 3 calcita 3 28 3 10 3 2 376.30 79.55 93.8 R2 2 1.25

1 5 0 2 104 1 4 1 clay 40.00 0 4 8 4 1

4 2 3 7

71.63 76.30 98.5 R1 1

0 5 0 clay 5 00 5 5 5 0 571.00 71.63 47.6 R0 0 0.00

1 4 2 2 104 1 4 1 calcita 40.00 0 4 8 4 1

3 3 2 10

62.25 71.00 98.3 R1 1

1 4 1 calcita 4 18 4 8 4 1 460.90 62.25 77.8 R2 2 0.40

1 4 2 2 105 0 5 0 calcita 40.00 0 5 5 4 1

3 3 2 10

59.80 60.90 95.5 R1 1

1 3 3 calcita 3 23 4 8 3 2 456.70 59.80 98.4 R2 2 0.70

1 5 0 3 75 0 5 0 clay 40.00 0 5 5 4 1

4 2 2 10

56.12 56.70 94.8 R1 1

4 4 1 calcita 4 10 4 8 4 1 354.55 56.12 95.5 R1 1 0.00

2 2 5 2 103 4 3 3 calcita 30.70 3 4 8 3 2

2 5 2 10

50.10 54.55 96.6 R2 2

4 3 3 calcita 3 217 3 10 3 2 347.95 50.10 93.0 R2 2 1.75

2 3 3 2 104 1 4 1 calcita 30.25 8 3 10 3 2

3 3 2 10

47.00 47.95 94.7 R2 2

4 3 3 calcita 3 20 4 8 3 2 345.90 47.00 90.9 R1 1 0.00

1 4 2 2 104 1 3 3 clay 40.00 0 5 5 3 2

3 3 2 10

45.22 45.90 88.2 R0 0

4 3 3 calcita 3 20 3 10 3 2 344.30 45.22 97.8 R1 1 0.00

1 4 2 2 103 4 4 1 clay 40.00 0 4 8 3 2

4 2 2 10

42.92 44.30 94.2 R1 1

1 4 1 clay 4 10 4 8 3 2 441.45 42.92 98.6 R1 1 0.00

2 3 3 2 103 4 3 3 calcita 30.40 13 3 10 3 2

4 2 2 10

40.90 41.45 100.0 R2 2

1 4 1 clay 4 18 4 8 3 2 439.35 40.90 100.0 R2 2 0.40

2 3 3 2 103 4 3 3 calcita 31.65 17 3 10 3 2

3 3 2 10

37.20 39.35 97.7 R2 2

1 4 1 calcita 4 10 5 5 4 1 436.45 37.20 100.0 R1 1 0.00

2 3 3 2 104 1 3 3 calcita 30.32 8 4 8 3 2

5 0 3 7

35.50 36.45 100.0 R2 2

0 5 0 clay 5 00 5 5 5 0 535.07 35.50 97.7 R0 0 0.00

1 4 2 2 104 1 4 1 clay 41.00 8 4 8 3 2

2 5 2 10

32.20 35.07 97.6 R2 2

4 2 5 calcita 3 28 3 10 3 2 330.40 32.20 97.2 R2 2 0.70

1 4 2 2 104 1 4 1 clay 40.00 0 4 8 5 0

3 3 2 10

29.40 30.40 80.0 R2 2

4 3 3 calcita 3 28 3 10 4 1 327.12 29.40 94.3 R2 2 0.60

0 5 0 2 105 0 5 0 clay 50.00 0 5 5 4 1

4 2 2 10

26.75 27.12 94.6 R1 1

1 4 1 clay 4 10 4 8 4 1 426.07 26.75 98.5 R1 1 0.00

0 4 2 2 105 0 5 0 clay 50.00 0 5 5 5 0

2 5 2 10

24.08 26.07 50.3 R1 1

4 3 3 calcita 2 48 3 10 3 2 322.20 24.08 97.9 R2 2 0.55

1 4 2 2 104 1 4 1 calcita 40.00 0 5 5 4 1

3 3 2 10

21.94 22.20 92.3 R2 2

4 4 1 calcita 3 213 3 10 3 2 321.20 21.94 94.6 R2 2 0.40

1 4 2 2 104 1 4 1 clay 40.00 0 4 8 4 1

5 0 2 10

19.00 21.20 93.6 R1 1

1 5 0 clay 4 10 4 8 4 1 417.70 19.00 96.2 R0 0 0.00

0 5 0 2 104 1 5 0 clay 50.00 0 4 8 4 1

5 0 2 10

15.65 17.70 90.2 R0 0

1 4 1 clay 4 10 5 5 5 0 413.05 15.65 84.6 R1 1 0.00

1 5 0 2 104 1 4 1 clay 40.00 0 5 5 4 1

4 2 2 10

10.50 13.05 58.8 R1 1

4 4 1 clay 4 18 4 8 4 1 38.80 10.50 67.6 R2 2 0.55

1 5 0 3 74 1 4 1 clay 40.00 0 5 5 4 1

5 0 4 4

4.30 8.80 80.0 R1 1

1 4 1 Ox Fe 4 10 5 5 4 1 4

0 5 0

1.50 4.30 60.7 R1 1 0.00

5 0 5 0 55 5 5 0 5 0

VAL Grade VAL

0.00 1.50 36.0 R0 0 0.00 0






DEPTHLEGTH RECOVERY

%STRENCH RQD

149

7.25 6.65 0.0 24 IV-BAD 30

5.15 4.60 0.0 25 IV-BAD 27

2.95 2.70 0.0 24 IV-BAD 31

3.95 3.60 0.0 34 IV-BAD 32

1.90 1.85 55.3 50 III-REGULAR 37

1.10 1.05 0.0 25 IV-BAD 38

1.75 1.75 68.6 50 III-REGULAR 42

0.70 0.60 0.0 30 IV-BAD 37

1.25 1.25 92.0 56 III-REGULAR 42

1.00 1.00 0.0 26 IV-BAD 40

3.45 3.30 54.2 49 III-REGULAR 44

2.95 2.80 33.9 38 IV-BAD 43

0.80 0.72 60.0 50 III-REGULAR 45

1.85 1.85 62.2 51 III-REGULAR 48

0.89 0.85 28.1 39 IV-BAD 49

1.71 1.71 76.0 60 III-REGULAR 51

1.45 1.35 44.8 43 III-REGULAR 54

2.70 2.65 92.6 64 II-GOOD 54

2.65 2.60 90.6 62 II-GOOD 55

0.65 0.50 38.5 43 III-REGULAR 56

4.60 4.50 83.7 61 II-GOOD 56

1.05 1.05 51.4 52 III-REGULAR 55

1.79 1.79 89.4 64 II-GOOD 49

3.53 3.45 72.2 53 III-REGULAR 48

0.41 0.32 0.0 17 V-VERY BAD 43

2.22 2.20 51.8 56 III-REGULAR 37

0.80 0.80 0.0 27 IV-BAD 37

1.15 1.10 0.0 31 IV-BAD 39

3.20 3.20 73.4 52 III-REGULAR 39

1.75 1.72 9.7 31 IV-BAD 40

5.40 5.35 58.3 56 III-REGULAR 46

1.70 1.60 0.0 28 IV-BAD 48

2.15 2.10 93.0 65 II-GOOD 50

2.23 2.20 89.7 61 II-GOOD 49

1.53 1.50 31.4 41 III-REGULAR 55

1.89 1.85 68.8 52 III-REGULAR 53

2.68 2.65 72.8 54 III-REGULAR 49

2.82 2.80 90.4 55 III-REGULAR 47

6.42 6.40 53.7 44 III-REGULAR 43

2.03 2.00 9.9 31 IV-BAD 43

1.35 1.35 0.0 30 IV-BAD 41

1.10 1.10 63.6 53 III-REGULAR 38

1.35 1.30 51.9 49 III-REGULAR 38

1.35 1.30 0.0 29 IV-BAD 39

3.10 1.80 3.2 30 IV-BAD 40

1.10 1.10 27.3 36 IV-BAD 39

1.90 1.90 84.2 56 III-REGULAR 42

2.20 2.15 47.7 42 III-REGULAR 43

1.50 1.50 56.7 44 III-REGULAR 46

1.90 1.80 0.0 36 IV-BAD 43

1.80 1.80 77.8 53 III-REGULAR 45

0.86 0.86 40.7 40 IV-BAD 43

4.01 4.00 69.8 52 III-REGULAR 50

1.73 1.70 20.2 35 IV-BAD 524 2 1 151 4 1 ARCILLA 3 23 4 8 4 1 4211.27 213.00 98.3 R2 2 0.35

2 4 2 1 153 4 3 3 ARCILLA 32.80 13 3 10 4 1

4 2 1 15

207.26 211.27 99.8 R2 2

1 4 1 ARCILLA 3 28 4 8 4 1 4206.40 207.26 100.0 R2 2 0.35

2 4 2 1 154 1 3 3 ARCILLA 31.40 17 3 10 4 1

4 2 1 15

204.60 206.40 100.0 R2 2

4 3 3 ARCILLA 3 20 4 8 4 1 3202.70 204.60 94.7 R1 1 0.00

2 4 2 1 155 0 4 1 ARCILLA 30.85 13 4 8 4 1

3 3 1 15

201.20 202.70 100.0 R2 2

0 4 1 ARCILLA 3 28 3 10 4 1 5199.00 201.20 97.7 R2 2 1.05

2 3 3 1 153 4 4 1 ARCILLA 31.60 17 3 10 3 2

4 2 1 15

197.10 199.00 100.0 R2 2

1 4 1 ARCILLA 4 18 5 5 4 1 4196.00 197.10 100.0 R2 2 0.30

1 4 2 1 155 0 5 0 ARCILLA 40.10 0 5 5 5 0

4 2 1 15

192.90 196.00 58.1 R4 7

0 4 1 ARCILLA 4 10 5 5 4 1 5191.55 192.90 96.3 R3 4 0.00

1 4 2 1 154 1 3 3 ARCILLA 40.70 13 4 8 3 2

4 2 1 15

190.20 191.55 96.3 R3 4

4 3 3 ARCILLA 3 213 3 10 3 2 3189.10 190.20 100.0 R2 2 0.70

2 4 2 1 154 1 3 3 ARCILLA 30.00 0 5 5 4 1

3 3 1 15

187.75 189.10 100.0 R1 1

1 4 1 calcita 4 13 5 5 5 0 4185.72 187.75 98.5 R2 2 0.20

2 3 3 1 155 0 3 3 GYPSUM 33.45 13 5 5 4 1

3 3 1 15

179.30 185.72 99.7 R2 2

1 3 3 GYPSUM 3 220 4 8 4 1 4176.48 179.30 99.3 R2 2 2.55

2 3 3 1 153 4 3 3 calcita 31.95 13 3 10 3 2

3 3 1 15

173.80 176.48 98.9 R2 2

4 3 3 calcita 3 213 4 8 3 2 3171.91 173.80 97.9 R2 2 1.30

1 3 3 1 154 1 4 1 calcita 40.48 8 4 8 3 2

2 5 1 15

170.38 171.91 98.0 R2 2

4 4 1 calcita 3 220 4 8 2 4 3168.15 170.38 98.7 R2 2 2.00

2 2 5 1 153 4 4 1 calcita 32.00 20 3 10 2 4

4 2 1 15

166.00 168.15 97.7 R3 4

1 4 1 ARCILLA 4 10 5 5 4 1 4164.30 166.00 94.1 R2 2 0.00

2 3 3 1 153 4 3 3 calcita 33.15 13 3 10 3 2

4 2 1 15

158.90 164.30 99.1 R3 4

1 4 1 ARCILLA 4 13 5 5 4 1 4157.15 158.90 98.3 R2 2 0.17

2 3 3 1 153 4 4 1 calcita 32.35 13 3 10 3 2

3 3 1 15

153.95 157.15 100.0 R2 2

1 4 1 ARCILLA 4 10 4 8 4 1 4152.80 153.95 95.7 R1 1 0.00

1 4 2 1 155 0 4 1 ARCILLA 40.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

152.00 152.80 100.0 R2 2

4 4 1 calcita 3 213 3 10 3 2 3149.78 152.00 99.1 R3 4 1.15

0 4 2 2 105 0 5 0 ARCILLA 50.00 0 5 5 5 0

2 5 1 15

149.37 149.78 78.0 R0 0

4 4 1 calcita 3 213 4 8 4 1 3145.84 149.37 97.7 R3 4 2.55

2 1 6 1 153 4 4 1 calcita 31.60 20 3 10 3 2

1 6 1 15

144.05 145.84 100.0 R3 4

1 4 1 calcita 3 213 4 8 3 2 4143.00 144.05 100.0 R3 4 0.54

2 1 6 1 153 4 4 1 calcita 33.85 17 3 10 3 2

1 6 1 15

138.40 143.00 97.8 R3 4

1 4 1 calcita 3 28 5 5 4 1 4137.75 138.40 76.9 R3 4 0.25

2 1 6 1 153 4 4 1 calcita 32.40 20 4 8 3 2

1 6 1 15

135.10 137.75 98.1 R3 4

4 4 1 calcita 3 220 3 10 3 2 3132.40 135.10 98.1 R3 4 2.50

2 1 6 1 154 1 4 1 calcita 30.65 8 5 5 4 1

2 5 1 15

130.95 132.40 93.1 R3 4

4 4 1 calcita 3 217 3 10 3 2 3129.24 130.95 100.0 R3 4 1.30

1 3 3 1 154 1 4 1 calcita 40.25 8 5 5 4 1

2 5 1 15

128.35 129.24 95.5 R3 4

1 4 1 calcita 3 213 4 8 3 2 4126.50 128.35 100.0 R3 4 1.15

2 3 3 1 153 4 4 1 GYPSUM 30.48 13 4 8 3 2

3 3 1 15

125.70 126.50 90.0 R2 2

1 4 1 GYPSUM 3 28 5 5 4 1 4122.75 125.70 94.9 R2 2 1.00

2 3 3 1 153 4 4 1 GYPSUM 31.87 13 4 8 4 1

4 2 1 15

119.30 122.75 95.7 R2 2

0 4 1 GYPSUM 4 10 5 5 5 0 5118.30 119.30 100.0 R2 2 0.00

2 3 3 1 154 1 4 1 GYPSUM 31.15 20 3 10 3 2

4 2 1 15

117.05 118.30 100.0 R2 2

1 4 1 GYPSUM 4 10 4 8 4 1 4116.35 117.05 85.7 R1 1 0.00

2 3 3 2 102 5 3 3 GYPSUM 31.20 13 3 10 3 2

4 2 2 10

114.60 116.35 100.0 R2 2

1 4 1 GYPSUM 4 10 4 8 4 1 4113.50 114.60 95.5 R1 1 0.00

2 3 3 2 102 5 3 3 calcita 31.05 13 3 10 3 2

3 3 2 10

111.60 113.50 97.4 R2 2

4 3 3 calcita 4 10 3 10 3 2 3107.65 111.60 91.1 R1 1 0.00

1 4 2 2 104 1 4 1 calcita 40.00 0 4 8 4 1

4 2 2 10

104.70 107.65 91.5 R0 0

1 4 1 calcita 4 10 4 8 4 1 499.55 104.70 89.3 R1 1 0.00

1 4 2 2 104 1 4 1 clay 40.00 0 4 8 4 192.30 99.55 91.7 R0 0

150

4.00 3.95 98.8 71 II-GOOD 52

2.00 2.00 80.0 63 II-GOOD 52

0.55 0.53 21.8 37 IV-BAD 49

1.15 0.95 73.0 52 III-REGULAR 45

0.80 0.53 0.0 23 IV-BAD 38

0.75 0.75 73.3 49 III-REGULAR 44

1.30 1.25 0.0 31 IV-BAD 49

2.25 2.25 65.8 67 II-GOOD 58

2.80 2.80 85.7 77 II-GOOD 65

1.70 1.70 60.0 67 II-GOOD 74

1.85 1.85 94.6 83 I-VERY GOOD 74

1.95 1.95 92.3 76 II-GOOD 72

2.12 2.10 68.4 66 II-GOOD 76

0.58 0.57 94.8 70 II-GOOD 74

1.60 1.57 96.9 84 I-VERY GOOD 74

1.75 1.75 100.0 72 II-GOOD 76

1.35 1.35 100.0 77 II-GOOD 75

5.15 5.10 99.0 75 II-GOOD 75

1.10 1.10 100.0 68 II-GOOD 71

0.65 0.65 100.0 82 I-VERY GOOD 65

0.70 0.70 64.3 54 III-REGULAR 56

0.85 0.85 41.2 48 III-REGULAR 47

1.00 1.00 0.0 26 IV-BAD 37

0.85 0.85 0.0 27 IV-BAD 36

0.90 0.90 0.0 31 IV-BAD 36

2.00 2.00 70.0 49 III-REGULAR 42

0.72 0.68 55.6 45 III-REGULAR 48

1.58 1.58 69.6 56 III-REGULAR 50

1.10 1.00 81.8 57 III-REGULAR 46

6.25 5.60 55.2 43 III-REGULAR 48

2.50 2.25 4.0 29 IV-BAD 44

0.90 0.90 88.9 56 III-REGULAR 37

1.25 1.25 16.0 33 IV-BAD 40

1.30 1.30 0.0 26 IV-BAD 45

3.25 3.10 80.0 55 III-REGULAR 40

1.35 1.35 59.3 54 III-REGULAR 46

0.70 0.70 21.4 32 IV-BAD 50

0.85 0.85 88.2 63 II-GOOD 52

1.75 1.75 14.3 44 III-REGULAR 51

1.80 1.80 100.0 68 II-GOOD 56

0.70 0.70 28.6 46 III-REGULAR 55

1.25 1.25 88.0 61 II-GOOD 582 5 1 15


5 4 1 KAOL 3 217 3 10 3 2 2

2 5 1 15

280.70 281.95 100.0 R3 4 1.10

1 4 1 KAOL 3 28 5 5 3 2 4

2 5 1 15

280.00 280.70 100.0 R4 7 0.20

1 4 1 KAOL 3 220 3 10 3 2 4

2 5 1 15

278.20 280.00 100.0 R5 12 1.80

0 4 1 KAOL 3 23 5 5 4 1 5

2 5 1 15

276.45 278.20 100.0 R5 12 0.25

4 4 1 KAOL 3 217 3 10 3 2 3

3 3 1 15

275.60 276.45 100.0 R4 7 0.75

0 4 1 clay 3 23 5 5 4 1 5

3 3 1 15

274.90 275.60 100.0 R2 2 0.15

4 4 1 clay 3 213 3 10 2 4 3273.55 274.90 100.0 R2 2 0.80

1 3 3 1 153 4 4 1 clay 42.60 17 3 10 3 2

3 3 1 15

270.30 273.55 95.4 R2 2

0 5 0 clay 4 10 5 5 4 1 5269.00 270.30 100.0 R1 1 0.00

2 3 3 1 155 0 4 1 calcita 30.20 3 5 5 3 2

3 3 1 15

267.75 269.00 100.0 R2 2

4 3 3 calcita 3 217 4 8 3 2 3266.85 267.75 100.0 R2 2 0.80

1 3 3 1 154 1 4 1 calcita 40.10 0 5 5 4 1

3 3 1 15

264.35 266.85 90.0 R2 2

0 4 1 calcita 4 113 5 5 4 1 5258.10 264.35 89.6 R3 4 3.45

2 2 5 1 153 4 3 3 calcita 30.90 17 5 5 3 2

2 5 1 15

257.00 258.10 90.9 R3 4

4 3 3 calcita 3 213 4 8 3 2 3255.42 257.00 100.0 R3 4 1.10

1 2 5 1 155 0 3 3 calcita 40.40 13 5 5 4 1

2 5 1 15

254.70 255.42 94.4 R2 2

0 4 1 calcita 4 113 4 8 3 2 5252.70 254.70 100.0 R3 4 1.40

1 2 5 1 155 0 4 1 calcita 40.00 0 5 5 3 2

4 2 1 15

251.80 252.70 100.0 R2 2

0 5 0 clay 4 10 5 5 3 2 5250.95 251.80 100.0 R2 2 0.00

0 5 0 1 154 1 5 0 CLAY 50.00 0 4 8 4 1

2 5 1 15

249.95 250.95 100.0 R1 1

4 4 1 KAOL 2 48 4 8 4 1 3249.10 249.95 100.0 R2 2 0.35

4 2 5 1 153 4 4 1 KAOL 20.45 13 4 8 3 2

1 6 1 15

248.40 249.10 100.0 R2 2

6 3 3 PY 2 420 2 15 1 6 1247.75 248.40 100.0 R4 7 0.65

2 3 3 1 153 4 4 1 KAOL 31.10 20 2 15 2 4

2 5 1 15

246.65 247.75 100.0 R3 4

4 3 3 KAOL 3 220 2 15 2 4 3241.50 246.65 99.0 R4 7 5.10

2 3 3 1 152 5 4 1 KAOL 31.35 20 2 15 2 4

3 3 1 15

240.15 241.50 100.0 R5 12

5 4 1 KAOL 3 220 2 15 2 4 2238.40 240.15 100.0 R4 7 1.75

4 1 6 1 152 5 3 3 PY 21.55 20 2 15 2 4

1 6 1 15

236.80 238.40 98.1 R5 12

1 3 3 PY 2 420 4 8 4 1 4236.22 236.80 98.3 R5 12 0.55

4 1 6 1 154 1 3 3 KAOL 21.45 13 3 10 3 2

1 6 1 15

234.10 236.22 99.1 R5 12

4 3 3 KAOL 2 420 3 10 3 2 3232.15 234.10 100.0 R5 12 1.80

4 1 6 1 153 4 3 3 KAOL 21.75 20 2 15 2 4

1 6 1 15

230.30 232.15 100.0 R5 12

4 3 3 KAOL 2 413 4 8 3 2 3228.60 230.30 100.0 R5 12 1.02

4 1 6 1 153 4 2 5 KAOL 22.40 17 3 10 2 4

1 6 1 15

225.80 228.60 100.0 R5 12

4 3 3 KAOL 2 413 4 8 3 2 3223.55 225.80 100.0 R5 12 1.48

1 3 3 1 154 1 3 3 KAOL 40.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

222.25 223.55 96.2 R2 2

1 4 1 KAOL 3 213 4 8 3 2 4221.50 222.25 100.0 R2 2 0.55

1 3 3 2 104 1 4 1 KAOL 40.00 0 5 5 5 0

2 5 1 15

220.70 221.50 66.2 R2 2

1 5 0 KAOL 2 413 3 10 3 2 4219.55 220.70 82.6 R2 2 0.84

4 2 5 1 154 1 4 1 KAOL 20.12 3 5 5 4 1

2 5 1 15

219.00 219.55 96.4 R2 2

5 4 1 KAOL 2 417 3 10 3 2 2217.00 219.00 100.0 R3 4 1.60

4 2 5 1 152 5 4 1 KAOL 23.95 20 2 15 3 2213.00 217.00 98.8 R3 4

151

HOLE No. LLD-376

PROMEDIO


2.10 1.15 28.6 47 III-REGULAR 54

0.94 0.77 53.2 52 III-REGULAR 54

3.65 3.50 87.4 63 II-GOOD 55.75

0.72 0.72 88.9 54 III-REGULAR 56.25

2.87 1.80 59.9 54 III-REGULAR 55

3.85 3.36 72.7 54 III-REGULAR 56.75

2.77 2.67 77.3 58 III-REGULAR 55.25

1.75 1.50 81.1 61 II-GOOD 52.75

1.15 1.13 45.2 48 III-REGULAR 53.5

0.63 0.63 19.0 44 III-REGULAR 51.5

4.02 3.85 77.1 61 II-GOOD 52.5

1.44 1.28 50.7 53 III-REGULAR 57.75

2.31 1.94 31.2 52 III-REGULAR 57

2.17 1.77 67.7 65 II-GOOD 53.5

1.63 1.54 28.2 58 III-REGULAR 45.5

6.10 4.30 0.0 39 IV-BAD 38.25

1.90 1.40 0.0 20 V-VERY BAD 31.5

2.43 1.95 0.0 36 IV-BAD 29.5

4.91 4.83 0.0 31 IV-BAD 30.5

3.94 3.45 0.0 31 IV-BAD 29

1.44 1.15 0.0 24 IV-BAD 30.75

1.68 1.60 0.0 30 IV-BAD 36.25

1.81 1.80 0.0 38 IV-BAD 38.5

0.79 0.83 51.9 53 III-REGULAR 39.75

3.95 0.96 0.0 33 IV-BAD 38.5

5.05 4.68 8.9 35 IV-BAD 33.25

1.32 1.10 0.0 33 IV-BAD 32.25

3.78 3.65 0.0 32 IV-BAD 30.5

0.60 0.51 0.0 29 IV-BAD 31

4.47 4.13 0.0 28 IV-BAD 33.75

3.04 3.00 12.2 35 IV-BAD 34.5

4.35 4.07 16.1 43 III-REGULAR 35.25

0.26 0.19 0.0 32 IV-BAD 33.5

3.18 3.00 0.0 31 IV-BAD 31.75

1.54 0.90 0.0 28 IV-BAD 33.25

1.09 0.95 0.0 36 IV-BAD 36.25

0.67 0.67 25.4 38 IV-BAD 39

2.10 1.92 11.0 43 III-REGULAR 38.25

2.46 2.05 15.0 39 IV-BAD 39.75

1.69 1.45 0.0 33 IV-BAD 37.5

1.87 1.87 48.1 44 III-REGULAR 39

3.98 3.88 0.0 34 IV-BAD 38.5

2.20 2.20 45.5 45 III-REGULAR 39.5

2.60 2.60 0.0 31 IV-BAD 38.75

1.00 1.00 60.0 48 III-REGULAR 39.25

1.10 1.10 0.0 31 IV-BAD 40.75

2.35 2.35 66.0 47 III-REGULAR 41.25

2.35 2.35 0.0 37 IV-BAD 48.75

6.00 6.00 39.2 50 III-REGULAR 47.75

4.20 4.20 73.8 61 II-GOOD 53.75

0.65 0.65 0.0 43 III-REGULAR 54.75

3.50 3.50 71.4 61 II-GOOD 54.25

4.05 4.05 39.5 54 III-REGULAR 59.75

2.00 2.00 37.5 59 III-REGULAR 54.75

3.35 3.35 80.6 65 II-GOOD 55.56 1 6 1 153 4 4 1 12.70 17 3 10 3 2

1 6 1 15

134.40 137.75 100.0 R3 4

4 3 3 1 68 4 8 3 2 3132.40 134.40 100.0 R4 7 0.75

1 1 6 1 153 4 3 3 41.60 8 4 8 3 2

1 6 1 15

128.35 132.40 100.0 R4 7

4 4 1 1 613 3 10 3 2 3124.85 128.35 100.0 R3 4 2.50

6 1 6 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 3 2

1 6 1 15

124.20 124.85 100.0 R3 4

4 4 1 1 613 3 10 3 2 3120.00 124.20 100.0 R3 4 3.10

6 2 5 1 153 4 4 1 12.35 8 4 8 4 1

3 3 1 15

114.00 120.00 100.0 R2 2

4 4 1 1 60 5 5 4 1 3111.65 114.00 100.0 R2 2 0.00

1 2 5 1 154 1 4 1 41.55 13 4 8 4 1

2 5 1 15

109.30 111.65 100.0 R2 2

1 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 4108.20 109.30 100.0 R2 2 0.00

1 1 6 1 154 1 4 1 Clay 40.60 13 4 8 4 1

2 5 1 15

107.20 108.20 100.0 R2 2

1 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 4104.60 107.20 100.0 R2 2 0.00

1 1 6 1 154 1 4 1 Clay 41.00 8 4 8 4 1

1 6 1 15

102.40 104.60 100.0 R3 4

1 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 498.42 102.40 97.5 R3 4 0.00

1 2 5 1 154 1 4 1 Clay 40.90 8 4 8 4 1

2 5 1 15

96.55 98.42 100.0 R3 4

1 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 494.86 96.55 85.8 R3 4 0.00

1 2 5 1 154 1 4 1 Clay 40.37 3 5 5 4 1

3 3 1 15

92.40 94.86 83.3 R4 7

4 4 1 Clay 2 43 4 8 4 1 390.30 92.40 91.4 R3 4 0.23

2 3 3 1 154 1 4 1 Clay 30.17 8 5 5 4 1

2 5 1 15

89.63 90.30 100.0 R2 2

4 3 3 3 20 5 5 4 1 388.54 89.63 87.2 R1 1 0.00

1 2 5 1 155 0 4 1 40.00 0 5 5 5 0

2 5 1 15

87.00 88.54 58.4 R1 1

1 4 1 4 10 5 5 4 1 483.82 87.00 94.3 R2 2 0.00

1 2 5 1 154 1 4 1 40.00 0 5 5 3 2

2 5 1 15

83.56 83.82 73.1 R2 2

4 3 3 4 13 4 8 3 2 379.21 83.56 93.6 R2 2 0.70

1 2 5 1 154 1 4 1 40.37 3 5 5 3 2

2 5 1 15

76.17 79.21 98.7 R2 2

0 4 1 5 00 5 5 4 1 571.70 76.17 92.4 R1 1 0.00

0 2 5 1 154 1 3 3 50.00 0 5 5 5 0

2 5 1 15

71.10 71.70 85.0 R0 0

4 5 0 4 10 5 5 4 1 367.32 71.10 96.6 R1 1 0.00

1 2 5 1 153 4 4 1 40.00 0 5 5 3 2

2 5 1 15

66.00 67.32 83.3 R0 0

1 3 3 3 20 5 5 3 2 460.95 66.00 92.7 R2 2 0.45

2 2 5 1 154 1 3 3 30.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

57.00 60.95 24.3 R1 1

1 3 3 3 213 4 8 2 4 456.21 57.00 105.1 R2 2 0.41

4 2 5 1 153 4 3 3 20.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

54.40 56.21 99.4 R1 1

1 4 1 4 10 5 5 4 1 452.72 54.40 95.2 R1 1 0.00

0 3 3 1 155 0 5 0 50.00 0 5 5 4 1

3 3 1 15

51.28 52.72 79.9 R0 0

1 4 1 2 40 5 5 4 1 447.34 51.28 87.6 R1 1 0.00

4 3 3 1 154 1 4 1 20.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

42.43 47.34 98.4 R1 1

4 4 1 2 40 5 5 4 1 340.00 42.43 80.2 R1 1 0.00

0 3 3 2 105 0 4 1 50.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

38.10 40.00 73.7 R0 0

5 4 1 1 60 5 5 4 1 232.00 38.10 70.5 R1 1 0.00

6 1 6 1 153 4 2 5 10.46 8 4 8 2 4

1 6 1 15

30.37 32.00 94.5 R2 2

4 3 3 1 613 3 10 2 4 328.20 30.37 81.6 R3 4 1.47

4 2 5 2 103 4 2 5 Ox Fex 20.72 8 4 8 2 4

3 3 2 10

25.89 28.20 84.0 R3 4

4 2 5 Ox Fex 2 413 4 8 2 4 324.45 25.89 88.9 R2 2 0.73

4 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 23.10 17 3 10 2 4

4 2 2 10

20.43 24.45 95.8 R3 4

4 2 5 Ox Fex 2 43 4 8 2 4 319.80 20.43 100.0 R3 4 0.12

4 3 3 2 103 4 2 5 Ox Fex 20.52 8 4 8 2 4

2 5 3 7

18.65 19.80 98.3 R2 2

4 3 3 Ox Fex 2 417 3 10 2 4 316.90 18.65 85.7 R4 7 1.42

4 2 5 3 73 4 3 3 Ox Fex 22.14 17 3 10 2 4

3 3 3 7

14.13 16.90 96.4 R3 4

4 2 5 Ox Fex 2 413 3 10 2 4 310.28 14.13 87.3 R3 4 2.80

4 2 5 3 73 4 2 5 Ox Fex 21.72 13 3 10 2 4

3 3 3 7

7.41 10.28 62.7 R2 2

4 3 3 Ox Fex 2 417 4 8 2 4 36.69 7.41 100.0 R3 4 0.64

4 2 5 3 73 4 2 5 Ox Fex 23.19 17 3 10 2 4

2 5 3 7

3.04 6.69 95.9 R4 7

4 2 5 Ox Fex 2 413 4 8 2 4 3

5 3 7

2.10 3.04 81.9 R2 2 0.50

2 5 Ox Fex 2 4 24 8 2 4 3 4

VAL Grade VAL

0.00 2.10 54.8 R2 2 0.60 8


ALTERATION GROUND WATER COMMENTS




DEPTHLEGTH RECOVERY

%STRENCH RQD

152

0.65 0.65 0.0 43 III-REGULAR 54.75

3.50 3.50 71.4 61 II-GOOD 54.25

4.05 4.05 39.5 54 III-REGULAR 59.75

2.00 2.00 37.5 59 III-REGULAR 54.75

3.35 3.35 80.6 65 II-GOOD 55.5

0.93 0.80 0.0 41 III-REGULAR 54.75

1.52 1.52 59.2 57 III-REGULAR 51.75

1.40 1.40 60.7 56 III-REGULAR 55

1.40 1.40 46.4 53 III-REGULAR 54.75

1.60 1.60 68.8 54 III-REGULAR 50.25

4.60 4.60 65.2 56 III-REGULAR 53.75

2.00 1.67 0.0 38 IV-BAD 58.5

4.30 4.30 87.2 67 II-GOOD 58.75

1.50 1.50 93.3 73 II-GOOD 70.25

6.56 2.42 7 20 25.9 8 20 57 III-REGULAR 70.5

1.44 1.44 12 20 100.0 20 20 84 I-VERY GOOD 73.25

1.20 1.20 12 20 79.2 17 20 68 II-GOOD 73.75

2.50 2.50 12 20 100.0 20 20 84 I-VERY GOOD 70.75

2.00 1.45 15 20 0.0 0 20 59 III-REGULAR 65.5

0.95 0.95 81.1 72 II-GOOD 66.25

0.70 0.70 0.0 47 III-REGULAR 61.5

4.50 4.50 96.7 87 I-VERY GOOD 58.75

1.05 1.05 0.0 40 IV-BAD 62.25

1.65 1.65 58.8 61 II-GOOD 47.5

0.85 0.85 82.4 61 II-GOOD 49.75

1.95 1.50 0.0 28 IV-BAD 42.75

1.60 1.20 65.6 49 III-REGULAR 43

0.44 0.44 0.0 33 IV-BAD 46.75

1.81 1.61 74.6 62 II-GOOD 52.75

3.80 1.35 0.0 43 III-REGULAR 58.25

3.25 3.25 100.0 73 II-GOOD 51

0.90 0.90 55.6 55 III-REGULAR 50.25

1.85 1.15 0.0 33 IV-BAD 41

2.35 2.35 0.0 40 IV-BAD 41.25

2.05 2.05 0.0 36 IV-BAD 39.25

0.45 0.45 84.4 56 III-REGULAR 40.5

0.80 0.80 0.0 25 IV-BAD 48.75

0.70 0.70 25.7 45 III-REGULAR 51.75

2.25 2.25 82.2 69 II-GOOD 59.5

0.80 0.80 100.0 68 II-GOOD 65

1.60 1.60 53.1 56 III-REGULAR 66

2.85 2.85 94.7 67 II-GOOD 68

3.80 3.80 93.4 73 II-GOOD 71.5

3.65 3.65 100.0 76 II-GOOD 70

5.00 5.00 91.0 70 II-GOOD 71

1.95 1.95 69.2 61 II-GOOD 68.25

1.55 1.55 91.6 77 II-GOOD 60.5

4.10 4.10 93.9 65 II-GOOD 61.5

0.45 0.45 0.0 39 IV-BAD 52

0.55 0.55 100.0 65 II-GOOD 51.5

1.10 1.10 0.0 39 IV-BAD 49.25

2.70 2.70 90.7 63 II-GOOD 44.75

0.95 0.88 0.0 30 IV-BAD 49.25

0.75 0.75 53.3 47 III-REGULAR 51

3.60 3.60 64.4 57 III-REGULAR 56.25

1.30 1.30 100.0 70 II-GOOD 61.51 6 1 154 3 3 1 620 3 10 3 2 3240.00 241.30 100.0 R3 4 1.30

2 1 6 1 153 4 4 1 32.32 13 3 10 3 2

2 5 1 15

236.40 240.00 100.0 R3 4

1 4 1 4 113 4 8 4 1 4235.65 236.40 100.0 R2 2 0.40

1 4 2 1 154 1 4 1 40.00 0 4 8 4 1

3 3 1 15

234.70 235.65 92.6 R1 1

4 4 1 1 620 3 10 3 2 3232.00 234.70 100.0 R2 2 2.45

6 2 5 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 3 2

2 5 1 15

230.90 232.00 100.0 R1 1

4 4 1 1 620 3 10 3 2 3230.35 230.90 100.0 R2 2 0.55

6 2 5 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 3 2

2 5 1 15

229.90 230.35 100.0 R1 1

4 4 1 1 620 3 10 3 2 3225.80 229.90 100.0 R2 2 3.85

6 2 5 1 153 4 3 3 11.42 20 3 10 3 2

2 5 1 15

224.25 225.80 100.0 R5 12

4 4 1 1 613 4 8 3 2 3222.30 224.25 100.0 R4 7 1.35

6 2 5 1 153 4 4 1 14.55 20 3 10 3 2

1 6 1 15

217.30 222.30 100.0 R4 7

4 3 3 2 420 3 10 3 2 3213.65 217.30 100.0 R5 12 3.65

2 1 6 1 154 1 2 5 33.55 20 3 10 3 2

1 6 1 15

209.85 213.65 100.0 R5 12

4 4 1 3 220 3 10 3 2 3207.00 209.85 100.0 R4 7 2.70

1 2 5 1 153 4 4 1 40.85 13 4 8 3 2

3 3 1 15

205.40 207.00 100.0 R4 7

4 4 1 4 120 3 10 3 2 3204.60 205.40 100.0 R5 12 0.80

1 2 5 1 153 4 3 3 41.85 17 3 10 3 2

2 5 1 15

202.35 204.60 100.0 R5 12

4 4 1 4 18 4 8 4 1 3201.65 202.35 100.0 R2 2 0.18

0 3 3 1 155 0 4 1 50.00 0 5 5 5 0

2 5 1 15

200.85 201.65 100.0 R1 1

4 4 1 4 117 4 8 4 1 3200.40 200.85 100.0 R3 4 0.38

1 2 5 1 153 4 4 1 40.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

198.35 200.40 100.0 R3 4

0 4 1 4 10 5 5 4 1 5196.00 198.35 100.0 R5 12 0.00

0 2 5 1 15 Fault zone5 0 4 1 50.00 0 5 5 5 0

2 5 1 15

194.15 196.00 62.2 R4 7

1 3 3 4 113 4 8 3 2 4193.25 194.15 100.0 R4 7 0.50

1 1 6 1 153 4 3 3 43.25 20 3 10 3 2

2 5 1 15

190.00 193.25 100.0 R5 12

1 3 3 4 10 5 5 4 1 4186.20 190.00 35.5 R5 12 0.00

6 2 5 1 152 5 4 1 11.35 17 3 10 4 1

2 5 1 15

184.39 186.20 89.0 R2 2

1 4 1 4 10 5 5 4 1 4183.95 184.39 100.0 R3 4 0.00

1 2 5 1 154 1 4 1 41.05 13 4 8 4 1

3 3 1 15

182.35 183.95 75.0 R3 4

1 4 1 4 10 5 5 4 1 4180.40 182.35 76.9 R1 1 0.00

6 2 5 1 153 4 5 0 10.70 17 3 10 3 2

1 6 1 15

179.55 180.40 100.0 R2 2

1 3 3 4 113 4 8 3 2 4177.90 179.55 100.0 R5 12 0.97

1 2 5 1 153 4 4 1 40.00 0 5 5 3 2

1 6 1 15

176.85 177.90 100.0 R4 7

5 4 1 1 620 2 15 2 4 2172.35 176.85 100.0 R6 15 4.35

1 1 6 1 152 5 4 1 40.00 0 5 5 3 2

1 6 1 15

171.65 172.35 100.0 R5 12

5 4 1 2 417 3 10 3 2 2170.70 171.65 100.0 R5 12 0.77

6 1 6 1 152 5 2 5 1168.70 170.70 72.5 R6 0.00 5 5 3 2

1 6 1 6 1 154 2 5 4 1

15

166.20 168.70 100.0 R5 2.50 2 15 2

Kaol, OxFex 4 1 2 5 13 2 2 5 3 3

1 15

165.00 166.20 100.0 R5 0.95 4 8

1 1 6 1 615 2 4 2 5 4

5 1 15

163.56 165.00 100.0 R5 1.44 2

3 3 Ox Fex 2 4 24 8 3 2 2 5

1 6 1 15

157.00 163.56 36.9 R4 1.70

4 3 3 1 620 3 10 3 2 3155.50 157.00 100.0 R4 7 1.40

6 1 6 1 153 4 3 3 13.75 17 3 10 3 2

3 3 1 15

151.20 155.50 100.0 R3 4

4 4 1 1 60 5 5 3 2 3149.20 151.20 83.5 R2 2 0.00

6 3 3 1 153 4 4 1 13.00 13 3 10 3 2

3 3 1 15

144.60 149.20 100.0 R2 2

4 4 1 1 613 4 8 3 2 3143.00 144.60 100.0 R2 2 1.10

6 2 5 1 153 4 4 1 10.65 8 4 8 3 2

2 5 1 15

141.60 143.00 100.0 R3 4

4 4 1 1 613 4 8 3 2 3140.20 141.60 100.0 R2 2 0.85

6 1 6 1 153 4 4 1 10.90 13 4 8 3 2

1 6 1 15

138.68 140.20 100.0 R2 2

4 4 1 1 60 5 5 3 2 3137.75 138.68 86.0 R2 2 0.00

6 1 6 1 153 4 4 1 12.70 17 3 10 3 2

1 6 1 15

134.40 137.75 100.0 R3 4

4 3 3 1 68 4 8 3 2 3132.40 134.40 100.0 R4 7 0.75

1 1 6 1 153 4 3 3 41.60 8 4 8 3 2

1 6 1 15

128.35 132.40 100.0 R4 7

4 4 1 1 613 3 10 3 2 3124.85 128.35 100.0 R3 4 2.50

6 1 6 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 3 2124.20 124.85 100.0 R3 4

153

1.30 1.30 100.0 70 II-GOOD 61.5

0.55 0.55 72.7 51 III-REGULAR 62

1.85 1.85 100.0 68 II-GOOD 56.5

2.20 2.20 96.4 59 III-REGULAR 55

2.10 2.10 38.1 48 III-REGULAR 56

1.50 1.35 43.3 45 III-REGULAR 58.75

1.50 1.50 100.0 72 II-GOOD 65.75

1.90 1.90 100.0 70 II-GOOD 70.25

0.90 0.90 94.4 76 II-GOOD 64

1.80 1.80 73.3 63 II-GOOD 68

0.70 0.70 0.0 47 III-REGULAR 68

1.20 1.20 100.0 86 I-VERY GOOD 70

1.60 1.60 100.0 76 II-GOOD 71.5

2.00 2.00 100.0 71 II-GOOD 56.75

1.90 1.90 100.0 53 III-REGULAR 45.5

1.50 1.50 0.0 27 IV-BAD 34

0.80 0.80 0.0 31 IV-BAD 36.75

1.90 1.90 0.0 25 IV-BAD 47

1.10 1.10 136.4 64 II-GOOD 55.75

1.40 1.40 100.0 68 II-GOOD 56.5

1.75 1.75 100.0 66 II-GOOD 55

1.30 1.30 0.0 28 IV-BAD 50.25

3.90 3.90 93.6 58 III-REGULAR 45

0.71 0.71 63.4 49 III-REGULAR 53.5


1 2 5 1 154 1 4 1 40.45 13 4 8 4 1

2 5 1 15

276.65 277.36 100.0 R3 4

1 4 1 4 120 3 10 4 1 4272.75 276.65 100.0 R3 4 3.65

1 4 2 1 154 1 4 1 40.00 0 5 5 4 1

1 6 1 15

271.45 272.75 100.0 R2 2

4 4 1 1 620 3 10 3 2 3269.70 271.45 100.0 R2 2 1.75

6 1 6 1 153 4 4 1 11.40 20 3 10 3 2

2 5 1 15

268.30 269.70 100.0 R3 4

4 4 1 1 620 3 10 4 1 3267.20 268.30 100.0 R2 2 1.50

1 4 2 1 15 Fault zone5 0 4 1 40.00 0 5 5 5 0

2 5 1 15

265.30 267.20 100.0 R1 1

1 4 1 4 10 5 5 4 1 4264.50 265.30 100.0 R2 2 0.00

1 4 2 1 155 0 4 1 40.00 0 5 5 4 1

3 3 1 15

263.00 264.50 100.0 R2 2

0 4 1 4 120 3 10 4 1 5261.10 263.00 100.0 R2 2 1.90

6 1 6 1 152 5 4 1 12.00 20 3 10 2 4

1 6 1 15

259.10 261.10 100.0 R3 4

5 3 3 1 620 3 10 2 4 2257.50 259.10 100.0 R4 7 1.60

6 1 6 1 152 5 3 3 11.20 20 2 15 2 4

1 6 1 15

256.30 257.50 100.0 R5 12

4 3 3 4 10 5 5 4 1 3255.60 256.30 100.0 R5 12 0.00

1 1 6 1 153 4 3 3 41.32 13 4 8 4 1

1 6 1 15

253.80 255.60 100.0 R5 12

4 3 3 2 420 3 10 3 2 3252.90 253.80 100.0 R5 12 0.85

1 1 6 1 154 1 3 3 41.90 20 3 10 3 2

1 6 1 15

251.00 252.90 100.0 R5 12

0 3 3 2 420 3 10 3 2 5249.50 251.00 100.0 R5 12 1.50

1 1 6 1 154 1 4 1 40.65 8 4 8 4 1

1 6 1 15

248.00 249.50 90.0 R3 4

4 4 1 4 18 4 8 4 1 3245.90 248.00 100.0 R3 4 0.80

1 2 5 1 154 1 4 1 42.12 20 3 10 3 2

1 6 1 15

243.70 245.90 100.0 R3 4

4 4 1 1 620 3 10 3 2 3241.85 243.70 100.0 R3 4 1.85

1 3 3 1 153 4 4 1 40.40 13 4 8 3 2

1 6 1 15

241.30 241.85 100.0 R3 4

4 3 3 1 620 3 10 3 2 3240.00 241.30 100.0 R3 4 1.30

154

HOLE No. LLD-377

PROMEDIO


2.60 1.80 0.0 8 V-VERY BAD 23

1.97 1.90 0.0 17 V-VERY BAD 31

2.13 2.10 46.9 44 III-REGULAR 42.75

4.65 4.60 49.5 55 III-REGULAR 49.5

3.89 3.89 69.4 55 III-REGULAR 52.25

2.11 2.00 23.7 44 III-REGULAR 51

1.35 1.33 59.3 55 III-REGULAR 51

2.15 2.10 37.2 50 III-REGULAR 52

7.35 7.30 54.4 55 III-REGULAR 50.25

2.40 2.35 20.8 48 III-REGULAR 49

2.10 2.10 19.0 48 III-REGULAR 44.5

3.10 2.55 0.0 45 III-REGULAR 41.5

2.45 2.40 0.0 37 IV-BAD 37.75

1.75 1.70 0.0 36 IV-BAD 38

2.27 2.00 0.0 33 IV-BAD 42

3.45 3.30 14.5 46 III-REGULAR 43

2.33 2.30 45.1 53 III-REGULAR 49.25

4.10 4.10 0.0 40 IV-BAD 47.25

1.80 1.80 66.7 58 III-REGULAR 44

5.78 5.60 0.0 38 IV-BAD 45.75

3.57 3.55 0.0 40 IV-BAD 40

1.90 1.75 21.1 47 III-REGULAR 39.25

11.00 11.00 0.0 35 IV-BAD 38

13.00 12.00 0.0 35 IV-BAD 33.25

4.00 3.80 0.0 35 IV-BAD 37.5

1.15 1.10 0.0 28 IV-BAD 43.5

3.10 2.90 32.3 52 III-REGULAR 49

1.55 1.60 32.3 59 III-REGULAR 51.75

0.80 0.80 62.5 57 III-REGULAR 51.5

0.40 0.30 0.0 39 IV-BAD 55.25

2.80 2.60 42.9 51 III-REGULAR 58

0.80 0.80 100.0 74 II-GOOD 63.75

0.96 0.95 78.1 68 II-GOOD 65.5

3.14 3.14 94.6 62 II-GOOD 57.75

1.10 1.10 89.1 58 III-REGULAR 50.5

1.30 1.30 46.2 43 III-REGULAR 51

0.70 0.70 0.0 39 IV-BAD 49.75

1.20 1.20 91.7 64 II-GOOD 42.75

0.80 0.80 81.3 53 III-REGULAR 42.5

0.30 0.30 0.0 15 V-VERY BAD 41

0.50 0.50 0.0 38 IV-BAD 40.75

2.00 2.00 96.0 58 III-REGULAR 40.75

0.80 0.80 90.0 52 III-REGULAR 38.5

1.65 1.65 0.0 15 V-VERY BAD 27.75

1.95 1.95 0.0 29 IV-BAD 31.25

0.40 0.40 0.0 15 V-VERY BAD 40.5

2.00 2.00 100.0 66 II-GOOD 46.5

0.85 0.85 82.4 52 III-REGULAR 53.25

2.40 2.40 83.8 53 III-REGULAR 44.5

1.50 1.50 30.0 42 III-REGULAR 39.754 2 1 154 4 1 4 18 4 8 4 1 3125.85 127.35 100.0 R2 2 0.45

1 1 6 1 154 1 4 1 42.01 17 4 8 3 2

2 5 1 15

123.45 125.85 100.0 R2 2

1 4 1 4 117 4 8 3 2 4122.60 123.45 100.0 R2 2 0.70

6 1 6 1 153 4 4 1 12.00 20 3 10 3 2

5 0 2 10 Fault zone

120.60 122.60 100.0 R2 2

0 5 0 Clay, Bx 5 00 5 5 5 0 5120.20 120.60 100.0 R0 0 0.00

1 2 5 2 103 4 4 1 Calcite 40.00 0 5 5 4 1

5 0 2 10 Fault zone

118.25 120.20 100.0 R2 2

0 5 0 Clay, Bx 5 00 5 5 5 0 5116.60 118.25 100.0 R0 0 0.00

1 2 5 2 104 1 4 1 kaol 40.72 20 3 10 3 2

1 6 2 10

115.80 116.60 100.0 R2 2

4 4 1 kaol 4 120 3 10 3 2 3113.80 115.80 100.0 R3 4 1.92

4 1 6 2 103 4 3 3 OxFe 20.00 0 5 5 3 2

5 0 2 10 Fault

113.30 113.80 100.0 R3 4

0 5 0 Clay, Bx 5 00 5 5 5 0 5113.00 113.30 100.0 R0 0 0.00

1 1 6 2 103 4 4 1 kaol 40.65 17 4 8 3 2

2 5 2 10

112.20 113.00 100.0 R3 4

1 3 3 Ox Fe, Clay 4 120 3 10 3 2 4111.00 112.20 100.0 R5 12 1.10

1 2 5 2 104 1 3 3 clay 40.00 0 5 5 3 2

2 5 2 10

110.30 111.00 100.0 R5 12

0 3 3 clay 5 08 4 8 3 2 5109.00 110.30 100.0 R4 7 0.60

1 1 6 2 104 1 4 1 clay 40.98 20 3 10 3 2

1 6 1 15

107.90 109.00 100.0 R4 7

1 3 3 kaol 4 120 3 10 3 2 4104.76 107.90 100.0 R3 4 2.97

6 1 6 1 15 argilico avanzada2 5 3 3 kaol 10.75 17 3 10 3 2

1 6 1 15 silicificado, fracturado

103.80 104.76 99.0 R3 4

5 3 3 1 620 3 10 3 2 2103.00 103.80 100.0 R4 7 0.80

4 2 5 1 15 argílica avanzada3 4 4 1 kaol 21.20 8 3 10 3 2


100.20 103.00 92.9 R2 2

1 3 3 ox Fe 2 40 5 5 4 1 499.80 100.20 75.0 R4 7 0.00

4 2 5 1 15 argilica avanzada4 1 3 3 py 20.50 13 3 10 3 2


99.00 99.80 100.0 R3 4

4 3 3 kaol 1 68 3 10 4 1 397.45 99.00 103.2 R4 7 0.50

4 2 5 1 15 Argilica Avanzada pervasiva3 4 3 3 kaol 21.00 8 3 10 4 1

3 3 1 15

94.35 97.45 93.5 R2 2

1 4 1 kaol 3 20 5 5 4 1 493.20 94.35 95.7 R0 0 0.00

4 2 5 1 154 1 3 3 clay 20.00 0 5 5 4 1

3 3 1 15

89.20 93.20 95.0 R1 1

1 3 3 clay 2 40 4 8 5 0 476.20 89.20 92.3 R1 1 0.00

4 3 3 1 154 1 3 3 cc 20.00 0 4 8 5 0

2 5 1 15

65.20 76.20 100.0 R1 1

4 3 3 clay 2 43 3 10 4 1 363.30 65.20 92.1 R2 2 0.40

4 3 3 1 153 4 3 3 cc 20.00 0 4 8 4 1

2 5 1 15

59.73 63.30 99.4 R2 2

1 3 3 clay 2 40 4 8 4 1 453.95 59.73 96.9 R1 1 0.00

4 1 6 1 153 4 4 1 cc 21.20 13 3 10 4 1

1 6 1 15

52.15 53.95 100.0 R3 4

1 3 3 clay 2 40 4 8 4 1 448.05 52.15 100.0 R2 2 0.00

4 1 6 1 153 4 3 3 clay 21.05 8 3 10 4 1

1 6 1 15

45.72 48.05 98.7 R2 2

4 3 3 clay 2 43 4 8 4 1 342.27 45.72 95.7 R2 2 0.50

1 2 5 1 15 gauge 4 1 4 1 clay 40.00 0 4 8 4 1

1 6 1 15

40.00 42.27 88.1 R1 1

1 3 3 clay 4 10 4 8 4 1 438.25 40.00 97.1 R1 1 0.00

2 1 6 1 154 1 3 3 clay 30.00 0 4 8 4 1

1 6 1 15 brecha andesitica , propilitica

35.80 38.25 98.0 R1 1

4 3 3 2 40 3 10 4 1 332.70 35.80 82.3 R2 2 0.00

4 1 6 1 153 4 3 3 20.40 3 3 10 4 1

1 6 1 15

30.60 32.70 100.0 R2 2

4 3 3 2 43 3 10 4 1 328.20 30.60 97.9 R2 2 0.50

4 1 6 1 154 1 3 3 24.00 13 3 10 4 1

1 6 1 15

20.85 28.20 99.3 R2 2

1 3 3 2 48 3 10 4 1 418.70 20.85 97.7 R2 2 0.80

4 1 6 1 154 1 3 3 20.80 13 3 10 4 1

2 5 1 15

17.35 18.70 98.5 R2 2

1 3 3 clay 2 43 3 10 4 1 415.24 17.35 94.8 R2 2 0.50

4 1 6 1 154 1 3 3 22.70 13 3 10 4 1

1 6 1 15

11.35 15.24 100.0 R2 2

1 3 3 2 413 3 10 4 1 46.70 11.35 98.9 R2 2 2.30

4 2 5 2 104 1 3 3 ox Fe 21.00 8 3 10 4 1

5 0 4 4 brecha andesitica , propilitica

4.57 6.70 98.6 R2 2

1 4 1 ox Fe 4 10 4 8 4 1 4

0 5 0

2.60 4.57 96.4 R1 1 0.00

4 1 clay 4 1 55 5 5 0 4 1

VAL Grade VAL

0.00 2.60 69.2 R0 0 0.00 0


INFILL WHEATERING GROUND WATER



RMRCOMMENTSFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS

DEPTHLEGTH RECOVERY

%STRENCH RQD

155

0.65 0.65 0.0 31 IV-BAD 31.5

3.12 3.12 0.0 33 IV-BAD 29.25

0.68 0.68 0.0 20 V-VERY BAD 34.75

2.50 2.50 0.0 33 IV-BAD 32.5

0.80 0.80 86.3 53 III-REGULAR 34.75

5.60 5.60 0.0 24 IV-BAD 40.5

4.90 4.90 0.0 29 IV-BAD 39.75

2.20 2.20 60.0 56 III-REGULAR 38.75

2.55 2.55 56.9 50 III-REGULAR 48.25

1.05 1.05 0.0 20 V-VERY BAD 45

1.10 1.10 90.9 67 II-GOOD 39.5

3.20 2.80 0.0 43 III-REGULAR 47.75

0.50 0.50 0.0 28 IV-BAD 39.5

1.55 1.55 54.8 53 III-REGULAR 43.5

1.05 1.05 0.0 34 IV-BAD 54.25

2.20 2.20 100.0 59 III-REGULAR 46

2.20 2.20 100.0 71 II-GOOD 44.5

3.42 3.42 0.0 20 V-VERY BAD 36.25

1.58 1.58 0.0 28 IV-BAD 25.75

1.90 1.90 0.0 26 IV-BAD 28.5

1.90 1.90 0.0 29 IV-BAD 27

1.00 1.00 0.0 31 IV-BAD 28

4.60 4.60 0.0 22 IV-BAD 28.25

2.45 2.35 0.0 30 IV-BAD 32.75

1.51 1.36 0.0 30 IV-BAD 40.5

1.62 1.60 52.5 49 III-REGULAR 45.75

1.62 1.60 64.8 53 III-REGULAR 48

1.60 1.35 37.5 51 III-REGULAR 49.5

3.50 2.20 0.0 39 IV-BAD 47.25

1.10 1.00 47.3 55 III-REGULAR 52

1.85 1.85 0.0 44 III-REGULAR 51.5

2.21 2.21 94.1 70 II-GOOD 50

1.01 0.80 0.0 37 IV-BAD 51.5

0.87 0.85 40.2 49 III-REGULAR 52.25

1.98 1.90 30.3 50 III-REGULAR 56

5.90 5.62 89.8 73 II-GOOD 62.5

0.63 0.63 31.7 52 III-REGULAR 64.5

11.62 11.26 96.4 75 II-GOOD 65

2.44 2.43 45.1 58 III-REGULAR 66

3.35 3.30 89.6 75 II-GOOD 58.5

1.14 1.07 43.9 56 III-REGULAR 58

2.00 1.90 0.0 45 III-REGULAR 56.75

3.36 3.35 40.2 56 III-REGULAR 53.75

1.79 1.79 61.5 70 II-GOOD 59

0.92 0.92 0.0 44 III-REGULAR 63.5

1.28 1.22 62.5 66 II-GOOD 62

1.90 1.89 84.2 74 II-GOOD 68.75

1.75 1.75 37.1 64 II-GOOD 67

2.70 2.70 72.2 71 II-GOOD 66.25

1.58 1.50 44.3 59 III-REGULAR 64.25

1.62 1.43 58.6 71 II-GOOD 67

2.49 2.40 12.0 56 III-REGULAR 70.5

2.24 2.24 84.8 82 I-VERY GOOD 64.5

3.42 3.26 65.8 73 II-GOOD 71.75

0.95 0.95 0.0 47 III-REGULAR 67.75

2.60 2.60 92.3 85 I-VERY GOOD 66.5

3.68 3.52 67.9 66 II-GOOD 76.25

1.44 1.40 72.9 68 II-GOOD 752 5 1 155 2 5 kaol 2 413 3 10 2 4 2258.28 259.72 97.2 R4 7 1.05

2 2 5 1 152 5 2 5 kaol 32.50 13 3 10 2 4

2 5 1 15

254.60 258.28 95.7 R4 7

5 2 5 kaol 2 420 2 15 2 4 2252.00 254.60 100.0 R5 12 2.40

2 2 5 1 153 4 3 3 kaol 30.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

251.05 252.00 100.0 R5 12

5 2 5 kaol 2 413 3 10 2 4 2247.63 251.05 95.3 R5 12 2.25

4 2 5 1 152 5 2 5 kaol 21.90 17 2 15 2 4

2 5 1 15

245.39 247.63 100.0 R5 12

4 3 3 kaol 2 43 4 8 3 2 3242.90 245.39 96.4 R5 12 0.30

4 2 5 1 152 5 3 3 kaol 20.95 13 3 10 2 4

2 5 1 15

241.28 242.90 88.3 R5 12

4 3 3 kaol 3 28 4 8 3 2 3239.70 241.28 94.9 R5 12 0.70

4 2 5 1 152 5 3 3 kaol 21.95 13 3 10 2 4

2 5 1 15

237.00 239.70 100.0 R5 12

5 3 3 kaol 2 48 4 8 2 4 2235.25 237.00 100.0 R5 12 0.65

4 2 5 1 153 4 3 3 kaol 21.60 17 3 10 2 4

2 5 1 15

233.35 235.25 99.5 R5 12

4 3 3 kaol 2 413 4 8 3 2 3232.07 233.35 95.3 R5 12 0.80

2 2 5 1 154 1 3 3 kaol 30.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

231.15 232.07 100.0 R5 12

4 2 5 py 2 413 3 10 3 2 3229.36 231.15 100.0 R5 12 1.10

4 2 5 1 153 4 3 3 py 21.35 8 4 8 3 2

2 5 1 15

226.00 229.36 99.7 R4 7

4 3 3 kaol 2 40 5 5 3 2 3224.00 226.00 95.0 R4 7 0.00

4 2 5 1 153 4 3 3 py 20.50 8 4 8 3 2

2 5 1 15

222.86 224.00 93.9 R4 7

5 2 5 kaol 2 420 2 15 2 4 2219.51 222.86 98.5 R2 2 3.00

4 2 5 1 152 5 2 5 kaol 21.10 8 3 10 2 4

2 5 1 15

217.07 219.51 99.6 R2 2

5 2 5 kaol 2 420 2 15 2 4 2205.45 217.07 96.9 R2 2 11.20

2 2 5 1 152 5 2 5 kaol 30.20 8 4 8 3 2

2 5 1 15

204.82 205.45 100.0 R2 2

5 2 5 kaol 3 220 2 15 2 4 2198.92 204.82 95.3 R2 2 5.30

2 2 5 1 152 5 3 3 kaol 30.60 8 4 8 3 2

2 5 1 15

196.94 198.92 96.0 R2 2

4 3 3 kaol 3 28 4 8 3 2 3196.07 196.94 97.7 R2 2 0.35

2 2 5 1 153 4 3 3 clay 30.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

195.06 196.07 79.2 R2 2

4 3 3 Py, kaol 2 420 3 10 3 2 3192.85 195.06 100.0 R4 7 2.08

4 2 5 1 153 4 3 3 Py 20.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

191.00 192.85 100.0 R4 7

4 3 3 py 2 48 4 8 4 1 3189.90 191.00 90.9 R4 7 0.52

2 2 5 1 15 perdidia de core, 187 a 187.454 1 3 3 Calcite 30.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

186.40 189.90 62.9 R4 7

4 3 3 kaol 3 28 4 8 3 2 3184.80 186.40 84.4 R3 4 0.60

2 2 5 1 154 1 3 3 py 31.05 13 4 8 3 2

2 5 1 15

183.18 184.80 98.8 R3 4

1 4 1 cc 3 213 4 8 3 2 4181.56 183.18 98.8 R2 2 0.85

1 4 2 1 153 4 4 1 clay 40.00 0 5 5 4 1

3 3 1 15

180.05 181.56 90.1 R1 1

1 4 1 cc 3 20 5 5 4 1 4177.60 180.05 95.9 R2 2 0.00

0 5 0 1 15 Bx5 0 5 0 Bx 50.00 0 5 5 5 0

2 5 1 15

173.00 177.60 100.0 R2 2

1 4 1 Calcite, Clay 4 10 5 5 4 1 4172.00 173.00 100.0 R2 2 0.00

1 3 3 1 154 1 4 1 Calcite, Clay 40.00 0 5 5 4 1

4 2 1 15

170.10 172.00 100.0 R2 2

1 4 1 Calcite, Clay 4 10 5 5 5 0 4168.20 170.10 100.0 R1 1 0.00

2 4 2 1 154 1 4 1 Calcite 30.00 0 5 5 5 0

5 0 1 15 Bx Fault

166.62 168.20 100.0 R2 2

0 5 0 Bx 5 00 5 5 5 0 5163.20 166.62 100.0 R0 0 0.00

6 1 6 1 153 4 4 1 12.20 20 2 15 3 2

1 6 1 15

161.00 163.20 100.0 R2 2

1 4 1 Calcite 3 220 4 8 3 2 4158.80 161.00 100.0 R3 4 2.20

1 2 5 1 154 1 4 1 Clay 40.00 0 5 5 3 2

2 5 1 15

157.75 158.80 100.0 R3 4

1 4 1 Clay 4 113 4 8 3 2 4156.20 157.75 100.0 R4 7 0.85

2 4 2 1 155 0 4 1 Calcite 30.00 0 5 5 3 2

1 6 1 15

155.70 156.20 100.0 R1 1

4 3 3 Calcite 2 40 5 5 3 2 3152.50 155.70 87.5 R3 4 0.00

4 1 6 1 153 4 4 1 Calcite 21.00 20 4 8 3 2

5 0 1 15 Fault zone

151.40 152.50 100.0 R4 7

0 5 0 Clay, calcite 5 00 5 5 5 0 5150.35 151.40 100.0 R0 0 0.00

2 2 5 1 154 1 4 1 Calcite, Clay 31.45 13 4 8 4 1

1 6 1 15

147.80 150.35 100.0 R3 4

4 4 1 Calcite, Clay 2 413 4 8 4 1 3145.60 147.80 100.0 R3 4 1.32

0 2 5 1 155 0 4 1 Clay 50.00 0 5 5 4 1

4 2 1 15

140.70 145.60 100.0 R2 2

0 4 1 Calcite, Clay 5 00 5 5 5 0 5135.10 140.70 100.0 R1 1 0.00

2 1 6 1 154 1 4 1 Calcite 30.69 17 4 8 4 1

1 6 1 15

134.30 135.10 100.0 R2 2

1 4 1 Calcite 3 20 5 5 4 1 4131.80 134.30 100.0 R2 2 0.00

0 5 0 1 15 Fault zone5 0 5 0 Clay, Bx 50.00 0 5 5 5 0

1 6 1 15

131.12 131.80 100.0 R0 0

1 4 1 Calcite 3 20 5 5 4 1 4128.00 131.12 100.0 R2 2 0.00

0 3 3 1 155 0 4 1 Clay 50.00 0 3 10 4 1127.35 128.00 100.0 R1 1

156

1.44 1.40 72.9 68 II-GOOD 75

6.63 6.53 98.0 86 I-VERY GOOD 80.5

3.40 3.40 79.4 80 II-GOOD 79.25

4.75 4.75 96.8 88 I-VERY GOOD 75.5

2.04 1.95 73.5 63 II-GOOD 64

1.72 1.70 98.8 71 II-GOOD 52.5

1.59 1.59 0.0 34 IV-BAD 44.25

1.84 1.74 21.7 42 III-REGULAR 36.25

3.30 3.30 0.0 30 IV-BAD 42.75

1.54 1.42 0.0 39 IV-BAD 52.25

3.04 2.60 49.3 60 III-REGULAR 55.75

2.61 2.60 95.8 80 II-GOOD 60

2.92 2.92 0.0 44 III-REGULAR 61.5

2.43 2.40 45.3 56 III-REGULAR 58.5

0.79 0.72 75.9 66 II-GOOD 62.75

5.33 5.20 88.2 68 II-GOOD 65

2.45 2.35 73.5 61 II-GOOD 58.25

1.30 1.15 76.9 65 II-GOOD 48.75

6.42 6.40 0.0 39 IV-BAD 42

0.58 0.50 0.0 30 IV-BAD 34.33

7.16 7.15 0.0 34 IV-BAD 32


2 4 2 1 153 4 4 1 clay 30.00 0 4 8 4 1

4 2 1 15

314.40 321.56 99.9 R1 1

4 4 1 clay 3 20 5 5 4 1 3313.82 314.40 86.2 R0 0 0.00

4 3 3 1 153 4 3 3 clay 20.00 0 4 8 4 1

2 5 1 15

307.40 313.82 99.7 R1 1

5 2 5 kaol 2 417 3 10 3 2 2306.10 307.40 88.5 R2 2 1.00

4 2 5 1 152 5 3 3 kaol 21.80 13 3 10 3 2

2 5 1 15

303.65 306.10 95.9 R3 4

5 2 5 kaol 3 217 3 10 3 2 2298.32 303.65 97.6 R4 7 4.70

4 1 6 1 152 5 3 3 kaol 20.60 17 3 10 3 2

1 6 1 15

297.53 298.32 91.1 R3 4

4 2 5 kaol 2 48 4 8 3 2 3295.10 297.53 98.8 R3 4 1.10

4 1 6 1 154 1 2 5 kaol 20.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

292.18 295.10 100.0 R4 7

5 2 5 kaol 2 420 2 15 2 4 2289.57 292.18 99.6 R4 7 2.50

2 2 5 1 153 4 2 5 kaol 31.50 13 3 10 3 2

2 5 1 15

286.53 289.57 85.5 R3 4

4 3 3 clay 2 40 5 5 4 1 3284.99 286.53 92.2 R2 2 0.00

2 4 2 1 153 4 4 1 clay 30.00 0 5 5 4 1

3 3 1 15

281.69 284.99 100.0 R0 0

4 3 3 clay 3 23 4 8 3 2 3279.85 281.69 94.6 R2 2 0.40

2 3 3 1 153 4 3 3 clay 30.00 0 5 5 4 1

3 3 1 15

278.26 279.85 100.0 R1 1

5 3 3 kaol 2 420 2 15 2 4 2276.54 278.26 98.8 R2 2 1.70

4 2 5 1 152 5 3 3 kaol 21.50 13 3 10 2 4

6 1 6 1 15

274.50 276.54 95.6 R3 4

2 5 2 5 14.60 20 2 15 2 4

1 6 1 15

269.75 274.50 100.0 R5 12

5 2 5 1 617 3 10 2 4 2266.35 269.75 100.0 R5 12 2.70

4 1 6 1 152 5 2 5 kaol 26.50 20 2 15 2 4

2 5 1 15

259.72 266.35 98.5 R5 12

5 2 5 kaol 2 413 3 10 2 4 2258.28 259.72 97.2 R4 7 1.05

157

HOLE No. LLD-379

PROMEDIO


1.55 1.30 72.3 56 III-REGULAR 50

1.35 1.05 33.3 42 III-REGULAR 53.25

4.72 4.72 44.9 52 III-REGULAR 56.75

2.38 2.38 79.0 63 II-GOOD 62.5

4.14 4.14 93.0 70 II-GOOD 68.25

1.72 1.72 87.2 65 II-GOOD 64.75

6.90 6.90 98.3 75 II-GOOD 55.75

1.77 1.77 21.5 49 III-REGULAR 52.7

2.32 2.32 0.0 34 IV-BAD 47

4.11 4.11 67.2 58 III-REGULAR 64.3

1.64 1.64 73.2 60 III-REGULAR 64.3

0.93 0.93 100.0 75 II-GOOD 67.5

2.10 2.10 41.9 55 III-REGULAR 61.3

4.25 4.25 27.3 53 III-REGULAR 56.75

4.12 4.12 92.2 76 II-GOOD 58.5

1.72 1.72 0.0 43 III-REGULAR 57.25

1.03 1.03 69.9 62 II-GOOD 53.5

0.79 0.79 0.0 48 III-REGULAR 56.25

3.36 3.36 40.2 61 II-GOOD 59.75

3.45 3.45 10.4 54 III-REGULAR 61

2.86 2.86 96.5 76 II-GOOD 63.25

2.23 2.23 26.9 53 III-REGULAR 65.5

1.52 1.52 94.7 70 II-GOOD 63.75

4.70 4.70 51.9 63 II-GOOD 63.75

4.12 4.12 77.7 69 II-GOOD 62.5

2.22 2.22 11.3 53 III-REGULAR 60.75

1.15 1.15 88.7 65 II-GOOD 57.75

4.21 4.21 73.6 56 III-REGULAR 62.5

1.27 1.27 47.2 57 III-REGULAR 61.75

3.13 3.13 93.0 72 II-GOOD 63.5

1.41 1.41 56.0 62 II-GOOD 64

2.31 2.31 82.7 63 II-GOOD 58

3.74 3.74 65.5 59 III-REGULAR 61

3.59 3.59 31.2 48 III-REGULAR 57.25

1.94 1.90 95.9 74 II-GOOD 57.5

3.25 3.25 11.4 48 III-REGULAR 64.25

5.74 5.74 51.4 60 III-REGULAR 62

3.99 3.99 95.0 75 II-GOOD 68.75

2.43 2.43 83.5 65 II-GOOD 70.5

4.70 4.70 94.7 75 II-GOOD 66.5

5.06 5.06 88.1 67 II-GOOD 68.5

2.41 2.41 70.5 59 III-REGULAR 62.75

2.02 2.02 92.6 73 II-GOOD 61.2

1.75 1.75 26.3 52 III-REGULAR 56.2

2.10 2.10 61.4 59 III-REGULAR 45.6

2.25 2.05 87.6 63 II-GOOD 45.6

1.93 1.30 0.0 34 IV-BAD 39

1.02 1.02 0.0 20 V-VERY BAD 27

2.75 2.75 27.3 46 III-REGULAR 55.3

1.65 1.60 63.6 55 III-REGULAR 58.51 6 2 101 3 3 1 613 4 8 4 1 4136.15 137.80 97.0 R4 7 1.05

6 2 5 2 104 1 3 3 10.75 8 4 8 4 1

5 0 1 15

133.40 136.15 100.0 R3 4

0 5 0 5 00 5 5 5 0 5132.38 133.40 100.0 R0 0 0.00

6 3 3 1 154 1 4 1 10.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

130.45 132.38 67.4 R2 2

5 3 3 OxMn 2 417 3 10 3 2 2128.20 130.45 91.1 R2 2 1.97

4 2 5 1 152 5 3 3 OxMn 21.29 13 3 10 3 2

2 5 1 15

126.10 128.20 100.0 R2 2

5 4 1 OxMn 2 48 3 10 3 2 2124.35 126.10 100.0 R2 2 0.46

6 2 5 1 152 5 4 1 OxMn 11.87 20 2 15 2 4

2 5 1 15

122.33 124.35 100.0 R2 2

5 3 3 OxMn 2 413 3 10 3 2 2119.92 122.33 100.0 R2 2 1.70

6 2 5 1 152 5 3 3 OxMn 14.46 17 3 10 2 4

2 5 1 15

114.86 119.92 100.0 R2 2

5 3 3 OxMn 1 620 2 15 2 4 2110.16 114.86 100.0 R2 2 4.45

6 2 5 1 152 5 3 3 OxMn 12.03 17 3 10 3 2

2 5 1 15

107.73 110.16 100.0 R2 2

5 3 3 OxMn 1 620 2 15 2 4 2103.74 107.73 100.0 R2 2 3.79

4 1 6 1 152 5 3 3 OxMn 22.95 13 3 10 3 2

1 6 1 15

98.00 103.74 100.0 R2 2

5 4 1 1 63 4 8 3 2 294.75 98.00 100.0 R2 2 0.37

6 1 6 1 151 6 2 5 11.86 20 3 10 2 4

2 5 1 15

92.81 94.75 97.9 R2 2

4 3 3 3 28 4 8 4 1 389.22 92.81 100.0 R2 2 1.12

6 2 5 1 152 5 4 1 OxMn 12.45 13 3 10 3 2

1 6 1 15

85.48 89.22 100.0 R2 2

4 4 1 1 617 3 10 3 2 383.17 85.48 100.0 R2 2 1.91

6 1 6 1 152 5 3 3 OxMn 10.79 13 3 10 3 2

1 6 1 15

81.76 83.17 100.0 R2 2

6 3 3 1 620 3 10 2 4 178.63 81.76 100.0 R2 2 2.91

6 1 6 1 152 5 3 3 10.60 8 4 8 2 4

1 6 1 15

77.36 78.63 100.0 R2 2

3 4 1 OxMn 2 413 3 10 3 2 373.15 77.36 100.0 R2 2 3.10

1 1 6 1 153 4 4 1 Clay,OxMn 41.02 17 2 15 2 4

1 6 1 15

72.00 73.15 100.0 R2 2

6 3 3 OxMn 1 63 4 8 2 4 169.78 72.00 100.0 R2 2 0.25

6 1 6 1 151 6 3 3 OxMn 13.20 17 3 10 2 4

1 6 1 15

65.66 69.78 100.0 R2 2

6 4 1 1 613 3 10 2 4 160.96 65.66 100.0 R2 2 2.44

6 1 6 1 151 6 3 3 11.44 20 3 10 3 2

2 5 1 15

59.44 60.96 100.0 R2 2

4 3 3 OxMn 1 68 4 8 3 2 357.21 59.44 100.0 R2 2 0.60

6 1 6 1 152 5 3 3 12.76 20 2 15 2 4

1 6 1 15

54.35 57.21 100.0 R2 2

5 3 3 OxMn 1 63 3 10 2 4 250.90 54.35 100.0 R2 2 0.36

6 2 5 1 152 5 3 3 OxMn 11.35 8 2 15 3 2

1 6 1 15

47.54 50.90 100.0 R2 2

6 4 1 OxMn 1 60 4 8 2 4 146.75 47.54 100.0 R2 2 0.00

6 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 10.72 13 3 10 2 4

1 6 1 15

45.72 46.75 100.0 R2 2

4 3 3 OxMn 1 60 5 5 3 2 344.00 45.72 100.0 R2 2 0.00

6 1 6 1 152 5 3 3 OxMn 13.80 20 2 15 2 4

2 5 1 15

39.88 44.00 100.0 R2 2

4 3 3 OxMn 1 68 4 8 3 2 335.63 39.88 100.0 R2 2 1.16

6 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 10.88 8 3 10 3 2

2 5 1 15

33.53 35.63 100.0 R2 2

5 2 5 1 620 2 15 3 2 232.60 33.53 100.0 R2 2 0.93

6 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 11.20 13 3 10 3 2

2 5 1 15

30.96 32.60 100.0 R2 2

4 4 1 1 613 3 10 3 2 326.85 30.96 100.0 R2 2 2.76

0 1 6 1 155 0 4 1 Clay 50.00 0 3 10 4 1

2 5 1 15

24.53 26.85 100.0 R1 1

5 3 3 OxMn 1 63 4 8 3 2 222.76 24.53 100.0 R2 2 0.38

6 2 5 1 152 5 3 3 OxMn 16.78 20 2 15 2 4

2 5 1 15

15.86 22.76 100.0 R2 2

5 3 3 OxMn 1 617 4 8 2 4 214.14 15.86 100.0 R2 2 1.50

6 2 5 1 152 5 3 3 OxMn 13.85 20 3 10 2 4

3 3 1 15

10.00 14.14 100.0 R2 2

5 3 3 OxMn 1 617 3 10 3 2 27.62 10.00 100.0 R2 2 1.88

6 2 5 1 152 5 4 1 OxMn 12.12 8 4 8 3 2

1 6 2 10

2.90 7.62 100.0 R2 2

4 4 1 Clay 4 18 4 8 3 2 3

6 2 10

1.55 2.90 77.8 R2 2 0.45

3 3 1 6 13 10 3 2 3 4

VAL Grade VAL

0.00 1.55 83.9 R2 2 1.12 13


INFILL WHEATERING GROUND WATER



RMRCOMMENTSFROM TO OF PERCISTENCE APERTURE ROUGHNESS

DEPTHLEGTH RECOVERY

%STRENCH RQD

158

2.90 2.75 88.6 65 II-GOOD 54.25

8.20 8.05 88.4 68 II-GOOD 56

1.00 1.00 0.0 29 IV-BAD 55.25

1.20 1.20 100.0 62 II-GOOD 52.75

4.20 4.00 79.0 62 II-GOOD 63.25

1.00 1.00 50.0 58 III-REGULAR 59.25

2.45 2.45 91.8 71 II-GOOD 60

1.35 1.10 0.0 46 III-REGULAR 62.5

2.50 2.40 96.0 65 II-GOOD 60.75

3.50 3.50 100.0 68 II-GOOD 59

2.20 2.20 90.9 64 II-GOOD 60.5

0.50 0.50 0.0 39 IV-BAD 57.75

1.90 1.90 95.3 71 II-GOOD 58.75

0.50 0.50 44.0 57 III-REGULAR 65

3.00 3.00 98.3 68 II-GOOD 56.5

1.00 1.00 100.0 64 II-GOOD 60.25

0.55 0.55 0.0 37 IV-BAD 62.75

3.85 2.85 98.2 72 II-GOOD 65

3.50 3.50 96.6 78 II-GOOD 71.75

3.00 3.00 98.7 73 II-GOOD 70

2.90 2.90 100.0 64 II-GOOD 68.25

1.20 1.20 93.3 65 II-GOOD 61.25

5.40 5.40 97.2 71 II-GOOD 63

0.90 0.85 0.0 45 III-REGULAR 58.75

2.00 2.00 93.5 71 II-GOOD 56.75

1.30 1.30 0.0 48 III-REGULAR 62.5

2.10 2.10 81.0 63 II-GOOD 58

2.30 2.30 93.5 68 II-GOOD 58.5

1.90 1.90 92.1 53 III-REGULAR 57.75

5.90 5.75 71.2 50 III-REGULAR 57.5

2.60 2.60 69.2 60 III-REGULAR 59.25

2.05 2.05 97.6 67 II-GOOD 65.25

1.75 1.75 91.4 60 III-REGULAR 70

2.80 2.80 100.0 74 II-GOOD 71.75

1.80 1.80 91.7 79 II-GOOD 69

0.90 0.90 100.0 74 II-GOOD 67.75

0.70 0.70 0.0 49 III-REGULAR 64

1.35 1.35 100.0 69 II-GOOD 65.75

2.05 2.00 43.9 64 II-GOOD 63

1.60 1.60 100.0 81 I-VERY GOOD 56.5

3.25 3.02 0.0 38 IV-BAD 49.75

2.30 2.30 26.1 43 III-REGULAR 43.25

1.05 1.05 0.0 37 IV-BAD 41.75

1.00 1.05 75.0 55 III-REGULAR 43.75

11.00 11.00 0.0 32 IV-BAD 47.75

1.30 1.30 57.7 51 III-REGULAR 49.5

1.50 1.50 56.7 53 III-REGULAR 57.25

2.20 2.20 93.2 62 II-GOOD 65

1.20 1.20 37.5 63 II-GOOD 71

6.20 6.20 100.0 82 I-VERY GOOD 76

0.90 0.90 77.8 77 II-GOOD 74.25

0.90 0.90 100.0 82 I-VERY GOOD 72.75

0.65 0.65 0.0 56 III-REGULAR 74

0.95 0.95 84.2 76 II-GOOD 73.5

1.20 1.20 100.0 82 I-VERY GOOD 74.25

1.80 1.80 90.0 80 II-GOOD 75.75

1.00 1.00 0.0 59 III-REGULAR 72.5

1.50 1.50 100.0 82 I-VERY GOOD 73.51 6 1 155 3 3 1 620 3 10 3 2 2268.00 269.50 100.0 R6 15 1.50

6 1 6 1 152 5 2 5 10.00 0 5 5 3 2

1 6 1 15

267.00 268.00 100.0 R6 15

5 3 3 1 620 4 8 3 2 2265.20 267.00 100.0 R6 15 1.62

6 1 6 1 152 5 3 3 11.20 20 3 10 3 2

1 6 1 15

264.00 265.20 100.0 R6 15

5 3 3 1 617 4 8 4 1 2263.05 264.00 100.0 R6 15 0.80

6 1 6 1 152 5 3 3 10.00 0 5 5 4 1

1 6 1 15

262.40 263.05 100.0 R6 15

5 3 3 1 620 3 10 3 2 2261.50 262.40 100.0 R6 15 0.90

6 1 6 1 152 5 3 3 10.70 17 4 8 3 2

1 6 1 15

260.60 261.50 100.0 R6 15

5 3 3 1 620 3 10 3 2 2254.40 260.60 100.0 R6 15 6.20

6 1 6 1 153 4 3 3 10.45 8 4 8 4 1

1 6 1 15

253.20 254.40 100.0 R5 12

1 4 1 3 220 4 8 3 2 4251.00 253.20 100.0 R4 7 2.05

2 2 5 1 154 1 3 3 30.85 13 4 8 3 2

1 6 1 15

249.50 251.00 100.0 R3 4

1 4 1 3 213 4 8 4 1 4248.20 249.50 100.0 R3 4 0.75

2 2 5 1 154 1 4 1 30.00 0 5 5 4 1

1 6 1 15

237.20 248.20 100.0 R2 2

1 4 1 2 417 4 8 4 1 4236.20 237.20 105.0 R2 2 0.75

6 3 3 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 4 1

3 3 1 15

235.15 236.20 100.0 R2 2

4 4 1 4 18 4 8 4 1 3232.85 235.15 100.0 R2 2 0.60

1 2 5 1 154 1 3 3 40.00 0 5 5 4 1

1 6 1 15

229.60 232.85 92.8 R4 7

5 2 5 1 620 3 10 3 2 2228.00 229.60 100.0 R5 12 1.60

6 1 6 1 152 5 3 3 10.90 8 4 8 4 1

1 6 1 15

225.95 228.00 97.6 R5 12

5 4 1 1 620 3 10 3 2 2224.60 225.95 100.0 R3 4 1.35

6 1 6 1 152 5 3 3 10.00 0 5 5 3 2

1 6 1 15

223.90 224.60 100.0 R4 7

5 3 3 1 620 3 10 3 2 2223.00 223.90 100.0 R4 7 0.90

6 1 6 1 152 5 2 5 11.65 20 4 8 3 2

1 6 1 15

221.20 223.00 100.0 R5 12

5 3 3 1 620 3 10 3 2 2218.40 221.20 100.0 R4 7 2.80

1 2 5 1 153 4 4 1 41.60 20 3 10 3 2

1 6 1 15

216.65 218.40 100.0 R2 2

4 4 1 2 420 4 8 3 2 3214.60 216.65 100.0 R4 7 2.00

4 1 6 1 153 4 4 1 21.80 13 4 8 3 2

2 5 1 15

212.00 214.60 100.0 R4 7

1 4 1 3 213 4 8 4 1 4206.10 212.00 97.5 R3 4 4.20

2 3 3 1 154 1 4 1 31.75 20 4 8 4 1

1 6 1 15

204.20 206.10 100.0 R2 2

4 4 1 1 620 3 10 3 2 3201.90 204.20 100.0 R3 4 2.15

6 1 6 1 153 4 4 1 11.70 17 4 8 3 2

1 6 1 15

199.80 201.90 100.0 R3 4

4 3 3 1 60 5 5 3 2 3198.50 199.80 100.0 R4 7 0.00

6 1 6 1 153 4 3 3 11.87 20 4 8 3 2

2 5 1 15

196.50 198.50 100.0 R4 7

4 4 1 1 60 5 5 3 2 3195.60 196.50 94.4 R4 7 0.00

6 1 6 1 153 4 4 1 15.25 20 3 10 3 2

1 6 1 15

190.20 195.60 100.0 R4 7

4 4 1 3 220 4 8 3 2 3189.00 190.20 100.0 R4 7 1.12

2 1 6 1 154 1 3 3 32.90 20 4 8 3 2

1 6 1 15

186.10 189.00 100.0 R4 7

4 3 3 1 620 3 10 3 2 3183.10 186.10 100.0 R4 7 2.96

6 1 6 1 153 4 3 3 13.38 20 2 15 3 2

2 5 1 15

179.60 183.10 100.0 R4 7

4 3 3 1 620 3 10 3 2 3175.75 179.60 74.0 R4 7 3.78

6 3 3 2 103 4 3 3 10.00 0 5 5 3 2

2 5 2 10

175.20 175.75 100.0 R3 4

4 3 3 1 620 3 10 3 2 3174.20 175.20 100.0 R3 4 1.00

6 1 6 2 103 4 3 3 12.95 20 3 10 3 2

1 6 2 10

171.20 174.20 100.0 R4 7

4 4 1 1 68 4 8 3 2 3170.70 171.20 100.0 R5 12 0.22

6 1 6 2 103 4 4 1 11.81 20 3 10 3 2

2 5 2 10

168.80 170.70 100.0 R5 12

4 3 3 1 60 5 5 3 2 3168.30 168.80 100.0 R3 4 0.00

6 2 5 2 103 4 3 3 12.00 20 3 10 3 2

1 6 2 10

166.10 168.30 100.0 R3 4

4 3 3 1 620 3 10 3 2 3162.60 166.10 100.0 R4 7 3.50

6 2 5 2 103 4 4 1 12.40 20 3 10 3 2

1 6 2 10

160.10 162.60 96.0 R4 7

4 4 1 1 60 5 5 3 2 3158.75 160.10 81.5 R5 12 0.00

6 1 6 2 103 4 4 1 12.25 20 3 10 3 2

1 6 2 10

156.30 158.75 100.0 R5 12

4 3 3 1 613 4 8 4 1 3155.30 156.30 100.0 R4 7 0.50

6 1 6 2 103 4 4 1 13.32 17 3 10 4 1

1 6 2 10

151.10 155.30 95.2 R4 7

1 4 1 1 620 3 10 4 1 4149.90 151.10 100.0 R4 7 1.20

1 3 3 2 104 1 4 1 40.00 0 5 5 4 1

1 6 2 10

148.90 149.90 100.0 R4 7

4 3 3 1 617 4 8 3 2 3140.70 148.90 98.2 R5 12 7.25

6 1 6 2 103 4 3 3 12.57 17 3 10 3 2137.80 140.70 94.8 R4 7

159

1.20 1.20 45.8 69 II-GOOD 79

10.70 10.70 100.0 84 I-VERY GOOD 79.75

2.70 2.70 100.0 81 I-VERY GOOD 79.25

2.70 2.70 93.3 85 I-VERY GOOD 78.5

5.80 5.80 37.9 67 II-GOOD 72

1.50 1.50 94.0 81 I-VERY GOOD 68.5

1.75 1.75 0.0 55 III-REGULAR 65.5

2.35 2.35 68.1 71 II-GOOD 64.5

1.80 1.80 0.0 55 III-REGULAR 64.5

0.70 0.70 85.7 77 II-GOOD 66.25

5.00 5.00 0.0 55 III-REGULAR 70.75

2.55 2.55 95.7 78 II-GOOD 68

1.05 1.05 76.2 73 II-GOOD 66.75

1.10 1.10 90.9 66 II-GOOD 55

7.00 7.00 60.7 50 III-REGULAR 50.5

5.40 5.40 0.0 31 IV-BAD 41.75

1.90 1.90 73.7 55 III-REGULAR 36.5

2.10 2.10 0.0 31 IV-BAD 36.25

0.70 0.70 0.0 29 IV-BAD 29.5

3.00 3.00 0.0 30 IV-BAD 29.25

1.20 1.20 0.0 28 IV-BAD 34.75

2.00 2.00 0.0 30 IV-BAD 39.75

6.10 6.00 78.7 51 III-REGULAR 46.75

4.20 4.05 83.8 50 III-REGULAR 51

3.20 3.02 93.8 56 III-REGULAR 51.75

0.90 0.90 64.4 47 III-REGULAR 46.25

6.40 6.40 97.7 54 III-REGULAR 46

2.60 2.60 0.0 28 IV-BAD 47.75

2.65 2.65 95.8 55 III-REGULAR 48

3.85 3.80 92.2 54 III-REGULAR 54.5

1.70 1.68 100.0 55 III-REGULAR 54.5

5.10 5.00 92.5 54 III-REGULAR 54.25

6.00 5.85 94.2 55 III-REGULAR 54.25

1.80 1.80 90.0 53 III-REGULAR 54.5

2.00 2.00 91.0 55 III-REGULAR 56.25

1.50 1.50 88.0 55 III-REGULAR 57.75

1.85 1.85 98.4 62 II-GOOD 55

1.45 1.45 79.3 59 III-REGULAR 56

2.10 2.05 26.7 44 III-REGULAR 52.25

2.90 2.85 78.3 59 III-REGULAR 50

7.76 7.46 48.7 47 III-REGULAR 53


1 2 5 1 153 4 4 1 Gypsum 43.78 8 4 8 4 1

1 6 1 15

390.00 397.76 96.1 R3 4

4 4 1 Gypsum 4 117 3 10 4 1 3387.10 390.00 98.3 R3 4 2.27

1 2 5 1 154 1 4 1 Gypsum 40.56 8 4 8 4 1

1 6 1 15

385.00 387.10 97.6 R3 4

4 4 1 Gypsum 4 117 3 10 4 1 3383.55 385.00 100.0 R3 4 1.15

1 1 6 1 153 4 4 1 Gypsum 41.82 20 3 10 4 1

1 6 1 15

381.70 383.55 100.0 R3 4

4 4 1 Gypsum 4 117 4 8 4 1 3380.20 381.70 100.0 R2 2 1.32

1 1 6 1 154 1 4 1 Gypsum 41.82 20 4 8 4 1

1 6 1 15

378.20 380.20 100.0 R2 2

0 4 1 Gypsum 5 020 4 8 4 1 5376.40 378.20 100.0 R2 2 1.62

1 1 6 1 154 1 4 1 Gypsum 45.65 20 4 8 4 1

1 6 1 15

370.40 376.40 97.5 R2 2

0 4 1 Gypsum 4 120 4 8 4 1 5365.30 370.40 98.0 R2 2 4.72

1 1 6 1 154 1 4 1 Gypsum 41.70 20 4 8 4 1

1 6 1 15

363.60 365.30 98.8 R2 2

0 4 1 Gypsum 4 120 4 8 4 1 5359.75 363.60 98.7 R2 2 3.55

1 1 6 1 154 1 4 1 Gypsum 42.54 20 4 8 4 1

3 3 1 15

357.10 359.75 100.0 R2 2

1 4 1 4 10 5 5 5 0 4354.50 357.10 100.0 R2 2 0.00

1 1 6 1 154 1 4 1 46.25 20 4 8 5 0

1 6 1 15

348.10 354.50 100.0 R2 2

1 4 1 4 113 4 8 5 0 4347.20 348.10 100.0 R2 2 0.58

1 1 6 1 154 1 4 1 43.00 20 3 10 5 0

2 5 1 15

344.00 347.20 94.4 R2 2

1 4 1 4 117 4 8 5 0 4339.80 344.00 96.4 R2 2 3.52

1 1 6 1 154 1 4 1 44.80 17 4 8 5 0

2 5 1 15

333.70 339.80 98.4 R2 2

1 4 1 4 10 5 5 5 0 4331.70 333.70 100.0 R2 2 0.00

1 3 3 1 154 1 4 1 40.00 0 5 5 5 0

2 5 1 15

330.50 331.70 100.0 R2 2

1 4 1 4 10 5 5 5 0 4327.50 330.50 100.0 R2 2 0.00

2 3 3 1 154 1 4 1 30.00 0 5 5 5 0

2 5 1 15

326.80 327.50 100.0 R2 2

1 4 1 3 20 5 5 5 0 4324.70 326.80 100.0 R2 2 0.00

4 2 5 1 153 4 4 1 21.40 13 4 8 4 1

3 3 1 15

322.80 324.70 100.0 R3 4

1 4 1 3 20 5 5 5 0 4317.40 322.80 100.0 R3 4 0.00

2 2 5 1 154 1 4 1 34.25 13 4 8 4 1

1 6 1 15

310.40 317.40 100.0 R3 4

4 4 1 1 620 4 8 3 2 3309.30 310.40 100.0 R3 4 1.00

6 1 6 1 153 4 3 3 10.80 17 4 8 3 2

1 6 1 15

308.25 309.30 100.0 R5 12

4 3 3 1 620 3 10 3 2 3305.70 308.25 100.0 R5 12 2.44

6 1 6 1 153 4 3 3 10.00 0 5 5 4 1

1 6 1 15

300.70 305.70 100.0 R6 15

4 3 3 1 617 3 10 4 1 3300.00 300.70 100.0 R6 15 0.60

6 1 6 1 153 4 3 3 10.00 0 5 5 4 1

1 6 1 15

298.20 300.00 100.0 R6 15

4 3 3 1 613 4 8 4 1 3295.85 298.20 100.0 R6 15 1.60

6 1 6 1 153 4 3 3 10.00 0 5 5 4 1

1 6 1 15

294.10 295.85 100.0 R6 15

4 3 3 1 620 3 10 3 2 3292.60 294.10 100.0 R6 15 1.41

6 1 6 1 153 4 3 3 12.20 8 4 8 3 2

1 6 1 15

286.80 292.60 100.0 R6 15

4 2 5 1 620 3 10 2 4 3284.10 286.80 100.0 R6 15 2.52

6 1 6 1 152 5 3 3 12.70 20 3 10 2 4

1 6 1 15

281.40 284.10 100.0 R5 12

5 3 3 1 620 3 10 2 4 2270.70 281.40 100.0 R6 15 10.70

6 1 6 1 152 5 2 5 10.55 8 4 8 4 1269.50 270.70 100.0 R6 15

160

HOLE No. LLD-379

PROMEDIO


2.37 2.37 48.9 49 III-REGULAR 47.3

1.85 1.85 0.0 41 III-REGULAR 46

1.30 1.30 63.8 52 III-REGULAR 47

6.50 6.50 13.2 42 III-REGULAR 47

3.98 3.98 59.0 51 III-REGULAR 54.6

2.54 2.54 66.9 49 III-REGULAR 55.4

2.78 2.78 96.4 79 II-GOOD 53.2

1.00 1.00 76.0 56 III-REGULAR 52.8

3.65 3.65 0.0 31 IV-BAD 54.2

1.55 1.55 68.4 49 III-REGULAR 46

1.20 1.20 73.3 56 III-REGULAR 49.2

1.70 1.70 0.0 38 IV-BAD 54.4

3.31 3.31 100.0 72 II-GOOD 53.2

3.93 3.93 60.3 57 III-REGULAR 50

2.61 2.61 41.0 43 III-REGULAR 52

0.85 0.85 82.4 55 III-REGULAR 52

0.70 0.70 0.0 35 IV-BAD 48.29

2.50 2.50 76.8 50 III-REGULAR 49.29

4.30 4.30 29.1 43 III-REGULAR 50.33

2.60 2.60 86.2 55 III-REGULAR 47.67

1.00 1.00 86.0 64 II-GOOD 52.33

0.90 0.90 0.0 39 IV-BAD 54.2

1.06 1.06 100.0 63 II-GOOD 52.4

3.86 3.86 58.0 50 III-REGULAR 50.96

3.28 3.28 41.8 46 III-REGULAR 51.48

1.00 1.00 83.0 60 III-REGULAR 55.4

1.67 1.67 94.0 65 II-GOOD 54.2

1.80 1.80 65.6 56 III-REGULAR 57.4

1.53 1.53 37.3 44 III-REGULAR 54.2

1.44 1.44 73.6 62 II-GOOD 47.17

1.71 1.71 42.1 44 III-REGULAR 46.33

1.00 1.00 0.0 33 IV-BAD 46.33

0.95 0.95 45.3 44 III-REGULAR 50.17

2.90 2.90 73.4 51 III-REGULAR 47

2.60 2.60 90.4 67 II-GOOD 48.6

2.98 2.98 21.1 43 III-REGULAR 50.6

4.77 4.77 23.7 38 IV-BAD 52.2

2.45 2.45 53.9 54 III-REGULAR 46.6

2.10 2.10 72.4 59 III-REGULAR 49

2.70 2.70 0.0 39 IV-BAD 51.4

2.58 2.58 67.1 55 III-REGULAR 48.4

1.30 1.30 31.5 50 III-REGULAR 51.2

1.89 1.89 0.0 39 IV-BAD 53.6

2.48 2.48 93.1 73 II-GOOD 57.4

2.25 2.25 36.0 51 III-REGULAR 59.4

1.90 1.90 94.7 74 II-GOOD 65.2

6.84 6.84 76.0 60 III-REGULAR 65.8

2.26 2.26 95.6 68 II-GOOD 67.6

4.21 4.21 100.0 76 II-GOOD 60.7

1.69 1.69 53.3 60 III-REGULAR 58.32 5 1 154 3 3 OxMn 1 613 3 10 3 2 3119.31 121.00 100.0 R2 2 0.90

6 1 6 1 152 5 3 3 OxMn 14.21 20 2 15 2 4

2 5 1 15

115.10 119.31 100.0 R2 2

5 3 3 OxMn 1 620 3 10 3 2 2112.84 115.10 100.0 R2 2 2.16

4 2 5 1 153 4 4 1 OxMn 25.20 17 3 10 3 2

1 6 1 15

106.00 112.84 100.0 R2 2

5 3 3 1 620 2 15 3 2 2104.10 106.00 100.0 R2 2 1.80

4 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 20.81 8 4 8 3 2

1 6 1 15

101.85 104.10 100.0 R2 2

4 3 3 1 620 2 15 3 2 399.37 101.85 100.0 R2 2 2.31

4 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 20.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

97.48 99.37 100.0 R2 2

4 3 3 OxMn 2 48 4 8 4 1 396.18 97.48 100.0 R2 2 0.41

6 2 5 1 153 4 4 1 11.73 13 4 8 4 1

2 5 1 15

93.60 96.18 100.0 R2 2

4 3 3 OxMn 2 40 5 5 4 1 390.90 93.60 100.0 R2 2 0.00

4 1 6 1 153 4 3 3 OxMn 21.52 13 3 10 3 2

2 5 1 15

88.80 90.90 100.0 R2 2

4 4 1 OxMn 2 413 4 8 3 2 386.35 88.80 100.0 R2 2 1.32

4 2 5 2 103 4 4 1 Ox Fex, OxMn21.13 3 4 8 4 1

2 5 1 15

81.58 86.35 100.0 R2 2

4 4 1 OxMn 2 43 4 8 4 1 378.60 81.58 100.0 R2 2 0.63

4 2 5 1 153 4 3 3 OxMn, Ox Fex22.35 20 3 10 2 4

2 5 2 10

76.00 78.60 100.0 R2 2

4 4 1 OxFex, OxMn2 413 3 10 3 2 373.10 76.00 100.0 R2 2 2.13

4 3 3 2 103 4 3 3 Ox Fex 20.43 8 4 8 3 2

2 5 2 10

72.15 73.10 100.0 R2 2

4 4 1 Ox Fex 2 40 5 5 3 2 371.15 72.15 100.0 R2 2 0.00

4 2 5 2 103 4 4 1 Ox Fex, OxMn20.72 8 4 8 3 2

2 5 1 15

69.44 71.15 100.0 R2 2

5 2 2 OxMn 1 613 3 10 2 4 268.00 69.44 100.0 R2 2 1.06

4 2 5 2 103 4 4 1 Ox Fex 20.57 8 4 8 3 2

2 5 1 15

66.47 68.00 100.0 R2 2

4 3 3 OxMn 2 413 4 8 3 2 364.67 66.47 100.0 R2 2 1.18

4 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 21.57 20 3 10 3 2

2 5 1 15

63.00 64.67 100.0 R2 2

4 3 3 OxMn 2 417 4 8 3 2 362.00 63.00 100.0 R2 2 0.83

4 3 3 1 153 4 4 1 OxMn 21.37 8 4 8 4 1

2 5 1 15

58.72 62.00 100.0 R2 2

1 4 1 OxMn 2 413 4 8 4 1 454.86 58.72 100.0 R2 2 2.24

4 2 5 1 153 4 4 1 OxMn 21.06 20 3 10 3 2

2 5 1 15

53.80 54.86 100.0 R2 2

4 3 3 OxMn 2 40 5 5 4 1 352.90 53.80 100.0 R2 2 0.00

6 2 5 1 153 4 3 3 10.86 17 3 10 3 2

2 5 2 10

51.90 52.90 100.0 R2 2

4 4 1 OxMn 2 417 3 10 3 2 349.30 51.90 100.0 R2 2 2.24

4 2 5 2 103 4 4 1 OxMn 21.25 8 4 8 4 1

2 5 3 7

45.00 49.30 100.0 R2 2

4 4 1 OxMn 2 417 4 8 3 2 342.50 45.00 100.0 R2 2 1.92

4 2 5 2 103 4 3 3 OxMn 20.00 0 5 5 3 2

2 5 2 10

41.80 42.50 100.0 R2 2

4 3 3 OxMn 2 417 4 8 3 2 340.95 41.80 100.0 R2 2 0.70

4 2 5 2 103 4 4 1 OxMn 21.07 8 4 8 4 1

2 5 1 15

38.34 40.95 100.0 R2 2

5 4 1 OxMn 2 413 3 10 3 2 234.41 38.34 100.0 R2 2 2.37

4 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 23.31 20 2 15 2 4

2 5 1 15

31.10 34.41 100.0 R2 2

4 4 1 OxMn 2 40 5 5 3 2 329.40 31.10 100.0 R2 2 0.00

4 3 3 1 153 4 3 3 OxMn 20.88 13 3 10 3 2

3 3 2 10

28.20 29.40 100.0 R2 2

4 3 3 Ox Fex 2 413 4 8 3 2 326.65 28.20 100.0 R2 2 1.06

4 3 3 2 103 4 4 1 Ox Fex 20.00 0 5 5 3 2

3 3 2 10

23.00 26.65 100.0 R2 2

5 3 3 OxMn 2 417 3 10 3 2 222.00 23.00 100.0 R2 2 0.76

6 1 6 1 151 6 2 5 OxMn 12.68 20 2 15 2 4

3 3 3 7

19.22 22.00 100.0 R2 2

5 4 1 Ox Fex 2 413 3 10 2 4 216.68 19.22 100.0 R2 2 1.70

4 3 3 3 72 5 3 3 Ox Fex 22.35 13 3 10 2 4

2 5 2 10

12.70 16.68 100.0 R2 2

5 3 3 OxMn 2 43 4 8 3 2 26.20 12.70 100.0 R2 2 0.86

4 2 5 2 102 5 3 3 OxMn 20.83 13 4 8 3 2

2 5 2 10

4.90 6.20 100.0 R2 2

5 3 3 OxMn 1 60 4 8 3 2 2

5 2 10

3.05 4.90 100.0 R2 2 0.00

3 3 OxMn 2 4 23 10 3 2 2 5

VAL Grade VAL

0.00 3.05 100.0 R2 2 1.16 8






DEPTHLEGTH RECOVERY

%STRENCH RQD

161

0.70 0.70 0.0 42 III-REGULAR 58.3

5.82 5.82 58.9 58 III-REGULAR 56.5

1.95 1.95 20.5 46 III-REGULAR 52.7

3.11 3.11 56.3 57 III-REGULAR 45.4

3.72 3.72 77.2 53 III-REGULAR 46

0.75 0.70 0.0 13 V-VERY BAD 50.4

2.15 2.15 100.0 61 II-GOOD 47.4

4.20 4.10 95.2 68 II-GOOD 48.2

1.20 1.10 33.3 42 III-REGULAR 62.4

5.40 5.40 73.1 57 III-REGULAR 64

4.45 4.45 100.0 84 I-VERY GOOD 60.8

1.75 1.75 97.1 69 II-GOOD 66.6

3.40 3.40 32.9 52 III-REGULAR 64.2

2.30 2.30 97.8 71 II-GOOD 61.6

3.20 3.00 0.0 45 III-REGULAR 63.2

3.15 3.15 93.7 71 II-GOOD 61.4

5.70 5.70 100.0 77 II-GOOD 54.4

1.45 1.45 44.8 43 III-REGULAR 55.2

2.50 2.50 0.0 36 IV-BAD 51.8

1.60 1.60 31.3 49 III-REGULAR 48

2.20 2.20 61.4 54 III-REGULAR 51.2

2.80 2.70 57.1 58 III-REGULAR 58.2

3.25 3.25 70.8 59 III-REGULAR 60.2

3.55 3.55 95.8 71 II-GOOD 64

5.70 5.70 70.2 59 III-REGULAR 59.8

3.50 3.45 95.7 73 II-GOOD 51.4

4.60 4.60 0.0 37 IV-BAD 51.4

3.34 3.34 0.0 17 V-VERY BAD 52.2

1.87 1.87 100.0 71 II-GOOD 41.6

2.14 2.14 93.5 63 II-GOOD 40.6

0.85 0.85 0.0 20 V-VERY BAD 46.2

0.90 0.90 0.0 32 IV-BAD 42.4

2.40 2.35 62.5 45 III-REGULAR 38

2.60 2.60 69.2 52 III-REGULAR 44.4

2.40 2.40 41.7 41 III-REGULAR 46.2

2.40 2.40 66.7 52 III-REGULAR 49

1.00 1.00 40.0 41 III-REGULAR 43.8

4.00 4.00 92.5 59 III-REGULAR 46.8

0.60 0.60 0.0 26 IV-BAD 44.2

1.60 1.60 88.8 56 III-REGULAR 47

0.80 0.80 0.0 39 IV-BAD 42

4.55 4.55 60.4 55 III-REGULAR 49.8

3.15 3.15 0.0 34 IV-BAD 50.6

1.60 1.60 100.0 65 II-GOOD 52.8

0.50 0.50 80.0 60 III-REGULAR 48.4

1.40 1.40 35.7 50 III-REGULAR 50

1.60 1.60 0.0 33 IV-BAD 49.4

0.70 0.70 0.0 42 III-REGULAR 43.2

0.85 0.85 82.4 62 II-GOOD 47

0.95 0.80 0.0 29 IV-BAD 46.2

1.10 1.10 90.9 69 II-GOOD 50

2.20 2.20 0.0 29 IV-BAD 47

1.30 1.30 69.2 61 II-GOOD 53.66 2 5 1 153 4 3 3 10.90 13 3 10 4 1

3 3 1 15

250.60 251.90 100.0 R3 4

1 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 4248.40 250.60 100.0 R2 2 0.00

6 1 6 1 153 4 3 3 11.00 20 3 10 4 1

3 3 1 15

247.30 248.40 100.0 R3 4

0 4 1 5 00 5 5 4 1 5246.35 247.30 84.2 R3 4 0.00

6 1 6 1 153 4 4 1 10.70 17 3 10 4 1

2 5 1 15

245.50 246.35 100.0 R2 2

4 4 1 1 60 4 8 4 1 3244.80 245.50 100.0 R2 2 0.00

6 4 2 1 154 1 4 1 10.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

243.20 244.80 100.0 R2 2

4 4 1 1 68 4 8 4 1 3241.80 243.20 100.0 R2 2 0.50

6 1 6 1 153 4 4 1 10.40 17 4 8 4 1

1 6 1 15

241.30 241.80 100.0 R2 2

4 4 1 1 620 3 10 4 1 3239.70 241.30 100.0 R2 2 1.60

6 3 3 1 154 1 4 1 10.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

236.55 239.70 100.0 R2 2

4 4 1 1 613 4 8 4 1 3232.00 236.55 100.0 R2 2 2.75

6 2 5 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

231.20 232.00 100.0 R2 2

4 4 1 Clay 4 117 3 10 4 1 3229.60 231.20 100.0 R2 2 1.42

0 3 3 1 155 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

229.00 229.60 100.0 R2 2

1 4 1 Clay 4 120 3 10 3 2 4225.00 229.00 100.0 R3 4 3.70

0 2 5 1 155 0 5 0 Clay 50.40 8 4 8 4 1

2 5 1 15

224.00 225.00 100.0 R3 4

4 4 1 Clay 4 113 4 8 4 1 3221.60 224.00 100.0 R3 4 1.60

0 3 3 1 154 1 4 1 Clay 51.00 8 4 8 4 1

2 5 1 15

219.20 221.60 100.0 R3 4

4 4 1 Clay 4 113 4 8 4 1 3216.60 219.20 100.0 R3 4 1.80

0 2 5 1 155 0 4 1 Clay 51.50 13 4 8 4 1

3 3 1 15

214.20 216.60 97.9 R2 2

4 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 3213.30 214.20 100.0 R2 2 0.00

0 5 0 1 15 Fault zone5 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 5 0

2 5 1 15

212.45 213.30 100.0 R0 0

4 4 1 Py 2 420 3 10 3 2 3210.31 212.45 100.0 R2 2 2.00

6 1 6 1 153 4 4 1 11.87 20 3 10 3 2

3 3 3 7 Bx Fault

208.44 210.31 100.0 R4 7

0 4 1 Bx Fault 5 00 5 5 5 0 5205.10 208.44 100.0 R1 1 0.00

1 3 3 1 153 4 4 1 Clay 40.00 0 3 10 3 2

1 6 1 15

200.50 205.10 100.0 R1 1

4 3 3 Py 2 420 2 15 3 2 3197.00 200.50 98.6 R3 4 3.35

4 1 6 1 153 4 3 3 Py 24.00 13 4 8 3 2

1 6 1 15

191.30 197.00 100.0 R3 4

4 3 3 Py 2 420 3 10 3 2 3187.75 191.30 100.0 R4 7 3.40

4 1 6 1 153 4 3 3 Py 22.30 13 4 8 3 2

1 6 1 15

184.50 187.75 100.0 R3 4

4 3 3 Py 2 413 4 8 4 1 3181.70 184.50 96.4 R3 4 1.60

4 2 5 4 43 4 3 3 Ox Fex 21.35 13 4 8 4 1

2 5 4 4

179.50 181.70 100.0 R5 12

4 3 3 Ox Fex 2 48 4 8 4 1 3177.90 179.50 100.0 R5 12 0.50

4 2 5 4 43 4 4 1 Ox Fex 20.00 0 5 5 4 1

4 2 3 7

175.40 177.90 100.0 R5 12

0 5 0 Bx OxFex 5 08 3 10 4 1 5173.95 175.40 100.0 R6 15 0.65

4 1 6 2 103 4 4 1 Ox Fex 25.70 20 2 15 3 2

1 6 2 10

168.25 173.95 100.0 R6 15

4 3 3 Ox Fex 2 420 3 10 3 2 3165.10 168.25 100.0 R5 12 2.95

4 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 20.00 0 5 5 3 2

1 6 2 10

161.90 165.10 93.8 R5 12

4 3 3 Ox Fex 2 420 3 10 3 2 3159.60 161.90 100.0 R5 12 2.25

4 2 5 4 43 4 2 5 Ox Fex 21.12 8 4 8 3 2

2 5 4 4

156.20 159.60 100.0 R5 12

4 3 3 Ox Fex 2 420 3 10 2 4 3154.45 156.20 100.0 R6 15 1.70

6 1 6 2 102 5 3 3 14.45 20 2 15 2 4

1 6 1 15

150.00 154.45 100.0 R6 15

4 4 1 Py 2 413 4 8 3 2 3144.60 150.00 100.0 R3 4 3.95

1 2 5 2 10 Breccia4 1 3 3 Clay 40.40 8 4 8 3 2

1 6 2 10

143.40 144.60 91.7 R3 4

4 3 3 1 620 3 10 3 2 3139.20 143.40 97.6 R4 7 4.00

6 1 6 2 103 4 4 1 12.15 20 3 10 3 2

5 0 3 7 Fault zone

137.05 139.20 100.0 R2 2

0 5 0 Clay 5 00 5 5 4 1 5136.30 137.05 93.3 R0 0 0.00

4 2 5 2 103 4 4 1 Ox Fex 22.87 17 4 8 3 2

2 5 1 15

132.58 136.30 100.0 R2 2

5 3 3 OxMn 2 413 4 8 3 2 2129.47 132.58 100.0 R2 2 1.75

4 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 20.40 3 4 8 3 2

2 5 1 15

127.52 129.47 100.0 R2 2

4 3 3 OxMn 1 613 4 8 3 2 3121.70 127.52 100.0 R2 2 3.43

6 2 5 1 153 4 3 3 OxMn 10.00 0 5 5 3 2121.00 121.70 100.0 R2 2

162

0.80 0.80 0.0 47 III-REGULAR 52.2

3.20 3.15 65.6 62 II-GOOD 58.8

2.55 2.55 82.4 62 II-GOOD 59

1.15 1.15 73.9 62 II-GOOD 54.6

2.10 2.10 81.0 62 II-GOOD 48

1.35 1.35 0.0 25 IV-BAD 42.4

0.95 0.95 0.0 29 IV-BAD 35.6

0.75 0.75 0.0 34 IV-BAD 32.8

3.05 3.00 0.0 28 IV-BAD 32.4

1.50 1.50 80.0 48 III-REGULAR 32

6.90 6.75 0.0 23 IV-BAD 32.8

4.10 4.10 0.0 27 IV-BAD 38.6

4.75 4.75 36.8 38 IV-BAD 37

2.75 2.75 90.9 57 III-REGULAR 38

4.05 4.05 37.0 40 IV-BAD 38

7.45 7.45 0.0 28 IV-BAD 37.8

2.10 2.00 0.0 27 IV-BAD 38

14.10 13.70 63.8 37 IV-BAD 39.8

1.90 1.90 76.3 58 III-REGULAR 47

1.40 1.40 48.6 49 III-REGULAR 52

1.24 1.24 100.0 64 II-GOOD 571 6 1 15


4 3 3 Clay 4 120 3 10 4 1 3318.80 320.04 100.0 R3 4 1.24

1 2 5 1 153 4 3 3 Clay 40.68 8 4 8 4 1

2 5 1 15

317.40 318.80 100.0 R3 4

4 3 3 Clay 4 117 4 8 4 1 3315.50 317.40 100.0 R3 4 1.45

0 5 0 2 105 0 5 0 Clay 59.00 13 3 10 5 0

4 2 1 15

301.40 315.50 97.2 R3 4

0 5 0 Clay 5 00 5 5 4 1 5299.30 301.40 95.2 R3 4 0.00

0 3 3 1 155 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 4 1

3 3 1 15

291.85 299.30 100.0 R3 4

0 4 1 Clay 5 08 4 8 4 1 5287.80 291.85 100.0 R3 4 1.50

1 1 6 1 154 1 4 1 Clay 42.50 20 4 8 4 1

3 3 1 15

285.05 287.80 100.0 R3 4

0 4 1 Clay 5 08 4 8 4 1 5280.30 285.05 100.0 R2 2 1.75

0 3 3 1 155 0 4 1 Clay 50.00 0 5 5 4 1

4 2 1 15 Fault zone

276.20 280.30 100.0 R2 2

0 5 0 Clay 5 00 5 5 5 0 5269.30 276.20 97.8 R1 1 0.00

0 3 3 1 155 0 4 1 Bx 51.20 17 3 10 5 0

5 0 1 15 Fault zone

267.80 269.30 100.0 R2 2

0 4 1 Clay 5 00 5 5 5 0 5264.75 267.80 98.4 R4 7 0.00

1 2 5 1 153 4 4 1 Clay 40.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

264.00 264.75 100.0 R2 2

0 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 5263.05 264.00 100.0 R1 1 0.00

0 4 2 1 15 Fault zone5 0 4 1 Clay 50.00 0 5 5 4 1

1 6 1 15

261.70 263.05 100.0 R1 1

4 4 1 Clay 4 117 3 10 4 1 3259.60 261.70 100.0 R4 7 1.70

1 1 6 1 154 1 3 3 Clay 40.85 13 3 10 4 1

1 6 1 15

258.45 259.60 100.0 R5 12

4 3 3 Clay 4 117 4 8 4 1 3255.90 258.45 100.0 R4 7 2.10

1 1 6 1 154 1 3 3 Clay 42.10 13 3 10 4 1

1 6 1 15

252.70 255.90 98.4 R5 12

4 3 3 1 60 5 5 4 1 3251.90 252.70 100.0 R4 7 0.00

163

HOLE No. LLD-381 PROMEDIO


2.00 0.50 0.0 6 V-VERY BAD

2.70 1.00 0.0 16 V-VERY BAD

1.40 1.00 0.0 5 V-VERY BAD 12.8

3.04 1.10 0.0 15 V-VERY BAD 15.4

4.71 3.80 0.0 22 IV-BAD 19

2.85 1.65 0.0 19 V-VERY BAD 25.2

8.80 6.95 0.0 34 IV-BAD 32.6

2.00 1.85 0.0 36 IV-BAD 39.6

2.75 2.75 52.7 52 III-REGULAR 43.2

1.35 1.35 81.5 57 III-REGULAR 47

0.90 0.70 0.0 37 IV-BAD 49.8

5.75 5.60 73.0 53 III-REGULAR 51.4

8.00 8.00 66.9 50 III-REGULAR 43

1.35 1.35 81.5 60 III-REGULAR 39.2

8.40 8.40 0.0 15 V-VERY BAD 40.6

4.05 4.05 0.0 18 V-VERY BAD 38.6

1.95 1.95 74.4 60 III-REGULAR 38.6

0.90 0.90 0.0 40 IV-BAD 50

0.80 0.80 87.5 60 III-REGULAR 55.8

1.40 1.40 92.9 72 II-GOOD 57.2

1.80 1.80 0.0 47 III-REGULAR 61.2

1.60 1.60 92.5 67 II-GOOD 58

1.10 1.10 68.2 60 III-REGULAR 54.6

0.70 0.65 0.0 44 III-REGULAR 54

1.30 1.30 46.2 55 III-REGULAR 52

1.10 1.10 0.0 44 III-REGULAR 50

4.20 4.20 100.0 57 III-REGULAR 47

4.60 4.60 85.9 50 III-REGULAR 44.4

4.00 4.00 0.0 29 IV-BAD 43.4

1.05 1.05 0.0 42 III-REGULAR 40.4

2.15 2.15 18.6 39 IV-BAD 37.2

4.70 4.70 0.0 42 III-REGULAR 38.4

4.90 4.90 0.0 34 IV-BAD 38

4.50 4.50 0.0 35 IV-BAD 36

0.80 0.80 46.3 40 IV-BAD 37

0.65 0.60 0.0 29 IV-BAD 35

1.05 1.00 33.3 47 III-REGULAR 40

0.40 0.40 0.0 24 IV-BAD 36.8

2.30 2.30 87.0 60 III-REGULAR 42.2

0.30 0.30 0.0 24 IV-BAD 45.2

1.55 1.55 90.3 56 III-REGULAR 55.8

2.05 2.00 93.7 62 II-GOOD 55.8

3.20 3.20 100.0 77 II-GOOD 62.6

2.15 2.15 87.9 60 III-REGULAR 59.6

1.15 1.15 69.6 58 III-REGULAR 59.6

1.60 1.60 31.3 41 III-REGULAR 56.4

1.90 1.90 100.0 62 II-GOOD 47.4

1.00 1.00 100.0 61 II-GOOD 39.4

2.00 2.00 0.0 15 V-VERY BAD 37.6

3.80 3.80 0.0 18 V-VERY BAD 30

1.50 1.50 21.3 32 IV-BAD 25.8

3.10 3.10 0.0 24 IV-BAD 26.44 2 2 104 4 1 Clay 4 10 5 5 5 0 3130.20 133.30 100.0 R1 1 0.00

1 3 3 2 103 4 4 1 Clay 40.32 3 4 8 5 0

4 2 3 7

128.70 130.20 100.0 R2 2

1 4 1 Clay 4 10 5 5 5 0 4124.90 128.70 100.0 R1 1 0.00

0 5 0 3 74 1 4 1 Clay 50.00 0 5 5 5 0

1 6 2 10

122.90 124.90 100.0 R1 1

4 4 1 Clay 4 120 2 15 3 2 3121.90 122.90 100.0 R2 2 1.00

1 2 5 2 103 4 4 1 Clay 41.90 20 2 15 3 2

2 5 2 10

120.00 121.90 100.0 R3 4

1 4 1 Bx 3 28 4 8 3 2 4118.40 120.00 100.0 R3 4 0.50

4 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 20.80 13 3 10 3 2

1 6 2 10

117.25 118.40 100.0 R4 7

5 4 1 Ox Fex 2 417 4 8 3 2 2115.10 117.25 100.0 R4 7 1.89

4 1 6 2 102 5 3 3 Ox Fex 23.20 20 2 15 3 2

2 5 2 10

111.90 115.10 100.0 R5 12

1 3 3 Ox Fex 2 420 3 10 3 2 4109.85 111.90 97.6 R4 7 1.92

1 1 6 2 103 4 4 1 Clay 41.40 20 4 8 3 2

3 3 2 10

108.30 109.85 100.0 R3 4

0 4 1 Bx, Clay 5 00 5 5 4 1 5108.00 108.30 100.0 R3 4 0.00

2 2 5 2 105 0 3 3 Bx 32.00 17 2 15 4 1

3 3 2 10

105.70 108.00 100.0 R4 7

0 4 1 Bx, Clay 5 00 5 5 4 1 5105.30 105.70 100.0 R3 4 0.00

4 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 20.35 8 4 8 4 1

2 5 2 10

104.25 105.30 95.2 R3 4

4 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 3103.60 104.25 92.3 R2 2 0.00

1 2 5 2 103 4 4 1 Clay 40.37 8 4 8 4 1

3 3 1 15

102.80 103.60 100.0 R2 2

4 4 1 1 60 5 5 5 0 398.30 102.80 100.0 R1 1 0.00

6 4 2 1 153 4 4 1 10.00 0 5 5 5 0

2 5 1 15

93.40 98.30 100.0 R1 1

4 4 1 1 60 4 8 4 1 388.70 93.40 100.0 R2 2 0.00

0 3 3 1 155 0 5 0 Clay 50.40 3 2 15 4 1

2 5 1 15

86.55 88.70 100.0 R2 2

4 4 1 1 60 4 8 4 1 385.50 86.55 100.0 R2 2 0.00

2 4 2 1 155 0 4 1 Bx 30.00 0 4 8 5 0

3 3 1 15

81.50 85.50 100.0 R1 1

1 4 1 Bx 3 217 4 8 4 1 476.90 81.50 100.0 R2 2 3.95

2 2 5 1 154 1 3 3 Bx 34.20 20 4 8 4 1

2 5 1 15

72.70 76.90 100.0 R2 2

4 3 3 1 60 5 5 3 2 371.60 72.70 100.0 R3 4 0.00

6 2 5 1 153 4 3 3 10.60 8 4 8 3 2

2 5 1 15

70.30 71.60 100.0 R3 4

4 3 3 1 60 5 5 3 2 369.60 70.30 92.9 R3 4 0.00

6 2 5 1 153 4 3 3 10.75 13 4 8 3 2

2 5 1 15

68.50 69.60 100.0 R3 4

4 4 1 1 620 3 10 3 2 366.90 68.50 100.0 R3 4 1.48

6 2 5 1 153 4 3 3 10.00 0 5 5 3 2

2 5 1 15

65.10 66.90 100.0 R4 7

4 3 3 1 620 3 10 3 2 363.70 65.10 100.0 R4 7 1.30

4 2 5 1 153 4 4 1 20.70 17 4 8 3 2

2 5 1 15

62.90 63.70 100.0 R3 4

4 4 1 2 40 5 5 3 2 362.00 62.90 100.0 R3 4 0.00

4 2 5 1 153 4 4 1 21.45 17 4 8 3 2

4 2 2 10

60.05 62.00 100.0 R3 4

0 5 0 Clay 5 00 5 5 5 0 556.00 60.05 100.0 R1 1 0.00

0 5 0 2 10 Fault zone5 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 5 0

1 6 2 10

47.60 56.00 100.0 R0 0

4 3 3 1 617 3 10 3 2 346.25 47.60 100.0 R2 2 1.10

6 2 5 3 73 4 3 3 Ox Fex 15.35 13 4 8 3 2

2 5 2 10

38.25 46.25 100.0 R2 2

4 3 3 Ox Fex 1 613 4 8 3 2 332.50 38.25 97.4 R2 2 4.20

6 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 10.00 0 5 5 3 2

2 5 2 10

31.60 32.50 77.8 R2 2

4 3 3 Ox Fex 1 617 4 8 3 2 330.25 31.60 100.0 R2 2 1.10

6 2 5 2 103 4 3 3 Ox Fex 11.45 13 4 8 4 1

2 5 2 10

27.50 30.25 100.0 R2 2

4 3 3 Ox Fex 1 60 5 5 4 1 325.50 27.50 92.5 R2 2 0.00

6 3 3 2 103 4 3 3 Ox Fex 10.00 0 5 5 4 1

4 2 3 7

16.70 25.50 79.0 R2 2

1 4 1 Ox Fex 4 10 5 5 4 1 413.85 16.70 57.9 R1 1 0.00

1 4 2 3 74 1 4 1 Ox Fex 40.00 0 4 8 4 1

4 2 4 4

9.14 13.85 80.7 R1 1

1 4 1 Ox Fex 4 10 5 5 5 0 46.10 9.14 36.2 R1 1 0.00

0 5 0 5 05 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 5 0

3 3 4 4

4.70 6.10 71.4 R0 0

1 4 1 Clay 4 10 5 5 5 0 4

0 5 0

2.00 4.70 37.0 R1 1 0.00

5 0 Clay 5 0 55 5 5 0 5 0

VAL Grade VAL

0.00 2.00 25.0 R1 1 0.00 0






DEPTHLEGTH RECOVERY

%STRENCH RQD

164

3.40 3.40 35.3 40 IV-BAD 28.6

6.60 6.60 0.0 18 V-VERY BAD 28.4

1.40 1.40 0.0 29 IV-BAD 31.6

2.10 2.10 0.0 31 IV-BAD 34.8

1.20 1.00 20.8 40 IV-BAD 43.6

2.90 2.90 86.2 56 III-REGULAR 43.8

6.00 6.00 100.0 62 II-GOOD 49.8

2.00 2.00 0.0 30 IV-BAD 51.6

7.60 7.60 98.0 61 II-GOOD 43

1.34 1.34 59.7 49 III-REGULAR 41.8

0.96 0.96 0.0 13 V-VERY BAD 45.8

3.00 3.00 80.0 56 III-REGULAR 42.4

2.25 2.25 73.3 50 III-REGULAR 39.2

1.65 1.65 30.3 44 III-REGULAR 42.4

1.00 1.00 0.0 33 IV-BAD 41.2

0.95 0.95 0.0 29 IV-BAD 41

2.18 2.18 71.1 50 III-REGULAR 40.6

1.17 1.17 51.3 49 III-REGULAR 39.2

2.90 2.68 63.8 42 III-REGULAR 43.6

2.40 2.40 0.0 26 IV-BAD 44.8

1.45 1.45 77.2 51 III-REGULAR 48.8

10.20 10.20 39.2 56 III-REGULAR 52

3.25 3.25 87.7 69 II-GOOD 57.2

5.60 5.60 69.6 58 III-REGULAR 64.2

1.20 1.20 0.0 52 III-REGULAR 68.6

1.40 1.40 100.0 86 I-VERY GOOD 69

1.00 1.00 85.0 78 II-GOOD 71.6

2.90 2.90 94.8 71 II-GOOD 71.6

5.00 5.00 100.0 71 II-GOOD 65

3.10 3.10 41.9 52 III-REGULAR 59.2

2.60 2.60 76.9 53 III-REGULAR 56.8

3.90 3.90 62.8 49 III-REGULAR 51.6

1.55 1.40 71.0 59 III-REGULAR 49.6

0.55 0.55 0.0 45 III-REGULAR 51.2

1.15 1.10 0.0 42 III-REGULAR 50.4

1.55 1.55 71.0 61 II-GOOD 49.2

3.30 3.20 27.3 45 III-REGULAR 45.6

1.45 1.45 27.6 53 III-REGULAR 47.6

1.45 1.40 0.0 27 IV-BAD 38.6

1.50 1.50 53.3 52 III-REGULAR 35.4

3.50 3.50 0.0 16 V-VERY BAD 28.6

0.70 0.70 0.0 29 IV-BAD 32

0.85 0.85 0.0 19 V-VERY BAD 30.4

2.15 2.15 65.1 44 III-REGULAR 32

1.20 1.20 41.7 44 III-REGULAR 30

3.90 3.25 0.0 24 IV-BAD 29.4

0.95 0.90 0.0 19 V-VERY BAD 30.6

3.70 3.70 0.0 16 V-VERY BAD 26.8

0.75 0.75 100.0 50 III-REGULAR 27.6

4.30 4.30 0.0 25 IV-BAD 35

3.75 3.75 0.0 28 IV-BAD 43.4

4.85 4.85 95.9 56 III-REGULAR 44.8

5.60 5.60 100.0 58 III-REGULAR 50

4.40 4.40 90.9 57 III-REGULAR 55.5

3.99 3.99 86.5 51 III-REGULAR 55.3333333


1 2 5 1 154 1 4 1 Clay 43.45 17 4 8 4 1

1 6 1 15

281.00 284.99 100.0 R2 2

1 4 1 Clay 4 120 4 8 4 1 4276.60 281.00 100.0 R3 4 4.00

1 1 6 1 154 1 3 3 Gypsum 45.60 20 4 8 5 0

1 6 1 15

271.00 276.60 100.0 R3 4

0 3 3 Gypsum 5 020 4 8 5 0 5266.15 271.00 100.0 R3 4 4.65

0 2 5 1 155 0 4 1 Gypsum 50.00 0 5 5 5 0

4 2 1 15

262.40 266.15 100.0 R2 2

0 4 1 Clay 5 00 5 5 4 1 5258.10 262.40 100.0 R1 1 0.00

1 4 2 2 104 1 4 1 Clay 40.75 20 3 10 4 1

5 0 2 10 Fault zone

257.35 258.10 100.0 R3 4

0 5 0 Clay 5 00 5 5 5 0 5253.65 257.35 100.0 R1 1 0.00

0 5 0 3 7 Bx Fault5 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 5 0

5 0 3 7 Bx Fault

252.70 253.65 94.7 R4 7

0 5 0 Clay 5 00 5 5 5 0 5248.80 252.70 83.3 R5 12 0.00

1 2 5 2 103 4 3 3 Clay 40.50 8 4 8 4 1

2 5 2 10

247.60 248.80 100.0 R3 4

1 4 1 Clay 4 113 4 8 4 1 4245.45 247.60 100.0 R3 4 1.40

0 3 3 2 10 Fault zone5 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 5 0

2 5 2 10

244.60 245.45 100.0 R1 1

4 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 3243.90 244.60 100.0 R2 2 0.00

0 5 0 2 10 Fault zone5 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 5 0

2 5 1 15

240.40 243.90 100.0 R1 1

4 4 1 Clay 4 113 3 10 4 1 3238.90 240.40 100.0 R2 2 0.80

0 3 3 1 15 Fault5 0 3 3 Clay 50.00 0 5 5 5 0

1 6 1 15

237.45 238.90 96.6 R1 1

4 4 1 1 68 4 8 4 1 3236.00 237.45 100.0 R3 4 0.40

0 2 5 1 155 0 4 1 Bx 50.90 8 4 8 4 1

1 6 1 15

232.70 236.00 97.0 R4 7

4 4 1 Clay 4 113 4 8 4 1 3231.15 232.70 100.0 R5 12 1.10

1 1 6 1 153 4 3 3 Clay 40.00 0 5 5 4 1

1 6 1 15

230.00 231.15 95.7 R4 7

4 4 1 1 60 5 5 4 1 3229.45 230.00 100.0 R4 7 0.00

1 2 5 1 154 1 4 1 Clay 41.10 13 3 10 4 1

2 5 1 15

227.90 229.45 90.3 R5 12

1 4 1 Clay 4 113 4 8 4 1 4224.00 227.90 100.0 R3 4 2.45

0 2 5 1 155 0 4 1 Bx 52.00 17 3 10 4 1

1 6 1 15

221.40 224.00 100.0 R3 4

4 4 1 Clay 4 18 4 8 3 2 3218.30 221.40 100.0 R4 7 1.30

1 1 6 1 153 4 4 1 Clay 45.00 20 2 15 3 2

2 5 1 15

213.30 218.30 100.0 R4 7

0 3 3 Clay 5 020 2 15 4 1 5210.40 213.30 100.0 R5 12 2.75

6 1 6 1 153 4 3 3 10.85 17 3 10 3 2

1 6 1 15

209.40 210.40 100.0 R6 15

4 3 3 1 620 2 15 3 2 3208.00 209.40 100.0 R6 15 1.40

6 1 6 1 153 4 3 3 10.00 0 5 5 4 1

1 6 1 15

206.80 208.00 100.0 R5 12

4 4 1 Clay 4 113 3 10 4 1 3201.20 206.80 100.0 R4 7 3.90

1 1 6 1 153 4 3 3 Clay 42.85 17 3 10 4 1

2 5 1 15

197.95 201.20 100.0 R5 12

1 2 5 Clay 4 18 4 8 4 1 4187.75 197.95 100.0 R5 12 4.00

1 2 5 1 154 1 4 1 Clay 41.12 17 4 8 4 1

4 2 1 15

186.30 187.75 100.0 R2 2

1 4 1 Clay 5 00 5 5 5 0 4183.90 186.30 100.0 R2 2 0.00

0 5 0 2 105 0 5 0 Clay 51.85 13 2 15 5 0

2 5 1 15

181.00 183.90 92.4 R3 4

1 4 1 Clay 4 113 4 8 4 1 4179.83 181.00 100.0 R3 4 0.60

1 1 6 1 154 1 4 1 Clay 41.55 13 4 8 4 1

3 3 1 15

177.65 179.83 100.0 R3 4

1 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 4176.70 177.65 100.0 R2 2 0.00

1 2 5 1 154 1 4 1 Clay 40.00 0 5 5 4 1

2 5 1 15

175.70 176.70 100.0 R3 4

1 4 1 Clay 4 18 4 8 4 1 4174.05 175.70 100.0 R3 4 0.50

1 1 6 1 154 1 4 1 Clay 41.65 13 4 8 4 1

1 6 1 15

171.80 174.05 100.0 R3 4

1 4 1 Clay 4 117 3 10 4 1 4168.80 171.80 100.0 R3 4 2.40

0 5 0 3 7 Fault5 0 5 0 Clay 50.00 0 5 5 5 0

2 5 1 15

167.84 168.80 100.0 R1 1

1 4 1 Clay 5 013 4 8 3 2 4166.50 167.84 100.0 R3 4 0.80

1 1 6 1 153 4 4 1 Clay 47.45 20 4 8 3 2

3 3 1 15

158.90 166.50 100.0 R3 4

1 3 3 Clay 4 10 5 5 4 1 4156.90 158.90 100.0 R1 1 0.00

1 1 6 1 153 4 4 1 Clay 46.00 20 3 10 4 1

2 5 1 15

150.90 156.90 100.0 R3 4

4 4 1 Clay 4 117 4 8 4 1 3148.00 150.90 100.0 R3 4 2.50

1 2 5 1 153 4 4 1 Clay 40.25 3 4 8 4 1

3 3 1 15

146.80 148.00 83.3 R2 2

4 4 1 Clay 4 10 5 5 4 1 3144.70 146.80 100.0 R1 1 0.00

1 2 5 2 103 4 4 1 Clay 40.00 0 5 5 4 1

4 2 3 7

143.30 144.70 100.0 R2 2

1 4 1 Clay 4 10 5 5 5 0 4136.70 143.30 100.0 R1 1 0.00

1 2 5 2 103 4 4 1 Clay 41.20 8 4 8 4 1133.30 136.70 100.0 R2 2

165

ANEXO 3. Cálculo de Parámetros Geotécnicos

TRAMO I

Absc: 0+00 – 0+167m

166

167

168

169

170

TRAMO II

Absc:0+167m - 0+722

171

172

173

174

175

TRAMO III

Absc:0+722m - 1+276

176

177

178

179

180

ANEXO 4. Mapas y Perfiles

181

GUITARRA GEOTÉCNICA DEL TRAZADO DE LA RAMPA DE ACCESO DEL

YACIMIENTO LOMA LARGA

182

2

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