UNIVERSIDAD NACIONAL FACULTAD DE CIENCIAS AGRARIAS …

UNIVERSIDAD NACIONAL "SANTIAGO ANTUNEZ DE MAYOLO"

FACULTAD DE CIENCIAS AGRARIAS ESCUELA ACADÉMICO PROFESIONAL DE

INGENIERÍA AGRÍCOLA

~IJOS DEPENDE EL PRO¡:)

~ . ·:.·:::· ~ e e . m

DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCIÓN DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RÍO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+000 AL KM:

17+330 EN EL DISTRITO DE CHAVÍN, APLICANDO HEC RAS, 2013."

Presentado por:

Roger David, COCHACHIN VILLANUEVA

TESIS PARA OPTAR EL TÍTULO DE

INGENIERO AGRÍCOLA

Huaraz, Perú

2014

·,

. UNIVERSIDAD NACIONAL "SANTIAGO ANTUNEZ DE MAYOLO"

·FACULTAD DE CIENCIAS AGRARIAS CIUDAD UNIVERSITARIA- SHANCAYAN

TELEFAX -043426588-106 HUARAZ PERU

ACTA DE CONFORMIDAD

Los Miembros del Jurado de Tesis que suscriben y habiendo realizado la Sustentación de

Tesis, del programa de titulación, presentado por el Bachiller ROGER DA VID COCHACHIN

VILLANUEVA, denominado: "DISEÑO DE MURO DE GA VIONES PARA LA

PROTECCIÓN DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RÍO MOSNA EN EL TRAMO

KM: 17+000 AL KM: 17+330 EN EL DISTRITO DE CHAVÍN, APLICANDO HEC

RAS, 2013 ",el día 29 de Enero del 2015 autorizada con Resolución Decanatural N°039-2015-

UNASAM-FCA/D de fecha 27 dé Enero del2015-.

En consecuencia queda en condición para ser calificado apto por el Consejo de Facultad y

Consejo Universitario, Recibir el Título de Ingeniero INGENIERO AGRÍCOLA de

Conformidad con la Ley Universitaria y el Estatuto de la Universidad.

----------------~~----------M. Se Javier 'tberto Cotos Vera PRESIDENTE DEL JURADO

Huaraz, 29 de Enero del 2015

Ing. Julián Me ·a Zúñiga SECRETARIO DEL JURADO

-------------------~---------Ing. Tito Moner Tinoco Meyhuay

PATROCINADOR


·FACULTAD DE CIENCIAS AGRARIAS CIUDAD UNIVERSITARIA- SHANCAYAN

TELEFAX -043426588-106 HUARAZ PERU

ACTA DE SUSTENTACIÓN DE TESIS

Los miembros del Jurado de Tesis que suscriben, reunidos para escuchar y evaluar la sustentación de la Tesis del Programa de Titulación Profesional, presentado por el Bachiller en Ingeniera Agrícola, ROGER DA VID COCHACHIN VILLANUEV A, denominada: "DISEÑO DE MURO DE GA VIONES PARA LA PROTECCIÓN DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RÍO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+000 AL KM: 17+330 EN EL DISTRITO DE CHAVÍN, APLICANDO HEC RAS, 2013". Escuchada la sustentación y las respuestas a las preguntas y observaciones formuladas, la declaramos:

CON EL CALIFICATIVO DE (*)

En consecuencia, queda en condiciones de ser calificado APTO por el Consejo de Facultad,

de la Facultad de Ciencias Agrarias y por el Consejo Universitario de la Universidad Nacional "Santiago Antúnez de Mayolo" y recibir el Título de INGENIERO AGRICOLA, de confonnidad con la Ley Universitaria y el Estatuto de la Universidad.

----------------~~-----------M. Se Javier Alberto Cotos Vera PRESIDENTE DEL JURADO

· Huaraz, 29 de enero del2015 ..

Ing. Juliá Mejía Zúñiga SECRETARIO DEL JURADO

---------------- ---~----------Ing. Tito M~eyhuay ·

PATROCINADOR

(*) De acuerdo con el Reglamento de Tesis, ésta debe ser calificada con términos de: SOBRESALIENTE, MUY BUENO, BUENO Y REGULAR.

DEDICATORIA

A DIOS

Mis padres

Mis hermanos

Mis amigos

Facultad

Señor y Salvador de mi vida

COCHACHIN CHACPI Pablo Teófilo

VILLANUEVA TAMARA Marcela Casilda

Johnny

René

En general

De Ciencias Agrarias de la

UNASAM

IV

AGRADECIMIENTO.

A DIOS:

A mis padres

A mis hermanos

A mis maestros

A mi asesor

A mis amigos

AUNASAM

Por darme la vida, sabiduría e

inteligencia necesaria para culminar

mi carrera con éxito.

Por confiar en mí y apoyarme

durante todos estos años.

Por estar a mi lado todo el tiempo y

apoyanne.

Por compartirme su sabiduría en

cada aula que pasé.

Ingeniero Tinoco Meyhuay; Tito

Moner., por dar de su sabiduría y

tiempo para terminar este trabajo de

graduación.

Por apoyarme y animarme en todo

momento para terminar lo que un

día empecé.

Por la oportunidad de desarrollarme

como profesional durante mis

estudios universitarios.

V

LISTA DE CONTENIDOS

PORTADA 1

ACTA DE CONFORMIDAD ll

ACTA DE SUSTENTACIÓN DE TESIS iii

DEDICATORIA IV

AGRADECIMIENTO V

LISTA DE CONTENIDOS VI

ÍNDICE GENERAL Vll

ÍNDICE DE FIGURAS X1

ÍNDICE DE CUADROS XII

ÍNDICE DE ANEXOS XIV

RESUMEN XV

VI

ÍNDICE GENERAL

Contenido

CAPÍTULO!

INTRODUCCIÓN

l. l. OBJETIVOS

1.1.1. Objetivo general

1.1.2. Objetivos específicos

1.2.HIPÓTESIS

CAPÍTULOII

REVISIÓN BIBLIOGRÁFICA

2.1. Al~TECEDENTES DEL PROBLEIVJA

2.1.1. Antecedentes internacionales

2.1.2. Antecedentes nacionales

2.1.3. Antecedente regional

2.2. MARCO TEÓRICO

2.2.1. MARCO TEÓRICO GENERAL

A GAVIONES

B. COMPOSICIÓN DE GAVIÓN

C. MURO DE GA VIONES

D. VENTAJAS DE MURO DE GA VIONES

E. APLICACIÓN EN MEDIO HIDRÁULICA

2.2.2. MARCO TEÓRICO ESPECIFICO

Página

02

02

02

02

03

04

05

05

05

05

05

07

07

09

10

VII

A) MÉTODO RACIONAL MODIFICADO 10

B) EL COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA C 10

C) INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN ( I) 11

D) ANÁLISIS ESTADÍSTICO DE DATOS HIDROLÓGICOS 12

a) Distribución Gumbel 12

b) Distribución Normal. 12

e) Distribución Log Normal2 Parámetros 13

d) Distribución Gamma 2 Parámetros 13

e) Distribución Log Pearson Tipo III 14

f) Distribución Log Gumbel 14

g) Pruebas de bondad de ajuste de Kolmogorov- Smirnov 14

E) COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD (K) 15

F) TIEMPO DE CONCENTRACIÓN (TC) 15

G) PRECIPITACIÓN MÁXIMA CORREGIDA

SOBRE LA CUENCA (P) 16

H) COEFICIENTE DE SIMULTANEIDAD O FACTOR

REDUCTOR (KA) 16

2.2.3. DESCRIPCIÓN DEL PROGRAMA HEC RAS 16

A MÓDULO DE LA GEOMETRÍA DE DATOS 16

B. MÓDULO DE CONDICIONES DE TRAMO 17

C. MÓDULO DE CONTROL 17

2.2.4. SOCA V ACIÓN E EROSIÓN 17

A FORMAS DE SOCAVACIÓN 17

B. TIPOS DE SOCA V ACIÓN 18

C. EL FACTOR TIEMPO 20

2.2.5. MECÁNICA DE SUELOS 22

A) MÉTODO DE OBRAS DE CONTENCIÓN A

GRAVEDAD 22

B) EMPUJÉ ACTIVO 23

C) EMPUJE PASIVO 24

D) ÁNGULO DE FRICCIÓN 24

viii

E) CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO

F) GRANULOMETRÍA

2.2.6. DISEÑO DE MURO

A VERIFICACIÓN DE ESTABILIDAD DE UNA

25

25

27

ESTRUCTURA 27

a. Verificación al deslizamiento 27

b. Verificación al volcamiento 29

c. Verificación de las tensiones transmitidas al terreno 30

CAPÍTULO 111.

IVIATERIALES Y IVIÉTODOS

3.1 MATERIALES

3.1.1. MATERIALES Y EQUIPOS

3.1.2. CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL DISTRITO DE

CHAVÍNDEHUANTAR

a) Ubicación

b) Clima

e) Vivienda

d) Servicios públicos

e) Población

f) Aspecto económico

g) Vías de comllllicación

3.2 MÉTODOS

3.2.1. RECOLECCIÓN DE LA IN"YORMACIÓN

3.2.2. PROCESAMIENTO DE LA INFORMACIÓN

3.2.3. MODELAMIENTO EN HEC-RAS

CAPÍTULO IV

RESULTADOS Y DISFUNCIÓN

4.1. GENERACIÓN DEL CAUDAL DE DISEÑO

32

32

32

33

33

33

33

34

34

34

35

37

39

41

IX

4.1.1. COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA

A PRECITACIÓN MÁXIMA DIARIA PD(MM)

a. Distribución Gumbel

b. Distribución Normal

c. Distribución Log Nonnal2 parámetros

d. Distribución Gamma 2 parámetros

e. Distribución Log Pearson tipo III

f. Distribución Log Gumbel

B. PRECIPITACIONES PARA DIFERENTES PERIODOS DE

41

41

42

43

44

45

46

47

RETORNO 48

C. PRECIPITACIÓN MÁXIMA CORREGIDA SOBRE LA

CUENCA (P) 49

D. UMBRAL DE ESCORRENTÍA 50

4.1.2.CALCULO DE LAS ÁREAS DE LA CUENCA 53

4.1.3. COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD 53

4.1.4.1NTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN ( I ) 54

4.2. DETERMINACIÓN DE LA SOCA V ACIÓN 60

4.3. MODELAMIENTO EN HEC-RAS 63

4.3.1. RUGOSIDAD EN LAS LLANURAS DE INUNDACIÓN 64

4.4. DISEÑO DE MURO DE CONTENCIÓN CONGA VIONES 67

CAPÍTULO VII

CONCLUSIONES

CAPÍTULO VI

RECOMENDACIONES

CAPÍTULO VII

BffiLIOGRAFÍA

CAPÍTULO VIII

APÉNDICE

74

75

76

80

X

ÍNDICE DE FIGURAS

Contenido

Figura 2.1. Diagrama de empuje activo

Figura 2.2. Diagrama de empuje pasivo

Figura 2.3. Diagrama de fuerzas

Figura 2.4. Diagrama de fuerzas verificación al volcamiento

Figura 2.5. Diagrama de fuerzas de las tensiones transmitidas al Terreno

Figura 4.1: Bondad de ajuste de Gumbel

Figura 4.2: Bondad de ajuste de Nonnal

Figura 4.3: Bondad de ajuste de Log Normal

Figura 4.4: Bondad de ajuste de Gamma

Figura 4.5: Bondad de ajuste de Log Pearson tipo III

Figura 4.6: Bondad de ajuste de Log Gumbel

Figura 4. ?.Diagrama triangular para la determinación el tipo de suelo

Figura 4.8. Curva IDF la sub cuenca 01

Figura 4.9. Curva IDF la sub cuenca 02

Figura 4.10.Curva IDF la sub cuenca 03

Figura 3.11, Curva granulométrica

Página

23

24

27

30

30

42

43

44

45

46

47

50

55

56

58

60

XI

ÍNDICE DE CUADROS

Contenido Página.

Cuadro 2.1 Medidas nominales de gaviones y gaviones Mattresses estándares 06

Cuadro 2.2 Corrección según el ángulo coeficiente Kl 21

Cuadro 2.3 Corrección según el pendiente coeficiente K2 21

Cuadro 2.4 Corrección según el pendiente coeficiente K3 24

Cuadró 2.5 Ángulo de fricción interna (datos referenciales) 24

Cuadro 2.6 Capacidad portante del suelo (datos de referencia) 25

Cuadro 2. 7 Tabla de Cowan para detenninar la influencia de diversos

factores sobre el coeficiente "n" 26

Cuadro 3.1 Vías de acceso al distrito de Chavín de Huantar 34

Cuadro 3.2 Selección de las opciones para determinar CN para

el uso de la tierra y cobertura 38

Cuadro 3.3 Grupo hidrológico del suelo 38

Cuadro 4.1 Análisis de las precipitaciones 41

Cuadro 4.2 Cálculos del ajuste Smirnov Kolmogorov de Gumbel 42

Cuadro 4.3 Cálculos del ajuste Smimov Kolmogorov de Nonnal 43

Cuadro 4.4 Cálculos del ajuste Smimov Kolmogorov de Log Normal 44

Cuadro 4.5 Cálculos del ajuste Smimov Kolmogorov de Gamma 45

Cuadro 4.6 Cálculos del ajuste Smimov Kolmogorov de Log Pearson tipo III 46

Cuadro 4. 7 Cálculos del ajuste Smimov Kolmogorov de Log Gumbel 4 7

Cuadro 4.8 Comparación de delta teórico y delta tabular 48

Cuadro 4.9 Precipitación a 24 horas 48

Cuadro 4.10 Factor reductor para las para las sub cuencas 49

Cuadro 4.11.Precipitación máxima corregida sobre la sub cuenca O 1

Cuadro 4.12 Precipitación máxima corregida sobre la sub cuenca 02

Cuadro 4.13 Precipitación máxima corregida sobre la sub cuenca 03

Cuadro 4.14 Cálculo del números de curva en la sub cuenca O 1

Cuadro 4.15 Cálculo de número de curva en la sub cuenca 02

Cuadro 4.16 Cálculo de número de curva en la sub cuenca 03

Cuadro 4.17 Umbral de escorrentía

Cuadro 4.18 Coeficiente de escorrentía (C) para la sub cuenca 01

Cuadro 4.19 Coeficiente de escorrentía ( C) para la sub cuenca 02

Cuadro 4.20 Coeficiente de escorrentía (C) para la sub cuenca 03

Cuadro 4.21 Características de la cuenca hidrográficá

Cuadro 4.22 Tiempo de concentración (h) por diferentes métodos

Cuadro 4.23 Coeficiente de unifonnidad (K)

Cuadro 4.24 Intensidad de precipitación de la sub cuenca 01



Cuadro 4.27 Caudales de diseño para la sub cuenca 01



Cuadro 4.30 Alternativas de caudal de diseño.

Cuadro 4.31 Análisis para el cálculo de diámetro medio y diámetro

estandarizado

Cuadro 4.32 Coeficiente (A) para diferentes tramos.

Cuadro 4.33 Profundidad de socavación en los diferentes tramos

Cuadro 4.34 Coeficientes de factores de corrección de socavación

49

49

50

51

51

51

51

52

52

52

53

53

54

54

56

57

58

58

59

59

60

61

62

62

Xll

Cuadro 4.35 Características :fiscas del suelo del río Mosna

Cuadro 4.36 Rugosidad en el cauce principal

Cuadro 4.37 Valores del coeficiente n en la ecuación

de Manning, según Chow

Cuadro 4.38 Datos extraídos del Hec-ras

Cuadro 4.39 Cálculo de momentos.


63

64

64

66

69

72

Xlll

ÍNDICE DE ANEXOS

Contenido

O l. Valores para el cálculo de alfa y beta

02. Diagrama triangular para la detenninación el tipo de suelo

03. Tabla de CN para diferente uso de la tierra y cobertura

04. Estudios de mecánica de suelos

05. Análisis químico del agua

06. Modelación Hec -Ras

07. Panel fotográfico

08. Presupuesto

09. Planos

Página.

85

86

86

88

89

90

96

98

99

XIV

RESUMEN

El presente estudio de ingeniería DISEÑO DE MURO DE GA VIONES PARA

LA PROTECCIÓN DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RÍO MOSNA EN EL

TRAMO KM: 17+000 AL KM: 17+330 EN EL DISTRITO DE CHAVÍN,

APLICANDO HEC RAS, 2013", se ha realizado de acuerdo a los fines y

objetivos del proyecto de encauzamiento mediante muros de gavión, de acuerdo

a las normas que rigen para el diseño de este tipo de estudios; así como

reglamento nacional de gestión de infraestmctura vial aprobado mediante

Decreto Supremo No 034 - 2008 - MTC, para cálculo de caudal de diseño por el

método racional modificado.

Se determinó el caudal ·máximo para un tipo de suelo intermedio

teniendo en consideración que las condiciones pluviométricas en la parte oriental

de los andes no tiene el mismo comportamiento que el flanco occidental. Bajo

esta premisa se analizó los datos de precipitación en tres sub cuencas en la parte

más baja cercana al proyecto obteniéndose un caudal de diseño de 370.689 m3/s

Palabras claves: Muro de gaviones, encausamiento, cuencas, infraestructura

vial, condiciones pluviométricas

XV

ABSTRACT

This present engineering study GABION W ALL DESIGN FOR PROTECTION

TO LEFT MARGIN TO MOSNA RIVER AT SECTION KM: 17 + 000 TO

KM: 17 + 000 IN THE CHA VIN DISTRICT APPL YING HECRAS, 2013, has

been done according with goals and objectives of channelling project gabion

wall oriented of according to rules that govem for design this kind of studies;

just like that National Rules of Highway Infrastructure Management approved

oriented government decree N° 034-2008 - Department of Transportation and

communications, for calculating to method streamlined modified design.

Was determined maximum flow for the intermediate ground kind having present

rainfall conditions eastern mountains haven't same perfonnance western flank

under the premise analyses the dates of rainfall in third bowl in too fall part near

to project getting a flow design of370.689 m3/s.

Keywords: Gabion Wall, channeling, Bowl, Highway Infrastructure, Rainfall

conditions

XVI

CAPÍTULO!

INTRODUCCIÓN

A través de los tiempos, los seres humanos se han ubicado en las cercanías

de los ríos, por lo que se hace necesario la construcción de defensas, las cuales son

estructuras creadas para prevenir inundaciones, causadas por los desbordamientos

de caudales en épocas de lluvia, y así poder proteger tanto a los habitantes como a

las infraestructuras que se encuentran en el riesgo hídrico.

Debido a la problemática que presentan las inundaciones, se deben colocar

protecciones en las márgenes de los ríos. Para poder diseñar estas protecciones,

primero se deben realizar ciertos estudios preliminares como son: análisis

hidrológico, morfológico, topográfico y estudio de la situación actual, para que

estas puedan cumplir con eficiencia su objetivo y a su vez su vida útil, y poder así

estimar su altura y la distancia a la que se deben colocar.

Con el objetivo de estudiar y proyectar soluciones destinadas a controlar la

erosión del margen izquierdo del río Mosna en los tramos KM: 17+000 AL KM:

17+ 330, es llevado a cabo este trabajo de tesis, orientado al diseño de muros de

gavwnes.

1

1.1. OBJETIVOS

1.1.1. Objetivo general

Diseño de muro de gaviones para la protección de la margen izquierda del río

Mosna en el tramo Km: 17+000 al Km: 17+ 330, distrito de Chavín, utilizando

Hec-Ras.

1.1.2. Objetivos específicos

l. Determinar los caudales máximos y mínimos del río Mosna en el tramo de

estudio.

2. Determinar las característica mecánicas de los suelos en la margen

izquierda del río Mosna entre los tramo km: 17+000 al km: 17+ 330.

3. Aplicación de Hec- Ras para la simulación de altura de agua.

4. Diseño estructural del muro de contención.

1.2. HIPÓTESIS

El diseño de muro de gavión nos permitirá controlar la perdida de suelos que

vienen generando el flujo superficial sobre la ribera izquierda del río Mosna,

debido a los fenómenos de erosión y socavación.

2

CAPÍTULOII

REVISIÓN BffiLIOGRÁFICA

2.1. ANTECEDENTES DEL PROBLEMA

2.1.1. Antecedentes internacionales

Según Álvarez Sacoto; Calle Rivera, (2013). En el trabajo de investigación

realizada sobre el estudio de parámetros hidráulicos e hidrológicos para el

dimensionamiento de obras para drenaje vial en la vía de acceso al sector "la

Unión" en Santa Isabel de la universidad de la Cuenca -Ecuador concluye que: La

implementación y aplicación de programas computacionales (HEC RAS), ayudan a

tener una mejor perspectiva para lo que respecta al análisis de trabajabilidad de

puentes y otros más, así corno también brindan resultados que ayudan a la

detenninación y torna de mejores decisiones en cuanto a diseños y variantes para

las obras civiles corno es el caso de muro de gaviones.

El ministerio de agricultura y ganadería de Costa Rica en el trabajo realizada sobre:

estudio hidrológico-hidráulico para el diseño del puente sobre la quebrada quiebra caña

concluye que:" El análisis hidráulico del tramo de estudio en la quebrada Quiebra

Caña, se realizó mediante la aplicación del modelo HEC-RAS, Corno resultado de

las simulaciones se obtuvieron, para cada sección y para cada caudal de diseño,

parámetros hidráulicos tales como: velocidad del flujo, profundidad, elevación del

nivel del agua, elevación del nivel de energía y número de Fronde, entre otras

variables usuales en un modelo de este tipo. (Porras Velásquez; Serrano Pacheco,

2013, p6)

Según Parías Daniel. (2005). En el trabajo de investigación realizada sobre

análisis del concepto de caudal dominante en ríos aluviales y evaluación de

metodologías de cálculo concluye que: Para la aplicación de las metodologías para

estimar el caudal diseño en un tramo de un río aluvial (río dulce en Santiago del

3

Estero) se tendría que disponer de información hidrométrica histórica, datos

sedimentológicos y un levamiento topográfico del tramo que posibilitó su

modelación hidráulica con el paquete HEC-RAS. Una de las ventajas del modelo

HEC-RAS es que posibilita de selección un de ecuaciones de transporte que

pennite reunir elementos para poder ajustar una función de caudal líquido-gasto

sólido, y de esta manera facilitar la aplicación de los métodos morfológicos para

estimar el caudal efectivo". (plO)

Chanquín Gómez. (2004). En el trabajo de graduación hecha en la universidad de

San Carlos de Guatemala sobre diversas aplicaciones de gaviones para la

protección y estabilización de taludes concluye que: "Las estructuras formadas

con gavwnes son una solución confiable y efectiva, para la estabilización y

protección de taludes debido a su versatilidad, flexibilidad, penneabilidad,

durabilidad y economía".

2.1.2. Antecedentes nacionales

Según Pino Ticona. (2013). Concluye: en cuanto a la caracterización

geomorfológica superficial de la cuenca, se tiene que el área de cuenca es de 4

239,09km2y el perímetro de 329,08 km., el coeficiente de compacidad es de 1,42,

el caudal máximo es de 60,3 m3/s, lo que nos pennite presagiar procesos de

inundación y desborde en la zona urbana de la ciudad de Tacna. (p121).

En la tesis realizada en la universidad Ricardo Palma sobre diseño de alcantarillado

de cajón rectangular; comparación analítica, emperica y modelación con Hec- Ras

concluye: el programa Hec-Ras nos pennite resolver rápidamente problemas

relativos al diseño de alcantarillados, introduciendo los parámetros climatológicos,

en el programa Hec-ras se obtiene que para un caudal de 133.56m3/s el flujo aguas

arriba es sub-critico. Siendo este el caudal máximo de diseño escogido para estas

condiciones geométricas. (Quispe Palomino, 2008, p 47).

Plasencia Carrera, (2003). En el diseño de "Defensa ribereña con gaviones en el

río Negro sector Maleas- Cajabamba" Cajamarca, considera que: El proyecto en

estudio tratará de evitar la pérdida e inundación de los terrenos agrícolas debido a la

erosión de las márgenes del río Negro, de esta manera se evitará las pérdidas de

4

terreno que son erosionadas por las grandes avenidas de agua en épocas de lluvia

que se producen en los meses de noviembre a marzo, la ejecución del proyecto, se

sustenta fundamentalmente en proteger la ribera de ambas márgenes del río negro,

de esta manera contribuyendo a preservar 205.76 has de tierras agrícolas según el

padrón de uso agrícola.

2.1.3. Antecedente regional

Vergara Saturno, (2006). En el trabajo de investigación realizada en la UNASAM

sobre: Estudio de vulnerabilidad de la infraestructura vial y riego en el sector de

Yungar, por eventos máximos en la quebrada Collpa dio como resultado: los

cálculos obtenidos de las descargas máximas según el método racional para

diferentes períodos de retomo, proporcionando resultados posibles sobre zonas de

inundación se utilizó el programa HEC - RAS, Así mismo, se propone establecer

soluciones de ingeniería correctivas· que fuesen necesarias para mitigar o eliminar

los riesgos, orientando a reducir el grado de vulnerabilidad.

2.2. MARCO TEÓRICO

2.2.1. MARCO TEÓRICO GENERAL

A. GAVIONES

Según Bianchini Ingeniero, (2012). El gavión consiste en una caja de forma

prismática rectangular de enrejado metálico de malla hexagonal de triple torsión,

elaborado con alambre galvaniza.

B. COMPOSICIÓN DE GAVIÓN

Está compuesto el gavión por mallas rellenas de cantos, formando cajones unidos

entre sí. Para objeto de tener base general de estudio se trataran los siguientes

aspectos:

Los alambres y mallas

Las unidades de gaviones

Las uniones entre gaviones.

(a) Alambres galvanizados

El alambre se somete a un tratamiento térmico de recocido que le da

uniformidad al producto, el cual se expone a un baño de Zinc por inmersión en

caliente.

5

El Zinc tiene gran resistencia a la corrosión si el P.H. del agua en contacto con

el Zinc está entre 6 y 12, 5. Debe observarse que el P.H. en las aguas servidas

fluctúa entre 6 y 8 y en aguas limpias entre 7 y 9. (Ver cuadro 2.1 y cuadro 2.2)

Calibre mts/kilogramos Diámetro( mm) Área(mm2)

10 3.4 9.08 13.99 12 2.77 6.02 21.14

121/2 2.5 4.91 25.93 14 2.11 3.49 36.47 15 1.83 2.63 48.45 16 1.65 2.14 59.46 18 1.25 1.22 104.56

El valor real es un múltiplo de 76,2mm (3"). Esta tabla hace referencia a las medidas normalizadas, hay medidas no estándares disponibles en tamaños múltiplos de la apertura de la malla. La tolerancia permisible para L x A x A es de+ 3,5mm.

Cuadro 2.1 Medidas nominales de gaviones y gaviones Mattresses

estándares

Fuente: Bianchini Ingeniero, (1959).

(b) Corrosión y abrasión

Según J aimes, ( 1977). La corrosión de la malla se presenta en obras con

gaviones que están en contacto permanente con aguas negras, ya que estas

tienen un alto contenido de sustancias químicamente corrosivas que atacan la

malla del gavión, hasta el punto de destruir. Conjuntamente con el proceso de

corrosión se presenta el problema de la abrasión o sea del desgaste por acción

de corrientes de agua con sedimentos. J aimes explica el proceso de la siguiente

manera: "Esta falla se debe a la presencia de agua con material abrasivo en

suspensión. Redescubriendo los gaviones en concreto a la altura de las aguas

medias se evita la acción abrasiva sobre las mallas."

(e) Protección contra la corrosión y abrasión

Según Tibanta Tuquerres, (2012). Considera tres tipos de protección contra la

corrosión y abrasión.

Proceso de galvanizado

Los alambres utilizados para gaviones son alambres recubiertos de Zinc o sea

Galvanizados. El galvanizado es práctico cuando depende de la proporción de

peso de zinc por área de alambre expuesto. El alambre solamente galvanizado

se le aprovecha en obras no expuestas al agua o en aguas claras y limpias.

6

Recubrimiento con asfalto

Podemos utilizar como protección adicional al galvanizado con el

recubrimiento por inmersión en temperatura caliente en asfalto. Esta capa de

asfalto aísla parcialmente de la humedad y previene la corrosión pero tiene muy

poca resistencia a la abrasión.

Recubrimientos con P.V.C

El P.V.C. aísla totalmente de la humedad y resiste en forma apreciable la

corrosión. Su principal ventaja es la protección contra las aguas saladas y las

aguas servidas, siendo el ideal para el uso en cañadas de aguas negras o en

zonas costeras.

Al aplicársele cobertura de P.V.C. u otro material plástico los manuales de uso

por lo general disminuyen el diámetro del alambre galvanizado en virtud de la

resistencia adicional que provee la cobertura plástica así:

Calibre 10 galvanizado se reemplaza por calibre 14 recubierto de P. V. C.

Calibre 12 galvanizado se reemplaza por calibre 14 recubierto de P. V. C.

En el caso de cobertura asfáltica no es recomendable el disminuir el calibre.

C. MURO DE GA VIONES

En la tesis realizada en la universidad San Francisco de Quito sobre diseño de

diques de gaviones para el control de la erosión en ríos de montaña. Indica que

"Los muros de gaviones están formados por la superposición de cajas de fonna

prismática, fabricadas generalmente de enrejado de alambre galvanizado,

rellenadas de rocas de pequeño tamaño". (Tibanta Tuquerres, 2012, p23)

D. VENTAJAS DE MURO DE GA VIONES

Según Maccaferri gavions (1998). Indica las siguientes ventajas.

a) Durabilidad

La triple capa de zinc o "galvanización pesada" (ASTM A641), así como el

Bezinal (ASTM A856), aseguran una buena protección de PVC, el cual es

recomendado en casos de corrosión severa.

7

b) Resistencia

Los materiales utilizados para la fabricación de los gaviones cumplen con los

estándares internacionales de calidad más exigente, asegurando de esta forma

un gavión 100% confiable.

e) Economía

La facilidad de armado de los gaviones hace que estos no requieran mano de

obra especializada. Las herramientas necesarias son simples (cizallas, alicates,

etc.), logrando altos rendimientos en la instalación. Las piedras de relleno

muchas veces son extraídas del mismo lugar donde se efectúa la instalación

influyendo a favor de la reducción del costo final de la obra

d) Flexibilidad

Los gaviones permiten que las estructuras se deformen sm perder su

funcionalidad. Esta propiedad es esencialmente importante cuando la obra

debe soportar grandes empujes del terreno y a la vez está fundada sobre suelos

inestables o expuestos a grandes erosiones. Al contrario de las estructuras

rígidas, el colapso no ocurre de manera repentina, lo que permite acciones de

recuperación eficientes

e) Versatilidad

Por la naturaleza de los materiales que se emplean en la fablicación de los

gaviones éstos penniten que su construcción sea de manera manual o

mecanizada en cualquier condición climática, ya sea en presencia de agua o en

lugares de dificil acceso. Su construcción es rápida y entra en funcionamiento

inmediatamente después de construido, del mismo modo, permite su ejecución

por etapas y una rápida reparación si se produjera algún tipo de falla.

f) Estética

Los gaviones se integran armoniosamente de forma natural a su entorno,

pe1mitiendo el crecimiento de vegetación conservando el ecosistema

preexistente.

8

g) Permeabilidad

Los gaviones al estar constituidos por malla y piedras, son estructuras

altamente penneables, lo que impide que se generen presiones hidrostáticas

para el caso de obras de defensas ribereñas, del mismo modo se constituyen

como drenes que permiten la evacuación de las aguas, anulando la posibilidad

de que se generen empujes desde la cara seca de la estructura.

E. APLICACIÓN EN MEDIO HIDRÁULICA

Rocha Arturo, (1998). Menciona que "Los gaviones metálicos constituyen uno de

las soluciones más aplicadas en el medio hidráulico desde hace más de un siglo.

Gracias a su gran versatilidad y resistencia son aptos para todo tipo de

emplazamientos, desde el origen de los ríos hasta se desembocadura en lagos,

embalses y en el mar."

Río

Hay tres grandes ideas, según Rocha Arturo,(1998). Que debemos tener

presentes al enfrentamos al estudio de los ríos si se quiere comprender la

mejor manera de controlarlos. Las tres ideas son fases de un mismo

problema:

1) En primer lugar debemos ver a los ríos como riqueza, como recursos

naturales, como fuentes de vida; es decir, como posibilidades de

aprovechamiento en benefício de la humanidad.

2) En segundo lugar debemos mirar a los ríos como elementos naturales de

los cuales tenemos que defendemos. Las avenidas son fenómenos

naturales, producto de la aparición de determinadas condiciones

hidrometeoro lógicas. Una inundación, en cambio, es el desbordamiento

de un río por la incapacidad del cauce para contener el caudal que se

presentan. La inundación es, pues, un fenómeno tipo hidráulico, prueba de

ello es que pueden ocurrir inundaciones sin que haya crecidas o un evento

hidrometeoro lógico extraordinario.

3) La tercera idea que debemos tener en cuenta con relación a un río es su

protección. Debemos proteger al río de la agresión humana.

9

2.2.2. MARCO TEÓRICO ESPECIFICO

A) MÉTODO RACIONAL MODIFICADO

Según ía formulación propuesta por Témez (1987, 1991). Citada en el reglamento

nacional de gestión de infraestructura vial aprobado mediante decreto supremo N°

034 - 2008 - MTC "Manual de hidrología hidráulica y drenaje "del MTC, p50-

51) se indica que: permite estimar de forma sencilla caudales máximos en cuencas

de drenaje naturales con áreas menores de 770 km2 y con tiempos de

concentración (Te) de entre 0.25 y 24 horas, (Ver fórmula 2.1)

Q = 0.278 CIAK (2.1)

Siendo:

Q: Descarga máxima de diseño (m3/s)

C: Coeficiente de escorrentía para el intervalo en el que se produce.

T: Intensidad de precipitación máxima horaria (mmlh)

A: Área de la cuenca (Km2)

K: Coeficiente de uniformidad

Según MTC, (2008). Manual de hidrología hidráulica y drenaje.

Las fórmulas que definen los factores de la fórmula (2.1 ), son los siguientes:

B) EL COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA C

Este coeficiente dep~nde de la intensidad de la lluvia, las características del

suelo, la vegetación y la pendiente de la superficie del suelo, (Ver fónnula 2.2)

[ = (Pd-Po)*(Pd+23*Po)

(Fd+ll*Pd)2

Pd: Precitación máxima diaria (mm)

Po: Umbral de escorrentía

Po = e~~0) - 50

Número de curvas (CN)

(2.2)

(2.3)

El MTC (2008) Indica que los números de curvas se aplican para tres condiciones,

tales como: humedad normal (AMC II). Para condiciones secas (AMC I) o

10

condiciones húmedas (AMC III), los números de curva equivalentes pueden

calcularse por, (Ver fónnula 2.4 y 2.5)

CN 1 = 4.2*CN ll 10-0.0SB*CN li

CN: Número de curva

C) INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN ( I)

(2.4)

(2.5)

En el marco de un convenio de cooperación entre el Instituto Ítalo

Latinoamericano -liLA-, el Servicio Nacional de Meteorología e Hidrología

-SENAMHI- y la Universidad Nacional de Ingeniería -UNI- en 1983, se

desarrollaron una familia de curvas de intensidad-duración-frecuencia,

para las distintas regiones del Perú, que

ecuación 2.6)

tiene la siguiente fonnulación, (Ver

Ít,T =a* (1 +K* Log(T)) * (t + b)n-l

Para una duración de la tormenta de t< 3 horas,

Dónde:

I =Intensidad de la lluvia en (mm/h); a= Parámetro de intensidad (mm)

K= Parámetro de frecuencia adimensional; b =Parámetro (hora)

n =Parámetro de duración (adimensional); t =Duración (hora)

T =Tiempo de retorno, (Ver fórmula 2.7)

280.1_rc0.1

1 = (;4

) * (11) 280.Lt

Siendo:

P: Precipitación máxima corregida (mm)

Te: Tiempo de concentración (horas)

(2.6)

(2.7)

La compañía minera los Chuchos S.A.C señalar que las condiciones

pluviométricas en la parte oriental de los andes no tiene el mismo comportamiento

que el flanco occidental, pues como se sabe la altitud con respecto a la

11

precipitación es directa en la parte occidental, mientras que en la parte oriental

están zonificados los eventos pluviométricos y la condicionante precipitación -

altitud no es aplicable en esta zona. Bajo esta premisa se analízalos datos de

precipitación, llegando a la conclusión que mayor descarga se origina en la zona

más baja y la menor descarga sucede en la zona alta.

D) ANÁLISIS ESTADÍSTICO DE DATOS HIDROLÓGICOS

MTC, (2008). Indica que el análisis de frecuencias tiene la finalidad de estimar

precipitaciones, intensidades o caudales máximos, según sea el caso, para

diferentes períodos de retorno, mediante la aplicación de modelos probabilísticos,

los cuales pueden ser discretos o continuos. En la estadística existen diversas

funciones de distribución de probabilidad teóricas; recomendándose utilizar las

siguientes funciones:

Ven Te Chow, (1994). Cita las siguientes distribuciones estadísticas para dar la

validación de datos.

a) Distribución Gumbel

La distribución de valor de tipo I conocido como distribución Gumbel es

aplicada tanto como a precipitaciones máximas como a avenidas máximas.

La función de distribución de probabilidades esta dato por la ecuación.

(Ver ecuaciones 2.8, 2.9 y 2.10)

F(X) = J e-e-oc(x-{1) dx

1.2825 OC=-

a

f3 = f1 - 0.450'

J.L: media. a : desviación estándar.

(2.8)

(2.9)

(2.10)

Lo que nos permite obtener finalmente la fórmula analítica para calcular la precipitación para un período de retomo dado T(.x): (Ver ecuación 2.11)

X = f3- 2:.¡n [-ln(Cx)-1)] (2.11)

a T(x)

b) Distribución Normal

La función de densidad de probabilidad normal

ecuación 2.12)

f(x) 1 -~c--~2 =--e 2 s s.j(2n')

se define como: (Ver

(2.12)

12

Dónde

'f(x) =Función densidad normal de la variable x

X= Variable independiente

¡..t. = Parámetro de localización, igual a la media aritmética de x.

S= Parámetro de escala, igual a la desviación estándar de x.

e) Distribución Log Normal2 Parámetros

La función de distribución de probabilidad es: (Ver ecuación 2.13)

-(x-X) 2/

P(x :::; xi) = ~ fxi e( zsz) dx S.y (2n) -oo

(2.13)

Dónde X y S son los parámetros de la distribución.

Si la variable x de la ecuación (2) se reemplaza por una función y=f(x), tal

que y=log(x), la función puede normalizarse, transformándose en una ley

de probabilidades denominada log - normal, N (Y, Sy). Los valores

originales de la variable aleatoria x, deben ser transformados a y = log x,

de tal manera que:

Y= Lf=llogXifn

Dónde Y es la media de los datos de la muestra transformada. (Ver

ecuación 2 .15)

S -y-í:f=l e yl-v)z

n-1

(2.14)

(2.15)

Dónde Sy es la desviación estándar de los datos de la muestra

transfonnada. Asimismo; se tiene las siguientes relaciones: (Ver ecuación 2.16)

Cs = a/s3y

a = n ~~ (yl - Y)3 (n-l)(n-2) ~t=l (2.16)

Dónde Cs es el coeficiente de oblicuidad de los datos de la muestra

transfonnada.

d) Distribución Gamma 2 Parámetros

La función densidad es: (Ver ecuación 2.17)

(2.17)

13

Válido para:

0 :S X < oo, 0 < "f < oo, 0 < ~ < 00

Dónde:

y : Parámetro de fonna

~ : Parámetro de escala

e) Distribución Log Pearson Tipo TII

La función de densidad es: (Ver ecuación 2.18)

(Lnx-xo) f(x) = (lnx-xo)Y-

1e B

x{3r(y)

Válido para:

xO ::; x < oo, -oo < xO < oo

o < ~ < oo, o <'Y < 00

Dónde:

Xo: Parámetro de posición

y : Parámetro de forma

~ : Parámetro de escala

t) Distribución Log Gumbel

(2.18)

La variable aleatoria reducida Log Gumbel, se define como: (Ver

ecuación 2.19)

Inx-tt y=-

a (2.19)

Con lo cual, la función acumulada reducida Log Gumbel es: (Ver

ecuación 2.20)

G(y) = e-e-Y (2.20)

g) Pruebas de bondad de ajuste de Kolmogorov- Smirnov

Según Aparicio, citada por MTC, (2008). Método por el cual se

comprueba la bondad de ajuste de las distribuciones, asimismo pennite

elegir la más representativa, es decir la de mejor ajuste. Esta prueba

consiste en comparar el máximo valor absoluto de la diferencia D entre

la función de distribución de probabilidad observada Fo (xm) y la

estimada F (xm): (Ver ecuación 2.21)

D = máx 1 Fo(xm)- F(xm)/ (2.21)

14

Con un valor crítico que depende del número de datos y el nivel de

significancia seleccionado. Si D<d, se acepta la hipótesis nula. Esta

prueba tiene la ventaja sobre la prueba de X2 de que compara los datos

con el modelo estadístico sin necesidad de agruparlos. La función de

distribución de probabilidad observada se calcula como: (Ver ecuación

2.22)

Fo(xm) =1-m 1 (n+ 1) (2.22)

Dónde m es el número de orden de dato (xm) en una lista de mayor a

menor y n es el número total de datos.

E) COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD (K)

Según MTC, (2008), (Ver fórmula 2.23)

Tc1.25 K= 1+---rc1.zs+14

Dónde:

Te= Tiempo de concentración (horas)

F) TIEMPO DE CONCENTRACIÓN (TC)

Se calculó por diferentes fónnulas

Según Kirpich,_citada por MTC, (2008), (Ver fórmula 2.24) Lo.77

Te = 0.06628X 50.385

Dónde:

Te Tiempo de concentración en horas

L Longitud del cauce principal en Km

S Pendiente entre altitud máxima y mínima del cauce en m/m

(2.23)

(2.24)

Según California culverts practice (1942), citada por MTC, (2008), (Ver fónnula 2.25)

L3 Te= 0.0195 * (-)0

·385

H

L = Longitud del curso de agua más largo, m.

H = Diferencia de nivel entre la divisoria de aguas y la salida, m.

(2.25)

Según US Corps ofEngineers, citada por MTC, (2008), (Ver fónnula 2.26)

LD.76

Te= 0.3X so_19 (2.26)

15

Siendo:

Te

L

S

Tiempo de concentración en horas

Longitud del cauce principal en Km

Pendiente cauce en m/m

G) PRECIPITACIÓN MÁXIMA CORREGIDA SOBRE LA CUENCA (P)

Según Álvarez Sacoto; Calle Rivera, (2013). Define que la "precipitación a la

caída de partículas liquidas o sólidas de agua, en definitiva es cualquier tipo

de agua que cae sobre la superficie de la tierra. Las diferentes formas de

precipitación incluyen lloviznas, lluvia, nieve, granizo, agua nieve, y lluvia

congelada, así mismo indica sobre: La Intensidad de precipitación hace

referencia a la cantidad de agua registrada en una unidad de tiempo.

Normalmente la intensidad es medida en (mm/h). En base a la intensidad

percibida se puede clasificar a la lluvia en débil, media o fuerte. Ahora, una

precipitación intensa está directamente relacionada con una alta intensidad

que afecta en general un área o una cuenca hidrográfica, y su importancia

radica en la utilización de la misma". (Ver fórmula 2.27)

p = KAPd

Dónde:

K A: Factor reductor

Pd: Precipitación máxima diaria (mm).

(2.27)

H) COEFICIENTE DE SIMULTANEIDAD O FACTOR REDUCTOR (KA)

Según MTC, (2008) ,( Ver fórmula 2.28)

K = l _ (logloA) A 15 (2.28)

Dónde:

A: Área de la cuenca (Km2).

2.2.3. DESCRIPCIÓN DEL PROGRAMA HEC-RAS

(Hydrologic engineering center- river analysis system)

El programa Hec Ras trabaja con tres módulos: módulo de la geometría de datos,

módulo de condiciones de tramo y módulo de control.

16

A. MÓDULO DE LA GEOMETRÍA DE DATOS

Ingreso de los datos necesario de la geometría, lo cual, consiste en el ingreso de

las características del tramo por medio de las secciones transversales y estructuras

de paso

B. MÓDULO DE CONDICIONES DE TRAMO

Ingreso de tipo de flujo (flujo pennanente y flujo no permanente) y las

condiciones de borde requerida aguas arriba y aguas abajo del tramo. Si el

análisis de flujo a desarrollarse es sub crítico, solo se requiere condición de

borde aguas abajo; si el análisis de flujo a desarrollase es súper crítico, solo

requiere la condición agua arriba. Si el análisis de flujo a desarrollarse es

mixto, entonces, se requiere las condiciones de borde aguas arriba y aguas

abajo del tramo.

C. MÓDULO DE CONTROL

Para el inicio del cálculo del desarrollo hidráulico, se requiere el ingreso de las

fechas de inicio y culminación para la simulación, los intervalos de tiempo en

función al hídrógrafa de entrada. Además, seleccionar el análisis de flujo a

desarrollarse para la simulación. En este módulo se muestra los resultados tales

como: gráfico de las secciones transversales, gráfico del perfil del tramo, curvas

de descarga, gráfico de la perspectiva del cauce X-Y-Z, hidrógrama de salida y,

tablas de las características del cauce en cada sección transversal (velocidad,

caudal, nivel de agua, N° de Froude, nivel de energía, etc).

2.2.4. SOCA V ACIÓN y EROSIÓN

Barbosa Sebastián, (20 13). Indica que la socavación es un tipo de erosión hídrica

que hace referencia a la pérdida del material del lecho y márgenes de un cauce,

debido a la capacidad de transporte asociada a un evento hidrológico.

A. FORMAS DE SOCA V ACIÓN

Según Rocha Arturo, (1998). Hay dos formas de socavación se presentan en un

cauce según que haya o no haya movimiento de sedimentos desde aguas arriba:

socavación en lecho móvil y socavación en agua clara.

Socavación en lecho móvil

Se presenta cuando hay transporte de sedimentos del lecho desde aguas arriba

hasta el sitio del ponteadero y por lo tanto parte de este sedimento queda atrapado

en el hueco de socavación. En este caso, la socavación alcanza equilibrio cuando

17

la cantidad de material que es transportado iguala la cantidad de material que es

removido. Se le conoce también como socavación en lecho vivo.

Socavación en agua clara

Se presenta cuando no hay transporte de sedimentos del lecho desde aguas arriba

al sitio del ponteadero y por lo tanto no hay reabastecimiento del hueco

socavado. En este caso, la socavación alcanza equilibrio cuando el esfuerzo

cortante en el lecho es menor que el requerido para el inicio del movimiento de las

partículas, o sea cuando el flujo no puede remover más partículas del hueco

formado.

B. TIPOS DE SOCA V ACIÓN

Socavación general

La socavación general es aquella disminución en el nivel base -del lecho del cauce

como consecuencia de aumento en la velocidad y el esfuerzo cortante del flujo en

el lecho, que pone en movimiento las partículas de fondo y de las márgenes que

se encuentran en equilibrio, indistintamente de la presencia o no de cualquier

estructura.

Este fenómeno es un proceso natural que puede ocurrir a todo lo largo del río y

no es provocado por factores humanos.

Estimación de la socavación general

La estimación de la magnitud de la socavación general es muy impórtate cuando

se pretende construir o colocar obras y equipos cercanos , o bien cruzar una obra

por el cauce, la intención es estimar la sección de máxima erosión correspondiente

a un caudal de diseño, de tal fonna que al construir la obra esta no afecte ni sea

afectada seriamente.

Para el cálculo de la socavación general se utilizó el método de Lischtvan y

Lebediev el cual se basa en detenninar la condición de equilibrio entre la

velocidad media de la corriente y la velocidad media del flujo necesario para

erosionar el material que forma el cauce, (Ver fónnula 2.29)

Esto es: Ur = Ue

Dónde:

(2.29)

Ur =Velocidad media real del flujo en m/s, en una franja o línea vertical

U e= Velocidad media que necesita el flujo para empezar a erosionar un material

dado del fondo

18

Velocidad media erosiva (Ue) Sabiendo que es un suelo no cohesivo se utiliza la siguiente relación.

SI 2.8 mm<= D84=38.87 <= 182 ms. (Ver fórmula 2.30 y 2.31)

fl = 0.8416 + 0.03342ln T

Siendo T periodo de retorno = 50 años

Profundidad de erosión

(Ver fórmula 2.32)

Cálculo de coeficiente de contracción (u), (Ver fórmula 2.33)

1 0.387U0 Jl= -

Be

Velocidad media del flujo. (Ver fórmula 2.34 y 2.35)

Profundidad media (dm), (Ver fónnula 2.36)

Dónde:

(2.30)

(2.31)

(2.32)

(2.33)

(2.34)

(2.35)

(2.36)

Qd= Gasto de diseño o gasto máximo de la avenida para el cual se desea calcular

la erosión en m3/s.

Be= Ancho efectivo de la superficie libre del agua en m.

f.!= Coeficiente que toma en cuenta las contracciones laterales del flujo debido a

los obstáculos dentro de la corriente (pilas). Igual a la unidad si no hay obstáculos.

A= Área hidráulica de la sección, en m

19

Socavación transversal

La reducción del ancho de la sección del cauce en forma natural y como

consecuencia de una obra, es compensada con un incremento en la profundidad

hasta el punto en el cual se alcanza la capacidad necesaria de la sección, este

incremento de la profundidad del cauce se conoce como socavación transversal

Socavación en curvas

Este fenómeno se debe a la sobre elevación del nivel del agua en esta zona

producida por la fuerza centrífuga.

Socavación local

Se presenta al pie de las estructuras interpuestas a las corrientes, sumergidas o que

emergen de la superficie del agua, como resultado de la deflexión de las líneas

de flujo, la turbulencia y la verticidad provocada por la presencia de obstáculos.

Según Rocha Arturo (1998).Las fonnas del lecho afectan la profundidad de

socavación al afectar también la velocidad del flujo y el transporte de sedimentos.

La socavación local en una pila en lecho arenoso con configuración de dunas

fluctúa alrededor de la profundidad de socavación de equilibrio. Esto se debe a la

variabilidad del transporte de material de lecho, caso en el cual la socavación

puede ser un 30% mayor que la profundidad de socavación de equilibrio. Sin

embargo, durante las crecientes, las dunas pueden pasar a lecho.

C. EL FACTOR TIEMPO

Butch (1999). En mediciones de campo encontró que la socavación depende del

tiempo de las avenidas. Entre mayor es el tiempo de la creciente mayor es la

socavación.

La fonna del hidrógrafa de creciente y el tiempo base son factores que detenninan

el valor de la socavación. Sin embargo, la mayoría de métodos de análisis no

tienen en cuenta estos factores.

Factores de seguridad en los cálculos de socavación

Algunos de los métodos de cálculo de la socavación como el HEC-18 de la

FHW A, obtienen valores que en concepto de algunos autores son conservadores y

no se requiere la utilización de factores de seguridad. Sin embargo, debe tenerse

en cuenta que para detenninados caudales se puede producir acorazamiento del

fondo del cauce, disminuyéndose aparentemente la socavación, pero estos

acorazamientos pueden desaparecer al presentarse caudales mayores y la

socavación puede ser muy cercana a la calculada por medio de las fórmulas de

20

Richardson y Richardson, citada por Butch, (1999) En todos los casos existe una

incertidumbre involucrada en los modelos y se requiere utilizar criterios

prudentemente generosos.

Factores de seguridad en socavación en espigones

Los espigones actúan como deflectoras del flujo, disminuyendo el ancho efectivo

del cauce. Las velocidades se aumentan y se producen dos tipos de socavación, las

cuales deben sumarse: Breusers y Raudkivi recomiendan utilizar la siguiente

expresión:

K1 = a Ángulo entre el espigón y la orilla (en grados)

K2 = Pendiente de la pared del dique

K3 =Posición del espigón respecto al canal, (Ver cuadro 2.3, 2.3 y 2.4)

.a: (Ángulo entre el espigón Kl y la orilla (en grados)

30° 0.8

45° 0.9

60° 0.95

90° 1

120° 1.05

150° 1.5

Cuadro 2.2. Corrección según el ángulo coeficiente Kl

Fuente: Breusers y Raudkivi, citada por Butch, (1999)

Pendiente de la pared en diques

Vertical

K2

1

0.85

Cuadro 2.3: Corrección según el pen~iente coeficiente K2


21

Posición del espigón respecto al canal

Canal recto (Ambas orillas) Parte cóncava de la curva Parte convexa de la curva Sector aguas abajo en una curva muy fuerte

Sector aguas abajo en una curva moderada

K3

1 1.1 0.8

1.4

1.1

Cuadro 2.4: Corrección según el pendiente coeficiente K3


2.2.5. MECÁNICA DE SUELOS

A) :MÉTODO DE OBRAS DE CONTENCIÓN A GRAVEDAD

Según Crespo Villalas, (1996). Indica las fónnulas de Rankinne para el cálculo

de empujé activo y empuje pasivo. Este método se basa en las teorías de

Coulomb y Rankine. La experiencia de obras realizadas y las pmebas

efectuadas demuestran que los resultados obtenidos, adaptando estas teorías a

proyectos en suelos reforzados, conducen a resultados (dimensionamientos) a

favor de la seguridad y muy conservadores.

Existen límites de validez de tales teorías debido a la esquematización de los

cálculos que son relativamente simples (terreno en una única camada, sin la

presencia del nivel freático, suelo no cohesivo, terreno a contener con

superficie constante, etc.).

Estas teorías tratan de determinar los diferentes empujes que se producen en la

tierra, tanto en caso pasivo como en activo:

Coulomb supone en su teoría las siguientes premisas

l. El suelo es isotrópico y homogéneo.

2. La superficie de mptura es un plano. (Coulomb reconoció que esto no es

cierto, pero facilita enormemente los cálculos sin alejarse mucho de la

realidad).

3. Las fuerzas de fricción están distribuidas uniformemente a lo largo del

plano de mptura y supone un coeficiente de fricción.

4. La cuña de ruptura es un cuerpo rígido.

5. Existen las fuerzas de fricción entre suelo y muro.

6. La falla es un problema tridimensional

22

Rankine propone que la estabilidad de una masa granular sea tratada por medio

de la teoría matemática de la estabilidad fracciona! sin recurrir a su posiciones

ni artificios, tomando en cuenta las siguientes condiciones

l. Suelo isotrópico y homogéneo.

2. La superficie de falla es un plano.

3. No hay fricción entre suelo y muro.

4. La masa que falla actúa como un cuerpo rígido.

5. La dirección del empuje es paralela al talud del terreno.

6. El talud se prolonga indefinidamente.

7. Considera al suelo sin cohesión C =O

B) El\!PUJÉ ACTIVO

Es una fricción del empuje hidrostático debido a la misma altura de agua, la

cuantía de la fricción depende del ángulo formado por la tierra del relleno con

el horizontal trazada en el extremo superior del muro ( 8) y del ángulo de

fricción interna (0) del mismo material de relleno. (Ver figura 2.1)

h

Fig. 7

Figura 2.1. Diagrama de empuje activo

Fuente: Ordoñez (sf),p8

El empuje activo debido a una altura igual de tierra. (Ver fórmula 2.37, 2.38 y

2.39)

Ph =Ka yh

K (j cos(o)-.Jcos2(8)-cos2(<J) a = cos( ) cos(8)+.Jcos2 (8)-cos 2 (<J)

Ea= !.:Kayh2 2

Siendo: y = el peso del relleno.

(2.37)

(2.38)

(2.39)

23

C) EMPUJE PASIVO

Es el efecto del muro sobre la tierra. (Ver figura 2.2) y (Ver fórmula 2.40)

1 ·\· ..

-.. \

h1 Ep ............... _.. ......... -\ ==:~-.----~·

f

lano de rotura ~ k .~ /¡ h

f.'

~ iJ .~. (. ·:;'

i~'

Figura 2.2. Diagrama de empuje pasivo

Fuente: Ordoñez;(sf),p8

E = !.yhz cos(o) cos(S)+Jcos2(o)-cos2

(¡¡¡) P 2 1 cos(o)-.Jcos2(o)-cos2(¡¡¡)

D)ÁNGULO DE FRICCIÓN

(2.40)

Según Crespo Villalas, (2004 ). Define que el "ángulo de fricción interna es tma

propiedad de los materiales granulares para permanecer en un estado sin

deslizarse. Para determinar el ángulo esta es la práctica más fácil y común. Este

dato es muy importante en el cálculo de la mecánica de suelos, ya que nos

ayuda a determinar valores tales como la fuerza de empuje que ejerce el suelo

sobre un elemento determinado. Y también la capacidad que tiene el suelo de

soportar un estado de reposo sin deslizarse" (Ver cuadro 2.6)

Datos referenciales Arcilla suave Arcilla media Limo seco y suelto Limo denso Arena suelta y grava Arena densa y grava Arena suelta, seca y bien graduada

Arena densa seca y bien graduada.

0-15° 15 -30° 27-30° 30-35° 30-40° 25-35° 33 -35°

42-46°

Cuadro 2.5: Ángulo de fricción interna.

Fuente: Teodoro E. 1 J. Paola, citado por Crespo Villalas, (2004)

24

E) CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO

Según Sans Llano (1975). Capacidad portante es la capacidad del terreno para

soportar las cargas aplicadas sobre él. Técnicamente la capacidad portante es la

máxima presión media de contacto entre la cimentación y el terreno tal que no

se produzcan un fallo por cortante del suelo o un asentamiento diferencial

excesivo. (Ver cuadro 2.6)

Roca maciza Roca sedimentaria

Datos referenciales

Gravas (compactas, med.comp. Sueltas) Arenas (compactas, med.comp. Sueltas) Arena o grava arcillosa Suelos inorgánicos, arena fina Arcilla inorgánica plástica

Cuadro 2.6. Capacidad portante del suelo

100 15

5,4,3 3.75, 3, 2.25

2 1 1

Fuente: Teodoro E. 1 J. Paola Pag. 303, citado por Villalas

F) GRANULOMETRÍA

Rugosidad "n" de Manning

ANA,(20 1 O) indica que: "La mgosidad depende del cauce y el talud, dado a las

paredes laterales del mismo, vegetación, irregularidad y trazado del canal, radio

hidráulico y obstmcciones en el canal, generalmente cuando se diseña canales en

tierra se supone que el canal está recientemente abierto, limpio y con un trazado

uniforme, sin embargo el valor de rugosidad iniciahnente asumido dificihnente se

conservará con el tiempo, lo que quiere decir que en la práctica constantemente se

hará frente a un continuo cambio de la mgosidad."

Coeficiente de rugosidad de cauces naturales (n de Manning) Según el MTC, (2008). Indica que para obtener el coeficiente de Manning, se

requiere de la experiencia del especialista para realizar las estimaciones, que

puede apoyarse en antecedentes de casos similares, tablas y publicaciones técnicas

disponibles, sobre la base de los datos recopilados en la etapa de campo. Se dan a

conocer recomendaciones prácticas para la estimación del coeficiente de

rugosidad en cauces naturales y se describen a continuación.

En la cuadro 2.7, se presentan valores del coeficiente de rugosidad de Manning

donde el valor del coeficiente de rugosidad depende de varios factores asociados a

la vegetación, geomorfología y características geométricas propias de los cauces

naturales.

25

n = m5 (nO+ n1 + n2 + n3 + n4) (2.41)

nO: Rugosidad base para un canal recto, uniforme, prismático y con rugosidad

homogénea.

nl: Rugosidad adicional debida a irregularidades superficiales del perímetro

mojado a lo largo del tramo en estudio.

n2: Rugosidad adicional equivalente debida a variación de forma y de

dimensiones de las secciones a lo largo del tramo en estudio.

n3: Rugosidad equivalente debida a obstrucciones existentes en el cauce.

n4: Rugosidad adicional equivalente debida a la presencia de vegetación.

m5: Factor de corrección para incorporar efecto de sinuosidad del cauce o

presencia de meandros, (Ver cuadro N° 2.7)

Condiciones del canal

Tierra

Corte en roca Material involucrado

Grava fina

Valores

nO

0.02

0.025

0.024

Grava gruesa 0.028 ----------------------------------------------------· Suave O

Menor 0.005 Grado de irregularidad n 1

Moderado 0.01 Severo 0.02 ----------------------------------------------------· Gradual O Ocasionalmente

Variaciones de la sección alternante transversal

Efecto relativo de las obstrucciones

Frecuentemente alternante

Insignificante

Menor

Apreciable

n2

..... n-'

0.05

0.010-0.015

o 0.010-0.015

0.020-0.030

Severo 0.040-0.060 ----------------------------------------------------· Baja 0.005-0.010

Media 0.010-0.025 Vegetación n4

Alta 0.025-0.050 Muy baja 0.050-0.1 ----------------------------------------------------· Menor 1

Grado de los efectos por m5 meandros Apreciable 1.15

Severo 1.3 Cuadro 2.7: Tabla de Cowan para detenninar la influencia de diversos factores sobre el coeficiente "n" Fuente: Hidráulica de Tuberías y Canales, Rocha Arturo, (1998).

26

2.2.6. DISEÑO DE MURO

Rojas Martínez, (2009). Indica que para tener un diseño adecuado se debe considerar los siguientes aspectos:

1) Los componentes del muro deben ser capaces de resistir los esfuerzos de corte

y momento internos generados por las presiones del suelo y demás cargas.

2) El muro debe ser seguro contra un desplazamiento lateral.

3) El muro debe ser seguro contra tm posible volcamiento.

4) Las presiones no deben sobrepasar la capacidad de soporte del p1so de

fundación.

A. VERIFICACIÓN DE ESTABILIDAD DE UNA ESTRUCTURA

a. Verificación al deslizamiento

Es necesario realizar pruebas de verificación de estabilidad luego de haber

realizado el diseño de cualquier estructura, y entre estas pruebas está la

llamada verificación al deslizamiento.

Es necesario tomar en cuenta en la práctica, el suelo del frente del muro,

solamente hasta la altura de la base del muro en el análisis de estabilidad

contra deslizamiento. El suelo en esta parte provee una presión pasiva

resistente cuando el muro tiende a deslizarse dentro de ésta. Por lo tanto, si

el suelo fuera excavado por alguna razón, después de que el muro sea

construido, esta presión pasiva dejaría de ser efectiva y se tendría una falla

por deslizamiento en potencia (ver figura 2.3)

1 Wm

Pp _ __..,. ¿j .,..,. __ _

qtr\JHKa Figura 2.3. Diagrama de fuerzas

Fuente: Rojas Martínez, (2009)

27

Dónde:

Ws:

Pa:

qmax:

T:

yH.Kp:

yHka:

N:

Peso del suelo,

Empuje activo

Presión máxima

Fuerza de tensión

.Empuje pasivo resultante

Empuje activo resultante

Fuerza normaL

Wm:

Pp:

qmm:

Peso del muro

Empuje pasivo

Presión mínima

La fuerza sustentante es igual a la suma de fuerzas verticales, incluyendo

la componente vertical del empuje. (Ver fónnula 2.42)

N=~Fr (2.42)

La resistencia al deslizamiento no es más que el coeficiente de fricción

multiplicado por la fuerza sustentante: (Ver fórmula 2.43)

T=Fn

Dónde:

F = Factor de deslizamiento.

N = Fuerza sustentante.

f = Coeficiente de fricción

T = Fuerza de tensión

(2.43)

El coeficiente de fricción (f) se toma como la tangente del ángulo (<p) de

fricción externa: (2/3 <p). (Ver fórmula 2.44)

f = tg(2/3 <p) (2.44)

El factor de seguridad contra deslizamiento es usual tomarlo como 1.5,

aunque podrá tomarse un valor mayor, según sea el caso.

Por consiguiente, para el análisis de estabilidad contra deslizamiento

tenemos que la fuerza resistente dividida por el empuje activo horizontal es

igual al factor de seguridad: (Ver fórmula 2.45)

F. S= ..!:E_ PaH

(2.45)

28

Dónde:

F.S. =Factor de seguridad. Fr = Fuerza resistente

PaH =Empuje activo horizontal.

b. Verificación al volcamiento

El empuje sobre un muro tiende a volcarlo alrededor de su pie o base. Este

momento de volteo es equilibrado por el momento que desarrolla el peso

del muro. Cualquier muro debe ser estable contra volteo alrededor del pie

o base.

Para realizar este análisis de estabilidad contra volcamiento, tenemos que

(ver figura 2.4)

a. El momento estabilizante dividido el momento de volteo es igual al

factor de seguridad contra volteo.

b. El momento estabilizante está dado por el peso de la estructura, el peso

de suelo, la componente vertical del empuje y el empuje pasivo del

frente del muro.

c. El momento de volteo está dado por el empuje horizontal que actúa

sobre el muro

d. El factor de seguridad contra el volcamiento generalmente se toma

como1.5, aunque puede ser mayor.

e. Por lo general, si la resultante N cae en el tercio de la mitad de la base,

la estabilidad contra volteo es adecuado.

El momento estabilizante dividido el momento de volteo es igual al factor

de seguridad contra volteo. (Ver fórmula 2.46)

F. S= ME M y

Dónde:

F.S. =Factor de seguridad contra volteo.

ME =Momento estabilizante.

Mv = Momento de volteo.

(2.46)

29

Un tercio de la mitad de la base

Figura 2.4. Diagrama de fuerzas verificación al volcamiento.


c. Verificación de las tensiones transmitidas al terreno

Es importante no sobrepasar la capacidad del suelo para absorber carga, o

sea su capacidad soporte. Se puede asumir que existe una distribución

lineal de tensiones sobre el terreno cuando sucede que la resultante cae

dentro del núcleo central de las tensiones resultantes. (Ver fórmula

2.47) y (Ver figura 2.5)

qmin.

Figura 2.5 Diagrama de fuerzas de las tensiones transmitidas al terreno.


{qmax. N ( 6e) qmin = i 1 ± B , ; para el caso de e < B/6 tfm 2 qmin. B

(2.47)

30

Dónde:

qmax. = Presión máxima

qmin. = Presión mínima

N = Fuerza sustentante.

B = Base del muro

e= B/2- (Mr- Mv)/N, es la excentricidad de la resultante. (2.48)

El valor de la tensión resultante debe mantenerse debajo de la tensión

pennisible del terreno. Este valor puede obtenerse por diferentes métodos

como las expresiones de Terzaghi, Hansen, Meyerhoff, etc.

También puede usarse tablas que dan la resistencia en función del tipo de

suelo y para arenas y arcillas, en función del SPT.

Debido a la flexibilidad de los gaviones, es posible que la resultante caiga

fuera del núcieo central de inercia, sin llegar a valores elevados en la

tensión detracción, ya que se reduce la sección de trabajo de la base.

La excentricidad real será:

e' = B 1 2- e ; para e > B 1 6

qmax. = 2 N 13 e'; t 1m2

qmin. = qmax. (B- 3e') 1 3e'; t 1m2

(2.49)

(2.50)

(2.51)

Se considera conveniente que qmin sea :S 2t 1 m2 en tracción y qmax no

deba sobrepasar la tensión admisible del terreno.

31

CAPÍTULO 111

MATERIALES Y MÉTODOS

3.1. MATERIALES

3.1.1. MATERIALES Y EQUIPOS

l. Libros de texto

2. Normas y reglamentos

3. Tesis similares a dicho trabajo

4. Cinta métrica de 50 m

5. GPS

6. Estación total

7. Cámaras fotográficas

3.1.2. CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL DISTRITO DE

CHAVÍNDEHUANTAR

a) Ubicación

Ubicación Política

Departamento:

Provincia:

Distrito:

Localidad:

Ubicación Geográfica

Ancash

Huari

Chavín

Chavín.

Comprendida entre las coordenadas UTM (Zona 18)

Sur: 200433.84 m.

Este:

Altitud:

8997023.46 m.

3210 m.s.n.m.

32

b) Clima

El clima en la zona de estudio es variable, donde las

ocurrencias de precipitaciones se dan entre los meses de

noviembre a abril y el periodo de estiaje comprendido

entre los meses de mayo a octubre en la cual la temperatura

media anual es de 12° C.

e) Vivienda

Las viviendas están construidas con material rústico y en

poco porcentaje de material noble, con tapiales y techos de

teja y calamina de 2 niveles, como es característico en los

pueblos rurales de nuestra región. Los ambientes son de

compartimiento multifamiliar, de uso diverso con servicios

comunes e integrados.

d) Servicios públicos

El distrito de Chavín cuenta con los siguientes servicios:

Municipalidad distrital de Chavín, terminal tenestre,

mercado de abastos, institución educativa inicial,

Colegio primaria de menores, colegio secundario, iglesia,

centro de salud, servicio de agua potable, servicio de

desagüe, servicio de energía eléctrica, servicio de telefonía.

e) Población

Según las proyecciones de la población y vivienda basados

en datos del INEI (Instituto nacional de Estadística e

informática), se tiene que según el Censo del año 2007, la

población actual del distrito de Chavín de Huantar es de

10,000 habitantes y un total de 2,000 viviendas.

33

f) Aspecto económico

La actividad predominante en la zona es el turismo.

También se dedican a la actividad agrícola, cuya

producción es destinada al autoconsumo y la

comercialización principalmente, cuya principal

limitación es la vía de acceso para la evacuación de los

productos hacia los mercados. Los principales productos

que se producen en la zona son: la papa, maíz, trigo y

otros para el auto consumo y ganadería entre los animales

que se crían son el ganado: vacuno, caprino, equinos y

animales menores

g) Vías de Comunicación

En cuanto a los servicios de comunicaciones, el distrito de

Chavín de Huáncar se comunica de la siguiente manera,

(Ver cuadro 3.1)

De A Distancia Tiempo Tipo de

(Km) (Ptis) vía

Huaraz Catac 35 0.75 Asfaltada

Catac Túnel de

35 0.75 Asfaltada Cahuish

Túnel de Chavín de 35 1.5 Trocha

Cahuish Huantar

Cuadro 3 .l. Vías de acceso al distrito de Chavín de Huantar

Fuente: Elaboración propia.

3.2. METODOS

a. Mecánica de suelos

Se realizaran ensayos de mecánica de suelos

b. Topografía

Se realizara un levantamiento topográfico del área involucrada

empleando GPS y Estación total, el procesamiento de la infonnación

se realizara empleando el sistema CAD con una equidistancia de las

curvas de nivel de l. O m

34

c. Generación de caudal

La generación del caudal máximo se realizó utilizando el método

racional modificado. Propuesto por el ministerio de transportes del

Perú.

3.2.1. RECOLECCIÓN DE LA INFORMACIÓN

(a) Mecánica de suelos

Método de la calicata

Según Coraspe, H: Tejera, S (1996). Procedimiento para la

toma de muestras de suelos. FONAIAP Divulga, p54. La

calicata es el único medio disponible que realmente pennite

ver y examinar un perfil de suelo en su estado natural. Puede

excavarse a mano o con equipos especiales, como una

excavadora de zanjas. De ser necesario, podrá obtener

muestras no alteradas de horizontes seleccionados de una

calicata.

Los pasos fundamentales que se deben seguir al excavar una

calicata son

1) Excave una calicata con paredes vertical y rectas de 0,80

x 1,50 m y 2m de profundidad, o si ésta es menor, hasta

alcanzar la roca madre; la parte superior de la calicata

deberá ser lo suficientemente amplia como para que

pueda ver el fondo fácilmente (en la ilustración se indica

cómo hacerlo).

2) Si ha seleccionado un sitio con suelo aluvial, es posible

que encuentre aguas subterráneas antes de alcanzar los 2

metros. Si encuentra agua, será imposible seguir

excavando, pero tome muestras del suelo del fondo de la

calicata a la mayor profundidad posible.

3) Cuando haya terminado de excavar, examme

cuidadosamente una de las paredes bien expuestas de la

calicata para determinar los distintos horizontes del

suelo: esto se denomina perfil del suelo y debe

examinarse nada más acabar de excavar. Haga un dibujo

35

del perfil del suelo de cada calicata que excave y mida y

anote las profundidades de cada horizonte. Anote

cuidadosamente en su dibujo el lugar en que tomó cada

muestra.

(b) Topografía (trabajo de campo)

Este estudio topográfico se fundamenta en el levantamiento

topográfico de detalle que incluyo los siguientes Trabajos de

Campo:

1) Reconocimiento. En primer lugar se reconoce el terreno

objeto del trabajo para organizar adecuadamente todo el

trabajo de campo, identificando los puntos característicos a

levantar e identificando los puntos accesibles y dominantes

para el establecimiento de la poligonal de apoyo.

2) Localización de la poligonal de apoyo y dibujo de

croquis

Estableciendo en el terreno los vértices del polígono de

apoyo y de los vértices auxiliares necesarios, mediante

puntos fijos pennanentes, generando un croquis de conjunto

con la nomenclatura o denominación de cada vértice.

3) Posicionamiento GPS. Se determinaron las coordenadas

UTM del primer vértice de la poligonal de apoyo, así

mismo se detenninó su altitud.

4) Orientación. Se orientó con brújula el lado inicial de la

poligonal de apoyo, obteniendo su azimut magnético. Para

la conversión a azimut geográfico.

5) Levantamiento de una poligonal de apoyo. El

levantamiento se realizó con Estación Total, que es el

equipo mayormente utilizado en la actualidad, la poligonal

de apoyo se realizó aplicando el 1~étodo de medida directa

de ángulos interiores, usando el procedimiento de doble

posición de instrumento. Las distancias se midieron dos

veces por el procedimiento de ida y regreso. La nivelación

de la poligonal fue trigonométrica, mediante observaciones

rec1 procas.

36

6) Cálculo de la poligonal de apoyo. La planilla de cálculo de

coordenadas se realizó mediante una hoja de Excel. La

nivelación se calculó y ajusto también en Excel. Obtenidas

las coordenadas corregidas y cotas, se cargaron a la·

Estación Total.

7) Levantamiento de detalle nor el método de radiaciones. .. El levantamiento de detalle se realizó aplicando el método

de radiaciones (polar) obteniendo la posición y elevación de

los puntos levantados. Para realizar lo anterior se empleó el

registro electrónico de la estación total, guardando las

coordenadas obtenidas de los puntos en la memoria interna

del aparato.

3.2.2. PROCESAMIENTO DE LA INFORMACIÓN

a) Generación de caudal

Para la generación del caudal se utilizara el método racional

modificado.

Estudio de la micro-cuenca

Se utilizó los mapas de la carta nacional a escala 1/100,000;

con equidistancia mínima de curvas de nivel de 50 m,

levantado por el IGN por métodos estéreo-fotogramétricos

con control terrestre- 1971. Hoja: 20i- N- SE, 20i- I-SO,

20h-III-NO 20h- II NO 20h- II- NE 20h- II- SO ' - ' ' '

20h -TI- SE.

Estudio de las precipitaciones máximas y mínimas

Se utilizó la información pluvial correspondiente a la

estación meteorológica de Chavín, el cual cuenta con

información de precipitación en 24 horas de entre los años

1965 - 1985.la información se encuentra adjuntada en

anexo.

Para las intensidades de la precipitación de diferentes

periodos de retomo de cada tma de las sub cuencas se

utilizó la fórmula número (2.6)

37

Corrección de datos. Utilizando las distribuciones

estadísticas propuesta en el marco teórico específico se

hiso la corrección y validación de datos, para tal

procedimiento se usaron las ecuaciones indicadas de

número (2.8) al (2.22). Método de Gumbel se hizo la

corrección de datos de precipitación para diferentes

periodos de retomo.

Datos de entrada: Se procede a ingresar las características

morfológicas y geométricas de la cuenca, estos parámetros

son: área de la cuenca, longitud del cauce principal,

pendiente media del cauce y precipitación total.

Detenninación del número de curva

Para determinar el número de la curva (CN); Primero se

selecciona el "uso de la tierra y cobertura" utilizando el

anexo N° 02, (Ver cuadro 3.2)

Características

U so de la tierra y cobertura

Tratamiento del suelo

Pendiente del terreno (% ):

Tipo de suelo

Pastizales

No defmidos Mayor 1%

TipoB

Cuadro 3.2. Selección de las opciones para determinar CN para el uso de la tierra y cobertura Fuente: Aparicio, citada por MTC, (2008)

Tipo de suelo

A

B

e

D

Textura del suelo

Arenosas con poco limo y arcilla

Arenas finas y limos

Arenas muy fina, limos, suelos con alto

contenten ido de arcilla

Arcilla en grandes cantidades, suelos poco

profundos con saborizantes de roca sana

Cuadro 3.3 Grupo hidrológico del suelo.

Fuente: Aparicio, citada por MTC, (2008).

38

Determinación de coeficiente de escorrentía (C)

De haber obtenido la precipitación máxima diaria para

diferentes periodos de retomo y el umbral de escorrentía

fónnula (2.3) se procede remplazar los datos a la fórmula

número (2.2)

Determinación de coeficiente de unifÓrmidad (K)

Para la detenninación del coeficiente de unifonnidad se

necesita calcular el tiempo de concentración el cual se

calculó aplicando las fórmula s (2.24), (2.25), (2.26), el

valor de tiempo de concentración obtenido se remplaza en

la fórmula (2.23)

Precipitación máxima corregida sobre la cuenca (P)

Para determinar la precipitación máxima corregida para

cada una de las sub cuencas se aplican las fórmulas (2.27) y

(2.28)

b) Cálculo de socavación y erosión

Se realizó en laboratorio de mecánica de suelo el estudio de

análisis granulométrico anexo 04 del cual se obtuvo los

diámetros: D84 y Dm

Los datos obtenidos de laboratorio se utilizan para el cálculo

de socavación aplicando las fórmulas propuesto en el marco

teórico (2.29) al (2.36)

El cuadro 2.3, Cuadro 2.4 y Cuadro 2.5 se utiliza para

corrección de Factores de seguridad en socavación a

diferentes características del muro.

3.2.3. MODELAMIENTO EN HEC- RAS

1) Datos geométricos para el cálculo con HEC-RAS.

Para la modelación se trazaran secciones a una equidistancia de

20 m. al interactuar con el civil 3d las secciones se reconocen

automáticamente.

2) Coeficiente de rugosidad para la fónnula de Manning.

El coeficiente de rugosidad "n" para la fórmula de Manning es

requerido por el programa HEC-RAS en las características

39

fisicas de cada sección las cuales serán obtenidas del [manual

del usuario HEC-RAS 2003]

3) Datos de flujo para el cálculo en HEC-RAS

Se modelara utilizando caudales de diferentes tiempos de

retomo

4) Procesamiento final.

Una vez introducidos los datos requeridos por el programa

HEC-RAS, se realiza el cómputo con el comando "Steady

Flow Análisis" del menú "Run" de la ventana principal de

HEC-RAS.

40

CAPÍTULO IV

RESULTADOS Y DISCUSIÓN

4.1 GENERACIÓN DEL CAUDAL DE DISEÑO

4.1.1. COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA

A. PRECITACIÓN MÁXIMA DIARIA PD(MM)

Precipitaciones Precipitaciones Año máximas de 24 Año máximas de 24

horas horas

1965 1967 1968 1969 1970 1971 1972 1973 1974

27.2

58.3

23.9

20.6

30

32

63.6

40.3

33.8

N° Años

Media

D. Est.

C. V.%

Max.

Min.

Alfa

Beta

1975 1976 1977 1978 1979 1980 1981 1982 1983

18 36.94

11.77

31.86

63.6 20.6

0.1

0.52

0.0089

-21.429

Cuadro 4.1: Análisis de precipitación

Fuente: Estación Chavín- Senamhi

32.5

37.3

37.6

49.1

39.4

26.6

38.9

32.2

35.4

41

Validación de datos

a. Distribución Gumbel

La validación los datos se realizaran utilizando el programa

Hidroesta, (Ver cuadro 4.2)

m X P(X) G(X) G(Y)Mom

Delta Ordinario Lineal

1 20.6 0.0556 0.0336 0.03779 0.0223 2 23.9 0.1111 0.0959 0.1025 0.0152 3 26.6 0.1667 0.1768 0.1838 0.0101 4 27.2 0.2222 0.1978 0.2047 0.0244 5 30 0.2776 0.306 0.3115 0.0282 6 32 0.3333 0.388 0.3919 0.0547 7 32.2 0.3889 0.3963 0.4 0.0074 8 32.5 0.4444 0.4086 0.412 0.0359 9 33.8 0.5 0.4612 0.4636 0.0388 10 37.3 0.5556 0.5928 0.5924 0.0372 11 37.6 0.6111 0.6031 0.6025 0.008 12 38.9 0.6667 0.6459 0.6445 0.0208 13 39.4 0.7222 0.6614 0.6597 0.0608 14 40.3 0.7778 0.6882 0.6861 0.0896 15 49.1 0.8333 0.8698 0.8663 0.0365 16 58.3 0.8889 0.9514 0.9491 0.0625 17 63.6 0.9444 0.9729 0.9712 0.0284

Cuadro 4.2. Cálculos del ajuste Smimov Kolmogorov de Gumbel

Fuente: Obtenido del software Hidroesta.

Como el delta teórico 0.0896, es menor que el delta tabular 0.3298. Los datos se

ajustan a la distribución Gumbel, con un nivel de significación del 5%, (Ver figura

4.1)

Parámetros de la distribución Gumbel:

Con momentos ordinarios:

Parámetro de posición (!l)= 31.5102

Parámetro de escala (Alfa)= 8.9299

Con momentos lineales:

Parámetro de posición (!11)= 31.4037

Parámetro de escala (Alfa1 )= 9.1144

0.8

0.6

Joro Ó.4

02 /MI. '''·'

·o o ·o 20 40 60 so

Figura 4.1: Bondad de ajuste de Gumbel

Fuente: Obtenido del software Hidroesta

42

b. Distribución Normal. (Ver cuadro 4.3)

G(X) G(Y)

m X P(X) Ordinario

Mom Delta Lineal

1 20.6 0.0556 0.0833 0.0769 0.0277 2 23.9 0.1111 0.1367 0.1294 0.0256 3 26.6 0.1667 0.1768 0.2027 0.0283 4 27.2 0.2222 0.1978 0.2809 0.0125 5 30.0 0.2776 0.306 0.3445 0.009 6 32.0 0.3333 0.388 0.3512 0.0156 7 32.2 0.3889 0.3963 0.3512 0.0335 8 32.5 0.4444 0.4086 0.3612 0.0359 9 33.8 0.5000 0.4086 0.4059 0.0388 10 37.3 0.5556 0.5928 0.5924 0.0372 11 37.6 0.6111 0.6031 0.6025 0.0814 12 38.9 0.6667 0.6459 0.6445 0.1266 13 39.4 0.7222 0.6614 0.6597 0.1374 14 40.3 0.7778 0.6882 0.6861 0.1461 15 49.1 0.8333 0.8698 0.8663 0.0376 16 58.3 0.8889 0.9718 0.9491 0.0829 17 63.6 0.9444 0.9911 0.9927 0.0467

Cuadro 4.3. Cálculos del ajuste Smimov Kolmogorov de Normal


Ajuste con momentos ordinarios:


ajustan a la distribución Normal, con un

nivel de significación del 5%,(Ver figura

4.1)

Parámetros de la distribución normal:


Parámetro de localización (Xm)= 36.4471

Parámetro de escala (S)= 11.4554


Media lineal (Xl)= 36.4471

Desviación estándar lineal (SI)= 11.1117

o;

/ .Ord' ·

Figura 4.2: Bondad de ajuste de Normal


43

c. Distribución Log Nonnal2 parámetros, (Ver cuadro 4.4)

G(X) G(Y) m X P(X) Ordinario Mom Delta

Lineal 1 20.6 0.0556 0.0354 0.0376 0.0202 2 23.9 0.1111 0.0961 0.0996 0.015 3 26.6 0.1667 0.1768 0.1769 0.0283 4 27.2 0.2222 0.1978 0.2809 0.0125 5 30.0 0.2776 0.306 0.3445 0.009 6 32.0 0.3333 0.388 0.3512 0.0156 7 32.2 0.3889 0.3963 0.3512 0.0335 8 32.5 0.4444 0.3959 0.3612 0.0359 9 33.8 0.5000 0.4399 0.4059 0.0388 10 37.3 0.5556 0.5928 0.5924 0.0246 11 37.6 0.6111 0.6031 0.6025 0.0814 12 38.9 0.6667 0.6459 0.6445 0.1266 13 39.4 0.7222 0.6614 0.6597 0.1374 14 40.3 0.7778 0.6882 0.6861 0.1461 15 49.1 0.8333 0.8698 0.8663 0.0376 16 58.3 0.8889 0.9567 0.9542 0.0678 17 63.6 0.9444 0.9777 0.976 0.0332

Cuadro 4.4. Cálculos del ajuste Smirnov Kolmogorov de LogNormal




ajustan a la distribución LogNormal 2 parámetros, con un nivel de significación del .

5%, (Ver figura 4.3)


Parámetro de escala (~y)= 3.5592

Parámetro de forma (Sy)= 0.2955


Parámetro de escala (~yl)= 3.5592

Parámetro de fonna (Syl)= 0.3001

Figura 4.3: Bondad de ajuste de LogNormal


44

d. Distribución Gamma 2 parámetros, (Ver cuadro 4.5)

G(X) G(Y)

m X P(X) Ordinario

Mom Delta Lineal

1 20.6 0.0588 0.0461 0.1525 0.0127 2 23.9 0.1176 0.1041 0.2281 0.0136 3 26.6 0.1765 0.1736 0.2963 0.0029 4 27.2 0.2353 0.2847 0.3119 0.0438 5 30.0 0.2941 0.3060 0.3445 0.0095 6 32.0 0.3333 0.3880 0.3512 0.0050 7 32.2 0.3889 0.3963 0.3512 0.0463 8 32.5 0.4444 0.3959 0.3612 0.0939 9 33.8 0.5000 0.4399 0.4059 0.0265 10 37.3 0.5556 0.5928 0.5924 0.0217 11 37.6 0.6111 0.6031 0.6025 0.0355 12 38.9 0.6667 0.6459 0.6445 0.0776 13 39.4 0.7222 0.6614 0.6597 0.1074 14 40.3 0.7778 0.6573 0.6181 0.0437 15 49.1 0.8235 0.8672 0.6376 0.0793 16 58.3 0.8824 0.9616 0.8947 0.0417 17 63.6 0.9412 0.9829 0.9308 0.0332

Cuadro 4.5. Cálculos del ajuste Smimov Kolmogorov de Gamma




ajustan a la distribución Gamma de 2 parámetros, con un nivel de significación del

5%


Parámetro de forma (Gamma)= 11.3633

Parámetro de escala (Beta)= 3.2423


Parámetro de forma (Gamma1)= 4.9715

Parámetro de escala (Beta 1 )= 7. 411

·/&.p

•,.

joro

/ .. ML_

' ,_.,

Figura 4.4: Bondad de ajuste de Gamma


45

e. Distribución Log Pearson tipo ID, (Ver cuadro 4.6)

G(X) G(Y)

m X P(X) Ordinario

Mom Delta Lineal

1 20.6 0.0526 0.0197 0.0197 0.0329 2 23.9 0.1053 0.0791 0.0807 0.0262 3 26.6 0.1579 0.1645 0.1679 0.0066 4 27.2 0.2105 0.1872 0.1908 0.0233 5 30.0 0.2632 0.3036 0.3080 0.0405 6 32.0 0.3158 0.3911 0.3512 0.0753 7 32.2 0.4211 0.3963 0.3512 0.0463 8 32.5 0.4444 0.3959 0.3612 0.0939 9 33.8 0.4737 0.4399 0.4059 0.0265 10 37.3 0.5556 0.5928 0.5924 0.0217 11 37.6 0.6111 0.6031 0.6025 0.0355 12 38.9 0.6667 0.6459 0.6445 0.0776 13 39.4 0.7222 0.6614 0.6597 0.0645 14 40.3 0.7895 0.6573 0.6989 0.0905 15 49.1 0.8421 0.8672 0.8723 0.0331 16 58.3 0.8947 0.9616 0.9493 0.0574 17 63.6 0.9474 0.9829 0.9700 0.025

Cuadro 4.6. Cálculos del ajuste Smimov Kolmogorov de Log Pearson tipo III


Ajuste con momentos ordinados:


ajustan a la distribución Log-Pearson tipo

3, con un nivel de significación del 5


Parámetro de localización (Xo)= 1.9282

Parámetro de forma (Gamma)= 32.4135

Parámetro de escala (Beta)= 0.0503


Parámetro de localización (Xol)= 2.0884

Parámetro de forma (Gammal)= 25.6841

Parámetro de escala (Betal)= 0.0573

.... ...,,,'/· ,•

··· ··ho .. ,- ,,

Figura 4.5: Bondad de ajuste de Log Pearson Fuente: Obtenido del software Hidroesta

46

f. Distribución Log Gumbel, (Ver cuadro 4.7)

m X P(X) G(X) G(Y)Mom Delta

Ordinario Lineal 1 20.6 0.0556 0.0033 0.0067 0.0522 2 23.9 0.1111 0.0500 0.0647 0.0611 3 26.6 0.1667 0.1522 0.1726 0.0145 4 27.2 0.2222 0.1811 0.2012 0.0411 5 30.0 0.2778 0.3273 0.3080 0.0496 6 32.0 0.3333 0.4300 0.3512 0.0753 7 32.2 0.4444 0.4398 0.3512 0.0463 8 32.5 0.5000 0.4543 0.3612 0.0939 9 33.8 0.5556 0.5141 0.4059 0.0265 10 37.3 0.6111 0.6480 0.5924 0.0217 11 37.6 0.6111 0.6031 0.6025 0.0355 12 38.9 0.6667 0.6459 0.6445 0.0776 13 39.4 0.7222 0.6614 0.6597 0.0119 14 40.3 0.7778 0.7333 0.6989 0.0444 15 49.1 0.8333 0.8767 0.8723 0.0434 16 58.3 0.8889 0.9395 0.9493 0.0506 17 63.6 0.9444 0.9561 0.9700 0.0137

Cuadro 4.7. Cálculos del ajuste Smirnov Kolmogorov de Log Gumbel



ajustan a la distribución logGumbel,

con un nivel de si~ficación del 5%


Parámetro de posición (11)= 3.4266

Parámetro de escala (Alfa)= 0.2303


Parámetro de posición (111)= 3.4186

Parámetro de escala (Alfal)= 0.2443

/Exp

<' , ~ '

1 Ord ", ",;'

;-l-

~ ' ,, " ... : ' ; ,/".MI.

60 . ' 80.·, ... ·.

Figura 4.6: Bondad de ajuste Log GumbeL


47

Delta teórico Delta tabular Diferencia Distribución 0.0967 < 0.3298 0.2331 Log Gumbel.

0.09054 0.3206 0.23006 Log Pearson

< tipo III

0.1074 < 0.34 0.2326 Gamma2 0.0991 < 0.3298 0.2307 LogNonnal2 0.1461 < 0.3298 0.1837 Normal. 0.0896 < 0.3298 0.2402 Gumbel Cuadro 4.8. Comparación de delta teórico y delta tabular Fuente: Elaboración propia

Realizando las comparaciones de los diferentes distribuciones lo q más se es la

distribución Gumbel.

B. PRECIPITACIONES PARA DIFERENTES PERIODOS DE

RETORNO

Los datos de precipitación máximos en 24 horas se ajustaron a la

distribución probabilística Gumbel, para lo cual se ha calculado las

precipitaciones para los diferentes periodos de retomo como se

observa en el cuadro 4.8

Es necesario señalar que las condiciones pluviométricas en la parte

oriental de los andes no tiene el mismo comportamiento que el flanco

occidental, pues como se sabe la altitud con respecto a la precipitación

es directa en la parte occidental, mientras que en la parte oriental están

zonificados los eventos pluviométricos y la condicionante

precipitación -altitud no es aplicable en esta zona. Bajo esta premisa

se analizó los datos de precipitación, llegando a la conclusión que

mayor descarga se origina en la zona más baja y la menor descarga

sucede en la zona alta. (Ver cuadro 4.9)

T Precipitación 24

Prob(Pmax<=x) Horas

2 34.67 0.5 5 44.79 0.8 10 51.5 0.9 25 59.97 0.96 50 66.25 0.98 100 72.49 0.99 200 78.7 0.995 500 86.9 0.998

Cuadro 4.9. Precipitación a 24 horas Fuente: Obtenido del software Hidroesta.

48

C. PRECIPITACIÓN MÁXIMA CORREGIDA SOBRE LA

CUENCA

Coeficiente de simultaneidad o factor reductor (KA)

Área (km2) Factor reductor

(KA)

Sub cuenca O 1 9.17 0.94

Sub cuenca 02 30.17 0.90

Sub cuenca 03 37.06 0.90

Cuadro 4.10. Factor reductor para las sub cuencas


Precipitaciones corregidas

T Precipitación Precipitación (mm) corregida (mm)

2 34.67 32.45 5 44.79 41.92 10 51.50 48.20 25 59.97 56.12 50 66.25 62.00 100 72.49 67.84 200 78.70 73.65 500 86.90 81.33

Cuadro 4.11.Precipitación máxima corregida sobre la sub cuenca O 1 Fuente: Elaboración propia.

T Precipitación Precipitación

(mm) corregida (mm)

2 34.67 31.25 5 44.79 40.372 10 51.50 46.42 25 59.97 54.055 50 66.25 59.715 100 72.49 65.34 200 78.70 70.937 500 86.90 78.328

Cuadro 4.12.Precipitación máxima corregida sobre la sub cuenca 02 Fuente: Elaboración propia.

49

100

Precipitación Precipitación T (mm) corregida (mm) 2 34.67 31.044 5 44.79 40.105 10 51.50 46.113 25 59.97 53.698 50 66.25 59.321 100 72.49 64.908 200 78.70 70.468 500 86.90 77.811

Cuadro 4.13.Precipitación máxima corregida sobre la sub cuenca 03 Fuente: elaboración propia

D. UMBRAL DE ESCORRENTÍA

Textura de la cuenca

Del estudio de mecánica de suelos se obtiene que

Arena= 39.83%

Arcilla= 26.96%

Limo= 33.22%

De la cual se obtiene que el suelo se clasifica como tipo B (SUELO

FRANCO)

9o ao 7o Bo so· 40 30 20 10

Figura 4.7 Diagrama triangular para la determinación el tipo de suelo.

50

Nú~ero de curva (CN)

Los valores de CN para varios tipos de uso de la tierra en estos

tipos de suelos se muestran en el anexo N° 03 Para una cuenca

hecha de varios tipos de suelos y con diferentes usos de la tierra, se

puede calcular un CN compuesto. (Ver cuadro 4.14)

Características CN

Tierra cultivada!: sin tratamientos de conservación 81

Pastizales: condiciones pobres 79

Promedio 80 Cuadro 4.14 Cálculo del números de curva en la sub cuenca O 1

Características Tierra cultivada1: Sin tratamientos de conservación Pastizales: Condiciones pobres Carreteras: Población

CN

81

79 82 75

Promedio 79.25 Cuadro 4.15 Cálculo de nútll~ro de curva en la sub cuenca 02

Características Tierra cultivada!: Sin tratamientos de conservación Pastizales: Condiciones pobres Carreteras: Población

CN

81

79 82 72

Promedio 78.5 Cuadro 4.16 Cálculo de Iiúm~to de curva en la sub cuenca 03

Cuenca

Sub cuenca O 1

Sub cuenca 02

Sub cuenca 03

Umbral de escorrentía (Po)

12.5

13.09

13.69

Cuadro 4.17. Umbral de escorrentía

Fuente Elaboración propia.

51

Coeficiente de escorrentía. (C)

T

2 5 10 25 50 100 200 500

Precipitación diaria(Pd)

32.45 41.92 48.2 56.12

62 67.84 73.65 81.32

Coeficiente de escorrentía.

0.22 0.3 0.35 0.4 0.43 0.47 0.5 0.53

Cuadro 4.18. Coeficiente de escorrentía (C) para la sub cuenca O 1


T

2 5 10 25 50 100 200 500

Precipitación diaria(Pd)

31.25 40.37 46.42 54.05 59.72 65.34 70.94 78.33

Coeficiente de escorrentía.

0.2 0.27 0.32 0.37 0.41 0.44 0.47 0.5

Cuadro 4.19. Coeficiente de escorrentía (C) para la sub cuenca 02


T Precipitación Coeficiente de diaria(Pd) escorrentía.

2 34.67 0.21 5 44.79 0.29 10 51.5 0.34 25 59.97 0.39 50 66.25 0.43 100 72.49 0.46 200 78.7 0.49 500 86.9 0.52

Cuadro 4.20. Coeficiente de escorrentía (C) para la sub cuenca 03

Fuente Elaboración propia

52

4.1.2. CÁLCULO DE LAS ÁREAS DE LA CUENCA

Sub cuenca 01

Sub cuenca 02

Sub cuenca 03

Área Longitud Cota Cota Pendiente

Desnivel (KM2) (KM) Mayor Menor

9.17 5.7 3988 3151 14.68%

30.17 8.12 4241 3215 11.19%

37.06 6.84 3632 3338 0.97%

Cuadro 4.21: Características de la cuenca hidrográfica

Fuente: Elaboración propia

(KM)

837

1.026

0.294

4.1.3. COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD

Cálculo del tiempo de concentración

Características de las sub cuencas

Longitud del cauce principal

Pendiente Diferencia de nivel

Kirpich

California culverts practice (1942)

US Corps of Engineers:

Sub cuenca 01

5.7

0.15

837

0.53

0.53

1.61

Sub cuenca 02

8.12

0.11

1026

0.78

0.74

2.24

Sub cuenca 03

6.84

0.29

294

0.47

0.98

1.63

TC promedio 0.53 0.76 0.72 Cuadro 4.22. Tiempo de concentración (h) por diferentes métodos.


El tiempo de concentración se calculó por tres métodos: método de

Kirpich, California culverts practice (1942), US Corps of Engineers. El

cual se hizo un promedio de los resultados para cada una de las sub

cuencas. (Ver cuadro 4.22)

53

Sub cuenca O 1

K

1.03

Sub cuenca 02 1.05

Sub cuenca 03 1.05 Cuadro 4.23. Coeficiente de uniformidad (K)


4.1.4. INTENSIDAD DE PRECIPITACIÓN ( I)

Intensidad de precipitación del sub cuenca 01

La zona de estudio corresponde a la zona: 5a 8 +5b9 por tanto se aplica la ecuación. Intensidades máximas.- Estación (mmlh)

Dato: Altitud

Eg = 9.4 + 0.0067 *Y

a = -2.6 + 0.0031 *Y

Fuente: RNC2006

K'g = 22.5 * Eg -o.as

3508 m.s.n.m

Eg

a

b

n

Kg

Duración (t) Período de Retorno (T) en años (minutos) 25 50 100 250

10 32.14 36.42 40.69 46.34

20 26.85 30.43 34 38.72

30 23.28 26.38 29.47 33.57

40 20.68 23.43 26.18 29.82

50 18.69 21.18 23.66 26.95

60 17.11 19.39 21.66 24.67

70 15.82 17.92 20.03 22.81

80 14.74 16.71 18.67 21.26

90 13.83 15.67 17.51 19.94

lOO 13.04 14.78 16.51 18.8 110 12.36 14 15.64 17.82

120 11.75 13.32 14.88 1.6.94

Cuadro 4.24. Intensidad de precipitación de la sub cuenca 01

32.9036

8.2748

0.4

0.303

1.155

54

50.00

45.00

40.00

-... .S::.

35.00 ....... E .§.

30.00 e GJ

"' ltl 25.00 "' ·¡:¡ e GJ 20.00 .... ..:

15.00

10.00

5.00

0.00 o 20 40

Figura 4.8. Curva IDF la sub cuenca 01 Fuente: Elaboración propia.

60 80

Duracion en minutos


100 120 140

La zona de estudio corresponde a la zona: 5a 8 +5b9 por tanto se aplica la ecuación:

Intensidades máximas.- Estación (mmlh)

Dato:

Altitud= 3526 m.s.n.m

eg = 9.4 + 0.0067 *Y Eg

a= -2.6 + 0.0031 *Y a

Fuente: RNC2006 b

n

K'9

= 22.5 * eg -o.ss Kg

33.0242

8.3306

0.4

0.303

1.151

55

Duración (t) Período de retorno (T) en años (minutos) 25 50 100 250

10 32.3 36.59 40.87 46.54 20 26.98 30.57 34.15 38.89 30 23.39 26.5 29.61 33.72 40 20.78 23.54 26.3 29.95 50 18.78 21.28 23.77 27.07 60 17.19 19.48 21.76 24.78 70 15.9 18.01 20.12 22.91 80 14.82 16.78 18.75 21.35 90 13.9 15.74 17.59 20.03 lOO 13.11 14.85 16.59 18.89 110 12.42 14.07 15.71 17.89 120 11.81 13.38 14.95 17.02



50· 00 f='1·X.I .... J._T--.-:-,CL.J.

1 -r-L'~·==o:::::.¡'····f-1_-::L.L C'H-'--l--L~+-J-1-I~_j._LJ ; ~~l i 1 r 1 r r ! : j l l i : . ¡ 1 ! l 1 1 ·;··-LT-1·--j--¡---¡·-+--rr+-- .. -¡-1-----··f--;rJ---r·-:--- --1-r-tj:=r..-t--1--·-Tp·-r

45·00 il~=Uffttl~Jf1áf%FftffHi~J:J

Et .. r---\--l--1-.. +· -t- -r--H--¡ .... L+-.. ( --:--+-L ,_fi-·--1-+ +~-++ ·H-L--L-t--+-_1 -: .. .....!.....Nl ..... rl·-·-l--+-->·-·L+~--L .. ¡ __ -·--¡·---!-~-Lw .. -l ..... ,_ .. t-.. :--+-'-~--¡--..,-I-~2-Si

l J ! ! t ¡ •1 1 1 ' 1 \ 1 1 ' l ; 1 i ~~--} 1 l 1 ~

40·00 t-_c:I::=t-,~-1:=¡ii=fl~Ef+3=t±fi=~t~~-t~~-¡~¡::..}i=~f=~~¿~=ft=}..i --1-l+ r·fSf-+-L- ·j·T++-¡-IJ-r-f---r-r .. i-t-+-1-TT" r--¡-+ .. ,-J=~ .. r---L¡ J

3s oo =~Ei:: t,-=f=r~-t}J~~~ l ~-E=~Hl .. -CI~r!~~El--i3=t~f..lJ=!~l~=~=r;:};t~rñ1 • ! ! ¡ ·, 1 l ' 1 1 1 ' 1 ~ ¡ 1 1 ~ - --t--t-r +-- -,--¡?SJ\r~-¡-=1:--r-l--T-r+¡---¡--T+t-F-r--'---R=+--!-E-r-:t~~~ .a =\=t-.c~ -: ·:·l~-: -·-t-T'f::'i Lf:-r-r=~---;-+~, n :---~~-r:-r .. ;·-¡--t~j=¡=

<;;;;; --<--¡- --~ --- , -~~Y-·_, __ j_..l__c·--~,.....+-·-L~.. -r--+-t- ~-+-J---·--~·j a 30 00 .... L...;_¡_ ~-- .1.. • '---i--*-4;~-++· i ... 11-t-L .. L+_[_L.¡ ... ..L.. .. L'--j--!-, -~-L+--¡';(-t--,

• 1 1 • ' , ! /j'.. 1 1 1 ' 1 • ¡ 1 . a -l--r--t-' -~- ---;-- .--0 -- .--·---,-+--u--r-+-t+t--1-+--'--1--r-t--~-r..j __ -:- : -wo _ ----¡--+--¡-~ +--~ -:- · : · Y-:-, 1 -,¡- ,~-:-+r_j-·--t-4---L-+-,--,..-t_! __ l

-!-L-r--- -~--. --r-¡ ----/-r'J-~1-- ---<---¡-~-,_.., .. ..., .. -r-.,...-r .--¡-j-L--i-1- .. +--1

= ''•1 1•,1 · ·L'·'·1• ·t••·Ll.. 1 ~

[

_,-+-r· -~-+ .,.-¡- --~- . -i-r-·- _,_ __ ---H--'---+-;- ·r--r-'-. -~-....--;-, i ~-T- --Q,) 25 00 .. L.¡- ---'--¡-- :i-' L-j-- -· -+- ..!-L+ __ I_L _ _¡._¡ ___ L..¡_ .. - .. ...j_...L_~ -t--LL ~ · ~--¡--LL_,_:_:--1--"' J __ +·i ' 1 1 ---J--+- .. -}--L..¡_ .. L¡-+-f-l......L .. L¡::j_L_r-_j_ .. _f-- 1'--+-:-....l..-+-+-+ '--1---•. 1-1--- +-+-"-----f..-..+....L_.; ..... L.¡.......¡.....¡-~-1-~-H--1--+-l--L. "" .... ILJ 1 1 , .. ±1 . 1 : •-""·.-.., 1 , 1 1 , , , · . 1 , ~"'"O

- --¡-- _ ___,_ _ _,__+ ·-· . -~--+ ----!-+""i,---.. ,- --¡---r-1--' ....:--j--4-J....~--.-.-ú-J ..... 1 1 1,. l- . , 1, ¡_¡_~-,, . , ' .. H ..L' .• ·~ -r-_L--¡-' --r-t-. ~-¡ ·-~--1 : +---, -:----:--,- ~ l-+- -: -i-r-H-- ~-~ -f-T-1

20. oo ::::r-~--L·-fl--r--t-i-.. ,--r· +-¡--, · -j--r· --~--+~- q---r-H-t:rrr-•---+---1 93 l ,--f--~--t .. ·r-l·~--¡--j--r·-!--1 ---.,.... , .---r--f-· -:--¡· ~d-¡---¡-~ ,---¡-;-- L-H .... -t-J_ .. ¡ __ ,_ __ , __ ,.........,.._.. _____ H-~·-r L ... .,._,_., ,_ -r-- ._ -•-+--·~.:r~-::-+-+-·--'-1--+-¡

,S B-'='J=Li: :::.:L-++=t:+--C:~r:_::i_ ¡--¡- L:~=--+-1=r-~.=±-t-j-=-..0,:=~-+--f~i=±t-~l-1 __ -1;_J

¡ · 1 'TI! ~ ' 1 1 ! ' , 1 1 1 ; • • j l r • 1 : 15.00 -~---j--T---'--l-i---·]-¡·-+-1- ~---¡tj-~·++-, , --,-¡---¡-¡ -------1---¡--r -r·r-~t-r-¡

~~f:~tB:-Ttt~=-~: ·t4i T~fi~~fj;~~-~~t¡~=~~~~11 .. I~ 1 O 00 -l---l-L-:[1---l---t.-l--L-l-H .... __ t. ..... ---~ .. .LL-i-+-,.·-~-+---·L] ... ..¡ ... l ___ ,_¡_,_::::r __ 1~---+-.L-L.J_:] · 1 ·'···' ,,,,, •J•·· 1 '1·--·r •i.J......W , +--;.-~-- --r-r-.· [-¡- ,-,--¡-:--:--·¡-H¡-;--~L--¡--¡i--+--~--j--¡--,r·--r· 1 •

~---1---¡-~ "t""---~~---1-- --¡--e·..J_,--j-+~- -+-+--1---1---l--+~--t- H-1-....J ' -~--~---1-+·-~-~--~+-H--+-+ ·- -r-i- --r-t--i·---t---H--+-;---+-H--1--r--t-r+-~-~---! F-!--·~---j--4--t-¡---'-,-r,--;--l--r-l·-·"""'j-t-··t--¡-,-··r·]---¡--¡-¡+¡--. ~---t-t--t--J-·J'

. , ~ L,.,, J 1 1' +, 11,1, · 1 1 ±1 11 • · i 5 oo 1-...,--t--L -l'--"-;---l--1---¡-;--r----•-'r=¡.:-----1--r--"'·-+---r-+--r- --!-+-,.--J-1j._L_.r·......;-.;--- _¡... • ·--+--- --¡' ·---r-. _,_ ____ _,_ .• _ .... -¡-¡-- .. .L .. ., ·--+--;---T·-·¡-·~~---,--r- ·- -,......-·-!-¡' -t--;_--+-;__LJ___;r_¡_¡___( -~- -r-t:tL+-r- 1 _ _¡__j_-.---+--_¡__l.¡J--l. _ _L_f-L-~~-

1:::Tt=J=J==t=--~~~=t±t:=f=:=J=t~~J±-~=T=ftj::±-=f:~~=1=!=t~=f=:±it--L-·J 0.00 ' 1 ' 1 1 , • j ' ! . i L 1 • 1 1 1 1 ' 1 , ' 1 1 ' 1

o 20 40 60 80

Duracion en minutos


100 120 140

56


La zona de estudio corresponde a la zona: 5a 8 +5b9 por tanto se aplica la ecuación:

Intensidades máximas.- Estación (mm/h)

Dato:

Altitud= 3526 m.s.n.m

cg = 9.4 + 0.0067 *Y Eg

a= -2.6 + 0.0031 *Y a

Fuente: RNC2006 b

n

K'9

= 22.5 * c9

-o.as Kg

32.381

= 8.033

0.4

= 0.303

1.171

Duración (t) Período de Retorno (T) en años

(minutos) 25 50 100 250

10 31.47 35.67 39.88 45.44

20 26.29 29.8 33.32 37.96

30 22.79 25.84 28.89 32.91

40 20.25 22.95 25.66 29.24

50 18.3 20.74 23.19 26.42·

60 16.75 18.99 21.23 24.19

70 15.49 17.56 19.63 22.37

80 14.43 16.36 18.29 20.84

90 13.54 15.35 17.16 19.55

100 12.77 14.48 16.18 18.44

110 12.1 13.71 15.33 17.47

120 11.51 13.04 14.58 16.61



57

o 20 40 60 80

Duracion en minutos


Caudal de diseño para un suelo intermedio

T 2 5 10 25 50 100 200 500

Area (km2) 9.17 9.17 9.17 9.17 9.17 9.17 9.17 9.17

I(mm/hr) 36.42 36.42 36.42 36.42 36.42 36.42 36.42 36.42

k 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03

Cuadro 4.27: Caudales de diseño para la sub cuenca 01


T Area(km2} I{mm/hr} k 2 30.17 36.59 1.05 5 30.17 36.59 1.05 10 30.17 36.59 1.05 25 30.17 36.59 1.05 50 30.17 36.59 1.05 lOO 30.17 36.59 ·1.05 200 30.17 36.59 1.05 500 30.17 36.59 1.05



100

e 0.22 0.3

0.35 0.4

0.43 0.47 0.5

0.53

e 0.2

0.27 0.32 0.37 0.41 0.44 0.47 0.5

120 140

Q(m2/s) 21.153 28.819 33.269 38.279

[J.f6f'f.~=J 44.649 47.422 50.751

Q{m2/s) 63.197 88.136 102.732 119.283

í !.?.93;zt] 140.51

149.821 161.054

58

T Área(km2) I(mm/hr) k e Q(m2/s)

2 45 35.67 1.05 0.21 99.639

5 45 35.67 1.05 0.29 136.654 10 45 35.67 1.05 0.34 158.191 25 45 35.67 1.05 0.39 182.493 50 45 35.67 1.05 0.43

r-:-:-,......·--¡ L 198.703 J

lOO 45 35.67 1.05 0.46 213.474 200 45 35.67 1.05 0.49 226.993 500 45 35.67 1.05 0.52 243.246



Q1 Q2 Q3 Qdiseño

41.614 130.371 198.703 (m3/s)

Alternativa 01 Ql Q2 171.985

Alternativa 02 Q1 Q3 240.317

Alternativa 03 Q2 Q3 329.075

Alternativa 04 Ql Q2 Q3 370.689

Cuadro 4.30 Alternativas de caudal de diseño.


Viendo los supuestos casos de intensidad en los sub cuencas, se toma el

caudal de diseño 370.689 m3/s con el supuesto caso que ocurra intensidad

de precipitación en los tres sub cuencas

59

4.2. DETERMINACIÓN DE LA SOCA V ACIÓN

Abertura %retenido Producto Producto Producto Producto

Di( mm) Pi Di*Pi Pi*(Di-Dm)A2 Pi*(Di- Pi*(Di-Dm)A3 DmY4

76.2 o o o o o 63.4 o o o o o 50.8 o o o o o 38.1 17.82 678.94 14096.167 985558.99 11150500.9

25.4 2.85 72.39 678.126 46703.13 161352.51

19.1 3.25 62.08 270.629 22645.58 22535.43

12.7 6.2 78.74 46.048 12699.97 342

9.5 2.12 20.14 0.478 1817.63 0.11

6.4 5.11 32.7 65.299 1339.55 834.44

4.8 2.48 11.9 66.409 274.26 1778.29

2 12.66 25.32 805.13 101.28 51203.32

1.19 9.95 11.84 767.857 16.767 59256.66

0.42 5.37 2.26 490.243 0.398 44755.7

0.29 2.75 0.8 257.934 0.067 24192.63

0.15 2.39 0.36 230.696 0.008 22267.98

0.07 0.09 0.01 8.829 o 866.19

o 26.96 o 2682.393 o 266885.41

Total 100 997.47 17783.84 1071157.66 11539886.2

Cuadro 4.31 Análisis para el cálculo de diámetro medio y diámetro estandarizado.


~~:~~ 1 1 i ¡ : 1 i : 1! i 1 1 l : : i : ! 1 1 1 ! l' ! 1 L1 1 ¡1 ! i 1 l. 1 1

1 IIJ''' 1 • ¡ 1 '.',!_,! 1 '· ,-rt. 1·¡: -~, 1 • ' 'l' 70.00 ' ¡ 1 1 ) j : i ' 1

1 1 ' 1 1 ' ; 1 ./"! ' ! 1 ! 1 ! ' l

1 1 1 1 1 ji'' . 1 ': 1 .1: 11'1., ' . JJJ.fl 1 1 ) • '1 1 '1 IU ,. .! 1

1 1 , '¡ ¡ !,· 1

1 1 ¡ ¡ 1 , 1; 1 ! l 1 lj1

::¡ 60.00 J 1 ! 1 ; 1 : ; ' 1 ' ' ' 11 ¡' 1'. -r,· -:--t-++11; 11·. ·1, 1'. Q, ·¡ 1 i ~ i :¡¡¡¡ i 1 11 I,JJI ! y,,¡¡¡¡ llil! 11) so.oo , ,

1 : '

1 1 : , !

1. , . , 1 1 A . , , 1 ~ 1, 1 1 ,

1

. 1

•

CJ:l 40.00 1 i '_+--1 ,_

1 ¡H-'+r' !+-¡ --'--+--..--' +i +-l: 1_,__1 ''+· .... ~./ 1 i i 1 . ' 1

1 i i 1 1

1 '! ; 1 1 t-. 1 1 '.! 1 ! ¡ i i ~~~ 1 '¡ ¡! ¡' '.· ', ', ,! 1'

1, ! l 'i t-H,' ~ 30.00 ' . i i l 1 ! ~ i 1 • .J.,.!..!+-; ry 1 . • , 1 1 1 1 1 l 1 ¡ ¡ 111

20.00 L_i ¡ ! ¡ 1 i;; ! 1 i i i : ! ! 1 ! 1 ¡ l 111 ¡ ! 1 1 1 1 1 ! il ' ' i i j · '1 ·' ' 1 1 ". 1 1 • -¡ '1· 1 l ¡ 1 ' 1 JI' 1

10.00 i 1 1 1 . 1 ¡ 1 !: 1 1 ! 1 i 1! i 1 1! l '!i ¡ ' ¡,¡¡¡ r t ¡ l 1 l I 1. !. 1 i i l. 1 ! ! ¡l ! ! ¡ t i ¡ t! l 1 1 ¡ 1 \ ! l ! 0.00 ¡-¡ _l__j_..L...!._U_-'-'-+-, _ _J__~.J-'-..l...l-4--_j__..!__!__L.!.._l_!__'-f.-_..L___L_!_l_L~

0.010 0.100 1.000

Diametro Di

10.000

Figura 4.11. Curva granulométrica a escala semi - Logarítmica


100.000

60

la

Dónde:

Diámetro medio (Dm) = 9.97

Diámetro estándar (Ds) = 13.34

Analizando el porcentaje que pasa por la malla D50 se obtuvo el valor de D84

D84 = 38.87

Según la fónnula.

Di= D50 * azi.

Cálculo de profundidad de erosión

Se calculó el coeficiente (P) que está en función del periodo de retomo aplicando

siguiente fórmula.

p = 0.8416 + 0.03342ln T

Donde remplazando lo valores se obtuvo.

p = 0.97

El coeficiente (u) se calculó aplicando la fórmula:

Qd a=

fld;/,_3 Ba

Be( m) A dm(m) (a) 0-20 15 22 1.000 1.467

20+40 15 18 1.200 0.886 40+80 14 12 0.857 1.108 80+120 15 12 0.800 1.160 120+160 15 20 1.333 0.825 160+200 15 18 1.200 0.886 200-220 15 12 0.800 1.160 220+240 15 18 1.200 0.886 240+280 15 12 0.800 1.160 280-320 15 12 0.800 1.160 320-350 15 20 1.333 0.825

Cuadro 4.32 Coeficiente (u) para diferentes tramos


Para suelos homogéneos no cohesivos

Como 2.8 mm<= D84 <= 182 mm._Aplicando la siguiente fórmula se obtuvo la

profundidad de erosión.

Do.092 84

61

Dónde:

DO: Profundidad del tirantes antes de la socavación.

Kl\1: Dm(M) jl (a) ds(m) ds al Socavación 10~ total.{ m}

0+20 1.20 0.97 1.47 0.85 0.94 1.80 20+40 1.20 0.97 0.89 0.58 0.638 1.20 40+80 0.86 0.97 1.11 0.67 0.733 1.40 80+120 0.80 0.97 1.16 0.69 0.755 1.40 120+160 1.33 0.97 0.83 0.56 0.611 1.20 160+200 1.20 0.97 0.89 0.58 0.638 1.20 200-220 0.80 0.97 1.16 0.69 0.755 1.40 220+240 1.20 0.97 0.89 0.58 0.638 1.20 240+280 0.80 0.97 1.16 0.69 0.755 1.40 280-320 0.80 0.97 1.16 0.69 0.755 1.40 320-350 1.33 0.97 0.83 0.56 0.61 1.20

Cuadro 4.33 Profundidad de socavación en los diferentes tramos


La profundidad de excavación se considera para la socavación de 1.5.00m

K1

K2

K3

a: (Ángulo entre el espigón y la orilla (en

grados)

Pendiente de la pared en diques

vertical

Canal recto Posición del espigón

(Ambas respecto al canal

orillas)

1

1

1

Cuadro 4.34 Coeficientes de factores de corrección de socavación

Fuente: Breusers y Raudkivi

Los coeficientes de corrección de los factores de seguridad de obtuvo de los

cuadros 2.3, 2.4 y cuadro 2.5. Indicada en el marco teórico propuesto por Breusers

y Raudkivi. Y las tres características que presenta nuestro diseño de muro de

gavión para su factor de seguridad, ver cuadro 4.31

Aplicando la siguiente fónnula:

ds:corregido = Kl * K2 * K3 * d 5

62

En nuestros coso no varía la socavación debido a que los valores de todo los

factores de corrección son l. 00 quizás por esta razón la mayoría de métodos de

análisis no tienen en cuenta estos factores.

4.3. MODELAMIENTO EN HEC -RAS

Peso Contenido

de Calicata Profundidad volumétrico

humedad De..~cripción

Cl

C2

(%) (glcm3)

0.4 6.15

1.5 9.25

0.4 4.86

1.5 3.85

Material de cultivo, limoso arenosos de plasticidad media en

1.345 estado húmedo de color marrón oscuro a negro con presencia de raíces de consistencia media.

2.034

Arena limosa de plasticidad media en estado húmedo· de color marrón claro a amarillo de consistencia media con presencia de raíces.

Material de cultivo, limoso arenoso, de plasticidad media en

1.342 estado seco de color plomo a marrón oscuro con presencia de raíces de consistencia media

2.097

Grava pobremente graduada con limo de plasticidad media en estado seco de color amarillo a anaranjado oxido de consistencia media con presencia de roca fracturada y boloneria de 6" a 10" en un 45% a 60% con canto anguloso

Cuadro 4.35 Características fisicas del suelo, de río Mosna.


63

Condiciones del lugar de estudio

Material involucrado

Tierra Corte en roca Grava fina Grava gruesa

Grado de irregularidad Menor Variaciones de la sección Ocasionalmente transversal alternante

Efecto relativo de las obstrucciones Menor

Vegetación Baja

Grado de los efectos por meandros Menor

Cuadro 4.36. Rugosidad en el cauce principal


Valores de Manning

0.02

nO 0.025 0.024 0.028 0.024

nl 0.005

n2 0.05

n3 0.01

n4 0.005

m5 1.00

Aplicando el método propuesto según Cowan, mediante la siguiente relación:

n = m5 (nO + nl + n2 + n3 + n4)

n = 0.03475

4.3.1. RUGOSiDAD EN LAS LLANURAS DE INUNDACIÓN

Tipo y descripción del canal Mínimo Normal Máximo

Pastura sin arboles

Pasto bajo 0.025 0.030 0.035

Pasto alto 0.030 0.035 0.050

Áreas de cultivo

Sin cultivo 0.020 0.030 0.040

Cultivo maduro en surcos 0.025 0.035 0.045

Cultivo maduro en campo 0.030 0.040 0.050

Cuadro 4.37 Valores del coeficiente "n" en la ecuación de Manning

Fuente: Ven Te Chow, (1994)

Para nuestro caso se utilizara Áreas de cultivo sin cultivo en condiciones nonnales

0.03

64

Q Total Altura de

Área Sección pantalla Pendiente Velocidad Número

(m3/s) (m) (m/m) (m/s) (m2) Fronde

17340 240.32 3.11 0.000183 1.2 78.18 0.24 17340 329.07 3.65 0.000186 1.36 78.18 0.25 17340 370.69 3.88 0.000187 1.43 78.18 0.25

17320 240.32 3.06 0.000221 1.79 79.12 0.29 17320 329.07 3.58 0.000239 2.03 79.12 0.31 17320 370.69 3.81 0.000245 2.12 79.12 0.31

17300 240.32 3.08 0.000132 1.39 71.17 0.22 17300 329.07 3.6 0.000155 1.64 71.17 0.25 17300 370.69 3.83 0.000163 1.74 71.17 0.26

17280 240.32 3.08 0.00013 1.4 84.98 0.22 17280 329.07 3.61 0.000148 1.61 84.98 0.24 17280 370.69 3.84 0.000153 1.7 84.98 0.25

17260 240.32 3.02 0.00027 1.97 87.37 0.32 17260 329.07 3.55 0.000278 2.17 87.37 0.33 17260 370.69 3.78 0.000279 2.25 87.37 0.33

17240 240.32 ") 07 ""-'· ./ 1 0.000385 2.32 82.03 0.38

17240 329.07 3.5 0.000382 2.51 82.03 0.38 17240 370.69 3.73 0.000379 2.59 82.03 0.39

17220 240.32 2.95 0.000438 2.45 81.48 0.4 17220 329.07 3.49 0.000424 2.63 81.48 0.4 17220 370.69 3.72 0.000417 2.7 81.48 0.4

17200 240.32 2.98 0.000293 2.04 81.34 0.33 17200 329.07 3.51 0.000303 2.26 81.34 0.34 17200 370.69 3.74 0.000306 2.35 81.34 0.35

17180 240.32 2.94 0.00035 2.21 84.37 0.36 17180 329.07 3.48 0.000348 2.4 84.37 0.36 17180 370.69 3.71 0.000345 2.47 84.37 0.37

17160 240.32 2.95 0.000262 1.95 78.82 0.31 17160 329.07 3.48 0.000277 2.18 78.82 0.33 17160 370.69 3.71 0.000282 2.28 78.82 0.33

17140 240.32 2.91 0.000318 2.16 71.31 0.35 17140 329.07 3.43 0.000341 2.42 71.31 0.37 17140 370.69 3.66 0.000347 2.53 71.31 0.37

65

17120 240.32 2.72 0.000616 2.92 45.29 0.48 17120 329.07 3.15 0.000744 3.44 45.29 0.53 17120 370.69 3.33 0.000794 3.66 45.29 0.55

17100 240.32 2.83 0.000339 2.18 90.63 0.35 17100 329.07 3.33 0.000346 2.39 90.63 0.37 17100 370.69 3.54 0.000346 2.47 90.63 0.37

17080 240.32 2.81 0.000377 2.26 86.1 0.37 17080 329.07 3.3 0.000384 2.47 86.1 0.38 17080 370.69 3.52 0.000385 2.56 86.1 0.39

17060 240.32 2.77 0.000397 2.38 72.06 0.38 17060 329.07 3.24 0.000436 2.69 72.06 0.41 17060 370.69 3.44 0.000448 2.81 72.06 0.42

17040 240.32 2.62 0.000689 3 63.6 0.5 17040 329.07 3.07 0.000742 3.36 63.6 0.53 17040 370.69 3.26 0.000756 3.5 63.6 0.54

17020 240.32 2.65 0.00059 2.77 75.58 0.46 17020 329.07 3.11 0.000606 3.04 75.58 0.48 17020 370.69 3.32 0.000607 3.14 75.58 0.48

17000 240.32 2.57 0.000671 2.92 66.4 0.49 17000 329.07 3 0.000728 3.28 66.4 0.52 17000 370.69 3.2 0.000742 3.42 66.4 0.53

Cuadro 4.38 Datos extraídos del Hec-ras.

Fuente: Programa Hec - ras

La altura de pantalla para el diseño del muro de gavión es de 3. 60m

66

4.4 DISEÑO DE MURO DE CONTENCIÓN CONGA VTONES

4.4.1. Diseño de muro de contención con gaviones tramo 17+00 al km: 17+040

DIMENSIONAM~ENTO L

.·.·.· .. ·.·.·.·,·.·.·.·.·.·.·.·.·.·.·.

SUELO: Cps= 1.20 kg/cm2

0s = 35.00° (:}:;::::::::::::::::::::;::::::: C= 0.40 Tn/m2

ESTABILIDAD 3,50

Volteo: Deslizamiento :

2.50 Soporte del suelo :

ABREVIATURAS UTILIZADAS: Cps= Capacidad portante del suelo de cimentación 0s = Angula de fricción interna del suelo de cimentación

RELLENO: b= 0°

0r= 35.50° gr = 1.80 Tn/m3 h'= 1.50 m

ESTATICO

OK OK OK

m = Coeficiente de fricción en la interfase base de muro y suelo b = Angula de inclinación del relleno

0r = Angula de fricción interna del suelo de relleno gr = Peso específico del suelo de relleno

gm = Peso específico del material del muro h'= Altura de cimentacion

ANÁLISIS CONSIDERANDO EMPUJE DE TERRENO

Segím RNE, norma CE.020, se tienen los siguientes factores de seguridad FSv= 2.00 FSD= 1.50

1.- Cálculo de los coeficientes de presión activa y pasiva (Ka y Kp ):

Según RANKINE, los coeficientes de presion activa y pasiva del suelo son:

b= 0.00 rad 0r = 0.620 rad

cosp- jcosP2 - cosf/Jr 2

Ka = cosp * ----=;:====== cos{J + jcosfF- cos0r 2

Ka= 0.265

§7

cosp + ~cosf32 - cos0/ Kp = cosp * -------'~=====

cosf3- ~cos/32 - cos0/

Kp = 3.770

2.- Empuje del suelo (e):

Empuje activo en terreno:

Ea= O.S*Ka*Yr*H2

Ea= 3.82 Tn

Aplicado a lma distancia de H/3 de la base del muro

Xa= 1.33 m

Momento de volteo que produce el suelo es:

Mv =Ea *X a* cosp

Mv= 5.09 Tn-m

Momento resistente que produce el suelo es:

Mrl = Ea* B * senp

Mrl = 0.00 Tn-m

Empuje pasivo en terreno:

Ep = 0.5 * Kp * Yr * h'2 + 2 * C * jKP * h'

Ep= 9.96 Tn

Aplicada a una distancia de h'/3 de la base del muro

Xp= 0.50m


Mr2 = Ep *Xp

Mr2 = 5.0 Tn-m

3.- Fuerzas estabilizantes (Fe): El peso del muro:

Fe= LAi*Ym

No Ai Ai"ym (Tn}

1 4.00 6.80

2 0.50 0.85

3 2.00 3.40

4 0.50 2.25 TOTAL 13.30


4.- Factor de volteo (FSv):

L,Mr FSv=-

Mv

FSv = 3.85 >

5.- Factor de deslizamiento (fsd):

Xi (m) Me (Tn=m}

0.50 3.40

1.25 1.06

1.50 5.10

2.25 5.06 14.63

2.00 OK

(L. Fe +Ea * senp) * 11 + 2/3 * B * C + Ep FS =~--------~~~--~------~

D Ea* cosp

Donde: J.l = 0.90 * tan(0)

m= 0.64

FSD = 5.02 >

6.- Reacción del suelo ( q):

Punto de aplicación de la resultante

L,Mr-Mv X=----

Fe

X= 1.09 m

1.50

Excentricidad del punto de aplicación ( e )

B e=--X

2

e= 0.16m

B Fe e - --.......-,:----max - 3 7.5 * Cps

OK

emax= 0.69m

Se puede presentar dos casos:

a) .- si e = < B/6

Fe 6e qmax = -¡¡(1 +-¡¡)

C!max = 0.73 kg/cm2

b) .- si B/6 < e < ema"

<lmax = 4Fe/(3L-6e)

4 *Fe qmax = 3 * B - 6 * e

<lmax = 0.81 kg/cm2

Hallando B/6 se tiene:

B/6= 0.42m

Como e< B/6, se tiene el caso (a), luego: Cimax = O. 73 kg/cm2 < 1.20 kg/cm2 OK

70

4.4.2.Diseño de muro de contención con gaviones tramo 17+040 al km: 17+330

SUELO: RELLENO:

ID>llMJENSTIONAMTIEN1I'O Cps= 1.00 kg/cm2 0s = 30.00°

b= 0°

0r= 30.00°

/(:j:))///(/ C= O .40 Tn/m2 .·.·.·.·.·.·.·.·.·.·.·.·.·.·.·.·.·.·. :J.W,:i;L.'E~Q.:::::::::::::

·.·:::: :-:-:-:-;.:.:-:::::.

··················· :-:-:-:-:-:-:-:-:-:-:-:-:-:-;.:-:-:-:

gr = 1.80 Tn/m3 h'= 1.00 m

"::::::::::::::::::::::::::::::::·:·:~----------·>::: :-:: :-:-:-:-:.:-:-:-:-:-:.: ··················· .-:-:-:-.-:.;-:-:-:-:-:-:-:-:-:-:-:··· :::::::::::::::::;:;:::::::::::::::::: ESTABILIDAD ESTÁTICO .:::::::::::::::::::::::::::::::::::::...: ---""'""':~~--~~--

Volteo: OK Deslizamiento : OK

3.50 Soporte del suelo: OK

ABREVIATURAS UTILIZADAS:

Cps= Capacidad portante del suelo de cimentación 0s = Angulo de fricción interna del suelo de cimentación m = Coeficiente de fii.cción en la interfase base de muro y suelo b = Angulo de inclinación del relleno

0r = Angulo de fricción interna del suelo de relleno gr = Peso específico del suelo de relleno

gm = Peso específico del material del muro h'= Altura de cimentacion

ANÁLISIS CONSIDERANDO EMPUJE DE TERRENO Según RNE, norma CE.020, se tienen los siguientes factores de seguridad

FSv= 2.00 FSD = 1.50

1.- Cálculo de los coeficientes de presión activa y pasiva (Ka y Kp): Según RANKINE, los coeficientes de presion activa y pasiva del suelo son:

b= 0.00 rad 0r = 0.524 rad

Ka= cos{J

Ka= 0.333

cos{J - j cosf32 - cosf/Jr 2

*------~========== cos{J + j cosf3 2 - cosf/Jr

2

cos{J + j cosf3 2 - cosf/Jr 2

Kp = cos{J * -----=;::::========== cos{J - j cosf32 - cosf/Jr 2

Kp= 3.000

2.- Empuje del suelo (e): Empuje activo en terreno:

Ea= 0.5 *Ka* Yr * H2

Ea= 6.08 Tn Aplicado a una distancia de H/3 de la base del muro

Xa= 1.50m Momento de volteo que produce el suelo es:

Mv = Ea *X a* cosfl

Mv = 9.11 Tn-m


Mrl = Ea*B *Sen{J

Mrl = 0.00 Tn-m

Empuje pasivo en terreno:

Ep = 0.5 * Kp * Yr * h'2 + 2 * C * JKP * h1

Ep= 4.09 Tn

Aplicada a una distancia de h'/3 de la base del muro Xp=0.33m

~.1omento resistente que produce el suelo es:

Mr2 = Ep *Xp

Mr2 = 1.4 Tn-m

3.- Fuerzas estabilizantes (Fe): El peso del muro:

Fe= LAi *Ym

No Ai Ai*gm (Tn)

1 4.50 7.65 2 0.50 0.85

3 2.50 4.25 4 1.50 2.55

TOTAL 15.30

Cuadro 4.40 Cálculo de momentos. 4.- Factor de volteo (FSv):

í:Mr FSv=~-

Mv

FSv = 2.02 > 2.00

Xi(m) 0.50 1.25 1.50 2.25

OJK

]',.fe (Tn-m)

3.83 1.06 6.38 5.74 17.00

7?

5.- Factor de deslizamiento (fsd):

(L Fe+ Ea* senp) * J1. + 2/3 * B * C + Ep FS =~----------------~~~~----------------~

D Ea* cosp

Donde: J1. = 0.90 * tan(0)

m= 0.52

FSD = 2.13 >

6.- Reacción del suelo (q): Punto de aplicación de la resultante

LMr-Mv X=---

Fe

X= 0.60m

1.50

Excentricidad del punto de aplicación ( e )

B e=--X

2

e= 1.15m

B Fe e ---------max - 3 7.5 * Cps

emax= 0.96m

Se puede presentar dos casos:

a) si e = < B/6

Fe 6e q =-(1+-) max B B

Clmax = 1.30 kglcm2

b) si B/6 < e < emax

Clmax = 4Fe/(3L-6e).

qmax = 3 * B - 6 * e

Cima-:= 1.69 kg/cm2

Hallando B/6 se tiene: B/6 = 0.58 m

e>emax Qmax = 1.30 kg/cm2 >

OK

1.00 kg/cm2 OK

7~

CAPÍTULO V

CONCLUSIONES

1) Se determinó el caudal máximo para un tipo de suelo intermedio teniendo en

consideración que las condiciones pluviométricas en la parte oriental de los

andes no tiene el mismo comportamiento que el flanco occidental, Bajo esta

premisa se analizaron los datos de precipitación en tres sub cuencas en la parte

más baja cercana al proyecto obteniéndose un caudal de diseño de 370.689

m3/s

2) La altura de muro se obtuvo mediante dos cálculos primero por la altura de

pantalla de agua que es de 3.60m, segundo por la socavación local que genera

de 1.5 m considerándose para el diseñó un muro de gavión de 4.00 m de

altura que cumple con todas las condiciones de estabilidad (deslizamiento,

volteo y reacción al suelo), se usaron gaviones de tipo A y de tipo B de

l.Oxl.Om con recubrimientos de zinc y el costo de ejecución de obra

1 ,220, 178.76 nuevo soles

3) Según los ensayos de laboratorio de mecánica de suelos el tramo del estudio es

de clasificación de tipo B, Suelos homogéneos no cohesivos, capacidad

portante del suelo (l.Okg/cm"), ángulo de fricción interna de 35°, peso

específico del material del muro 1.70 tnlm2, peso específico 1.80 tn1 m3

74

CAPÍTULO VI

RECOMENDACIONES

1) El análisis de la amenaza por inundación debería realizarse para el

desarrollo de nuevas ciudades (planificación) así como también en lugares

habitados por el hombre (reubicación o establecimiento de medidas

estructurales). En tal sentido, el estudio completo de dicha amenaza a lo

largo del río se hace necesario y se recomienda continuar desarrollando

esta evaluación y generar no solo tm mapa de amenaza municipal sino

también de todo el tramo donde la población convive con el cauce del río

Mosna

2) Es recomendable impartir charlas de concientización y enseñanza a los

habitantes de las comunidades sobre el beneficio y el adecuado

mantenimiento de los diques de gaviones para la sistematización del

control de cauces y poder disminuir sus consecuencias de erosión.

3) Se propone la aplicación de gerencia para la construcción de defensas

ribereñas, por c:uento permite llevar de una fonna fácil y ordenada la

secuencia de operaciones según su ordenamiento cronológico constructivo,

así como también estimar el tiempo de inicio y culminación de las

actividades y la distribución de recursos, equipos y materiales.

75

CAPÍTULO VII

BIBLIOGRAFÍA

Álvarez Sacoto, JA; Calle Rivera, GF. (2013). "Hstudio de parámetros

hidráulicos e hidrológicos para el dimensionamiento de obras para

drenaje vial en la vía de acceso al sector "la Unión" en Santa Isabel -

Azuay" (Tesis para optar grado de Ingeniero civil), universidad de Cuenca

Ecuador.125p. Recuperado de:

http://dspace.ucuenca.edu.ec:8080/bitstream/l23456789/4472/l/TESINA.

pdf.

ANA- autoridad nacional del agua. (2010). Criterios de diseños de obras

hidráulicas para la formulación de proyectos hidráulicos multisectoriales

y de afianzamiento hídrico

Barbosa Sebastián G, (2013). Metodología para calcular la profimdidad de

socavación general en ríos de montaña (lecho de gravas), (Tesis: Magíster

en Ingeniería- Recursos Hidráulicos). Universidad Nacional de Colombia

Facultad de Minas, escuela de Geociencias y Medio Ambiente Medellín,

Colombia,

Bianchini Ingeniero S.A. (2012). Gaviones, sistemas de corrección fluvial, muros

de contención, urbanismo. Madrid.

Bianchini ingenieros S.A. (1959) Empleo de los gaviones metálicos en la

Construcción de carreteras- Barcelona. 1960. Recuperado de

www.abianchini.es.

Butch G.K. ( 1999), "Scour-hole dimensions at selected bridge piers in New York"

Stream stability and scour at highway bridges. ASCE. 1999. P. 548

76

Crespo Villalaz, C. (1996). Mecánica de suelos y cimentaciones. 4a. Ed México:

Editorial Limusa,

Crespo Villalaz, C. (2004 ). Mecánica de suelos y cimentaciones. México:

Editorial Limusa, p 163

Compañía minera los Chuchos s.a.c. (s.a). Estudio de hidrología del área del

proyecto Pichita- Caluga del distrito de San Ramón, provincia

Chanchamayo, departamento de Junin. 35p

Coraspe, H: Tejera, S. (1996). Procedimiento para la toma de muestras de

suelos. FONAIAP Divulga, 54p. Recuperado de

ftp:/ /ftp.fao.org/fi/CDrom/F AO _ training/F AO _ training/general/x6706s/x6

706s02.htm

Chanquín Gómez, ER. (2004 ). Diversas aplicaciones de gaviones para la

protección y estabilización de taludes. (Tesis para optar el título de

ingeniero civil). Universidad de San Carlos de Guatemala. 113p.

Recuperado de : 1 /biblioteca. usac.edu.gt/tesis/08/08 _ 2461_ C. pdf

Parías Daniel, H. (2005). Análisis del concepto de caudal dominante en ríos

aluviales y evaluación de metodologías de cálculo. Argentina. Instituto de

recursos hídricos. Recuperado de: http://irh-fce.unse.edu.ar/.

Instituto Ítalo Latinoamericano -TILA (1983) el servicio nacional de

Meteorología e hidrología -SENAMHI- y la Universidad Nacional de

Ingeniería -UNI

Jaimes P. (1977).Los gaviones y el control de erosión. I. Conferencia regional de

Geotecnia del Oriente Colombiano. Bucaramanga.

Maccaferri gavions. The Gabion Principie. (1998). Recuperado de.

www.cidelsa. com.

Ministerio de trasportes y comumcactones del Perú, (2008). "Manual de

hidrología hidráulica y drenaje." Recuperado de

http://transparencia.mtc.gob.pe /idm_docs/ normas_ legales/1 _02950.pdf,

222p

Nonna OS-060. (2006). Drenaje pluvial urbano, 24p

77

Ordoñez; CA (S.F). Muros de contención, programa académico de ingeniería

Agrícola de la Universidad Nacional Agraria - La Molina. Apartado 456

Lima, Perú.

Pino Ticona, CA (2013). Caracterización hidrogeomor.fologica de la cuenca del

río Caplina - Tacna. (Tesis para optar título profesional en ingeniero

Geólogo). Tacna. Universidad Nacional Jorge Basadre Grohmann ,126p

Porras Velásquez, JP; Serrano Pacheco, A (2013). "Estudio hidrológico

Hidráulico para el diseño del puente sobre la quebrada Quiebra Caña",

Ministerio de agricultura y ganadería, Costa Rica.

Plasencia Carrera, F. (2003 ). "Defensa ribereña con gaviones en el río Negro

sector Maleas - Cajabamba" Cajamarca. (Tesis para optar título de

ingeniero Civil). Cajamarca. Lima- Perú

Quispe Palomino, PO. (2008). Diseño de alcantarillado de cajón rectangular;

comparación analítica, emperica y inodelación con Hec- ras. (Tesis para

optar título de ingeniero civil). Universidad Ricardo palma, p54. LJMA

PUERU.

Rocha Felices, Arturo, (1998). Introducción a la Hidráulica Fluvial; Lima,

Editorial Universidad Nacional de Ingeniería- Facultad de Ingeniería Civil;

noviembre; 270 pp.

Rojas Martínez; S. (2009), Diseño de muros de contención sector la Aguada

Comuna de corral (en línea), (Tesis para optar el título profesional en

Ingeniero Civil), en la Universidad Austral de Chile, Facultad de ciencias de

la Ingeniería, 99p, Recuperado de

http://cybertesis. uach. cVtesis/uach/2009/bmfcir7411 d/doc/bmfcir7411 d. pdf

Sans Llano J. (1975), Fundamentos de mecánica de suelos en proyectos de muros

y cimentaciones.

Tibanta Tuquerres, HJ. (2012). Diseño de diques de gaviones para el control de la

erosión en ríos de montaña. (Tesis para optar título profesional en

ingeniería civil), Quito, universidad San Francisco.l16p, Recuperado de

http://repositoRío.usfq.edu.ec/bitstream/23000/1449/l/105470.pdf

78

Ven Te Chow, (1994). Hidrología Aplicada. Primera Edición. Santafé de Bogotá,

Colombia: McGraw-Will.

Vergara Satumo, LE. (2006). Estudio de vulnerabilidad de la infraestructura vial

y riego en el sector de Yungar, Por eventos máximos en la quebrada

Collpa; (Tesis para optar el título de Ingeniero Agrícola). FCA -

UNASAM, Huaraz- Perú

79

CAPÍTULO VIII

APÉNDICES (ANEXOS)

01. DIAGRAMA TRIANGULAR PARA LA DETERMINACIÓN EL TIPO DE SUELO

S ~

·.~ o\":" 50.

100 90 80 id 60 50 40 30 20 10

%.ARENA

80

02. VALORES PARA EL CALCULO DE ALFA Y BETA

n Jly O" y n Jly O' y n Jly O' y

10 0.4967 0.9573 30 0.5362 1.1124 50 0.5485 1.1607 11 0.4996 0.9676 31 0.5371 1.1159 51 0.5489 1.1623 12 0.5039 0.9833 32 0.538 1.1193 52 0.5493 1.1638 13 0.507 0.9971 33 0.5388 1.1226 53 0.5497 1.1658 14 0.51 1.0095 34 0.5396 1.1255 54 0.5501 1.1667 15 0.5128 1.0206 35 0.5403 1.1285 55 0.5504 1.1681 16 0.5154 1.0306 36 0.541 1.1313 56 0.5508 0.1696 17 0.5176 1.0396 37 0.5418 1.1339 57 0.5511 1.1708 18 0.5198 0.1048 38 0.5424 1.1363 58 0.5515 1.1721 19 0.5202 1.0544 39 0.543 1.1388 59 0.5518 1.1734 20 0.5236 1.0628 40 0.5436 1.1413 60 0.5521 1.1747 21 0.5252 1.0696 41 0.5442 1.1436 65 0.5535 1.1803 22 0.5268 1.0754 42 0.5448 1.1458 70 0.5548 1.1854 23 0.5283 1.0811 43 0.5453 1.1480 75 0.5559 1.1898 24 0.5296 1.0864 44 0.5458 1.1499 80 0.5569 1.1938 25 0.5309 1.0915 45 0.5463 1.1519 85 0.5578 1.1973 26 0.532 1.0961 46 0.5468 1.1538 . 90 0.5586 1.2007 27 0.5332 1.1004 47 0.5473 1.1557 95 0.5593 1.2038 28 0.5343 1.1047 48 0.5477 1.1574 100 0.56 1.2065 29 0.5353 1.1086 49 0.5481 0.1159

81

03. TABLA DE CN PARA DIFERENTE USO DE LA TIERRA Y

COBERTURA

03.01. Coeficientes de escorrentía método racional

PENDIENTE DEL TERRENO

Cobertura Pronunci

Alta Media Suave Despreciable a da

vegetal >

>50% 20%

>5% >1% <1%

Sin Impermeable 0.80 0.75 0.70 0.65 0.60

vegetación Semipermeable 0.70 0.65 0.60 0.55 0.50 Permeable 0.50 0.45 0.40 0.35 0.30 Impermeable 0.70 0.65 0.60 0.55 0.50

Cultivos Semi permeable 0.60 0.55 0.50 0.45 0.40 Permeable 0.40 0.35 0.30 0.25 0.20

Pastos, Impermeable 0.65 0.60 0.55 0.50 0.45 vegetación Semipenneable 0.55 0.50 0.45 0.40 0.35 ligera Permeable 0.35 0.30 0.25 0.20 0.15

Hierba, Impermeable 0.60 0.55 0.50 0.45 0.40 Semipenneable 0.50 0.45 0.40 0.35 0.30

grama Permeable 0.30 0.25 0.20 0.15 0.10

Bosques, Impenneable 0.55 0.50 0.45 0.40 0.35 densa Semipermeable 0.45 0.40 0.35 0.30 0.25 vegetación Permeable "0.25 0.20 0.15 0.10 0.05

Fuente: "Manual de hidrología, hidráulica y drenaje del Ministerio de Trasportes del Perú, P42

82

03.02. Números de curva de escorrentía para usos seleCtos de tierra

agrícola, sub urbana y urbana (condiciones antecedentes de

humedadll)

DESCRIPCIÓN DEL USO DE LA TIERRA

Tierra cultivada!: sin tratamientos de conservación con tratamiento de conservación Pastizales: condiciones pobres

condiciones óptimas

Vegas de ríos: condiciones óptimas

Bosques: troncos delgados, cubierta pobre, sin hierbas, cubierta buena2

Área abiertas, césped, parques, campos de golf, cementerios, etc. óptimas condiciones: cubierta de

pasto en el 75% o más condiciones aceptables cubierta de pasto en el 50 al 75%

Áreas comerciales de negocios (85% impermeables) Distritos Industriales /72% impermeables)

Residencial3: Porcentaje promedio

Tamaño promedio del lote impermeable

1/8 acre o menos 65 1/4 acre 38 1/3 acre 30 1/2 acre 25 1 acre 20 Parqueadores pavimentados, techos, accesos, etc.5 Calles y carreteras Pavimentados con cunetas y alcantarillados5 Grava Tierra

GRUPO HIDROLÓGICO DEL

SUELO A 72 62 68

39 30 45 35

39

49

89

81

77 61 57 54 51 98

98 76 72

B e 81 88 71 78 79 86

61 74

58 71 66 77 55 70

61 74

69 79

92 94

888 91

85 90 75 83 72 81 70 80 68 79 98 98

98 98 85 89 82 87

D 91 81 89 80 78 83 77

80

84

95

93

92 87 86 85 84 98

98 91 89

Fuente: "Manual de hidrología, hidráulica y drenaje del Ministerio de trasportes del Perú.

83

04. ESTUDIOS DE MECÁNICA DE SUELOS

04.01. MUESTRANUMERO No 01.

04.01.01. 04.01.02. 04.01.03. 04.01.04.

Clasificación de los suelos. Ana lisis granulométrico por tamizado ASTM 0422. Curva granulamétrica. Estudia de capacidad portante de suelo.

04.02. MUESTRA NUMERO No 02

04.02.01. 04.02.01. 04.02.01. 04.02.01.

Clasificación de Jos suelas. Análisis granulométrica por tamizada ASTM 0422. Curva granulamétrica. Estudio de capacidad portante de suelo.

84

TESISTA:

PROYECTO:

UBICACIÓN

UNIVERSIDAD NACIONAL "SANTIAGO ANTUNEZ DE MA YOLO"

LABORA TORIO DE MECANICA DE SUELOS Y ENSAYO DE MATERLt\LES

CLASIFICACION DE LOS SUELOS

-LABORATORIO DE ENSAYO DE MATERiALES REGISTRO DE EXCAVACION '

COCHACHIN VILLANUEVA, Roger EXCAVACION e- 01 Km:17 +010

DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA NIVEL FREATICO se encontro

PROTECCIÓN DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RÍO .. MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+000 AL KM: 17+330 EN TAMAÑO DE EXACAV.: 1.0 x 1.0 x1.50m EL DISTRITO DE CHAVÍN, APLICANDO HEC RAS

CHAVIN DE HUANTAR- HUARI- ANCASH

METODO DE EXCAV. MANUAL

E CLASIFICACION o DESCRIPCIÓN Y CLASIFICACIÓN DEL MATERIAL: COLOR, Cí UJ u <( o~ o::~ HUMEDAD NATURAL, PLASTICIDAD, ESTADO NATURAL DE o o~ 01-m o ' Vl Vl o o VJ w E COMPACIDAD, FORMA DE LAS PARTÍCULAS, TAMA~O 9 o -<( UJ :a: u z u zo 0..:::;,~ MÁXIMO DE PIEDRAS, PRESENCIA DE MATERIAL ORGÁNICA, :::;, o Ww LL. 0::0 u: !2:a: _,-o :a: <( o ETC. 0::. 0::. 0::::1 > a.. Vi !!) u:r:

E Material de cultivo, limoso a-renosos de plasticidad media

0.4 RE

..

6.15 1.345 en estado húmedo de color marrón oscuro a negro con

- . presencia de raíces de consistencia media.

11.mMl ~~~ · ~UY· • 1

.. Arena limosa de plasticidad media en estado húmedo de

1.5 SM 9.25 2.034 color marrón claro a amarillo de consistencia media con

presencia de raíces.

IDENTIFICACION DE MUESTRAS.

Re: Material de relleno e- 01 Km:17 +010 BORDE DEL RIO MOSNA

S/ M: Sin muestra Ubicasion: CHAVIN DE HUANTAR M-01: Muestra alternativa N" 01


LABORA TORIO DE MECANICA DE SUELOS Y ENSAYO DE l\'IATERIALES

ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAl\UZADO ASTM D422

TESISTA: COCHACHIN VILLANUEVA. Roger PROYECTO:

DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCIÓN DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RfO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+000 AL KM: 17+330 EN EL DISTRITO DE CHAVÍN, APLICANDO HEC RAS

UBICACIÓN METODO DE EXCAV.

CHAVIN DE HUANTAR- HUARI-ANCASH

MANUAL

ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ASTM 0422

CALICATA N"01

MUESTRA M - 01 Km:17 +010

PROFUNDIDAD( m) 1.5

TAMIZ %QUE PASA 3" 100

21/2" 100 %GRAVA

2" 100

11/2" 100 %ARENA

1" 100

3/4" 100

1/2" 99.2 %FINOS

3/8" 98.82

1/4" 96.64

W4 95.58 D10 (mm)

N"10 72.47 D30 (mm)

N"20 47.83 D60 (mm)

N"40 33.95 Cu

N"60 28.22 Ce

N"140 21.72

N"200 19.56

LIMITES DE CONSISTENCIA ASTM 04318

%LIMITE LIQUIDO 18.5

% LIMITE PLASTICO N.P % INDICE PLASTICO N.P

CLASIFICACION DE SUELOS

AASHTO A-1-b(6)

sucs SM NOMBRE DE GRUPO ARENA LIMOSA

OBSERVACION: Muestra provista e identificada por el técnico de laboratorio.

4.42 Gruesa

Fina Gruesa

76.02 Media

Fina

19.56 Fina

El PRESENTE DOCUMENTO NO DEBERÁ REPRODUCIRSE SIN AUTORIZACIÓN ESCRITA DEL LABORATORIO, SALVO QUE LA REPRODUCCIÓN SEA E {GUÍA PERUANA INDECOPI: GP:004: 1993)

o 4.42

23.11

38.52

14.39

19.56

UNIVERSIDAD NACIONAL "SANTIAGO ANTUNEZ DE MA YOLO''

LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS Y ENSAYO DE MATERIALES

TESISTA:

PROVECTO:

CURVA GRANULOMETRICA.

COCHACHIN VILLANUEVA, Roger

, DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCIÓN DE LA MARGEN

IZQUIERDA DEL RfO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+000 AL KM: 17+330 EN

EL DISTRITO DE CHAVÍN, APLICANDO HEC RAS

UBICACIÓN CHAVIN DE HUANTAR- HUARI- ANCASH


o "'C

70

60

so

~ 40 = E ::J :i. 30

'#. 20

10

o 0.01

CALICATA

MUESTRA

PROFUNDIDAD(m)

0.1

W01

M- 01 Km:17 +320

1.5

···--{-

1

Diametro Di


10 100

EL PRESENTE DOCUMENTO NO DEBERÁ REPRODUCIRSE SIN AUTORIZACIÓN ESCRITA DEL LABORATORIO, SALVO QUE LA REPRODUCCIÓN

SEA E (GUÍA PERUANA INDECOPI: GP:004:

B~

L=

D"' ecc.B =

ecc.L =

Meyerhof:

Nq =

Nc=

Ng=

Vesic:

Nq =

Nc=

Ng=

TESISTA:

PROYECTO:

UBICACIÓN

UNIVERSIDAD NACIONAL "SAMTlAGO AN.TUNEZ. O !S MAYO LO"


· Estudio de Capacida portante de Suelo.

COCHACHIN VILLANUEVA ROGER DAVID

DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCIÓN DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RiO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+000 AL KM: 17+330 EN EL DISTRITO DE CHAVII\t,

APLICANDO HEC RAS, 2013." .

CHAVIN DE HUANTAR- HUARI- ANCASH EXCAVACION C-01

Km:17 +010 TAMAÑO DE EXACAV.: 1.0 x 1.0 x1.50m

Descripcion: Arena limosa de plasticidad media en estado húmedo de.color marrón claro a amarillo de consistencia media con presencia de rafees.

CÁLCULO DE CAPACIDAD PORTANTE DE SUELOS

3.00 [m] ~= 35,00 n ca"' 0.00

1.00 [m} i5= 0.00 [") y= 17.65 [kNfm3 1 l. SO [m} !3= 0.00 n qv=< o~oo [ k.."l"/m2l 1.40 [m] r¡= 0.00 ¡•J qh = 0.00 [ kN/m2] 0.50' [m] e= 2.92' [kN/m2J FS= s.oa

Los factores de forma Factores de profundidad

1 Fq:~F~= 1

2.8 Fcd = 1.1732051

1.9 Fqd = Fgd= 1.0866025

18.40112222

30.13962779

15.66804082 Factor de inclinación

1

Fci = Fqi =

1

1 Kp = 3

Fgi = 1

Los factores de forma Factores de profundidad

18.40112222 Fes= 2.8315875 Fcd = 1.2

30.13962779 Fqs= 2.7320508 Fqd= 1.4330127

22.40248627 Fgs= -0.2 Fgd = 1

D/B= 0.5 K= 0.5

Factor de inclinadón

Fci = 1

Fqi = 1

m= 11.26~15791 M=

Fgí = 1

F. inclín. CimentaCión Fatt. d'inclin. Ten-eno

be= 1 gc = 1

bq = bg = 1 gq =gg= 1

Hansen:

Nq = 15.38327065

Nc= 26.60130258

Ng= 11.66550814

qo < qo tgd + Aj ca

iq, ig >o

IP +Tj < = 90°

Terzaghi: Nq =

Nc=

Ng=

LEGENDA:

B=

L=

D=

ecc.B =

ecc.L =

~=

FALSO

VERDADERO

VERDADERO

VERDADERO

18.40

30.14

15.07

Ancho de la cimentación

Longitud de la cimentación

Profundidad de la cimentación

Excentricidad en B

Excentricidad en L

Angula de fricción

Los factores de fonna se= 2.6192124

sq = 2.5139544

sg= -0.12

D/B= 0.5357143

Factor de inclinación ic= iq = 1

ig = 1

F. inclin. Cimentación be= 1

bq= 1

bg= 1

. Carlco 1 Totale

Factores de profundidad

de= 1.2142857

dq = 1.4482666

dg= 1

K= 0.5357143

Af= o

Fatt. d'inclin. Terreno gc = 1

gq,=gg= 1

Tipo de

Nas tri

_-: __,..,..,___J~--,--,-, ... ~----~~ forma -=a -Piano - - W¿::oc~----«:

- - Camp;!gna >----:-T. ------_./' ..

ll=

13= A. inclinacion del terreno de fundación.

A. inclinación de la carga

r¡=

e=

ca= y=

qv=

qh = Kp=

Af=

FS =

q=

Inclinación de la cimentación

Cohesión

Adhesión a la base de la fundación

Peso especifico del suelo

Comp. Vertical de la carga

Comp. Horizontal de la carga

Coeficiente de empuje pasivo

Area efectiva de la cimentación

Factor de seguridad

Capacidad pol'tru~te

Capacita portante secondo Meyerhoff:

[ Kgfcm2] qult=

[ Kg 1 [ Kgfcm2] q=

Capacidad portante según Vesic:

[kN/m2) [kN) [kN]

qult== 1858.61' 1 q= 1301.03 Qamm.= '233.60 ·1 [t/m2] [ t J [t/m2]

qult= 189'.52 " 1 q= (' '.:132.67 Qanun= 1.23 .. ' ';' [ Kg/cm2] [Kg) [ Kg/cm2j

qult= 1 18.95 .,, '!i 1 1 132665:6$1' 1 Qamm.= 1 ·1.23 1 q=

Capacidad portante según Hansen:

(kN/m2] [ kN] [kN/m2] qult= 1902.64 ··1 q= 1331.85 ·1 Qamm= 2si2o.

[t/m2] [ t 1 [ t/m2] qult= 194.Ql. q= ~135.81- Qamm= [· ' ' ' 1'.32

[ Kgjcm2] [ Kg] [ Kgfcm2)

qwt= 19',40' .. ., q= .tsssos.76 . Qáriuil = 1.32

Capacidad portante según Terzaghi:

[kN/m2] [kN] [kN/m2] qult= ,. 1097.20 ·1 q= ¡·· . 768~04 Qamm= 219:44 ' ' 1

[ t/m2] [ t ] [ t/m2] qult= 1 111.88 q= 1 ' '• . 78.32 .· ''• 1 Qamm= 1.2

[ Kg/cm2] [Kg] [ Kg/cm2] qult= 11.19 '1 q= ¡· '·· 78316.70 ···¡ Qamm= ,·. 1..2

TESISTA:

PROYECfO:

UBICACIÓN


LABORA TORIO DE MECANICA DE SUELOS Y ENSAYO DE MATERLI\LES

CLASJFICACION DE LOS SUELOS

LABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES REGISTRO DE EXCAVACION

COCHACHIN VILLANUEVA, Roger EXCAVACION e- 02 Km:17 +320

DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA NIVEL FREATICO se encontro

PROTECCIÓN DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RfO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+000 AL KM: 17+330 EN TAMAÑO DE EXACAV.: 1.0 x 1.0 x1.50m EL DISTRITO DE CHAVfN. APLICANDO HEC RAS

CHAVIN DE HUANTAR- HUARI- ANCASH


E CLASIFICACION o DESCRIPCIÓN Y CLASIFICACIÓN DEL MATERIAL: COLOR, Cí LJ.J u <( Cl~ a:- HUMEDAD NATURAL, PLASTICIDAD, ESTADO NATURAL DE Cl o~ 01-m a <ll 1./") OCl Vl w E COMPACIDAD, FORMA DE LAS PARTfCULAS, TAMAÑO 9 o -<( w 2 u z u Zo a.::::¡"ñ¡¡

MÁXIMO DE PIEDRAS, PRESENCIA DE MATERIAL ORGÁNICA, :::J o ¡:;: WUJ _, ~ u.. CQ !2:2 o o 2 <( ETC. a: a: O:::J > a. <ñ (.!) U:I:

~~!!M~~ 0.4 RE ~~¡i.;.~ 4.86 1.342

Material de cultivo, limoso arenoso, de plasticidad media en

~~!,&~. estado seco de color plomo a marrón oscuro con presencia

~·~ "';~Z: de raíces de consistencia media

~np~ ~~ Grava pobremente graduada con limo de plasticidad media

1.5 GP-GM ~'i i!.lf 3.85 2.097

en estado seco de color amarillo a anaranjado oxido de

consistencia media con presencia de roca fracturada y

rU boloneria de 6" a 10" en un 45% a 60% con canto anguloso

IDENTIFICACION DE MUESTRAS.

Re: Material de relleno C- 02 Km:17 +320 BORDE DEL RIO MOSNA S/M: Sin muestra Ubicasion: CHAVIN DE HUANTAR M-01: Muestra alternativa W 01


LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS Y ENSAYO DE ~IA TERIALES

AN_ALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ASTM D422

TESISTA: COCHACHIN VILLANUEVA, Roger

PROYECTO: DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCIÓN DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RfO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+000 AL KM: 17+330 EN EL DISTRITO DE CHAVÍN, APLICANDO HEC RAS

UBICACIÓN

METODO DE EXCAV. CHAVIN DE HUANTAR- HUARI- ANCASH

MANUAL

ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO ASTM 0422

CALICATA W02

MUESTRA M- 01 Km:17 +320

PROFUNDIDAD( m} 1.5

TAMIZ %QUE PASA 3" 100

21/2" 100 %GRAVA

2" 86.23

11/2" 59.44 %ARENA

1" 37.81

3/4" 29.02

1/2" 20.42 %FINOS

3/8" 16.46

1/4" 13.71

N"4 12.37 D10 (mm}

N"10 10.17 D30 (mm}

N"20 8.79 D60 {mm)

N"40 7.94 Cu

N"60 7.42 Ce

N"140 6.71

N"200 6.52

LIMITES DE CONSISTENCIA ASTM 04318

%LIMITE LIQUIDO 27.1

% Ll M ITE PLASTICO 21.5

% INDICE PLASTICO 5.6

CLASIFICACION DE SUELOS

AASHTO A-1-a(O}

sucs NOMBRE DE GRUPO CON LIMO


87.63 Gruesa

Fina Gruesa

5.85 Media

Fina

6.52 Fina

0.64

4.82 64.16

0.56 99.99

El PRESENTE DOCUMENTO NO DEBERÁ REPRODUCIRSE SIN AUTORIZACIÓN ESCRITA DEl lABORATORIO, SAlVO QUE LA REPRODUCCIÓN SEA E (GU[A PERUANA INDECOPI: GP:004: 1993)

70.98

16.65

2.2

2.24 1.41

6.52

UNIVERSIDAD NACIONAL "SANTIAGO ANTUNEZ DE MA YOLO''

LABORA TORIO DE ME CANICA DE SUELOS Y ENSAYO DE MATERIALES

CURVA GRANULOMETRICA

TESISTA: COCHACHIN VILLANUEVA, Roger PROYECTO:

DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCIÓN DE LA MARGEN 'IZQUIERDA DEL RÍO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+000 AL KM: 17+330 EN

EL DISTRITO DE CHAVÍN, APLICANDO HEC RAS

UBICACIÓN CHAVIN DE HUANTAR- HUARI- ANCASH METODO DE EXCAV. MANUAL

100

o 80 "' m '"3 E 60 :::1

it ~ 40

20

o 0.01

CALICATA N·o1

MUESTRA M - 01 Km:17 +010

PROFUNDIDAD( m) 1.5

.... ·- - - -- ' . -+-···· .

... --··- ··-· -· ¡ ... -

0.1 1

diametro Di \ ... OBSERVACION: Muestra provista e identificada por el técnico de laboratorio.

10 100

EL PRESENTE DOCUMENTO NO DEBERÁ REPRODUCIRSE SIN AUTORIZACIÓN ESCRITA DEL LABORATORIO, SALVO QUE LA REPRODUCCIÓN SEA E {GUfA PERUANA INDECOPI: GP:004:

B= L=

D=

ecc.B =

ecc.L =

Meyerhof:

Nq=

Nc =

Ng=

Vesic:

Nq =

Nc=

Ng=

TESISTA:

PROYECTO:

UBICACIÓN



Estudio de Capacida portante de Suelo.

COCHACHIN VILLANUEVA ROGER DAVID

DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCIÓN DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RIO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+000 AL KM: 17+330 EN EL DISTRITO DE CHAVIN,

APLICANDO HEC RAS, 2013."

Km:17 +320 EXCAVACION e- 02

TAMAÑO DE EXACAV.: 1.0 x 1.0 x1.50m

Descripcion: Grava pobremente graduada con limo de plasticidad media en estado seco de color amarillo a anaranjado oxido de consistencia media con presencia de roca fracturada y boloneria de 6"

a 1 O" en un 45% a 60% con canto anguloso

CÁLCULO DE CAPACIDAD PORTANTE DE SUELOS

2.80 [ m]

1.00 [ m]

1.50 [ mj

1.40 [ m]

0.50 1 m]

18.40112222

30.13962779

22.40248627

18.40112222

30.13962779

22.40248627

cj¡= 30.00

o= 0.00

P= 0.00

TJ= 0.00

e= 2.92

Los factores de fonna.

Fes= 2.57587

Fqs = Fgs = 1.78794

Factor de inclinación

Fci = Fqi = 1

Fgi = 1

Los factores de forma

Fes= 2.83159

Fqs = 2.73205

Fgs = -0.2

D/B= 0.5

Factor de inclinación

Fci = 1

Fqi = 1

Fgi= 1 F. inclín. Cimentación

be=

bq=bg=

¡·¡ ¡·) ¡·¡ ("]

1 kN/m2]

ca= 0.00

y= 17.89

qv= 0.00

qh= 0.00

FS= 5.00


Fcd = 1.1797338

Fqd = Fgd= 1.0898669

Kp= 12.81405861


Fcd = 1.2

Fqd = 1.4330127

Fgd= 1

K= 0.5

m= 1.25

Af= o

Fatt. d'inclin. Terreno gc =

gq =gg =

[kN/m3]

[ kN/m2]

( kN/m2j

Hansen: Los factores de forma Factores de profundidad

Nq = 18.40112222 se= 2.83159 de= 1.2

Nc= 30.13962779 sq = 2.73205 dq= 1.4330127

Ng= 15.0698139 sg= -0.2

D/B = 0.5

qo < qo tgd + Af ca Factor de inclinací.ón ic =

iq, ig >o

Terzaghi: Nq =

Nc=

Ng=

LEGENDA:

ecc.B =

ecc.L = $= li=

~=

r¡=

e=

ca=

y=

qv=

qh = Kp=

Af= FS = q=

FALSO

VERDADERO

VERDADERO

VERDADERO

22.456

37.162

27.084

Ancho de la cimentación

Longitud de la cimentación

Profundidad de la cimentación

Excentricidad en B

Excentricidad en.L

Angulo de fricción

iq = 1

ig=

F. ínclin. Cimentación

be=

bq =

bg = 1

Tipo de

Nastrif<

A. inclinacion del terreno de fundación.

A. inclinación de la carga

Inclinación de la cimentación

Cohesión

Adhesión a la base de la fundación

Peso especifico del suelo

Comp. Vertical de la carga

Comp. Horizontal de la carga

Coeficiente de empuje pasivo

Area efectiva de la cimentación

Factor de seguridad

Capacidad portante

Capacita portante secondo Meyerhoff:

[ kN/m2)

dg= 1

K= 0.5

Af= o

Fatt. d'inclín. Terreno

1 gc =

Cartoo Totale 'rma

__,-~~..,..,-t~,..,-~...,....,--...,..,-,., B

[ k.l~] [ kN/m2]

Capacidad portante según Vesic:

[kN/m2] qult = 1 ,·.

[t/m2] qult=

[ Kg/cm2]

Capacidad portante según Hansen:

[ kN/m2] qult = 1 190~;64 . . ...• : ··j

[ Kgfcm2]

Capacidad portante según Terzagbi:

[kN/m2]

[ t/m2] qult =

[ Kg/cm2] qult = 1 .·

[kN) [kNJ q=

[ t] 1 tjm2] q=

[ Kgjcm2]

q=

[ kNJ [ kN/m2] q=

[ t 1 [ t/m2] q=

[ Kg] [ Kg/cm2] q=

[ kN] [ kN/m2] q=

[ t/m2] q= ·1 Qamm=

[ Kg] [ Kg/cm2] q=

05. ESTUDIO QUÍMICO DEL AGUA

93

UNBVERSftDAD NACDONAL "5Santiago Antúnez de Mayolc"

fACULTAD DE COENCtAS AGRARHAS CIUDAD UNIVERSITARiA- SHAJ'lCAYAN

Telefax. 043-426588 - 106 B;f¡i!JARAIE ""' ~IGfiÓ!NI CHAV(!Ni

REPORTE DE ANALISIS QUÍMICO DEL AGUA SOLICITA Cochachin Villanueva Roger David- Tesista FUENTE Río Mosna Margen Izquierda - Puente Laos UBICACIÓI Ch.avín - Huari - Anc~sh

REPORTE DE RESULTADOS Resultados-Unidad Cloruros como ión Cl. 216 ppm. Sulfatos como ión S04 25 oom. Sales Solubles Totales (C.E) 0.160 dS/m.

IPH 6.96 CONCLUSIONES: la muestra tiene una reacción neutra,

en cuanto el Cl, S04, pH y los sales solubles totales se encuentran dentro de los parámetros permisibles por lo tanto se recomiendí uso respectivo

Huaraz, 30 de Setiembre del2014

·~.

06. MODELACIÓN HEC -RAS 06.01. Prospectiva tridimensional.

90

06.02. Secciones del rio

s e: o

1 UJ

Sección del km: 17+000

·1

o

Modelo_Chavin Plan: Plan 02 15/01/2015

-·>~<-1•- .0205--+,____ ___ .03----->1

10 20 31

Slation(ni

' 40 00


s e: o

i üi

o

Modelo_Chavin

10 20

Sección del km: 17+040 Modelo_Chavin

o 20

Plan: Plan 02 15/01/2015

40 00

Station(ni

Plan: Plan 02 15/01/2015

40

Station (ni

Legend

-EGPF3

70

00

EGPF2

WSFF3

WSFF2

EGPF1

WSFF1

Grourd • BankSta

L.egend --y---

EGPF3 __ ¿......._

EGPF2

WS FF3

WS FF2

EGPF1

WSFF1

Grourd •

BankSta

91

Sección del km: 17+060 Modelo_Chavín

:g " o ¡ > "' üi


o 10 20


Sección del km: 17+ 120

:g " o ·~

~ w

Modelo_Chavin

Plan: Plan 02 15/01/2015

S!ation (ni

Plan: Plan 02 15/01/2015

40

Station (ni

00 70

Plan: Plan 02 15/01/2015

Station (nV

Plan: Plan 02 15/01/2015

Station (nV

70

00

Legend ---y--

EGPF3 --Jtr---

EGPF2

WSFF3

WS FF2

EGPF1

WS FF1

Ground • BankSta

Legend

-EGPF:l EGPF2

WSFF3

WSFF2

EGPF1

WS FF1

Ground •

Bani<Sta

WS FF3 --ltr---

EGPF2

WSFF2

EGPF1

WSFF1

Ground •

BankSta

100

Legend --y--

100

EGPF3

WSFF3

EGPF2

WS FF2

EGPF1

WSFF1

Grourd • Bani<Sta

92

Sección del km: 17+140 Modelo_Chavin Plan: Plan 02 15/01/2015

Lagend --y---

EGPF3 --A--

EGPF2 s WSFF3 e: o WSFF2 ""' .. > EGPF1 " ¡¡;

WS FF1

G10und

• BankSia

o 10 20 3J 40 SJ

S1ation (ni

Sección del km: 17+160 M odelo_Chavi n Plan: Plan 02 15/01/2015

l.agend --...--

EGPF3

WS FF3 s __ ..__ EGPF2

e: o WS FF2 :g > EGPF1 (!)

iii WSFF1

G!Ound • BankSta

o 10 20 3J 4J SJ 00 70 00

Sation(ni


Lagend --.....---

EGPF3

WSFF3 s __ ¿___

EGPF2 e: o WS FF2 ~ > EGPF1 " ¡¡;

WSFF1

G!Ound •

BankSta

20 40 00 00

S1ation(rfl


93


Legend --.......--

EGPF3

WSFF3

:S --~-

EGPF2 <: o WSFF2 "" .. > EGPF1 "" ¡¡¡

WS FF1

G10urd • BankSia

o 20 40 ro 80 100

Station (rrp


Legend --y--

EGPF3

WSFF3

:S --.6.---

EGPF2 e

~ WS FF2 > EGPF1 "" ¡¡¡

WSFF1

G10urd • BankSia

100

Station (rrp


Legend --.......--

EGPF3

WSFF3

:S --~-

EGPF2 <: o WSFF2 ~ > EGPF1 "' ¡¡¡

WSFF1

G10urd • BankSia

o 20 40 ro aO Station (rrp


Legend

-EGPF3

:S WSFF3

--4---

EGPF2 <: o

WSFF2 ~ >

EGPF1 "' ¡¡¡ WSFF1

GIOurd • BankSia

o 20 ro 80 100

Slation (rrp


94


Legend --v--

EGPF3

WSPF3 s --A--

EGPF2

" o WSPF2 'E > EGPF1 " ijj

WS PF1

G10und • BankSta

o 20 40 00 00 100

Station (nV


Legend ~--y--

EGPF3

WSPF3

:S EGPF2

" o WS PF2 ~ > EGPF1 " Ü]

WSPF1

GIOUnd

• BankS!a

100

Slation (nV


Legend

-EGPF3

WSPF3

:S --A--

EGPF2

" o WSPF2 :g > EGPF1 " Ü]

WSPF1

Ground • BankSta.

o 10 20 31

Slation (nV



Legend --y--

EGPF3

WSPF3

:S __ ...__

EGPF2 e: o WS PF2 :;:o .. > EGPF1 ..

Ü] WSPF1

G10und • BankSia

o 20 00 00

Station (nV

95

07. Panel fotográfico.

Imagen 07.01. Vista de las características de la cuenca de aporte.

Imagen 07.02. Vista de las características de la cuenca de aporte.

96

Imagen 07.03. Vista del margen izquierdo del rio Mosna

Imagen 07.04. Tramo a proteger.

97

Imagen 07.05. Vista del margen derecho del rio Mosna con protección de muro

de gaviones

Imagen 07.06. Características del margen izquierdo del rio Mosna

98

08. PRESUPUESTO.

99

S10

Presupuesto

Cliente

Lugar

ltem

01

01.01

01.02

01.03

02

02.01

02.01.01

02.01.02

02.02

02.02.01

02.02.02

02.02.03

02.02.04

02.02.05

02.02.06

02.03

02.03.01

02.04

02.04.01

02.0402

02.05

02.05.01

02.05.02

02.05.03

02.05.04

02.06

02.06.01

• 02.06.02

02.06.03

02.06.04

02.06.05

Página

Presupuesto

0102053 DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCION DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RIO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+00 AL KM 17 + 330 EN EL DISTRITO DE CHAVIN, APLICANDO HEC ·RAS, 2013

MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE CHAVIN DE HUANTAR Costo al

ANCASH. HUARI· CHAVIN DE HUANTAR

Descripción

OBRAS PROVISIONALES

CARTEL DE OBRA IMPRESION DE BANNER DE 3.80 m X 2.40 m (Soporte de Madera)

Alquilar de Local para la Obra

Cerro perimetrico de Esleras y postes de Eucaipto

DEFENSA RIBEREAA:GAVIONES

OBRAS PRELIMINARES

Umpieza manual de Terreno con presencia de Maleza y Vegetación

Trazo y replanteo en Terreno Normal con Equipo

MOVIMIENTO DE TIERRAS

Umpieza y/o descolmatado de Canal Nalural

O>rte manual en terreno tipo cascajo y piedra

Excevacion Masiva a Maquina en terreno Semirocoso (Retroexcavadora s/llantas)

Pertilado de Talud en Terreno Nonmal

Rellano con Malerial Propio compactación con equipo lviano

Efiminación de Mat.Excad.CNolquete de 6m3+Car¡¡ador Frontal d<= 5 Km

U~A DE ESTABIUDAD • NIVELANTE

EXTRACCION Y SELECCION DE PIEDRA (obras de arte)

EXTRACCION DE MATERIALES EN CANTERA


Acarreo Manual de P.G.(prom. 10') 50m<D<100m

GAVIONES

Gaviones -Suministro e instalación 5.00 x 1.00 x 1.00m

Gaviones. Suministro e instalación 5.00 x 1.50 x1.00m

Suministro e instalacion de Gectextil NT -2000 M

Foresleción para Defensas Naluralas (rtos, quebradas), incluye suministro y sembrado

VARIOS

Señalizacion en Obra durante Ejecucion

Umpieza General de Obra

Kit DE IMPLEMENTOS DE SEGURIDAD

Kit DE HERRAMIENTAS

FLETE TERRESTRE

COSTO DIRECTO

GASTOS GENERALES(4.96)

PRESUPUESTO

COSTO DE ELABORACION DE EXPEDIENTE

LIQUIDACION DE OBRA

MONTO DE INVERSION

Un d.

und

mes

m

m2

m2

m3

m3

m3

m2

m3

m3

m3

m3

m2

und

und

und

m2

m

m2

glb

und

glb

Me !fado Precio S/.

1.00 1.056.93

4.00 200.00

340.00 17.87

1,020.00 2.37

1,020.00 0.96

510.00 144.85

1,530.00 54.32

1,620.00 15.09

1,020.00 3.39

2,295.00 44.61

3,187.50 20.31

510.00 72.42

2,720.00 72.42

1,360.00 72.42

476.00 657.80

124.00 782.80

1,020.00 14.59

25.00 8.95

340.00 1.07

1,360.00 0.95

1.00 7,350.00

1.00 7,645.50

1.00 12,000.00

15/01/2015

Parcial S/.

7,932.73

1,056.93

800.00

6,075.80

1,141,746.03

3,396.60

2,417.40

979.20

352,004.78

73,873.50

83,100.60

24.445.80

3,457.80

102,379.95

64,738.13

36,934.20

36,934.20

295,473.60

196,982.40

98,491.20

425,265.55

313,112.60

97,067.20

14,881.60

223.75

28,651.30

363.80

1,292.00

7,350.00

7,645.50

12.000.00

1,149,678.76

57,000.00

1,206,678.76

10,000.00

3,500.00

1,220,178.76

Feoha: 28101/2015 D3:57:42p.m.

S10 Página:

Gastos generales

Presupuesto 0102053 DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCION DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RIO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+00 AL KM 17 + 330 EN EL DISTRITO DE CHAVIN, APUCANDO HEC- RAS, 2013

Fecha

Moneda

15/01/2015

01 NUEVOS SOLES

GASTOS VARIABLES

PERSONAL TECNICO

Código Descripción

02003 ALMACENERO 02006 GUARDIAN 02012 INGENIERO ASISTENTE DE OBRA 02013 MAESTRO DE OBRA 02015 ASISTENTE ADMINISTRATNO 02016 ASISTENTE TECNICO 02018 SUPERVISOR DE OBRA

Unidad

mes mes mes mes mes mes mes

Cantidad %Costo asig.

3.00 100.00 3.00 100.00 3.00 100.00 3.00 100.00 3.00 100.00 3.00 100.00 3.00 100.00

Subtotai

Total gastos generales

Fecha :

Precio

1,500.00 1,500.00 4,000.00 3,000.00 2,000.00 2,500.00 4,500.00

57,000.

Pare

4,500 4,500

12,000 9,000 6,000 7,500

13,500

57,000

57,000.

28101/2015 03:38:17p.m.

510 Página:

Precios y cantidades de recursos requeridos por tipo

Obra 0102.053 DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCION DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RIO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17t00 AL KM 17 + 330 EN EL DISTRITO DE CHAVIN, APLICANDO HEC • RAS, 2.013

Subpresupueslo 001 DISEÑO DE MURO DE GAVION PARA PROTECCION DE LA MARGEN IZQUIERDO DEL RIO MOSNA

Fecha 01/0112015

Lugar 021004 ANCASH • HUARI· CHAVIN DE HUANTAR Código Recurso Unidad Cantidad Precio S/. Parcial S/.

MANO DE OBRA

0101010003 OPERARIO hh 4,283.4500 17.19 73,632.51 0101010004 OFICIAL hh 640.8000 14.57 9,336.46 0101010005 PEON hh 50,831.0718 11.86 602,856.51 01010300000005 OPERARIO TOPOGRAFO hh 16.3200 18.17 296.53

686,122.01

MATERIALES

0203020004 FLETE TERRESTRE POR VIAJE (IDA Y VUELTA) glb 1.0000 12.000.00 12,000.00 02040100020001 ALAMBRE NEGRO N" 16 kg 34.0000 5.00 170.00 02043000010004 GAVION TIPOCAJADE5.0x 1 x 1m (ZINC +ALUM) und 476.0000 350.00 166,600.00 02043000010005 GAVION TIPO CAJA DE 5.0x 1.5x 1m (2.7mm)(ZINC-ALUM) und 124.0000 450.00 55,800.00 0207010006 PIEDRA GRANDE DE 8" m3 2,380.0000 22.00 52,360.00 0207010011 PIEDRA GRANDE m3 930.0000 18.00 16,740.00 0207030002 HORMIGON PUESTO EN OBRA m3 0.2000 90.00 18.00 0210020003 Geotextil NT- 2000 m ( 200 gr/m2) (A.4 L 120 area 480) m2 1.091.4000 11.00 12,005.40 0213)10001 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bol 0.7500 21.50 16.13 0213030001 YESO kg 25.5000 3.00 76.50 02310000010005 MADERA EUCALIPTO ROLLIZO 3' X 2.50 m pza 226.7800 10.00 2,267.80 0231010001 MADERA TORNILLO p2 49.8000 6.00 298.80 02340600010006 PLANCHA COMPACT ADORA 4HP hm 1,147.5000 35.00 40,162.50 0238010001 LIJA PARA MADERA plg 2.0000 3.00 6.00 02401500010007 IMPLEMENTOS DE SEGURIDAD esl 1.0000 7.350.00 7,350.00 02410500010002 CINTA SEÑALIZAOORA COLOR AMARILLO m 340.0000 0.60 204.00 0270010292 ESTERAS DE 2.00ML X 3.00 ML und 112.2000 15.00 1,683.00 0271050143 ARBUSTO O PLANTON PARA FOREST ACION P2ll 25.0000 8.00 200.00 0272070038 PERNO DE 5/8' CON TUERCA Y HUACHA 5' und 6.0000 1.50 9.00 02901700010017 IMPRES!ON DE BANNERS m2 8.6500 30.00 259.50 0292010001 CORDEL m 25.5000 1.00 25.50

368,252.13

EQUIPOS

0301000011 TEODOLITO hm 16.3200 15.00 244.80 0301000024 MIRAS Y JALONES hm 16.3200 7.00 114.24 0301010044 HERRAMIENTAS MANUALES esl 1.0000 7,645.50 7,645.50 03011600010002 CARGADOR S!LLANTA 125HP, 2.5 Y3 hm 39.8438 350.00 13,945.33 03011700020009 RETROEXCAVADORSOBRE LLANTAS 58 HP 1 yd3 hm 64.8000 350.00 22,680.00 03012200040005 CAMION VOLQUETE DE 6m3 hm 199.2188 250.00 49,804.70 0301230002 ALQUILER DE LOCAL mes 4.0000 200.00 800.00

95,234.57

Total S/. 1,149,608.71

Fecha : 28/01/2015 03:42:1 Op.m.

510 Página:

Análisis de precios unitarios

Presupuesto

Subpresupuesto

0102053 DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCION DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RIO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+00 AL KM 17 t 330 1

001 DISEÑO DE MURO DE GAVION PARA PROTECCION DE LA MARGEN IZQUIERDO DEL RIO MOSNA

Paro da 01.01 (01 0701040202-0102053-01) CARTEL DE OBRA IMPRESION DE BANNER DE 3.60 m X 2.40 m (Soporte de Madera)

Costo unitario directo por:

Código Descripción Recurso Unidad Cantidad

Mano de Obra 0101010003 OPERARIO hh 16.0000

0101010005 PEON hh 16.0000

Materiales 0207030002 HORMIGON PUESTO EN OBRA m3 0.2000

0213010001 CEMENTO PORTI.AND TIPO 1 (42.5 kg) bol 0.7500

0231010001 MADERA TORNILLO p2 47.2500

0238010001 LIJA PARA MADERA plg 2.0000

0272070038 PERNO DE 5/8' CON TUERCA Y HUACHA 5' und 6.0000

02901700010017 IMPRESION DE BANNERS m2 8.6500

Parlida 01.02 (01 0102010204-01 02053-01) Alquiler de Local para la Obra


Código Descripción Reoorsa Unidad Cannded

Equipos 0301230002 ALQUILER DE LOCAL mes 1.0000

Partida 01.03 (01 0301090206-01 02053-01) Cerco perimetrico de Esteras y postes de Eucalipto



Mano de Obra 0101010003 OPERARIO hh 0.0889

0101010005 PEON hh 0.3556

Materiales 02040100020001 ALAMBRE NEGRO N" 16 kg 0.1000

02310000010005 MADERA EUCALIPTO ROLLIZO 3' X 2.50 m pza 0.6670

0270010292 ESTERAS DE 2.00ML X3.00 ML und 0.3300

Partida 02.01.01 (01 0101030205-01 02053-01) Limpieza manual de Terreno con presencia de Maleza y Vegetación



Mano de Obra 0101010005 PEON hh 0.2000

Paro da 02.01.02 (01 0119000104-01 02053-01) Trazo y replanteo en Terreno Normal con Equipo


Código Descripción Rerurso Unidad Cantidad

Mano de Obra 0101010005 PEON hh 0.0160

01010300000005 OPERARIO TOPOGRAFO hh 0.0160

Materiales 0213030001 YESO kg 0.0250

0231010001 MADERA TORNILLO p2 0.0025

0292010001 CORDEL m 0.0250

Equipos 0301000011 TEODOLITO hm 0.0160

0301000024 MIRAS Y JALONES hm 0.0160

und

Precio S/.

17.19

11.86

90.00

21.50

6.00

3.00

1.50

30.00

mes

Precio SI.

200.00

m

Precio SI.

17.19

11.86

5.00

10.00

15.00

m2

PrecioS/.

11.86

m2

Precio SI.

11.86

18.17

3.00

6.00

1.00

15.00

7.00

1,056.93

Parcial SI

275.01

189.7!

464.8[

18.0(

16.11

283.5(

6.0(

9.0C

259.5(

592.1<

200.00

Parcial SI

200.0(

2ll0.0(

17.87

Parcial SI

1.51

4.2<

5.71

0.5(

6.6i

4.9!

12.1l

2.37

Parcial SI

2.3i

2.31

0.96

Parcial SI

0.1¡

0.2¡

0.4!

0.01

o. o; 0.01

0.1<

0.21

0.11

0.3!

Fecha: 28101/2015 03:40:50p.m.

S10 Página:


Presupuesto

Subpresupuesto

0102053 DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCION DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RIO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+00 AL KM 17 + 330 1

001 DISEÑO DE MURO DE GAVION PARA PROTECCION DE LA MARGEN IZQUIERDO DEL RIO rAOSNA

Partida 02.02.01 (01 0101030204-0102053-111)

Código Descripción Rerurso

Mano de Obra 0101010003 OPERARIO

0101010005 PEON

Partida 02.02.02 (01 0303010702-0102053-01)

Código Descripción Recurso

Mano de Obra 0101010003 OPERARIO 0101010005 PEON

Partida 02.02.03 (01 01 0401 0308-01 02053-01)


Mano de Obra 0101010003 OPERARIO 0101010005 PEON

Equipos 03011700020009 RETROEXCAVADOR SOBRE LLANTAS 58 HP 1 yd3

Partida 02.02.04 (01 0706010501-01 02053-01)

Código DescripciónRerurso

Mano de Obra 0101010005 PEON

Partida 02.02.05 (01 0601080415-01 02053-01)



Materiales 02340600010006 PLANCHA COMPACTADORA 4HP

Partida 02.02.06 (01 0303060103-0102053-01)

Código DescripciónReCtJrso


Equipos 03011600010002 CARGADOR SIUANTA 125HP, 2.5 Y3 03012200040005 CAMIDN VOLQUETE DE 6m3

Limpieza y/o descolma1ado de Canal Na1ural


Unidad Cantidad

hh 1.0667

hh 10.6667

Corte manual en terreno tipo cascajo y piedra

Coslo unitario directo por:

Unidad Cantidad

hh 0.4000

hh 4.0000

Excavaclon Masiva a Maquina en terreno Semlrocoso (Retroexcavadora snlantas)

Perfilado de Talud en Terreno Normal

Unidad

hh

hh

hm

Unidad

hh

Costo unitario direclo por:

Cantidad

0.0080

0.0800

0.0400


Cantidad

0.2857

Relleno con Material Propio compactación con equipo liviano


Unidad Cantidad

hh 2.2857

hm 0.5000

Eliminación de Mat.Exced.CNolquete de 6m3+Cargador Frontal d<= 5 Km


Unidad Cantidad

hh 0.0250

hm 0.0125

hm 0.0625

m3 144.85

Precio S/. Parcial SI

17.19 18.31

11.86 126.51

144.8!

m3 54.32

Precio SI. Parcial SI

17.19 s.8e

11.86 47.4'

54.3:

m3 15.09


17.19 0.11

11.86 0.9[

1.0!

350.00 14.0(

14.0[

m2 3.39

PrecioS/. Parcial SI

11.86 3.3E

3.3!

m3 44.61

PrecioS/. Parcial SI

11.86 27.11

27.11

35.00 17.5(

17.5(

m3 20.31


11.86 0.3(

0.3[

350.00 4.31

250.00 15.6:

20.01

Fecha: 28/01/2015 03:40:50p.m.

510 Página:


Presupuesto 0102053 DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCION DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RIO MOSNA EN El TRAMO KM: 17+00 Al KM 17 + 3301

Subpresupuesto 001 DISEÑO DE MURO DE GAVION PARA PROTECCION DE LA MARGEN IZQUIERDO DEL RIO MOSNA

Partida

Código

0101010003

0101010005

Partida

Código

0101010003

0101010005

Partida

Código

0101010003

0101010005

Partida

Código

0101010003

0101010004

0101010005

02043000010004

0207010006

Partida

Código

0101010003

0101010004

0101010005

02043000010005

0207010011

02.03.01

Oescópción Rerurso

OPERARIO

PEON

02.04.01

Descripción Recurso

OPERARIO

PEON

02.04.02

Descripción Reauso

OPERARIO

PEON

02.05.01

Descripción Rerurso

OPERARIO

OFICIAL

PEON

(010451010102.0102053-01)

Mano de Obra

(010451010102.0102053·01)

Mano de Obra

(01 0109010703-01 02053-01)

Mano de Obra

(01 0105010112.0102053-01)

Mano de Obra

Mateñales GAVION TIPO CAJA DE5.0x 1 x 1m (ZINC+ALUM)

PIEDRA GRANDE DE 8'

02.05.02 (01 0105010114-01 02053-01)

Descripción Rewrso

Mano de Obra OPERARIO

OFICIAL

PEON

Mateñales GAVION TIPO CAJA DE 5.0 x 1.5 x 1 m (2.7 mm)(ZINC · ALUM)

PIEDRA GRANDE


Costo unitario áirecto por:

Unidad

hh

hh


Cantidad

0.5333

5.3333

Costo un~ario áirecto por:

Unidad Cantidad

hh 0.5333

hh 5.3333

Acarreo Manual de P.G.(prom. 10") 50m<D<100m

Costo unttario áirecto por:

Unidad Cantidad

hh 0.5333

hh 5.3333

Gaviones ·Suministro e instalación 5.00 x 1.00 x 1.00m

Costo unitario áirecto por:

Unidad Cantidad

hh 1.0000

hh 1.0000

hh 14.0000

und 1.0000

m3 5.0000

Gavlones ·Suministro e Instalación 5.00 x 1.50 x1.00m


Unidad Cantidad

hh 1.0000

hh 1.0000

hh 14.0000

und 1.0000

m3 7.5000

m3

Precio S/.

m3

17.19

11.86

Precio S/.

17.19

11.86

m2

Precio SI.

17.19

11.86

und

Precio S/.

17.19

14.57

11.86

350.00

22.00

und

Precio S/.

17.19

14.57

11.86

450.00

18.00

72.42

Parcial S/

9.1í

63.2!

72.4:

72.42

Parcial S/

9.1i

63.2(

72.4:

72.42

Parcial S/

9.1i

631!

72.4¡

657.80

Parcial SI

17.1!

14.5i

166.0l

197.8[

350.0(

110.0(

460.0(

782.80

Parcial S/

17.H

14.5i

166.01

197.6(

450.0C

135.0(

585.0(

Fecha: 28/01/2015 03:40:50p.m.

510 Página:


Presupuesto

Subpresupuesto

0102053 DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCION DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RIO MOSNA EN EL TRAMO KM: 17+00 AL KM 17 + 3301

Partida

Código

0101010003

0101010004

0101010005

0210020003

Partida

Código

0101010005

0271050143

Partida

Código

0101010005

02410500010002

Partida

Código

0101010005

Partida

Código

02401500010007

Partida

Código

0301010044


02.05.03

Descripción Rerurso

OPERARIO

OFICIAL

PEON

(010105010113-0102053·01)

Mano de Obra

Materiales Geotextil NT- 2000 m ( 200 grhn2 ) (A.4 L 120 area 480)

Suministro e lnstalacion de Geotextil NT -2000 M

Unidad

hh

hh

hh

m2


Cantidad

0.0200

0.0400

0.1600

1.0700

und 14.59

PrecioS/. Parcial S/

17.19 0.31

14.57 0.5!

11.86 1.9C

2.6:

11.00 11.71

11.71

02.05.04 (01 0109010212-0102053-01) Forestación para Defensas Naturales (rios, quebradas), Incluye suministro y sembrado

Costo unitario directo por: m2 8.95

Descripción Recurso Unidad Cantidad Precio S/. Parcial S/

Mano de Obra PEON hh 0.0800 11.86 0.9~

0.9!

Materiales ARBUSTO O PLANTON PARA FORESTACION pza 1.0000 8.00 8.0(

8.0(

02.06.01 (01 0717020306.()1 02053-01) SeñaHzacion en Obra durante Ejecuclon

Costo unitario directo por: m 1.07

De~ón Recuso Unidad Canlidad Precio SI. Parcial S/

Mano de Obra PEON hh 0.0400 11.86 0.41

0.41

Materiales CINTA SEÑALIZAD ORA COLOR AMARILLO m 1.0000 0.60 0.6(

0.6(

02.06.02 (01 0101030302-01 02053.01) Limpieza General de Obra

Costo unitario directo por: m2 0.95

DescripciOn Rerurso Unidad Canlidad Precio S/. Parcial S/

Mano de Obra PEON hh 0.0800 11.86 0.9!

0.9~

02.06.03 (010501030117-0102053-01) Kit DE IMPLEMENTOS DE SEGURIDAD

Costo unitario directo por: glb 7,350.00

Descripción Recurso Unidad Cantidad Precio S/. Parcial SI

Materiales IMPLEMENTOS DE SEGURIDAD est 1.0000 7,350.00 7,350.0{

7,350.0(

02.06.04 (010501030118-0102053.01) Kit DE HERRAMIENTAS

Costo unitario directo por: und 7,645.50

DescripciónRea.trstl Unidad Cantidad Precio S/. Parcial SI Equipos

HERRAMIENTAS MANUALES est 1.0000 7,645.50 7,645.5(

7,645.5(

Fecha: 28/01/2015 03:40:50p.m.

S10 Página:


Presupuesto

Sub presupuesto

0102053 DISEÑO DE MURO DE GAVIONES PARA LA PROTECCION DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RIO MOSNA EN El TRAMO KM: 17+00 AL KM 17 + 3301


Partida 02.06.05 (010306040102·0102053·01) FLETE TERRESTRE

Costo unitario directo por: glb 12,000.00

Código Des~ciim Rerurso Unidad Cantidad Precio SI. Parcia! S/

Materiales 0203020004 FLETE TERRESTRE POR VIAJE (IDA Y VUELTA) ~lb 1.0000 12.000.00 12.000.0(

12,000.0(

Fecha : 28/0112015 03:40:50p.m.

09.PLANOS:

09.01. Plano de ubicación.

09 .02. Plano topográfico

09.03. Plano de cuenca de aporte.

09.04. Plano elevaciones

09.05. Plano de sección típica

09 .06. Plano general de instalación de gaviones.

100

Documents

UNIVERSIDAD NACIONAL FACULTAD DE CIENCIAS AGRARIAS …