Upload
adele-copeland
View
227
Download
9
Embed Size (px)
Citation preview
UNIVERZA V LJUBLJANI
Odziv AB stene na potres – Odziv AB stene na potres –
vnaprejšnja napoved in vnaprejšnja napoved in
kalibracija modelakalibracija modela
Peter Kante, podiplomski študent
Fakulteta za gradbeništvo in geodezijo
Seminar iz konstrukcij, 7. marec 2001Seminar iz konstrukcij, 7. marec 2001
Uvod
VNAPREJŠNJA NAPOVED
POTRESODZIVAB stena
EKSPERIMENT (CAMUS 3)
KALIBRACIJAMODELA
Opis preizkušanca
• modelno merilo 1:3modelno merilo 1:3
• dve 5-etažni steni brez dve 5-etažni steni brez odprtinodprtin
• višina stene 5.10 mvišina stene 5.10 m
• dimenzije prereza stene dimenzije prereza stene 0.06 0.06 × × 1.70m (0.10 1.70m (0.10 × × 2.10m)2.10m)
• dodatne mase pritrjene na dodatne mase pritrjene na medetažne plošče medetažne plošče (skupaj: 36.3 ton)(skupaj: 36.3 ton)
• mikrobetonmikrobeton, , jeklene žicejeklene žice
-0.42g
-1.5
-1.0
-0.5
0.0
0.5
1.0
1.5
0 5 10 15 20
čas [s]
ag [g]
Nice ag,max = 0.42g
0.22g
-1.5
-1.0
-0.5
0.0
0.5
1.0
1.5
0 5 10 15 20
čas [s]
ag [g]
Nice ag,max = 0.22g
-1.35g-1.5
-1.0
-0.5
0.0
0.5
1.0
1.5
0 5 10 15 20
čas [s]
ag [g] Melendy Ranch ag,max = 1.35g
-0.64g
-1.5
-1.0
-0.5
0.0
0.5
1.0
1.5
0 5 10 15 20
čas [s]
ag [g]
Nice ag,max = 0.64g
1.0g
-1.5
-1.0
-0.5
0.0
0.5
1.0
1.5
0 5 10 15 20
čas [s]
ag [g]Nice ag,max = 1.0g
-1.35g-1.5
-1.0
-0.5
0.0
0.5
1.0
1.5
0 5 10 15 20
čas [s]
ag [g] Melendy Ranch ag,max = 1.35g
Obtežbapredstavlja
močan potres v bližini preloma
(near-fault earthquake)
frekvence akcel. sovpadajo z
lastno frekvenco preizkušanca
0
20
40
60
80
100
120
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1nihajni čas [s]
posp
ešek
[m/s
2]
Vnaprejšnja napoved
DIMENZIONIRANJEDIMENZIONIRANJE
MODELIRANJE NEELASTIČNEGA ODZIVAMODELIRANJE NEELASTIČNEGA ODZIVA
IZRAČUN Z “N2” METODOIZRAČUN Z “N2” METODOelement z več navpičnimi
vzmetmi (MVLEM)
časovni odzivičasovni odzivi
ekstremne vrednosti količinekstremne vrednosti količin
IZBRAN
Dimenzioniranje stene po EC-8
po principupo principu “capacity design” “capacity design”
po projektnem spektru po projektnem spektru EC-8EC-8 na: na:
Modeliranje stene je uspešnejše, če vemo, s kakšnim Modeliranje stene je uspešnejše, če vemo, s kakšnim predpostavkami je bil preizkušanec projektiran!predpostavkami je bil preizkušanec projektiran!
aagg = 0.75g = 0.75g
q = 2.55 (DC M)q = 2.55 (DC M)
a g = 0.75g
q=2.55 (DC M)
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
0.0 1.0 2.0 3.0 4.0
T
R(T
)
upogibno obnašanje upogibno obnašanje stenestene
Modeliranje neelastičnega odziva stene
modeliranje stene s tremi elementimodeliranje stene s tremi elementi
računalniški program DRAINračunalniški program DRAIN prva različica že leta prva različica že leta 19731973
• element z več navpičnimi vzmetmi (MVLEM)
• gredni element s Takedinimi histereznimi pravili
• lamelni (fiber) element
modeliranje obnašanjamodeliranje obnašanja
makro elementmakro element
dve togi prečkidve togi prečki
6 navpičnih vzmeti6 navpičnih vzmeti
1 strižna vzmet1 strižna vzmet
2-L2-L
Gibersonov gredni elementGibersonov gredni element(linijski element)(linijski element)
odnos M-odnos M-
neposredni opis stanja v neposredni opis stanja v konstrukcijikonstrukciji
Predpostavke modeliranja podobnosti modelov
• zgostitev elem. zgostitev elem. v spodnjih 2 etažah v spodnjih 2 etažah
• elastičen temeljelastičen temelj
razlike modelov
• model je enostavna konzolamodel je enostavna konzola[M][M]
MVLEMgredni element
(Takeda)lamelni (fiber)
element
model. prečnega prereza
6 vzdolžnih + 1 strižna vzmet
nelinearni odnos moment – rotacija
vozlišča za Gibersonov gred.
element; 3-L
posamezna vlakna
upoštevanje neelastičnosti
odnos F – u za vzmeti;
3-L Ţ 2-L
na nivoju materialnih lastnosti
(beton, jeklo)
utrditevpovečana na 6 %
(numerične težave)
dejanska: 0.5-1% (iz diagrama
za jeklo)dejanska: 0.5-1%
• strižno obnašanje je elastičnostrižno obnašanje je elastično
IZBRAN
Izračun z N2 metodo
Predpostavke:Predpostavke:
IDEALIZACIJA !!!IDEALIZACIJA !!!
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1nihajni čas [s]
posp
ešek
[cm
/s2]
dejanski spekter
idealiziran spekter
• spektre zahtev smo izračunali s spektre zahtev smo izračunali s pomočjo podanih akcelogramovpomočjo podanih akcelogramov
• za za pushoverpushover analizo je bil uporabljen model z MVLEM analizo je bil uporabljen model z MVLEM (z utrditvijo 6%)(z utrditvijo 6%)
uporaba spektra uporaba spektra odzivaodziva++
nelinearna statična nelinearna statična (pushover) analiza(pushover) analiza
po signalu Melendy Ranchpo signalu Melendy Ranch
Eksperimentalni rezultati
pred vsemi preiskusipred vsemi preiskusi
po signalu Nice apo signalu Nice ag,maxg,max = 1.0g = 1.0g
• težave z merilnimi instrumenti na vrhu stenetežave z merilnimi instrumenti na vrhu stene
• razpoke pred začetkom dinamičnih preiskavrazpoke pred začetkom dinamičnih preiskav
nerealni pomiki na vrhu stenenerealni pomiki na vrhu stene
kasnejše primerjave:kasnejše primerjave:
pomiki na vrhu predzadnje etaže (pomiki na vrhu predzadnje etaže (DXR5DXR5))
• predhodna obremenitev stene s signalom predhodna obremenitev stene s signalom NiceNice aag,maxg,max = 0.42g = 0.42g
leva stena
Eksperimentalni rezultati
Melendy Ranch
491.4
-513.4-427.5
510.1
-600
-400
-200
0
200
400
600
2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0
čas [s]
mom
ent
[kN
m]
MVLEM
eksperimentNice 1
-138.1
-178.9-184.5
-136.0
-200
-190
-180
-170
-160
-150
-140
-130
-120
2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0
čas [s]
osna
sila
[kN
]
MVLEM
eksperiment
1.41
-2.45
3.44
-4.62-5.0
-2.5
0.0
2.5
5.0
2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0
čas [s]
pom
ik -
DX
R5
[cm
]
MVLEM
eksperiment
Analiza rezultatov napovedi
• relativno dobra napoved za odzive pri “near fault” potresu (Melendy Ranch)
• spreminjanje osne sile v konzolni steni
Ugotovitve:
• slaba napoved za Nice ag,max = 0.64g in Nice ag,max = 1.0g
• neujemanje količin za Nice ag,max = 0.22g
(vpliv predhodne obremenitve)
Vpliv predhodne obremenitve
Nice aNice ag,maxg,max = 0.22g = 0.22g (z oz. brez predhodne obremenitve z Nice ag,max = 0.42g)
zz
-0.8
-0.6
-0.4
-0.2
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
čas [s]
Po
mik
- D
XR
5 [
cm]
eksperiment
napoved
brezbrez
-0.8
-0.6
-0.4
-0.2
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
čas [s]
Po
mik
- D
XR
5 [
cm]
eksperiment
napoved
Kalibracija modela
SLABA NAPOVED
Nice ag,max = 1.0g
Nice ag,max = 0.64g KALIBRACIJA MODELA
neelastični strig
Ni bilo fizikalne osnove !!!
NOV UPOGIBNI
MODEL(poenostavljen)spreminjanje
parametrov
rezultati primerljivi zeksperimentom
EKSPERIMENT
1
1
NO
DE
NU
MB
ER
S
ELE
ME
NT
NU
MB
ER
S
1 el
ast
ic b
eam
ele
men
t (fo
otin
g)
1 M
VL
EM
4 el
ast
icbe
am e
lem
ents
60.0
139.
5
229.
5
319.
5
409.
5
499.
5
60.0
79.5
9090
9090
499.
5
rK K2K
r
2
3
4
5
6
7
2
3
4
5
6
rrK
rK2K
r
1
1
NO
DE
NU
MB
ER
S
ELE
ME
NT
NU
MB
ER
S
1 el
ast
ic b
eam
ele
men
t (fo
otin
g)
1 M
VL
EM
4 el
ast
icbe
am e
lem
ents
60.0
139.
5
229.
5
319.
5
409.
5
499.
5
60.0
79.5
9090
9090
499.
5
rK K2K
r
2
3
4
5
6
7
2
3
4
5
6
rrK
rK2K
r
Tabela 1: Izmerjene lastnosti jekla
premer [mm]
deformacija porušitve [%]
4.5 2.18 6.0 3.38 8.0 16.8
Nov model poenostavljen model NUMERIČNA NUMERIČNA
NESTABILNOSTNESTABILNOSTmodela z več elementi modela z več elementi (MVLEM)(MVLEM)
za dejansko utrditev (1%)za dejansko utrditev (1%)
model potresne mize
• v nategu:
TOGOST• v tlaku:
“mehčanje” modela
1 MVLEM !!!1 MVLEM !!!
(vertikalno nihanje – osne sile)
TOGOST in
NOSILNOST
zmanjšali smo
izključili smo armaturne palice (pretrgane, izvlečene,...)
BETON
-600
-500
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
3.50 3.55 3.60 3.65 3.70 3.75 3.80 3.85 3.90 3.95 4.00
time [s]
NZ1 [kN] (a)
(b)
(a) ... potresna miza ni upoštevana v modelu (b) ... potresna miza je upoštevana v modelu
-0.6
-0.4
-0.2
0.0
0.2
0.4
0.6
3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0
time [s]
a [g
]
Izmerjeni vertikalni pospeški v sredini potresne mizeIzmerjeni vertikalni pospeški v sredini potresne mize
Rezultati – Nice ag,max = 0.64g
-5.0
-4.0
-3.0
-2.0
-1.0
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0
čas [s]
Pom
ik -
DX
R5
[cm
]eksperiment
kalibriran model
-200
-150
-100
-50
0
50
100
150
200
-5.0 -4.0 -3.0 -2.0 -1.0 0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0
Pomik - DXR5 [cm]
eksperiment
kalibriran model
prečna sila ob vpetju TX1 [kN]
Rezultati – Nice ag,max = 1.0g
-5.0
-4.0
-3.0
-2.0
-1.0
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0
čas [s]
Pom
ik -
DX
R5
[cm
]eksperiment
kalibriran model
-200
-150
-100
-50
0
50
100
150
200
-5.0 -4.0 -3.0 -2.0 -1.0 0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0
Pomik - DXR5 [cm]
eksperiment
kalibriran model
prečna sila ob vpetju TX1 [kN]
Raztezki armature – širina razpok
-0.5
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3 5 7 9 11 13 15
čas [s]
[cm
]eksperiment
kalibriran model
južnajužnastranstran
Nice aNice ag,maxg,max = 1.0g = 1.0g (leva stena) (leva stena)
rušno stanje
dodatne pretrgane palice
-0.5
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3 5 7 9 11 13 15
čas [s]
[cm
]
eksperiment
kalibriran model
severnasevernastranstran
Ugotovitve
relativno dobra napoved za manjši signal Nice 0.22g in močnejši Melendy Ranch
po kalibraciji modela so rezultati za Nice 0.64g in Nice 1.0g zadovoljivi
princip “capacity design” je deloval po pričakovanjih
• plastifikacija v prvi etaži
• strižna porušitev je bila preprečena
stena je prenesla večjo obtežbo od tiste, na katero je bila projektirana
proti koncu odziva pri Nice 1.0g opazimo večja odstopanja, ker se nahajmo v rušnem stanju
komentarji glede EC-8:
Melendy Ranch – pulzna obtežba (3x večja)
Zaključki in cilji
• odpraviti nestabilnosti v numeričnih procedurah MVLEM
• odziv v rušnem stanju je težko zanesljivo napovedati
• nove izkušnje pri numeričnem modeliranju sten
• uporabauporaba
• vgradnja popravljenega MVLEMvgradnja popravljenega MVLEM
• vgradnja novega elementavgradnja novega elementa
• zaključek projekta ‘CAMUS 3’ z delavnico (junij 2001)
DRAIN-2D
* PEER, University of California at Berkeley
OpenSees *
raziskati in popraviti raziskati in popraviti kodo za MVLEMkodo za MVLEM