Upload
shimic32000
View
14
Download
1
Embed Size (px)
DESCRIPTION
swd
Citation preview
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
1
Za konstrukcijo na sliki dolo~i {tevilo dinami~nih prostostnih stopenj, njihovo lego in izra~unaj lastne frekvence in nastavi gibalne ena~be. Izra~unaj {e kriti~no uklonsko silo za primer koncentrirane vertikalne sile na vrhu konstrukcije.
M1=1.5 104 kg M2=2.0 104 kg EI=140 GNm2
RE[ITEV Konstrukcijo sestavljata dve koncentrirani masi (4 prostostne stopnje v ravnini) in dve osno nedeformabilni palici (dve pogoja): sistem ima tako dve prostostni stopnji. Lastne frekvence pa bomo izra~unali za {est razli~nih izbir prostostnih stopenj, kar bomo uporabili za kontrolo, saj je jasno, da morajo biti lastne frekvence, ki so lastnost konstrukcije in so neodvisne od izbire prostostnih stopenj, vedno enake. I. izbira dinami~nih prostostnih stopenj
Prostostne stopnje poskusimo izbrati ~im bolj pravokotno na elemente. Tam, kjer to ni enoli~no mogo~e (stik obeh elementov), izberemo pa~ eno izmed mo`nosti.
Izra~un podajnostne matrike
2.5EI
M2
EI
M1
3.0
2.5
2.5EI
u2EI
u1
3.0
2.5
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
2
2.5--3.0
-
x1=1
3.0
-5.5[M1]
2.5
-
x2=1
3.0
2 5 2.[M2]
^lene podajnostne matrike dobimo z integriranjem diagramov momentov, ki nastopijo zaradi enotnih sil x1=1 in x2=1, ki delujeta v smereh izbranih prostostnih stopenj. Tako dobimo:
( ) ( )
( ) ( ) ( )( ) ( ) ( ) ( )( )( )
( ) ( ) ( ) ( )
( )
dM M
EIdx
d
d
d
iji j
x
=
=
+
+ + +
=
=
+
=
=
11 9
99
12 9 99
22
3 0 3 0 3 03 140 10
55 2 55 30 3 0 55 2 3 0 2 5 26 140 10
10
30 35355 2 5 22 140 10
2 5 35355 2 5 23 140 10
10
35355
. . .
. . . . . . .
. . . . . .
.
0.5335857506428571
0.2083333333328571
( )
= 35355 2 5 2
3 140 10109
9. . 0.1052242233571428
[ ]d =
0.5335857506428571 0.20833333333285710.2083333333328571 0.1052242233571428
10 9
Masna matrika:
2.5EI
M2
u1M1
3.0
2.5
2.5
v12
M2 u2
M1
3.0
2.5
P
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
3
Kinemati~ne zveze so:
uu
vu u
22
122 2
3 23 2
33 2
32
= =
= =
=
Kineti~na energija je tako:
TM u M u M v M u M u M u
Tu
M uM u
ddt
Tu
M u
Tu
M u M u
ddt
Tu
MM
=
+
+
=
+
+
=
=
=
=
+
= +
1 12
2 22
1 122
1 12
2 22
1 22
1
1 11 1
11 1
2
2 2 1 2
22
1
2 2 2 2 2 2 2
22
22
22 2
2
& & & & & &
&
&&
&&&
&
& &
&
[ ]
= =+
= +
&&
..
.
u
MM
MM
2
1
21
40
02
15 00 2 0
152
10M
Sedaj izra~unamo dinami~no matriko kot:
[ ] [ ] [ ]DM d M= =
+
=
0.5335857506428571 0.20833333333285710.2083333333328571 0.1052242233571428
8.003786259642856 5.729166666653573.124999999992857 2.893666142321427
1015 00 2 0
152
10
10
9 4
6
..
.
Izra~unajmo sedaj lastni vrednosti dinami~ne matrike DM. I{~emo torej ni~li kvadratne ena~be: 8.003786259642856 5.72916666665357
3.124999999992857 2.893666142321427
5.256639476654513 1.089745240196428
= =
+ =
10 1010 10
01
10 10 0
6 6
6 6 2
12 5 2
ki sta:
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
4
1
51
21
27
22
2
1010
= = =
= = =
1.039159760701879 96231.59381427264 310.21217547716055.058547949454874 1.976851875265436 10 1406.005645531146
Lastna vektorja, ki jo dobimo s pomo~jo re{itve sistema ena~b, in ju nato normiramo na masno matriko, sta:
[ ]$ =
7.110832519052568 4.012820398753372.963664275488996 5.25169786124703
10 3
II. izbira prostostnih stopenj
Oglejmo si sedaj drugo mo`nost izbire druge prostostne stopnje.
Izra~un podajnostne matrike
2.5--3.0
-
x1=1
3.0
-5.5[M1]
2.5
-
x2=1
3.0
-2.5
[M2]
^lene podajnostne matrike dobimo z integriranjem diagramov momentov, ki nastopijo zaradi enotnih sil x1=1 in x2=1, ki delujeta v smereh izbranih prostostnih stopenj. Tako dobimo:
2.5EI
u2
EI
u1
3.0
2.5
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
5
( ) ( )
( ) ( ) ( )( ) ( ) ( ) ( )( )( )
( ) ( ) ( ) ( )
( )
dM M
EIdx
d
d
d
iji j
x
=
=
+
+ + +
=
=
+
=
=
11 9
99
12 9 99
22
3 0 3 0 3 03 140 10
55 2 55 30 3 0 55 2 3 0 2 5 26 140 10
10
30 2 5 2 5 22 140 10
2 5 2 5 2 5 253 140 10
10
2 5
. . .
. . . . . . .
. . . . . .
.
0.5335857506428571
0.1473139127142857
( )
= 2 5 2 5 2
3 140 10109
9. . 0.05261211169285715
[ ]d =
0.5335857506428571 0.14731391271428570.1473139127142857 0.05261211169285715
10 9
Masna matrika:
2.5EI
M2
u1M1
3.0
2.5
2.5
v12
M2 u2
M1
3.0
2.5
P
v22u2"
Iz slike vidimo, da veljajo naslednje kinemati~ne zveze: v u u
uu u u
vu
u
22 2 2
22 2 2
122
2
45
452
23 2
3
33
3
= =
= =
= =
= = =
tan
cos"
Kineti~na energija je tako:
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
6
TM u M u M v M u M u M v M v
M u M u M u M u M u M u M u
Tu
M u
ddt
Tu
=
+
+
=
+
+
+
=
+
+
+
=
+
+
=
1 12
2 22
1 122
1 12
2 22
2 222
1 122
1 12
2 22
2 22
1 22
1 12
2 22
1 22
1
1 1
2 2 2 2 2 2 2
2 2 2 2 22
2 2
22
& & " & & & & &
& & & & & & &
&
&
&
( )
[ ]
11 1
2
2 2 1 2
22 1 2
1
2 1
4
22
22
2
2
00 2
15 00 2 2 0 15 10
=
=
+
= +
= = +
= +
M u
Tu
M u M u
ddt
Tu
M M u
MM
M M
&&
&
& &
&&&
.. .
M
Sedaj izra~unamo dinami~no matriko kot:
[ ] [ ] [ ]DM d M= =
=
0.5335857506428571 0.14731391271428570.1473139127142857 0.05261211169285715
1015 00 55
10
0800371875 0810218750 22096875 0 289363839 10
9 4
5
..
. .. .
Izra~unajmo sedaj lastni vrednosti dinami~ne matrike DM. I{~emo torej ni~li ena~be: 8.003786259642856 8.102265199285715
2.209708690714285 2.893666143107143
10.89745240275 5.2566394908611341039159760640763 96231.59381993231 310.21217548628275.05854796342364 .976851869806523 10 1406.0056435898556
=
+ =
+ =
= = =
= = =
10 1010 10
0
2 315986712 10 10 89735705 10 1790330244 10 010 10 0
1010 1
6 6
6 6
11 6 2 11
2 6 12
16
12
1
27
22
2
. . .
Odstopanje med rezultati nastopi zaradi numeri~ne napake in ne zaradi sistemske napake. Lastna vektorja, ki jo dobimo s pomo~jo re{itve sistema ena~b, in ju nato normiramo na masno matriko, sta:
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
7
[ ]$ =
7.11083251911238 4.012820398647381
2.095627106303234 3.713511170461910 3
Vidimo, da lastna vetorja nista enaka kot v I. pristopu (prva ~lena sta slu~ajno enaka). Lastne nihajne oblike, ki so lastnost konstrukcije, so neodvisne od izbire prostostnih stopenj, lastni vektorji, s katerimi pa opisujemo lastne nihajne oblike (so torej orodje za opis lastnih nihajnih oblik), pa so seveda odvisni od izbire prostostnih stopenj, ki v resnici predstavljajo neko vrsto koordinatnega sistema v vektorskem prostoru. Gre torej za isto nihanja, opisano z razli~nimi koordinatnimi sistemi. III. izbira prostostnih stopenj
2.5EI
u2EI
u1
3.0
2.5 Gre za dokaj nenaravno izbiro. Izra~un podajnostne matrike
2.5- 15 2.
-
x1=1
3.0
4 2[M1]
2.5
-
x2=1
3.0
2 5 2.[M2]
^lene podajnostne matrike dobimo z integriranjem diagramov momentov, ki nastopijo zaradi enotnih sil x1=1 in x2=1, ki delujeta v smereh izbranih prostostnih stopenj. Tako dobimo:
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
8
( ) ( ) ( ) ( ) ( )( )
( ) ( ) ( )( )
( ) ( ) ( ) ( )
dM M
EIdx
d
d
iji j
x
=
=
+
+
+
+
=
=
+
11 9 9
99
12 9
15 2 15 2 33 140 10
4 2 2 4 2 15 2 2 5 26 140 10
15 2 4 2 2 15 2 2 5 26 140 10
10
15 2 2 5 2 2 5 22 140 10
2 5 2 2 5 2 2
. . . .
. . .
. . . . .
0.440412844
( ) ( )
.
. . .
5 23 140 10
10
2 5 2 2 5 2 2 5 253 140 10
10
99
22 99
=
=
=
0.1999260245
0.1052242233571428d
[ ]d =
0.440412844 0.19992602450.1999260245 0.1052242233571428
10 9
Masna matrika:
2.5EI
M2
u1M1
3.0
2.5
u1'
v11
2.
v12
M2
u2
M13.
2.5
P
Iz slik vidimo, da velja:
u u
v u u u
1 1
11 1 1 1
222
222
22
'
'
=
= = = ali kar tan tan45 4511
111 1 1= = =
vu
v u u
in
uu
v u
22
12 2
15 215 2
15 2
= =
= =
..
.
Kineti~na energija je tako:
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
9
( ) ( )
( )
( )
TM u M u M v v M u M u M u u
Tu
M u M u u
ddt
Tu
M u M u u M u M u
Tu
=
+
+
=
+
+
=
+
= + =
=
1 12
2 22
1 11 12
2
1 12
2 22
1 1 2
2
1
1 1 1 1 2
11 1 1 1 2 1 1 1 2
2
2 2 2 2 2 2
22
22
2
& & & & & & & &
&
& & &
&&& && && && &&
&
( )( )
( ) ( )
[ ]
22
22
1
2 2 15 1515 15 2 0
10
2 2 1 1 2
22 2 1 1 2 1 1 1 2 2
1 1
1 1 2
4
+
= = + +
= =
+
=
+
M u M u u
ddt
Tu
M u M u u M u M M u
MM MM M M
& & &
&&& && && && &&
. .. . .
M
Sedaj izra~unamo dinami~no matriko kot:
[ ] [ ] [ ]DM d M= =
=
0.440412844 0.19992602450.1999260245 0.1052242233571428
1.02134949525 0.039121819750.4419417384642858 6.8395745
103 0 1515 35 10
10
9 4
5
. .. .
Izra~unajmo sedaj lastni vrednosti dinami~ne matrike DM. I{~emo torej ni~li karakteristi~ne ena~be:
1.02134949525 0.039121819750.4419417384642858 6.8395745
10.89745240249999 5.256639460079616 1.039159760925856 96231.59379353118 44372945.058547932414287 1.976851881924802 10 1406.0056478993256
=
+ =
= = =
= = =
10 1010 10
0
10 10 010 310.21217510
5 5
5 5
2 6 12
15
12
1
27
22
2
Odstopanje med rezultati nastopi zaradi numeri~ne napake. Lastna vektorja, ki jo dobimo s pomo~jo re{itve sistema ena~b, in ju nato normiramo na masno matriko, sta:
[ ]$ . =
6.509950031829596 2.1164358559677332.963664275955339 5.251697860983862
10 3
Vidimo, da sta sedaj dobljena lastna vetorja popolnoma druga~na kot v prej{njih izbirah prostostnih stopenj.
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
10
IV. izbira prostostnih stopenj
Gre za najbolj nenaravno izbiro, ki je v praksi najverjetneje ne bi nikoli uporabili.
Izra~un podajnostne matrike
2.5- 15 2.
-
x1=1
3.0
4 2[M1]
2.5
-
x2=1
3.0
-2.5[M2]
( ) ( ) ( ) ( ) ( )( )
( ) ( ) ( )( )
( ) ( ) ( ) ( )
dM M
EIdx
d
d
iji j
x
=
=
+
+
+
+
=
=
+
11 9 9
99
12 9
15 2 15 2 33 140 10
4 2 2 4 2 15 2 2 5 26 140 10
15 2 4 2 2 15 2 2 5 256 140 10
10
15 2 2 5 2 5 22 140 10
2 5 2 2 5 2 5
. . . .
. . .
. . . . . .
0.440412844
( ) ( )
=
=
=
23 140 10
10
2 5 2 5 2 5 23 140 10
10
99
22 99
0.1413690476428571
0.05261211169285715d. . .
2.5EI
u2
EI
u1
3.0
2.5
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
11
[ ]d =
0.440412844 0.1413690476428571
0.1413690476428571 0.0526121116928571510 9
Masna matrika:
2.5EI
M2
u1M1
3.0
2.5
u1'v11
2.5
v12
M2 u2
M13.0
2.5
P
v22u2"
Iz slik vidimo, da veljajo naslednje kinemati~ne zveze:
u u
v u u u
1 1
11 1 1 1
222
222
22
'
'
=
= = = in
v u u
uu u
u
uu u u
vu
u
22 2 2
22 2
2
22 2 2
122
2
45
452
22
15 215 2
215 2 15
15 215
15 2 2
= =
= =
=
= =
=
=
= = =
tan
cos
.. . .
..
.
"
""
Kineti~na energija je tako:
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
12
( )
( )
( )
( )
TM u M u M v M v v
M u M u M u M u u
M u M u M u u
Tu
M u M u u
ddt
=
+
+
+
=
+
+
+
=
+
+
=
+
1 12
2 22
2 222
1 11 12
2
1 12
2 22
2 22
1 1 2
2
1 12
2 22
1 1 2
2
1
1 1 1 1 2
2 2 2 2
2 2 22
2
22
22
2
22
22
2
& & & & &
& & & & &
& & & &
&
& & &
( )
( ) ( )
Tu
M u M u u
M u M u M u M u M u
Tu
M u M u u
ddt
Tu
M u M u u
&&& && &&
&& && && && &&
&
& & &
&&& && &&
11 1 1 1 2
1 1 1 1 1 2 1 1 1 2
2
2 2 1 1 2
22 2 1 1 2
2
2 2 2
22
22
22
2
2
= +
= + =
=
+
= + ( ) ( )
( )
[ ] ( ) ( )
= + + = + +
= =
+
=
+
2 2
2 2 2 2 2
2 22 2
2 15 2 152 15 2 15 2 0
10
1 1 1 2 2 2 1 1 1 2 2
1 1
1 1 2
4
M u M u M u M u M M u
MM M
M M M
&& && && && &&
. .. . .
M
Sedaj izra~unamo dinami~no matriko kot:
[ ] [ ] [ ]DM d M= =
=
0.440412844 0.14136904764285710.1413690476428571 0.05261211169285715
1.021349495285554 0.055326607957840890.3125000000768814 0.06839574513555472
103 0 15 2
15 2 710
10
9 4
5
. ..
Izra~unajmo sedaj lastni vrednosti dinami~ne matrike DM. I{~emo torej ni~li karakteristi~ne ena~be: 1.021349495285554 5.532660795784089
3.125000000768814 6.839574513555472
10.89745240421109 5.2566394782799371.039159760921615 96231.59379392397 310.21217544436245.058547949949392 1.976851875072182 10 1406.0056454624156
=
+ =
= = =
= = =
10 1010 10
0
10 10 01010
5 7
6 7
2 6 12
15
12
1
27
22
2
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
13
Odstopanje med rezultati o~itno nastopi zaradi numeri~ne napake (zaokro`evanje decimalk). Lastna vektorja, ki jo dobimo s pomo~jo re{itve sistema ena~b, in ju nato normiramo na masno matriko, sta:
[ ]$ . =
6.50995003184295 2.116435851859796
2.095627106454009 3.71351117037681410 3
V. izbira prostostnih stopenj
Ta izbira se od prej{nje razlikuje samo po usmerjenosti u1, zato se v podajnostni matriki spremeni samo predznak izvendiagonalnih ~lenov.
[ ]d =
0.440412844 0.1413690476428571
0.1413690476428571 0.0526121116928571510 9
Masna matrika:
2.5EI
M2
u1
M1
3.0
2.5
u1'v11
2.5
v12
M2 u2
M13.0
2.5
P
v22u2"
Iz slik vidimo, da velja:
u u
v u u u
1 1
11 1 1 1
222
222
22
'
'
=
= = = in
2.5EI
u2
EI
u1
3.0
2.5
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
14
2u25.15.1
u25.1v
5.1u
25.12u
25.1u
25.1u
2u22u
45cosu
u
u45tanuv
22
12
22"2"2
222
"2
2222
===
=
=
==
=
==
==
Kineti~na energija je tako:
( )
( )
( )
( )
( )
( )( )
( ) ( )( )
[ ]( ) ( )
4
211
11
22111222111
211222
21122
2
2111211111
211111
21111
1
2
2112
222
11
2
2112
222
222
11
212111
2222
222
211
100.25.125.12
5.125.12MM2M2
M2M2M
uMM2uM2uM2u2Mu2M
22uuMuM2uT
dtd
22
2uuM2
2uM2
2uT
uM2uM22uMuMuM
2uuMuMuT
dtd
22uuM
22
uM2
uT
22uuM
2uM2
2uM
22uuM
2uM
2uM
2uM
2vvM
2vM
2uM
2uM
T
+
=
+
==
++=++=
++=
++
=
+=++=
++=
++
=
++
+
=
++
+
+
=
++
+
+
=
M
&&&&&&&&&&
&&&&&&&
&&&
&
&&&&&&&&&&
&&&&&&&
&&&
&
&&&&
&&&&&
&&&&&
Sedaj izra~unamo dinami~no matriko kot:
[ ] [ ] [ ]DM d M= =
=
0.440412844 0.14136904764285710.1413690476428571 0.05261211169285715
1.021349495285554 0.055326607957840890.3125000000768814 0.06839574513555472
1030 15 2
15 2 710
10
9 4
5
. ..
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
15
Izra~unajmo sedaj lastni vrednosti dinami~ne matrike DM. I{~emo torej ni~li karakteristi~ne ena~be: 1.021349495285554 5.532660795784089
3.125000000768814 6.839574513555472
10.89745240421109 5.2566394782799371.039159760921615 96231.59379392397 310.21217544436245.058547949949392 1.976851875072182 10 1406.0056454624156
=
+ =
= = =
= = =
10 1010 10
0
10 10 01010
5 7
6 7
2 6 12
15
12
1
27
22
2
Rezultata sta seveda enaka kot v prej{njem primeru. Lastna vektorja, ki jo dobimo s pomo~jo re{itve sistema ena~b, in ju nato normiramo na masno matriko, sta:
[ ]$ . =
6.50995003184295 2.1164358518597962.095627106454009 3.713511170376814
10 3
VI. izbira dinami~nih prostostnih stopenj
2.5EI
u2EI
u13.0
2.5 Izra~un podajnostne matrike
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
16
2.5-
22
3-
x1=1
3.0
2
23
[M1]
2.5
-
x2=1
3.0
2 5 2.[M2]
^lene podajnostne matrike dobimo z integriranjem diagramov momentov, ki nastopijo zaradi enotnih sil x1=1 in x2=1, ki delujeta v smereh izbranih prostostnih stopenj. Tako dobimo:
( )
( ) ( )
dM M
EIdx
d
d
d
iji j
x
=
=
+
=
=
=
=
=
11
2
9
2
99
12 911
22 9
22
30 30
3 140 10
22
3 0 2 5 2
140 1010
22
3 0 2 5 2 2 5 2
2 140 1010
2 5 25 2 5 2 2 5 23 140 10
10
. . . .
. . .
. . .
0.1457850184285714
9.470180107142857
0.1052242233571428 9
[ ]d =
0.1457850184285714 0.094701801071428570.09470180107142857 0.1052242233571428
10 9
Masna matrika:
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
17
2.5EI
M2
u1M1
3.0
2.5
v11
2.5
v12
M2 u2
M1
3.0
2.5 Kinemati~ne zveze so: v uv u
11 1
12 2
==
Kineti~na energija je tako:
( ) ( )
( )T
M u M u M v v M u M u M u u
Tu
M u M u u
ddt
Tu
M u M u
Tu
M u M u u
=
+
+ +
=
+
+ +
=
+ +
= +
=
+ +
1 12
2 22
1 11 12
2
1 12
2 22
1 1 2
2
1
1 1 1 1 2
11 1 1 2
2
2 2 1 1
2 2 2 2 2 2
22
22
2
22
2
& & & & & & & &
&
& & &
&&& &&
&
& & &
( )
( )
[ ]
2
21 1 1 2 2
1 1
1 1 2
4
2
2 3 1515 35
10
ddt
Tu
M u M M u
MM M
M M M
&
&& &&
.. .
= + +
= =
+
=
M
Sedaj izra~unamo dinami~no matriko kot:
[ ] [ ] [ ]DM d M= =0.1457850184285714 0.09470180107142857
0.09470180107142857 0.1052242233571428
10 93 15
15 35104
.. .
=
5.794077568928571 5.5013383139285734.419417382499998 5.103374833571429 10
6
Izra~unajmo sedaj lastni vrednosti dinami~ne matrike DM. I{~emo torej ni~li
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
18
ena~be: 0.5794077568928571 0.5501338313928573
0.4419417382499998 0.5103374833571429
1.08974524025 5.2566394774416231.03915976075023 96231.5938097951 310.2121754699436 5.058547949976956 1.97685187506141 10 1406.0056454585846
= =
+ =
= = =
= = =
10 1010 10
01
10 10 010
10
5 5
5 5 2
2 5 12
15
12
1
27
22
2
Primer je pokazal, da so lastne frekvence, ki so lastnost konstrukcije, resni~no neodvisne od izbire prostostnih stopenj. V {estih razli~nih pristopih smo dobili {est razli~nih podajnostnih in masnih matrik in s tem tudi razli~ne dinami~ne matrike, vendar je v vseh primerih kot rezultat dobljen enak karakteristi~ni polinom, katerega re{itve so kvadrati lastnih frekvenc. Primer je dalje pokazal, da ima lahko masna matrika, v odvisnosti od izbranih prostosnih stopenj, tudi izvendiagonalne ~lene. Ker zanemaritev teh ~lenov vodi do napake, je potrebna skrbnost pri prou~evanju kinemati~nih verig. Re{evanje s pomo~jo metode kon~nih elementov Vhodna datoteka za program FEMVB: 3 1 0.0 0.0 2 -2.5 2.5 3 -2.5 5.5 2 1 1 2 10000 1 140e9 0 0. 2 2 3 10000 1 140e9 0 0. 2 2 2.0e4 3 1.5e4 3 1 1 1 2 1 3 Opazimo, da sta povr{ini obeh palic zelo veliki, vztrajnostni moment pa enak 1 (ko ga pomno`imo z elasti~nim modulom, dobimo korektno vrednost za EI, za EA pa zelo veliko vrednost, kar predstavlja osno nedeformabilnost). Rezultati se izredno dobro ujemajo z prej dobljenimi, vendar se sedaj moramo
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
19
zavedati, da so v realnosti palice tudi osno deformabilne, kar pomeni, da z 'pe{' postopkom dobimo nekoliko druga~ne vrednosti. Dobljeni frekvenci sta:
1
2
==
310.212037219221405.97283144788
Stabilnost - dolo~itev interpolacijskih funkcij I. izbira prostostnih stopenj Prva interpolacijska funkcija
Robni pogoji so: v11(0)=0 pomik v11'(0)=0 zasuk v11(2 5 2. )=0 pomik v12(3.0)=u1 pomik v12(0)=0 pomik v12''(3.0)=0 moment Pogoja zveznosti v11'(2 5 2. )=v12'(0) zasuk EI1v11''(2 5 2. )=EI2v12''(0) moment
Pomike opi{emo s polinomi tretjega reda:
( )v xC x C x
C x C111
32
2
3 46 2=
+
+ + in ( )v x
C x C xC x C12
53
62
7 86 2=
+
+ +
Ob upo{tevanju robnih pogojev in pogojev zveznosti dobimo:
u1
v12
v11
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
20
( )( )
v x = 0.01251150951414057 u x - 0.04423486610164401 u xv x = -0.009829970244809784 u x + 0.08846973220328806 u x
+ 0.1563938689267572 u x
11 13
12
12 13
12
1
8.2 Druga interpolacijska funkcija
Robni pogoji so: v21(0)=0 pomik v21'(0)=0 zasuk v21(2 5 2. )=u2 pomik
v22(0)= u2
2 pomik
v22(3.0)=0 pomik v22''(3.0)=0 moment Pogoja zveznosti v21'(2 5 2. )=v22'(0) zasuk EI1v21''(2 5 2. )=EI2v22''(0) moment
Pomike izrazimo s polinomi tretjega reda:
( )v xC x C x
C x C211
32
2
3 46 2=
+
+ + in ( )v x
C x C xC x C22
53
62
7 86 2=
+
+ +
Ob upo{tevanju robnih pogojev in pogojev zveznosti dobimo:
( )( )
v x = -0.0360852335159054 u x + 0.2075805665989839 u xv x = 0.01946234813310755 u x - 0.1751611331979679 u x
+ 0.1146200060004201 u x + 0.7071067811865474 u
21 23
22
22 23
22
2 2
Diagram osnih sil
u2
v22
v21
u22
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
21
Iz diagrama osnih sil vidimo, da nastopa v obeh elementih razli~na tla~na osna sila, kar upo{tevamo pri integraciji po elementih.
kP
v v dx P v v dxgukl
i jx
ukl i jxi j,
' ' ' '.
= + =
= 2 1 10
2 5 2
2 20
3
Tako dobljena geometrijska togostna matrika je:
[ ]k Pg ukl=
0.3602708918513183 0.2779771887007990.277977188700799 0.4684716127576747
^lene togostne matrike izra~unamo s pomo~jo inverzije `e znane podajnostne matrike kot:
[ ] [ ]k d= =
1 9108.257175012208696 16.3483724500157
16.3483724500157 41.87164121064276
Alternativna mo`nost je seveda s pomo~jo izpeljanih interpolacijskih funkcij:
k EI v v dx EI v v dxi j i jx
i jx
,
.
" " " "= + =
= 1 1
0
2 5 2
2 20
3
kar vodi do:
[ ]k =
0.8257175005640222 1.63483724318103581.634837243181035 4.187164116125686 10
10
Malenkostna razlika nastopi zaradi numeri~nega zaokro`evanja. Izra~un kriti~ne uklonske sile Pukl Problem dolo~itve kriti~ne uklonske sile se prevede v obliko:
[ ] [ ]( )k k uug
=
1
2
00
Kriti~no uklonsko silo dobimo iz ena~be:
[ ] [ ]k kP P
g
ukl ukl
=
+ =
0
10 10 02 9 190.09150536829723325 9.864436390050547 7.84721877602548
2.5
[N]
-Pukl-
Pukl
3.0
Pukl
2
-
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
22
Iz ena~be dobimo kriti~ni uklonski sili: P NP N
ukl
ukl
= =
= =
8.64897040307993 10 8.649 GN9.915275285766128 10 99.153 GN
9
10
Neodvisen izra~un uklonske sile z metodo kon~nih elementov da rezultat: Pukl=8648437722.18987 N=8.648 GN. Vidimo, da je ujemanje rezultatov dobro. Stabilitetni problem za horizontalno silo na stiku obeh palic Diagram osnih sil
Iz diagrama osnih sil vidimo, da tla~na osna sila nastopa samo v spodnjem elementu, kar upo{tevamo pri integraciji po elementih.
kP
v v dxgukl
i jxi j,
' '.
= =
2 1 102 5 2
Sedaj dobljena geometrijska togostna matrika je:
[ ]k Pg ukl=
0.008153014079293232 0.0050834277938063760.005083427793806376 0.228169531891337
Kriti~no uklonsko silo dobimo iz ena~be:
[ ] [ ]k kP P
g
ukl ukl
=
+ =
0
10 10 02 9 190.001834428167840973 2.059204295802172 7.84721877602548
Iz ena~be dobimo kriti~ni uklonski sili:
TN 1.083N1088113681.08303418P
GN 39.498N10416190539.4977979P12
ukl
9ukl
==
==
Neodvisen izra~un uklonske sile z metodo kon~nih elementov da rezultat: Pukl=39375624406.0869 N=39.376 GN.
2.5
[N]
Pukl
3.0
Pukl
2
-
Uvod v osnove ra~una dinamike in stabilnosti gradbenih konstrukcij Vaja 25
23
Vidimo, da je ujemanje rezultatov tudi sedaj dobro. Ker je sedaj osno obremenjena samo spodnja palica, ki predstavlja konzolo (pokon~na palica je sedaj ~isto nepomembna), lahko za izra~un kriti~ne uklonske sile uporabimo kar izraz za tla~no obremenjeno konzolo. V literaturi dobimo podatek, da se kriti~na sila izra~una po ena~bi:
( ) 2
2
2 9 2
2 2
10
4140 10
4 2 5 22 763489232 10 27 63489232
=
= =
EIL
Nm
mN GN
.. .
Ker pa je osna sila v po{evni palici samo komponenta kriti~ne uklonske sile Puk, velja:
GN92916077.27P22N10416190539.4977979
22P uk
9ukl ==
kar izkazuje dobro ujemanje z `e dobljenima rezultatoma.