VarB Rez.doc

7/25/2019 VarB Rez.doc

1/12

Varianta B.

SUB 1

In figura 2.5 este prezentat mecanismul de montare si de ghidare al puntii motoare din

spate cu patru elemente elastice pneumatice si patru amortizoare folosit pe uneleautocamioane MERCEDES.

ig.2.5.Mecanism de montare si de ghidare al puntii motoare din spateMERCEDES

Solutia are urmatoarele particularitati! grinda suport pentru pernele deaer in e"ecutie turnata este simetrica si im#raca partial trompa$ are o geometrie simpla

deoarece #ridele de prindere pe trompa carterului puntii se fi"eaza la partea inferioara pe

o placa separata$ care ser%este drept suport si pentru articulatiile #arelor de reactie si a#arei sta#ilizatoare& fiecare roata are doua amortizoare montate %ertical$ fata'spate inraport cu puntea& suportul pentru #ara de reactie laterala de constructie turnata are forma

de ()*$ se aseaza pe longeron cu o suprafata mare +rigiditate mare prinderii,& flansa de

su# longeron pentru montarea suportului superior al pernei de aer este consolidata cu unsuport lateral& #ara sta#ilizatoare$ articulata cu partea centrala pe placa separata$ are

#ieletele de capat montate pe fetele e"terioare ale longeroanelor si deci o lungime mai

mare.

SUB.2] -untea este foarte simpla constructi%$ foloseste numai articulatii cilindrice$

articulatia dintre fuzeta si portfuzeta este de tipul fuzeta pumn portfuzeta furca$rulmentul a"ial este montat intre fuzeta si #ratul superior al portfuzetei$ #ratul inferior al

portfuzetei se prelungeste in /os cu doua urechi intre care se monteaza #oltul arcului

lametar. 0rcul lamelar simetric este dispus trans%ersal si incastrat in partea sa centrala$situata in planul longitudinal$ de caroserie prin #ride si placi de inchidere. Suspensia are

doua trepte de rigiditate! prima mai mica cand lucreaza o /umatate de arc$ a doua mai

mare cand tamponul 2 intra in contact cu arcul lamelar. Suspensia este pre%azuta cu #arasta#ilizatoare$ articulata la capete de arcul lamelar prin #ielete scurte. 0mortizorul este

1


2/12

articulat intre o ner%ura a portfuzetei si contraaripa si este dispus intr'un plan trans%ersal$

inclinat spre interior. chiul arcului realizat in lamela principala are forma cursi%a si este

consolidat de cea de a doua lamela$ deoarece ruperea arcului inseamna si ruperea #ratuluiinferior al puntii$ adica posi#ilitate de accident gra%.

-entru - nemotoare se poate folosi si mecanismul Mc-herson$ asa cum se %ede

din figura 3.34.

ig.3.34.- nemotoare Mc-herson +pel mega,! 1')u# amortizor& 2'ti/a

amortizor& 3'taler inferior arc& 'suport #ieleta #ara sta#ilizatoare& 5'#ieleta #arasta#ilizatoare& 6'tra%ersa suport a puntii& 7'#ara sta#ilizatoare& 4'suport motor& 8'

taler superior arc& 19'lagar elastic superior cu rulment a"ial cu #ile& 11'tampon

limitator de cursa& 12'#urduf de protectie& 13'#rida elastica pentru montareaamortizorului pe fuzeta& 1'#utuc roata cu rulment inclus& 15'fuzeta& E'centrul

articulatiei superioare& :'centrul pi%otului inferior& rs 'deport trans%ersal negati%.

Rulmentul a"ial lucreaza intre talerul superior al arcului +tu#ul amortizorului, si

reazemul elastic +ti/a amortizorolui,.

2


3/12

SUB3]

ig.5.17.Centrul de ruliu pentru puntea cu grinda trasa in forma de ;

3


4/12

SUB 4.

Calculul mecanismelor de putere ale puntii motoare$ inclusi% ar#orii planetari rigizi$ a

fost prezentat in prima parte a cursului. In acest paragraf se prezinta calculul carterului * si distanta (t* este!

oC

tarctg

+

= +6.55,

Studiul fortelor care apar in cuplele mecanismului se face considerand un sistemse referinta rotit cu unghiul ? > fata de sistemul de referinta al automo#ilului.

ig.6.12.Modelul de calcul pentru puntea Mac-herson cu amortizor deza"at

Componentele reactiunii normale sunt date de relatiile!

( )

= sin

2

nsx

GZZ si ( )

= cos

2

nsy

GZZ +6.56,

5


6/12

Componentele fortei B din pi%otul inferior se determina din relatiile!

( ) 92

9 =++

= oCBtBb

GZM xy

nsA +6.57,

unde! ( ) ( ) ( ) ++++= sincos oCttgddb t +6.54,( ) += tgBB xy +6.58,

Rezol%and sistemul format din +6.57, si +6.58, se determina e"presiile pentru

componentele fortei B!

( ) ( ) ++

=

tgtoC

bGZB nsx

2 +6.69,

( )

( ) ( )

+++

=

tgtoC

tgbGZB nsy

2 +6.61,

orta din pi%otul B se determina prin compunerea celor doua componente si inlocuirea

lui # cu relatia +6.54,.Componentele 0"si 0@se determina din echili#rul fortelor in sistemul considerat!

xxx ZBA = si ayyy FZBA =+= +6.62,

S=B 67.3.2.Calculul arcurilor cu foi

Relatiile pentru determinarea sarcinilor si a tensiunilor din arcurile cu foi sunt

date in ta#elul 7.2.

)a#elul 7.2.Calculul arcurilor cu foi

6


7/12

Relatiile de mai sus se complecteaza cu indicatiile din A3$ iar o metoda complecta

de calcul este data in lucrarile! Arcuri si inele Culegere de standarde comentate$

Bucuresti$ 1888$ respecti% standardele S)0S 883'41$ S)0S E 12742'89 +ultimul are sie"emple de calcul, si -onomario%$ S.0. s.a. Calculul de reistenta in constructia de

masini$ %ol.1$ Ed. )ehnica$ Bucuresti$ 186.

-entru arcurile para#olice$ grosimea teoretica in lungul lamelei rezulta dinconditia tensiunii constante$ folosind modelul de calcul din figura 7.14.

ig.7.14.Modelul de calcul pentru arcul para#olic

2

Documents

VarB Rez.doc