VERIFICHE DI STABILITA’ - comune.laterina.ar.itcomune.laterina.ar.it/upload/files/Allegato 1_Verifiche di... · l'equilibrio di ciascuno (Fellenius, Bishop, Janbu ecc. ). Di seguito

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VERIFICHE DI STABILITA’ Vengono di seguito proposte le verifiche di stabilità, effettuate con il metodo di Bishop risultato

il più cautelativo, delle scarpate esposte di pregresse attività estrattive, dei fronti di scavo nei

casi più sfavorevoli nelle varie fasi di coltivazione, e dei pendii più acclivi che risulteranno dal

ripristino morfologico. Per la parametrizzazione geotecnica dei terreni in oggetto vedasi il

paragrafo “Geotecnica” nella Relazione per la Verifica di Assoggettabilità.

I risultati della prova STP eseguita in foro a 7,20 m dal p.c. e a 14,70, permettono, attraverso

opportune correlazioni, di ricavare i parametri geotecnici della copertura e del banco ghiaioso.

Le correlazioni di Terzaghi & Peck permettono di ricavare, dall’ NSPT, la Cu – coesione non

drenata – ed il Mo – modulo edometrico; infatti:

Cu = NSPT X 0,067

Mo = NSPT X 6

L’angolo di attrito si ricava invece, solo per le sabbie medie fino a sabbie ghiaiose – estendibili

cautelativamente anche ai materiali lapidei, dalla formula di Shioi-Fukuni 1982:

φ = 15 + √ (NSPT X 15)

U.L. Prof. SPT NSPT φ Cu

Kg/cmq

Limi sabbiosi

- cappellaccio - 7,20 – 7,65 2/4/4 8 26° 0,53

Ghiaie sabbiose

- banco -

14,70 – 15,15 25/27/29 56 44° 3,75

Nel presente paragrafo verrà anche presentata la parametrizzazione del terreno per le verifiche

di stabilità da eseguire nei confronti degli stati ultimi (stabilità globale del fronte di scavo). Per

la valutazione della stabilità dei fronti di scavo nelle varie fasi operative, le verifiche saranno

eseguite in condizioni a brave termine – non drenate - mentre la valutazione della stabilità

delle morfologie di ripristino sarà eseguita ricorrendo a verifiche di stabilità in condizione a

lungo termine – drenate.

Per le sopracitate verifiche verranno utilizzati i valori dei coefficienti parziali dell’Approccio 1 –

Combinazione 2 (A2+M2+R2).

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Tabella 6.2.I delle N.T.C.

Tabella 6.2.II delle N.T.C.

Tabella 6.4.I delle N.T.C.

PARAMETRI DI PROGETTO – approccio 1 – combinazione 2 Applicando i coefficienti parziali di riduzione corrispondenti all’Approccio 1 – combinazione 2

(A2+M2+R2), si ottengono i seguenti parametri geotecnici di progetto:

Unità Litotecnica CuP φp γ'P

(stimato) Limi sabbiosi

- cappellaccio - 0,38 Kg/cmq 21,3° 1,75 t/mc

Ghiaie sabbiose

- banco - 2,68 Kg/cmq 37,7° 1,85 t/mc

Il terreno di copertura utilizzato nei ripristini deve essere considerato rimaneggiato, quindi

geotecnicamente “rotto”: i parametri da utilizzare nel caso delle verifiche di stabilità allo stato

di ripristino sono quelli residui. Ne risulta che:

Carichi Coefficiente parziale A1 A2

permanenti γG1 1,3 1,0

Parametro

Grandezza alla quale

applicare il coefficiente

parziale

Coefficiente parziale M1 M2

Angolo di attrito tgφ k γφ’ 1,0 1,25

Coesione efficace c’k γc’ 1,0 1,25

Coesione non

drenata cuk γcu 1,0 1,40

Peso dell’unità di

volume γ γγ 1,0 1,0

Verifica

Coefficiente

parziale

R1

Coefficiente

parziale

R2

Coefficiente

parziale

R3

Capacità portante γR = 1,0 γR = 1,8 γR = 2,3

Scorrimento

Stabilità globale γR = 1,0 γR = 1,1 γR = 1,1

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Unità Litotecnica CuP φp γ'P

(stimato) Limi sabbiosi

PER IL

RIPRISTINO

- cappellaccio -

2/3 X 0,38 =

0,25 Kg/cmq

2/3 x tg(21,3°) ->

14,6° 1,75 t/mc

Ghiaie sabbiose

- banco - 2,68 Kg/cmq 37,7° 1,85 t/mc

RELAZIONE DI CALCOLO

NORMATIVE DI RIFERIMENTO

D.M. LL.PP. del 11/03/1988 Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.

D.M. LL.PP. del 14/02/1992 Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.

D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche

D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi

D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche

Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996

Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996

Ordinanza P.C.M. n. 3274del 20.3.2003 Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica.

Eurocodice 7 Progettazione geotecnica – Parte 1: Regole generali.

Eurocodice 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture - Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici.

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Definizione Per pendio s’intende una porzione di versante naturale il cui profilo originario è stato modificato da interventi artificiali rilevanti rispetto alla stabilità. Per frana s’intende una situazione di instabilità che interessa versanti naturali e coinvolgono volumi considerevoli di terreno. Introduzione all'analisi di stabilità La risoluzione di un problema di stabilità richiede la presa in conto delle equazioni di campo e dei legami costitutivi. Le prime sono di equilibrio, le seconde descrivono il comportamento del terreno. Tali equazioni risultano particolarmente complesse in quanto i terreni sono dei sistemi multifase, che possono essere ricondotti a sistemi monofase solo in condizioni di terreno secco, o di analisi in condizioni drenate. Nella maggior parte dei casi ci si trova a dover trattare un materiale che se saturo è per lo meno bifase, ciò rende la trattazione delle equazioni di equilibrio notevolmente complicata. Inoltre è praticamente impossibile definire una legge costitutiva di validità generale, in quanto i terreni presentano un comportamento non-lineare già a piccole deformazioni, sono anisotropi ed inoltre il loro comportamento dipende non solo dallo sforzo deviatorico ma anche da quello normale. A causa delle suddette difficoltà vengono introdotte delle ipotesi semplificative: (a) Si usano leggi costitutive semplificate: modello rigido perfettamente plastico. Si assume che la resistenza del materiale sia espressa unicamente dai parametri coesione ( c ) e angolo di resistenza al taglio (ϕ), costanti per il terreno e caratteristici dello stato plastico; quindi si suppone valido il criterio di rottura di Mohr-Coulomb. (b) In alcuni casi vengono soddisfatte solo in parte le equazioni di equilibrio. Metodo equilibrio limite (LEM) Il metodo dell'equilibrio limite consiste nello studiare l'equilibrio di un corpo rigido, costituito dal pendio e da una superficie di scorrimento di forma qualsiasi (linea retta, arco di cerchio, spirale logaritmica); da tale equilibrio vengono calcolate le tensioni da taglio (τ) e confrontate con la resistenza disponibile (τf), valutata secondo il criterio di rottura di

Coulomb, da tale confronto ne scaturisce la prima indicazione sulla stabilità attraverso il coefficiente di sicurezza F = τf / τ.

Tra i metodi dell'equilibrio limite alcuni considerano l'equilibrio globale del corpo rigido (Culman), altri a causa della non omogeneità dividono il corpo in conci considerando l'equilibrio di ciascuno (Fellenius, Bishop, Janbu ecc.). Di seguito vengono discussi i metodi dell'equilibrio limite dei conci. Metodo dei conci La massa interessata dallo scivolamento viene suddivisa in un numero conveniente di conci. Se il numero dei conci è pari a n, il problema presenta le seguenti incognite: n valori delle forze normali Ni agenti sulla base di ciascun concio;

n valori delle forze di taglio alla base del concio Ti

(n-1) forze normali Ei agenti sull'interfaccia dei conci;

(n-1) forze tangenziali Xi agenti sull'interfaccia dei conci;

n valori della coordinata a che individua il punto di applicazione delle Ei;

(n-1) valori della coordinata che individua il punto di applicazione delle Xi;

una incognita costituita dal fattore di sicurezza F. Complessivamente le incognite sono (6n-2). mentre le equazioni a disposizione sono:

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Equazioni di equilibrio dei momenti n Equazioni di equilibrio alla traslazione verticale n Equazioni di equilibrio alla traslazione orizzontale n Equazioni relative al criterio di rottura n Totale numero di equazioni 4n Il problema è staticamente indeterminato ed il grado di indeterminazione è pari a i = (6n-2)-(4n) = 2n-2. Il grado di indeterminazione si riduce ulteriormente a (n-2) in quando si fa l'assunzione che Ni sia applicato nel punto medio della striscia, ciò equivale ad ipotizzare che le tensioni

normali totali siano uniformemente distribuite. I diversi metodi che si basano sulla teoria dell'equilibrio limite si differenziano per il modo in cui vengono eliminate le (n-2) indeterminazioni. Metodo di BISHOP (1955) Con tale metodo non viene trascurato nessun contributo di forze agenti sui blocchi e fu il primo a descrivere i problemi legati ai metodi convenzionali. Le equazioni usate per risolvere il problema sono: ΣFv = 0, ΣM0 = 0, Criterio di rottura.

{ }

i

ii

ii

α

ϕα

αϕ

sinW

F/tantan1

sectan )X+bu- (W +bc

=Fi

iiiiii

×Σ

×+××∆××Σ

I valori di F e di ∆X per ogni elemento che soddisfano questa equazione danno una soluzione rigorosa al problema. Come prima approssimazione conviene porre ∆X= 0 ed iterare per il calcolo del fattore di sicurezza, tale procedimento è noto come metodo di Bishop ordinario, gli errori commessi rispetto al metodo completo sono di circa 1 %.

Valutazione dell’azione sismica La stabilità dei pendii nei confronti dell’azione sismica viene verificata con il metodo pseudo - statico nei casi in cui la categoria topografica sia T1; nei pendii con inclinazione maggiore di 15° e altezza maggiore di 30 m, l’azione sismica di progetto deve essere opportunamente incrementata o attraverso un coefficiente di amplificazione topografica o in base ai risultati di una specifica analisi bidimensionale della risposta sismica locale. Per i terreni che sotto l’azione di un carico ciclico possono sviluppare pressioni interstiziali elevate viene considerato un aumento in percento delle pressioni neutre che tiene conto di questo fattore di perdita di resistenza. Ai fini della valutazione dell’azione sismica vengono considerate le seguenti forze:

WKF

WKF

yV

xH

=

=

Essendo: - FH e FV rispettivamente la componente orizzontale e verticale della forza d’inerzia

applicata al baricentro del concio; - W: peso concio

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- Kx: Coefficiente sismico orizzontale

- Ky: Coefficiente sismico verticale

Parametri sismici nell’area di cava – Casa Renai

Coefficienti SLO SLD SLV SLC

kh 0,018 0,021 0,061 0,073

kv 0,009 0,011 0,030 0,037

Amax [m/s²] 0,878 1,050 2,485 2,992

Beta 0,200 0,200 0,240 0,240

Pertanto, sulla base dello SLC, i coefficienti sismici assunti saranno:

Kx (Coefficiente sismico orizzontale) = 0,073

Ky (Coefficiente sismico verticale) = 0,037

AMAX = 2,992 m/sec2

Ricerca della superficie di scorrimento critica In presenza di mezzi omogenei non si hanno a disposizione metodi per individuare la superficie di scorrimento critica ed occorre esaminarne un numero elevato di potenziali superfici. Nel caso vengano ipotizzate superfici di forma circolare, la ricerca diventa più semplice, in quanto dopo aver posizionato una maglia dei centri costituita da m righe e n colonne saranno esaminate tutte le superfici aventi per centro il generico nodo della maglia m×n e raggio variabile in un determinato range di valori tale da esaminare superfici cinematicamente ammissibili.

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VERIFICHE DI STABILITA’ – STATO ATTUALE

Scarpata esposta – Area A Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP ====================================================== Numero di strati 2.0 Numero dei conci 10.0 Coefficiente azione sismica orizzontale (Kh) 0.073 Coefficiente azione sismica Verticale (Kv) 0.037 Superficie di forma circolare ====================================================== Maglia dei Centri ====================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi (m) 45.47 Ordinata vertice sinistro inferiore yi (m) 849.13 Ascissa vertice destro superiore xs (m) 64.6 Ordinata vertice destro superiore ys (m) 863.58 Passo di ricerca 10.0 Numero di celle lungo x 10.0 Numero di celle lungo y 10.0 ====================================================== Vertici profilo

N X (m)

y (m)

1 0.0 800.58 2 0.0 814.58 3 44.48 814.58 4 48.55 815.58 5 50.47 816.44 6 53.8 817.58 7 55.05 818.58 8 58.66 823.58 9 94.43 823.58

10 105.01 821.58 11 111.59 821.08 12 118.18 820.58 13 128.53 818.58 14 139.62 815.58 15 146.61 810.58 16 146.61 800.58

Vertici strato .......1 N X

(m) y

(m) 1 0.0 800.58 2 0.0 814.58 3 44.48 814.58 4 48.55 815.58 5 50.47 816.44 6 53.8 817.58 7 58.66 817.58 8 134.07 817.08 9 139.62 815.58

10 146.61 810.58 11 146.61 800.58

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Stratigrafia ======================================================================== c: coesione; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler ========================================================================

Strato c (kg/cm²)

Fi (°)

G (Kg/m³)

Gs (Kg/m³)

K (Kg/cm³)

Litologia

1 0 21.3 1650 1750 0.00 2 0 37.7 1750 1850 0.00

Risultati analisi pendio ========================================================= Fs minimo individuato 1.29 Ascissa centro superficie (m) 45.47 Ordinata centro superficie (m) 849.13 Raggio superficie (m) 34.13 ========================================================= ======================================================================== B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio ; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti normalmente alla direzione di scivolamento; Ti: forze agenti parallelamente alla superficie di scivolamento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. ======================================================================== Analisi dei conci; superficie...xc = 45.466 yc = 849.135 Rc = 34.131 Fs=1.2917 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi c Fi Ui N'i Ti (m) (°) (m) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 1 2.29 3.3 2.29 946.45 69.09 35.02 0.0 37.7 0.0 916.8 548.6 2 2.08 6.9 2.09 2869.03 209.44 106.15 0.0 37.7 0.0 2694.4 1612.2 3 3.17 11.4 3.24 7543.66 550.69 279.12 0.0 37.7 0.0 6866.6 4108.6 4 1.25 15.2 1.3 4042.94 295.13 149.59 0.0 37.7 0.0 3602.8 2155.8 5 2.13 18.2 2.24 11906.27 869.16 440.53 0.0 37.7 0.0 10474.6 6267.5 6 1.48 21.4 1.59 12757.4 931.29 472.02 0.0 37.7 0.0 11099.0 6641.1 7 2.88 25.4 3.19 25091.3 1831.67 928.38 0.0 21.3 0.0 23269.0 9493.1 8 2.18 30.2 2.53 14205.05 1036.97 525.59 0.0 21.3 0.0 13012.0 5883.3 9 2.18 34.5 2.65 9222.92 673.27 341.25 0.0 21.3 0.0 8101.2 4497.2 10 2.18 39.1 2.81 3336.52 243.57 123.45 0.0 21.3 0.0 2029.7 2791.8

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Scarpata esposta – Area B Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP ====================================================== Numero di strati 2.0 Numero dei conci 10.0 Coefficiente azione sismica orizzontale (Kh) 0.073 Coefficiente azione sismica Verticale (Kv) 0.037 Superficie di forma circolare ====================================================== Maglia dei Centri ====================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi (m) 21.95 Ordinata vertice sinistro inferiore yi (m) 993.73 Ascissa vertice destro superiore xs (m) 48.41 Ordinata vertice destro superiore ys (m) 1018.57 Passo di ricerca 10.0 Numero di celle lungo x 10.0 Numero di celle lungo y 10.0 ====================================================== Vertici profilo

N X (m)

y (m)

1 0.0 910.58 2 0.35 938.75 3 40.01 938.25 4 48.59 946.25 5 48.59 946.25 6 50.98 948.25 7 53.41 950.25 8 55.21 951.25 9 82.54 952.25

10 86.48 953.25 11 89.65 954.25 12 91.69 955.25 13 100.26 955.25 14 104.14 954.16 15 106.71 953.25 16 109.73 952.25 17 113.54 951.25 18 116.85 949.75 19 120.88 947.75 20 123.55 946.25 21 125.48 945.25 22 129.1 943.75 23 132.63 942.25 24 134.82 941.25 25 140.91 938.25 26 143.51 937.08 27 146.54 935.25 28 152.27 932.08 29 152.27 910.58

10


(m) y

(m) 1 0.0 910.58 2 0.35 938.75 3 40.01 938.25 4 48.59 946.25 5 48.59 946.25 6 50.98 948.25 7 52.19 949.25 8 55.21 949.25 9 117.86 949.25

10 120.88 947.75 11 123.55 946.25 12 125.48 945.25 13 129.1 943.75 14 132.63 942.25 15 134.82 941.25 16 140.91 938.25 17 143.51 937.08 18 146.54 935.25 19 152.27 932.08 20 152.27 910.58


Strato c (kg/cm²)

Fi (°)

G (Kg/m³)

Gs (Kg/m³)

K (Kg/cm³)

Litologia

1 0 21.3 1650 1750 0.00 2 0 37.7 1750 1850 0.00

Risultati analisi pendio ========================================================= Fs minimo individuato 1.28 Ascissa centro superficie (m) 27.24 Ordinata centro superficie (m) 993.73 Raggio superficie (m) 52.47 ========================================================= ======================================================================== B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio ; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti normalmente alla direzione di scivolamento; Ti: forze agenti parallelamente alla superficie di scivolamento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. ======================================================================== Analisi dei conci; superficie...xc = 27.241 yc = 993.726 Rc = 52.472 Fs=1.2803 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi c Fi Ui N'i Ti (m) (°) (m) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 1 0.92 23.4 1.0 372.4 27.19 13.78 0.0 37.7 0.0 321.7 194.2 2 1.19 24.7 1.31 1358.68 99.18 50.27 0.0 37.7 0.0 1170.5 706.6 3 1.2 26.2 1.34 2329.06 170.02 86.18 0.0 37.7 0.0 2001.3 1208.2 4 0.9 27.4 1.02 2308.9 168.55 85.43 0.0 37.7 0.0 1980.7 1195.7 5 1.53 29.0 1.74 4774.31 348.52 176.65 0.0 37.7 0.0 4090.2 2469.1 6 0.58 30.3 0.67 1961.13 143.16 72.56 0.0 37.7 0.0 1679.1 1013.6

11

7 1.22 31.4 1.43 3985.74 290.96 147.47 0.0 37.7 0.0 3412.3 2059.9 8 0.89 32.8 1.05 2420.67 176.71 89.56 0.0 1.3 0.0 1963.8 1421.3 9 1.05 34.1 1.27 1827.34 133.4 67.61 0.0 1.3 0.0 1272.7 1380.3 10 1.05 35.4 1.29 624.88 45.62 23.12 0.0 1.3 0.0 39.8 1021.7

Scarpata esposta – Area C Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP ====================================================== Numero di strati 2.0 Numero dei conci 10.0 Coefficiente azione sismica orizzontale (Kh) 0.073 Coefficiente azione sismica Verticale (Kv) 0.037 Superficie di forma circolare ====================================================== Maglia dei Centri ====================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi (m) 31.62 Ordinata vertice sinistro inferiore yi (m) 1086.32 Ascissa vertice destro superiore xs (m) 54.71 Ordinata vertice destro superiore ys (m) 1103.76 Passo di ricerca 10.0 Numero di celle lungo x 10.0 Numero di celle lungo y 10.0 ==================================================== Vertici profilo

N X (m)

y (m)

1 0.0 1020.4

12

2 0.0 1042.18 3 46.85 1042.18 4 68.35 1060.18 5 80.92 1063.6 6 87.82 1063.92 7 94.72 1064.23 8 103.65 1064.61 9 108.65 1065.05

10 108.65 1020.4 Vertici strato .......1

N X (m)

y (m)

1 0.0 1020.4 2 0.0 1042.18 3 46.85 1042.18 4 54.02 1048.18 5 108.65 1048.18 6 108.65 1020.4


Strato c (kg/cm²)

Fi (°)

G (Kg/m³)

Gs (Kg/m³)

K (Kg/cm³)

Litologia

1 0 21.3 1650 1750 0.00 2 0 37.7 1750 1850 0.00

Risultati analisi pendio ========================================================= Fs minimo individuato 1.02 Ascissa centro superficie (m) 42.01 Ordinata centro superficie (m) 1087.19 Raggio superficie (m) 43.42 ========================================================= ======================================================================== B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio ; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti normalmente alla direzione di scivolamento; Ti: forze agenti parallelamente alla superficie di scivolamento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. ======================================================================== Analisi dei conci; superficie...xc = 42.011 yc = 1087.189 Rc = 43.421 Fs=1.0235 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi c Fi Ui N'i Ti (m) (°) (m) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 1 2.84 11.9 2.9 4537.44 331.23 167.89 0.0 37.7 0.0 4000.2 3020.9 2 2.84 15.8 2.95 12873.06 939.73 476.3 0.0 37.7 0.0 11026.7 8327.1 3 2.84 19.7 3.01 19550.63 1427.2 723.37 0.0 37.7 0.0 16347.1 12345.0 4 2.84 23.7 3.1 25070.1 1830.12 927.59 0.0 37.7 0.0 20560.3 15526.7 5 2.84 27.9 3.21 29563.83 2158.16 1093.86 0.0 21.3 0.0 25072.1 15827.4 6 2.84 32.2 3.36 33006.11 2409.45 1221.23 0.0 21.3 0.0 28128.4 17272.9 7 1.78 35.9 2.2 21818.92 1592.78 807.3 0.0 21.3 0.0 18674.0 11413.3 8 3.89 40.7 5.14 41500.18 3029.51 1535.51 0.0 21.3 0.0 34725.4 23274.7 9 2.84 46.9 4.15 19451.98 1419.99 719.72 0.0 21.3 0.0 14068.6 13475.0 10 2.84 52.7 4.68 7392.81 539.67 273.53 0.0 21.3 0.0 126.7 9198.7

13

Area A ed Area B – stato di coltivazione – fase di escavazione del gradone superiore Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP ====================================================== Numero di strati 2.0 Numero dei conci 10.0 Coefficiente azione sismica orizzontale (Kh) 0.073 Coefficiente azione sismica Verticale (Kv) 0.037 Superficie di forma circolare ====================================================== Maglia dei Centri ====================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi (m) 20.9 Ordinata vertice sinistro inferiore yi (m) 812.07 Ascissa vertice destro superiore xs (m) 31.56 Ordinata vertice destro superiore ys (m) 821.15 Passo di ricerca 10.0 Numero di celle lungo x 10.0 Numero di celle lungo y 10.0 ====================================================== Vertici profilo

N X (m)

y (m)

1 0.0 781.93 2 0.0 786.98 3 22.56 786.98

14

4 23.99 790.94 5 30.67 790.94 6 32.2 795.13 7 41.47 796.01 8 44.29 796.02 9 49.06 798.77

10 60.68 799.29 11 60.68 781.93


(m) y

(m) 1 0.0 781.93 2 0.0 786.98 3 22.56 786.98 4 23.99 790.94 5 30.67 790.94 6 32.2 795.13 7 41.47 796.01 8 44.29 796.02 9 44.36 796.06

10 60.68 796.08 11 60.68 781.93

Stratigrafia ======================================================================== Cu:coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler ========================================================================

Strato Cu (kg/cm²)

Fi (°)

G (Kg/m³)

Gs (Kg/m³)

K (Kg/cm³)

Litologia

1 0,38 1650 1750 0.00 2 2,68 1750 1850 0.00

Risultati analisi pendio ========================================================= Fs minimo individuato 6.49 Ascissa centro superficie (m) 31.56 Ordinata centro superficie (m) 812.07 Raggio superficie (m) 26.76 ========================================================= ======================================================================== B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio ; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti normalmente alla direzione di scivolamento; Ti: forze agenti parallelamente alla superficie di scivolamento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. ======================================================================== Analisi dei conci; superficie...xc = 31.558 yc = 812.071 Rc = 26.758 Fs=6.4924 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi Cu Fi Ui N'i Ti (m) (°) (m) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 1 1.73 -18.4 1.82 5936.75 433.38 219.66 2.68 0.0 0.0 8756.0 7524.3 2 4.8 -11.2 4.9 45487.36 3320.58 1683.03 2.68 0.0 0.0 50368.0 20214.5 3 3.41 -2.3 3.41 35345.43 2580.22 1307.78 2.68 0.0 0.0 35934.7 14090.9 4 3.12 4.7 3.13 57063.09 4165.61 2111.33 2.68 0.0 0.0 56188.2 12934.9 5 3.27 11.7 3.34 58735.57 4287.7 2173.22 2.68 0.0 0.0 57131.0 13770.2

15

6 2.88 18.5 3.04 48966.63 3574.56 1811.77 2.68 0.0 0.0 47435.3 12547.3 7 2.82 25.1 3.11 42641.87 3112.86 1577.75 2.68 0.0 0.0 41075.3 12835.2 8 4.77 34.6 5.8 64748.52 4726.64 2395.7 2.68 0.0 0.0 62148.0 23949.2 9 2.59 44.8 3.66 27118.25 1979.63 1003.38 2.68 0.0 0.0 23230.6 15091.1 10 3.27 54.8 5.66 14296.44 1043.64 528.97 0.38 0.0 0.0 20091.9 3315.3

Area A ed Area B – stato di coltivazione – fase di escavazione del gradone inferiore Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP ====================================================== Numero di strati 2.0 Numero dei conci 10.0 Coefficiente azione sismica orizzontale (Kh) 0.073 Coefficiente azione sismica Verticale (Kv) 0.037 Superficie di forma circolare ====================================================== Maglia dei Centri ====================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi (m) 24.41 Ordinata vertice sinistro inferiore yi (m) 782.77 Ascissa vertice destro superiore xs (m) 32.92 Ordinata vertice destro superiore ys (m) 789.77 Passo di ricerca 10.0 Numero di celle lungo x 10.0 Numero di celle lungo y 10.0

16

====================================================== Vertici profilo

N X (m)

y (m)

1 0.0 760.56 2 0.0 765.61 3 28.56 765.61 4 30.0 769.57 5 30.67 769.57 6 32.2 773.77 7 38.11 773.74 8 41.47 774.64 9 44.29 774.65

10 49.06 777.41 11 60.68 777.92 12 60.68 760.56


(m) y

(m) 1 0.0 760.56 2 0.0 765.61 3 28.56 765.61 4 30.0 769.57 5 30.67 769.57 6 32.2 773.77 7 38.11 773.74 8 41.47 774.64 9 44.29 774.65

10 44.29 774.65 11 60.68 774.71 12 60.68 760.56

Stratigrafia ======================================================================== Cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler ========================================================================

Strato Cu (kg/cm²)

Fi (°)

G (Kg/m³)

Gs (Kg/m³)

K (Kg/cm³)

Litologia

1 0,38 1650 1750 0.00 2 2,68 1750 1850 0.00

Risultati analisi pendio ========================================================= Fs minimo individuato 6.03 Ascissa centro superficie (m) 32.92 Ordinata centro superficie (m) 786.97 Raggio superficie (m) 21.63 ========================================================= ======================================================================== B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio ; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti normalmente alla direzione di scivolamento; Ti: forze agenti parallelamente alla superficie di scivolamento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. ========================================================================

17

Analisi dei conci; superficie...xc = 32.917 yc = 786.971 Rc = 21.632 Fs=6.0324 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi Cu Fi Ui N'i Ti (m) (°) (m) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 1 1.38 -9.7 1.4 5183.64 378.41 191.79 2.68 0.0 0.0 6324.1 6226.3 2 2.2 -4.8 2.21 21703.83 1584.38 803.04 2.68 0.0 0.0 22609.2 9822.4 3 3.55 2.8 3.55 55106.87 4022.8 2038.95 2.68 0.0 0.0 54398.7 15781.7 4 2.36 10.7 2.4 35070.96 2560.18 1297.63 2.68 0.0 0.0 33675.2 10667.8 5 3.37 18.6 3.55 48141.21 3514.31 1781.23 2.68 0.0 0.0 45485.8 15774.2 6 1.41 25.4 1.56 18806.96 1372.91 695.86 2.68 0.0 0.0 17532.2 6920.7 7 1.41 29.6 1.62 16919.99 1235.16 626.04 2.68 0.0 0.0 15373.0 7193.1 8 3.35 37.3 4.21 36224.19 2644.37 1340.3 2.68 0.0 0.0 31298.4 18690.9 9 1.43 45.6 2.04 13352.65 974.74 494.05 2.68 0.0 0.0 9832.1 9060.3 10 3.33 56.3 5.99 16234.84 1185.14 600.69 0.38 0.0 0.0 23575.6 3773.3

Area C – stato di coltivazione – fase di escavazion e B Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP ====================================================== Numero di strati 2.0 Numero dei conci 10.0 Coefficiente azione sismica orizzontale (Kh) 0.073 Coefficiente azione sismica Verticale (Kv) 0.037 Superficie di forma circolare ====================================================== Maglia dei Centri ====================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi (m) 19.33 Ordinata vertice sinistro inferiore yi (m) 838.48

18

Ascissa vertice destro superiore xs (m) 29.63 Ordinata vertice destro superiore ys (m) 847.85 Passo di ricerca 10.0 Numero di celle lungo x 10.0 Numero di celle lungo y 10.0 ====================================================== Vertici profilo

N X (m)

y (m)

1 0.0 801.91 2 0.0 806.91 3 0.0 809.96 4 22.56 809.96 5 26.07 819.92 6 40.75 819.92 7 53.6 827.55 8 60.68 826.96 9 60.68 801.91


(m) y

(m) 1 0.0 801.91 2 0.0 806.91 3 0.0 809.96 4 22.56 809.96 5 26.07 819.92 6 40.75 819.92 7 41.1 820.13 8 60.68 820.13 9 60.68 801.91


Strato Cu (kg/cm²)

Fi (°)

G (Kg/m³)

Gs (Kg/m³)

K (Kg/cm³)

Litologia

1 0,38 1650 1750 0.00 2 2,68 1750 1850 0.00


19

Analisi dei conci; superficie...xc = 29.112 yc = 846.445 Rc = 36.999 Fs=4.2253 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi Cu Fi Ui N'i Ti (m) (°) (m) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 1 3.49 -7.4 3.52 33694.86 2459.72 1246.71 2.68 0.0 0.0 36889.5 22326.2 2 4.11 -1.5 4.11 79520.75 5805.02 2942.27 2.68 0.0 0.0 80247.1 26063.4 3 3.8 4.6 3.81 72799.71 5314.38 2693.59 2.68 0.0 0.0 71087.0 24174.7 4 3.8 10.6 3.86 69250.82 5055.31 2562.28 2.68 0.0 0.0 65874.9 24511.5 5 3.8 16.6 3.96 62807.3 4584.93 2323.87 2.68 0.0 0.0 58040.9 25146.0 6 3.8 22.9 4.12 64069.29 4677.06 2370.56 2.68 0.0 0.0 58502.2 26156.6 7 3.8 29.5 4.36 65973.86 4816.09 2441.03 2.68 0.0 0.0 60139.1 27673.9 8 4.42 37.1 5.54 73624.34 5374.58 2724.1 2.68 0.0 0.0 65726.8 35160.8 9 3.18 44.9 4.49 40191.99 2934.02 1487.1 0.38 0.0 0.0 52724.0 4036.6 10 3.8 53.3 6.36 19509.51 1424.19 721.85 0.38 0.0 0.0 24980.8 5719.6

Area C – stato di coltivazione – fase di escavazion e E Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP ====================================================== Numero di strati 1.0 Numero dei conci 10.0 Coefficiente azione sismica orizzontale (Kh) 0.073 Coefficiente azione sismica Verticale (Kv) 0.037 Superficie di forma circolare ====================================================== Maglia dei Centri ====================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi (m) 22.69 Ordinata vertice sinistro inferiore yi (m) 755.06

20

Ascissa vertice destro superiore xs (m) 32.99 Ordinata vertice destro superiore ys (m) 764.21 Passo di ricerca 10.0 Numero di celle lungo x 10.0 Numero di celle lungo y 10.0 ====================================================== Vertici profilo

N X (m)

y (m)

1 0.0 725.81 2 0.0 733.86 3 28.69 733.86 4 32.11 743.82 5 60.68 743.82 6 60.68 725.81


Strato Cu (kg/cm²)

Fi (°)

G (Kg/m³)

Gs (Kg/m³)

K (Kg/cm³)

Litologia

1 2,68 1750 1850 0.00 Risultati analisi pendio ========================================================= Fs minimo individuato 6.18 Ascissa centro superficie (m) 27.84 Ordinata centro superficie (m) 755.06 Raggio superficie (m) 21.19 ========================================================= ======================================================================== B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio ; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti normalmente alla direzione di scivolamento; Ti: forze agenti parallelamente alla superficie di scivolamento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. ======================================================================== Analisi dei conci; superficie...xc = 27.839 yc = 755.057 Rc = 21.187 Fs=6.1824 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi Cu Fi Ui N'i Ti (m) (°) (m) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 1 1.71 4.7 1.72 7710.43 562.86 285.29 2.68 0.0 0.0 7126.8 7434.5 2 1.7 9.3 1.72 22599.59 1649.77 836.18 2.68 0.0 0.0 21678.9 7458.4 3 1.72 14.1 1.77 29655.63 2164.86 1097.26 2.68 0.0 0.0 28645.9 7689.1 4 1.71 18.8 1.81 27859.22 2033.72 1030.79 2.68 0.0 0.0 26765.0 7829.5 5 1.71 23.8 1.87 25747.47 1879.57 952.66 2.68 0.0 0.0 24569.7 8101.1 6 1.71 29.0 1.96 23063.96 1683.67 853.37 2.68 0.0 0.0 21674.9 8474.8 7 1.71 34.5 2.07 19725.32 1439.95 729.84 2.68 0.0 0.0 17756.2 8987.1 8 1.71 40.3 2.24 15603.62 1139.06 577.33 2.68 0.0 0.0 12221.9 9713.0 9 1.71 46.7 2.49 10488.97 765.69 388.09 2.68 0.0 0.0 3827.7 10804.9 10 1.71 54.0 2.91 3997.76 291.84 147.92 2.68 0.0 0.0 -10590.9 12620.2

21

Sezione K-K’ – stato di ripristino Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP ====================================================== Numero di strati 2.0 Numero dei conci 10.0 Coefficiente azione sismica orizzontale (Kh) 0.073 Coefficiente azione sismica Verticale (Kv) 0.037 Superficie di forma circolare ====================================================== Maglia dei Centri ====================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi (m) 18.97 Ordinata vertice sinistro inferiore yi (m) 725.18 Ascissa vertice destro superiore xs (m) 30.12 Ordinata vertice destro superiore ys (m) 735.24 Passo di ricerca 10.0 Numero di celle lungo x 10.0 Numero di celle lungo y 10.0 ====================================================== Vertici profilo

N X (m)

y (m)

1 0.0 672.18 2 0.0 702.47 3 19.21 705.11 4 19.71 706.11 5 20.47 707.11 6 28.22 708.11 7 28.33 708.14

22

8 30.12 710.11 9 32.29 711.11

10 37.72 712.11 11 39.46 712.86 12 41.19 713.6 13 44.89 714.11 14 48.63 714.61 15 52.36 715.11 16 70.89 715.11 17 74.48 714.11 18 79.77 713.61 19 83.14 713.3 20 83.14 672.18


(m) y

(m) 1 0.0 672.18 2 0.0 702.12 3 18.18 703.11 4 25.66 704.11 5 26.25 704.11 6 27.1 701.61 7 36.97 701.61 8 41.19 713.6 9 44.89 714.11

10 48.63 714.61 11 52.36 715.11 12 70.89 715.11 13 74.48 714.11 14 79.77 713.61 15 83.14 713.3 16 83.14 672.18


Strato c (kg/cm²)

Fi (°)

G (Kg/m³)

Gs (Kg/m³)

K (Kg/cm³)

Litologia

1 0 14.6 1650 1750 0.00 2 0 37.7 1750 1850 0.00


23

Analisi dei conci; superficie...xc = 24.548 yc = 728.198 Rc = 24.108 Fs=1.1852 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi c Fi Ui N'i Ti (m) (°) (m) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 1 1.1 -14.1 1.13 398.46 29.09 14.74 0.0 14.6 0.0 688.8 1106.4 2 0.5 -12.3 0.51 810.4 59.16 29.98 0.0 14.6 0.0 969.6 644.8 3 0.76 -10.6 0.77 2645.27 193.1 97.87 0.0 14.6 0.0 2934.5 1297.3 4 7.75 -0.5 7.75 45056.74 3289.14 1667.1 0.0 14.6 0.0 45195.0 16471.4 5 0.1 8.6 0.1 640.0 46.72 23.68 0.0 14.6 0.0 613.4 223.2 6 1.8 11.2 1.83 13573.57 990.87 502.22 0.0 14.6 0.0 12967.0 4395.0 7 2.17 16.1 2.26 19998.42 1459.89 739.94 0.0 14.6 0.0 19056.3 6093.2 8 5.43 25.9 6.04 46015.29 3359.12 1702.57 0.0 14.6 0.0 43989.8 14762.1 9 1.74 35.7 2.14 11113.59 811.29 411.2 0.0 14.6 0.0 10699.4 4153.6 10 4.57 46.1 6.58 18970.62 1384.86 701.91 0.0 37.7 0.0 16305.4 10632.6

Sezione L-L’ – stato di ripristino Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP ====================================================== Numero di strati 2.0 Numero dei conci 10.0 Coefficiente azione sismica orizzontale (Kh) 0.073 Coefficiente azione sismica Verticale (Kv) 0.037 Superficie di forma circolare ====================================================== Maglia dei Centri ====================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi (m) 29.22

24

Ordinata vertice sinistro inferiore yi (m) 833.37 Ascissa vertice destro superiore xs (m) 42.19 Ordinata vertice destro superiore ys (m) 844.58 Passo di ricerca 10.0 Numero di celle lungo x 10.0 Numero di celle lungo y 10.0 ====================================================== Vertici profilo

N X (m)

y (m)

1 0.0 780.87 2 0.0 808.52 3 10.79 809.12 4 20.89 809.65 5 30.53 810.15 6 32.81 812.15 7 34.06 813.15 8 34.56 814.15 9 41.01 815.15

10 41.83 816.15 11 43.32 818.15 12 44.36 819.15 13 45.05 820.15 14 48.72 820.65 15 52.38 821.15 16 53.13 821.12 17 55.29 820.15 18 57.82 819.15 19 59.48 818.15 20 60.29 817.15 21 61.65 816.15 22 65.5 815.15 23 69.61 814.15 24 74.88 814.15 25 82.62 818.74 26 82.62 780.87


(m) y

(m) 1 0.0 780.87 2 0.0 808.3 3 29.66 808.65 4 48.36 808.65 5 50.63 815.15 6 52.38 820.15 7 53.13 821.12 8 55.29 820.15 9 57.82 819.15

10 59.48 818.15 11 60.29 817.15 12 61.65 816.15 13 65.5 815.15 14 69.61 814.15 15 74.88 814.15 16 82.62 818.74

25

17 82.62 780.87 Stratigrafia ======================================================================== c: coesione; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler ========================================================================

Strato c (kg/cm²)

Fi (°)

G (Kg/m³)

Gs (Kg/m³)

K (Kg/cm³)

Litologia

1 0 14.6 1650 1750 0.00 2 0 37.7 1750 1850 0.00

Risultati analisi pendio ========================================================= Fs minimo individuato 1.11 Ascissa centro superficie (m) 34.41 Ordinata centro superficie (m) 833.37 Raggio superficie (m) 24.94 ========================================================= ======================================================================== B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio ; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti normalmente alla direzione di scivolamento; Ti: forze agenti parallelamente alla superficie di scivolamento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. ======================================================================== Analisi dei conci; superficie...xc = 34.409 yc = 833.372 Rc = 24.938 Fs=1.1114 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi c Fi Ui N'i Ti (m) (°) (m) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 1 2.95 -16.3 3.08 2717.41 198.37 100.54 0.0 14.6 0.0 4771.8 6654.7 2 1.62 -10.8 1.65 3270.92 238.78 121.02 0.0 14.6 0.0 4078.6 3918.6 3 2.28 -6.3 2.29 9648.41 704.33 356.99 0.0 37.7 0.0 10517.1 7313.7 4 1.25 -2.2 1.25 8671.1 632.99 320.83 0.0 37.7 0.0 8920.7 6203.6 5 0.5 -0.1 0.5 4309.78 314.61 159.46 0.0 37.7 0.0 4317.1 3002.2 6 6.45 7.9 6.51 63653.8 4646.73 2355.19 0.0 14.6 0.0 60676.3 25937.6 7 0.82 16.3 0.85 8394.93 612.83 310.61 0.0 14.6 0.0 7764.0 3357.5 8 1.49 19.1 1.58 18032.58 1316.38 667.21 0.0 14.6 0.0 16741.6 6761.4 9 1.04 22.2 1.12 14341.77 1046.95 530.65 0.0 14.6 0.0 13384.9 5159.0 10 11.13 40.6 14.67 127800.6 9329.45 4728.62 0.0 14.6 0.0 121347.7 54844.9

26

Sezione I-I’ – stato di ripristino Analisi di stabilità dei pendii con BISHOP ====================================================== Numero di strati 2.0 Numero dei conci 10.0 Coefficiente azione sismica orizzontale (Kh) 0.073 Coefficiente azione sismica Verticale (Kv) 0.037 Superficie di forma circolare ====================================================== Maglia dei Centri ====================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi (m) 8.37 Ordinata vertice sinistro inferiore yi (m) 559.22 Ascissa vertice destro superiore xs (m) 19.9 Ordinata vertice destro superiore ys (m) 569.15 Passo di ricerca 10.0 Numero di celle lungo x 10.0 Numero di celle lungo y 10.0 ====================================================== Vertici profilo

N X (m)

y (m)

1 0.0 499.79 2 0.0 532.16 3 16.08 534.79 4 17.17 535.67 5 17.83 536.67

27

6 18.22 537.67 7 24.74 538.67 8 28.65 543.67 9 35.94 544.67

10 41.32 549.67 11 45.39 550.67 12 46.35 550.67 13 48.38 550.67 14 54.01 547.17 15 57.74 545.17 16 62.2 543.17 17 67.84 540.67 18 69.42 539.67 19 72.28 538.67 20 78.26 536.67 21 81.98 534.67 22 85.11 534.17 23 85.11 499.79


(m) y

(m) 1 0.0 499.79 2 0.0 532.16 3 0.01 532.17 4 38.92 532.17 5 45.39 549.67 6 46.35 550.67 7 48.38 550.67 8 54.01 547.17 9 57.74 545.17

10 62.2 543.17 11 67.84 540.67 12 69.42 539.67 13 72.28 538.67 14 78.26 536.67 15 81.98 534.67 16 85.11 534.17 17 85.11 499.79


Strato c (kg/cm²)

Fi (°)

G (Kg/m³)

Gs (Kg/m³)

K (Kg/cm³)

Litologia

1 0 14.6 1650 1750 0.00 2 0 37.7 1750 1850 0.00

Risultati analisi pendio ========================================================= Fs minimo individuato 1.13 Ascissa centro superficie (m) 18.75 Ordinata centro superficie (m) 568.15 Raggio superficie (m) 35.67 =========================================================

28

======================================================================== B: Larghezza del concio; Alfa: Angolo di inclinazione della base del concio; Li: Lunghezza della base del concio; Wi: Peso del concio ; Ui: Forze derivanti dalle pressioni neutre; Ni: forze agenti normalmente alla direzione di scivolamento; Ti: forze agenti parallelamente alla superficie di scivolamento; Fi: Angolo di attrito; c: coesione. ======================================================================== Analisi dei conci; superficie...xc = 18.747 yc = 568.154 Rc = 35.665 Fs=1.1332 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi c Fi Ui N'i Ti (m) (°) (m) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 1 4.0 -11.8 4.08 5292.4 386.35 195.82 0.0 14.6 0.0 7646.3 10761.5 2 2.59 -6.4 2.61 7979.62 582.51 295.25 0.0 14.6 0.0 8903.2 7795.4 3 1.09 -3.4 1.1 4833.79 352.87 178.85 0.0 14.6 0.0 5054.9 3581.8 4 0.66 -2.0 0.66 3979.66 290.52 147.25 0.0 14.6 0.0 4066.4 2391.4 5 0.39 -1.2 0.39 2996.39 218.74 110.87 0.0 14.6 0.0 3028.5 1554.3 6 6.52 4.4 6.54 59942.02 4375.77 2217.85 0.0 14.6 0.0 57978.9 27753.5 7 3.91 12.9 4.01 50194.08 3664.17 1857.18 0.0 14.6 0.0 46993.5 19651.3 8 7.29 22.5 7.89 108298.9 7905.82 4007.06 0.0 14.6 0.0 100448.7 40492.9 9 5.38 34.0 6.49 76522.91 5586.17 2831.35 0.0 14.6 0.0 71559.7 30771.1 10 8.13 49.3 12.47 87742.72 6405.22 3246.48 0.0 37.7 0.0 75060.1 51193.0

29

TABELLA DI SINTESI

SEZIONE Fs minimo in condizioni sismiche

Stato

Area A – scarpata stato attuale 1,29 stabile Area B – scarpata stato attuale 1,28 stabile Area C – scarpata stato attuale 1,02 equilibrio limite

Area A/B – stato di coltivazione: gradone superiore

6,49 stabile

Area A/B – stato di coltivazione: gradone inferiore

6,02 stabile

Area C – stato di coltivazione – fase B 4,23 stabile Area C – stato di coltivazione – fase E 6,18 stabile

Sezione I-I’ – stato di ripristino 1,13 stabile Sezione K-K’ - stato di ripristino 1,19 stabile Sezione L-L’ - stato di ripristino 1,11 stabile

Arezzo, Marzo 2011 GEOLOGO DOTT. LORENZO SEDDA

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