28
UTCN - Facultatea de Constructii Proiect Fundatii - An IV CFDP Numele: BAIAS Prenumele:VIOREL Grupa: 3141 Numar de ordine n: 7 Tip de zid: Z.S.Z. TEMA1- PROIECTAREA UNUI ZID DE SPRIJIN Sa se proiecteze un zid de sprijin pentru un taluz in debleu avand specificatiile de mai jos: n 7 := H 2.75 .25 n + 4.5 = := m ( ) q k 15 0.5 n - 11.5 = := kN m β 0.15° n - 6.95 ° = := Stratificatia si caracteristicile terenului conform cu figura de mai jos: Strat 1 Praf argilos galbui moale (clSi) Start 2 Nisip prafos galben maroniu (siSa) h 1 2.0 0.2 n + 3.4 = := m ( ) h 2 10 := m ( ) γ k1 18 := kN m 3 γ k2 18.5 := kN m 3 φ' k1 10° 0.5° n + 13.5 ° = := φ' k2 16.5° 0.3° n + 18.6 ° = := c' k2 15 0.15 n + 16.05 = := kPa ( ) c' k1 13 0.2 n + 14.4 = := m: 1 h1 h2 Dren Strat 1 cl Si Strat 2 si Sa qk Strat 2' si Sa pa10 pa11 pa20 pa21 pa21.1 pa21.2 Diagrama de presiuni din impingerea pamantului h2' h2'' H Df B/5 B d c b a kPa ( )

Zid Beton Simplu

Embed Size (px)

DESCRIPTION

zid de beton simplu

Citation preview

Page 1: Zid Beton Simplu

UTCN - Facultatea de ConstructiiProiect Fundatii - An IV CFDP

Numele: BAIASPrenumele:VIOREL

Grupa: 3141Numar de ordine n: 7

Tip de zid: Z.S.Z.

TEMA1- PROIECTAREA UNUI ZID DE SPRIJINSa se proiecteze un zid de sprijin pentru un taluz in debleu avand specificatiile de mai jos:

n 7:=

H 2.75 .25 n⋅+ 4.5=:= m( )

qk 15 0.5 n⋅− 11.5=:=kN

m

β 8° 0.15° n⋅− 6.95 °⋅=:=

Stratificatia si caracteristicile terenului conform cu figura de mai jos:

Strat 1 Praf argilos galbui moale (clSi) Start 2 Nisip prafos galben maroniu (siSa)

h1 2.0 0.2 n⋅+ 3.4=:= m( ) h2 10:= m( )

γk1 18:=kN

m3

γk2 18.5:=kN

m3

φ'k1 10° 0.5° n⋅+ 13.5 °⋅=:= φ'k2 16.5° 0.3° n⋅+ 18.6 °⋅=:=

c'k2 15 0.15 n⋅+ 16.05=:= kPa( )c'k1 13 0.2 n⋅+ 14.4=:=

m:1

h1

h2

Dren

Strat 1cl Si

Strat 2si Sa

qk

Strat 2'si Sa

pa10

pa11

pa20

pa21

pa21.1

pa21.2

Diagrama de presiuni dinimpingerea pamantului

h2'

h2''

H

Df

B/5B

dcba

kPa( )

Page 2: Zid Beton Simplu

PREDIMENSIONARE

Capac dren din umplutura de argila acompactata cu maiul

Zidarie din piatra bruta cu mortarde ciment

Beton in fundatie

Balast nisipos in dren (20 cm)

Barbacana din tub P.V.C. n 110 mm

Zidarie uscata din piatra bruta negeliva

7080

450

140

400

ax d

rum

TRANSVERSALAScara 1:100

70

280

50

70

200

93,3

18,43°

16,70°

Coeficenti partiali de siguranta

Actiuni :γG 1.35:= pentru actiuni permanente (favorabile/nefavorabile)

γQ 1.5:= pentru actiuni variabile (nefavorabile)

Parametrii geotehnici:γφ' 1.00:= pentru unghiul de frecare interna efectiv

γc' 1.00:= pentru coeziunea efectiva

γγ 1.00:= pentru greutatea volumica

Rezistenta totala a pamantului:

γRh 1.00:= pentru rezistenta la alunecare

γRv 1.00:= pentru capacitatea portanta

Valorile de calcul ale parametrilor:

γd2

γk2

γγ

18.5=:= γd3

γk2

γγ

18.5=:= -valoarea de calcul a greutatii volumice γd1

γk1

γγ

18=:=

Page 3: Zid Beton Simplu

-valoarea de calcul a unghiului de frecareefectiv

tan φ'd1( )tan φ'k1( )γφ1

= tan φ'd2( )tan φ'k2( )γφ1

= tan φ'd3( )tan φ'k2( )γφ1

=

φ'd1 φ'k1 13.5 °⋅=:= φ'd2 φ'k2 18.6 °⋅=:= φ'd3 φ'k2 18.6 °⋅=:=

-valoarea de calcul a coeziunii efectivec'd1

c'k1

γc'14.4=:= c'd2

c'k2

γc'16.05=:= c'd3

c'k2

γc'16.05=:=

Evaluarea presiunilor active si a impingerii pamantului

110

340

h2'

h2''

h1'

P`a21..V

P`a21..H

P`a2..V

P`a2..H

G3G2

G1

G4

G5

G7

G6

233,3

202,1

Pa1..H

Pa1..V

Pa2..H

Pa2..V

Pa21..H

Pa21..V

Stratul.1. α1 0°:= φ1 φ'k1 13.5 °⋅=:= h1' 3.2:= m( )

β1 β 6.95 °⋅=:=δ1

1

2φ'k1 6.75 °⋅=:=

ka1

cosφ1 α1−( )( )2

cosα1( )( )2cosα1 δ1+( ) 1sin φ1 δ1+( ) sin φ1 β1−( )⋅

cosα1 β1+( ) cosβ1 α1−( )⋅+

2

0.66=:=

pa10 γQ qk⋅ ka1⋅ γG 2⋅ c'd1⋅ ka1⋅− 20.21−=:=kN

m2

pa11 γQ qk⋅ ka1⋅ γG γd1 h1'⋅ ka1⋅ 2 c'd1⋅ ka1⋅−( )⋅+ 31.19=:=kN

m2

Page 4: Zid Beton Simplu

Stratul.2' α2 0°:= φ2 φ'k2 18.6 °⋅=:= h2' 1.10:= m( )

β2 β 6.95 °⋅=:=δ2

1

2φ2⋅ 9.3 °⋅=:=

ka2

cosφ2 α2−( )( )2

cosα2( )( )2cosα2 δ2+( ) 1sin φ2 δ2+( ) sin φ2 β2−( )⋅

cosα2 β2+( ) cosβ2 α2−( )⋅+

2

0.53=:=

pa20 γQ qk⋅ ka2⋅ γG γd1 h1'⋅ ka2⋅ 2 c'd1⋅ ka2⋅−( )⋅+ 22.1=:=kN

m2

pa21 γQ qk⋅ ka2⋅ γG γd1 h1⋅ ka2⋅ γd2 h2'⋅ ka2⋅+ 2 c'd1⋅ ka2⋅−( )⋅+ 39.25=:=kN

m2

α21 16.70°−:= φ21 φ'k2 18.6 °⋅=:= h2'' 2.333:= m( )Stratul.2''

β21 β 6.95 °⋅=:=δ21

1

2φ21⋅ 9.3 °⋅=:=

ka21

cosφ21 α21−( )( )2

cosα21( )( )2cosα21 δ21+( ) 1sin φ21 δ21+( ) sin φ21 β21−( )⋅

cosα21 β21+( ) cosβ21 α21−( )⋅+

2

0.418=:=

kN

m2

p'a21 γQ qk⋅ ka21⋅ γG γd1 h1'⋅ ka21⋅ γd2 h2'⋅ ka21⋅+ 2 c'd3⋅ ka21⋅−( )⋅+ 23.18=:=

kN

m2

p'a22 γQ qk⋅ ka21⋅ γG γd1 h1'⋅ ka21⋅ γd2 h2'⋅ ka21⋅+ γd3 h2''⋅ ka21⋅+ 2 c'd3⋅ ka21⋅−( )⋅+ 47.53=:=

Impingerea activa pe fiecare strat:

Pa1 pa11h1'⋅ 0.5⋅ 49.91=:=kN

m

kN

m

Pa2 pa20h2'⋅ 24.31=:=

Pa21 pa21 pa20−( )h2'

2⋅ 9.44=:=

kN

m

kN

m

P'a2 p'a21h2''⋅ 54.07=:=kN

m

Page 5: Zid Beton Simplu

P'a21 p'a22 p'a21−( )h2''

2⋅ 28.41=:=

kN

m

Descompunerea impingerii dupa orizontala si verticala:

α1 0 °⋅= δ1 6.75 °⋅=

Pa1..H Pa1cosα1 δ1+( )⋅ 49.56=:=kN

m

Pa1..V Pa1sin α1 δ1+( )⋅ 5.87=:=kN

m

α2 0 °⋅= δ2 9.3 °⋅=

Pa2..H Pa2cosα2 δ2+( )⋅ 23.99=:=kN

m

Pa2..V Pa2sin α2 δ2+( )⋅ 3.93=:=kN

m

Pa21..H Pa21cosα2 δ2+( )⋅ 9.31=:=kN

m

Pa21..V Pa21sin α2 δ2+( )⋅ 1.53=:=kN

m

α21 16.7− °⋅= δ21 9.3 °⋅=

P'a2..H P'a2cosα21 δ21+( )⋅ 53.62=:=kN

m

P'a2..V P'a2sin α21 δ21+( )⋅ 6.96−=:=kN

m

P'a21..H P'a21cosα21 δ21+( )⋅ 28.17=:=kN

m

P'a21..V P'a21sin α21 δ21+( )⋅ 3.66−=:=kN

m

Calculul actiunii orizontale:kN

m

Hd Pa1..H Pa2..H+ Pa21..H+ P'a2..H+ P'a21..H+ 164.65=:=

Page 6: Zid Beton Simplu

G3G2

G1

G4

G5

G7

G6

Calculul greutatii proprii a diferitelor tronsoane:

γb 24:=kN

m3

-greutatea volumica a zidariei de piatra;

γd 19:=kN

m3

-greutatea volumica a drenului;

Az 12.57:= m2( ) Ad 2.80:= m

2( )Gz1 γb Az⋅ 1⋅ 301.68=:=

kN

m

Gdren γd Ad⋅ 1⋅ 53.2=:=kN

m

Gu 0:= -nu avem umplutura

A1 2.57:= m2( ) A3 2.8:= (dren) m

2( ) A5 3.92:= m2( ) A7 1.31:=

m2( )

A2 3.6:= m2( ) A4 0.35:= m

2( ) A6 0.82:= m2( )

kN

m

G5z A5 γb⋅ 1⋅ 94.08=:=kN

m

G1z A1 γb⋅ 1⋅ 61.68=:=

G6z A6 γb⋅ 1⋅ 19.68=:=kN

m

G2z A2 γb⋅ 1⋅ 86.4=:=

kN

m

G7z A7 γb⋅ 1⋅ 31.44=:= kN

m

G3z A3 γd⋅ 1⋅ 53.2=:= (greutatea data de dren)

Page 7: Zid Beton Simplu

G4z A4 γb⋅ 1⋅ 8.4=:=kN

m

Gz G1z G2z+ G4z+ G5z+ G6z+ G7z+ 301.68=:=kN

m

Calculul actiunii verticale:

Vd γG Gz Gdren+ Gu+( )⋅ Pa1..V+ Pa2..V+ Pa21..V+ P'a2..V+ P'a21..V+ 479.78=:=kN

m

VERIFICAREA LA LUNECARE

Actiunile orizontale Hd care produc efectul de deplasare a zidului trebuie sa fie mai mici decatrezistenta la lunecare a zidului (a terenului de fundare de sub talpa zidului).

Evaluarea rezistentei la lunecare: tanε93.3

2800.333=:= ε2 atan 0.33( ) 18.26 °⋅=:=

εs 18.43°:= kN

m

V'd Vd cosεs( )⋅ Hd sin εs( )⋅+ 507.23=:=

H'd Hd cosεs( )⋅ Vd sin εs( )⋅− 4.52=:=kN

m

Rezistenta la lunecare:

φ'cvd2

3φ'd3( )⋅ 12.4 °⋅=:= -frecare pamant beton

γRh 1=

R'd

V'd tan φ'cvd( )⋅

γRh111.52=:=

kN

m

H'd R'd≤ 1= Verifica

VERIFICAREA LA CAPACITATE PORTANTA

Presiunea efectiva la talpa fundatiei data de actiunile verticale (greutate proprie, sarcini verticalevariabile) nu trebuie sa depaseasca presiunea admisa de teren (capacitatea portanta).

Actiunea verticala:

Vd 479.78=kN

m

Actiunea orizontala:

Hd 164.65=kN

m

Page 8: Zid Beton Simplu

Momentul incovoietor:

G3G2

G1

G4

G5

G7

G6 P`a21..V

P`

P`a2..V

P`a2..H

Pa1..H

Pa1..V

Pa2..H

Pa2..V

P

Pa21..V

210

35,7

70223,3241,7

466,7

PaiH.x.ai Pa1..H4.67⋅ Pa2..H2.417⋅+ Pa21..H2.233⋅+ P'a2..H0.7⋅+ P'a21..H0.357⋅+ 357.81=:= kN m⋅( )

PaiV.y.ai Pa1..V Pa2..V+ Pa21..V+ P'a2..V+ P'a21..V+( ) 2.1⋅ 1.46=:= kN m⋅( )

G3G2

G1

G4

G5

G7

G6

210175

163,399,6

46,721,9

Gk.x.ki G1z 0.219⋅ G2z 0.996⋅+ G3z 1.75⋅+ G4z 1.75⋅+ G5z 0⋅+ G6z 1.633⋅+ G7z .467⋅+ 254.18=:= kN m⋅( )

Page 9: Zid Beton Simplu

Med PaiH.x.ai− PaiV.y.ai+ Gk.x.ki+ 102.16−=:= kN m⋅( )

Calculul capacitatii portante:

Capacitatea portanta

c'd c'd3 16.05=:= -coeziunea terenului de sub talpa fundatiei;

φ' φ2 18.6 °⋅=:=

Nq eπ tan φ'( )⋅

tan 45 °φ'

2+

2

⋅ 5.57=:=

Nc Nq 1−( ) 1

tan φ'( )⋅ 13.59=:=

Nγ 2 Nq 1−( )⋅ tan φ'( )⋅ 3.08=:= in care δ2φ'

2≥ 1= (baza rugoasa)

Inclinarea bazei fundatiei

α54 18.43π

1800.32=:= -unghiul pe care il face fundatia cu orizontala (se masoara

in radiani);

bq 1 α54 tan φ'( )⋅−( )2 0.8=:=

bγ bq 0.8=:=

bc bq

1 bq−( )Nc tan φ'( )⋅

− 0.75=:=

Forma fundatiei

B 2.8:= m( ) eB

Med

Vd1−( )⋅ 0.21=:= m( )

L' 1:= m( ) -are lungimea unui tronson (5-6 m), dar verificarea se face pe 1 m de zid;

B' B 2 eB⋅− 2.37=:= m( ) -latimea efectiva a fundatiei;

sq 1B'

L'

sin φ'( )⋅+ 1.76=:= -pentru forma rectangulara;

sγ 1 0.3B'

L'

⋅− 0.29=:= -pentru forma rectangulara;

sc

sq Nq⋅ 1−

Nq 1−1.92=:=

Inclinarea incarcarii

V Vd 479.78=:= kN( ) m'

2B'

L'

+

1B'

L'

+1.3=:= -H actioneaza pe directia B`;

H Hd 164.65=:= kN( )

A' B' L'⋅ 2.37=:= m2( )

c' c'k2 16.05=:= -coeziunea terenului de sub talpa fundatiei;

Page 10: Zid Beton Simplu

iq 1H

V A' c'⋅1

tan φ'( )⋅

+−

m'

0.66=:=

iγ. 1H

V A' c'⋅1

tan φ'( )⋅

+−

m' 1+( )

0.47=:=

ic iq

1 iq−( )Nc tan φ'( )⋅( )− 0.58=:=

Calculul suprasarcinii:

Df 1.4:= m( ) -adancimea de fundare;

kN

m3

γ γk2 18.5=:= -greutatea volumica a pamantului din fata zidului;

q' Df γ⋅ 25.9=:=kN

m2

kN

m3

γ' γ 18.5=:= -greutatea volumica a pamantului de sub talpa fundatiei;

Calcul capacitate portanta:

Rd c'd Nc⋅ bc⋅ sc⋅ ic⋅ q' Nq⋅ bq⋅ sq⋅ iq⋅+ 0.5γ'⋅ B'⋅ Nγ⋅ bγ⋅ sγ⋅ iγ.⋅+( ) A'⋅ 765.7=:=

Vd

A'202.09=

Rd

A'322.52=

Vd

A'

Rd

A'

≤ 1= Verifica

VERIFICARE LA RASTURNARE

Stabilirea coeficientilor partiali de siguranta pentru EQU

Actiuni : γG.stb 0.9:= pentru actiuni permanente favorabile;

γG.dst 1.1:= pentru actiuni permanente nefavorabile;

γQ.stb 0:= pentru actiuni temporare favorabile;

γQ.dst 1.5:= pentru actiuni temporare nefavorabile;

Page 11: Zid Beton Simplu

Parametrii geotehnici:

γφ 1.25:= -pentru unghiul de frecare interna efectiv;

γc 1.25:= -pentru coeziunea efectiva;

γγ 1= -pentru greutatea volumica;

Valori de calcul a parametrilor geotehnici

γd1'

γk1

γγ

18=:=

-valoarea de calcul a greutatii volumice;γd2'

γk2

γγ

18.5=:=

γd2''

γk2

γγ

18.5=:=

tan φ'k1( )γφ

0.19=

-valoarea de calcul a unghiului de frecare efectiva;tan φ'k2( )γφ

0.27=

tan φ'k2( )γφ

0.27=

cd1

c'k1

γc11.52=:=

cd2

c'k2

γc12.84=:= -valoarea de calcul a coeziunii efective;

cd3

c'k2

γc12.84=:=

Calculul impingerii si presiunii pamantului in EQU:

Pa1s γQ.dstqk⋅ ka1⋅ γG.dst 2 cd1⋅ ka1⋅( )⋅− 9.2−=:=kN

m2

-neglijam

Pa1i γQ.dstqk⋅ ka1⋅ γG.dst γd1 h1'⋅ ka1⋅ 2 cd1⋅ ka1⋅−( )⋅+ 32.68=:=kN

m2

Pa1. Pa1i

h1'

2⋅ 52.28=:=

kN

m

Pa2s γQ.dstqk⋅ ka2⋅ γG.dst γd1' h1'⋅ ka2⋅ 2 cd2⋅ ka2⋅−( )⋅+ 22.2=:=kN

m2

Page 12: Zid Beton Simplu

Pa2i γQ.dstqk⋅ ka2⋅ γG.dst γd1 h1'⋅ γd2' h2'⋅+( ) ka2⋅ 2 cd2⋅ ka2⋅− ⋅+ 34.08=:=kN

m2

Pa2. Pa2i Pa2s−( )h2'

2⋅ 6.534=:=

kN

m

Pa2'. Pa2sh2'⋅ 24.42=:=kN

m

Pa21s γQ.dstqk⋅ ka21⋅ γG.dst γd1 h1'⋅ γd2' h2'⋅+( ) ka21⋅ 2 cd3⋅ ka21⋅− ⋅+ 24.78=:=kN

m2

Pa21i γQ.dstqk⋅ ka21⋅ γG.dst γd1 h1'⋅ γd2' h2'⋅+ γd2'' h2''⋅+( ) ka21⋅ 2 cd3⋅ ka21⋅− ⋅+ 44.63=:=kN

m2

Pa.21 Pa21i Pa21s−( )h2''

2⋅ 23.15=:=

kN

m

Pa.21' Pa21sh2''⋅ 57.82=:=kN

m

G3G2

G1

G4

G5

G7

G6 P`a21..V

P`a21..H

P`a2..V

P`a2..H

Pa1..H

Pa1..V

Pa2..H

Pa2..V

Pa21..H

Pa21..V

350,6

11

23,3176,7195

363,3

315303,3

239,6186,7

161,9

140

Momentul destabilizator:kN

m

Pa1H Pa1cosα1 δ1+( )⋅ 49.56=:=

kN

m

kN

m

Pa2H Pa2. cosα2 δ2+( )⋅ 6.45=:=

Page 13: Zid Beton Simplu

Pa2'H Pa2'.cosα2 δ2+( )⋅ 24.1=:=kN

m

Pa21H Pa.21cosα21 δ21+( )⋅ 22.95=:=kN

m

Pa21'H Pa.21'cosα21 δ21+( )⋅ 57.34=:=kN

m

Mdst.d Pa1H 3.633⋅ Pa2H 1.95⋅+ Pa2'H1.76⋅+ Pa21H0.233⋅+ Pa21'H0.11⋅− 234.08=:= kN m⋅( )

Momentul stabilizator

Pa1V Pa1sin α1 δ1+( )⋅ 5.87=:=kN

m

Pa2V Pa2. sin α2 δ2+( )⋅ 1.06=:=kN

m

Pa2'V Pa2'.sin α2 δ2+( )⋅ 3.95=:=kN

m

kN

m

Pa21V Pa.21sin α21 δ21+( )⋅ 2.98−=:=

Pa21'V Pa.21'sin α21 δ21+( )⋅ 7.45−=:=kN

m

MP.aiV.X.aj Pa1V Pa2..V+ Pa21..V+ P'a2..V+ P'a21..V+( ) 3.506⋅ 2.44=:= kN m⋅( )

MG.k.X.kj G1z 1.619⋅ G2z 2.396⋅+ G3z 3.15⋅+ G4z 3.15⋅+ G5z 1.4⋅+ G6z 3.033⋅+ G7z 1.867⋅+:=

MG.k.X.kj 751.01= kN m⋅( )

Mstd.d MP.aiV.X.aj MG.k.X.kj+ 753.45=:= kN m⋅( )

Mdst.d Mstd.d≤ 1= Verifica

VERIFICAREA IN SECTIUNI PERICULOASE

Se lucreaza in starea limita ultima STR deci raman valorile coeficientilor partiali folositi laverificarile anterioare.

α21 16.7− °⋅=

Cazul zidului de sprijin din zidarie de piatra

Efortul vertical in sectiunea a-a

Page 14: Zid Beton Simplu

a a

(dat de greutatea proprie a zidului pana in sectiunea a-a)

Aza_a 5.23:=m

2( ) -aria zidului pana in sectiunea a-a;

γb 24=kN

m3

-greutatea volumica a zidariei de piatra;

Gka_a Aza_a1γb⋅ 125.52=:= kN( )

γG 1.35= -coeficient partial pentru actiunile permanente;

Vda γG Gka_a⋅ 169.45=:= kN( )

-momentul este dat de impingerea activa a pamantului:

Pa1..H 49.56=kN

m

h2''' 0.6:= m( )

pa20 22.1=kN

m2

pa21' γQ qk⋅ ka2⋅ γG γd1 h1⋅ ka2⋅ γd2 h2'''⋅ ka2⋅+ 2 c'd1⋅ ka2⋅−( )⋅+ 32.63=:=kN

m2

pa21 39.25=kN

m2

Pa20' pa20h2'''⋅ 0.5⋅ 6.63=:=kN

m

Pa20'' pa21'h2'''⋅ 0.5⋅1

3⋅ 3.26=:=

kN

m

Page 15: Zid Beton Simplu

Pa2..H' Pa20'cosα1 δ1+( )⋅ 6.58=:=kN

m

Pa21..H' Pa20''cosα1 δ1+( )⋅ 3.24=:=kN

m

Med.a_a Pa1..H−h1

3.6+

Pa2..H'

h2'''

2⋅− Pa21..H

1

3⋅ h2'''⋅− G1z 0.381⋅− G2z 0.396⋅+ 79.03−=:= kN⋅(

Compresiune cu incovoiere fara intindere

60

340

h2```

h1'G3G2

G1

202,1

Pa1..H

Pa1..V

Pa2..H

Pa2..V

Pa21..H

Pa21..VMed,a-a

181,779

pmax

314,538,1

39,6

Stabilirea efortului maxim de compresiune:

b 1.82:= m( )eba

Med.a_a 1−( )⋅

Vda0.47=:= m( )

ccb

2eba− 0.44=:= m( )

kN

m2

σ'max 2Vda

3 cc⋅ 1⋅⋅ 254.64=:= -1 este in m;

Page 16: Zid Beton Simplu

daN

cm2

σmax

σ'max

1002.55=:=

fcp.d 20:=daN

cm2

-rezistenta la compresiune a betonului;

σmax fcp.d≤ 1= Verifica

CALCUL ECONOMIC

1 kg armatura = 2.23 leiC 35/45 -1 mc = 325 leiGabioane -1 mc = 280 leiSapatura -1 mc = 8 leiUmplutura -1 mc = 6 leiZidarie -1 mc = 300 leiGeotextil -1 mp = 2 leiTub P.V.C. -1 ml = 5.5 lei

Az' 4.51:= m2( )

Beton:

Cbeton Az' 1⋅ 325⋅ 100⋅ 146575=:= lei( )

Azid 8.05:=Zidarie:

Czidarie Azid 1⋅ 300⋅ 100⋅ 241500=:= lei( )

Sapatura: Ad 2.8= m

2( )As Az' Azid+ Ad+ 15.36=:= m

2( )Csapatura As 1⋅ 8⋅ 100⋅ 12288=:= lei( )

Umplutura: Ad 2.8= m

2( )Cumplutura Ad 1⋅ 6⋅ 100⋅ 1680=:= lei( )

Geotextil: Hgeo 4.50:= m( )

Cgeotextil Hgeo100⋅ 450=:= lei( )

Tub P.V.C.:

Page 17: Zid Beton Simplu

Tub P.V.C.:Ltub 2.25:= m( ) 100

520= -tronsoane ;

Ctub Ltub 2⋅ 20⋅ 5.50⋅ 495=:= lei( )

Ctot Cbeton Czidarie+ Csapatura+ Cumplutura+ Cgeotextil+ Ctub+ 402988=:= RON( )

BETONUL ALES PENTRU EXECUTAREA ZIDULUI

CLASA DE DURABILITATE D31/45(D51/45) (XC2+XD3+XF2+XA1);

*CERINTE PRIVIND COMPOZITIA BETONULUI - Clasa minima de rezistenta a betonului determinat din conditii de compozitie de durabilitate: C 35/45a (tabelu 3.7); - Raportul A/C minim: 0.45 (tabelu 3.7); - Tip ciment: CEM I*, CD 40*;

- Dozajul minim de ciment: 320 kg/ m3(tabelu 3.4);

- Beton cu aer antrenat >5% (tabelu 3.5);

*CERINTE PRIVIND ALCATUIREA SI VERIFICAREAELEMENTELOR

- Deschiderea admisibila a fisurilor 0,3 mm, in cazul in care nu sunt necesareprevederi speciale (tabelul 3.9);

*CERINTE PRIVIND EXECUTIA LUCRARILOR

- Durata tratarii: se va tine seama de faptul ca mediul este agresiv, de sensibilitateaamestecului de beton avand in vedere tipurile de ciment utilizate; se vor considera conditiile de

mediu din timpul turnarii (Anexa 3.2 si tabelul 3.14)

Page 18: Zid Beton Simplu

*CERINTE SPECIALE PRIVIND VERIFICAREA / CONTROLUL CALITATII

- Se vor verifica probe din betonul supus la cicluri de inghet-dezghet si la agenti dedezghetare;

Se poate constata ca metoda propusa asigura legatura necesara intre masurile luatela proiectare, producerea betonului si executia pentru asigurarea durabilitatii constructiilor debeton armat avand in vedere prevederile Anexei Nationale de aplicare a SR EN 206-1. Deasemenea aplicarea este simpla si nu necesita interpretari sau cunostinte speciale.

Page 19: Zid Beton Simplu
Page 20: Zid Beton Simplu

-valoarea de calcul a

Page 21: Zid Beton Simplu
Page 22: Zid Beton Simplu
Page 23: Zid Beton Simplu
Page 24: Zid Beton Simplu
Page 25: Zid Beton Simplu
Page 26: Zid Beton Simplu
Page 27: Zid Beton Simplu
Page 28: Zid Beton Simplu

m⋅ )