Rencontres AUGC 2006 â La Grande Motte, pages 1 Ă 22
Assemblages Bois par organes-tiges sous sollicitations alternĂ©es Bernard Crosnier*,**, Franck CĂ©vaĂ«r*,** * DĂ©partement GĂ©nie Civil, Institut Universitaire de Technologie de NĂźmes. **Laboratoire de MĂ©canique et GĂ©nie-Civil - UMR5508, UniversitĂ© de Montpellier II, cc048, Place E. Bataillon, 34096 Montpellier cedex 5. [email protected], [email protected] RĂSUMĂ. Les structures Ă ossature bois sont trĂšs largement utilisĂ©es en zones Ă fort risque sismique, dâune part, parce que ces systĂšmes constructifs permettent de rĂ©duire considĂ©rablement les charges verticales et par consĂ©quent lâintensitĂ© des actions sismiques horizontales qui en dĂ©coulent, et dâautre part, parce que le matĂ©riau bois prĂ©sente des caractĂ©ristiques intĂ©ressantes au niveau amortissement et dissipation de lâĂ©nergie. NĂ©anmoins, les points faibles de ces structures rĂ©sident frĂ©quemment au niveau des liaisons qui se dĂ©gradent rapidement sous des sollicitations alternĂ©es. Les qualitĂ©s recherchĂ©es dans les assemblages des Ă©lĂ©ments de contreventements verticaux de ces structures sont : - une ductilitĂ© statique ”s Ă©levĂ©e (rapport entre la dĂ©formation ultime et la dĂ©formation Ă©lastique de lâassemblage), - une faible dĂ©gradation de la rigiditĂ© Ku de lâassemblage sous sollicitations alternĂ©es, - une absorption importante de lâĂ©nergie W dâorigine sismique par dĂ©formation plastique de lâassemblage, - une faible dĂ©gradation de la rĂ©sistance de lâassemblage sous sollicitations alternĂ©es. ABSTRACT. Wooden structures are widely used in seismic zones, because these structures permit to reduce vertical loads and consequently horizontal seismic actions, and wooden material is interesting for damping and energy dispersal. Nevertheless, a certain weakness of these structures is often due to deteriorating jointing under alternative promptings. The properties of satisfactory jointing of vertical braces are: - a good static ductility ”s. (quotient of ultimate bending and of elastic bending), - a minimal deteriorating of the stiffness Ku of the jointing, under alternative promptings, - a relatively good dispersal of the energy W of seismic cause by plastic bending of jointing, - a minimal deteriorating of the jointing under alternative promptings MOTS -CLĂS : structures bois â assemblages â sismique.
2 Rencontres AUGC 2006 â La Grande Motte
KEYWORDS : wood structures â jointing - seismic. 1. Introduction â position du problĂšme
Les structures Ă ossature bois sont trĂšs largement utilisĂ©es en zones Ă fort risque sismique, dâune part, parce que ces systĂšmes constructifs permettent de rĂ©duire considĂ©rablement les charges verticales et par consĂ©quent lâintensitĂ© des actions sismiques horizontales qui en dĂ©coulent, et dâautre part, parce que le matĂ©riau bois prĂ©sente des caractĂ©ristiques intĂ©ressantes au niveau amortissement et dissipation de lâĂ©nergie. NĂ©anmoins, les points faibles de ces structures rĂ©sident frĂ©quemment au niveau des liaisons qui se dĂ©gradent rapidement sous des sollicitations alternĂ©es. Les qualitĂ©s recherchĂ©es dans les assemblages des Ă©lĂ©ments de contreventements verticaux de ces structures sont :
- une ductilitĂ© statique Ă©levĂ©e (rapport entre la dĂ©formation ultime et la dĂ©formation Ă©lastique de lâassemblage),
- une faible dĂ©gradation de la rigiditĂ© de lâassemblage sous sollicitations alternĂ©es,
- une absorption importante de lâĂ©nergie dâorigine sismique par dĂ©formation plastique de lâassemblage,
- une faible dĂ©gradation de la rĂ©sistance de lâassemblage sous sollicitations alternĂ©es.
2. Notations et définitions
ConformĂ©ment Ă lâEurocode 5, on dĂ©finit les notations suivantes, nĂ©cessaires Ă lâĂ©tude du comportement des assemblages bois Ă organes-tiges travaillant au cisaillement :
t1, t2 : Ă©paisseur des bois ou pĂ©nĂ©tration de lâorgane tige en mm. d : diamĂštre de lâorgane tige en mm. fh,i,k : portance locale caractĂ©ristique, au sein du bois i, en N/mm2. ÎČ : rapport des portances locales caractĂ©ristiques = fh,2,k / fh,1,k
My,k : moment plastique caractĂ©ristique en N.mm. Rk : rĂ©sistance caractĂ©ristique de lâassemblage en N/mm2. Ïk : masse volumique du bois en kg/m3. uy : dĂ©formation Ă©lastique de lâassemblage en mm. uu : dĂ©formation ultime de lâassemblage en mm. ”s : ductilitĂ© statique de lâassemblage = uu / uy
Kser, Ku : rigidité des assemblages respectivement aux E.L.S. et aux E.L.U.
Assemblage Bois par organes-tiges sous sollicitations alternées 3
2.1. Classification des assemblages
La classification des assemblages peut se faire selon leur rigidité K, ou selon leur ductilité statique ”s.
Figure 1. ModĂ©lisation des assemblages selon lâEurocode 5 .
2.1.1. Classification en fonction de la rigidité K
La classification des assemblages en fonction de leur rigiditĂ© K est la premiĂšre classification qui vient Ă lâesprit. La rigiditĂ© Kser reprĂ©sente la rigiditĂ© pour un chargement aux Ă©tats limites de service, tandis que la rigiditĂ© Ku reprĂ©sente la rigiditĂ© aux Ă©tats limites ultimes. Cette derniĂšre est fondamentale dans le cas de sollicitations dâorigine sismique.
2.1.2. Classification en fonction de la ductilité statique ” s
La classification des assemblages en fonction de la ductilitĂ© statique ”s, voir figure 1, prĂ©sente beaucoup plus dâintĂ©rĂȘt dans le cas de sollicitations dâorigine sismique, car elle permet dĂ©jĂ dâapprĂ©hender lâaptitude de lâassemblage Ă accepter des dĂ©formations plastiques. La courbe (c) est caractĂ©ristique du comportement dâun assemblage collĂ© (”s = 1), alors que la courbe (d) est caractĂ©ristique dâun assemblage autorisant des dĂ©formations plastiques avant lâobtention de la ruine.
4 Rencontres AUGC 2006 â La Grande Motte
2.2. Les différents modes de ruine des assemblages par organes-tige cisaillés
On dĂ©signe par organe-tige cisaillĂ©, les clous, vis, tirefonds, boulons et axes travaillant au cisaillement. Ces liaisons qui mettent en prĂ©sence un matĂ©riau trĂšs dĂ©formable (le bois), et un matĂ©riau rigide (lâacier), peuvent ĂȘtre le siĂšge de plusieurs modes de ruine.
- Il peut y avoir plastification au sein dâun des deux bois assemblĂ©s, ou dans les deux bois. Ce premier scĂ©nario dĂ©finit les ruines de mode 1 (3 rĂ©sistances caractĂ©ristiques pour les assemblages travaillant en simple cisaillement, et uniquement 2 rĂ©sistances caractĂ©ristiques pour les assemblages travaillant en double cisaillement du fait de la symĂ©trie de comportement). Les ruines de mode 1 se caractĂ©risent par une valeur de ”s peu Ă©levĂ©e (comprise entre 1 et 3) et on adopte la valeur minimale assurĂ©e, soit ”s = 1.
- Il peut y avoir formation dâune rotule plastique dans lâorgane-tige au sein de lâun des deux bois assemblĂ©s. Ce deuxiĂšme scĂ©nario dĂ©finit les ruines de mode 2 (2 rĂ©sistances caractĂ©ristiques pour les assemblages travaillant en simple cisaillement, et uniquement 1 rĂ©sistance caractĂ©ristique pour les assemblages travaillant en double cisaillement du fait de la symĂ©trie de comportement). Les ruines de mode 2 se caractĂ©risent par une valeur de ”s moyenne (supĂ©rieure Ă 3 et infĂ©rieure Ă 6) et on adopte la valeur minimale assurĂ©e, soit ”s = 3.
- Il peut y avoir formation de rotules plastiques dans lâorgane-tige au sein des deux bois assemblĂ©s. Ce troisiĂšme scĂ©nario dĂ©finit les ruines de mode 3 (1 rĂ©sistance caractĂ©ristique pour les assemblages travaillant en simple ou double cisaillement). Les ruines de mode 3 se caractĂ©risent par une valeur de ”s Ă©levĂ©e (supĂ©rieure 6) et on adopte la valeur minimale assurĂ©e, soit ”s = 6.
Figure 2. Résistances caractéristiques des organes-tiges en simple cisaillement.
Assemblage Bois par organes-tiges sous sollicitations alternées 5
Figure 3. Ruines caractéristiques des organes-tiges en simple cisaillement.
Figure 4. Résistances caractéristiques des organes-tiges en double cisaillement.
Figure 5. Ruines caractéristiques des organes-tiges en double cisaillement. 2.3. Optimisation des assemblages à organes-tige cisaillés, sous sollicitations alternées
Les paramĂštres rĂ©gissant le comportement des assemblages Ă organes-tige cisaillĂ©s sont multiples, et le choix des paramĂštres de conception est rendu difficile par la complexitĂ© des calculs de prĂ©-dimensionnement. NĂ©anmoins, sous sollicitations alternĂ©es dâorigine sismique, les organes tiges doivent rester parfaitement ancrĂ©s au
mode 1 mode 2 mode 3
mode 1 mode 2 mode 3
6 Rencontres AUGC 2006 â La Grande Motte
sein des bois assemblĂ©s. On doit donc Ă©viter au maximum la formation de zones plastifiĂ©es dans les bois. Cela revient Ă faire des choix conceptuels favorisant lâapparition des ruines de mode 3, et les rotules plastiques formĂ©es au sein de lâorgane-tige doivent pouvoir se former et se dĂ©former durant les cycles de chargement-dĂ©chargement, sans lâapparition de mĂ©canismes au sein de lâassemblage. Ceci nĂ©cessite dâadopter une disposition dâorganes-tige prĂ©sentant au moins deux directions de clouage distinctes (dans tous les essais, deux directions perpendiculaires dâorganes-tige sont adoptĂ©es).
2.3.1. PrĂ©vision dâun mode de ruine
Les grandeurs qui rĂ©gissent lâapparition de tel ou tel mode de ruine sont : - les portances locales caractĂ©ristiques f h,1,k et f h,2,k. Elles sont caractĂ©ristiques de
lâapparition des modes de ruine n°1 et 2, et ont pour expression : fh,i,k = 0,082.Ïk,i .d
-0,3 (en N/mm2) pour les organes-tige assemblĂ©s sans prĂ©-perçage des bois , et f h,i,k = 0,082.Ïk,i .(1-0,01.d) pour ceux assemblĂ©s avec prĂ©-perçage.
- le moment plastique caractĂ©ristique My,k (en N.mm), qui sâexprime : My,k = 180.d2,6 pour les organes-tige lisses My,k = 270.d2,6 pour les organes-tige Ă obstacle (ex : clous torsadĂ©s)
En fait, la rĂ©sistance caractĂ©ristique dâun assemblage dĂ©pend de Ïk,i , de d, du type dâorgane-tige, du type de montage (prĂ©-perçage ou non), de t 1, de t2, et du type de sollicitation (simple ou double cisaillement).
2.3.2. Abaque de Möller corrigé
Devant la complexitĂ© des choix Ă effectuer pour privilĂ©gier un mode de ruine plutĂŽt quâun autre, la version originale de lâEC5 proposait un abaque sous forme adimensionnelle, dit abaque de Möller.
résistance caractérist. des organes tiges en simple cisaillement
1
2
3
4
5
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
t1/(My,k / fh,k*d)^0,5
t2/t1
SĂ©rie2SĂ©rie3
SĂ©rie4
SĂ©rie51A
1B 2A
2B
3
Assemblage Bois par organes-tiges sous sollicitations alternées 7
Figure 6. Abaque de Möller corrigĂ©, pour ÎČ=1, en simple cisaillement.
Cet abaque permettait de prĂ©voir le mode de ruine, mais la mĂ©thode de dĂ©termination exprimĂ©e en valeurs de calcul Rd a depuis Ă©tĂ© invalidĂ©e. La dĂ©marche en valeurs caractĂ©ristiques Rk nous a conduits Ă proposer un abaque de Möller corrigĂ©. Ceci constitue un outil permettant dâorienter le concepteur dans ses choix pour favoriser tel ou tel type de ruine caractĂ©ristique.
3. Programme dâĂ©tude et conditions dâessai :
Sous sollicitations alternĂ©es dâorigine sismique, les organes-tige doivent rester parfaitement ancrĂ©s au sein des bois assemblĂ©s. On doit Ă©viter au maximum la formation de zones plastifiĂ©es dans les bois. Les choix conceptuels doivent favoriser lâapparition des ruines de mode 3, et les rotules plastiques formĂ©es au sein de lâorgane-tige doivent pouvoir se former et se dĂ©former durant les cycles de chargement-dĂ©chargement, sans lâapparition de mĂ©canismes au sein de lâassemblage. Ceci nĂ©cessite dâadopter une disposition dâorganes-tige prĂ©sentant au moins deux directions de clouage distinctes.
Les qualités recherchées dans les assemblages soumis à des sollicitations dynamiques alternées, sont :
- une ductilitĂ© statique Ă©levĂ©e (rapport entre la dĂ©formation ultime uu et la dĂ©formation Ă©lastique uy de lâassemblage),
- une faible dĂ©gradation de la rigiditĂ© de lâassemblage sous sollicitations alternĂ©es,
- une absorption importante de lâĂ©nergie dâorigine sismique par dĂ©formation plastique de lâassemblage,
- une faible dĂ©gradation de la rĂ©sistance de lâassemblage sous sollicitations alternĂ©es.
3.1. Programme dâĂ©tude
Les Ă©tudes expĂ©rimentales en cours concernent des assemblages Ă 4 couvre-joints, Ă organes-tige lisses simplement ou doublement cisaillĂ©s comportant deux directions dâorganes-tige distinctes (perpendiculaires) afin dâĂ©viter la formation de mĂ©canis me au sein des assemblages aprĂšs la formation des premiĂšres rotules plastiques.
8 Rencontres AUGC 2006 â La Grande Motte
Figure 7. Eprouvette type et machine dâessai de 25kN
3.2. Les conditions dâessai
3.2.1. Les cycles dâĂ©tude
Les cycles dâĂ©tude ont Ă©tĂ© effectuĂ©s Ă vitesse de dĂ©formation contrĂŽlĂ©e de 1, 3 ou 9 mm/mn.
Ces cycles de chargement-déchargement ont été réalisés par amplitude croissante
et les limites imposées sont, soit des limites en force maximale imposée, soit des limites en déformation maximale imposée.
Assemblage Bois par organes-tiges sous sollicitations alternées 9
cycles d'étude: vitesse de mise en charge: 3 mm/mn cycles 1 et 2 : asservissement en force maximale imposée : (4 kN et 6 kN)cycles 3 et 4 :asservissement en déformation maximale imposée: (+- 2 mm)
-15
-10
-5
0
5
10
15
0 100 200 300 400 500 600 700 800 900
temps (s)
Eff
ort (
kN)
temps s
Figure 8. 2 cycles en force maximale imposée, suivis de 2 cycles en déformation maximale imposée, et chargement conduisant à la ruine.
3.2.2. Les paramĂštres dâessai :
La premiĂšre campagne dâessais a eu pour but de mettre en exergue les paramĂštres de conception qui permettent de conduire Ă lâapparition de ruines de mode 3, modes de ruines assurant aux assemblages une tenue correcte sous sollicitations dynamiques.
La deuxiĂšme campagne dâessais a eu pour but dâoptimiser les assemblages par organe-tige, afin de favoriser un comportement recherchĂ©. (RigiditĂ© Ă©levĂ©e, faible dĂ©gradation au cours des cycles, absorption Ă©levĂ©e de lâĂ©nergie dâorigine sismique,âŠ)
3.2.2.1. PremiĂšre campagne dâessais
Les paramĂštres dâessai sont : - le diamĂštre des clous et leur type (lisse ou torsadĂ©), - le type de montage (prĂ©-perçage ou non), - les pĂ©nĂ©trations t 1 et t2,. - la masse volumique des bois
3.2.2.2. DeuxiĂšme campagne dâessais :
Les paramĂštres dâessai sont : - la nature des couvre-joints (bois ou acier),
10 Rencontres AUGC 2006 â La Grande Motte
- la nature de lâorgane-tige (clou simplement cisaillĂ© ou axe travaillant en double cisaillement).
par clous simplement cisaillés par axes travaillant en double cisaillement
B
ois
12 essais monotones avec des clous lisses (L) ou crantés (C), de diamÚtre d (2,4-3 et 4 mm) 6 essais (3 monotones, et 3 cycliques), avec des axes filetés (F) de diamÚtre d=4mmmontés avec préperçage (PP), de longueur 50 ou 70 mm, assemblés dans des bois de masse volumique différente (512, 612, et 680 kg/m3)assemblés dans des bois de masse volumique différente (512, 612, et 680 kg/m3)
A
cier
6 essais (3 monotones, et 3 cycliques), avec des clous lisses (L), de diamÚtre d (3 mm) 6 essais (3 monotones, et 3 cycliques), avec des axes filetés (F) de diamÚtre d=4mmmontés avec préperçage (PP), de longueur 50 mm, assemblés dans des bois de masse volumique différente (512, 612, et 680 kg/m3)assemblés dans des bois de masse volumique différente (512, 612, et 680 kg/m3)
Type d'assemblage
ty
pe
de
Co
uvr
e jo
int
Figure 9. Présentation des 30 essais effectués lors de la deuxiÚme campagne. Les essais de chargement cyclique ont été réalisés en déplacement maximal
imposĂ©, avec respectivement 2 cycles de +- 0,1/0,2/0,5 et 1 mm, avant un chargement conduisant Ă la ruine de lâassemblage.
3.3. Exploitation des essais
3.3.1. PremiĂšre campagne dâessai : assemblages par clous simplement cisaillĂ©s
A titre dâexemple, lâexploitation complĂšte dâun essai effectuĂ© sur un assemblage comprenant 12 clous lisses de diamĂštre d = 2,4 mm, assemblĂ©s avec prĂ©-perçage, et travaillant en simple cisaillement, est donnĂ©e ci-aprĂšs, figure 10. Le matĂ©riau dâassemblage (bambou lamellĂ©-collĂ©) a une masse volumique caractĂ©ristique Ïk de 680 kg/m3, et les pĂ©nĂ©trations t1 et t2 des organes-tiges sont respectivement de 21 et 29 mm.
Assemblage Bois par organes-tiges sous sollicitations alternées 11
12 clous,SC,lisses,2.4,pp,21,29, 680
-15
-10
-5
0
5
10
15
-2 0 2 4 6 8 10 12 14 16
déformée mm
effo
rt k
N
cycle 1cycle 2cycle 3
cycle 4cycle 5
% moyen d'Energie Absorbée par Déformation Plastique: 66%
ductilité statique: 4,6
Ku = 3,4 MN/m
Figure 10. Essai à simple couvre-joint, clous lisses de diamÚtre 2,4 mm, montés avec pré-perçage : t1 = 21 mm, t2 = 29mm, masse volumique des bois 680 kg/m3
3.3.1.1. En fonction de la ductilité statique :
La ductilitĂ© statique ”s obtenue lors de cet essai est supĂ©rieure Ă 4,6, ce qui laisse prĂ©sager dâun mode de ruine Ă prĂ©dominance marquĂ©e de mode 2 (3 < ” s < 6). 3.3.1.2. En fonction de lâĂ©nergie absorbĂ©e par formation de rotules plastiques :
Le tableau ci-dessous donne pour chaque cycle de chargement-dĂ©chargement, dâune part lâĂ©nergie dĂ©veloppĂ©e lors de la phase de chargement, et lâĂ©nergie absorbĂ©e par dĂ©formation plastique de lâassemblage.
W chargement (J) W absorbée (J) Wabsorbée (%) Cycle 1 5,18 3,95 76 Cycle 2 9,09 5,56 61 Cycle 3 7,58 4,79 63 Cycle 4 9,72 6,22 64
Tableau 1. Energie dĂ©veloppĂ©e au sein de lâassemblage durant chaque cycle
On constate que lâĂ©nergie absorbĂ©e par la dĂ©formation plastique de lâassemblage
(donc non transmise au reste de la structure) est relativement importante (de 61 Ă
12 Rencontres AUGC 2006 â La Grande Motte
76 %). De plus, on peut noter une trĂšs faible dĂ©gradation de lâĂ©nergie absorbĂ©e par lâassemblage au cours des diffĂ©rents cycles. 3.3.1.3. En fonction de la dĂ©gradation de la rĂ©sistance au cours des cycles de chargement :
Le tableau ci-dessous donne pour chaque cycle, la rigiditĂ© Ku de lâassemblage en MN/m.
Rigidité Ku (MN/m) Cycle 1 3,26 Cycle 2 3,53 Cycle 3 3,57 Cycle 4 3,62 Cycle 5 3
Tableau 2. RigiditĂ© K u (MN/m) de lâassemblage
On constate que la rigiditĂ© reste sensiblement constante au cours des 4 premiers cycles, et cela mĂȘme pour des dĂ©formations importantes au sein de lâassemblage (cycles 3 et 4 : dĂ©formations de + ou â 2 mm). La rigiditĂ© moyenne sur lâensemble des cycles est de 3,4 MN/m, et il faut attendre le dernier cycle conduisant Ă la rupture pour constater une diminution de lâordre de 20 % de la rigiditĂ©. NĂ©anmoins, la rigiditĂ© Ku de lâassemblage reste faible. 3.3.1.4. En fonction de la rĂ©sistance ultime Ru, par rapport Ă la rĂ©sistance de calcul Rd :
La rĂ©sistance ultime Ru de lâassemblage est de 13 kN. Compte-tenu des hypothĂšses faites pour lâassemblage, Ă savoir : - 12 clous lisses de diamĂštre 2,4 mm, assemblĂ©s avec prĂ©-perçage, travaillant en
simple cisaillement. - Ă©paisseur des bois assemblĂ©s et pĂ©nĂ©tration de lâorgane-tige : t1 = 21 mm et
t2 = 29 mm, - masse volumique des bois : Ïk = 680 kg/m3, - taux dâhumiditĂ© des bois < 12 %, - actions appliquĂ©es de type instantanĂ© (actions sismiques). On peut dĂ©terminer lâensemble des rĂ©sistances caractĂ©ristiques Rk de
lâassemblage/ par organe-tige, correspondant respectivement aux 3 modes possibles de ruine. (VĂ©rifications effectuĂ©es selon les prescriptions de lâEurocode 5)
Avec : Portance locale caractĂ©ristique des matĂ©riaux assemblĂ©s : fh,1,k = fh,2,k = 54,4 N/mm2. ÎČ = fh,2,k / fh,1,k = 1
Assemblage Bois par organes-tiges sous sollicitations alternées 13
Moment plastique caractĂ©ristique de lâorgane-tige : My,k = 1753 N.mm. Ruines de mode 1 : Ruines de mode 2 : Ruine de mode 3 : - Rk1a = 1349 N - Rk2a = 1096 N - Rk3 = 744 N - Rk1b = 2743 N - Rk2b = 1410 N - Rk1c = 3659 N La ruine caractĂ©ristique Rk Ă retenir est donc la ruine de mode 3, avec
Rk3 = 744 N/organe-tige. Lâassemblage comprenant 12 organes-tige, sa rĂ©sistance caractĂ©ristique totale est donc de 8,93 kN.
résistance caractéristique des organes tiges en simple cisaillement
11,5
22,5
33,5
44,5
5
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
t1/(My,k / fh,k*d)^0,5
t2/t1
SĂ©rie2
SĂ©rie3
SĂ©rie4
SĂ©rie51A
1B 2A
2B
3
Figure 11. PrĂ©diction de la rĂ©sistance caractĂ©ristique de mode 3, Ă lâaide de lâabaque de Möller modifiĂ©.
La détermination des résistances de calcul Rd /par organe-tige conduit à : - pour les ruines de mode 1 : Rd = Kmod * Rk / ?γM avec : Kmod = 1,1 (classe de service 1) et γM = 1,3 - pour les ruines de mode 2 : Rd = Kmod * Rk / ?γM avec : Kmod = 1,1 (classe de service 1) et γM = 1,2 - pour la ruine de mode 3 : Rd = Rk / ?γM avec : γM = 1,1
Ruines de calcul mode 1 : Ruines de calcul mode 2 : Ruine de calcul mode 3 : - Rd1a = 1141 N - Rd2a = 1004 N - Rd3 = 677 N - Rd1b = 2321 N - Rd2b = 1292 N - Rd1c = 3096 N
14 Rencontres AUGC 2006 â La Grande Motte
La ruine de calcul Rd Ă retenir est donc la ruine de mode 3, avec Rd3 = 677 N/organe-tige. Lâassemblage comprenant 12 organes-tige, sa rĂ©sistance de calcul totale est donc de 8124 N. Or, la rĂ©sistance ultime Ru est de 13 kN, ce qui conduit Ă un coefficient de 1,6 pour le rapport Ru/ Rd.
Figure 12. Ruine de mode 3, obtenue dans du bambou lamellé-collé et des organes-
tige lisses simplement cisaillés
La premiĂšre campagne dâessais concernant les assemblages Ă organes-tige cisaillĂ©s sous sollicitations dynamiques alternĂ©es a permis de cerner les paramĂštres de conception fondamentaux qui permettent dâobtenir une faible dĂ©gradation de la rĂ©sistance des assemblages, associĂ©e Ă des ruines de mode 3, caractĂ©risĂ©es par une absorption importante dâĂ©nergie par formation de rotules plastiques au sein de lâorgane-tige. NĂ©anmoins, les rigiditĂ©s dâassemblage restent modĂ©rĂ©es (quelques MN/m) mais sensiblement constantes durant les cycles de charge-dĂ©charge.
Les dispositions constructives qui favorisent lâapparition de ruines de mode 3 sont :
- lâutilisation dâorganes-tige de type lisse, et de diamĂštre rĂ©duit, assemblĂ©s aprĂšs prĂ© perçage des bois.
- une disposition constructive interdisant les mĂ©canismes, par lâadoption dâau moins deux directions distinctes dâorganes-tige.
- lâutilisation de bois denses ayant une masse volumique caractĂ©ristique Ă©levĂ©e. - lâadoption de pĂ©nĂ©trations dâorganes-tige importantes. A noter que la valeur
minimale de 8 fois le diamĂštre de lâorgane-tige pour t2 prescrite par lâEurocode 5, pour des assemblages courants, apparaĂźt comme trĂšs insuffisante dans le cas des assemblages sollicitĂ©s de maniĂšre alternative, car malgrĂ© lâapparition de ruine de type 3, la valeur de la ductilitĂ© statique reste < 6 (” s > 4,6 malgrĂ© une pĂ©nĂ©tration t2 de 12 fois le diamĂštre d).
Assemblage Bois par organes-tiges sous sollicitations alternées 15
3.3.2. DeuxiĂšme campagne dâessai : Influence de la nature du couvre-joint et de la nature de lâorgane-tige.
Durant cette campagne dâessais, on sâest intĂ©ressĂ© Ă lâĂ©tude de lâinfluence de ces 2 paramĂštres de conception, sur le comportement mĂ©canique de lâassemblage sous sollicitations alternĂ©es. Lâensemble des 30 essais rĂ©alisĂ©s est rappelĂ© dans le tableau suivant :
Couvre-joint
Assemblage par clous simplement cisaillés
Assemblage par Axes doublement cisaillés
BOIS
12 essais monotones avec des clous lisses (L) ou crantĂ©s (C), de diamĂštre d (2,4 - 3 et 4 mm), montĂ©s avec prĂ©-perçage (PP), de longueur 50 ou 70 mm, assemblĂ©s dans des bois de masse volumique caractĂ©ristique Ïk (512, 612, et 680 kg/m3).
6 essais (3 monotones et 3 cycliques) avec des axes filetĂ©s (F) de diamĂštre d = 4 mm, assemblĂ©s dans des bois de masse volumique caractĂ©ristique Ïk (512, 612, et 680 kg/m3).
ACIER
6 essais (3 monotones et 3 cycliques) avec des clous lisses (L) de diamĂštre d = 3 mm, assemblĂ©s dans des bois de masse volumique caractĂ©ristique Ïk (512, 612, et 680 kg/m3).
6 essais (3 monotones et 3 cycliques) avec des axes filetĂ©s (F) de diamĂštre d = 4 mm, assemblĂ©s dans des bois de masse volumique caractĂ©ristique Ïk (512, 612, et 680 kg/m3).
Tableau 3. Synoptique des 30 essais réalisés lors de la deuxiÚme campagne.
3.3.2.1. En fonction de la ductilité statique ”s :
Tous les essais effectués avec des clous simplement cisaillés donnent des ductilités statiques relativement faibles (valeur moyenne : 5,6), quel que soit le type de couvre-joint, avec toutefois une grande dispersion en ce qui concerne les essais à couvre-joint bois. Les paramÚtres de conception favorisant les valeurs les plus élevées de la ductilité statique, sont :
- lâadoption de diamĂštre d dâorgane-tige, faible. - une pĂ©nĂ©tration t 2 dans le bois, Ă©levĂ©e. (Rapport t2/d au moins Ă©gal Ă 12) Lâutilisation de clous crantĂ©s assure une meilleure tenue de lâassemblage au
cours des cycles, mais inversement, facilite lâobtention de ruines de mode 2 ou 1 qui se caractĂ©risent par lâapparition de zones plastiques au sein des bois.
16 Rencontres AUGC 2006 â La Grande Motte
Lot 521c - L_PP_50_3_5_45_612
- 7
- 5
- 3
- 1
1
3
5
7
9
11
13
15
17
19
21
23
25
-1 0 1 2 3 4 5 6
Allongement (mm)
forc
e (k
N)
Lot 521c
Lot 524c - F_PP_4_5_80_612
- 5
- 3
- 1
1
3
5
7
9
11
13
15
- 2 -1 0 1 2 3 4
Allongement (mm)
For
ce (
kN)
Lot 524c
Figure 13. Essai avec clous lisses simplement cisaillés (à gauche : ”s = 4,1), et essai avec axes doublement cisaillés (à droite : ”s = 21,8). Masse volumique
caractéristique des bois : 612 kg/m3
Tous les essais effectuĂ©s avec des axes doublement cisaillĂ©s conduisent Ă des ruines de mode 3 trĂšs marquĂ© (”s moyen de lâordre de 15, quel que soit le type de couvre-joint). 3.3.2. 2. En fonction de la rigiditĂ© Ku de lâassemblage, sous chargement statique :
Tous les essais rĂ©alisĂ©s avec des couvre-joints en acier conduisent Ă des rigiditĂ©s dâassemblage Ku Ă©levĂ©es, sous chargement monotone (Ku moyen de lâordre de 19 MN/m).
Couvre-joint
Assemblage par clous simplement cisaillés
Assemblage par Axes doublement cisaillés
BOIS 4 < Ku (MN/m) < 12,3 Bois 16,6 < Ku (MN/m) < 32,9 Bambou
1,8 < Ku (MN/m) < 7,2
ACIER 14,4 < Ku (MN/m) < 19,9 17 < Ku (MN/m) < 22,5
Tableau 4. RigiditĂ© dâassemblage K u en fonction des paramĂštres de conception, sous chargement monotone.
Les plus faibles rigiditĂ©s sont obtenues dans le cas dâassemblages Ă couvre-joints en bois et Ă axes doublement cisaillĂ©s (Ku moyen de lâordre de 3,6 MN/m).
Pour les assemblages Ă couvre-joints en bois et Ă organe-tiges simplement cisaillĂ©s de trĂšs grandes dispersions de rigiditĂ© sont observĂ©es, et seuls les assemblages rĂ©alisĂ©s avec un matĂ©riau Ă fibres longues (bambou) conduisent Ă des rigiditĂ©s Ă©levĂ©es (Ku moyen de lâordre de 23 MN/m).
Assemblage Bois par organes-tiges sous sollicitations alternées 17
3.3.2.3. En fonction de lâĂ©volution de la rigiditĂ© Ku de lâassemblage, au cours des cycles de chargement-dĂ©chargement :
Lot 520c - L_PP_50_3_5_45_512
-10
- 8
- 6
- 4
- 2
0
2
4
6
8
10
- 1 -0,8 -0,6 -0,4 -0,2 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Allongement (mm)
Forc
e (k
N)
Lot 520c
Lot 523c - F_PP_4_5_80_512
- 5
- 3
- 1
1
3
5
7
9
-1 -0,8 -0,6 -0,4 -0,2 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Allongement (mm)
Foe
ce (
kN)
Lot 523c
Figure 14. Essai avec clous lisses simplement cisaillés (à gauche : Ku moyen = 16,1 MN/m), et essai avec axes doublement cisaillés (à droite : Ku moyen = 8,7 MN/m). Masse volumique caractéristique des bois : 512 kg/m3, et couvre-joints acier.
Tous les essais rĂ©alisĂ©s avec des couvre-joints en acier conduisent Ă des rigiditĂ©s dâassemblage Ku Ă©levĂ©es, sous chargement alternĂ© (tableau n° 5). Les meilleurs comportements sont obtenus avec les organe-tiges travaillant en simple cisaillement (s.c.) oĂč la dĂ©gradation de la rigiditĂ© est la plus faible, et ceci, quelle que soit la masse volumique caractĂ©ristique des bois assemblĂ©s (division de la rigiditĂ© de lâordre de 2)
a - Essai 520 (clous s.c.) Ku monotone = 19,8 MN/m ”s = 6,6 Cycle dâamplitude (+- mm) Ku (MN/m) W absorbĂ©e (%)
0,1 23,8 59 0,2 18,6 64 0,5 12,5 70 1 9,6 71
Valeur moyenne 16,1 66 b - Essai 523 (axes d.c.) Ku monotone = 22,5 MN/m ”s = 10,5
Cycle dâamplitude (+- mm) Ku (MN/m) W absorbĂ©e (%) 0,1 14,2 80 0,2 9,8 75 0,5 6,2 78 1 4,7 76
Valeur moyenne 8,7 77,2
Tableau 5. Essai avec clous lisses simplement cisaillés (a), et essai avec axes doublement cisaillés (b). Masse volumique caractéristique des bois : 512 kg/m3, et
couvre-joints acier.
18 Rencontres AUGC 2006 â La Grande Motte
3.3.2.4. En fonction de lâĂ©nergie W absorbĂ©e au cours des cycles
Toutes les configurations dâessais utilisĂ©es, conduisent Ă un pourcentage dâĂ©nergie absorbĂ©e par lâassemblage importante. Les valeurs Ă©levĂ©es obtenues, qui sont dans tous les cas bien supĂ©rieures Ă celles observĂ©es dans la littĂ©rature, sont essentiellement dues Ă lâadoption systĂ©matique dâorganes-tiges travaillant au cisaillement suivant au moins deux axes distincts, afin dâĂ©viter lâapparition de mĂ©canismes au sein de lâassemblage, dĂšs la fin du premier cycle de chargement. Une telle disposition constructive oblige chaque organe-tige Ă absorber de lâĂ©nergie Ă chaque cycle, par dĂ©formation plastique (tableau 5).
On veillera toutefois, Ă favoriser les dispositions constructives qui, tout en Ă©vitant les risques de ruptures fragiles, permettent aux assemblages dâavoir dâune part, un comportement Ă©lastique fortement marquĂ© sous de faibles sollicitations, et dâautre part, un comportement Ă©lasto-plastique fortement marquĂ© sous des sollicitations correspondant Ă des sĂ©ismes de fortes amplitudes lors desquels on accepte des dĂ©formations importantes et des absorptions dâĂ©nergie consĂ©quentes au niveau des assemblages (figure 15).
Lot 522c - L_PP_50_3_5_45_bambou
-16
-11
-6
-1
4
9
14
-1 -0,8 -0,6 -0,4 -0,2 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Allongement (mm)
forc
e (k
N)
Lot 522c
Essai 522 Ku monotone = 19,9 MN/m ” s = 6,2
Cycle dâamplitude (+- mm) Ku (MN/m) W absorbĂ©e (%) 0,1 21,8 28 0,2 19,3 57 0,5 15,3 58 1 13,9 60
Valeur moyenne 17,6 50,7
Assemblage Bois par organes-tiges sous sollicitations alternées 19
Figure 15. Essai avec clous lisses simplement cisaillés et couvre-joints acier. Masse volumique caractéristique du bambou : 680 kg/m3
Les essais réalisés avec des axes filetés travaillant en double cisaillement et des
couvre-joints en bois ont permis dâatteindre les absorptions dâĂ©nergie les plus Ă©levĂ©es (figure 16), mais dâune part, le comportement Ă©lasto-plastique de lâassemblage survient mĂȘme pour de faibles niveaux de sollicitation, et dâautre part, ceci sâaccompagne dâune dĂ©gradation importante de sa rigiditĂ© au cours des cycles de chargement-dĂ©chargement.
Lot 514c - F_PP_4_22_80_512
-5
-3
-1
1
3
5
7
9
-1 -0,8 -0,6 -0,4 -0,2 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
Allongement (mm)
For
ce (
kN)
Lot 514c
Essai 514 Ku monotone = 18 MN/m ”s = 8,1
Cycle dâamplitude (+- mm) Ku (MN/m) W absorbĂ©e (%) 0,1 15,8 70 0,2 8,6 88 0,5 4,7 94 1 2,8 95
Valeur moyenne 8 86,7
Figure 16. Essai avec axes filetés doublement cisaillés et couvre-joints bois. Masse volumique caractéristique du bois : 512 kg/m3
20 Rencontres AUGC 2006 â La Grande Motte
4. Conclusion
4.1. Bilan des études effectuées
La premiĂšre campagne dâessais concernant les assemblages Ă organes-tige cisaillĂ©s sous sollicitations dynamiques alternĂ©es a permis de cerner les paramĂštres de conception fondamentaux qui permettent dâobtenir dâune part, des rigiditĂ©s Ă©levĂ©es dâassemblage et dâautre part, une faible dĂ©gradation de sa rĂ©sistance associĂ©e Ă une absorption importante dâĂ©nergie par formation de rotules plastiques au sein de lâorgane-tige.
Les dispositions constructives qui favorisent lâapparition de ruines de mode 3
sont : - lâutilisation dâorganes-tige de type lisse, et de diamĂštre rĂ©duit, assemblĂ©s aprĂšs
prĂ© perçage des bois. - une disposition constructive interdisant les mĂ©canismes, par lâadoption dâau
moins deux directions distinctes dâorganes-tige. - lâutilisation de bois denses ayant une masse volumique Ă©levĂ©e. - lâadoption de pĂ©nĂ©trations dâorganes-tige importantes. A noter que la valeur
minimale de 8 fois le diamĂštre de lâorgane-tige pour t2 prescrite par lâEurocode 5, pour des assemblages courants, apparaĂźt comme trĂšs insuffisante dans le cas des assemblages sollicitĂ©s de maniĂšre alternative, car malgrĂ© lâapparition de ruine de type 3, la valeur de la ductilitĂ© statique reste <6 (”s = 4,6 malgrĂ© une pĂ©nĂ©tration t2 de 12 fois le diamĂštre d).
- Ă noter que lâutilisation dâorgane-tiges crantĂ©s favorise la faible dĂ©gradation de la rigiditĂ© de lâassemblage au cours des cycles de chargement, mais favorise lâapparition de ruines de type 2, ce qui conduit Ă une dĂ©gradation plus rapide dâun des deux bois assemblĂ©s.
La deuxiĂšme campagne dâessais concernant les assemblages Ă organes-tige
cisaillĂ©s sous sollicitations dynamiques alternĂ©es a Ă©tĂ© menĂ©e en sâintĂ©ressant Ă lâincidence de deux groupements de paramĂštres, Ă savoir :
- lâinfluence du type de cisaillement (simple ou double cisaillement) - lâinfluence du type de couvre-joint (bois ou acier). Les 36 essais rĂ©alisĂ©s ont permis de cerner les paramĂštres de conception
suivants : - En fonction de la ductilité statique : Les meilleurs comportements sont obtenus
avec les organes-tige de type axe. Quel que soit le type de couvre-joint, on obtient des ductilitĂ©s statiques de lâordre de 15, conduisant Ă des ruines de type 3 fortement prononcĂ©es. Ceci conduit Ă un bon comportement des assemblages sous sollicitations cycliques, avec un bon ancrage des organes-tiges au sein des bois.
- En fonction de la rigidité Ku des assemblages : Les rigidités Ku les plus élevées
sont obtenues avec les organes-tige travaillant en simple cisaillement et avec les
Assemblage Bois par organes-tiges sous sollicitations alternées 21
couvre-joints acier (Ku = 15 MN/m au lieu de 8 avec les axes et couvre-joints bois). A noter que tous les essais rĂ©alisĂ©s avec des couvre-joints de type acier conduisent Ă des rigiditĂ©s Ă©levĂ©es dâassemblage.
- En fonction de la dégradation de la rigidité au cours des cycles de chargement :
De mĂȘme, la diminution de rigiditĂ© est plus faible au cours des cycles, avec ce groupement de paramĂštres (rĂ©duction dâun rapport de 2 entre le premier et le dernier cycle, au lieu dâune rĂ©duction de lâordre de 4)
- En fonction de lâĂ©nergie absorbĂ©e par formation de rotules plastiques : Les
meilleurs comportements des assemblages sont obtenus avec les couvre-joints de type bois, et avec les organes-tige de type axe. En effet, dans ce cas, le pourcentage dâĂ©nergie absorbĂ©e atteint les 85 % (au lieu de 60 %) et ce pourcentage reste Ă©levĂ© au cours des diffĂ©rents cycles pratiquĂ©s. NĂ©anmoins, le comportement Ă©lasto-plastique de lâassemblage apparaĂźt dĂšs les premiers cycles, de faible amplitude. Afin dâĂ©viter des ruines par fatigue, il est prĂ©fĂ©rable de choisir des paramĂštres de conception qui conduisent dâune part, Ă un comportement Ă©lastique de lâassemblage sous de faibles niveaux de sollicitation, et qui dâautre part permettent lâabsorption dâĂ©nergie dâorigine sismique pour de forts niveaux de sollicitations, niveaux pour lesquels on peut accepter des dĂ©formations importantes dâassemblages dans la mesure oĂč il nây a pas de risque de ruine par rupture fragile. Les meilleurs comportements ont Ă©tĂ© obtenus avec les assemblages Ă organe-tige travaillant en simple cisaillement, et avec des couvre-joints en acier et notamment avec les matĂ©riaux fibreux ayant les plus grandes masses volumiques caractĂ©ristiques Ïk (cas du bambou, avec Ïk = 680 kg/m3). Ce groupement de paramĂštres permet Ă©galement dâobtenir des ductilitĂ©s statiques ”s > 6, garantissant la formation de rotules plastiques propres au mode de ruine n°3, et conduit Ă des assemblages Ă forte rigiditĂ© Ku, et lâaltĂ©ration de la rigiditĂ© au cours des cycles de chargement restant relativement faible. 4.2. Perspectives dâĂ©tudes
Les essais rĂ©alisĂ©s avec les organes-tige sollicitĂ©s en cisaillement donnent des rĂ©sultats encourageants, dâune part au niveau des ductilitĂ©s statiques Ă©levĂ©es obtenues, et dâautre part, au niveau de lâĂ©nergie absorbĂ©e par dĂ©formation plastique de lâorgane-tige. Par contre, les rigiditĂ©s ultimes des assemblages de type axe sont Ă amĂ©liorer par lâutilisation dâaxes lisses parfaitement ajustĂ©s. La poursuite des travaux sera orientĂ©e dans cette direction, en Ă©tudiant le comportement des assemblages dâune part, sous un nombre plus Ă©levĂ© de cycles, et dâautre part sous des niveaux de cycles plus diffĂ©renciĂ©s.
La poursuite des essais devrait permettre dâĂ©tudier : - lâincidence de la vitesse de chargement-dĂ©chargement ce qui peut ĂȘtre
fondamental dans le cas de sollicitations dâorigine sismique, la gamme des vitesses actuellement explorĂ©e nâĂ©tant pas suffisamment significative (de 1 Ă 9 mm/mn).
22 Rencontres AUGC 2006 â La Grande Motte
- lâoptimisation de la disposition des organes-tige en multipliant leurs directions, afin de ne pas avoir au sein de lâassemblage de centre instantanĂ© de rotation unique.
- la qualitĂ© requise des bois, au-delĂ de la nĂ©cessitĂ© dâutiliser des bois de masse volumique Ă©levĂ©e. En effet, les meilleurs comportements observĂ©s concernent le matĂ©riau bambou qui est un matĂ©riau fibreux Ă fibres longues.
- de conduire Ă des essais de qualification de cadres dâossatures bois, quâil sâagisse de cadres contreventĂ©s en K, ou de cadres de type voile. Remerciements Ce travail constitue une analyse comparative menĂ©e sur trois annĂ©es de travaux de projets de fin dâĂ©tudes dâĂ©tudiants de lâI.U.T. gĂ©nie civil de NĂźmes. Les auteurs remercient ces Ă©tudiants pour leur contribution et la rigueur apportĂ©e lors de la rĂ©alisation des essais.
5. Bibliographie
Rilem Technical Committees â 109-TSA, âBehaviour of timber structures under seismic actionsâ, Materials and structures, n° 27, pp. 157-184, 1994.
EUROCODE 5, Calcul des structures en bois â Partie 1-1 : RĂšgles gĂ©nĂ©rales et rĂšgles pour les bĂątiments, 1995.
Construction bois : Calcul des structures en bois . Partie 1-1 : RÚgles générales et rÚgles pour les bùtiments, Editions Eyrolles, Paris, 1996.
STEP1, Structures en bois en Ă©tats limites â MatĂ©riaux et bases de calcul, tome 1, SEDIBOIS, 1996.
« Rapport final du programme de recherche Européen C.O.S.T », 1997.
STEP2, Structures en bois en Ă©tats limites â Calcul de structures, tome 2, SEDIBOIS, 1997.
EUROCODE 8, Conception et dimensionnement des structures pour la rĂ©sistance aux sĂ©ismes , document dâapplication nationale, 1998.