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V. RESUMEN TEORICO

1. Altura de elevación

Como altura de elevación de la bomba centrífuga suele designarse al incremento de energía que experimenta en la bomba 1 Kg de líquido impulsado, expresado en Kgm/Kg. De otra forma, la altura de elevación es el trabajo realizado por la bomba al elevar 1 kg de líquido.

Para conocer con exactitud el trabajo desarrollado por una bomba, es preciso evidentemente no atribuirle pérdidas que son debidas a la tubería o la instalación en general, pues estas no dependen ni de la bomba, ni del constructor, sino que son responsabilidad del instalador.

Determinación de la altura de elevación:

a) En una bomba que está funcionando: la altura de elevación en este caso, se determina midiendo o calculando:

1. La sobrepresión "Pd" en la tubería de impulsión o descarga en Kg/cm².

2. La sobrepresión o depresión "Ps" en la tubería de aspiración o succión en Kg/cm².

3. La diferencia estática de alturas "Y" entre los puntos de succión y descarga, que es positiva cuando el lugar de medición de Pd está situado a mayor altura que Ps.

4. La energía cinética del líquido en las tuberías de impulsión y aspiración.

La altura de elevación será entonces:

Consideraciones:

1. - Si hay depresión en la tubería de aspiración, se ha de poner un signo negativa a esta.

2. Si se trata de una elevación de agua fría, entonces la altura de elevación será:

Ecuacion 1

Ecuación 1

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3. - Si las secciones de los tubos en la impulsión y descarga son iguales:

a) Al diseñar una bomba

La altura de elevación se determinará de otra forma. La bomba ha de impulsar el líquido desde el recipiente B, que tiene la presión absoluta P', en Kg/cm², al recipiente A que tiene presión absoluta P''. La bomba deberá ser capaz de vencer la altura de elevación neta "e", en metros, y deberá vencer las resistencias de las corrientes en las tuberías, llamadas también pérdidas de carga. Incluso deberá vencer además la energía de velocidad existente en el extremo de la tubería de impulsión. Por tanto la altura de elevación, en este caso será:

Donde: Z = Suma de las pérdidas de carga en la succión como en la descarga.

e = Diferencia de altura del nivel de aspiración y el nivel de impulsión, o altura geométrica.

*Si es agua: H = (P' - P'')*10 + e + Z (m.c.a.)*Si los estanques están abiertos: H = e + z (m.c.a.)

2. Curvas características

En las bombas centrífugas la altura de elevación varía con el caudal y el número de revoluciones. Si se mantiene constante el número de revoluciones, la función H = f(Q) proporcionará una curva en un sistema de coordenadas que se designa con el nombre de "curva característica", "curva H-Q", o "curva de estrangulamiento" (fig.2).

2.1. Punto de funcionamiento de la bomba.

La altura de elevación que ha de dar una bomba se compone de una parte constante, igual a la altura de elevación geométrica y de una parte, que varia con el caudal según una parábola, igual a la resistencia de la tubería (perdida de altura en la tubería).

El trabajo de la bomba se efectúa, pues, en las condiciones definidas por la intersección de aquellas líneas con la curva de estrangulamiento del la bomba.

Ecuación 2

Ecuación 3

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2.2. Punto de diseño.

También denominado punto de funcionamiento proyectado. Es aquel punto de funcionamiento para el cual el rendimiento es el máximo.

Características combinadas de dos bombas similares conectadas en serie y paralelo.

3. Fenómeno de cavitación

La cavitación es un fenómeno que se presenta cuando la presión estática de un flujo, es aproximadamente igual a la presión de vapor del fluido, lo que trae como consecuencia la formación de burbujas de gas y vapor, estrellándose posteriormente en aquellas zonas de presión aun mayor.

4. Perdidas de energía en la bomba.

4.1. Perdidas hidráulicas.

Se deben principalmente al rozamiento del fluido contra las paredes de la bomba. También existen perdidas de formación de torbellinos al entrar él liquido en el rodete, es decir, turbulencias. Estas ultimas, se producen por cambios bruscos de dirección y magnitud de la velocidad, usualmente se producen en el rotor y la lengüeta de la voluta.

4.2. Perdidas volumétricas.

Estas son perdidas de caudal y se dividen en dos clases:

Perdidas volumétricas exteriores (qe). Es una fuga de fluido entre la carcasa y el eje de la bomba.

Perdidas interiores (qi).

Son las más importantes y reducen mucho el rendimiento volumétrico de algunas bombas. La explicación es que a la salida de la rodete hay mas presion que a la entrada, luego parte del liquido en vez de seguir a la caja espiral retrocederá, por el conducto que forma el juego del rodete con la carcasa, a la entrada del rodete, para volver a ser impulsado por la bomba. Este caudal llamado de corto circuito, absorbe energia del rodete.

4.3. Perdidas mecánicas

Son las pérdidas de energía por fricción mecánica en los sellos y cojinetes de la bomba, así como por rozamiento de la superficie exterior del rodete con él liquido

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Las ecuaciones utilizadas para determinar Na es la siguiente:

Donde: T = torque (Nm) T = 0,165 F (Nm), 0,165 =distancia del rotor al dinamómetro. F = fuerza medida (N)

====> Na = 0,01728*n*F (ecuación 5)

La ecuación para determinar el rendimiento es la siguiente:

VI. DESCRIPCION DEL EQUIPO

Banco de Bombas:

Marca: GILKES GH 90-H.

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Datos técnicos:

Bomba A: Diámetro del rodete = 140 mm

Rango máximo de caudal = 6,5 (l/s) a 3000 r.p.m.

Altura máxima de descarga = 28 (m) a 3000 r.p.m.

Bomba B: Diámetro del rodete = 101,8 mm

Rango máximo de caudal = 2,3 (l/s) a 3000 r.p.m.

Altura máxima de descarga = 17 (m) a 3000 r.p.m.

Motores: Marca = Normand Electrical Co. Ltd.

Serie N° = 169559.j

Potencia nominal = 2,2 (KW)

Rango de velocidad = 0 - 3000 r.p.m.

Voltaje = 220 Amperes.

Hz = DC.

Tipo = Shunt.

Mediante los instrumentos que posee el equipo, se pueden medir los siguientes parámetros:

- Velocidad de giro (r.p.m.)

- Caudal (l/s)

- Fuerza (N)

- Presión de carga y descarga (Bar)

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Entrega la fuerza, Caudal y las R.P.M. Entrega el voltaje y el amperaje.

Entrega la fuerza aplicada.

Además, la bomba A posee una tapa de plástico transparente con lo cual sé cuantificar y

cualificar el fenómeno de cavitación.

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Luz Estreboscopica: Marca: Helios 5003 – Branine

Rango: 250 -1800 flashes/min

VII. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL

1.- Verificar que las válvulas se encuentren abierta para que se produzca flujo de caudal.

2.- Debe tener en cuenta que el número de revoluciones se encuentre en cero.

3-. Encender el motor de la bomba.

4.- Regular el primer numero de revolución

5.- Para los siguientes datos se obtienes cinco datos a diferentes números de revoluciones fijados por el profesor y cada uno de ellos con distinto caudal.

6.- Considerando la válvula de globo de descarga completamente abierta, y este caudal es tomado debe ser dividido en cinco partes tomando en cuenta que el ultimo valor del caudal no debe ser menor que 1 lts/seg. .

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7.- Una vez estabilizado el sistema, se anota los datos de: voltaje, corriente, caudal, presión de succión y presión de descarga, fuerza tangencial del motor.

8.- Luego cerrando la válvula de la presión de succión 1, se abre la válvula de presión 1-1, se registra la lectura de la presión, luego se cierra la válvula de la presión 1-1 y se abre la válvula de la presión 1-2, luego se cierra la válvula de presión 1-2 y se abre la válvula de presión 1-3.

9.- Se obtiene las medidas de la presión P11, P12 y P13

10.- Se cierra lentamente la válvula para obtener este

11.- Verificar que el número de revoluciones mantenga constante en caso contrario regularlo

12.- Repetir los pasos (5) para obtener cuatro datos restantes

13.- Una vez registrado los datos de los caudales del primer número revoluciones

14.- Para pasar al segundo numero de revoluciones se repite los pasos de los números ya mencionados.

15.- Para los sistemas en bombas en serie y paralelos se ajustan las válvulas de tal manera que el flujo de las bombas quede en serie y paralelo.

16.- Fijar el número de revoluciones correspondientes.

17.- Se baja el caudal de succión con el fin de disminuir la presión

VIII. RESULTADOS

Tabla de Datos Bomba A:

Bomba funcionando a 1700 RPM            

Nº medicionVolt (V) I (A) F (N) Q (lts/s) P1 (Bar)

P2 (Bar)

P3 (Bar)

P11 (Bar)

P12 (Bar) P13 (bar)

1 130 3,0 12,0 12,41 -0,2 0 0 -0,2 0 0,1

2 130 3,0 9,5 9,21 -0,2 0,3 0 -0,2 0 0,2

3 130 3,0 8,5 7,13 -0,2 0,5 0,2 -0,1 0 0,2

4 130 2,5 6,5 4,82 -0,2 0,6 0,4 -0,1 0 0,2

5 130 2,0 4,5 1,73 -0,2 0,6 0,5 -0,1 0 0,2                     Bomba funcionando a 2100 RPM            

Nº medicionVolt (V) I (A) F (N) Q (lts/s) P1 (Bar)

P2 (Bar)

P3 (Bar)

P11 (Bar)

P12 (Bar) P13 (bar)

1 160 5,0 17,5 14,75 -0,3 0 0 -0,2 0 0,3

2 160 4,0 13,5 10,12 -0,2 0,7 0,5 -0,1 0,1 0,3

3 160 3,0 12,0 7,82 -0,2 0,9 0,7 -0,1 0,1 0,3

4 160 3,0 9,0 4,65 -0,2 1,1 0,9 -0,1 0,1 0,3

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5 160 2,5 7,0 1,46 -0,1 1,2 1,0 0 0,1 0,4                     Bomba funcionando a 2600 RPM            

Nº medicionVolt (V) I (A) F (N) Q (lts/s) P1 (Bar)

P2 (Bar)

P3 (Bar)

P11 (Bar)

P12 (Bar) P13 (bar)

1 190 7,0 26,0 17,33 -0,3 0,1 0 -0,2 0,1 0,6

2 190 6,0 23,0 13,36 -0,2 1,2 0,8 -0,1 0,2 0,6

3 190 5,0 18,5 9,33 -0,2 1,6 1,4 0 0,2 0,7

4 190 4,0 15,0 5,64 -0,2 1,8 1,6 0 0,2 0,7

5 190 3,5 11,0 1,71 -0,1 1,9 1,7 0 0,2 0,7                   Bomba funcionando a 3000 RPM            

Nº medicionVolt (V) I (A) F (N) Q (lts/s) P1 (Bar)

P2 (Bar)

P3 (Bar)

P11 (Bar)

P12 (Bar) P13 (bar)

1 220 9,0 34,0 19,35 -0,4 0,2 0 -0,2 0.2 0,9

2 220 8,0 29,0 14,27 -0,2 1,8 1,5 0 0,3 0,9

3 220 7,0 23,0 10,70 -0,2 2,2 2,0 0 0,3 0,9

4 220 5,0 19,0 5,70 -0,2 2,5 2,4 0 0,3 0,9

5 220 4,0 15,0 2,13 -0,1 2,6 2,5 0,1 0,3 0,9

Tablas de cálculos de la Bomba A:

Bombas funcionando a 1700 RPMH(m.c.a.) Nu(watt) Ne(watt) Na(watt) η%

2,22 75,07 390 352,51 19,255,22 130,87 390 279,07 33,567,22 140,28 390 249,70 35,978,22 107,97 325 190,94 33,228,22 38,75 260 132,19 14,90

Bombas funcionando a 2100 RPMH(m.c.a.) Nu(watt) Ne(watt) Na(watt) η%

3,22 129,42 800 635,04 16,189,22 254,26 640 489,89 39,73

11,22 239,09 480 435,46 49,8113,22 167,51 480 326,59 34,9013,22 52,60 400 254,02 13,15

Bombas funcionando a 2600 RPMH(m.c.a.) Nu(watt) Ne(watt) Na(watt) η%

4,22 199,29 1330 1168,13 14,98

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14,22 517,69 1140 1033,34 45,4118,22 463,23 950 831,17 48,7620,22 310,76 760 673,92 40,8920,22 94,22 665 494,21 14,17

Bombas funcionando a 3000 RPMH(m.c.a.) Nu (kwatt) Ne(watt) Na(watt) η%

6,22 327,97 1980 1762,56 16,5620,22 786,27 1760 1503,36 44,6724,22 706,19 1540 1192,32 45,8627,22 422,79 1100 984,96 38,4427,22 157,99 880 777,60 17,95

Gráfico Nº1: H v/s Q para Bomba A.

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H v/s Q

41,89%53,62%

54,48%

30,60%21,02%

38,26% 67,33%

29,60% 33,33%

24,52%

21,72%47,96%

60,05%

47,96%

21,72%

34,72%

51,89%

62,55%

56,88%

26,94%

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Q(lts/s)

H(m

.c.a

) 1700 rpm

2200 rpm

2500 rpm

2900 rpm

Gráfico Nº2: N v/s Q para Bomba “A”.

N v/s Q

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

1800

0 1 2 3 4 5 6

Q(lts/s)

N(w

att

)

1700rpm

2200rpm

2500rpm

2900rpm

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Gráfico Nº3: NP v/s Q para Bomba “A”.

NPSH v/s Q

-5

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Q(lts/s)

NP

SH

(m

.c.a

.)

1700rpm

2200rpm

2500rpm

2900rpm

Gráfico Nº4: (H-Q) v/s N para Bomba “A”.

(H-Q) v/s n

41,89%53,62%

54,48%

30,60%21,02%

38,26% 67,33%

29,60% 33,33%

24,52%

21,72%47,96%

60,05%

47,96%

21,72%

34,72%

51,89%

62,55%

56,88%

26,94%

0

5

10

15

20

25

30

35

0 2 4 6

Q(lts/s)

H(m

.c.a

) 1700 rpm

2200 rpm

2500 rpm

2900 rpm

punto de diseño

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Gráfico Nº4: Presión v/s Radio para Bomba “A”.

7.4. Altura teórica de la bomba “A”

1. - Para la bomba “A” funcionando a 2900 RPM

2. - Para la bomba “A” funcionando a 2500 RPM

3. - Para la bomba “A” funcionando a 2200 RPM

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4. - Para la bomba “A” funcionando a 1700 RPM

7.5. - Expresión analítica aproximada para la curva de resistencia del sistema

(Z2 – Z1) = 0.55 m.

7.5.1. Bomba “A”

Perdidas2 válvulas de globo h1 = 0.42153 codos h2 = 0.03723 Te h3 = 0.03721 entrada h4 = 0.02951 salida h5 = 0.02954.12 m. Tubería h6 = 0.0625

Ecuacion de la resistencia del sistema de la bomba “A”.

Hp = 0.55+0.617414Q²

7.5.2. Disposición en serie

Perdidas

3 válvulas de globo

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4 codos

1 entrada

1 salida

4 Te

4.55 m. Tubería

Ecuacion de la resistencia del sistema de la disposición en serie

Hp = 0.55+0.86038 Q²

7.5.3. Disposición en paralelo

Perdidas

4 válvulas de globo

5 codos

6 Te

2 entradas

1 salida

7.32 m. Tubería

Ecuacion de la resistencia del sistema de la disposición en paralelo

Hp = 0.55+1.18018Q²

7.11 Ejemplo de calculo

Tomando los datos obtenidos de la bomba “A” funcionando a 2000 RPM.

Q = 3 (l/s) Volt = 161 (V) I = 3.6 (A) F = 12.5 (N) P1 = -0.2 (bar)

P2 = 0.63 (bar)

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Calculo del torque

T = F * 0.165 T = 2.06 (N m)

Calculo de la altura

haciendo Cd = Cs por considerarse despreciable y tomando Y = 0.22 (m)

H = 8.71 (m)

Calculo de la potencia eléctrica

Ne = V*I Ne = 579.8 (w)

Calculo de Na

Na = 431.4 (w)

Calculo de N u

N u = * H * Q *10^4 Como T = 25ºC = 9780γ γ N u = 248.7

Calculo del rendimiento

Rend = N u / Na *100 Rend = 59 %

Calculo del NPSH

Tomando Pv = 0.25 (m) por ser T = 25ºC (temperatura existente en el

laboratorio al momento de realizar la experiencia) (Z2-Z1) = 0.85 (m) Patm =

1.013*10^5 γ = 9780 y considerando las siguientes perdidas: 1 válvula de globo,

1 entrada K = 1, 1 curva, 0.74 m de tubería de 1½ pulgada la ecuacion nos

quedara.

NPSH = 9.25787321 – 269488.8Q^2Donde Q esta en m^3/s

Tabla de Datos Bomba en paralelo:

Bombas funcionando a 2900 RPM      

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Bomba A:

Nº medicionVolt (V) I (A) F (N) Q (lts/s) P1 (Bar)

P2 (Bar)

P3 (Bar)

1 210 8,5 32,0 18,75 -0,3 0,4 0

2 210 4,0 33,0 18,48 -0,3 0,7 0,4

3 210 8,0 31,0 17,0 -0,3 1,1 0,8

4 210 8,0 29,5 16,40 -0,3 1,3 1,0

5 210 8,0 30,0 15,81 -0,3 1,4 1,1

               Bomba B:      

Nº medicionVolt (V) I (A) F (N) Q (lts/s) P4 (Bar)

P5 (Bar)

P6 (Bar)

1 220 2,0 8,0 2,24 -0,2 0,4 0,2

2 230 2,5 6,5 1,97 -0,2 0,6 0,5

3 230 2,0 6,5 1,41 -0,2 1,0 0,9

4 230 2,0 6,0 0,91 -0,1 1,2 1,1

5 230 2,0 4,0 0,4 -0,1 1,2 1,2

              

Tabla de Datos Bomba en serie:

Bombas funcionando a 2900 RPM

Bomba A:      

Nº medicionVolt (V) I (A) F (N) Q (lts/s) P1 (Bar)

P2 (Bar)

P3 (Bar)

1 200 7,0 26,0 -0,2 1,6 2

2 210 7,0 23,0 -0,2 2,0 1,9

3 210 6,0 21,0 -0,2 2,2 2,1

4 210 5,0 19,0 -0,2 2,3 2,2

5 210 4,0 14,0 -0,1 2,4 2,3

               Bomba B:      

Nº medicionVolt (V) I (A) F (N) Q (lts/s) P4 (Bar)

P5 (Bar)

P6 (Bar)

1 220 2,5 9,0 3,25 1,5 0 0

2 220 2,5 8,0 2,50 1,9 2,2 2,1

3 220 2,0 7,0 1,90 2,1 2,9 2,8

4 220 2,0 6,0 1,30 2,2 3,4 3,4

5 220 1,5 4,0 0,25 2,4 3,6 3,7

IX. ANÁLISIS DE RESULTADOS

De los gráficos se puede analizar lo siguiente:

- Se observa claramente en la curva H-Q que a medida que aumenta el número de revoluciones en la bomba, se obtienen mayores alturas de elevación y mayores caudales. Esto se explica por el principio en que se basa la bomba centrífuga, mientras mayor sea la velocidad de giro, existirá una mayor depresión y por lo tanto el líquido tenderá a subir

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hacia el estado de más alta presión. Tambien se puede decir, que la altura máxima que se puede obtener, es haciendo el caudal igual a cero; como también el máximo caudal se obtiene cuando la altura de elevación es cero.

- En el grafico de altura y caudal, se puede observar que el de la bomba B es menor que el de la bomba A en las mismas condiciones lo que nos indica que la bomba B es de menores dimensiones que la bomba A.

- Luego, la potencia de accionamiento de la bomba B en las mismas condiciones de giro que de la bomba A es menor lo que nos indica que su consumo eléctrico es menor lo que nos trae un costo menor de accionamiento pero por ser esta bomba de menores dimensiones a la vez sacrificamos caudal y altura.

- Del grafico de pontencia y caudal, se puede decir que a medida que aumenta el número de revoluciones y el caudal. Se obtienen mayores potencias de accionamiento esto nos indica que a medida que aumentamos el caudal y el numero de revoluciones nos aumentara considerablemente el consumo de potencia eléctrica como se aprecia en las tablas. Lo que significa que debe existir un equilibrio entre el caudal que se quiere impulsar y la energia que se utilizara eligiendo a su vez correctamente el numero de revoluciones.

- A medida que disminuye el caudal la altura de aspiración (NPSH) es mayor, lo que nos indica que a medida que el caudal sea menor menos posibilidades tiene la bomba de cavitar esto porque la altura de aspiración disponible la que hemos calculado tiene que ser menor o igual a la altura de aspiración requerida la que nos entrega el fabricante.

- Tambien se observa que la bomba A por estar funcionando a una velocidad genera una altura baja lo que nos provoca que es sistema incremente en muy pequeña cantidad la altura de la bomba B. Además se observa que el caudal estará limitado por aquella bomba que impulse menor caudal.

- Cuando 2 bombas trabajan en paralelo, el caudal total impulsado es igual a la suma de los caudales por separado y la altura que se obtiene del sistema es mas baja que la generada par cada una de las dos bombas por si solas.

- Otra cosa importante de nombrar, de las tablas es que se observa que la presión en el rodete aumenta hacia la dirección radial. La respuesta a esto es que en el centro del rodete se produce una depresión, mientras que en las inmediaciones el líquido aumenta su energía cinética y la transforma en energía de presión para poder ser impulsado hacia el exterior de la bomba.

- De los resultados que se analizan el gráfico de las curvas iso-rendimientos, se tiene que a medida que se aumenta el numero de revoluciones disminuye el caudal a presión constante, los rendimientos bajan si las revoluciones por minutos disminuye demasiado y, en caso contrario si las revoluciones por minutos aumenta demasiado el rendimiento tiende a la baja, por lo general se trabaja con caudales y revoluciones por minutos ubicados en la parte media del grafico para que los rendimientos sean lo mas altos posibles llamados punto optimo de funcionamiento, en este ensayo se obtuvo que su rendimiento no fue suficiente debido a que los puntos óptimos del caudal y altura de elevación fueron bajos .

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- Para obtener los puntos de diseño se observa gráficamente que los puntos óptimos están por debajo del rendimiento máximo, esto puede ser por varios factores, mala lectura de los instrumentos, o cavitación etc.

X. CONCLUSIÓN

Considerando los posibles errores operacionales ocurridos en la experiencia, se procede a realizar las siguientes conclusiones:

- Al seleccionar la velocidad de modo que la característica de funcionamiento de la bomba en relación al sistema en el cual operan sean tales que en el punto de funcionamiento esta cerca del punto máximo de rendimiento. Esto tiende a

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optimizar el rendimiento de la bomba minimizando el consumo de energía. En nuestro caso se puede decir que el rendimientos no fueron muy altos debido a que la mayoría de los rendimientos fueron por debajo del 50%, posiblemente fue por la cavitación q produce la bomba o lo mas seguro por la fuga que hay en el banco de bombas.

- Para mejorar su eficiencia en el punto de operación, modificando su velocidad de funcionamiento esto se puede ver claramente en las curvas características.

- Tener en cuenta la temperatura y la altura sobre el nivel del mar para evitar cavitación, observar en forma minuciosa lo que sucede en el punto de succión de la bomba; y una de las formas que se puede evitar la cavitación es tratando de mantener la bomba a temperaturas bajas.

- Al aumentar la velocidad de giro de la bomba, esta impulsa el mayor caudal a mayor altura.

- Se debe encontrar un equilibrio entre la máxima altura o caudal a alcanzar, y obtener buenos rendimientos. Con esto se logrará disminuir los costos de funcionamiento de una bomba centrífuga.

- Cuando se trabaja con bombas semejantes, es necesario conocer sus máximos rendimientos, con estos logrará obtener los mejores beneficios.

- Al trabajar con bombas en paralelo, hay que tener especial cuidado en que la presión de ambas bombas sean semejantes, o de otra forma se llegará al problema de la recirculación del líquido del la bomba de mayor presión hacia de menor presión.

- La disposición de bombas en serie es muy útil cuando lo que se desea es obtener mayores alturas, el caudal está limitado por aquella bomba que impulse menor cantidad de líquido.

- Cuando una bomba trabaja cavitando disminuye su vida útil y aumenta los costos de funcionamiento, debido a que se necesita mayor cantidad de energía para poder obtener alturas requeridas.

XI. BIBLIOGRAFIA

1. CLAUDIO MATAIX, "MECANICA DE LOS FLUIDOS Y MAQUINAS HIDRAULICAS".

2. APUNTES DE CATEDRA.

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3. CATALOGO DEL EQUIPO GILKES.

4. FUSLOSHER “BOMBAS”.