DATOS
10.000 ‰ 0.015 m
5.000 m
2.000 m 0.100 m
2.000 m g= 9.807 m/s²
2.000 m (desde el espejo hasta el pie mas bajo de las plantas)
0.025 m⁻¹
SECCION PRINCIPAL (SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO)
85.500 m²
25.423 m
85.500 m² = 3.363 m25.423 m
REEMPLAZANDO VALORES SE TIENE
0.020
11.427 m/s
AREA DE INUNDACION 1.5 ESTIMADO SOBRE EL LADO SEGURO
43.000 m²
23.606 m
43.000 m² = 1.822 m SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO
IE = kw,v=kw,f=
ax = dp,m =
ay =
hT=
ωP=
AF=
lu,w=
rhy,o,w=
λo,w=
vo,F=
CWR=
AV=
lu,v=
rhy,v=
𝜔_𝑃=𝑑_𝑃/(𝑎_𝑥 𝑥𝑎_𝑦 )
√(1/𝜆_(𝑜,𝜔) )=2∗𝑙𝑜𝑔((14.84∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝜔))/𝑘_(𝜔,𝑓) )
𝑣_(𝑜,𝐹)=√(1/𝜆_(𝑜,𝜔) )∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝑤)∗𝐼_𝐸 )
23.606 m=
REEMPLAZANDO VALORES SE TIENE
0.024
2.194 m/s
94.341 m³/s
42.750 m
1.431 m
1.431 m
1.431 m
0.0626431
CAUDAL EN LA SECCION PRINCIPAL
3.118 m
PRIMERA ITERACION
λw,v=
vo,v=
Qv= vo,v*AV
Qv=
COEFICIENTE DE FRICCION DE LA SUPERFICIE DE SEPARACION λT
bF= AF
hT
bF=
bN=3.2(ax*dp,m)½=
bB=
bm=
λT=
rhy,F=
rhy,W(1)=rhy,F
√(1/𝜆_(𝑤,𝑣) )=2∗𝑙𝑜𝑔((14.84∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣))/𝑘_(𝜔,𝑣) )
𝑣_(𝑜,𝑣)=√(1/(𝜆_(𝑜,𝜔)+(4∗𝐶_𝑊𝑅∗𝜔_𝑃∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣))))∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝑤)∗𝐼_𝐸 )
𝜆_𝑇=4(𝑙𝑜𝑔 𝑣_(𝑜,𝐹)/𝑣_(𝑜,𝑣) ) .^2∗(𝑟_(ℎ𝑦,𝑣)∗𝑏_𝑚)/(ℎ_𝑇∗𝑏_𝐹 )
𝑟_(ℎ𝑦,𝐹)=𝐴_𝐹/((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇))
0.0205907
SEGUNDA ITERACION
2.714 m
N° ITER. λw1 3.118 m 0.020592 2.714 m 0.021323 2.732 m 0.021294 2.731 m 0.021295 2.731 m 0.021296 2.731 m 0.021297 2.731 m 0.02129
0.0243059
10.032 m/s
857.711 m³/s
Q= ###
λw(1)=
rhy,W(2)=
ANALOGAMENTE SE ITERA HASTA CONSEGUIR VALORES IGUALES EN λ
rhy,W
CALCULO DE λtot
λtot=
VF=
QF= vF*AF
QF=
Q=QF+QV
√(1/𝜆_𝑤 )(1)=2∗𝑙𝑜𝑔((14.84∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑊))/𝑘_(𝜔,𝐹) )
𝑟_(ℎ𝑦,𝑤) (2)=(𝜆_𝑊∗𝐴_𝐹)/(𝜆_𝑊∗𝑙_(𝑢,𝑊)+𝜆_𝑇∗ℎ_𝑇 )
√(1/𝜆_𝑡𝑜𝑡 )=√((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇)/(𝜆_(𝑊∗) 𝑙_(𝑢,𝐹)+𝜆_𝑇∗ℎ_𝑇 ))
𝑉_𝐹=√(1/𝜆_𝑡𝑜𝑡 )∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝐹)∗𝐼_𝐸 )
EJEMPLO 2
ORILLA IZQUIERDA SECCION PRINCIPAL ORILLA DERECHA
0.100 m 0.030 m 0.030 m
1 ALISO @ 4.000 m² 1.000 ‰ 1 MIMBRE @ 0.060 m²
0.025 m⁻¹ g= 9.810 m/s² 0.500 m⁻¹
0.050 m 0.200 m
1.5 1.5
1.500 m 2.500 m
2.000 m 0.245 m
2.000 m 0.245 m
1.500 m
1.000 m0.500 m
2.250 m 6.000 m 2.000 m 5.250 m 0.750 m
SECCION PRINCIPAL (CALCULOS CON SUPERFICIES DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO)
20.500 m²
8.411 m
20.500 m² = 2.437 m8.411 m
REEMPLAZANDO VALORES SE TIENE
0.031
ESTIMACION PRIMERA
0.1 ESTA BIEN CONTINUA 0.0963559
dp,m = KW,F= dp,m =
IE =
ωP= ωP=
KW,V1= KW,V2=
CWR= CWR=
hT1= hT2=
ax1 = ax2 =
ay1 = ay2 =
AF=
lu,w=
rhy,o,w=
λo,w=
λT1=λT2=
√(1/𝜆_(𝑜,𝜔) )=2∗𝑙𝑜𝑔((14.84∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝜔))/𝑘_(𝜔,𝑓) )
𝑟_(ℎ𝑦,𝑂,𝑊)=𝐴_𝐹/((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇))
1.879 m
2.068 m
CONSIDERANDO LAS SUPERFICIES DE SEPARACION ADYACENTES
^
0.04648376
0.0410842
^
1.781 m/s
1.988 m/s
AREA DE INUNDACION DENTRO DEL CAUCE EN LA IZQUIERDA ( SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO)
10.688 m²
8.704 m
1.228 m SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO
0.03809895
0.658 m/s
7.037 m³/s
AREA DE INUNDACION DENTRO DEL CAUCE EN LA DERECHA ( SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO)
4.688 m²
rhy,O,W1=
rhy,O,W2=
λo,w1=
λo,w2=
vo,F1=
vo,F2=
AV1=
lu,v1=
rhy,v1=
λw,v1=
vo,v1=
Qv1= vo,v1*AV1
Qv1=
AV2=
√(1/𝜆_(𝑂,𝑊1) )=√((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇2)/(𝜆_(𝑂𝑊∗) 𝑙_(𝑢,𝑊)+𝜆_𝑇2∗ℎ_𝑇2 ))√(1/𝜆_(𝑂,𝑊2) )=√((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇1)/(𝜆_(𝑂𝑊∗) 𝑙_(𝑢,𝑊)+𝜆_𝑇1∗ℎ_𝑇1 ))
𝑣_(𝑜,𝐹1)=√(1/𝜆_(𝑜,𝜔1) )∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝑤1)∗𝐼_𝐸 )𝑣_(𝑜,𝐹2)=√(1/𝜆_(𝑜,𝜔2) )∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝑤2)∗𝐼_𝐸 )
√(1/𝜆_(𝑤,𝑣1) )=2∗𝑙𝑜𝑔((14.84∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣1))/𝑘_(𝜔,𝑣1) )
𝑣_(𝑜,𝑣1)=√(1/(𝜆_𝜔𝑣1+(4∗𝐶_𝑊𝑅∗𝜔_𝑃∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣1))))∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣1)∗𝐼_𝐸 )
4.507 m
1.040 m SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO
0.07017508
0.160 m/s
0.750 m³/s
13.667 m
1.431 m
1.431 m
1.431 m
0.06403486 NUEVO
8.200 m
0.274 m
0.245 m
lu,v2=
rhy,v2=
λw,v2=
vo,v2=
Qv2= vo,v2*AV2
Qv2=
COEFICIENTES DE RESISTENCIA DE LA SUPERFICIE DE SEPARACION λT1 y λT2
bF1= AF
hT1
bF1=
bN1=3.2(ax1*dp,m)½=
bB1=
bm1=
λT1=
bF2= AF
hT2
bF2=
bN2=3.2(ax2*dp,m)½=
bB2=
√(1/𝜆_(𝑤,𝑣2) )=2∗𝑙𝑜𝑔((14.84∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣2))/𝑘_(𝜔,𝑣2) )
𝑣_(𝑜,𝑣2)=√(1/(𝜆_𝜔𝑣2+(4∗𝐶_𝑊𝑅∗𝜔_𝑃∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣2))))∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣2)∗𝐼_𝐸 )
𝜆_𝑇1=4(𝑙𝑜𝑔 𝑣_(𝑜,𝐹1)/𝑣_(𝑜,𝑣1) ) .^2∗(𝑟_(ℎ𝑦,𝑣1)∗𝑏_𝑚1)/(ℎ_𝑇1∗𝑏_𝐹1 )
0.375 m
0.09114283 ≈ 0.1 ESTA BIEN CONTINUA
0.0356411
2.134 m/s
0.0963559
SECCION PRINCIPAL CON AMBAS SUPPERFICIES DE SEPARACION CON RESISTENCIA:
1.652 m
PRIMERA APROXIMACION
0.02947691
SEGUNDA ITERACION
bm2=
λT2=
SECCION PRINCIPAL COMO ARRIBA, SIN EMBARGO CON λt1 nuevo
λo,w2=
vo,F2=
λT2=
rhy,F=
rhy,W(1)=rhy,F
λw(1)=
𝜆_𝑇2=4(𝑙𝑜𝑔 𝑣_(𝑜,𝐹2)/𝑣_(𝑜,𝑣2) ) .^2∗(𝑟_(ℎ𝑦,𝑣2)∗𝑏_𝑚2)/(ℎ_𝑇2∗𝑏_𝐹2 )
√(1/𝜆_(𝑂,𝑊2) )=√((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇1)/(𝜆_(𝑂𝑊∗) 𝑙_(𝑢,𝑊)+𝜆_𝑇1∗ℎ_𝑇1 ))
𝑣_(𝑜,𝐹2)=√(1/𝜆_(𝑜,𝜔2) )∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝑤2)∗𝐼_𝐸 )
𝜆_𝑇2=4(𝑙𝑜𝑔 𝑣_(𝑜,𝐹2)/𝑣_(𝑜,𝑣2) ) .^2∗(𝑟_(ℎ𝑦,𝑣2)∗𝑏_𝑚2)/(ℎ_𝑇2∗𝑏_𝐹2 )
𝑟_(ℎ𝑦,𝐹)=𝐴_𝐹/((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇1+ _ℎ 𝑇2))
√(1/𝜆_𝑤 )(1)=2∗𝑙𝑜𝑔((14.84∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑊))/𝑘_(𝜔,𝐹) )
𝑟_(ℎ𝑦,𝑤) (2)=(𝜆_𝑊∗𝐴_𝐹)/(𝜆_𝑊∗𝑙_(𝑢,𝑊)+𝜆_𝑇1∗ℎ_𝑇1+ _𝜆 𝑇2 _∗ℎ 𝑇2 )
1.033 m
N° ITER. λw1 1.652 m 0.029482 1.033 m 0.034083 1.120 m 0.033214 1.105 m 0.033365 1.107 m 0.033336 1.107 m 0.033347 1.107 m 0.03334
0.04974307
1.614 m/s
33.093 m³/s
Q= 40.880 m³/s
rhy,W(2)=
ANALOGAMENTE SE ITERA HASTA CONSEGUIR VALORES IGUALES EN λ
rhy,W
CALCULO DE λtot
λtot=
VF=
QF= vF*AF
QF=
Q=QF+QV
√(1/𝜆_𝑡𝑜𝑡 )=√((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇1+ _ℎ 𝑇2)/(𝜆_(𝑊∗) 𝑙_(𝑢,𝑤)+𝜆_𝑇1∗ℎ_𝑇1+ _𝜆 𝑇2 _∗ℎ 𝑇2 ))
𝑉_𝐹=√(1/𝜆_𝑡𝑜𝑡 )∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝐹)∗𝐼_𝐸 )
AREA DE INUNDACION DENTRO DEL CAUCE EN LA IZQUIERDA ( SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO)
AREA DE INUNDACION DENTRO DEL CAUCE EN LA DERECHA ( SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO)
√(1/𝜆_(𝑂,𝑊2) )=√((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇1)/(𝜆_(𝑂𝑊∗) 𝑙_(𝑢,𝑊)+𝜆_𝑇1∗ℎ_𝑇1 ))
𝑣_(𝑜,𝐹2)=√(1/𝜆_(𝑜,𝜔2) )∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝑤2)∗𝐼_𝐸 )
DATOS
0.500 ‰ 0.100 m
5.000 m5.000 m 0.500 m
5.000 m g= 9.807 m/s²
5.000 m (desde el espejo hasta el pie mas bajo de las plantas)
4.000 m
0.020 m⁻¹
SECCION PRINCIPAL (SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO)
180.000 m²
33.000 m
180.000 m² = 5.455 m33.000 m
REEMPLAZANDO VALORES SE TIENE
0.030
2.690 m/s
AREA DE INUNDACION 1.5 ESTIMADO SOBRE EL LADO SEGURO
250.000 m²
55.000 m
250.000 m² = 4.545 m SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO
IE = kw,v=kw,f=
ax = dp,m =
ay =
hT=
ωP=
AF=
lu,w=
rhy,o,w=
λo,w=
vo,F=
CWR=
AV=
lu,v=
rhy,v=
𝜔_𝑃=𝑑_𝑃/(𝑎_𝑥 𝑥𝑎_𝑦 )
√(1/𝜆_(𝑜,𝜔) )=2∗𝑙𝑜𝑔((14.84∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝜔))/𝑘_(𝜔,𝑓) )
𝑣_(𝑜,𝐹)=√(1/𝜆_(𝑜,𝜔) )∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝑤)∗𝐼_𝐸 )
55.000 m=
REEMPLAZANDO VALORES SE TIENE
0.031
0.556 m/s
139.010 m³/s
36.000 m
5.060 m
5.000 m
5.000 m
0.236785577
CAUDAL EN LA SECCION PRINCIPAL
4.737 m
PRIMERA ITERACION
λw,v=
vo,v=
Qv= vo,v*AV
Qv=
COEFICIENTE DE FRICCION DE LA SUPERFICIE DE SEPARACION λT
bF= AF
hT
bF=
bN=3.2(ax*dp,m)½=
bB=
bm=
λT=
rhy,F=
rhy,W(1)=rhy,F
√(1/𝜆_(𝑤,𝑣) )=2∗𝑙𝑜𝑔((14.84∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣))/𝑘_(𝜔,𝑣) )
𝑣_(𝑜,𝑣)=√(1/(𝜆_(𝑜,𝜔)+(4∗𝐶_𝑊𝑅∗𝜔_𝑃∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣))))∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝑤)∗𝐼_𝐸 )
𝜆_𝑇=4(𝑙𝑜𝑔 𝑣_(𝑜,𝐹)/𝑣_(𝑜,𝑣) ) .^2∗(𝑟_(ℎ𝑦,𝑣)∗𝑏_𝑚)/(ℎ_𝑇∗𝑏_𝐹 )
𝑟_(ℎ𝑦,𝐹)=𝐴_𝐹/((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇))
0.030845273
SEGUNDA ITERACION
2.522 m
N° ITER. λw1 4.737 m 0.030852 2.522 m 0.037763 2.797 m 0.036474 2.750 m 0.036685 2.757 m 0.036646 2.756 m 0.036657 2.756 m 0.03665
0.062983629
1.718 m/s
309.167 m³/s
Q= 448.178 m³/s
λw(1)=
rhy,W(2)=
ANALOGAMENTE SE ITERA HASTA CONSEGUIR VALORES IGUALES EN λ
rhy,W
CALCULO DE λtot
λtot=
VF=
QF= vF*AF
QF=
Q=QF+QV
√(1/𝜆_𝑤 )(1)=2∗𝑙𝑜𝑔((14.84∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑊))/𝑘_(𝜔,𝐹) )
𝑟_(ℎ𝑦,𝑤) (2)=(𝜆_𝑊∗𝐴_𝐹)/(𝜆_𝑊∗𝑙_(𝑢,𝑊)+𝜆_𝑇∗ℎ_𝑇 )
√(1/𝜆_𝑡𝑜𝑡 )=√((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇)/(𝜆_(𝑊∗) 𝑙_(𝑢,𝐹)+𝜆_𝑇∗ℎ_𝑇 ))
𝑉_𝐹=√(1/𝜆_𝑡𝑜𝑡 )∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝐹)∗𝐼_𝐸 )
EJEMPLO 2
ORILLA IZQUIERDA SECCION PRINCIPAL
dp,m = 0.030 m 47.955 m
1 ALISO @ 1.000 m² 7.000 ‰
ωP= 0.030 m⁻¹ g= 9.807 m/s²
KW,V1= 47.955 m
CWR= 1.5hT1= 6.000 m
ax1 = 1.000 m
ay1 = 1.000 m
2.000 m
2.000 m
2.000 m
2.000 m
2.000 m 2.000 m 2.000 m 2.000 m 40.000 m
SECCION PRINCIPAL (CALCULOS CON SUPERFICIES DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO)
AF= 320.000 m²
lu,w= 44.000 m
rhy,o,w= 320.000 m² = 7.273 m44.000 m
REEMPLAZANDO VALORES SE TIENE
λo,w= 2.014
KW,F=
IE =
√(1/𝜆_(𝑜,𝜔) )=2∗𝑙𝑜𝑔((14.84∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝜔))/𝑘_(𝜔,𝑓) )
ESTIMACION PRIMERA
λT1=λT2= 0.0061188 ESTA BIEN CONTINUA 0.0061188
rhy,O,W1= 6.400 m
rhy,O,W2= 6.400 m
CONSIDERANDO LAS SUPERFICIES DE SEPARACION ADYACENTES
^
λo,w1= 1.77331189λo,w2= 1.77331189
^
vo,F1= 1.408 m/s
vo,F2= 1.408 m/s
AREA DE INUNDACION DENTRO DEL CAUCE EN LA IZQUIERDA ( SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO)
AV1= 24.000 m²
lu,v1= 12.000 m
rhy,v1= 2.000 m SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO
λw,v1= 5.75794546
vo,v1= 0.424 m/s
Qv1=
Qv1= 10.169 m³/s
vo,v1*AV1
𝑟_(ℎ𝑦,𝑂,𝑊)=𝐴_𝐹/((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇))
√(1/𝜆_(𝑂,𝑊1) )=√((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇2)/(𝜆_(𝑂𝑊∗) 𝑙_(𝑢,𝑊)+𝜆_𝑇2∗ℎ_𝑇2 ))√(1/𝜆_(𝑂,𝑊2) )=√((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇1)/(𝜆_(𝑂𝑊∗) 𝑙_(𝑢,𝑊)+𝜆_𝑇1∗ℎ_𝑇1 ))
𝑣_(𝑜,𝐹1)=√(1/𝜆_(𝑜,𝜔1) )∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝑤1)∗𝐼_𝐸 )𝑣_(𝑜,𝐹2)=√(1/𝜆_(𝑜,𝜔2) )∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝑤2)∗𝐼_𝐸 )
√(1/𝜆_(𝑤,𝑣1) )=2∗𝑙𝑜𝑔((14.84∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣1))/𝑘_(𝜔,𝑣1) )
𝑣_(𝑜,𝑣1)=√(1/(𝜆_𝜔𝑣1+(4∗𝐶_𝑊𝑅∗𝜔_𝑃∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣1))))∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣1)∗𝐼_𝐸 )
AREA DE INUNDACION DENTRO DEL CAUCE EN LA DERECHA ( SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO)
AV2= 24.000 m²
lu,v2= 12.000 m
rhy,v2= 2.000 m SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO
λw,v2= 5.75794546
vo,v2= 0.424 m/s
Qv2=
Qv2= 10.169 m³/s
bF1=
bF1= 53.333 m
0.554 m
bB1= 0.554 m
bm1= 0.900 m
λT1= 0.0061188 NUEVO
bF2=
bF2= 53.333 m
0.554 m
bB2= 0.554 m
vo,v2*AV2
COEFICIENTES DE RESISTENCIA DE LA SUPERFICIE DE SEPARACION λT1 y λT2
AF
hT1
bN1=3.2(ax1*dp,m)½=
AF
hT2
bN2=3.2(ax2*dp,m)½=
√(1/𝜆_(𝑤,𝑣2) )=2∗𝑙𝑜𝑔((14.84∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣2))/𝑘_(𝜔,𝑣2) )
𝑣_(𝑜,𝑣2)=√(1/(𝜆_𝜔𝑣2+(4∗𝐶_𝑊𝑅∗𝜔_𝑃∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣2))))∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣2)∗𝐼_𝐸 )
𝜆_𝑇1=4(𝑙𝑜𝑔 𝑣_(𝑜,𝐹1)/𝑣_(𝑜,𝑣1) ) .^2∗(𝑟_(ℎ𝑦,𝑣1)∗𝑏_𝑚1)/(ℎ_𝑇1∗𝑏_𝐹1 )
bm2= 0.900 m
λT2= 0.0061188 ≈ 0.0061188 ESTA BIEN CONTINUA
λo,w2= 1.77331189
vo,F2= 1.408 m/s
λT2= 0.0061188
SECCION PRINCIPAL CON AMBAS SUPPERFICIES DE SEPARACION CON RESISTENCIA:
rhy,F= 5.714 m
PRIMERA APROXIMACION
λw(1)= 4.07919013
SEGUNDA ITERACION
rhy,W(2)= 7.270 m
SECCION PRINCIPAL COMO ARRIBA, SIN EMBARGO CON λt1 nuevo
rhy,W(1)=rhy,F
𝜆_𝑇2=4(𝑙𝑜𝑔 𝑣_(𝑜,𝐹2)/𝑣_(𝑜,𝑣2) ) .^2∗(𝑟_(ℎ𝑦,𝑣2)∗𝑏_𝑚2)/(ℎ_𝑇2∗𝑏_𝐹2 )
√(1/𝜆_(𝑂,𝑊2) )=√((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇1)/(𝜆_(𝑂𝑊∗) 𝑙_(𝑢,𝑊)+𝜆_𝑇1∗ℎ_𝑇1 ))
𝑣_(𝑜,𝐹2)=√(1/𝜆_(𝑜,𝜔2) )∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝑤2)∗𝐼_𝐸 )
𝜆_𝑇2=4(𝑙𝑜𝑔 𝑣_(𝑜,𝐹2)/𝑣_(𝑜,𝑣2) ) .^2∗(𝑟_(ℎ𝑦,𝑣2)∗𝑏_𝑚2)/(ℎ_𝑇2∗𝑏_𝐹2 )
𝑟_(ℎ𝑦,𝐹)=𝐴_𝐹/((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇1+ℎ_𝑇2))
√(1/𝜆_𝑤 )(1)=2∗𝑙𝑜𝑔((14.84∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑊))/𝑘_(𝜔,𝐹) )
𝑟_(ℎ𝑦,𝑤) (2)=(𝜆_𝑊∗𝐴_𝐹)/(𝜆_𝑊∗𝑙_(𝑢,𝑊)+𝜆_𝑇1∗ℎ_𝑇1+𝜆_𝑇2∗ℎ_𝑇2 )
N° ITER. λw1 5.714 m 4.079192 7.270 m 2.016333 7.267 m 2.018414 7.267 m 2.01845 7.267 m 2.01846 7.267 m 2.01847 7.267 m 2.0184
λtot= 1.58719689
VF= 1.406 m/s
QF=
QF= 449.956 m³/s
Q=QF+QV
Q= 470.294 m³/s
ANALOGAMENTE SE ITERA HASTA CONSEGUIR VALORES IGUALES EN λ
rhy,W
CALCULO DE λtot
vF*AF
√(1/𝜆_𝑡𝑜𝑡 )=√((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇1+ℎ_𝑇2)/(𝜆_(𝑊∗) 𝑙_(𝑢,𝑤)+𝜆_𝑇1∗ℎ_𝑇1+𝜆_𝑇2∗ℎ_𝑇2 ))
𝑉_𝐹=√(1/𝜆_𝑡𝑜𝑡 )∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝐹)∗𝐼_𝐸 )
ORILLA DERECHA
dp,m = 0.030 m d90= 0.0254
1 MIMBRE @ 1.000 m²
ωP= 0.030 m⁻¹
KW,V2= 47.955 m
CWR= 1.5hT2= 6.000 m
ax2 = 1.000 m
ay2 = 1.000 m
2.000 m
2.000 m
2.000 m
2.000 m
40.000 m 2.000 m 2.000 m 2.000 m 2.000 m
AREA DE INUNDACION DENTRO DEL CAUCE EN LA IZQUIERDA ( SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO)
√(1/𝜆_(𝑂,𝑊2) )=√((𝑙_(𝑢,𝑊)+ℎ_𝑇1)/(𝜆_(𝑂𝑊∗) 𝑙_(𝑢,𝑊)+𝜆_𝑇1∗ℎ_𝑇1 ))
𝑣_(𝑜,𝐹2)=√(1/𝜆_(𝑜,𝜔2) )∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑜,𝑤2)∗𝐼_𝐸 )
𝑣_(𝑜,𝑣1)=√(1/(𝜆_𝜔𝑣1+(4∗𝐶_𝑊𝑅∗𝜔_𝑃∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣1))))∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣1)∗𝐼_𝐸 )
AREA DE INUNDACION DENTRO DEL CAUCE EN LA DERECHA ( SUPERFICIE DE SEPARACION SIN ROZAMIENTO)
𝑣_(𝑜,𝑣2)=√(1/(𝜆_𝜔𝑣2+(4∗𝐶_𝑊𝑅∗𝜔_𝑃∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣2))))∗√(8∗𝑔∗𝑟_(ℎ𝑦,𝑣2)∗𝐼_𝐸 )
DATOS
?h= 11.340 m
1.340 m/sI= 0.076 ‰
0.470 mm
5.000 mmT= 20.000 °C
2.650 Tn/m³B= 1000.000 m
CALCULAR SEGÚN :a) DU BOYSb) MEYER - PETERc) SCHOKLITSCHd) EINSTEINe) FRIJLINK
CALCULOS ADICIONALES
A= 11340.000 m²P= 1022.680 mR= 11.089 m
SOLUCIONa) SEGÚN DU BOYS
Ϯo= 0.8427269527125
HALLAMOS X1 EN EL GRAFICO
0.55 ^ 0.55
0.13568 Kg/s/m
135.67889 Kg/s
CON FORMULA
0.38775
Ta=
Vm=
d50=
d90=
ρF=
tf=X1(Ϯo)(Ϯo -Ϯc)
Ϯo=Ɣ*R*S
d90 X1= Ϯc=
tf=
TE=tf*BTE=
Ϯc=0.047*(ƔS-Ɣ)*d90 Ϯc=
0.21088 Kg/s/m
210.88174 Kg/s
c) SCHOKLITSCH
V= K*(R^(2/3))*S^(1/2) K= 62.8750506
V= 2.7256327439232Q= 30908.675316089
28.732714176461
0.0287327141765
b) MEYER - PETER
µ= 1
0.2424438587877
242.44385878771
400.03236699972
tf=
TE=tf*BTF=
TF=2500*S^(3/2)*(Q-0.6
TF=
TF=
t"f= 0.79*(µϮo -Ϯc)³ʹ²
t"f=
TF=
TF=
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