Escuela Profesional de Ingeniería CivilIngeniería Sanitaria
MEMORIA DE CALCULO
DATOS
Caudal maximo diario 1.81 lts/s 0.00181 m3/sCaudal de aforo total 2.61 lts/s 0.00261 m3/sAncho del río 1.00 m
Se ha realizado un encauzamiento en el rio, en el cual se ha colocado una compuerta para elevar el tirante.Mediante un canal de 30 x 25 se a derivado el caudal hacia la cámara húmeda con una pendiente de 1% con una longitud de tres metros de canal.
CÁLCULO DE LA VELOCIDAD DE PASE
donde:
V = velocidad de pase, se recomiendan valores menores o iguales a 0.6 m/sg = aceleracion de la gravedad es igual 9.81 m/s2ha = altura entre el afloramiento y el orificio de entrada se recomiendan valoresentre 0,40 y 0,50
V = 2.24 m/s
dado que la velocidad debe ser menor o igual a 0.6 m/s, se toma como velocidadde pase :
V = 0.60 m/s
𝑉〖=( (2 )/1,56∗𝑔 ∗ℎ𝑎
" )" 〗̂ (1/2)
𝑉〖=( (2 ∗9,81∗0,40)/1,56
" )" 〗̂ (1/2)
0.25
0.30
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PERDIDAS DE CARGA EN EL ORIFICIO
ho = pérdida de carga en el orificiov = velocidad de paseg = aceleración de la gravedad
ho = 0.03 m
PÉRDIDAS DE CARGA Hf
ha = 0.40 m
Hf = 0.37 m
DISTANCIA ENTRE EL AFLORAMIENTO Y LA CAJA HÚMEDA
L = 1.24 m
se asume una longitud de:
L = 1.50 m
CÁLCULO DEL ANCHO DE PANTALLA (b)
ÁREA DE LA TUBERÍA DE ENTRADA U ORIFICIO
ℎ𝑜=1,56∗ 𝑉^2/(2∗𝑔)
H𝑓=ℎ𝑎 −ℎ𝑜
L =𝐻𝑓/0,30
At =𝑄𝑚𝑎𝑥/(𝐶𝑑 ∗𝑉)
e
21
0H
Hf
ho
L
0
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Donde:
At = área de la tubería (m2)Qmax = gasto maximo de la fuente (m3/s)Cd = coeficiente de descarga (0,60 - 0,80)V = velocidad de pase (m/s)
Cd = 0.8
At = 0.00544 m2 54.40 cm2
NÚMERO DE ORIFICIOS
donde: Do = diámetro del orificio de entrada, se recomienda usar diámetros menores o iguales a 2"Do = 0.0508 mAo = Área de orificio = 0.002 m2
Nº = 2.72 m2
Se tomará como número de orificios igual a 3 orificios
CÁLCULO DE ANCHO DE PANTALLA
donde:D = diámetro de orificios (m)
At =𝑄𝑚𝑎𝑥/(𝐶𝑑 ∗𝑉)
Nº =(𝐴𝑡 (𝑚2))/(𝐴𝑜 (𝑚2))
B = 2(6D) + N*D + (N-1)*3D
3d
d
b6d
H
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N = número de orificios
B = 1.07 m
CÁLCULO DE VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO
donde:tr = (3 - 5min)tr = 5min 300 seg
Va = 0.783 m3 783 lts
CÁLCULO DE DIÁMETRO DE SALIDA DE TUBERÍA DE CONDUCCIÓN
D salida = 1.96 ¨
El diámetro de salida a utilizar será de 2 ¨ 0.0508 m
ALTURA DE CÁMARA HÚMEDA
Va = Qmax * tr
𝐷𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎=1,1284∗√((𝑄𝑚𝑑 (𝑙/𝑠) )/(𝑉 (𝑚/𝑠)))
𝐻𝑇=𝐴+𝐷𝑠𝑎𝑙𝑖𝑑𝑎+𝐻𝑒+𝐷𝑜+𝐸
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donde:A = altura de sedimento = 0.10 mHe = altura efectiva mínima = 0.30 mE = borde libre para una estructura cerrada como mínimo = 0.30 m
HT = 0.80 m
DIMENSIONES DE CÁMARA HÚMEDA
Va = 0.783 m30.50 m
despejando "x"
X x = 1.46
1.07 m
Se asume las dimensiones de la cámara húmeda de 1m * 1,50m * 0,50 m
VOLUMEN CORREGIDO
Vcorregido= 0.79 m3
DIMENSIONES DE CAMARA HUMEDA FINALES
0.80
1.50
1.05
DIMENSIONES DE LA CANASTILLA
0,50 * 1,07 * X ≥ 0,0783
0,50m
1,5m1,05m
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Dcan = 4 ¨ = 0.1016
L 3 Dcan = 0.3048 promedio 0.466 Dcan = 0.6096
Se tomará una longitud = 50 cm
ÁREA TOTAL DE RANURAS
RANURA:7 mm
5 mm
Aranura = 0,005*0,007 = 0.000035 m2
Área total de ranuras = 2 * Árean de tubería de conducción
Área total de ranuras = 0.004 m2
CÁLCULO DEL NÚMERO DE RANURAS
Nºranuras = 114.29 114
CÁLCULO DE LA TUBERÍA DE DESAGUE O LIMPIEZA Y REBOSE
𝑁º𝑟𝑎𝑛𝑢𝑟𝑎𝑠= 𝐴𝑇/𝐴𝑟𝑎𝑛𝑢𝑟𝑎𝑠
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Qs = 0.00522 m3/s
Qs = 5.22 l/s
Diámetro :
donde:
Hf = 0.37
D¨= 1.64 2 "
D" debe ser mayor o igual a 2" ….. Si cumple
CÁMARA DE VALVULAS
Se asume de acuerdo a criterio:
0.80 m
0.60 m
0.60 m
DISEÑO DE MATERIAL FILTRANTE
Se calcula con materiales para capas de filtro 1/2" , 1" , 2 1/2"
d15 = diámetro para el cual el 15% de las partículad son de menor tamaño
𝑄𝑠= 𝑉𝑎/𝑡+Qaforado
𝐷¨= (0,71 ∗ 〖𝑄𝑠〗 ^0,38)/ 〖𝐻𝑓〗 ^0,21
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d85 = diámetro para el cual el 85% de las partículad son de menor tamaño
FILTRO III :
condición de BERTRAM
Donde:d85 = 0.42 mm
d15 Filtro III = d85 suelo * 3
d15 Filtro III = 1.26 mm
Para el Filtro III le corresponde como material la "ARENA MEDIA"
FILTRO II
d15 Filtro II = 7.56 mm
Para el Filtro II le corresponde como material la "GAVA FINA"
FILTRO I
d15 Filtro I = 52.92 mm
Para el Filtro I le corresponde como material la "GRAVA GRUESA"
COEFICIENTES DE PERMEABILIDAD
Para flujo laminar:
(𝑑15 𝐹𝑖𝑙𝑡𝑟𝑜 𝐼𝐼𝐼)/(𝑑85 𝑠𝑢𝑒𝑙𝑜) <4
ARENA MEDIA (0,42 - 2 mm)
(𝑑15 𝐹𝑖𝑙𝑡𝑟𝑜 𝐼𝐼)/(𝑑85 𝐹𝑖𝑙𝑡𝑟𝑜 𝐼𝐼𝐼) >5
GRAVA FINA (4,8 - 19,05 mm)
(𝑑15 𝐹𝑖𝑙𝑡𝑟𝑜 𝐼)/(𝑑85 𝐹𝑖𝑙𝑡𝑟𝑜 𝐼𝐼) >5
GRAVA GRUESA (19,05 - 70 mm)
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donde:Qaforo = caudal de afloramiento en la quebradaK = coeficiente de permeabilidad (m/s)A = Área de la sección transversal del filtroi = gradiente hidráulica
COEFICIENTES DE PERMEABILIDAD (K)
FILTROS K donde:III 0.30 cm/s L = 1.10 mII 10 cm/s i = 11 %I 100 cm/s
CÁLCULO PROMEDIO
Kv = 13.25 cm/s 0.1325 m/s
FILTRO II 0.80
1.10FILTRO I 0.30
𝑄𝑎𝑓𝑜𝑟𝑜=𝐾 ∗𝐴 ∗𝑖
𝐿=∆ℎ/𝑖 = (ℎ1 −ℎ2)/𝑖
1/𝐾𝑣=1/𝐿 Σ 𝑏𝑐/𝑘𝑐
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0.75
despejando i :
i = 0.02
donde:i debe ser menor a 0,3 si cumple
CAUDAL CAPAS DE ATRAVEZAR EL FILTRO
Qf = 0.01203 m3/s 12.03 l/s
El Qf debe ser mayor que el Qaforo
Qaforo = 2.61 l/s si cumpleQf = 12.03 l/s
𝑄𝑎𝑓𝑜𝑟𝑜=𝐾 ∗𝐴 ∗𝑖𝑖= 𝑄𝑎𝑓𝑜𝑟𝑜/(𝐾 ∗𝐴)
𝑄𝑓=𝐾 ∗𝐴 ∗𝑖
CÁLCULO DE LA LINEA DE CONDUCCION Y RESERVORIO
DATOS DE DISEÑO:
POBLACION DE DISEÑO 1360 habitantesDOTACION 120 lts/ha/díaCAUDAL PROMEDIO DIARIO (Qp) 2.06 lts/segCAUDAL MAXIMO DIARIO (Qmd) 3.87 lts/segCAUDAL MAXIMO HORARIO (Qmh) 5.16 lts/seg
CAUDAL DE BOMBEODonde:N = número de horas de bombeo
N = 12 horas
Qmp = 7.74 l/s 0.00774 m3/s
DETERMINACION DE DIÁMETRO ECONOMICO
ENTONCES:
D = 3.8100 4.00 pulg
CALCULO DE LA PERDIDA DE CARGA
Empleanmos el método de las longitudes virtuales para tener en cuenta las pérdidas localesy considerando algunos valores tenemos:
Por Hazen Williams:
S = 9.56 m/km
donde:L = 0.01000 km
hf = 0.10 m
0,7 < K < 1,6
𝑄𝑚𝑝=24/𝑁∗𝑄𝑚𝑑
𝐷=𝐾∗√𝑄𝑚𝑑
𝑆=( 〖𝑄𝑚𝑝 /(0,0004264∗𝐶∗𝐷^2,63 )) 〗 ^(1/0,54)
ℎ𝑓=𝑆∗𝐿
Para hallar la carga estatica se calcula de la diferencia de los desniveles de agua del pozoy el reservorio; asi tenemos:
Nivel estatico de agua de la quebrada 573.10Nivel estatico de agua del reservorio 594.20
La determinacion de la carga estatica se calcula de la siguiente manera:
Hest = N.E. de agua de la quebrada - N.E. de agua del reservorio
Ht = 21.20 m
CELERIDAD
De la fórmula:
Datos:Para tubos de plástico K= 18D = 3'' = 0.0762 me = 0.0080 m
Reemplazando datos tenemos:
C = 667.84 m/seg
GOLPE DE ARIETE
Se conoce la siguiente ecuación:
Se calcula la velocidad:
𝐻𝑡=𝐻𝑒𝑠𝑡∗ℎ𝑓
𝐶=9900/√(48,3+𝐾(𝐷/𝑒))
ℎ𝑎=(𝐶∗𝑉)/𝑔
V =𝑄/𝐴
V = 1.70 m/s
Reemplazando:
ha = 115.54 m
DETERMINACION DE LA CLASE DE TUBERIA
Sabemos que:
Pmax = Carga Estatica + Perdida de energia + Exceso de presión
Reemplazando los valores hallados, obtenemos que:
Pmax = 136.74 m
Pmax = 136.74 lb/pulg2
Este valor está comprendido en la clase:
Clase 7,5 = 105 lb/pulg2
Por consiguiente para la linea de alimentacion se usara:
ø 3'' PVC, Clase C - 7,5
CALCULO DE POTENCIA DE LA BOMBA
Reemplazando valores tendremos:
P = 19.60 HP
Considerando:
Pinst = 15% P
Pinst = 22.54 HP
Se sabe que la potencia de la bomba actual que esta colocada en la caseta de
P =(𝛾 𝑄 𝐻_𝑡)/(75 𝜂)
RESERVORIO
VOLUMEN DEL RESERVORIO
DEMANDA:
D = 120.56 m3/dia
VOLUMEN TOTAL DEL RESERVORIO
VOLUMEN DE REGULACION
Vol regulación = 24.11 m3
VOLUMEN DE EMERGENCIA
Vol emergencia = 1.93 m3
VOLUMEN DE INCENDIO
Dado que tenemos menos de 10000 habitantes, el volumen de incendio es igual a cero.
POR LO TANTO
Vol total = 26.04 m3
asumimos un Vol total de 27.00 m3 27000.00 lts/s
𝐷=(𝑃𝑜𝑏𝑙𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 ∗𝐷𝑜𝑡𝑎𝑐𝑖ó𝑛" " )/1000
〖 〗𝑉𝑜𝑙 _𝑇𝑂𝑇𝐴𝐿=〖𝑉𝑜𝑙〗_𝑟𝑒𝑔𝑢𝑙𝑎𝑐𝑖ó𝑛+〖 〗𝑉𝑜𝑙 _𝑒𝑚𝑒𝑟𝑔𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎+〖 〗𝑉𝑜𝑙 _𝑖𝑛𝑐𝑒𝑛𝑑𝑖𝑜
〖𝑉𝑜𝑙〗_𝑟𝑒𝑔𝑢𝑙𝑎𝑐𝑖ó𝑛=𝐷𝑒𝑚𝑎𝑛𝑑𝑎∗20%
〖𝑉𝑜𝑙〗_𝑒𝑚𝑒𝑟𝑔𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎=〖 〗𝑉𝑜𝑙 _𝑟𝑒𝑔𝑢𝑙𝑎𝑐𝑖ó𝑛∗8%
TIEMPO DE LLENADO DEL RESERVORIO
t= 14917.13 seg 4.14 h
que es igual que decir 4h 8min 37 seg
DIMENSIONAMIENTO DEL RESERVORIO
Vol reservorio 27.00 m3
Radio 2.00 mAltura hasta la lamina de agua 2.20 mBorde libre 0.40 mAltura total 2.60 m
Vol final 27.65 m3
El Vol fina debe ser mayor o igual al Vol reservorio cumple!
0.40 m
2.20 m
𝑡=〖 〗𝑉𝑜𝑙 _𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙/𝑄𝑚𝑑
R
Tramo Nudo Inicial Nudo Final Material
L-1 299.23 T-1 N-1 50.8 PVCL-2 172.94 N-1 N-2 50.8 PVCL-3 14.08 N-2 N-3 50.8 PVCL-4 41.88 N-3 N-4 38.1 PVCL-5 55.98 N-4 N-5 38.1 PVCL-6 55.50 N-5 N-6 38.1 PVCL-7 24.14 N-6 N-7 38.1 PVCL-8 57.91 N-7 N-8 38.1 PVCL-9 60.30 N-3 N-9 38.1 PVC
L-10 32.54 N-4 N-10 38.1 PVCL-11 51.51 N-5 N-11 38.1 PVCL-12 111.35 N-6 N-12 38.1 PVCL-13 120.26 N-8 N-13 38.1 PVCL-14 95.77 N-9 N-11 38.1 PVCL-15 50.75 N-11 N-14 38.1 PVCL-16 57.73 N-14 N-12 31.8 PVCL-17 74.15 N-12 N-13 31.8 PVCL-18 43.78 N-13 N-15 31.8 PVCL-19 59.14 N-7 N-16 38.1 PVCL-20 61.12 N-8 N-17 38.1 PVCL-21 63.33 N-17 N-16 31.8 PVCL-22 33.29 N-16 N-18 31.8 PVCL-23 31.15 N-17 N-19 31.8 PVCL-24 16.21 N-19 N-20 31.8 PVCL-25 51.17 N-20 N-18 31.8 PVCL-26 16.05 N-18 N-21 31.8 PVCL-27 17.52 N-21 N-22 31.8 PVCL-28 19.83 N-21 N-23 31.8 PVCL-29 48.42 N-20 N-24 31.8 PVCL-30 66.36 N-14 N-25 31.8 PVCL-31 63.81 N-12 N-26 31.8 PVCL-32 61.02 N-13 N-27 31.8 PVCL-33 62.28 N-15 N-28 31.8 PVCL-34 49.90 N-15 N-29 31.8 PVCL-35 50.07 N-25 N-26 31.8 PVCL-36 35.75 N-26 N-30 31.8 PVCL-37 63.47 N-26 N-27 31.8 PVCL-38 44.75 N-27 N-28 31.8 PVCL-39 25.7 N-25 N-31 31.8 PVCL-40 62.07 N-27 N-32 31.8 PVCL-41 39.71 N-28 N-33 31.8 PVC
longitud (m)
Diámetro (mm)
Nudo Elevacion
150 1.23 T-1 592.00150 1.17 N-1 565.00 20.10150 1.13 N-2 566.00 14.30150 1.11 N-3 563.59 16.30150 1.01 N-4 553.22 25.20150 0.89 N-5 545.42 31.40150 0.63 N-6 543.61 31.90150 0.28 N-7 544.30 30.90150 0.87 N-8 544.10 30.90150 0.04 N-9 560.71 17.90150 0.04 N-10 554.38 24.10150 0.18 N-11 546.98 29.80150 0.09 N-12 541.91 33.40150 0.79 N-13 541.47 33.50150 0.75 N-14 554.63 21.30150 0.50 N-15 540.87 34.00150 0.34 N-16 545.00 30.10150 0.21 N-17 544.10 30.90150 0.27 N-18 541.76 33.20150 0.10 N-19 537.23 37.70150 0.09 N-20 539.54 35.40150 0.22 N-21 540.25 34.70150 0.16 N-22 535.69 39.30150 0.10 N-23 536.00 38.90150 0.02 N-24 531.00 43.90150 0.14 N-25 557.78 17.60150 0.05 N-26 544.03 31.20150 0.05 N-27 542.68 32.30150 0.05 N-28 542.42 32.50150 0.46 N-29 542.04 32.90150 0.23 N-30 551.34 23.90150 0.09 N-31 559.22 16.20150 0.01 N-32 542.00 33.00150 0.09 N-33 543.00 31.90150 0.27150 0.10150 0.29150 0.18150 0.09150 0.09150 0.09
Hazen- Williams Velocidad (m/s) Presion
(mca)
AREAS ∑ áreas % Qmh Qparcial
A-1 4087.54 87988.78 0.05 2.51 0.12A-2 2792.62 87988.78 0.03 2.51 0.08A-3 1855.63 87988.78 0.02 2.51 0.05A-4 2182.05 87988.78 0.02 2.51 0.06A-5 2989.45 87988.78 0.03 2.51 0.09A-6 3070.39 87988.78 0.03 2.51 0.09A-7 3265.22 87988.78 0.04 2.51 0.09A-8 3577.91 87988.78 0.04 2.51 0.10A-9 3316.71 87988.78 0.04 2.51 0.09
A-10 1708.14 87988.78 0.02 2.51 0.05A-11 3001.71 87988.78 0.03 2.51 0.09A-12 5217.46 87988.78 0.06 2.51 0.15A-13 4552.99 87988.78 0.05 2.51 0.13A-14 3626.09 87988.78 0.04 2.51 0.10A-15 3062.40 87988.78 0.03 2.51 0.09A-16 2092.79 87988.78 0.02 2.51 0.06A-17 2066.13 87988.78 0.02 2.51 0.06A-18 1628.70 87988.78 0.02 2.51 0.05A-19 1854.45 87988.78 0.02 2.51 0.05A-20 1783.28 87988.78 0.02 2.51 0.05A-21 1020.89 87988.78 0.01 2.51 0.03A-22 1389.07 87988.78 0.02 2.51 0.04A-23 1402.85 87988.78 0.02 2.51 0.04A-24 1511.49 87988.78 0.02 2.51 0.04A-25 2842.31 87988.78 0.03 2.51 0.08A-26 3251.23 87988.78 0.04 2.51 0.09A-27 3212.01 87988.78 0.04 2.51 0.09A-28 2958.18 87988.78 0.03 2.51 0.08A-29 2293.20 87988.78 0.03 2.51 0.07A-30 2689.54 87988.78 0.03 2.51 0.08A-31 2601.79 87988.78 0.03 2.51 0.07A-32 2590.63 87988.78 0.03 2.51 0.07A-33 2493.93 87988.78 0.03 2.51 0.07
2.51
Nº de viviendas 174
Poblacion final 998
Dotación 120
Qmh 2.51
DETERMINACION DE LOS CAUDALES DE DISEÑO
CAUDAL DE DESAGUE (Qd)
Qd = 2.01
CAUDAL DE LLUVIA (Qll)
Qll = 0.40
CAUDAL DE DISEÑO (Qd)
Qd = 2.41
qu = 0.014
TRAMO Nº VIVIENDAS Q inicial qu Qfinal Qtotal
B24-B23 3 0.000 0.014 0.042 0.042B22-B23 2 0.000 0.014 0.028 0.028B22-B21 2 0.000 0.014 0.028 0.028B21-B20 2 0.014 0.014 0.028 0.042B21-B31 7 0.014 0.014 0.097 0.111B20-B18 4 0.042 0.014 0.055 0.097B30-B31 3 0.000 0.014 0.042 0.042B31-B19 7 0.152 0.014 0.097 0.249B16-B17 2 0.000 0.014 0.028 0.028
𝑄𝑑=80%∗𝑄𝑚ℎ
𝑄𝑙𝑙=20%∗𝑄𝑑
𝑄𝑑=𝑄𝑙𝑙+𝑄𝑑
𝑞𝑢=𝑄𝑑/(𝑁º 𝑣𝑖𝑣𝑖𝑒𝑛𝑑𝑎𝑠)
B17-B18 0 0.014 0.014 0.000 0.014B18-B19 6 0.111 0.014 0.083 0.194B19-B15 11 0.443 0.014 0.152 0.595B16-B11 2 0.000 0.014 0.028 0.028B11-B12 8 0.014 0.014 0.111 0.125B11-B6 3 0.014 0.014 0.042 0.055B4-B3 1 0.000 0.014 0.014 0.014B3-B6 3 0.007 0.014 0.042 0.048B5-B6 4 0.000 0.014 0.055 0.055B6-B7 9 0.159 0.014 0.125 0.284B3-B2 4 0.007 0.014 0.055 0.062B1-B2 7 0.000 0.014 0.097 0.097B2-B7 3 0.159 0.014 0.042 0.201
B8-B13 7 0.000 0.014 0.097 0.097B13-B7 13 0.097 0.014 0.180 0.277B7-B12 1 0.762 0.014 0.014 0.776
B17-B12 4 0.014 0.014 0.055 0.069B12-B14 3 0.969 0.014 0.042 1.011B14-B15 2 1.011 0.014 0.028 1.039B15-B25 4 1.634 0.014 0.055 1.689B8-B25 2 0.000 0.014 0.028 0.028
B25-B26 5 1.717 0.014 0.069 1.786B8-B9 11 0.000 0.014 0.152 0.152
B26-B9 7 0.893 0.014 0.097 0.990B9-B10 3 1.142 0.014 0.042 1.184
B10-B28 1 1.184 0.014 0.014 1.198B26-B27 5 0.893 0.014 0.069 0.962B27-B28 8 0.481 0.014 0.111 0.592B28-B29 1 1.790 0.014 0.014 1.804B29-B33 0 1.804 0.014 0.000 1.804B27-B32 2 0.481 0.014 0.028 0.509B32-B33 2 0.509 0.014 0.028 0.537
174
Q min Qusar Sn Qr S 0/000 Qo Qr/Qo
1.5 1.50 0.0045 1.50 5.34 23.96 0.061.5 1.50 0.0045 1.50 67.90 85.42 0.021.5 1.50 0.0045 1.50 109.53 108.49 0.011.5 1.50 0.0045 1.50 52.47 75.09 0.021.5 1.50 0.0045 1.50 258.38 166.63 0.011.5 1.50 0.0045 1.50 130.52 118.43 0.011.5 1.50 0.0045 1.50 40.79 66.21 0.021.5 1.50 0.0045 1.50 143.83 124.32 0.011.5 1.50 0.0045 1.50 56.93 78.22 0.02
1.5 1.50 0.0045 1.50 137.10 121.38 0.011.5 1.50 0.0045 1.50 52.00 74.75 0.021.5 1.50 0.0045 1.50 40.21 65.74 0.021.5 1.50 0.0045 1.50 276.17 172.27 0.011.5 1.50 0.0045 1.50 45.55 69.96 0.021.5 1.50 0.0045 1.50 49.20 72.71 0.021.5 1.50 0.0045 1.50 14.59 39.60 0.041.5 1.50 0.0045 1.50 5.73 24.81 0.061.5 1.50 0.0045 1.50 26.21 53.07 0.031.5 1.50 0.0045 1.50 15.39 40.67 0.041.5 1.50 0.0045 1.50 21.03 47.54 0.031.5 1.50 0.0045 1.50 23.13 49.86 0.031.5 1.50 0.0045 1.50 5.23 23.71 0.061.5 1.50 0.0045 1.50 21.67 48.26 0.031.5 1.50 0.0045 1.50 32.50 59.10 0.031.5 1.50 0.0045 1.50 5.10 23.41 0.061.5 1.50 0.0045 1.50 241.00 160.93 0.011.5 1.50 0.0045 1.50 8.21 29.70 0.051.5 1.50 0.0045 1.50 7.30 28.01 0.051.5 1.69 0.0043 1.69 31.30 58.00 0.031.5 1.50 0.0045 1.50 8.79 30.73 0.051.5 1.79 0.0042 1.79 5.16 23.55 0.081.5 1.50 0.0045 1.50 6.03 25.46 0.061.5 1.50 0.0045 1.50 8.78 30.72 0.051.5 1.50 0.0045 1.50 195.18 144.83 0.011.5 1.50 0.0045 1.50 8.58 30.37 0.051.5 1.50 0.0045 1.50 65.20 83.71 0.021.5 1.50 0.0045 1.50 78.74 91.99 0.021.5 1.80 0.0042 1.80 116.31 111.80 0.021.5 1.80 0.0042 1.80 40.11 65.65 0.031.5 1.50 0.0045 1.50 104.46 105.95 0.011.5 1.50 0.0045 1.50 139.94 122.63 0.01
Y Vr Vo Vr/Vo
0.16 0.704 0.763 0.9230.08 0.704 2.720 0.2590.04 0.704 3.455 0.2040.08 0.704 2.391 0.2940.04 0.704 5.307 0.1330.04 0.704 3.772 0.1870.08 0.704 2.109 0.3340.04 0.704 3.959 0.1780.08 0.704 2.491 0.283
0.04 0.704 3.866 0.1820.08 0.704 2.381 0.2960.08 0.704 2.093 0.3360.04 0.704 5.486 0.1280.08 0.704 2.228 0.3160.08 0.704 2.316 0.3040.13 0.704 1.261 0.5580.16 0.704 0.790 0.8910.10 0.704 1.690 0.4160.13 0.704 1.295 0.5430.10 0.704 1.514 0.4650.10 0.704 1.588 0.4430.16 0.704 0.755 0.9320.10 0.704 1.537 0.4580.10 0.704 1.882 0.3740.16 0.704 0.746 0.9440.04 0.704 5.125 0.1370.15 0.704 0.946 0.7440.15 0.704 0.892 0.7890.10 0.684 1.847 0.3710.15 0.704 0.979 0.7190.18 0.676 0.750 0.9010.16 0.704 0.811 0.8680.15 0.704 0.978 0.7200.04 0.704 4.612 0.1530.15 0.704 0.967 0.7280.08 0.704 2.666 0.2640.08 0.704 2.930 0.2400.08 0.674 3.561 0.1890.10 0.674 2.091 0.3220.04 0.704 3.374 0.2090.04 0.704 3.905 0.180
TABLA OBTENIDA DEL GRAFICO DE LOS ELEMENTOSHIDRAULICOS PROPORCIONALES
Para valores < de fq = 0.01 considerar fv = 0.20
fq = QR / QP fd = d / D fv = VR / VP fq = QR / QP fd = d / D
0.01 0.04 0.20 0.51 0.510.02 0.08 0.30 0.52 0.510.03 0.10 0.31 0.53 0.520.04 0.13 0.41 0.54 0.530.05 0.15 0.45 0.55 0.530.06 0.16 0.48 0.56 0.540.07 0.18 0.53 0.57 0.540.08 0.18 0.55 0.58 0.550.09 0.20 0.56 0.59 0.560.10 0.22 0.59 0.60 0.560.11 0.23 0.60 0.61 0.570.12 0.24 0.63 0.62 0.580.13 0.25 0.64 0.63 0.580.14 0.26 0.66 0.64 0.580.15 0.27 0.68 0.65 0.590.16 0.28 0.69 0.66 0.600.17 0.29 0.71 0.67 0.600.18 0.30 0.72 0.68 0.600.19 0.30 0.73 0.69 0.610.20 0.31 0.75 0.70 0.620.21 0.32 0.76 0.71 0.620.22 0.33 0.77 0.72 0.620.23 0.34 0.78 0.73 0.630.24 0.35 0.80 0.74 0.640.25 0.35 0.80 0.75 0.640.26 0.36 0.81 0.76 0.650.27 0.36 0.82 0.77 0.660.28 0.37 0.83 0.78 0.660.29 0.38 0.84 0.79 0.670.30 0.38 0.85 0.80 0.680.31 0.39 0.86 0.81 0.680.32 0.40 0.87 0.82 0.690.33 0.40 0.88 0.83 0.690.34 0.41 0.89 0.84 0.700.35 0.42 0.90 0.85 0.710.36 0.43 0.91 0.86 0.710.37 0.43 0.92 0.87 0.720.38 0.44 0.93 0.88 0.730.39 0.44 0.94 0.89 0.730.40 0.45 0.95 0.90 0.74
0.41 0.46 0.95 0.91 0.750.42 0.46 0.95 0.92 0.750.43 0.47 0.96 0.93 0.760.44 0.47 0.97 0.94 0.760.45 0.48 0.98 0.95 0.770.46 0.48 0.98 0.96 0.780.47 0.49 0.98 0.97 0.790.48 0.49 0.99 0.98 0.800.49 0.49 1.00 0.99 0.800.50 0.50 1.00
TABLA OBTENIDA DEL GRAFICO DE LOS ELEMENTOSHIDRAULICOS PROPORCIONALES
Para valores < de fq = 0.01 considerar fv = 0.20
fv = VR / VP
1.011.011.021.031.031.041.041.051.051.061.061.071.071.071.081.081.081.091.091.101.101.101.101.111.111.111.121.121.131.131.131.141.141.141.151.151.151.151.161.16