ELABORAT GRADBENE FIZIKE ZA PODROČJEUČINKOVITE RABE ENERGIJE V STAVBAH
izdelan za stavbo
PODRUŽNIČNA ŠOLA SOVODENJ
Številka projekta: 17-A126
Izračun je narejen v skladu s Pravilnikom o učinkoviti rabi energije v stavbah in sTehnično smernico za graditev TSG-1-004:2010 Učinkovita raba energije.
Stavba ni skladna z zahtevami Pravilnika o učinkoviti rabi energije v stavbah.
Projektivno podjetje: ARHIPLUS, d.o.o.
Odgovorni vodja projekta: Peter Pogačnik, u.d.i.a., ID projektanta: ZAPS 1670
Elaborat izdelal:
Gorenja vas, 12.01.2018
TEHNIČNI OPIS
Lokacija, vrsta in namen stavbe
Naselje, ulica, kraj: SOVODENJ, Sovodenj 32,
Sovodenj
Katastrska občina: LANIŠE
Parcelna številka: *123
Koordinate lokacije stavbe: X (N) = 104925 Y (E) = 425853
Vrsta stavbe: 12630 Stavbe za izobraževanje in znanstvenorazisko
Namembnost stavbe: nestanovanjska stavba
Etažnost stavbe: 4 etaže
Investitor: Občina Gorenja vas-Poljane
Poljanska cesta 87
4224 Gorenja vas
Geometrijske karakteristike stavbe
Površina toplotnega ovoja stavbe A: 2.290,17 m 2
Kondicionirana prostornina stavbe V e: 5.902,27 m3
Neto ogrevana prostornina stavbe V: 3.575,06 m3
Oblikovni faktor f o: 0,388 m-1
Razmerje med površino oken in površino
toplotnega ovoja stavbe z: 0,092
Uporabna površina stavbe Ak: 1.195,04 m2
Vrsta zidu: Srednjetežka gradnja ( >= 600 kg/m3 )
Način upoštevanja vpliva toplotnih mostov: EN ISO 13789, SIST EN ISO 14683
Metoda izračuna toplotne kapacitete stavbe: na poenostavljen način
Projekt je izdelan za rekonstrukcijo stavbe oziroma njenega posameznega dela, kjer se posega v manj kot
25 odstotkov toplotnega ovoja stavbe oziroma njenega posameznega dela
oziroma za investicijska in druga vzdrževalna dela.
2Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Klimatski podatki
Začetek kurilne Konec kurilne Temper.primanjkljaj Proj. temperatura Energija sončnegasezone (dan) sezone (dan) (K dni) (°C) obsevanja (kWh/m 2)
240 165 4100 -10 1209
Povprečne mesečne temperature in vlažnosti zraka:
I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII LetoT -1,0 0,0 4,0 7,0 12,0 15,0 18,0 17,0 14,0 9,0 4,0 0,0 8,3p 80,0 75,0 73,0 73,0 75,0 76,0 75,0 76,0 80,0 82,0 81,0 82,0 77,3
Povprečna mesečna temperatura zunanjega zraka najhladnejšega meseca Tz,m,min: -1,0 °CPovprečna mesečna temperatura zunanjega zraka najtoplejšega meseca Tz,m,max: 18,0 °C
Globalno sončno sevanje (Wh/m2)orientacija orientacija
nakmes S SV V JV J JZ Z SZ mes S SV V JV J JZ Z SZ0 1.255 1.255 1.255 1.255 1.255 1.255 1.255 1.255 2.037 2.037 2.037 2.037 2.037 2.037 2.037 2.03715 798 900 1.156 1.431 1.571 1.481 1.223 942 1.407 1.539 1.882 2.240 2.436 2.329 1.991 1.60930 587 674 1.064 1.553 1.822 1.650 1.178 709 819 1.134 1.722 2.367 2.729 2.528 1.906 1.22545 I 529 562 971 1.611 1.990 1.748 1.113 580 II 727 887 1.565 2.390 2.892 2.611 1.795 97060 470 488 882 1.595 2.058 1.762 1.034 498 646 740 1.395 2.299 2.907 2.565 1.651 81475 412 426 771 1.506 2.019 1.691 922 435 565 624 1.198 2.111 2.767 2.399 1.459 68890 352 363 661 1.344 1.869 1.534 799 370 485 528 1.006 1.821 2.479 2.110 1.251 5840 2.992 2.992 2.992 2.992 2.992 2.992 2.992 2.992 3.993 3.993 3.993 3.993 3.993 3.993 3.993 3.99315 2.346 2.466 2.798 3.132 3.298 3.206 2.898 2.538 3.434 3.531 3.779 4.001 4.088 4.005 3.785 3.53530 1.627 1.956 2.585 3.165 3.464 3.301 2.758 2.070 2.762 2.995 3.499 3.892 4.032 3.899 3.505 2.99945 III 1.034 1.558 2.350 3.085 3.474 3.268 2.568 1.681 IV 2.013 2.477 3.173 3.658 3.817 3.665 3.174 2.47860 919 1.284 2.087 2.867 3.317 3.084 2.325 1.399 1.411 2.051 2.811 3.295 3.444 3.299 2.810 2.05575 805 1.077 1.805 2.552 2.997 2.780 2.043 1.178 1.208 1.701 2.417 2.839 2.925 2.840 2.419 1.71490 690 891 1.505 2.120 2.527 2.345 1.724 975 1.025 1.398 1.994 2.301 2.291 2.298 2.002 1.4110 5.013 5.013 5.013 5.013 5.013 5.013 5.013 5.013 5.478 5.478 5.478 5.478 5.478 5.478 5.478 5.47815 4.498 4.593 4.790 4.947 4.977 4.897 4.719 4.543 5.027 5.046 5.160 5.273 5.322 5.312 5.217 5.09130 3.811 4.012 4.445 4.723 4.750 4.627 4.309 3.914 4.387 4.433 4.725 4.927 4.977 4.983 4.816 4.51845 V 2.987 3.359 4.028 4.345 4.339 4.211 3.846 3.225 VI 3.590 3.718 4.223 4.443 4.463 4.504 4.325 3.82360 2.070 2.758 3.541 3.824 3.742 3.667 3.346 2.629 2.676 3.043 3.674 3.840 3.772 3.894 3.782 3.15675 1.525 2.238 3.002 3.193 3.008 3.032 2.824 2.145 1.913 2.477 3.088 3.147 2.977 3.193 3.205 2.60590 1.253 1.798 2.432 2.492 2.174 2.351 2.294 1.743 1.544 1.980 2.487 2.416 2.097 2.457 2.610 2.1120 5.633 5.633 5.633 5.633 5.633 5.633 5.633 5.633 4.915 4.915 4.915 4.915 4.915 4.915 4.915 4.91515 5.126 5.160 5.324 5.481 5.544 5.520 5.385 5.211 4.293 4.380 4.643 4.899 5.002 4.941 4.704 4.42830 4.409 4.492 4.890 5.169 5.238 5.217 4.973 4.585 3.505 3.712 4.285 4.728 4.891 4.794 4.380 3.79345 VII 3.518 3.727 4.386 4.697 4.729 4.736 4.474 3.834 VIII 2.592 3.026 3.859 4.393 4.566 4.473 3.973 3.12260 2.501 3.020 3.819 4.076 4.013 4.105 3.918 3.145 1.649 2.451 3.382 3.899 4.032 3.983 3.510 2.56175 1.748 2.429 3.203 3.345 3.159 3.364 3.323 2.587 1.323 1.994 2.867 3.288 3.316 3.372 3.003 2.11390 1.404 1.919 2.564 2.555 2.195 2.577 2.705 2.096 1.114 1.606 2.327 2.593 2.482 2.671 2.464 1.7220 3.634 3.634 3.634 3.634 3.634 3.634 3.634 3.634 2.277 2.277 2.277 2.277 2.277 2.277 2.277 2.27715 2.978 3.111 3.432 3.740 3.871 3.758 3.458 3.127 1.743 1.863 2.141 2.412 2.531 2.422 2.159 1.87730 2.227 2.538 3.161 3.716 3.952 3.754 3.208 2.566 1.181 1.469 1.973 2.468 2.691 2.492 2.013 1.49345 IX 1.423 2.033 2.856 3.562 3.863 3.612 2.904 2.056 X 953 1.189 1.790 2.434 2.741 2.469 1.839 1.20060 1.154 1.656 2.515 3.259 3.599 3.319 2.559 1.676 847 1.003 1.591 2.298 2.669 2.343 1.639 99675 1.008 1.366 2.155 2.849 3.168 2.905 2.196 1.381 741 860 1.374 2.077 2.472 2.128 1.412 84390 863 1.133 1.772 2.331 2.588 2.380 1.809 1.138 635 726 1.157 1.766 2.158 1.819 1.180 7040 1.448 1.448 1.448 1.448 1.448 1.448 1.448 1.448 1.008 1.008 1.008 1.008 1.008 1.008 1.008 1.00815 1.049 1.158 1.372 1.576 1.655 1.555 1.348 1.146 674 761 950 1.142 1.223 1.138 950 76430 799 924 1.286 1.659 1.810 1.621 1.250 910 547 596 892 1.239 1.395 1.234 895 59545 XI 719 784 1.190 1.684 1.895 1.632 1.145 767 XII 493 514 827 1.289 1.510 1.282 830 50760 639 684 1.086 1.644 1.902 1.581 1.035 667 437 453 758 1.285 1.556 1.277 757 44575 560 594 958 1.537 1.821 1.471 902 579 383 395 674 1.224 1.525 1.216 669 38890 480 508 827 1.366 1.655 1.299 770 494 328 338 584 1.107 1.417 1.100 575 332
3Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Seznam konstrukcij
Zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom , Umax = 0,280 W/m 2K• Kletna stena proti terenu 56cm, U = 0,203 W/m2K, Ti = 19 °C• Zunanja stena na stiku s tlemi 50cm, U = 0,195 W/m2K, Ti = 19 °C• Zunanja stena - kulirplast 50cm, U = 0,183 W/m2K, Ti = 19 °C• Zunanja stena - fasadni omet 45cm, U = 0,154 W/m2K, Ti = 19 °C• V - Zunanja stena proti terenu, U = 0,570 W/m2K, Ti = 19 °C• V - Zunanja stena - cokel, U = 0,470 W/m2K, Ti = 19 °C• V - Zunanja stena - fasadni omet, U = 0,424 W/m2K, Ti = 19 °C• Zunanja stena na stiku s tlemi 56cm, U = 0,195 W/m2K, Ti = 19 °C• Zunanja stena - fasadni omet 50cm, U = 0,153 W/m2K, Ti = 19 °C• Zunanja stena - fasadni omet 56cm, U = 0,151 W/m2K, Ti = 19 °C• Zunanja stena - kulirplast 56cm, U = 0,183 W/m2K, Ti = 19 °C• Zunanja stena - fasadni omet 35cm, U = 0,158 W/m2K, Ti = 19 °C• Zunanja stena - kulirplast 45, U = 0,154 W/m2K, Ti = 19 °C
Zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom - manjše površine, ki skupaj ne presegajo 10% površine neprozornega dela zunanje stene , Umax = 0,600 W/m 2K
• Stena proti podstrešju, U = 0,105 W/m2K, Ti = 19 °C
Tla na terenu (ne velja za industrijske zgradbe) , Umax = 0,350 W/m 2K• V - Tla na terenu, U = 0,529 W/m2K, Ti = 19 °C• Tla na terenu, U = 2,272 W/m2K, Ti = 19 °C
Strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe), Umax = 0,200 W/m 2K• Plošča proti podstrešju, U = 0,101 W/m2K, Ti = 19 °C• Poševna streha - proti ogrevanemu prostoru, U = 0,114 W/m2K, Ti = 19 °C• V - Poševna streha, U = 0,180 W/m2K, Ti = 19 °C
Vertikalna okna ali balkonska vrata in greti zimski vrtovi z okvirji iz lesa ali umetnih mas , Umax = 1,300 W/m 2K• Trislojna lesena okna, U = 0,900 W/m2K, Ti = 19 °C• Dvoslojna lesena okna, U = 1,300 W/m2K, Ti = 19 °C
Vhodna vrata , Umax = 1,600 W/m 2K• Vrata - obsotječa, U = 1,400 W/m2K, Ti = 0 °C• Vrata - šola, U = 0,900 W/m2K, Ti = 0 °C
Garažna vrata, Umax = 2,000 W/m 2K• Garažna vrata, U = 1,800 W/m2K, Ti = 0 °C
Notranje konstrukcije brez zahtev Umax• Medetažna konstrukcija, U = 0,166 W/m2K, Ti = 19 °C
4Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Kletna stena proti terenu 56cm Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3
4
5
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 ZID IZ NARAVNEGA KAMNA 20003 CEMENTNA MALTA 21004 BITUMEN5 URSA XPS N-III-I
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0232 ZID IZ NARAVNEGA KAMNA 2000 56,000 2.000 920 1,160 22 0,4833 CEMENTNA MALTA 2100 0,500 2.100 1.050 1,400 30 0,0044 BITUMEN 0,500 1.100 1.050 0,170 1.200 0,0295 URSA XPS N-III-I 16,000 35 1.500 0,038 150 4,211
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 4,749 + 0,040 + 0,000 = 4,919 m2K/WUc = U + DU = 0,203 + 0,000 = 0,203 W/m2K Umax = 0,280 W/m2K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,949 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
5Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Zunanja stena na stiku s tlemi 50cm Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3
4
5 6 7
8
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 POLNA OPEKA 18003 ZID IZ NARAVNEGA KAMNA 20004 CEMENTNA MALTA 21005 BITUMEN6 URSA XPS N-III-I7 NOSILNI FASADNI SLOJ8 KULIRPLAST
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0232 POLNA OPEKA 1800 48,000 1.800 920 0,760 12 0,6323 ZID IZ NARAVNEGA KAMNA 2000 6,000 2.000 920 1,160 22 0,0524 CEMENTNA MALTA 2100 0,500 2.100 1.050 1,400 30 0,0045 BITUMEN 0,500 1.100 1.050 0,170 1.200 0,0296 URSA XPS N-III-I 16,000 35 1.500 0,038 150 4,2117 NOSILNI FASADNI SLOJ 0,300 1.700 1.050 0,700 15 0,0048 KULIRPLAST 0,300 1.450 1 0,670 100 0,004
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 4,959 + 0,040 + 0,000 = 5,129 m2K/WUc = U + DU = 0,195 + 0,000 = 0,195 W/m2K Umax = 0,280 W/m2K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,951 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
6Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Zunanja stena - kulirplast 50cm Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4 5
6
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 POLNA OPEKA 18003 ZID IZ NARAVNEGA KAMNA 20004 Kamena izolacija FKD-S THERMAL5 NOSILNI FASADNI SLOJ6 KULIRPLAST
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0232 POLNA OPEKA 1800 48,000 1.800 920 0,760 12 0,6323 ZID IZ NARAVNEGA KAMNA 2000 6,000 2.000 920 1,160 22 0,0524 Kamena izolacija FKD-S THERMAL 16,000 140 1.030 0,035 4 4,5715 NOSILNI FASADNI SLOJ 0,300 1.700 1.050 0,700 15 0,0046 KULIRPLAST 0,300 1.450 1 0,670 100 0,004
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 5,286 + 0,040 + 0,000 = 5,456 m2K/WUc = U + DU = 0,183 + 0,000 = 0,183 W/m2K Umax = 0,280 W/m2K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,954 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
7Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Zunanja stena - fasadni omet 45cm Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4 5
6
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 POLNA OPEKA 18003 PODALJŠANA APNENA MALTA 18004 Kamena izolacija FKD-S THERMAL5 NOSILNI FASADNI SLOJ6 DEKORATIVNI FASADNI SLOJ
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0232 POLNA OPEKA 1800 40,000 1.800 920 0,760 12 0,5263 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 3,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0344 Kamena izolacija FKD-S THERMAL 20,000 140 1.030 0,035 4 5,7145 NOSILNI FASADNI SLOJ 0,300 1.700 1.050 0,700 15 0,0046 DEKORATIVNI FASADNI SLOJ 0,300 1.800.000 1.050 0,700 8 0,004
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 6,307 + 0,040 + 0,000 = 6,477 m2K/WUc = U + DU = 0,154 + 0,000 = 0,154 W/m2K Umax = 0,280 W/m2K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,961 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
8Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: V - Zunanja stena proti terenu Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 BETON 22003 BITUMEN4 URSA XPS N-III-I
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0232 BETON 2200 30,000 2.200 960 1,510 30 0,1993 BITUMEN 0,800 1.100 1.050 0,170 1.200 0,0474 URSA XPS N-III-I 5,000 35 1.500 0,038 150 1,316
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 1,585 + 0,040 + 0,000 = 1,755 m2K/WUc = U + DU = 0,570 + 0,000 = 0,570 W/m2K Umax = 0,280 W/m2K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,858 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
9Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: V - Zunanja stena - cokel Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4
5
6
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 MREŽASTA IN VOTLA OPEKA 14003 BITUMEN4 URSA XPS N-III-I5 BAUMIT SILIKATGRUND6 BAUMIT SILIKATPUTZ
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0232 MREŽASTA IN VOTLA OPEKA 1400 30,000 1.400 920 0,610 6 0,4923 BITUMEN 0,800 1.100 1.050 0,170 1.200 0,0474 URSA XPS N-III-I 5,000 35 1.500 0,036 150 1,3895 BAUMIT SILIKATGRUND 0,300 1.550 1.050 0,700 37 0,0046 BAUMIT SILIKATPUTZ 0,300 1.800 1.050 0,700 37 0,004
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 1,959 + 0,040 + 0,000 = 2,129 m2K/WUc = U + DU = 0,470 + 0,000 = 0,470 W/m2K Umax = 0,280 W/m2K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,883 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
10Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: V - Zunanja stena - fasadni omet Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4
5
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 MREŽASTA IN VOTLA OPEKA 14003 VLAKNASTE LESNE PLOŠČE4 BAUMIT SILIKATGRUND5 BAUMIT SILIKATPUTZ
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0232 MREŽASTA IN VOTLA OPEKA 1400 30,000 1.400 920 0,610 6 0,4923 VLAKNASTE LESNE PLOŠČE 7,500 190 2.000 0,045 10 1,6674 BAUMIT SILIKATGRUND 0,300 1.550 1.050 0,700 37 0,0045 BAUMIT SILIKATPUTZ 0,300 1.800 1.050 0,700 37 0,004
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 2,190 + 0,040 + 0,000 = 2,360 m2K/WUc = U + DU = 0,424 + 0,000 = 0,424 W/m2K Umax = 0,280 W/m2K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,894 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
11Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Zunanja stena na stiku s tlemi 56cm Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3
4
5 6 7
8
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 POLNA OPEKA 18003 ZID IZ NARAVNEGA KAMNA 20004 CEMENTNA MALTA 21005 BITUMEN6 URSA XPS N-III-I7 NOSILNI FASADNI SLOJ8 KULIRPLAST
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0232 POLNA OPEKA 1800 48,000 1.800 920 0,760 12 0,6323 ZID IZ NARAVNEGA KAMNA 2000 6,000 2.000 920 1,160 22 0,0524 CEMENTNA MALTA 2100 0,500 2.100 1.050 1,400 30 0,0045 BITUMEN 0,500 1.100 1.050 0,170 1.200 0,0296 URSA XPS N-III-I 16,000 35 1.500 0,038 150 4,2117 NOSILNI FASADNI SLOJ 0,300 1.700 1.050 0,700 15 0,0048 KULIRPLAST 0,300 1.450 1 0,670 100 0,004
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 4,959 + 0,040 + 0,000 = 5,129 m2K/WUc = U + DU = 0,195 + 0,000 = 0,195 W/m2K Umax = 0,280 W/m2K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,951 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
12Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Zunanja stena - fasadni omet 50cm Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4 5
6
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 POLNA OPEKA 18003 PODALJŠANA APNENA MALTA 18004 Kamena izolacija FKD-S THERMAL5 NOSILNI FASADNI SLOJ6 DEKORATIVNI FASADNI SLOJ
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0232 POLNA OPEKA 1800 45,000 1.800 920 0,760 12 0,5923 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 3,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0344 Kamena izolacija FKD-S THERMAL 20,000 140 1.030 0,035 4 5,7145 NOSILNI FASADNI SLOJ 0,300 1.700 1.050 0,700 15 0,0046 DEKORATIVNI FASADNI SLOJ 0,300 1.800.000 1.050 0,700 8 0,004
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 6,372 + 0,040 + 0,000 = 6,542 m2K/WUc = U + DU = 0,153 + 0,000 = 0,153 W/m2K Umax = 0,280 W/m2K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,962 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
13Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Zunanja stena - fasadni omet 56cm Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4 5
6
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 POLNA OPEKA 18003 PODALJŠANA APNENA MALTA 18004 Kamena izolacija FKD-S THERMAL5 NOSILNI FASADNI SLOJ6 DEKORATIVNI FASADNI SLOJ
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0232 POLNA OPEKA 1800 51,000 1.800 920 0,760 12 0,6713 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 3,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0344 Kamena izolacija FKD-S THERMAL 20,000 140 1.030 0,035 4 5,7145 NOSILNI FASADNI SLOJ 0,300 1.700 1.050 0,700 15 0,0046 DEKORATIVNI FASADNI SLOJ 0,300 1.800.000 1.050 0,700 8 0,004
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 6,451 + 0,040 + 0,000 = 6,621 m2K/WUc = U + DU = 0,151 + 0,000 = 0,151 W/m2K Umax = 0,280 W/m2K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,962 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
14Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Zunanja stena - kulirplast 56cm Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4 5
6
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 POLNA OPEKA 18003 ZID IZ NARAVNEGA KAMNA 20004 Kamena izolacija FKD-S THERMAL5 NOSILNI FASADNI SLOJ6 KULIRPLAST
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0232 POLNA OPEKA 1800 48,000 1.800 920 0,760 12 0,6323 ZID IZ NARAVNEGA KAMNA 2000 6,000 2.000 920 1,160 22 0,0524 Kamena izolacija FKD-S THERMAL 16,000 140 1.030 0,035 4 4,5715 NOSILNI FASADNI SLOJ 0,300 1.700 1.050 0,700 15 0,0046 KULIRPLAST 0,300 1.450 1 0,670 100 0,004
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 5,286 + 0,040 + 0,000 = 5,456 m2K/WUc = U + DU = 0,183 + 0,000 = 0,183 W/m2K Umax = 0,280 W/m2K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,954 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
15Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Zunanja stena - fasadni omet 35cm Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4 5
6
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 POLNA OPEKA 18003 PODALJŠANA APNENA MALTA 18004 Kamena izolacija FKD-S THERMAL5 NOSILNI FASADNI SLOJ6 DEKORATIVNI FASADNI SLOJ
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0232 POLNA OPEKA 1800 30,000 1.800 920 0,760 12 0,3953 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 3,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0344 Kamena izolacija FKD-S THERMAL 20,000 140 1.030 0,035 4 5,7145 NOSILNI FASADNI SLOJ 0,300 1.700 1.050 0,700 15 0,0046 DEKORATIVNI FASADNI SLOJ 0,300 1.800.000 1.050 0,700 8 0,004
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 6,175 + 0,040 + 0,000 = 6,345 m2K/WUc = U + DU = 0,158 + 0,000 = 0,158 W/m2K Umax = 0,280 W/m2K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,961 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
16Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Zunanja stena - kulirplast 45 Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4 5
6
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 POLNA OPEKA 18003 PODALJŠANA APNENA MALTA 18004 Kamena izolacija FKD-S THERMAL5 NOSILNI FASADNI SLOJ6 KULIRPLAST
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0232 POLNA OPEKA 1800 40,000 1.800 920 0,760 12 0,5263 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 3,000 1.800 1.050 0,870 20 0,0344 Kamena izolacija FKD-S THERMAL 20,000 140 1.030 0,035 4 5,7145 NOSILNI FASADNI SLOJ 0,300 1.700 1.050 0,700 15 0,0046 KULIRPLAST 0,300 1.450 1 0,670 100 0,004
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 6,307 + 0,040 + 0,000 = 6,477 m2K/WUc = U + DU = 0,154 + 0,000 = 0,154 W/m2K Umax = 0,280 W/m2K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,961 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
17Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Stena proti podstrešju Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom - manjše površine, ki skupaj ne presegajo 10% površine neprozornega dela zunanje stene.
1
2
3 4 5
N Z1 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM2 PARNA ZAPORA3 Knauf Insulation DP-54 Knauf Insulation DP-55 OSB/3 PLOŠČA
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM 1,250 900 840 0,210 12 0,0602 PARNA ZAPORA 0,017 1.330 960 0,190 588.235 0,0013 Knauf Insulation DP-5 16,000 45 1.030 0,035 1 4,5714 Knauf Insulation DP-5 16,000 45 1.030 0,035 1 4,5715 OSB/3 PLOŠČA 2,200 600 2.100 0,130 200 0,169
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 9,373 + 0,040 + 0,000 = 9,543 m2K/WUc = U + DU = 0,105 + 0,000 = 0,105 W/m2K Umax = 0,600 W/m2K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,974 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
18Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: V - Tla na terenu Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: tla na terenu (ne velja za industrijske zgradbe).
1
2
34
5
6
1 KERAMIČNE PLOŠČICE TALNE2 CEMENTNI ESTRIH 22003 PVC FOLIJA 12004 EPS 702 Pa5 BITUMEN6 BETON 2000
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 KERAMIČNE PLOŠČICE TALNE 1,000 2.300 920 1,280 200 0,0082 CEMENTNI ESTRIH 2200 8,000 2.200 1.050 1,400 30 0,0573 PVC FOLIJA 1200 0,020 1.200 960 0,190 42.000 0,0014 EPS 702 Pa 6,000 40 1.220 0,039 200 1,5385 BITUMEN 0,500 1.100 1.050 0,170 1.200 0,0296 BETON 2000 10,000 2.000 960 1,160 22 0,086
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,170 + 1,720 + 0,000 + 0,000 = 1,890 m2K/WUc = U + DU = 0,529 + 0,000 = 0,529 W/m2K
19Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Tla na terenu Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: tla na terenu (ne velja za industrijske zgradbe).
12
3
4
1 KERAMIČNE PLOŠČICE TALNE2 CEMENTNI ESTRIH 22003 BETON 20004 PESEK IN DROBNI GRAMOZ
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 KERAMIČNE PLOŠČICE TALNE 1,000 2.300 920 1,280 200 0,0082 CEMENTNI ESTRIH 2200 6,000 2.200 1.050 1,400 30 0,0433 BETON 2000 10,000 2.000 960 1,160 22 0,0864 PESEK IN DROBNI GRAMOZ 20,000 1.750 840 1,500 15 0,133
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,170 + 0,270 + 0,000 + 0,000 = 0,440 m2K/WUc = U + DU = 2,272 + 0,000 = 2,272 W/m2K
20Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Plošča proti podstrešju Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe).
1 2
3
45
67
8
9Z
N
1 BAUMIT SILIKATPUTZ2 LESENA OBLOGA3 SLOJ ZRAKA4 LESENA OBLOGA5 PESEK IN DROBNI GRAMOZ6 BETON 22007 PARNA ZAPORA8 KI SUPAFIL9 OSB/3 PLOŠČA
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 BAUMIT SILIKATPUTZ 2,000 1.800 1.050 0,700 37 0,0292 LESENA OBLOGA 3,000 520 1.670 0,140 15 0,2143 SLOJ ZRAKA 25,000 1 1.005 1,433 1 0,1744 LESENA OBLOGA 3,000 520 1.670 0,140 15 0,2145 PESEK IN DROBNI GRAMOZ 10,000 1.750 840 1,500 15 0,0676 BETON 2200 14,000 2.200 960 1,510 30 0,0937 PARNA ZAPORA 0,017 1.330 960 0,190 588.235 0,0018 KI SUPAFIL 30,000 30 1.030 0,034 1 8,8249 OSB/3 PLOŠČA 2,200 600 2.100 0,130 200 0,169
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,100 + 9,785 + 0,040 + 0,000 = 9,925 m2K/WUc = U + DU = 0,101 + 0,000 = 0,101 W/m2K Umax = 0,200 W/m2K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,975 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
21Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Poševna streha - proti ogrevanemu prostoru Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe).
1 2
3
4
5Z
N
1 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM2 PARNA ZAPORA3 KI UNIFIT 0354 KI UNIFIT 0355 PAROPREPUSTNA FOLIJA
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM 1,250 900 840 0,210 12 0,0602 PARNA ZAPORA 0,017 1.330 960 0,190 588.235 0,0013 KI UNIFIT 035 16,000 60 1.030 0,035 1 4,5714 KI UNIFIT 035 14,000 60 1.030 0,035 1 4,0005 PAROPREPUSTNA FOLIJA 0,037 215 960 0,190 54 0,002
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,100 + 8,634 + 0,040 + 0,000 = 8,774 m2K/WUc = U + DU = 0,114 + 0,000 = 0,114 W/m2K Umax = 0,200 W/m2K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,972 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
22Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: V - Poševna streha Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe).
1 23
4
567Z
N
1 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM2 PARNA ZAPORA3 MINERALNA VOLNA4 MINERALNA VOLNA5 PAROPREPUSTNA FOLIJA6 SLOJ ZRAKA7 STREŠNIKI
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM 1,250 900 840 0,210 12 0,0602 PARNA ZAPORA 0,017 1.330 960 0,190 588.235 0,0013 MINERALNA VOLNA 5,000 140 1.030 0,040 1 1,2504 MINERALNA VOLNA 16,000 140 1.030 0,040 1 4,0005 PAROPREPUSTNA FOLIJA 0,037 215 960 0,190 54 0,0026 SLOJ ZRAKA 5,000 1 1.005 0,606 1 0,0837 STREŠNIKI 1,500 1.900 880 0,990 40 0,015
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,100 + 5,410 + 0,040 + 0,000 = 5,550 m2K/WUc = U + DU = 0,180 + 0,000 = 0,180 W/m2K Umax = 0,200 W/m2K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesniNačin izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: pisarne, stanovanja z normalno uporabo in prezračevanjem
Mesec Qe je pe Dp pi psat(Qsi) Qsi,min QI fRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °CJanuar -1,0 80,00 450 640 1.154 1.442 12,4 19 0,671Februar 0,0 75,00 458 740 1.272 1.590 13,9 19 0,733Marec 4,0 73,00 593 612 1.267 1.583 13,9 19 0,657April 7,0 73,00 731 516 1.299 1.623 14,2 19 0,604Maj 12,0 75,00 1.051 356 1.443 1.804 15,9 19 0,555Junij 15,0 76,00 1.295 260 1.581 1.977 17,3 19 0,581Julij 18,0 75,00 1.547 164 1.728 2.159 18,7 19 0,730Avgust 17,0 76,00 1.472 196 1.687 2.109 18,4 19 0,677September 14,0 80,00 1.278 292 1.599 1.999 17,5 19 0,701Oktober 9,0 82,00 941 452 1.438 1.798 15,8 19 0,683November 4,0 81,00 658 612 1.332 1.665 14,6 19 0,709December 0,0 82,00 501 740 1.315 1.643 14,4 19 0,760
fRsi = 0,955 > RRsi,max = 0,7597 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
23Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Medetažna konstrukcija Notranja temperatura: 19 °CVrsta konstrukcije: notranje konstrukcije brez zahtev umax.
1 2 3 4 5
1 KERAMIČNE PLOŠČICE TALNE2 BETON 18003 HERAKLIT4 BETON 22005 DRVOTERM DTO3 A2 kombi plošča
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.cm kg/m J/kgK W/mK m2K/W
1 KERAMIČNE PLOŠČICE TALNE 2,000 2.300 920 1,280 200 0,0162 BETON 1800 8,000 1.800 960 0,930 15 0,0863 HERAKLIT 10,000 120 970 0,055 1 1,8184 BETON 2200 14,000 2.200 960 1,510 30 0,0935 DRVOTERM DTO3 A2 kombi plošča 15,000 85 1.030 0,040 1 3,750
Izračun toplotne prehodnosti
RT = Rsi + Sdi/li + Rse + Ru = 0,130 + 5,763 + 0,130 + 0,000 = 6,023 m2K/WUc = U + DU = 0,166 + 0,000 = 0,166 W/m2K
PROZORNE KONSTRUKCIJE
Konstrukcija Ffr U Umax UstrezaW/m2K W/m2K
Trislojna lesena okna 0,30 0,90 1,30 DA
Dvoslojna lesena okna 0,30 1,30 1,30 DA
NEPROZORNA ZUNANJA VRATA
Naziv U Umax Ustreza
Vrata - obsotječa 1,400 1,600 DAVrata - šola 0,900 1,600 DAGaražna vrata 1,800 2,000 DA
24Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
PODATKI O CONI - Podružnična šola
Kondicionirana prostornina cone V e: 5.902,27 m3
Neto ogrevana prostornina cone V: 3.575,06 m3
Uporabna površina cone Ak: 1.195,04 m2
Dolžina cone: 35,60 m
Širina cone: 26,70 m
Višina etaže: 3,90 m
Število etaž: 4,00
Ogrevanje: cona je ogrevana
Način delovanja: prekinjeno delovanje
Notranja projektna temperatura ogrevanja: 19,00 °C
Notranja projektna temperatura hlajenja: 26,00 °C
Dnevno število ur z normalnim ogrevanjem: 10,00 h
Število dni v tednu z normalnim hlajenjem: 0 dni
Način znižanja temperature ob koncu tedna: brez znižanja
Mejna temperatura znižanja: 15,00 °C
Urna izmenjava zraka: 0,50 h-1
Površina toplotnega ovoja cone A: 2.290,17 m2
25Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
SPECIFIČNE TRANSMISIJSKE TOPLOTNE IZGUBE
Toplotne izgube skozi zunanje površine
Transmisijske toplotne izgube skozi zunanje površine
Neprozorne površineOznaka orientacija naklon ploščina U topl.izgube
° m2 W/Km2 W/KZ1 SV 90 8,09 0,195 1,58Z1 JV 90 0,20 0,195 0,04Z1 JZ 90 0,70 0,195 0,14Z1 SZ 90 5,68 0,195 1,11Z2 SV 90 3,09 0,183 0,57Z2 JZ 90 12,46 0,183 2,28Z2 SV 90 7,28 0,183 1,33Z4 SV 90 24,86 0,153 3,80Z2 SZ 90 3,00 0,183 0,55Z3 JZ 90 10,51 0,154 1,62Z3 SV 90 10,57 0,154 1,63Z3 JV 90 7,72 0,154 1,19Z4 SV 90 146,78 0,154 22,60Z4 JV 90 18,13 0,151 2,74Z4 JV 90 57,92 0,154 8,92Z4 JZ 90 116,06 0,151 17,53Z4 JZ 90 12,05 0,154 1,86Z4 SZ 90 49,44 0,154 7,61Z4 SZ 90 45,30 0,158 7,16Z4 SV 90 25,67 0,158 4,06Z4 JZ 90 25,20 0,158 3,98Z4 JZ 90 25,90 0,153 3,96Z6 SV 90 4,21 0,105 0,44S1 0 161,83 0,101 16,34S2 SV 45 54,11 0,114 6,17S2 SZ 45 11,21 0,114 1,28S2 JZ 45 54,11 0,114 6,17V1 SV 90 3,53 0,900 3,18V1 JV 90 2,92 1,400 4,09V1 SZ 90 2,42 0,900 2,18V2 JZ 90 3,53 1,400 4,94Z2 (V) S 90 74,62 0,424 31,64Z2 (V) J 90 77,44 0,424 32,83Z2 (V) Z 90 83,80 0,424 35,53Z2 (V) V 90 43,35 0,424 18,38Z2 (V) JV 90 62,88 0,424 26,66Z2 (V) SZ 90 5,42 0,424 2,30Z2 (V) SV 90 2,60 0,424 1,10V2 (V) J 90 2,42 1,400 3,39V3 (V) J 90 11,04 1,800 19,87Z1 (V) S 90 8,48 0,470 3,99Z1 (V) J 90 5,73 0,470 2,69V2 (V) SV 90 2,10 1,400 2,94Z1 (V) Z 90 12,35 0,470 5,80V2 (V) JV 90 4,41 1,400 6,17Z2 (V) V 90 6,44 0,470 3,03Z2 (V) JV 90 4,78 0,470 2,25Z2 (V) SZ 90 1,17 0,470 0,55Z2 (V) SV 90 0,64 0,470 0,30
26Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
K1 (V) S 90 14,18 0,570 8,08K1 (V) J 90 1,84 0,570 1,05K1 (V) V 90 41,76 0,570 23,80S1 (V) S 45 41,13 0,180 7,40S1 (V) Z 45 71,97 0,180 12,95S1 (V) V 45 71,97 0,180 12,95S1 (V) J 45 49,53 0,180 8,92Skupaj 1.616,53 415,62
Prozorne površineOznaka orientacija naklon ploščina U topl.izgube
° m2 W/Km2 W/KO1 SV 90 45,00 0,900 40,50O1 JV 90 48,49 0,900 43,64O1 JZ 90 29,84 0,900 26,86O1 SZ 90 14,94 0,900 13,45O2 (V) S 90 21,90 1,300 28,47O2 (V) Z 90 28,83 1,300 37,48O2 (V) J 90 19,98 1,300 25,97O2 (V) V 90 0,80 1,300 1,04Skupaj 209,78 217,41
Skupne transmisijske toplotne izgube skozi zunanje površine S Ai * U i = 633,02 W/K.
V coni ni linijskih toplotnih mostov.
V coni ni točkovnih toplotnih mostov.
Transmisijske toplotne izgube skozi zunanji ovoj cone L D
LD = S Ai * U i + S lk * Yk + S cj = 633,02 W/K + 0,00 W/K + 0,00 W/K = 633,02 W/K
Toplotne izgube skozi zidove in tla v terenu
Tla v kletiOznaka Ploščina Ui Umax Ustr.
(m2) (W/m2K) (W/m2K) strop nad neogrevano kletjo - NEOGREVANA KLET 145,4 0,137 0,350 DAtla na terenu - TLA NA TERENU 104,0 0,680 0,350 NEtla na terenu - TLA NA TERENU - VRTEC 72,3 0,333 0,350 DAtla na terenu - OGREVANA KLET - VRTEC 102,0 0,263 0,350 DAkletni zid - OGREVANA KLET - VRTEC 40,2 0,414 0,350 NE
Toplotne izgubeOznaka topl.izgube
W/KNEOGREVANA KLET 19,98TLA NA TERENU 66,01TLA NA TERENU - VRTEC 23,41OGREVANA KLET - VRTEC 60,70
LS = 170,10 W/K.
27Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Toplotne izgube skozi neogrevane prostore
V coni ni toplotnih izgub skozi neogrevane prostore.
TRANSMISIJSKE IZGUBE
HT = L
D + L
S + H
U = 633,02 W/K + 170,10 W/K + 0,00 W/K = 803,13 W/K.
TOPLOTNE IZGUBE ZARADI PREZRAČEVANJA
Neto prostornina ogrevanega dela V e = 3.575,06 m 3, urna izmenjava zraka n = 0,50 h -1.
Toplotne izgube zaradi prezračevanja HV = 607,76 W/K.
KOEFICIENT SKUPNIH TOPLOTNIH IZGUB
H = HT + H
V = 803,13 W/K + 607,76 W/K = 1.410,89 W/K.
KOEFICIENT TRANSMISIJSKIH TOPLOTNIH IZGUB PO ENOTI POVRŠINE OVOJA
Površina ovoja ogrevanega dela A = 2.290,17 m2
H'
T = H
T / A = 0,351 W/m
2K
Največji dovoljeni H'T,max
= 0,439 W/m2K
Koeficient specifičnih toplotnih izgub ustreza zahtevam pravilnika.
NOTRANJI DOBITKI
Prispevek notranjih toplotnih virov se upošteva z vrednostjo 4 W/m2 na enoto neto uporabne površine.
Qi = 4.780,16 W.
DOBITKI SONČNEGA SEVANJA
Konstrukcija Površina Orie. Nagib Faktorzasen.
[m 2] [°]O1 45,00 SV 90 1,00O1 48,49 JV 90 0,80O1 29,84 JZ 90 0,80O1 14,94 SZ 90 1,00O2 (V) 21,90 S 90 1,00O2 (V) 28,83 Z 90 0,80O2 (V) 19,98 J 90 0,80O2 (V) 0,80 V 90 0,80
28Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Toplotni dobitki sončnega sevanja v ogrevalnem obdobju: 32.097 kWh.Toplotni dobitki sončnega sevanja izven ogrevalnega obdobja: 12.534 kWh.
ZAŠČITA PRED PREGREVANJEM
Konstrukcija Orie. g gmax UstreznostO1 JV 0,49 0,50 DAO1 JZ 0,49 0,50 DAO2 (V) Z 0,49 0,50 DAO2 (V) J 0,49 0,50 DAO2 (V) V 0,49 0,50 DA
Začita pred pregrevanjem JE ustrezna.
29Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
SPECIFIČNE TRANSMISIJSKE TOPLOTNE IZGUBE STAVBE
Transmisijske toplotne izgube skozi zunanji ovoj stavbe LD
LD = S Ai * U i + S lk * Yk + S cj = 633,02 W/K + 0,00 W/K + 0,00 W/K = 633,02 W/K
TRANSMISIJSKE IZGUBE STAVBE
HT = L
D + L
S + H
U = 633,02 W/K + 170,10 W/K + 0,00 W/K = 803,13 W/K.
TOPLOTNE IZGUBE STAVBE ZARADI PREZRAČEVANJA
Toplotne izgube zaradi prezračevanja HV = 607,76 W/K.
KOEFICIENT SKUPNIH TOPLOTNIH IZGUB STAVBE
H = HT + H
V = 803,13 W/K + 607,76 W/K = 1.410,89 W/K.
KOEFICIENT TRANSMISIJSKIH TOPLOTNIH IZGUB STAVBE PO ENOTI POVRŠINE OVOJA
Površina ovoja ogrevanega dela A = 2.290,17 m2
H'
T = H
T / A = 0,351 W/m
2K
Največji dovoljeni H'T,max
= 0,434 W/m2K
Koeficient specifičnih toplotnih izgub ustreza zahtevam pravilnika.
NOTRANJI DOBITKI
Qi = 4.780,16 W.
DOBITKI SONČNEGA SEVANJA
Toplotni dobitki sončnega sevanja v ogrevalnem obdobju: 32.097 kWh.Toplotni dobitki sončnega sevanja izven ogrevalnega obdobja: 12.534 kWh.
30Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
POTREBNA ENERGIJA ZA OGREVANJE STAVBE
QH,tr QH,ve QH,ht QH,sol QH,int QH,rev QH,gn gH hH,gn aH,red QNH Qem,en
MeseckWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh
Januar 11.951 9.043 20.994 2.202 3.556 0 5.759 0,27 1,00 0,42 6.348 6.348Februar 10.254 7.760 18.014 2.777 3.212 0 5.989 0,33 1,00 0,42 5.010 5.010Marec 8.963 6.783 15.745 3.811 3.556 0 7.368 0,47 1,00 0,42 3.492 3.492April 6.939 5.251 12.190 4.269 3.442 0 7.711 0,63 1,00 0,42 1.878 1.878Maj 4.183 3.165 7.348 4.962 3.556 0 8.518 1,16 0,83 0,42 118 118Junij 1.079 817 1.896 2.394 1.606 0 4.000 2,11 0,47 0,45 0 0Julij 0 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 1,00 0 0Avgust 154 117 271 654 459 0 1.113 4,11 0,24 0,85 0 0September 2.891 2.188 5.079 4.061 3.442 0 7.503 1,48 0,67 0,42 14 14Oktober 5.975 4.522 10.497 3.051 3.556 0 6.608 0,63 1,00 0,42 1.630 1.630November 8.674 6.564 15.238 2.162 3.442 0 5.604 0,37 1,00 0,42 4.014 4.014December 11.353 8.591 19.944 1.751 3.556 0 5.308 0,27 1,00 0,42 6.099 6.099Skupaj 72.416 54.801 127.217 32.097 33.385 0 65.481 0,00 0,00 0,00 28.603 28.603
Za izračun je privzet poenostavljeni pristop upoštevanja vračljivih toplotnih izgub sistemov.Letna potrebna toplotna energija za ogrevanje stavbe QNH = 28.603 kWh/a.Letna potrebna toplotna energija za ogrevanje, preračunana na enoto prostornine ogrevanega dela QNH/Ve = 4,846 kWh/m 3a.Največja dovoljena letna potrebna toplotna energija za ogrevanje, preračunana na enoto prostornine ogrevanega dela QNH/Ve, max = 10,163 kWh/m 3a.
Letna potrebna toplotna energija za ogrevanje ustreza zahtevam pravilnika.
POTREBNA ENERGIJA ZA HLAJENJE STAVBE
QC,tr QC,ve QC,ht QC,int QC,sol QC,gn gC hC,gn aC,red QNC
MeseckWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh
Januar 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 1,00 0Februar 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 1,00 0Marec 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 1,00 0April 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 1,00 0Maj 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 1,00 0Junij 3.392 2.567 5.960 1.836 2.736 4.572 0,77 0,75 0,00 0Julij 4.780 3.617 8.398 3.556 5.381 8.937 1,06 0,94 0,00 0Avgust 4.684 3.544 8.228 3.098 4.417 7.515 0,91 0,86 0,00 0September 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 1,00 0Oktober 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 1,00 0November 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 1,00 0December 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 1,00 0Skupaj 12.856 9.729 22.585 8.490 12.534 21.024 0,00 0,00 0,00 0
Letna potrebna energija za hlajenje QNC = 0 kWh/a.
31Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
OGREVALNI PODSISTEM
RAZSVETLJAVA
Način izračuna: poenostavljen izračun letne dovedene energije za razsvetljavo za stanovanjske stavbe.
Vrsta svetil v stavbi: pretežna uporaba sijalk
Potrebna energija za razsvetljavo: Qf,l = 4.481,40 kWh
32Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
POTREBNA TOPLOTA
Toplotni dobitki pri ogrevanju QH,gn = 65.481,16 kWh
Transmisijske izgube pri ogrevanju QH,ht
= 127.216,81 kWh
Potrebna toplota za ogrevanje QH,nd
= 28.602,96 kWh
Toplotni dobitki pri hlajenju QC,gn
= 21.023,91 kWh
Transmisijske izgube pri hlajenju QC,ht
= 22.585,47 kWh
Potrebna toplota za hlajenje QC,nd
= 0,00 kWh
Potrebna toplota za pripravo tople vode QW,nd
= 0,00 kWh
Potrebna toplota na neto uporabno površino QNH
/Au = 23,93 kWh/m2a
Potrebna toplota za ogrevanje na enoto ogrevanje prostornine QNH
/Ve = 4,85 kWh/m3a
Potreben hlad na neto uporabno površino QNC
/Au = 0,00 kWh/m2a
Potreben hlad na enoto ogrevane prostornine QNC
/Ve = 0,00 kWh/m3a
DOVEDENA ENERGIJA
Dovedena energija za ogrevanje Qf,h,skupni
= 28.602,96 kWh
Dovedena energija za hlajenje Qf,c,skupni
= 0,00 kWh
Dovedena energija za prezračevanje Qf,V
= 0,00 kWh
Dovedena energija za ovlaževanje Qf,st
= 0,00 kWh
Dovedena energija za pripravo tople vode Qf,w
= 0,00 kWh
Dovedena energija za razsvetljavo Qf,l
= 4.481,40 kWh
Dovedena energija fotonapetostnega sistema Qf,PV
= 0,00 kWh
Dovedena pomožna energija za delovanje sistemov Qf,aux
= 0,00 kWh
Dovedena energija za delovanje stavbe Qf = 33.084,36 kWh
PRIMARNA ENERGIJA
električna energija 82.710,90 kWh
Letna raba primarne energije Qp = 82.710,90 kWh
Letna raba primarne energije na neto uporabno površino Qp/A
u = 69,212 kWh/m2a
Letna raba primarne energije na enoto ogrevane prostornine Qp/V
e = 14,013 kWh/m3a
EMISIJA CO2
električna energija 17.534,71 kg
Letna emisija CO2 17.534,71 kg
Letna emisija CO2 na neto uporabno površino 14,673 kg/m2a
Letna emisija CO2 na enoto ogrevane prostornine 2,971 kg/m3a
33Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0