8/19/2019 Fundatie SKARA
1/53
Fundatie Stalp
Dimensioanare fundatie
Valoarea presiunii conventionale:
pconv= 275.00 kN/m2
Calculul presiunii efective pe teren
Gruparea fundamentala -sarcina predominanta zapada
Inaltimea fundatiei h= 2.0 m!un"imea fundatiei l= #.#0 m!atimea fundatiei $= 2.20 m
2000.00 daN/m#2500.00 daN/m#
CuzinetInaltimea %uzinet hc= 0.&0 m!un"imea %uzinet lc= 2.50 m!atimea %uzinet $c= '.50 m
(cuz= lc)$c (cuz= #.75 m2Gucz= *.#* kN
+loc fundatieiInaltimea +loc fundatiei h$=h-hc h$= '.50 m!un"imea +loc fundatiei l$=l l$= #.#0 m!atimea +loc fundatiei $$=$ $$= 2.20 m ($loc=l$)$$ ($loc= 7.2, m2
G$loc= 2'7.*0 kN
Greutatea fundatiei Gf=GcuzG$locGf= #02.'* kN
Incarcarea de pe pardoseala
Gp=hu)(f Gp= 72.,0 kNhu= '000.00 daN/m2
(f=l)$ (f= 7.2, m2
"reutatea volumica de calcul a straturilor situate deasupra nivelului talpii fundatiei20.00 kN/m#
adancimea de fundare f= #.00 m
Greutatea terenului de deasupra fundatiei
Gt= '50.#0 kN
arcina verticala pe cuzinet N'= 20.00 kN
ϒ$=ϒ$a=
Gcuz=ϒ$a)hc)(cuz
Gloc=ϒ$a)h$)($loc
ϒ$=
Gt=ϒ)(f)f-h1(f-(cuz1)hc1
8/19/2019 Fundatie SKARA
2/53
orta a3iala totala
4=N'GfGtGp 4= &5.0* kN
orta taietoare 3= ,.00 kNz= '.00 kN
6omente incovoietoare 63= 52.00 kNm6z= 20.00 kNm
Calculul presiunii se face pe o singura directie
6az=6z3)h 6az= #.0 kNm
eN'= 0.00 mecuz= 0.00 m
6calc=6azN')eN'Gcuz)ecuz 6calc= #.0 kNm
3= #.&& m#
z= 2.,, m#
p'=4/l)$6az/3 p'= '#*.7& kN/m2
p2=4/l)$-6az/3 p2 '2'.5, kN/m2
pma3=ma3p'8p21 pma3= '#*.7& kN/m2
presiunea conventionala a terenului
pa=pconv= 275.00 kN/m2
pma39'.2pa
'#*.7& 9 ##0.00 e verifica
Gruparea speciala -seism pe directia X
arcina verticala pe cuzinet N'= #*0.00 kN
orta a3iala totala 4=N'GfGtGp 4= &05.0* kN
orta taietoare 3= 5.00 kNz= #2.00 kN
6omente incovoietoare 63= '&0.00 kNm6z= 00.00 kNm
Calculul presiunii se face pe doua directii
6az=6z3)h 6az= 52&.,0 kNm6a3=63z)h 6a3= 2,,.*0 kNm
6calc8z=6azN')eN'Gcuz)ecuz 6calc.z= 52&.,0 kNm6calc8z=6a3 6calc.3= 2,,.*0 kNm
3=$)l2/,
z=l)$2/,
8/19/2019 Fundatie SKARA
3/53
p'= #57.52 kN/m2
p2= &2.2, kN/m2
p#= '57.07 kN/m2
p= -'0*.'& kN/m2
pma3=ma3p'8p28p#8p1 pma3= #57.52 kN/m2
pma39'.,pa
#57.52 9 0.00 e verifica
Grumparea speciala -seism pe directia Z
arcina verticala pe cuzinet N'= #*0.00 kN
orta a3iala totala 4=N'GfGtGp 4= &05.0* kN
orta taietoare 3= 20.00 kNz= ,.00 kN
63= 225.20 kNm
6z= 70.20 kNm
Calculul presiunilor se face pe doua directii:
6az=6z3)h 6az= ''*.20 kNm6a3=63z)h 6a3= #7*.*0 kNm
6calc8z=6azN')eN'Gcuz)ecuz 6calc.z= ''*.20 kNm6calc8z=6a3 6calc.3= #7*.*0 kNm
p'= 2&,.57 kN/m2
p2= 2#7.#, kN/m2
p#= ''.&7 kN/m2
p= -7.2# kN/m2
pma3=ma3p'8p28p#8p1 pma3= 2&,.57 kN/m2
_1 / ) _ )= (∗ + (, /_ _ )+ (, /_
_2 / ) _ )= (∗ + (, /_ _ )− (, /_
_3 / ) _ )= (∗ − (, /_ _ )+ (, /_
_4 / ) _ )= (∗ − (, /_ _ )− (, /_
_1 / ) _ )= (∗ + (, /_
_ )+ (, /_
_2 / ) _ )= (∗ + (, /_ _ )− (, /_
_3 / ) _ )= (∗ − (, /_ _ )+ (, /_
_4 / ) _ )= (∗ − (, /_ _ )− (, /_
8/19/2019 Fundatie SKARA
4/53
8/19/2019 Fundatie SKARA
5/53
diametrul necesar al $arelor
#.'# mm
',/'5 pe am$ele directii;artea superioara a fundatiei8 precum si armaturile verticale (
54/6 /_ ∗_ ))(_∗_
8/19/2019 Fundatie SKARA
6/53
Dimensionarea fundatiilor izolateconf.NP112-2014
Fundatiile izolate sub stalpi se proiecteaza sub forma de bloc din beton simplu si cuzinet din beto
armat.In acest sistem,eforturile de la baza stalpilor de transmit la teren in doua trepte,respectiv printr-utransfer la baza cuzinetului pe talpa caruia se pot dezvolta presiuni pe care le poate suporta betonul
simplu din bloc si apoi printr-un transfer la talpa blocului de beton simplu, sub care se pot dezvolta
presiuni pe care le poate suporta terenul.
Incarcari Presiune
N !2" #N 2$% #Pa
221.00 #N
4."0 #N &ezistenta la Intindere P'%2
%($.00 #Nm &a 210 N)mm2
4$.00 #Nm
imensiunile stalpului
a= 0.40 latime stalp pe *
$= 0.40 latime stalp pe +
slu 2& acc '
a) Predimensionare fundatie 577 #27
,5 22'
Predimensionarea blocului '*& .7#*7 5&,
1.4 '2, ,
1.22 m se adopta 1.!0 m
0.40 m
Predimensionarea cuzinetului pentru bloc de beton cu o treapta
0.%%....0.$% rezulta 0.% m se adopta 0.(0 m
0.%%....0.$% rezulta 0.% m se adopta 0.(0 m
Determinarea inaltimii cuzinetului
se adopta $00.00 mm 0.$0 m
0.$" 0.2% e verifica
2.40 7 1.00 nu este necesara verificarea
cuzinetului la forta taietoare
0.2% m
P pl
/*
/+
*
+
m2
e impune bloc
0.$m b,min
lc) lc lc b
c)3 b
c b
c
c!00mm
c
c)l
c
Daca t58 719
lc1
6lc-a7)2
1:_ !/_
"5 )(_
#8; _ _/
1
8/19/2019 Fundatie SKARA
7/53
0.2% m
b) Dimensionarea fundatiei
8valuarea 5reutatii fundatiei9
1.!0 m lun5ime bloc fundatie
3 1.!0 m latime bloc fundatie
0.%0 m inaltime bloc fundatie
2.%0 2.00 'onf.:abel II.4 pentru ')10 sau mai mare,
valoarea t5; este e5al cu min. 2
0.20 m
7>2%00 daN@6lc>b
c>
c7>2%00daN 7>1.!%
Ntot
N@<f
f @/6
c@
b7
f*
*@/
+6
c@
b7
f+
+@/
*6
c@
b7
m2
A*3>2)$ m!
A+>32)$ m!
p1 #N)m2 #N)m2
p2 #N)m2 #N)m2
p! #N)m2 #N)m2
p4 #N)m2 #N)m2
<c6l
c>b
c>
c7>2%00daN 7>1.!%
_1 _2=&/
8/19/2019 Fundatie SKARA
8/53
!4!40 daN !4!.40 #N
%(.2#Nm
1".$0#Nm
1."4m
0.%2m
/alorile e*treme ale tensiunilor la nivelul talpii cuzinelului
0.1
0.12
'onf.:abel II.4 pentru ')10 sau mai mare,
este e5ala cu $00#Pa
p1 -$22.4" val absolu $22.4" ? fc $00 Nu se verifica
p2 !0!4.$% val absolu !0!4.$% ? fc $00 Nu se verifica
p! %("4.%$ val absolu %("4.%$ ? fc $00 Nu se verifica
p4 -!2.%% val absolu !2.%% ? fc $00 Nu se verifica
-%!%!
4%0%
11$24
d) Calculul momentelor încovoietoare pozitive în cuzinet
Presiunile pe suprafaBa de contact dintre cuzinet Ci bloc, funcBie de care se determin eforturile
secBionale En cuzinet, sunt determinate de eforturile din stlp, 6nu se Bine cont de 5reutatea cuzinetului7
Presiunile pe suprafaBa de contact dintre cuzinet Ci blocul de beton,
se determin cu relaBiile 9
sau
omentele Encovoietoare En cuzinet se calculeaz cu relaBiile9
* !42.1 #Nm
Nc,tot
N@<c
c*
*@/
+>
c
c+
+@/
*>
c
e*
c*)N
tot
e+
c+)N
tot
=cl
c>b
c m2
A*c
A+c
lc>b
cG2)$ m!
valoarea presiunii pe teren pentru t5>?2,
#N)m2 #N)m2
#N)m2 #N)m2
#N)m2 #N)m2
#N)m2 #N)m2
pc1
#N)m2
pc2
#N)m2
pc0
#N)m2
cmed p
0 p
c2 p
c1 p
l c
+ c m e d
p
c1 b
*
+
lc1
* bc
( )
cc
xc
cc
ccc
bl
M
bl
N p
⋅±
⋅=
22,1
$
( )
cc
yc
cc
ccc
l b
M
l b
N p
⋅±
⋅=
22,1
$
_1
8/19/2019 Fundatie SKARA
9/53
+ 1!.$2 #Nm
4(2.%$
Presiunile pe suprafaBa de contact dintre cuzinet Ci bloc1%$4.2 ? $00.00 Nu se ve
pc2 -"1$.(2 ? $00.00 e verific
pc1 !24%.4$ ? $00.00 Nu se ve
pc2 -2!(".%% ? $00.00 e verific
=ria de armare
Pe directia * !2.01
e considera armatura<
,.00 25.00 rez 2(.4$
?
!2.01 ? 2(.4$ Nu se verifica
Pe directia + 12.(4
e considera armatura<
.00 '2.00 rez 4.%2
?
12.(4 ? 4.%2 Nu se verifica
/erificare din procent minim de armare
Pe directia *
0.%( 0.10 e verifica
Pe directia *
0.24 0.10 e verifica
in5.iai 'ibotaru
pmed
6p1@p
27)2 p
cmed #N)m2
pc1
#N)m2 #N)m2
#N)m2 #N)m2
#N)m2 #N)m2
#N)m2 #N)m2
cm2
(a8ef
= cm2
=a* (a8ef
cm2
(a8ef
= cm2
=a+ (a8ef
p*
p*
2
2
1c
cmed c y
b pl M ⋅=
/_=_,:@*-; )_∗_
/_=_,:@*-; )_∗_
( )
cc
yc
cc
ccc
l b
M
l b
N p
⋅±
⋅=
22,1
$
( )
cc
xc
cc
ccc
bl
M
bl
N p
⋅±
⋅=
22,1
$
/_=_-; )(_ _
/_=_-; )(_ _
8/19/2019 Fundatie SKARA
10/53
MODIFICA
n
z= '25.'5 kN
3= #.2, kN
:= #0.# kN
63= ,5.&7 kN
6z= 0.72 kN
6:= 0.,* kN
e poate modifica
e poate modifica
e poate modifica
Important
SE POAEMODIFICA
!"MODIFICA
8/19/2019 Fundatie SKARA
11/53
$00.00 #Pa
0.40
tan5enta %.00
t#$%& rezulta presiunea efectiva pe teren este e5ala
t5>>l2
8/19/2019 Fundatie SKARA
12/53
.
6II.107
6II.107
6II.127
c m e d
p
c1
8/19/2019 Fundatie SKARA
13/53
ifica
a
ifica
a
100oc
xa,
xhb
A= p
∗
8/19/2019 Fundatie SKARA
14/53
Hober
Pa5e 14
Calcul fundatie stalp curent
>fortul capa$il de intindere in $uloanele de ancorare poate fi atins doar in "ruparea speciala
Nc= 5'7.2 kN 4i$= '50 N/mm2 4ez la intindere a $ulonului d@= *5 kN 4a= #00 N/mm2 4ez la cur"ere a armaturii6= .2' kN)m 4c= * N/mm2 4ez la compresiune a $eton
a1 Dimensionare placa$= ,00 mm latime placa
$1 Dimensionare buloane de ancoraj
n= 2 $uc numar $uloaned= *0 mm diametru $uloaned$= ''00 mm distanta dintre $uloneh$= '#20 mm inaltime $uloane
$'1 >cuatia de proiectie
($ulon= 7&5&.0 mm2
A= #5,.5 mm
e ale"e lun"imea placii de 00 mm
$21 >cuatia de moment in raport cu punctul de aplicatie al rezultantei efortului de intindere din $
6$uloane= ',,&.2 kNm
c1 Dimensionarea armaturii
>forturile la care se dimensioneazaN= 5'7.2 kN@= *5 kN hcuzine= '.5 m
Rib Abulon Rc X b= N ∗−∗∗
( )
4
0.,( 2di pi
nrbuloane= A ∗∗∗
Rcb Rib Abuloan Nc= X ∗ ∗∗
−∗∗∗∗
22
X hb Rc X b=
db N + Mbuloane
8/19/2019 Fundatie SKARA
15/53
Hober
Pa5e 1%
6$uloane= ',,&.2 kN)m
ta$ilirea solicitarilor din sectiunea I-I
Nc=NGcuzine6c=6$uloane@)hcuzinet
$ l;entru cuzinet s-au propus dimensiunile in plan '. '.*
Gcuzine= &.5 kNNc= ,''.7 kN6c= '7&,.7kN)m
6ateriale folosite sunt
%'2/'5 4c= * N/mm2 5., mm;%52 4a= #00 N/mm2
c'1 >cuatia de proiectare<
c21 >cuatia de moment in raport cu a3ul armaturii (Ba1
C
(a= ##2,.'# mm2
imensionare armatura (a'
in conditia de asi"urarea a unui procent min de armare rezulta<
;min= 0.05 D C (amin= '2,0.0 mm2
e propune o armare cu ' E '* /'0cm (a'= #5,#
(amin 9 (a' ##2,.'#0' 9 #5,# e verifica
imensionare armatura (a2
(ceasta dimensionare se face din procent minim de armare
e propune o armare cu & E ' (a2= '#*5
(amin 9 (a2 '2,0.0 9 '#*5 e verifica
( )ha Ra
ha Nc Mc
= Aa∗
∗−
2
Rcb
N = x
∗
σ a A' + Ra Aa RC X b= Nc ∗∗−∗∗
∗∗∗∗∗
∗−
22
0 X a' Rc X b+ha Ra Aanec=
h Nc Mc
8/19/2019 Fundatie SKARA
16/53
Hober
Pa5e 1$
Determinarea inaltimii talpii fundatiei
in conditia de adancime de in"het rezulta < fF h #00 mmunde h= ''00 mm
f= '00 mm
se propune o inaltime de talpa = '500 mm
'.#,#,#, F '.# e verifica
Determinarea dimensiunilor in plan pentru talpa fundatiei
e verifica dimensiunile fundatiei cu stara de eforturi din "ruparea fundamentala de incarca
;conv= #.00 k;a dimensiuni talpa dimensiuni cuzinN= '007 kN += 2.5 mm +c= '.*@= 55 kN != mm !c= '.6= '2' kN = '.5 mm c= '.5
6f= 6@)= '0, kN)m
Nf= NGf
Gf=+)!))2+c)!c)c)25c)'*)+)-+c)!c1Gf= ,5,., kN
Nf= ',,#., kN
(f=+)!= '0 m2
,.,,,,,7 m#
#77.2, kN/m2 #.772, daN/cm2
-.55 kN/m2 -0.55 daN/cm2
p290 este necesar un calcul de zona activa
Calcul zona activa
in conditia de a nu fi necesara amarea talpii fundatiei t" F '.#
t"=
$
2 L B=Wf ∗
Wf
Mf +
Af
Nf = p1
Wf
Mf +
Af
Nf = p2
8/19/2019 Fundatie SKARA
17/53
Hober
Pa5e 1"
Herificarea intinderii zonei active
Necunoscutele pro$lemei< pma38c
ef=6f/Nf 0.*522, 0.*5 m
'.'5 m2
>cuatia de proiectie
C #*5.7# kN/m2 #.*, daN/cm2
#.5 m2
;ma39'.2;conv #.*, 9 #., Nu se verifica
e L=e' −2
Bc
N = pmax
∗∗2 Bc pmax= Nf ∗∗∗
2
1
e' =c ∗!
8/19/2019 Fundatie SKARA
18/53
Hober
Pa5e 1
eism1
e ancora? %arac.$ulon (rm rezist
ului +eton %'2/'5
;a" '50i"..2* calclul momentului 6$uloane
loane
8/19/2019 Fundatie SKARA
19/53
Hober
Pa5e 1(
;a" '5'i"..
;a" '52i"..
mm2
mm2
8/19/2019 Fundatie SKARA
20/53
Hober
Pa5e 20
i
et FFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFF ;a" '5mm i"..susmmmm
FFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFF ;a" '5i"..?os
8/19/2019 Fundatie SKARA
21/53
Hober
Pa5e 21
FFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFFF ;a" '55i"..sus
8/19/2019 Fundatie SKARA
22/53
Hober
Pa5e 22
8/19/2019 Fundatie SKARA
23/53
Hober
Pa5e 2!
8/19/2019 Fundatie SKARA
24/53
Hober
Pa5e 24
8/19/2019 Fundatie SKARA
25/53
Hober
Pa5e 2%
8/19/2019 Fundatie SKARA
26/53
SystemBau SPS6onta?e profesionale hale metalice
Obiectiv :Beneficiar :
Herificare si imensionare undatii Izolate2,/
0#/''/20',rev. 0
DIMENSIONARE FUNDATIE IZOLATA
imensiunile stalpului a $0.20 0.20
imensionarea $locului din %*/'0
20 JN/m#
25 JN/m#
e impun urmatoarele dimensiuni in plan
!= 2.00 m+= '.,0 m
ta$ilirea adancimi de fundare8 f
f= '.00 m N= '&*.0 JN225 J;a 6= '07.0 JNm
imensiunile in plan ale cuzinetului se sta$ilesc cu relatiile<
%onditii predimensionare!/+= '.'0 '.50 ale" '.20!=+)'.25= '.&2 C 2.00
!c/!= 0.50 .. 0.,5 ale" 0.50!c=085)!= '.00 C '.00
+c/+= 0.50 .. 0.,5 ale" 0.50+c=085)+= 0.*0 C 0.*0
hc/lcF= 0.25 ale" 0.25hc=0.)lc= 0.25 C 0.#0 KJ
!c=085! !c= '.00 m
e ale"e !c= '.00 m
+c=085+ +c= 0.*0 m
e ale"e +c= 0.*0 m
Inaltimea cuzinetului se ale"e respectand conditia<
l3= 0.#0 m rez. #0 cml:= 0.#0 m rez. #0 cm
e ale"e hc= #0 cm 0.#0 m
eschiderea in consola a $locului de fundatie rezulta<
L$s
=
L$a
=
;conv=
1.0...1.!= B
L0.2%≥
c
c
l
h%0.%0...0.$=
B
b
L
l cc
8/19/2019 Fundatie SKARA
27/53
SystemBau SPS6onta?e profesionale hale metalice
Obiectiv :Beneficiar :
Herificare si imensionare undatii Izolate27/
0#/''/20',rev. 0
0.50 m
%onform ta$elului pt presiunea ;conv= 225.00 k;asi $eton clasa %*/'0
'.00
in relatia urmatoare rezulta inaltimea $locului<
'.00 m
e ale"e = '.00 m
e calculeaza "reutatea fundatiei
Gf= 7#,0 daN rezulta 7#.,0 JN
272 JN
;resiunea medie efectiva pe teren rezulta<
*.*, JN/m2 KJ
>3centricitatea incarcari este<
e=6/Nt e= 0.#& m
Halorile presiunilor pe teren la e3tremitatile fundatiei rezulta<
'*5.' JN/m2 ma3 KJ
-'5.# JN/m2 min KJ
imensionarea cuzinetului<
imensiunile impuse
!c= '00.00 cm+c= *0.00 cm
h= 0.00 cm
t"M= '.## '.00sih/!c= 0.0 0.25 KJ
Halorile e3treme ale tensiunilor la nivelul talpi cuzinetului
Gc= ,.&' JN rez ,&'.20 daN
Ntc= 205
!3=
e o$tine t"1min=
=!3)t"1min=
Nt=
;med ef =
;ef '=
;ef 2=
h/l3=
-
lo
l1 l2
ls
-
ls
lc
lc@2l
1
b c
α
β
0
1.2
min
≥
≤
≤
ef
conmaxef
conmed ef
p
p p
p p
8/19/2019 Fundatie SKARA
28/53
SystemBau SPS6onta?e profesionale hale metalice
Obiectiv :Beneficiar :
Herificare si imensionare undatii Izolate2*/
0#/''/20',rev. 0
0.52 m
'05*.#5 JN/m2
-5,.20 JN/m2
%!(( +>@KN %OPIN>@
'05*.#5 JN/m2 '0.5* daN/cm2 Q &5 daN/cm2 %*/'0KJ
aca apar eforturi de intindere intre cuzinet si talpa fundatiei rezulta<
0.,, c
0.5 m
'0&.7' JN/m2
-55.* JN/m2
%alculul momentelor incovoietoare
5,*.#5 JN/m2
'0&.7' JN/m2
27. JN/m2
2.7# JNm
,.,* JNm
Inaltimile utile ale sectiuni de $eton a cuzinetuluicare apar in cuzinet
ho= #5.00 cm
(ria de armatura pe directia 3 estee considera armatura<
#.*5 cm2 ' rez ,.',
;rocentul de armare
;3D= 0.22 D pminD= 0.'0 D KJ
(ria de armatura pe directia : este
'.07 cm2 ' rez ,.',
;rocentul de armare
e'=
R'=R2=
R'=
ca=
e'B=
R'B=R2B=
RaB=
R#B=
RmedB=
6'=
62=
(a3= (a8ef = cm2
(a:= (a8ef = cm2
c
!
ca " # #σ +σ
σ =" ∗
1
1
a
a Rh
M = A
∗∗ 00.,%
100oc
xa,
xhb
A= p
∗
A
8/19/2019 Fundatie SKARA
29/53
SystemBau SPS6onta?e profesionale hale metalice
Obiectiv :Beneficiar :
Herificare si imensionare undatii Izolate2&/
0#/''/20',rev. 0
;:D= 0.'* D pminD= 0.'0 D KJ
Dimensiuni Fundatii
Gruparea fundamentala
'&*.0 JN
'07.0 JNm
!atime totala += '.,0 m!un"ime totala != 2.00 mInaltime totala = '.00 m!atime cuzinet 0.*0 m!un"ime cuzinet '.00 mInaltime cuzine hc= 0.0 m
(dancimi de fundare
f= '.00 m;resiunea conventionala corespunzatoare carac. de calcul ale stratului de fundare;conv= 225 k;a
%orectiede adancime< %d= -5,.25 k;a
de latime< %$= ''.25 k;a
4ezultate
*5 k;a 9 '*0 k;a KJ
'*5 k;a 9 2', k;a KJ
-'5 k;a F 0 0.00
Cantitati
+eton 2.2 mc/fundatie
%ofra? 5.7, mp/fundatie (rmatura '.'& k"/fundatie
Ncf =
6cf =
$c=lc=
;med1ef = ;conv=
;ma3ef = '82;
conv=
;minef =
100oc
,
yhb
= p∗
8/19/2019 Fundatie SKARA
30/53
SystemBau SPS6onta?e profesionale hale metalice
Obiectiv :Beneficiar :
Herificare si imensionare undatii Izolate#0/
0#/''/20',rev. 0
Intocmit8in".6ihai %i$otaru
8/19/2019 Fundatie SKARA
31/53
CARACTERSTC !ATERA"E
BETO#
Nr. %rt. enumire $eton
' C$%&'( Bc &'( B)** .7 7 0.52 C+%)* Bc )* B)(* ,.5 ,5 0.,# C),%)( Bc )( B,** &.5 &5 0.* C)$%,* Bc ,* B,(* '2.5 '25 0.&5
5 C)+%,,'( Bc,,'( B-** ' '0 ', C,*%,( Bc ,( B-(* '5 '50 '.'7 C,(%-* Bc -* B.** '* '*0 '.25* C,+%-( Bc -( B.(* 20.5 205 '.#5& C-,%.* Bc .* B(** 22.5 225 '.5
'0 C.*%(* Bc (* B$** 2,.5 2,5 '.,5'' C(*%$* Bc $* B&** #'.5 #'5 '.*#
O/E"0BETO#
Nr. %rt.
' PC$* #50 #5002 PC(, #00 #000# OB-& 2'0 2'00
4cN/mm21
4cdaN/cm2
1
4tN/mm21
6arca deotel
4aN/mm21
4a
daN/cm21
8/19/2019 Fundatie SKARA
32/53
iametrumm ' 2 # 5 , 7, 0.2* 0.57 0.*5 '.'# '.2 '.70 '.&** 0.50 '.0' '.5' 2.0' 2.5' #.02 #.52'0 0.7& '.57 2.#5 #.' #.&2 .7' 5.&'2 '.'# 2.2, #.#& .52 5.,5 ,.7* 7.&'' '.5 #.0* .,2 ,.', 7.70 &.2 '0.7*', 2.0' .02 ,.0# *.0 '0.05 '2.0, '.07'* 2.5 5.0* 7.,2 '0.', '2.70 '5.2 '7.7*20 #.' ,.2* &.2 '2.5, '5.70 '*.* 2'.&*22 #.*0 7.,0 ''.0 '5.20 '&.00 22.*0 2,.,0
25 .&' &.*2 '.7# '&., 2.55 2&., #.#72* ,.', '2.#2 '*.* 2., #0.*0 #,.&, #.'2#2 *.0 ',.0* 2.'2 #2.', 0.20 *.2 5,.2*#, '0.20 20.0 #0.,0 0.*0 5'.00 ,'.20 7'.00 '2.,0 25.20 #7.*0 50.0 ,#.00 75.,0 **.20
*
>rr
8/19/2019 Fundatie SKARA
33/53
5,*
&.5
'0'''2.5'#.5'.5',.5'*.#
4tdaN/cm2
1
8/19/2019 Fundatie SKARA
34/53
6asa* & '0 k" m
2.2, 2.55 2.*# 0.22.02 .5# 5.0# 0.0,.2* 7.0, 7.*5 0.,2&.0 '0.'7 ''.#0 0.**
'2.#2 '#.*, '5.0 '.'2',.0* '*.0& 20.'0 '.5*20.#2 22.*, 25.0 '.&&25.'2 2*.2, #'.0 2.,#0.0 #.20 #*.00 2.&*
#&.2* .'& &.'0 #.*5&.2* 55. ,'.,0 .*,.#2 72.#, *0.0 ,.#'*'.,0 &'.*0 '02.00 7.&&
'00.*0 ''#.0 '2,.00 &.*7
2
8/19/2019 Fundatie SKARA
35/53
n ν
n ν
n ν
n ν
n ν
$ 2.0" 1! 2.%$ 20 2." 2" 2.(1 !4 !.01
" 2.1 14 2.$ 21 2. 2 2.(! !% !.02
2.2" 1% 2.$4 22 2.2 2( 2.(4 !$ !.0!
( 2.!% 1$ 2.$" 2! 2.4 !0 2.($ !" !.04
10 2.41 1" 2." 24 2.$ !1 2.(" ! !.0%
11 2.4" 1 2."! 2% 2. !2 2.( !( !.0$
12 2.%2 1( 2."% 2$ 2.( !! ! 40 !.0"
'(* '(+ '(+*
2 1.!4 1.( 2.(2
! 1.2% 1.$$ 2.!%
4 1.1( 1.%! 2.1!
% 1.1$ 1.4 2.01
$ 1.1! 1.44 1.(4
" 1.12 1.41 1.(
1.11 1.4 1.$
( 1.1 1.! 1.!10 1.1 1.!" 1.1
11 1.0( 1.!$ 1.
12 1.0 1.!$ 1."
1! 1.0 1.!% 1.""
14 1.0 1.!4 1."$
1% 1.0" 1.!4 1."%
:abelul III.!. tabilirea adncimii minime de fundare
:abelul III.1. /alorile coeficientului statistic ν
:abelul III.2. /alorile coeficientului statistic tα
,n-&) pentru , . c.
ψ. a)
nivelul de asi#urare.
,n-/) pentruγ
coeficientul statistic. t
0 î . ,cm) 0.,m)
ad1ncimea minim2 defundare. ,cm)
terenuri supuse terenuri
8/19/2019 Fundatie SKARA
36/53
erenul de
funda3ie conform
:= construcBii construcBii
$$%4-"" definitive
&oci stncoase oricare !040 20 20 20
oricare 40 40 402
oricare %0 40 40
0 "0 %0 40
2 (0 0 %0 40
"0
0 %0 40
2 0 %0 40
0 "0 %0 40
2.% (0 0 %0 40
"0
0 %0 40
2.% (0 %0 40
acBiunii
En5eBului 6EnspaBii reci CineEnclzite7
ferite deacBiunea
En5e-Bului6spaBii caldesau Enclzite7
adncimea deEn5eB
adncimeaapeisub-
terane
faB
decota
terenului
provizorii
frsubsol
cusubso
l
oricar e
PietriCuri curate,
balast, cuarB, nisi- E
puri mari CimiJlocii curate,
necoezive ?2,00
E @ 10
PietriC sau balastcu liant ar5ilos,
E
?2,00
nisip ar5ilos, ar5il5ras
E @ 10
E "0
E @ 20
?2,00
Nisip fin prfos, praf ar5ilos, ar5il
pr- E
?2,%0
foas Ci nisipoas,ml, nmol
E @ 10
E "0
E @ 20
?2,%0
8/19/2019 Fundatie SKARA
37/53
:abelul III.4. /alorile de baz ale presiunii convenBionale
a - pmnturi necoezive
Denumirea p2m1ntului
Nisip mare "00 $00
Nisip miJlociu $00 %00
Nisip uscat sau umed %00 !%0
fin !%0 2%0
Nisip uscat !%0 !00
fin umed 2%0 200
prfos 200 1%0
b - pmnturi coezive
Denumirea p2m1ntului indicele consisten3a
porilor. e
0.% !00 !%0
0." 2"% !00
0.% !00 !%0
0." 2"% !00
1 200 2%0
0.% %%0 $%0
0.$ 4%0 %2%
0. !00 !%0
1.1 22% !00
îndesate îndesare
conv ,4Pa)
foarte umed sausaturat
foarte umed sau
saturat
conv ,4Pa)
IC 5 '.* I
C 5 /.'
'u plasticitate redus
6IP≤10K7
nisip ar5ilos, prafnisipos, praf
'u plasticitate miJlocie6 10K ? I
P≤
20K79 nisip ar5ilos, prafnisipos ar5ilos,
praf ar5ilos, ar5il prfoas nisipoas, ar5ilnisipoas, ar5il prfoas
'u plasticitate mare Cifoarte mare
6IP20K79 ar5il
nisipoas, ar5il
prfoas, ar5il, ar5il
5ras
:abelul III.%. /alorile coeficientului H 2
Denumirea 6 &
8/19/2019 Fundatie SKARA
38/53
2.%
2
1.%
pe teren. 4Pa 7c 8(* 7c * 7c 9(*
1.! 1.2 1.1
1.% 1.! 1.2
1.$ 1.4 1.!
1." 1.% 1.4
1. 1.$ 1.%
- - 1.
:abelul III.".
0:;
7c 9(* 7c /' minim
100 0.2 0.2 0.2
200 0.21 0.21 0.21
!00 0.2! 0.22 0.22
400 0.2$ 0.2! 0.2!
%00 0.2 0.2$ 0.24
$00 0.! 0.2 0.2%
Pmnturinecoezive, cu
Nisipuri prfoase Ci
Pmnturi coezivecu plasticitate mare
Ci foarte mare
:abelul III.$. /alorile raportului t5α
Presiuneama
pma*
≤ 200
pma* 2%0
pma*
!00
pma*
!%0
pma*
400
pma*
$00
Presiunea
ma
8/19/2019 Fundatie SKARA
39/53
1 2
2 Nisipuri fine9 1."
1.$
! Nisipuri prfoase9 1.%
1.!
4 1.!
% 1.4
$ 1.1
" 1.1
0 0 1 !.14
2 0.0! 1.12 !.!2
4 0.0$ 1.2% !.%1
$ 0.1 1.!( !."1
0.14 1.%% !.(!
3olovniCuri cuinterspaBiileumplute cu nisip, pietriCuri Cinisipuri cu
e*cepBianisipurilor fine Ci prfoase
-uscate sau
- foarte umedesau saturate 6
r
0.7
- uscate sau
umede 6r≤ 0.7
- foarte umedesau saturate 6
r
0.7
3olovniCuri Ci pietriCuri cuinterspaBiileumplute cu
pmnturi coezivecu I' ≥ 0.%
Pmnturi coezive
3olovniCuri Ci
Pmnturi coezivecu I
' ? 0.%
:abelul III.(. /alorile coeficienBilor adimensionali N1, N2, N!
,?) !/ !& !8
8/19/2019 Fundatie SKARA
40/53
10 0.1 1."! 4.1"
12 0.2! 1.(4 4.42
14 0.2( 2.1" 4.$(
1$ 0.!$ 2.4! %
1 0.4! 2."2 %.!1
20 0.%1 !.0$ %.$$
22 0.$1 !.44 $.04
24 0."2 !." $.4%
2$ 0.4 4.!" $.(
2 0.( 4.(! ".4
!0 1.1% %.%( ".(%
!2 1.!4 $.!% .%%
!4 1.%% ".21 (.21
!$ 1.1 .2% (.(
! 2.11 (.44 10.40 2.4$ 10.4 11."!
42 2." 12.% 12.""
44 !.!" 14.4 1!.($
4% !.$$ 1%.$4 14.$4
Denumirea
p2m1nturilor
- 1 1 - -
1.$ 1.! 1 -
Praf, praf ar5ilos, 2.! 1." 1.! 1.1
ar5il prfoas 1.( 1.% 1.2 1
=r5il, 1. 1.% 1.! 1.2
ar5il 5ras 1.% 1.! 1.1 1
:abelul III.10./alorilecoeficientului de
corecBie oI
C Coeficientul de corec3ie M
o
pentru indicele porilor. e.
'.@/÷
'.'
'./÷'.' './÷
/.''
/.'/÷
/./'
Nisipuri 6cue*cepBia ni-sipuluiar5ilos7
Nisip ar5ilos, praf
nisipos, ar5il prfoas
0,00÷1,00
0,"$÷1,00
0,%0÷0,"%
0,"$÷1,00
0,%0÷0,"%
8/19/2019 Fundatie SKARA
41/53
z:7 cerc
/ & 8
0 1 1 1 1 1
0.2 0.(% 0.($ 0.($ 0.( 0.(
0.4 0."$ 0. 0." 0. 0.
0.$ 0.%% 0.$1 0."! 0."% 0."%
0. 0.!( 0.4% 0.%! 0.$! 0.$4
1 0.2( 0.!4 0.4 0.%! 0.%%
1.2 0.22 0.2$ 0.!( 0.44 0.4
1.4 0.1" 0.2 0.!2 0.! 0.42
1.$ 0.1! 0.1$ 0.2" 0.!2 0.!"
2 0.0( 0.11 0.1( 0.24 0.!1! 0.04 0.0% 0.1 0.1! 0.21
4 0.02 0.0! 0.0$ 0.0 0.1$
% 0.02 0.02 0.04 0.0% 0.1!
$ 0.01 0.02 0.0! 0.04 0.1
0L 0 1 %.1%L 0.1 1.$ $.%
10L 0.2 2.% .!
1%L 0." !.( 11
20L 1. $.4 14.
22L!0M 2." .2 1".%
2%L 4.1 10." 20."
2"L!0M $.1 1!.( 24.(
!0L ( 1.4 !0.1
!2L!0M 1!.$ 24.$ !"
!%L 20.4 !!.! 4$.1
!"L!0M !1 4%. %.4
40L 4"." $4.2 "%.!
42L!0M "% (1.( ((.!
4%L 120.% 1!4.( 1!!.(
:abelul III.11. /alorile coeficientului αo
o pentru funda3ii sub form2 de>
dreptun#Bi cu raportul
≥
/'
:abelul III.1!. /alorile coeficienBilor Nγ , N
, N
c
!γ
!
!c
8/19/2019 Fundatie SKARA
42/53
Forma funda3iei
continu 1 1
1 @ 0.! 3O)O
ptrat, cerc 1.! 0.$
:abelul III.14. /alorile coeficienBilor λ, λ
c, λ
γ
λ
. λ
c λ
γ
dreptun5iular
3)≥
0.2
1 -0.4
3O)O
8/19/2019 Fundatie SKARA
43/53
SystemBau SPS6onta?e profesionale hale metalice
Obiectiv :Beneficiar :
imensionare fundatie izolata#/
0#/''/20',rev. 0
Dimensiuni Fundatii
Gruparea fundamentala577.0 JN,5.00 JN
'*&.00 JN#*7.00 #Nm
'2,.00 #Nm
Gruparea speciala#27.0 kN
22'.00 JN.70 JN
5&,.00 #Nm
,.00 #Nm
!atime totala fundatie += 2.00 m!un"ime totala fundatie != 2.20 mInaltime totala fundatie = '.,0 m!atime cuzinet '.00 m!un"ime cuzinet '.'0 mInaltime cuzine hc= 0.50 m
(dancimi de fundare
'.,0 m;resiunea conventionala corespunzatoare carac. de calcul ale stratului de fundare
;conv= 225 k;a
-5,.25 k;a''.25 k;a
4ezultate
'5' k;a 9 '*0 k;a e verifica
#&' k;a 9 2', k;a 0
-*& k;a F 0 0
Cantitati
+eton 5.0 mc/fundatie%ofra? ''.0 mp/fundatie
(rmatura ',7.00 k"/fundatie
Intocmit8in".6ihai %i$otaru
Ncf =
H*
+6*
+
Nsc=
*
+
*
+
$c=lc=
f min
=
%orectia de adancime
8/19/2019 Fundatie SKARA
44/53
PROECT .ON(@I> %KN@INO( IN +>@KN I6;!OIncarcari
S= #75 kN/mf= 0.# m
'00 k;a$= 22 cm latimea zidului!atimea talpi fundatiei se calculeaza cu relatia<
#.75 me admite += #75 cm #.75 m
istanta de la perete la mar"inea fundatiei
+-$/2= '7,.5 cm '.7,5 m
aca distanta este mai mare de 20cm se recomanda fundatie cu o treapta
t"=/l= '.5 din ta$ 782 ta$ele '1
= #0 cm 0.# m
%oeficientul de supraincarcare n= '.2
Greutatea volumica a $etonului 2
Greutatea volumica a umpluturi '*
Gf= #2. kN/m
p= '0*., k;a 0
pconv
+nec
=
L$= kN/m#
Lu= kN/m#
con p
$= Bnec 1.1
8/19/2019 Fundatie SKARA
45/53
PROECT .ON(@I> %KN@INO( >A%>N@4I%( IN +>@KN I6;!O
Incarcari
S= '#0 kN/mf= '. m
#00 k;a$= #7.5 cm latimea zidului
e calculeaza latimea ma3ima a talpi
*.#75 cm+= *5 cm = 0.*5 m
%oeficientul de supraincarcare n= '.2Greutatea volumica a $etonului 2
Greutatea volumica a umpluturi '*
Gf= #.272 kN/m
e calculeaza e3centricitatea<
e= ''.*75 cm = 0.''*75 m
p'= #55.25&5 k;a KJp2= #'.2,2* k;a KJ
pconv
+ma3
=
L$= kN/m#
Lu= kN/m#
b %& = B ∗2.%1.%ma*
%+b& B
=e 2.%4
!
2−
% B
e&
B
N = p
$1
1.01.2 ∗∗
8/19/2019 Fundatie SKARA
46/53
PROECT .ON(@I> PI O+K!
Incarcari
S= 250 kN/m f= # m
#00 k;a $= #7.5 cm latimea zidului
'*
E= 25 %@= 0., mt"=/l= '.5 din ta$ 782 ta$ele '1 l= 0.25 m
e impune latimea talpi += ' m != 0.5 m = 0.#75 m = 0 cm = 0. mNivel umplutura= 2 m Gf= ''.52 kN/m Gu= & kN/m
#2.557.5
h= 2.
2'.0#&7' kN/m
#.5*0# kN/m
Incarcarile care actioneaza asupra fundatiei se reduc in raport cu centrulde "reutate a talpii fundatiei8 rezultand<
N= 270.52 A= 0.#75 m 6= '2.&*#,& kNm
e= 0.07&&5 m
p'= #*.222 k;a KJ p2= '&2.,'7* k;a KJ
pconv
Lu= kN/m#
K
pa=
pp=
N=SGf G
u
%(
& )* h
= p !
!
a2
4%2
0 −
%(
+& )* h
= p !
!
p2
4%2
0
% B
e&
B
N = p
$1
1.01.2 ∗∗
8/19/2019 Fundatie SKARA
47/53
8/19/2019 Fundatie SKARA
48/53
!oad N= #2# kN!= 2.' m
>ff. ;ressure ;eff= &0 kN/m2
;eff=N/+)!1
idth nec. +=N/;eff)!1
idth nec. += '.70*&&5 m
8/19/2019 Fundatie SKARA
49/53
8/19/2019 Fundatie SKARA
50/53
8/19/2019 Fundatie SKARA
51/53
8/19/2019 Fundatie SKARA
52/53
PROECT .I6>NIKN(4> G4IN( ON(@I>lo= 5., m$z= 0.# m latime zidariehz= 2.', m inaltime zidariee ale"e "rinda cu sectiunea transversala #5350+= 0.#5 h= 0.5
25
',
0.'&>valuarea incarcarilor "z = '2.', kN/m"t= 0.&*&, kN/m"p= 5.25 kN/m
Incarcarea totala<T= '*.,7,5, kN/m
%alculul solicitarilor
52.2 kN6= 7#.2'2'2 kNm
%alculul armaturii
0.55 m 5.5 cma= .5 cm 0.05 m
e ale"e un procent de armare pD= 0.,7 D
(a= '0.,,&75
e ale"e armatura< #', (a= ,.0#
2'* (a= 5.0&
pD= 0.,&*27#
L$= kN/m#
Lc= kN/m#
Lt= kN/m#
H (=H+=
ho=
cm2
cm2
cm2
2
B A
-l =. =.
,
!
-l = M
8/19/2019 Fundatie SKARA
53/53