PROIECT LICEN Pag.1 ITINERARIUL TEHNOLOGIC DE FABRICARE A ROTII DINTATE DIN TREAPTA I DIN CUTIA DE VITEZEa b.C.

Fig. 1Roile dinate libere, care prin rigidizare cu arborele secundar formeaz diferitele trepte de vitez, se monteaz pe lagre de alunecare sau lagre de rostogolire (fig.1).n figura 1a se prezint soluia de montare a roii libere 6 pe arborele intermediar 1 prin lagr de alunecare. ntre roata dinat 6 i arbore se introduce o buc de bronz care nltur frecarea dintre piesele de oel. Ungerea lagrului se face printr-un canal 5 practicat n roat. Fixarea axial a roii este realizat n partea dreapt prin aiba de bronz 7 i un umr al arborelui, iarlastngadeinelul elastic2, foratransmindu-seprinaibadebronz3ibutucul canelat 10al elementului de cuplare. Transmiterea momentului de la roata liber 6, aflat permanent n angrenare, la arbore se face prin deplasarea axial a mufei 9 spre dreapta peste dantura de cuplare 8 a roii libere 6.n figura 1b roata liber se monteaz pe arbore prin intermediul unui rulment cu ace ntr-o soluie constructiv asemntoare cazului precedent. Ungerea lagrului este fcut printr-un sistem de canale 11 practicat n arbore.La soluia din figura 1c montarea roii libere 13 se face prin lagrele de rostogolire 12 i n carterul cutiei de viteze, independent de arbore. Solidarizarea roii de arbore se face prin deplasarea axial a mufei 25. Soluia, utilizat la autocamioanele cu sarcin util foarte mare, determin o lungire a cutiei de viteze dar se obine o descrcare a arborelui secundar de momentele ncovoietoare.Pentru satisfacerea n condiii ct mai bune a cerinelor constructive i funcionale ale cutiilor de viteze, la alegerea soluiilor constructive trebuie avut n vederei urmtoarele :lrgirea degajrii (fig. 1, a, b, c) dintre roata dinat prelucrat i flana sau roata nvecinat trebuie s permit ieirea sculei tietoare. Pentru roile frezate, mrimea degajrii poate fi verificat grafic.Pentrua evita concentrarea efortului pe un punct sau pe o suprafa mic,fenomen ce duce la reducerea duratei de funcionare a angrenajului, se procedeaz la realizarea unei danturi convexe pe una dinroiledinate.Convexitateaserealizeazprineveruireadanturii i seexecutdeobicei laroile dinate de pe arborele intermediar;PROIECT LICEN Pag.2 Schema procesului de fabricatie n urma analizrii desenului de execuie i innd seama de regulile succesiunii logice a operaiilor s-a ntocmit schema procesului tehnologic, astfel:Mortezare dantur cuplareFrezare DanturStrunjire faa 2SplareStrunjire faa IFrezare intrare danturFrezare canaleanfrenare danturevaruire danturSablareCarbonitrurareSplare nainte tratament termicFrezare 3 rampe Frezare Debavurare Alezare rampeRectificare interior i conSuperfinisare conSplare finalVerificare ocControl finalPROIECT LICEN Pag.3 Itinerariul tehnologicOperaia 1. Strunjire faa 1Strunjire fata 1-aControl strunjire fata 1-aOperaia 2. Strunjire faa 2Strunjire fata 2-aPoka-yoke strunjire degajareControl strunjire fata 2-aOperaia 3. Mortezare dantur cuplareMortezare dantura cuplarePoka-yoke mortezare danturaControl mortezare dantura cuplareOperaia 4. Frezare danturFrezare danturaPoka-yoke frezare danturaControl frezare danturaOperaia 5. SplareSpalat-uscatControl spalareOperaia 6. Frezare intrare danturFrezare intrare danturaControl frezare intrare danturaOperaia 7. Frezare canaleFrezare canaleControl frezare canaleOperaia 8. anfrenare danturSanfrenare danturaControl vizual sanfrenare danturaOperaia 9. evaruire danturaSanfrenare danturaControl vizual sanfrenare danturaOperaia 10. Splare nainte tratament termic Spalat-uscatControl spalareOperaia 11. CarbonitrurareTratament termicControl tratament termicPROIECT LICEN Pag.4 Operaia 12. SablareCablareControl sablareOperaia 13. Rectificare interior i conRectificare interior si conControl rectificare interior si conOperaia 14. Superfinisare conSuperfinisare ebosSuperfinisare finitieControl superfinisare conOperaia 15. Splare final Spalat-uscatControl spalareOperaia 16. Verificare ocControl cu etalonControl oscilare si socOperaia 17. Control finalControl nivel 3Control profil surf 2d hommelControl starea suprafetelor surf 2d hommelControl defecte de forma mahrControl dimensional interdimControl dantura wgt350-wenzelControl in laborator tr. termicControl in laborator sanfrenareControl in laborator alte coteControl dimensional brut interdimPROIECT LICEN Pag.5 Calculul adaosurilor de prelucrare i a dimensiunilor intermediare.Pentruobinerea pieselor cu precizia necesar i calitatea suprafeelor impus de condiiile funcionale, este necesar ca de pe semifabricat s se ndeprteze prin achiere un strat de material care constituie adaosul de prelucrare.Mrimea adaosului de prelucrare trebuie s fie calculat n aa fel nct s se obin produse de calitatelaunpredecost minim. Dacadaosuriledeprelucraresuntpreamari, semretegreutatea semifabricatului i consumul de material, sunt necesare faze sau operaii suplimentare de prelucrare prin achiere, semreteconsumul desculeachietoarei uzurautilajelor, crescconsumuriledeenergie electric, etc. n cazul cnd adaosurile de prelucrare sunt prea mici nu se pot ndeprta complet straturile superficialecudefectealesemifabricatului, deci nusepot obinepreciziai rugozitateaprescrisa suprafeelor prelucratei caurmaresemreteprocentul derebut. Deci estefoarteimportant sse stabileasc valori optime pentru adaosurile de prelucrare.a. Operaia curent: strunjire de degrosare operaia precedent: Brut forjat2 2p p zp min pi2 ) S (R 2 2Ai + + + i = 0; Rzp = 1000m; Sp = 800m.p = 2 c lc001; c = 27 m/mmlc = 19.2mmp = 1036m2Apmin = 2 1000 + 2 800-21036= 5673m2Apnom = 2Acmin + Tp Tolerana Tp pentru operaia de turnare este:Tp = 250 m2Apnom = 734,4+ 250 = 5873mdpmax = 117.5 5.87/2= 114.5mmDiametrul piesei nainte de strunjire va fi: 114.552 . 032 . 0+ mmb. Operaia curent: strunjire de finisare operaia precedent: strunjire de degrosare2 2p p zp min pi2 ) S (R 2 2Ac + + + c = 0; Rzp = 500m; Sp = 400m.p = 2 c lc001; c = 15m/mmlc = 17.5 mmp = 535.5m2Acmin = 2 500 + 2 400 + 2535.5= 2871 m2Acnom = 2Acmin + Tp Tolerana Tp pentru operaia de strunjire este:Tp = 160 m2Acnom = 2871+160= 3031 mdpmax = 114.5-3031/2=113.05mmDiametrul piesei nainte de strunjire va fi: 113.0530 . 015 . 0+ PROIECT LICEN Pag.6 Calculul regimurilor de lucru.1..1. Noiuni de baz.Pentrucaachiereametalelor saiblocsunt necesaredoumicri: micareaprincipalde achiere i micarea de avans. La rndul ei, micarea de avans poate fi executat printr-o micare sau prin mai multe micri.La strunjire, micarea principal de achiere este rotirea piesei, iar micarea de avans este micarea de translaie a cuitului. Strunjirea poate fi exterioar sau interioar.1.2. Elemente componente ale regimului de achiereAceste elemente sunt:adncimeadeachieret careestedefinitcamrimeatiului principal aflat ncontact cupiesade prelucrat, msurat perpendicular pe planul de lucru;viteza de achiere v care este definit ca viteza la un moment dat, n direcia micrii de achiere, a unui punct de achiere considerat pe tiul sculei;avansul s care este determinat de obicei n milimetrii la o rotaie a piesei sau a sculei;puterea efectiv de achiere.1.3. Strunjirea interioar.1.3.1. Alegerea sculei. Industria constructoare de maini folosete n marea majoritate a lucrrilor de strunjire, cuite prevzute cu plcue din carburi metalice, excepie fcnd strunjirea unor profile sau a unor aliaje speciale.Stabilirea limitelor de uzur trebuie s in seama de faptul c prin creterea uzurii cuitului se mrete valoarea componentei radiale a forei de achiere, care determin abaterile de form ale suprafeei de prelucrat. Din aceast cauz, la prelucrarea unor piese nerigide, cnd sgeata de ncovoiere a piesei determin precizia de prelucrare, trebuie considerate valori ale uzurii cuitului mai mici dect cele recomandate pentru strunjirea de degroare. Alegerea materialului prii active a cuitului, pentru realizarea unei prelucrri n condiii date, se face n funcie de natura i proprietile fizico-mecanice ale materialului semifabricatului. Materialul pri active poate fi din oel carbon pentru scule, oel aliat pentru scule, oel rapid, carburi metalice, materiale mineralo-ceramice i diamante industriale.O rspndire foarte larg o au cuitele armate cu plcue din carburi metalice, care pot fi alese din STAS 6374-6385/80. Parametrii geometrici ai prii achietoare a cuitelor sunt recomandai n STAS R 6375-85 i STAS 350-82.1.3.2. Alegereaadncimii deachiere. nmajoritateacazurilor, adaosul pentruprelucrareade degroare se ndeprteaz ntr-o singur trecere deoarece n construcia modern de maini sunt adaosuri relativ mici.n cazul strunirii de finisare se aplic aceeai recomandare, inndu-se cont c dup prelucrarea de finisare suprafaa trebuie s aib o rugozitate egal cu cea indicat pe desenul de execuie al piesei respective.Pentru adaosuri simetrice adncimea de achiere se va calcula (dup relaia 10.3, pag 340):[ ] mmAtp22,n care pA este adaosul de prelucrare.Pentru prelucrarea de degroare: . 87 . 5 mm t Pentru prelucrarea de finisare: . 031 . 3 mm t PROIECT LICEN Pag.7 1.3.3. Alegerea avansului. n cazul lucrrilor de strunjire, valoarea avansului depinde de:rezistena corpului cuitului;rezistena plcuei din carburi metalice;eforturile admise de mecanismele de avans ale mainii-unelte;momentul de torsiune admis de mecanismul micrii principale a mainii-unelte;rigiditatea piesei de prelucrat, a mainii-unelte i a dispozitivelor;precizia prescris piesei;calitatea suprafeei prelucrate.Primii patrufactori influeneazalegereaavansului nspecial laprelucrareadedegroare, iar ultimii doi la prelucrarea de semifinisare i finisare.Rigiditatea piesei, a mainii-unelte i a dispozitivelor influeneaz alegerea avansului att n cazul strunjirii de degroare ct i la cea de finisare.Valorile avansurilor pentru diferite tipuri de strunjiri sunt date n tabelele 10.7 10.14.Avansul pentrustrunireainterioardedegroarepestrunguri normaleistrunguri revolvercu cuite din oel rapid sau armate cu carburi metalice se alege din tabelul 10.8 dup cum urmeaz:materialul de prelucrat: font;adncimea de achiere t: pn la 2 mm;diametrul seciunii rotunde a cuitului: 12 mm.Se alege avansul s = 0,18 mm/rot.Avansul pentru strunirea interioar de finisare cu scule armate cu plcue dure sau cu cuite din oel rapid se alege (din tabelul 10.27, pag. 358) dup cum urmeaz:materialul de prelucrat: font;rugozitatea suprafeei prelucrate: 1,6 m;raza la vrf a cuitului r: 1,0mm;se alege avansul s = 0,3 mm/rot.a. Verificareaavansului dinpunct devedereal rezistenei corpului cuitului. ncadrul acestei verificri se va neglija aciunea forelor Fx i Fy, lundu-se n calcul numai aciunea forei principale de achiere Fz.Pentru cuitele cu corp de seciune circular, din condiia de rezisten la ncovoiere se obine relaia:] [323NLR dFaiz (relaia 10.6, pag. 347)Fora principal de achiere se determin cu (relaia 10.7, pag 347):] [1 1 14N HB s t C Fn y xz n care:C4 este un coeficient n funcie de materialul de prelucrat i materialul sculei achietoare (tab. 10.15)T este adncimea de achiere, n mm;s este avansul de achiere, n mm/rot;x1, y1 sunt exponenii adncimii i avansului de achiere (tab. 10.21);HB este duritatea materialului de prelucrat;n1 este exponentul duritii materialului de prelucrat (tab. 10.22).Egalndntreelepriledindreaptaalerelaiilor Fz, pentrucuitecucorpcuseciunecirculari adoptnd pentru Rai valoarea Rai = 200 N/mm2, va rezulta (relaia 10.11, pag 348):PROIECT LICEN Pag.8 ]]]

rotmmHB t L Cdsyn x11 14320.Valori ale avansurilor obinute (cu relaia 10.11) trebuie s fie mai mari dect cele recomandate n tabele.Deci: . 704 . 0229 87 . 5 12 5 , 1 5 , 6312 2075 , 035 , 0 13rotmms b. Verificarea avansului din punct de vedere al rezistenei plcuei din aliaj dur.Pentruprelucrareafontei, cucuitecuunghi deatacprincipal, 45 aceastverificaresefacecu relaiile(10.12i 10.13, pag348, inndcont decoeficientul decorecieCspentrufontcuduritate mijlocie HB = 180200):mR t Cs13 , 08 , 1n care:C este grosimea plcuei din carburi metalice;Rm este rezistena de rupere la traciune a materialului de prelucrat, n daN/mm2;t este adncimea de achiere n mm.Pentru fonta cu duritate mijlocie HB = 200, Cs = 200, rezult:mm s 072 . 0229 87 . 5513 , 08 , 1 pentru strunjirea de degroare;mm s 069 , 0229 031 . 3513 , 08 , 1pentru strunjirea de finisare.c. Verificarea din punct de vedere al forei admise de rezistena mecanismului de avans.Aceast verificare se face comparnd componenta axial a apsrii de achiere cu fora admis de mecanismul de avans, trecut de obicei n cartea mainii-unelte.Avansul are valoarea (relaia 10.18, pag 350):1 1434 , 0n xtHB t L CFs [mm/rot]Calculul forei tangeniale pe care o poate suporta dintele se poate calcula (cu relaia 10.19):ai tR y b m F n care:m este modulul pinionului cremalierei, n mm;y este coeficient de form al dintelui (tab. 10.16);b este limea pinionului, n mm;Rai este rezistena admisibil la ncovoiere a materialului pinionului n N/mm2.Numeric rezult: 037 . 0229 87 . 5 , 12 5 , 1 5 , 63 34 , 0350 102 , 0 4 375 , 035 , 0 1 s[mm/rot].PROIECT LICEN Pag.9 1.3.4. Determinarea vitezei de achiere. 9 8 7 6 5 4 3 2 1200k k k k k k k k kHBs t TCVny x mVv v

,`

.| [mm/min],n care:CVeste un coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale materialului sculei achietoare (tab. 10.30, pag. 360);T durabilitatea sculei achietoare, n min. (tab. 10.3, pag 335);m este exponentul durabilitii (tab 10.29, pag. 359);t este adncimea de achiere, n mm;s este avansul de achiere, n mm/rot;HB este duritatea materialului de prelucrat n uniti Brinell;xv, yv sunt exponenii adncimii de achiere, avansului (tab. 10.30, pag 360)n este exponentul duritii materialului supus prelucrrii;k1,, k9 diferii coeficieni care in cont de condiiile diferite de lucru n comparaie cu cele considerate.Pentru strunjirea de degroare (s = 0,18 mm/rot):CV = 133 (Materialul prii achietoare a sculei: Carburi metalice din grupa de utilizare K40;Materialul de prelucrat: Font;Avansul n mm/rot 3 , 0 s;Condiiile de prelucrare: Cu rcire);T = 90 (plcu P10, hb = 2020);m = 0,2;t = 1.78;s = 0,18 mm/rot;HB = 229;xv = 0,22;yv = 0,40;n = 1,75 (pag. 361);

,`

.|30 20k1q influena seciunii transversale a cuitului(q = hb = 2020 = 400 mm2 suprafaa seciunii transversale a cuitului; = 0,04 (pentru font) coeficientul n funcie de materialul de prelucrat)9839 , 0600400k04 , 01

,`

.| ;

,`

.|45k2 influena unghiului de atac principal( 45 , conform pct. 3.3.3, lit. b;=0,45 exponent n funcie de natura materialului de prelucrat, pag. 362)14545k45 , 02

,`

.| ;09 , 013k

,`

.|a coeficient ce ine seama de influena unghiului tiului secundar 1(a = 15, pentru scule armate cu plcue dure;PROIECT LICEN Pag.10 451)905 , 04515k09 , 03

,`

.| ;

,`

.|2k4r coeficient ce ine seama de influena razei de racordare a vrfului cuitului( = 0,08 pentru font este un exponent funcie de tipul prelucrrii i de materialul prelucrat;r = 1)946 , 021k08 , 04

,`

.| ;83 , 0 k5 coeficient ce ine seama de influena materialului din care este confecionat partea achietoare a sculei (tab. 10.31, pag. 362);0 , 1 k6 coeficient ce ine seama de materialul de prelucrat (tab. 10.32, pag. 363);0 , 1 k7 coeficient ce ine seama de modul de obinere a semifabricatelor;8 , 0 k8 pentru font cu crust cu duritatea HB=160200 coeficient ce ine seama de starea stratului superficial al semifabricatului;2 , 1 k9 pentru form plan cu unghi de degajare negativ 5 coeficient ce ine seama de forma suprafeei de degajare.Rezult:min17 . 35 2 , 1 8 , 0 1 1 83 , 0 946 , 0 905 , 0 1 984 , 022922918 , 0 78 . 1 9013375 , 14 , 0 22 , 0 2 , 0mmV

,`

.| ..min72 . 9711 . 491 . 52 10001000rotdVnp Pentru strunjirea de finisare (s = 0,3 mm/rot) se obine aceeai vitez. Turaia este:.min03 . 9955 . 4822 . 51 10001000rotdVnp 1.3.5. Determinarea turaiei de lucru i recalcularea vitezei de achiere.Din [4], vol. I, pag 267, tab 10.1 se alege pentru SN 450 1000: n = 90 rot/min (turaia inferioar):min99 . 35100090 55 . 481000m n dVp .1.3.6. Determinarea puterii efective de achiere i compararea cu puterea mainii unelte[ ] kWv FzNe1000 ([2], vol. I, pag 365)Fora principal de achiere, Fz,se determin cu (relaia 10.7, pag 347):PROIECT LICEN Pag.11 ] [1 1 14N HB s t C Fn y xz n care:C4 este un coeficient n funcie de materialul de prelucrat i materialul sculei achietoare (tab. 10.15)T este adncimea de achiere, n mm;s este avansul de achiere, n mm/rot;x1, y1 sunt exponenii adncimii i avansului de achiere (tab. 10.21);HB este duritatea materialului de prelucrat;n1 este exponentul duritii materialului de prelucrat (tab. 10.22).N Fz273 , 151 229 3 , 0 78 . 1 5 , 6335 , 0 75 , 0 1 .61 . 0100073 , 69 273 . 151 NekW, putere inferioar celei de 7,5 corespunztoare SN 450 1000.1.4. Calculul normei tehnice de timp.Norma de timp (tn) reprezint timpul necesar pentru executarea unui produs n condiii tehnico-organizatoricedate, exprimndu-senuniti detimpom(zi-om, ore-om, min-om, etc.) peuniti naturale (buc, kg, m, etc.).on do dt a b Tt t t t tnTN + + + + + p [min] ([3], pag 193, rel. 15.1)n care:`Tpestetimpul depregtireincheierenecesarlucrtorului naintedencepereaprelucrrii idup terminarea unui lot de produse pentru activiti ca: studierea documentaiei tehnica, pregtirea S.D.V.-urilor, reglarea mainii-unelte, predarea produselor executate, curirea locului de munc, etc.tb estetimpuldebaz(normal, demain) n cursul cruia se produce schimbarea formei,aspectului exterior, dimensiunilor, etc.ta este timpul auxiliar ce include lucrri privind: instalarea, strngerea, fixarea, i scoaterea piesei de pe main, nlocuirea electrozilor, curarea cordonului de sudur, aezarea i scoaterea pieselor din cuptor n vederea forjrii, etc.tdt estetimpul dedeserviretehnicalocului demuncnecesar pentru: reglareasculelor, nlocuirea sculelor, nlturarea panului, montarea i schimbarea tuburilor de oxigen, pentru sudura oxiacetilenic, etc.tdo este timpul de deservire organizatoric necesar pentru: curirea i ungerea mainii unelte, curirea i ungerea mainii-unelte, etc.ton este timpul pentru odihn i necesiti fiziologice ale muncitorului;n este lotul optim de piese pentru care s-au pregtit sculele, dispozitivele.n general, tb i ta se stabilesc pentru fiecare faz a operaiei, iar tdt, tdo i ton se iau din normative sau se determin n procente din tb sau Top (Top = tb + ta): ;1001kt tb dt ;1002kt tb do 1003kT top on .25 1 6 3 15 + + + piT([3], pag. 193, poz. 1, 2, 12, 18)in sl l l ltb+ + +3 2 1([3], pag. 118, rel. 3.10)unde:l = lungimea suprafeei prelucrate, n mm;PROIECT LICEN Pag.12 l1 = distana de ptrundere (intrare) a cuitului, n mm; ) 2 ... 5 , 0 (1+ tgxtl (rel. 3.11)l2 = distana de depire (ieire) a sculei, n mm; l2 = 05 mml3 = lungimea suprafeei prelucrate pentru achia de prob, n mm; l3 = 010 mmmm l 47 . 1257 . 114 5 . 117mm l 75 , 12 2175 , 101 + 45 ; 1 tgx0 ; 23 2 l mm ls = 0,40,5 mm/rot ([4], pag. 156, tab. 9.1)SN 450 1000 realizeaz s = 0,44Din [4], pag 171, tab 9.22 se alege Vp = 76 rot/min; .min35 . 957 . 25379 10001000rotdVnp Din [4], pag 264, tab10.1 se adopt pentru SN 450 1000: n = 90 rot/min, i=1 (nr. de treceri).3686 . 0 1100 44 , 02 75 , 12 47 . 13 2 1 + + + + + in sl l l ltbmin.4 3 2 1 a a a a at t t t t + + + unde:ta1 = timpul pentru prinderea-desprinderea piesei;ta2 = timpul pentru comande mainii i montarea-demontarea sculelor;ta3 = timp legat de faz;ta4 = timp pentru msurtori de controlta1 = 1,5 min pentru piesa de 4 kg prins n universal 250([3], pag. 196, tab. 5.68)ta2 = 0,1+0,1+005+0,05=0,3([3], pag. 202, tab. 5.73, poz. 2,4,9,11)ta3 = 0,2([3], pag. 103, tab. 5.75, poz. 1)ta4 = 0, nu se msoarta = 1,5+0,3+0,2=2 mintdt = 2,5% tb; tdt = 0,362,5/100=0,0092 min ([3], pag. 207, tab. 5.79, poz. 1)tdo = 1% tb; tdo = 0,361/100=0,0036 min ([3], pag. 207, tab. 5.79, poz. 1)ton = 1,5% Top = 1,5/100(tb+ta)=0,035 min ([3], pag. 208, tab. 5.80, poz. 4)Rezult:66 . 2 035 , 0 0036 , 0 0092 , 0 2 345 , 0 25 , 01 + + + + + tNmin.Operaia 2: strunjirea de finisare22 1 3 3 15 + + + piT([3], pag. 193, tab. 6.65, poz. 1, 2, 13, 18)in sl l l ltb+ + +3 2 1unde:l=0.2 mm; mm t 37 , 0245 . 254 7 . 253, 45 mmtgtl 2 ) 2 ... 5 , 0 (1 + ;l2 = (05) mm, l2 = 4 mm;PROIECT LICEN Pag.13 l3 = (010) mm, l3 = 5 mm;i = 1; s = 0,20,3 mm/rot;SN 450 1000 realizeaz s = 0,28 mm/rotVp = 79rot/min, rezult .min10045 . 25479 10001000rotdVnp Se adopt n = 100 rot/min.4199 . 0 1100 28 , 05 4 2 2 . 015 4 2 2 . 0 + + + + + +n stb4 3 2 1 a a a a at t t t t + + + ta1 = 1,5min;([3], pag. 196, tab. 5.68)ta2 = 0,1+0,1+0,05+0,05=0,3 min;([3], pag. 202, tab. 5.73, poz. 2, 4, 8, 11)ta3 = 1,6 min; ([3], pag. 203, tab. 5.75, poz. 11)ta4 =0,22 min ([3], pag. 205, tab. 5.78, poz. 6)Rezult: min 62 , 3 22 , 0 6 , 1 3 , 0 5 , 1 + + + attdt = 2,5% tb; tdt = 0,410,025 = 0,0105 mintdo = 1% tb = 0, 410,001 = 0,0042 min ([3], pag. 207, tab. 5.79, poz. 1)ton = 1,5% Top = 1,5/100(tb+ta) = 0,060 min.Rezult:33 . 4 060 , 0 0042 , 0 0105 , 0 62 , 3 37 , 0 100 / 222 + + + + + tNmin.II. Norma de producie pe schimb a unui muncitor va fi:, / 7035 . 4 64 , 260 8 schimb bucNFNbuc tzmp+ unde:Fzm este fondul de timp zilnic al muncitorului, n ore-om/schimb;Nt buc este norma de timp pe bucat, n min-om/buc.III. Coeficientul de folosire a materialului la piesa prelucrat va fi:[%] 100 cuNCkunde:Cu este consumul util, n kg/buc.Nc este norma de consum, n kg/buc.[%] 100 sfpfVVkunde:Vpf este volumul piesei finite, n cm3;Vsf este volumul semifabricatului, n cm3.