Transcript
  • 0b Reviso na equao do item 3.1.3 03/12/2010 KCAR/SMMF 03/12/2010 AQ 0a Reviso geral 10/11/2010 KCAR/SMMF 10/11/2010 AQ 0 Emisso inicial 05/11/2010 KCAR/SMMF 05/11/2010 AQ

    N DISCRIMINAO DAS REVISES DATA CONFERIDO DATA APROVAO

    APROVAO

    ELETROSUL CENTRAIS ELTRICAS S.A.

    DATA: INTERLIGAO BRASIL - URUGUAI MARTE ENGENHARIA RESP.TC. N CREA

    PROJETO BSICO LT 230kV CANDIOTA PRESIDENTE MDICICOORDENAO DE ISOLAMENTO

    CSF 1977101145 ESC.: DES N: L105-0107-A4 R-0b Fl. 1/23

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    COORDENAO DO ISOLAMENTO FOLHA 2 de 23 R0b

    NDICE

    1. OBJETIVO.................................................................................................... 3 2. ISOLADORES ............................................................................................... 3

    2.1. Caractersticas Principais e Quantidade Mnima por Cadeia................................ 3 2.2. Configurao Final das Cadeias ..................................................................... 4

    3. ISOLAMENTO PARA TENSO OPERATIVA.......................................................... 4 3.1. ngulo de Balano das Cadeias ..................................................................... 4 3.2. Espaamento Fase - Terra............................................................................ 5

    4. ISOLAMENTO PARA SOBRETENSES DE MANOBRA ........................................... 6 4.1. ngulo de Balano das Cadeias ..................................................................... 6 4.2. Espaamentos Fase - Terra .......................................................................... 6 4.3. Risco de Falha Fase Terra.......................................................................... 7 4.4. Risco de Falha Fase Fase........................................................................... 8

    5. ISOLAMENTO PARA DESCARGAS ATMOSFRICAS.............................................. 8 5.1. Dados de Entrada ....................................................................................... 8 5.2. Desempenho Calculado................................................................................ 8

    6. ISOLAMENTO PARA MANUTENO EM LINHA VIVA............................................ 9 7. CARACTERSTICAS DA ESTRUTURA DE SUSPENSO PREDOMINANTE .................. 9

    7.1. Configurao Geomtrica ............................................................................. 9 8. REFERNCIAS .............................................................................................. 9 9. ANEXOS.................................................................................................... 11

    Anexo 1 Riscos de Falha por Surtos de Manobra................................................ 12 Anexo 2 Relatrio de Sada Programa FLASH ................................................. 15 Anexo 3 Espaamentos Mnimos para Manuteno em Linha Viva ........................ 20 Anexo 4 Configurao do Topo da Estrutura Predominante ................................. 22

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    1. OBJETIVO

    1.1 Este relatrio objetiva definir os parmetros bsicos para o dimensionamento do isolamento da LT 230 kV, circuito simples, Candiota Presidente Mdici, de 9km, situada no Rio Grande do Sul, e que far parte do sistema de interligao eltrica entre o Brasil e o Uruguai..

    1.2 Os seguintes parmetros so aqui quantificados partindo-se das solicitaes eltricas previstas, da climatologia da regio atravessada, das caractersticas geolgicas do solo e do desempenho desejado para o isolamento da LT, so definidos os seguintes parmetros:

    a) Quantidade e tipo dos isoladores a serem utilizados. b) Espaamentos mnimos fase-terra e fase-fase. c) ngulos de balano associados aos espaamentos fase-terra. d) Riscos de falha fase-terra e fase-fase. e) Desempenho da LT relativo a descargas atmosfricas.

    1.3 Em funo dos parmetros selecionados ento definida a configurao do topo da estrutura predominante e so calculadas as constantes eltricas da LT.

    2. ISOLADORES

    2.1. Caractersticas Principais e Quantidade Mnima por Cadeia

    2.1.1 A distncia de escoamento especfica das cadeias deve atender os requisitos indicados na referncia (10), ou seja:

    a) deve ser definida com base na publicao IEC 60815 (1) e no nvel de poluio da regio atravessada pela LT;

    b) deve ser 20 mm/kV fase-fase, valor eficaz. 2.1.2 Nos clculos seguintes adotada a distncia de escoamento especfica de 20

    mm/kV fase-fase, que atende a referncia (10), enquadra-se no nvel II da publicao IEC 60815 e est de acordo com a prtica usual para linhas de transmisso em 230 kV situadas em regies com nvel de poluio mdia, como o caso em estudo.

    2.1.3 Para as cadeias de suspenso, passagem e ancoragem dos condutores est sendo considerada a utilizao de isoladores com as seguintes caractersticas (11):

    Caracterstica Isolador

    Carga de ruptura 120 kN

    Engate concha-bola ANSI C29.2/52.5

    Dimetro do disco 254 mm

    Passo 146 mm

    Distncia de escoamento 320 mm

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    2.1.4 A quantidade mnima de isoladores por cadeia calculada a seguir com base no critrio especificado no item 2.1.2 e nas caractersticas indicadas no item 2.1.3.

    i

    emx

    DD.VN

    Onde:

    N nmero mnimo de isoladores da cadeia

    Vmx 242 kV tenso mxima de operao, fase-fase

    De 20 mm/kV distncia de escoamento especfica fase-fase

    Di 120 320 mm distncia de escoamento, isolador de 120 kN

    Resultando:

    Para isoladores de 120 kN: 13,15320

    20242 xN

    2.1.5 Foi acrescentado um isolador na cadeia de ancoragem para compensar a reduo na distncia de isolamento decorrente da flecha das cadeias e do uso de anis anticorona.

    2.1.6 A distncia fase-terra para a condio de repouso e verificao a surtos atmosfricos adotada 16 x 0,146 = 2,34 m.

    2.2. Configurao Final das Cadeias

    NSUSP/PASS = 16 isoladores de 120 kN (cadeia de suspenso e passagem)

    NANCO = 2 x 17 isoladores de 120 kN (cadeia dupla de ancoragem)

    3. ISOLAMENTO PARA TENSO OPERATIVA

    3.1. ngulo de Balano das Cadeias

    3.1.1 O isolamento tenso mxima operativa deve ser dimensionado considerando o balano da cadeia de isoladores sob ao de vento com perodo de retorno de 30 anos (10).

    3.1.2 Para o clculo do ngulo de balano est sendo adotada a metodologia indicada no item 10.1.4.3 da referncia (2), incluindo a parcela do balano da cadeia devido s deflexes das estruturas.

    3.1.3 Com base no critrio indicado no item 3.1.2 anterior definido a seguir o ngulo de balano das cadeias de suspenso.

    HVpd.qktg o onde:

    qo 94 kgf/m2 item 6.1 da referncia (3)

    d 0,02515 m dimetro do condutor GROSBEAK 636 kcmil (9)

    p 1,303 kgf/m peso unitrio do condutor GROSBEAK 636 kcmil (9)

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    V/H 0,6 relao (vo de peso)/(vo de vento)

    k 0,31 figura 7 da referncia (2) para V = 39,3 m/s (3)

    Tendo como resultado:

    = 43,15 3.1.4 Valor adotado:

    = 45 3.2. Espaamento Fase - Terra

    3.2.1 A solicitao eltrica mxima fase-terra a 60 Hz, valor de pico, dada pela expresso:

    32VV mxs ou seja:

    Vs = 197,6 kV

    3.2.2 Usualmente as curvas ou equaes aplicveis aos valores de suportabilidade eltrica dos espaamentos fase-terra fornecem a tenso com 50% de probabilidade de descarga, referida a condies atmosfricas padronizadas.

    3.2.3 Torna-se necessrio, portanto, calcular V50% a partir de Vs conforme indicado a seguir:

    2

    1s%50 k

    k.VV onde: V50% tenso fase-terra, valor de pico, a 60 Hz, com 50% de probabilidade de

    ocorrncia de descarga

    Vs conforme item 3.2.1 acima

    k1 fator de correo para reduzir a probabilidade de ocorrncia de descargas a nvel compatvel com a confiabilidade desejada para a LT

    k2 fator de correo para as condies atmosfricas da regio atravessada pela LT ( %9960HzFCA )

    3.2.4 Para a linha de transmisso em estudo est sendo adotado para k1 valor que situe V50% trs desvios padro acima de Vs.

    3.2.5 Considerando que a distribuio de tenses disruptivas a 60 Hz normal e que seu desvio padro 3%, tem-se:

    10,103,0x31

    1k1

    3.2.6 Foi considerado no relatrio (5) o valor de k2 =%99

    60HzFCA = 0,95.

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    3.2.7 Concluindo, tem-se:

    ss VVV .1579,195,010,1

    %50 Resultando:

    V50% = 228,8 kV

    3.2.8 Valor adotado para a tenso fase-terra, valor de pico, 60 Hz:

    V50% = 230 kV

    3.2.9 Essa tenso corresponde ao seguinte espaamento fase-terra (6) (7):

    L60Hz = 0,450 m Associado ao ngulo de balano das cadeias = 45

    4. ISOLAMENTO PARA SOBRETENSES DE MANOBRA

    4.1. ngulo de Balano das Cadeias

    4.1.1 Para clculo do ngulo de balano est sendo adotada a mesma metodologia apresentada no item 3.1 anterior, associada a velocidade do vento com perodo de retorno de 2 anos (vento freqente).

    4.1.2 So indicados a seguir os valores a serem considerados no clculo:

    qo 31 kgf/m2 item 5.3 da referncia (3)

    d 0,02515 m dimetro do condutor GROSBEAK 636 kcmil (9)

    p 1,303 kgf/m peso unitrio do condutor GROSBEAK 636 kcmil (9)

    V/H 0,60 relao (vo de peso)/(vo de vento) freqente

    k 0,40 figura 7 da referncia (2) para V = 22,6 m/s

    Tendo como resultado:

    = 21,75 4.1.3 Valor adotado:

    = 22 4.2. Espaamentos Fase - Terra

    4.2.1 Para tenso do surto ocorrendo na LT em estudo est sendo adotado o seguinte valor, sendo de 2,5 o valor de tenso fase-terra (pu):

    kVxVs 49,469325,2230

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    4.2.2 De modo anlogo ao mostrado no item 3.2 anterior o espaamento para surtos de manobra est sendo calculado de modo que V50% fique situado 3 desvios padro acima de Vs, devidamente corrigido para as condies atmosfricas caractersticas da regio atravessada pela LT (4) (5), ou seja:

    = 0,05 (desvio padro para surtos de manobra) k2 =

    %90manFCA = 0,98 (5)

    ss VkVV .188,11

    311

    2%50

    Resultando:

    V50% = 591,96 kV

    4.2.3 Para essa solicitao eltrica e adotando k=1,35, valor compatvel com o tipo de espaamento de torre autoportante tipo delta, obtm-se o seguinte espaamento.

    %50

    %50SM Vk3400

    V8L = 1,185 m

    LSM = 1,30 m Associado a ngulo de balano das cadeias = 22

    4.3. Risco de Falha Fase Terra

    4.3.1 A referncia (10) e a ANEEL especificam os riscos mximos para falhas fase-terra devido a manobras de religamento (10-3) e manobras de energizao (10-2).

    4.3.2 Para a LT em estudo os riscos de falha foram calculados utilizando o programa RISMAN e considerando, conservativamente, os seguintes parmetros:

    Fator de surto (50%) em toda extenso da LT 2,5 p.u.

    Desvio padro da distribuio de sobretenses (S) 5 % Desvio padro da distribuio da suportabilidade (R) 5 % Correo para condies atmosfricas da regio ( %90manFCA ) 0,98

    Comprimento da LT 9 km

    Nmero de estruturas por LT 21

    Comprimento da cadeia de suspenso 2,8 m

    4.3.3 Os relatrios de sada do programa RISMAN constam do Anexo 1. O risco de falha

    total indicado a seguir.

    R= 2,33 x1013

    4.3.4 Conforme pode ser observado o risco total de falha obtido inferior aos valores mximos especificados em (10) (item 4.3.1.2).

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    4.4. Risco de Falha Fase Fase

    4.4.1 A LT em estudo utiliza como estrutura predominante a torre autoportante PCSL.

    4.4.2 De modo a validar essa premissa foi calculada a distncia mnima entre fases para atender os riscos mximos de falha fase-fase especificados em (10) de 10-3, para manobras de religamento e 10-4, para manobras de energizao.

    4.4.3 Utilizando a metodologia constante da referncia (6) e adotando valores conservativos para as variveis consideradas foram calculados os espaamentos fase-fase que seriam necessrios para o menor risco de falha para um circuito (10-4).

    4.4.4 Conforme mostrado no Anexo 1 foi obtido valor de 2,0 m para a distncia mnima entre fases. Esse espaamento inferior ao adotado no projeto da LT, ou seja, para a configurao mostrada no Anexo 4 o risco de falha fase-fase por surtos de manobra, certamente inferior aos valores especificados na referncia (10) e pela ANEEL.

    5. ISOLAMENTO PARA DESCARGAS ATMOSFRICAS

    5.1. Dados de Entrada

    Para avaliao do desempenho da LT quando submetida a surtos atmosfricos foi utilizado o programa FLASH. Os dados de entrada adotados para o clculo so reproduzidos a seguir:

    Vo mdio 450 m

    Altura da torre at o topo 35,55 m

    Espaamento horizontal entre fases 7,70 m

    Espaamento vertical entre fases 5,50 m

    Espaamento horizontal entre cabos pra-raios 5,40 m

    Altura do condutor ao solo na torre, fase mais baixa 25,75 m

    Altura do condutor ao solo na torre, fase mais alta 30,75 m

    Altura do cabo pra-raios ao solo na torre 35,55 m

    Distncia fase-terra para clculo do nvel de isolamento 2,30 m

    Flecha do cabo condutor 17,75 m

    Flecha do cabo pra-raios 15,28 m

    Nvel cerunico da regio atravessada pelas LTs 60

    Resistncia de aterramento mdia das torres R = 15 5.2. Desempenho Calculado

    5.2.1 A partir dos parmetros acima foi calculado o desempenho da LT utilizando o programa FLASH. O relatrio de sada consta do Anexo 2 e resumido a seguir.

    Taxa de desligamentos por 100 km por ano R

    Descargas Diretas Descargas Indiretas

    Total

    15 Zero 0,86 0,86 < 2

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    5.2.2 A referncia (10) especifica que o comportamento da LT a descargas atmosfricas deve atender aos seguintes valores, expressos em nmero de descargas por 100 km por ano:

    a) No podero ocorrer desligamentos por descargas diretas.

    b) O nmero total de desligamentos por descargas atmosfricas deve ser inferior ou, no mximo, igual a um desligamento por 100 quilmetros por ano.

    5.2.3 Os resultados obtidos indicam que, para resistncia de aterramento das estruturas com valor mdio de 15 , o desempenho calculado atende o especificado na referncia (10).

    5.2.4 Essa resistncia (15 ) compatvel com o valor adotado no estudo de distribuio de correntes de curto circuito (9) devendo ser considerada como limite para a mdia das resistncias de aterramento da totalidade das estruturas da LT.

    6. ISOLAMENTO PARA MANUTENO EM LINHA VIVA

    6.1 O Anexo 3 reproduz a tabela 441-2 do NESC/2002 (8) contendo os espaamentos mnimos recomendados para operaes de manuteno em linha viva.

    6.2 Para o fator de surto mximo adotado neste estudo de 2,5 pu, a tabela recomenda distncia fase-terra mnima de 1,38 m. No presente projeto est sendo adotado o seguinte valor:

    Lmanut = 2,30 m Associado a cadeias em repouso, sem vento

    7. CARACTERSTICAS DA ESTRUTURA DE SUSPENSO PREDOMINANTE

    7.1. Configurao Geomtrica

    A configurao geomtrica do topo da estrutura de suspenso predominante apresentada no Anexo 4.

    8. REFERNCIAS

    1 IEC 60815 Guide for the selection of insulators in respect of polluted conditions.

    2 NBR 5422 Projeto de linhas areas de transmisso de energia eltrica.

    3 Relatrio L105-0102-A4-VELOCIDADE DO VENTO, preparado para a LT 230 kV, circuito simples, Candiota Presidente Mdici.

    Relatrio L105-0103-A4-CARREGAMENTOS DEVIDOS AO VENTO, preparado para a LT 230 kV, circuito simples, Candiota Presidente Mdici.

    4 IEC 60060.1 High-voltage test techniques.

    5 Relatrio L105-0101-A4-DADOS CLIMATOLGICOS, preparado para a LT 230 kV, circuito simples, Candiota Presidente Mdici.

    6 Transmission line reference book, 345 kV and above, second edition, 1982.

    7 Lignes ariennes haute et rs haute tension rgles disolation.

    8 ANSI C2/2002 National Electrical Safety Code

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    9 Relatrio L105-0104-A4-CABOS CONDUTORES E PRA-RAIOS, preparado para a LT 230 kV, circuito simples, Candiota Presidente Mdici.

    10 Tomada de Preos DAC N03/2010 Anexo II Especificaes Tcnicas e Desenhos de Referncia, Requisitos Mnimos para Projeto Bsico de Linhas de Transmisso, Interligao Brasil Uruguai, L104-0005-A4

    11 Relatrio L105-0108-A4-ISOLADORES E FERRAGENS, preparado para a LT 230 kV, circuito simples, Candiota Presidente Mdici.

    12 Paris, L & Cortina, R Switching and Lightning Impulse Discharge Characteristics of Large Air gaps and Long Insulator Strings IEEE, vol PAS-87, n 4, April 68

    13 Relatrio L105-0115-A4-ISOLADORES E FERRAGENS, preparado para a LT 230 kV, circuito simples, Candiota Presidente Mdici.

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    9. ANEXOS

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    COORDENAO DO ISOLAMENTO FOLHA 12 de 23 R0b

    Anexo 1 Riscos de Falha por Surtos de Manobra

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    ************************************************************************************* * PROGRAMA RISMAN VERSO 2.0 DE 14/08/08 MARTE ENGENHARIA LTDA. PGINA - 1* *LT 230kV PRESIDENTE MDICI - CANDIOTA 26-10-2010* ************************************************************************************* DIMETRO DO CABO CONDUTOR (cm): 2.5160 PESO LINEAR DO CABO CONDUTOR (kg/m): 1.3030 ESP. HORIZ. ENTRE OS CONDUTORES DO FEIXE (m): 0.4570 ESP. VERT. ENTRE OS CONDUTORES DO FEIXE (m): 0.0000 DIST. ESTRUT. SUPER./FIXAO ISOL. (m): 0.1000 COMPRIMENTO DE BALANO CADEIA ISOL+FERR (m): 2.7000 NGULO ESTRUTURA SUPERIOR/HORIZONTAL (Graus): 0.0000 NGULO ESTRUTURA LATERAL/VERTICAL (Graus): 0.0000 BRAO MNIMO DA ESTRUTURA (m) : 3.0000 PASSO DO BRAO DA ESTRUTURA (m) : 0.1000 BRAO MXIMO DA ESTRUTURA (m) : 3.0000 ESPESSURA DA ESTRUTURA (m) : 1.2000 FATOR MULTPL. CURVA SUPORTABILIDADE (p.u.) : 1.0000 RIS MNIMO (p.u.) : 0.9500 PASSO DE RIS (p.u.) : 0.1000 RIS MXIMO (p.u.) : 0.9500 DESVIO PADRO SUPORTABILIDADE (p.u.) : 0.0500 DESVIO PADRO SOLICITAO (p.u.) : 0.0500 SOLICITAO(kV) X No.DE GAPS SUJEITOS SOLICITAO: 469.50 21 RELAO VO PESO/VO VENTO (p.u.) : 0.6000 3 DENSIDADE ABSOLUTA DO AR (kg/m ) : 1.1910 HISTOGRAMA DE VELOCIDADES HORRIA DO VENTO : FREQUNCIA VELOCIDADE FATOR NGULO ABSOLUTA VENTO EFETIVIDADE BALANO (m/s) (p.u.) (Graus) 1. 22.60 0.395 21.51 999. 0.00 1.000 0.00 NMERO DE PONTOS DO HISTOGRAMA : 1000. RESULTADOS PARA RIS IGUAL A : 0.9500 BRAO RISCO LATERAL RISCO TOTAL (m) (p.u.) (p.u.) 3.0000 0.233D-14 0.233D-14

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    ************************************************************************** * LT 230 kV PRESIDENTE MDICI CANDIOTA * * RISCO DE FALHA FASE FASE * * METODOLOGIA: * * TRANSMISSION LINE REFERENCE BOOK 345 KV AND ABOVE, 2ND EDITION, 1982 * ************************************************************************** TENSO FASE-TERRA DE REFERNCIA V V = 230.2/3

    = 188 KV

    ************************************************************************** SOBRETENSO FASE-FASE VFF50% = 3,0 P.U. DESVIO PADRO SOBRETENSES FASE-FASE S = 0,15 CORREO PARA CONDIES ATMOSFRICAS PADRO %impFCA 90 = 0,99

    SOBRETENSO MXIMA FASE-FASE S2 S2 = (VFF50% + 2 x S x VFF50%)/ %impFCA 90

    = 3,94 P.U.

    ************************************************************************** DESVIO PADRO SUPORTABILIDADE = 0,05 ESPAAMENTOS SUBMETIDOS AO SURTO N = 22 RISCO DE FALHA = 1 x 10-4

    FATOR R = 1,35 SUPORTABILIDADE (V50%), EM PU CFO(PU) CFO(PU) = R x S2

    = 5,32 P.U.

    SUPORTABILIDADE (V50%), EM KV CFO(KV) CFO(KV) = V x CFO(PU)

    = 1000 KV

    SUPORTABILIDADE, VALOR ADOTADO, EM KV CFO(KV) = 1100 KV ************************************************************************** ESPAAMENTO FASE-FASE MNIMO, PARA = 0,5 EFF MIN = 2,0 M **************************************************************************

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    COORDENAO DO ISOLAMENTO FOLHA 15 de 23 R0b

    Anexo 2 Relatrio de Sada Programa FLASH

  • LT 230 kV CANDIOTA-PRESIDENTE MDICI L105-0107-A4

    COORDENAO DO ISOLAMENTO FOLHA 16 de 23 R0b

    Value of BETA used = .8999999761581421 THE SHIELD ANGLE REQUIRED FOR CONDUCTOR 1 IS 2.07 DEGREES THE ACTUAL SHIELD ANGLE FOR CONDUCTOR 1 IS 8.50 DEGREES THE SHIELD ANGLE REQUIRED FOR CONDUCTOR 3 IS 9.36 DEGREES THE ACTUAL SHIELD ANGLE FOR CONDUCTOR 3 IS 5.78 DEGREES ------------------- B A C K F L A S H C A L C U L A T I O N ------------------Footing RESISTANCE = 20 Ohms. Tower WAVE IMPEDANCE = 54.02886199951172 Ohms. Cond. Coupling Flashover Insulator Flashover Insulator Critical No. Factor Voltage Voltage Voltage Voltage Current at 2 us at 2 us at 6 us at 6 us (kV) (kV/kA) (kV) (kV/kA) (kA) 1 0.4940 1886 11.64 1346 7.26 161.92 2 0.3635 1886 13.86 1346 9.13 136.02 3 0.3635 1886 13.86 1346 9.13 136.02 The PROBABILITY of BACKFLASHOVER by each PHASE is: Cond. No. Probability (%) Average Critical Current(kA) 1 0.0 0.00 2 50.0 128.17 3 50.0 128.17 --------------------------------------------------------------------------------Footing RESISTANCE = 19 Ohms. Tower WAVE IMPEDANCE = 54.81308364868164 Ohms. Cond. Coupling Flashover Insulator Flashover Insulator Critical No. Factor Voltage Voltage Voltage Voltage Current at 2 us at 2 us at 6 us at 6 us (kV) (kV/kA) (kV) (kV/kA) (kA) 1 0.4940 1886 11.29 1346 7.00 166.97 2 0.3635 1886 13.40 1346 8.80 140.64 3 0.3635 1886 13.40 1346 8.80 140.64 The PROBABILITY of BACKFLASHOVER by each PHASE is: Cond. No. Probability (%) Average Critical Current(kA) 1 0.0 0.00 2 50.0 132.52 3 50.0 132.52 --------------------------------------------------------------------------------Footing RESISTANCE = 18 Ohms. Tower WAVE IMPEDANCE = 55.60713958740234 Ohms. Cond. Coupling Flashover Insulator Flashover Insulator Critical No. Factor Voltage Voltage Voltage Voltage Current at 2 us at 2 us at 6 us at 6 us (kV) (kV/kA) (kV) (kV/kA) (kA) 1 0.4940 1886 10.93 1346 6.73 172.42 2 0.3635 1886 12.94 1346 8.46 145.64 3 0.3635 1886 12.94 1346 8.46 145.64

  • LT 230 kV CANDIOTA-PRESIDENTE MDICI L105-0107-A4

    COORDENAO DO ISOLAMENTO FOLHA 17 de 23 R0b

    The PROBABILITY of BACKFLASHOVER by each PHASE is: Cond. No. Probability (%) Average Critical Current(kA) 1 0.0 0.00 2 50.0 137.23 3 50.0 137.23 --------------------------------------------------------------------------------Footing RESISTANCE = 16 Ohms. Tower WAVE IMPEDANCE = 57.22550582885742 Ohms. Cond. Coupling Flashover Insulator Flashover Insulator Critical No. Factor Voltage Voltage Voltage Voltage Current at 2 us at 2 us at 6 us at 6 us (kV) (kV/kA) (kV) (kV/kA) (kA) 1 0.4940 1886 10.21 1346 6.16 184.71 2 0.3635 1886 12.01 1346 7.75 157.02 3 0.3635 1886 12.01 1346 7.75 157.02 The PROBABILITY of BACKFLASHOVER by each PHASE is: Cond. No. Probability (%) Average Critical Current(kA) 1 0.0 0.00 2 50.0 147.96 3 50.0 147.96 --------------------------------------------------------------------------------Footing RESISTANCE = 15 Ohms. Tower WAVE IMPEDANCE = 58.05020523071289 Ohms. Cond. Coupling Flashover Insulator Flashover Insulator Critical No. Factor Voltage Voltage Voltage Voltage Current at 2 us at 2 us at 6 us at 6 us (kV) (kV/kA) (kV) (kV/kA) (kA) 1 0.4940 1886 9.83 1346 5.87 191.67 2 0.3635 1886 11.53 1346 7.38 163.54 3 0.3635 1886 11.53 1346 7.38 163.54 The PROBABILITY of BACKFLASHOVER by each PHASE is: Cond. No. Probability (%) Average Critical Current(kA) 1 0.0 0.00 2 50.0 154.09 3 50.0 154.09 --------------------------------------------------------------------------------Footing RESISTANCE = 14 Ohms. Tower WAVE IMPEDANCE = 58.8855094909668 Ohms. Cond. Coupling Flashover Insulator Flashover Insulator Critical No. Factor Voltage Voltage Voltage Voltage Current at 2 us at 2 us at 6 us at 6 us (kV) (kV/kA) (kV) (kV/kA) (kA) 1 0.4940 1886 9.46 1346 5.56 199.27 2 0.3635 1886 11.04 1346 7.00 170.70 3 0.3635 1886 11.04 1346 7.00 170.70 The PROBABILITY of BACKFLASHOVER by each PHASE is:

  • LT 230 kV CANDIOTA-PRESIDENTE MDICI L105-0107-A4

    COORDENAO DO ISOLAMENTO FOLHA 18 de 23 R0b

    Cond. No. Probability (%) Average Critical Current(kA) 1 0.0 0.00 2 50.0 160.85 3 50.0 160.85 --------------------------------------------------------------------------------Footing RESISTANCE = 13 Ohms. Tower WAVE IMPEDANCE = 59.73162841796875 Ohms. Cond. Coupling Flashover Insulator Flashover Insulator Critical No. Factor Voltage Voltage Voltage Voltage Current at 2 us at 2 us at 6 us at 6 us (kV) (kV/kA) (kV) (kV/kA) (kA) 1 0.4940 1886 9.08 1346 5.25 207.61 2 0.3635 1886 10.55 1346 6.60 178.64 3 0.3635 1886 10.55 1346 6.60 178.64 The PROBABILITY of BACKFLASHOVER by each PHASE is: Cond. No. Probability (%) Average Critical Current(kA) 1 5.6 186.30 2 50.0 168.32 3 44.4 166.24 --------------------------------------------------------------------------------Footing RESISTANCE = 12 Ohms. Tower WAVE IMPEDANCE = 60.58877563476562 Ohms. Cond. Coupling Flashover Insulator Flashover Insulator Critical No. Factor Voltage Voltage Voltage Voltage Current at 2 us at 2 us at 6 us at 6 us (kV) (kV/kA) (kV) (kV/kA) (kA) 1 0.4940 1886 8.69 1346 4.92 216.80 2 0.3635 1886 10.06 1346 6.19 187.46 3 0.3635 1886 10.06 1346 6.19 187.46 The PROBABILITY of BACKFLASHOVER by each PHASE is: Cond. No. Probability (%) Average Critical Current(kA) 1 5.6 194.55 2 50.0 176.63 3 44.4 174.44 --------------------------------------------------------------------------------Footing RESISTANCE = 11 Ohms. Tower WAVE IMPEDANCE = 61.4571647644043 Ohms. Cond. Coupling Flashover Insulator Flashover Insulator Critical No. Factor Voltage Voltage Voltage Voltage Current at 2 us at 2 us at 6 us at 6 us (kV) (kV/kA) (kV) (kV/kA) (kA) 1 0.4940 1886 8.30 1346 4.58 226.98 2 0.3635 1886 9.55 1346 5.77 197.33 3 0.3635 1886 9.55 1346 5.77 197.33 The PROBABILITY of BACKFLASHOVER by each PHASE is: Cond. No. Probability (%) Average Critical Current(kA) 1 5.6 203.69

  • LT 230 kV CANDIOTA-PRESIDENTE MDICI L105-0107-A4

    COORDENAO DO ISOLAMENTO FOLHA 19 de 23 R0b

    2 50.0 185.93 3 44.4 183.63 --------------------------------------------------------------------------------Footing RESISTANCE = 10 Ohms. Tower WAVE IMPEDANCE = 62.33702087402344 Ohms. Cond. Coupling Flashover Insulator Flashover Insulator Critical No. Factor Voltage Voltage Voltage Voltage Current at 2 us at 2 us at 6 us at 6 us (kV) (kV/kA) (kV) (kV/kA) (kA) 1 0.4940 1886 7.91 1346 4.24 238.32 2 0.3635 1886 9.04 1346 5.33 208.45 3 0.3635 1886 9.04 1346 5.33 208.45 The PROBABILITY of BACKFLASHOVER by each PHASE is: Cond. No. Probability (%) Average Critical Current(kA) 1 5.6 213.86 2 50.0 196.41 3 44.4 193.98 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------- F I N A L R E S U L T S --------------------------***************************************************************** THE BACKFLASHOVER RATE = 0.8610 FLASHOVERS/100 KM = 1.3800 FLASHOVERS/100 MI THE SHIELDING FAILURE FLASHOVER RATE = 0.0000 FLASHOVERS/100 KM = 0.0000 FLASHOVERS/100 MI TOTAL FLASHOVER RATE = 0.8610 FLASHOVERS/100 KM = 1.3800 FLASHOVERS/100 MI *****************************************************************

  • LT 230 kV CANDIOTA-PRESIDENTE MDICI L105-0107-A4

    COORDENAO DO ISOLAMENTO FOLHA 20 de 23 R0b

    Anexo 3 Espaamentos Mnimos para Manuteno em Linha Viva

  • LT 230 kV CANDIOTA-PRESIDENTE MDICI L105-0107-A4

    COORDENAO DO ISOLAMENTO FOLHA 21 de 23 R0b

    ANEXO 3, FOLHA 1/1

    Table 441-2

    AC Live Work Minimum Approach Distance With Transient Overvoltage Factor

    Distance to employee in meters, phase-to-ground

    Air, bare-hand, and clear live-line tool

    Maximum phase-to-phase voltage in kilovolts

    Maximum anticipated per-unit transient overvoltage

    121 145 169 242 362 550 800

    1,5 1,82 2,95

    1,6 1,97 3,23

    1,7 2,13 3,54

    1,8 2,29 3,86

    1,9 2,47 4,19

    2,0 0,74 0,83 0,92 1,16 1,59 2,65 4,53

    2,1 0,76 0,85 0,95 1,21 1,65 2,83

    2,2 0,78 0,88 0,98 1,25 1,74 3,01

    2,3 0,80 0,91 1,01 1,29 1,84 3,20

    2,4 0,82 0,93 1,04 1,33 1,94 3,42

    2,5 0,84 0,96 1,07 1,38 2,04

    2,6 0,86 0,98 1,10 1,42 2,14

    2,7 0,88 1,01 1,13 1,45 2,25

    2,8 0,91 1,03 1,16 1,50 2,36

    2,9 0,93 1,06 1,19 1,54 2,47

    3,0 0,95 1,09 1,22 1,59 2,59

    Fonte: Referncia (8)

  • LT 230 kV CANDIOTA-PRESIDENTE MDICI L105-0107-A4

    COORDENAO DO ISOLAMENTO FOLHA 22 de 23 R0b

    Anexo 4 Configurao do Topo da Estrutura Predominante

  • LT 230 kV CANDIOTA-PRESIDENTE MDICI L105-0107-A4

    COORDENAO DO ISOLAMENTO FOLHA 23 de 23 R0b

    ANEXO 4, FOLHA 1/1

    ESTRUTURA PREDOMINANTE PCSL