Download docx - Licenta Porumb Sergiu

Transcript

LUCRARE DE LICEN

LUCRARE DE LICEN2012

UNIVERSITATEA TEHNIC GHEORGHE ASACHI DIN IAIFACULTATEA DE CONSTRUCII I INSTALAIISPECIALIZREA C.C.I.A.

CENTRU DE AFACERI P+4

ndrumator: Absolvent:prof. dr. ing. Doina tefan Porumb Sergiu -Codrin

Iulie 2012

BORDEROU PIESE SCRISE

1. MEMORIU TEHNIC JUSTIFICATIV 2. CALCULUL TERMIC AL ELEMENTELOR DE NCHIDERE3. EVALUAREA NCRCRILOR4. CALCULUL STATIC I DINAMIC AL STRUCTURII5. DIMENSIONAREA ELEMENTELOR COMPONENTE6. CALCULUL ELEMENTELOR DE SARPANTA7. STUDIUL GEOTEHNIC8. DIMENSIONAREA FUNDAIILOR9. CALCULUL TEHNOLOGIC 10. CALCULUL ECONOMIC AL INFRASTRUCTURII11. ORGANIZAREA LUCRRILOR DE CONSTRUCII LA INFRASTRUCTUR12. MSURI P.S.I.13. MSURI GENERALE DE PROTECIA MUNCII14. BIBLIOGRAFIE

BORDEROU PIESE DESENATE

A.1. PLAN PARTERA.2. PLAN NIVEL CURENTA.3. PLAN ETAJ IVA.4. SECTIUNE TRANSVERSALA.5. FAAD PRINCIPALR.1 PLAN FUNDAII R.2 ARMARE FUNDAIIR.3 DETALIU STLP C-3R.4 ARMARE GRIND AX 3R.5 ARMARE PLACA LA ULTIMUL ETAJ R.6 PLAN TERASA CIRCULABILA

MEMORIU TEHNIC JUSTIFICATIV

MEMORIU GENERAL

CAP. I. DATE GENERALE1.1. Denumire proiect: CENTRU DE AFACERI P+4E1.2. Amplasament: sat BARNOVA, com. BARNOVA, IASI1.3. Constructor: lucrarile de constructii se vor contracta de catre beneficiar in conformitate cu reglementarile actuale, privitor la promovarea investitiilor.

CAP. II. DATE TEHNICE ALE INVESTITIEI2.1. Suprafata si situatia judiciara a terenului ce urmeaza a fi ocupat de obiectiv: topografia teren: terenul are o panta de 1% suprafata de teren ocupata de obiectiv: 1840 mp situatia juridica a terenului: teren proprietate conform contractului de vinzare cumparare nr.8/20.03.2012

2.2. Caracteristici geofizice ale terenului: perioada de colt: Tc = 0.7 sec coeficentul seismic: natura terenului de fundare: normal nivelul apelor subterane: neintlnit 2.3. Caracteristicile principale ale constructiei fundatii continue sub forma de reele de grinzi; structura pe cadre din beton armat; plansee din beton armat; pereti cortin i din bca.

2.4. Date tehnice regim de inaltime: P+4E nr. niveluri: 5 h nivel: 3,50 m;3,00m;4.00 h total: 19,20 m aria construit: 1103 mp; aria desfaurat: 6013 mp; volum construit:2572,8 mc solutii functionale: parter, etaj I, etaj II, etaj III birouri; hol; grupuri sanitare etaj IV: birouri; sli de conferin; hol; grupuri sanitare; categoria de importanta: B clasa de importanta: II gradul de rezistenta la foc: I

MEMORIU DE ARHITECTURCAP. I. DESCRIEREA SOLUIEI FUNCIONALELa stabilirea volumelor i organizrii schemei funcionale s-a inut cont de urmtoarele condiionri: orientarea terenului; posibilitatea de acces la incint; regimul de nlime al construciilor din zon, volumetria i materialele utilizate n construirea i utilizarea acestora; condiiile impuse prin studiul geotehnic;

n consecin s-au propus urrmtoarele: regimul de nlime este P+4E; utilizarea acoperiurilor tip terasa circulabila; folosirea peretilor cortina la parter si etajul IV i BCA la etajele I,II i III;

Descriere soluie arhitectural i de finisaj:1. Perei exteriori bca: tencuial interioar mortar 1,5 cm zidrie bca-25cm termosistem polistiren expandat-20cm tencuial exterioar mortar 1 cm

2. Perei interiori: tencuial mortar 1,5 cm zidrie b.c.a. 15 cm (10cm compartimentari grupuri sanitare) tencuial mortar 1,5 cm

3. Planeu (pardoseal parchet) strat uzur parchet 2 cm suport parchet (burete) 1 cm ap mortar 3 cm plac beton 15 cm 4. Planeu (pardoseal gresie) Strat uzur gresie 1 cm ap mortar 3 cm plac beton 15 cm

5. Planeu acoperis Dale prefabricate-5 cm Nisip - 2 cm Hidroizolatie 0.5 cm Siport hidroizoltie- 3 cm Termoizoltie 15 cm Strat de difuzie 0.1 cm Support hidroizolatie 3 cm Strat de panta 8 cm Bariera de vapori 0.4 cm Support 3 cm Placa beton -15 cm Tencuiala mortar ciment 1.5

MEMORIU DE REZISTEN CAP. I. SOLUIA CONSTRUCTIVSoluia constructiv a cladirii este o soluie pe cadre cu perei neportani.CAP. II. SISTEM CONSTRUCTIV2.1. Fundaii:continue sub forma de reele de grinzi Se realizeaza din beton armat C8/10 si C16/202.2. Stlpii

se realizeaz din beton armat C 20/25 cu seciunea 55x55 cm armai cu PC52 avnd dispuse etrieri n zonele plastice poteniale i n rest.

2.3. Grinzile se realizeaz din beton armat C 20/25 cu seciunea 30x50 cm.

2.4. Planeele: se vor executa din beton armat C20/25 n grosime de 15 cm armat pe ambele direcii;

2.7. Perei neportani la parter, etaj I, II i III: se vor executa din b.c.a. n grosime de 25 cm;2.8. Perei neportani la etaj IV: se vor executa din perei cortin;

2.9.Terasa circulabila se va realiza pe un suport din beton armat de 15 cm plus straturile component;

CALCULUL TERMIC AL ELEMENTELOR DE NCHIDERE

Calculul coeficientului global de izolare termic(Conform ,,Normativ pentru calculul coeficientului global de izolare termica la cladiri cu alta destinaie decat cele de locuit indicativ Cl 07/2-2005)

Verificarea criteriului de satisfacere a exigenei de performana termoenergetica globala a unei cladiri cu alta destinaie decat locuirea, sau a unei pari de cladire, se face pe baza relaiei:

unde:G1 - reprezint un indicator convenional al nivelului de performan termoenergetic (de iarn), al unei cldiri. n ansamblul ei, sau a unei prti de cldire, distinct din punct de vedere funcional.Coeficientul global efectiv G1 al unei cldiri sau al unei pri dintr-o cldire se calculeaz cu relaia:

n care: V - volumul ncalzit al cldirii sau parii de cldire, exprimat in m3; Aj - aria suprafeei elementului de construcie j, prin care se produce schimb de cldura,exprimat n m2; - factor de corecie a diferenei de temperatura ntre mediile separate de elementul de constructie j;

Rezistena termic a materialului de construcie se determin cu relaia:

, unde:

- rezistena la transfer termic prin suprafaa interioar;

- rezistena la transfer termic prin suprafa exterioar; R rezistena la permeabilitate termic a elementului de construcie.

, unde:

- grosimea stratului j n m;

- coeficientul de conductivitate termic al materialului din stratul j n w/mK, n final se obine relaia de calcul pentru rezistena termic a elementului de construcie:

()A. Perei exteriori: Nr. crt.Denumire strat materiald (m) (w/mK)d/

1Tencuiala interioara M50T0,0150,870,0172

2Zidarie din BCA0,250,300,83

3Izolatie termica (polistiren)0,200,045,000

4Tencuiala exterioara M1000,010,870,0115

B. Planeu acoperi: teras necirculabil teras circulabil

dale prefabricate 11

Legend: 1- protecie hidroizolaie (pietris); 2 hidroizolaie; 3 strat de difuzie; 4 suport hidroizolaie; 5 termoizolaie; 6 barier de vapori; 7 strat de difuzie; 8 strat de pant; 9 plac din beton armat; 10 tencuial; 11 nisip.

Nr. crt.Denumire strat materiald (m)(w/mK)d/

1Tencuial mortar ciment0,010,930,0107

2Plac beton armat0,151,740,86

3Strat de pant0,121,620,074

4Suport (mortar de ciment)0,0250,930,026

5Barier de vapori0,0080,1230,065

6Suport Hidroizolaie (mortar de ciment)0,0250,930,026

7Termoizolaie0,150,043,75

8Strat de difuzie0,0080,1230,065

9Suport Hidroizolaie (mortar de ciment)0,0250,930,026

10Hidroizolaie 0,0050,170,029

11Nisip 0,040,580,069

12Dale prefabricate0,022,030,009

C. Planeu (zona consolei)Nr. crt.Denumire strat materiald (m)(w/mK)d/

1ap egalizare0,030,930,032

2Plac BA0,151,740,086

3Izolatie termica (polistiren) 0,350,048,75

4Tencuiala exterioara M1000,010,870,0115

D. Planeu inferior:

Nr. crt.Denumire strat materiald (m) (w/mK) d/

1Pardoseala 0,021,740,011

2Placa din b.a.0,151,740,086

3Izolatie termica (polistiren extrudat)0,20,045,0

4Balast compactat0,20,70,285

5Strat 1 pamant

6Strat 2 pamant

Calculul ariilor elementelor de construcie perimetrale (de nchidere). Aceste arii se calculeaz la faa lor interioar.

PetajI-III=36,66x4=146,64mPetajIV=132,84m

S=Pparterxhparter+PetajI-III(hI-III-0,15)+PetajIVxhIV+Pluminatorxhluminator=

149,64x3,00+146,64x(9-0,15)+132,84x3+29,5x3,5=1808,53mV=Splinf xhparter + Spl supII x hetajI-III + Spl supIV x hetIV + Sluminator x (hetIV + hluminator) + 0,25xSluminatorxhluminator ==1018,90 x 3 + 1274,89 x 9 + 840,01 x 3 + 73,09 x (3+3,5) + 0,25 x 73,09 x 3,5 V=13765,11m Prin calculul coeficientului global de referint Glref se stabilesc performanele termoenergetice ale cldirii conform proiectului de arhitectur, performane ce trebuie asigurate prin proiectul de execuie i meninute pe toata durata de viaa a cldirii.Coeficientul global de izolare termic, G1, al unei cldiri sau al unei pari de cldire reprezint pierderile orare de cldura prin transmisie prin elementele de nchidere ale acesteia, pentru o diferen de temperatur de un grad ntre interior i exterior, raportate la volumul nclzit al acesteia.Prezenta construcie se incadreaz conform Tabelului 1 in categoria I (Birouri i cladiri comerciale). Zona climatica III.

n care: aria suprafeelor componentelor opace ale pereilor verticali care fac cu planul orizontal un unghi mai mare de 60, aflai n contact cu exteriorul sau cu un spaiunenclzit, exprimat n m2 , calculat lund n considerare dimensiunile interax. A2 aria suprafeelor planeelor de la ultimul nivel (orizontale sau care fac cu planul orizontal un unghi mai mic de 60), aflate in contact cu exteriorul sau cu un spatiu nenclzit, calculat lund n considerare dimensiunile interax, exprimat n m2 ;A3 aria suprafeelor planeelor inferioare aflate in contact cu exteriorul sau cu un spaiu nenclzit, calculat lund n considerare dimensiunile interax, exprimat n m2 ; P perimetrul exterior al spaiului nclzit aferent cldirii, aflat n contact cu solul sau ngropat, exprimat in m; A4 aria suprafeelor pereilor transparenti sau translucizi aflai n contact cu exteriorul sau cu un spaiu nencalzit, calculat lund n considerare dimensiunile nominale ale golului din perete, exprimat n m2 ; V volumul ncalzit, calculat pe baza dimensiunilor exterioare ale cldirii, exprimat in m3; a,b,c,d,e coeficieni de control pentru elementele de construcie menionate mai sus, ale caror valori sunt date n tabelele 1 si 2, n funcie de:1 . categoria de cldire: categoria 1 sau categoria 2;2. tipul de cldire;3. zona climatic

Tipul de cldire Zona climatic a m2 K /W b m2 K /W c m2K/W dm2K/W e m2K/W

Birouri, cldiri comerciale III 1,00 2,50 1,10 1,30 0,30

Tipul de element Suprafaa (m2) sau perimentrul Coeficienii de control Coloanele1:2W/K Coloanele1:2 W/K

Pereti exteriori 1226,11 a = 1,0 1226,11

Planeu acoperi 1457,79 b = 2,5 583,12

Planeu la nivelul parterului 1018,9 c = 1,1 926,27

Perimetrul exterior 149,64146,64 132,8429,50d = 1,3 115,11112,80102,1822,69

Suprafa vitrat' 582,42e = 0,30 1941,4

Total 4676,9 465,58

Puni termice: lungimi i coeficieni liniari de transfer termic Determinarea lungimii punilor. Punile termice sunt zone a elementelor de construcie din anvelop cu structuri neomogene prin care propagarea cldurii este mai intens. Punile termice se ntlnesc, n practic, la mbinrile elementelor de construcii sau acolo unde n grosimea anvelopei sunt incluse elemente de rezisten.1. Rost vertical de capt sau col ieind

2. Rost vertical intersecie ntre stlp din beton armat i perete exterior din BCA

3. Rost orizontal interior dintre planeu curent i perete exterior din BCA

4.Rost orizontal dintre planeu acoperi i perete exterior

5.Rost orizontal dintre planeu i perete exterior

4. 5. 6.Rost orizontal planeul inferior peste subsol

7.Rost orizontal planeul peste etaj IV

8.Glaful golurilor pentru ui i ferestre

- coeficient de transfer termic

- rezistena termic corectat

deoarece nu avem elemente de anvelopa catre spatii neincalziten rata ventilrii = 0,5 (0,51,5)h-1

1.Perete exteriorR.V. 10,05542,71226,116,03-

0,052,7

R.V.20,04783,12

0,043,12

R.O. 30,11146,6416,130

0,1116,130

R.O.40,14314,1443,979

R.O.50,14146,6420,529

R.O.60,14149,6420,949

total---129,3590,2713,685332,6946

2.Perete tip cortinaR.O. 70,87862,4103,250,91-

total ---62,41,7032594520,587109614175,8615

3.Planeu acoperisR.O. 40,18314,1432,631201,85,25--

total ---32,630,2176271314,595015321261,5443

4.Planeu consolaR.O. 50,16146,6423,46255,999,046--

total ---23,460,2021903034,94583561851,7587

5.Planeu inferiorR.O. 60,2149,6429,931018,92,838--

total ---29,930,3817356332,619613975388,9504

1210,81

0,257962

Calculul la condens(Normativ C107/6-2002)Calculul la condens pe suprafaa interioar a pereilor exteriori

1. Parametrii de climat interior

Conform SR1707/2-97:

2.

Parametrii de climat exterior:

3. Stabilirea caracteristicilor materialelor din structura peretelui exterior: Stratul I mortar ciment-var M50T

; ;

- factorul rezistenei la permeabilitate la vapori

Stratul II Zidrie BCA

; Stratul III Polistiren extrudat (izolaie termic)

; Stratul IV Mortar (tencuial interioar)

4. Calculul rezistenelor termice:

mk/W -conform Normativului C107/3

mk/W -conform Normativului C107/3

5. Calculul rezistenei termice:

6. Calculul temperaturilor () din interiorul peretelui exterior i stabilirea presiunilor de saturaie:

;

Pentru

- nu se produce condens pe suprafaa interioar a peretelui exterior

Calculul la condens n structura pereilor exteriori

7. Calculul rezistenei la permeabilitate la vapori de ap a peretelui exterior:

- coeficientul de difuzie a vaporilor de ap n aer

8. Calculul presiunilor pariale ale vaporilor de ap din aerul exterior i interior:

- umiditatea relativ a aerului umed interior;

9. Interpretare grafic:

10. (nu se intersecteaz) nu apare condens n perioada rece

EVALUAREA NCRCRILOR

ncrcri permanente dat de greutatea proprie a elementelor de construcie1.Perei exterioriNr crtDenumire elementGrosime(m)Greutate tehnic(daN/m3)crcare normat(daN/m2)

1Tencuial interioar mortar0,015210031,5

2Zidrie BCA0,25950237,5

3Termoizolaie polistiren0,20352,8

4Tencuial exterioar mortar0,01210021

TOTAL292,8

2.Perei interioriNr crtDenumire elementGrosime(m)Greutate tehnic(daN/m3)crcare normat(daN/m2)

1Tencuial mortar0,015210031,5

2Zidrie BCA0,15950142,5

3Tencuial mortar0,015210031.5

TOTAL205,5

3. Planeu curent (pardoseal gresie)

Nr crtDenumire elementGrosime(m)Greutate tehnic(daN/m3)Incrcare normat(daN/m2)

1Strat uzur gresie+strat adeziv0,02240048

2ap egalizare M1000,03210063

3Placa beton0,152500375

4Tencuiala mortar0,015190028,5

TOTAL514,5

4.Casa scrii

Nr. crt.Denumire elementGrosime(m)Greutate tehnic(daN/m3)Incrcare normat(daN/m2)

1Strat uzur gresie0.01220022

2Trepte din b.a.0.08752500218,75

3Tencuiala intrados0.015190028,5

TOTAL269,25

5. Planeu tip terasa circulabilaNr. crt.Denumire elementGrosime (m)Greutate tehnic(daN/m3)ncarcare normat (daN/m2 )

1Tencuial mortar ciment0,015170031,5

2Plac beton armat0,152500375

3Suport (mortar de ciment)0,03210063

4Barier de vapori0,00412004,8

5Strat de pant0,081300104

6Suport Hidroizolaie (mortar de ciment)0,03210063

7Strat de difuzie0,00112001,2

8Termoizolaie0,15355,25

9Suport Hidroizolaie (mortar de ciment)0,03210063

10Hidroizolaie 0,00512006

11Nisip 0,02160032

12Dale prefabricate0,052500125

Total867,75

Nr. crt.Denumire elementGrosime (m)Greutate tehnic(daN/m3)ncarcare normat (daN/m2 )

1Tencuial cu armatura de rabi0,04180072

2Hidroizolaie bituminoas0,0056003

3Strat de difuzie(carton asfaltat)0,0081,50,012

4Suport hidroizolaie(mortar de ciment)0,025180045

5Bariera de vapori (carton asfaltat)0,0081,50,012

6Strat de difuzie0,0081,50,012

7Beton armat0,152500375

8Tencuiala (mortar de ciment)0,01180018

9Sor de tabl0,00160006

Total519

II. ncrcri temporareCvasipermanentePerei interiori neportani (perei despritori)Nr. crt.Denumire elementGrosime(m)Greutate tehnic(daN/m3)Incrcare normat(daN/m2)

1Placa gips carton 0,013110014,3

2Vata minerala0,0741007,4

3Placa gips carton0,013110014,3

TOTAL36

ncrcri variabile1. ncrcri utile:1 Camere, grupuri sanitare: 2 birouri: 3 casa scrii, teras:

2. ncrcari date de aciunea zpezii (CR1-1-3-2005 - Cod de proiectare. Evaluarea zapezii asupra constructiilor)

unde:

- valoarea caracteristic a ncrcrii din zpad;

- coeficient de form pentru ncrcarea din zpad pe acoperi;

- valoarea caracteristic a ncrcrii din zpad pe sol (KN/m2), n amplasament;

- coeficient de expunere al amplasamentului construciei;

- coeficient termic.

Tipul de expunere parial -

Localitatea Brnova, jud. Iasi

,

Incarcarea exceptionala (P100-2004) Pentru proiectarea constructiilor la actiunea seismica, teritoriul Romaniei este impartita in zone de hazard seismic.Nivelul de hazard seismic in fiecare zona se considera, simplificat, a fi constant. Pentru centrele urbane importante si pentru constructii de importanta speciala se recomanda evaluarea locala a hazardului seismic pe baza datelor seismice instrumentale si a studiilor specifice pentru amplasamentul considerat. Nivelul de hazard seismic indicat in prezentul cod este un nivel minim pentru proiectare. Hazardul seismic pentru proiectare este descris de valoarea de varf a acceleratiei orizontale a terenului ag determinata pentru intervalul mediu de recurenta de referinta (IMR) corespunzator starii limta ultime, valoare numita in continuare acceleratia terenului pentru proiectare . Acceleratia terenului pentru proiectare, pentru fiecare zona de hazard seismic, corespunde unui interval mediu de recurenta de referinta de 100 ani. Zonarea acceleratiei terenului pentru proiectare ag in Romania, pentru evenimentele seismice avand intervalul mediu de recurenta (al magnitudinii) IMR= 100 de ani, este indicata in figura 3.1 si se foloseste pentru proiectarea constructiilor la starea limita ultima.

Figura 3.1 zonarea teritoriului Romaniei in termeni de valori de varf ale acceleratiei terenului pentru proiectare ag pentru cutrmure avand intervalul mediu de recurenta IMR =100 de aniAg= 0,124Tc = 0.7 s Miscarea seismica intr-un punct pe suprafata terenului este descrisa prin spectrul de raspuns elastic pentru acceleratii absolute Actiunea seismica orizontala asupra constructiilor este descrisa prin doua componente ortogonale considerate independente intre ele; in proiectarea spectrului de raspuns elastic pentru acceleratii abso Incarcarea din seism a fost calculata conform metodei de calcul cu spectre de raspuns din P100-2006, astfel: Forta taietoare de baza aplicata pe directia de actiune a miscarii seismice este :Fb = I *Sd ( T1 )*m* spectrul de raspuns; I = 1,20 cladirea se incadreaza in clasa de importanta II Sd ( T1 ) =ordonata spectrului de raspuns de proiectare corespunzatoare perioadei fundamentale T1 ; T1 = perioada proprie fundamentala de vibratie a cladirii in planul ce contine directia orizontala considerata ; m = masa totala a cladirii; = 0,85 factorul de corectie care tine seama de contributia modului propriu fundamental prin masa modala efectiva asociata

ag = acceleratia terenului pentru proiectare = 0,2 g perioada de colt Tc = 0,7 s q = factorul de comportare al structurii ( clasa de ductilitate H ) ( T ) = spectrul normalizat de raspuns elastic pentru Tc = 0,7 sPrin calcul automat s-a determinat masa pentru fiecare nivel al cladirii.

Spectre de proiectareSpectrul de proiectare pentru acceleratii Sd ( T1 ) este un spectru de raspuns inelastic care se obtine cu relatiile 0 < T TB

T>TB Sd ( T1 ) se exprim n m/s2T perioada, in secunde.q este factorul de comportare al structurii (factorul de modificare a raspunsului elastic n raspuns inelastic), cu valori n funcie de tipul struturii i capacitatea acestuia de disipare a energiei

Valorile factorului de comportare q sunt indicate pentru diferite tipuri de material i de sistemele structurale n capitolele prezentului normativ.Valoarea factorului de comportare q poate fi diferit pe direcii orizontale diferite ale structurii, dar clasificarea ductilitii trebuie s fie aceeai indifferent de direcia considerat.Perioada de colt TC a spectrului de rspuns reprezinta granie dintre zona (palierului) de valori maxime n spectrul de acceleraii absolute i zona (palierul) de valori maxime n spectrul de viteze relative, TC se exprima n secunde.Formele normalizate ale spectrelor de raspuns pentru componentele orizontale ale acceleratiei terenului, pentru fractiunea din amortizarea critica = 0.05 si in functie de perioadele de control (colt) TB,TC si TD sunt :

Calculul deformatiilor

Calculul deformatiilor (deplasari laterale) este necesar pentru verificari la starea limita de serviciu, iar pentru unele structure cu deformabiltate mai mare, cum sunt structurile tip cadru si pentru verificari la starea limita ultima : Calculul deplasarilor laterale pentru SLS se face cu relatia :ds= * q * deunde : ds - deplasarea unui punct din sistemul structural ca effect al actiunii seismic q factor de comportare specific tipului de structura de - deplasarea aceluiasi punct din sistemul structural, determinate prin calculul static elastic sub incarcari seismic de proiectare factor de reducere care tine seama de perioada de revenire mai scurta a actiunii seismic

Calculul deplasarilor laterale pentru ULS se face cu relatia : ds = c2 * q * deunde:c2 factor supraunitar care tine seama de faptul ca in raspunsul seismic inelastic cerintele de deplasare sunt superioare celor din raspunsul pentru structure cu perioada de oscilatie mai mica decat Tc; pentru structure tip cadre de beton armat valorile c2 sunt data de Anexele E

Gruparea incarcarilor (Conform CR 0 -2005 )Gruparea fundamentala1,35Gk, j + 1,5 Qk,1 + 1,50,I Qk,I unde: Gk, j = efectul pe structura al actiunii permanente i, luata cu valoarea sa caracteristica; Qk,1 = efectul pe structura al actiunii variabile, ce are ponderea predominanta intre actiunile variabile, luata cu valoarea caracteristica; 0,i = este un factor de simultaneitate al efectelor pe structura ale actiunilor variabile i;(i = 2, 3m ) luate cu valorile lor caracteristice avand valoarea 0,i =0,7In cazul in care actiunea variabila predominant este zapada atunci :1,35Gk, j + 1,5 Zk + 1,5 (Vk sau Uk )unde: Gk =valoarea efectiva actiunilor permanente pe structura, calculate, cu valoarea caracteristica a actiunilor permanente; Zk = valoarea efectului actiunii din zapada pe structura, calculate cu valoarea caracteristica a actiunii vantului; Uk = valoarea efectului actiunilor datorate exploatarilor constructiei (actiunile utile )calculate cu valoatea caracteristica a actiunilor datorate exploatarii;Gruparea specialaGk, j + 1 AEk + 2,I Qk,I ;unde: AEk = valoarea caracteristica a actiunii seismice ce corespunde intervalului mediu de recurenta , IMR adoptat de cod (IMR = 100 ani in P100-2005); 2,I = coeficient pentru determinarea valorii cvasipermanente a actiunii variabile Qi ; 1 = coeficint de importanta al constructiei;

CALCULUL STATIC SI DINAMIC AL STRUCTURII

1. GeneralitiStructura este calculat automat, cu programul AxisVM10 Evaluation Version.Analiza prezentei structurise va realiza n 3 etape: Introducerea datelor; Analiza :MODAL (de ordinul I)STATIC (liniar) Rezultate (eforturi i tensiuni n elemente, reaciuni n reazeme, deplasri i rotiri)

2. Introducerea datelorIntroducerea datelor se va face, la rndul ei, n trei etape bine determinate: n prima etap se deseneaz geometria structurii materializat ntr-o reea de linii (bare) i puncte (noduri) n spaiu (structura definindu-se ntr-un cadru spaial multietajat). n cea de-a doua etap se definesc: materialele (Beton C20/25); seciunile elementelor (preluate din etapa anterioar de predimensionare); elementele finite i reazemele modelului (ncastrri ale stlpilor ); gradele de libertate nodal (noduri libere).Dup parcurgerea acestor etape se obine schema static a structurii. n cea de-a treia etap, pe structura deja definit se introduc ncrcrile n diferite ipoteze, dup care se realizeaz gruprile i combinaiile de ncrcri.Gruparea ncrcrilor se realizeaz conform SR-EN 1990-20043. Gruparea ncrcrilor Grupri (U.L.S.)Gruprile U.L.S., reprezint gruprile de aciuni pentru situaii de proiectare permanente sau tranzitorii denumite i grupri fundamentale., unde:Gk,j valoare caracteristic a aciunii permanente j;gG,j coeficient parial pentru aciunea permanent j gG,j =1.35;gP coeficient parial pentru aciuni de pretensionare;P valoarea reprezentativ a unei aciuni de pretensionare;gQ,1 coeficient parial pentru principala aciune variabil gQ,1=1.5;Qk,1 valoare caracteristic a principalei aciuni variabile;gQ,i coeficient parial pentru aciunea variabil i gQ,i=1.5 ;0,i coeficient pentru valoarea gruprii a unei aciuni variabile 0,i=0.7 ;Qk,i valoare caracteristic a aciuni variabile i ; Grupri de aciuni pentru situaii de proiectare seismicGruprile de aciuni pentru situaii de proiectare seismice., unde:Gk,j valoare caracteristic a aciunii permanente j;P valoarea reprezentativ a unei aciuni de pretensionare;AE,d valoarea de calcul a aciunii seismice AEd=gIAEk ;gI coeficient de importan al cldirii gI=1.0 ;2,i coeficient pentru valoarea cvasipermanent a unei aciuni variabile 2,i=0.4 ;Qk,i valoare caracteristic a aciuni variabile i ;

DIMENSIONAREA ELEMENTELOR COMPONENTE

1. Calculul unei grinziPredimensionarea riglelor de cadreL=5.4 m

Generaliti:Grinzile preiau ncrcrile de la planee i le transmit fundaiilor prin intermediul stlpilor.Valori caracteristiceAciuni permanente: Greutatea proprie a nervurii ncrcrile transmise de plac

Aciuni variabile: ncrcri utile ncrcri din zapad ncrcri din perei desprtitori (cvasipermanente)Aciunea total de calcul n stare limit ultim se obine prin insumarea aciunilor caracteristice nmulite cu coeficineii pariali de siguran.Pe baza datelor obinute in urma predimensionari i evaluari incarcarilor date de aciuni se realizeaza analiza structurala cu ajutorul programului de calcul automat al structurilor ce are la baza metoda elementului finit , Axis VM 10. Calculul staticConform SR EN 1992-1-1 2004 Materialelel folosite caracteristici : BETON C20/25 ; ; ;

- valoarea rezistenei la compresiune a betonului;-valoarea caracteristic a betonului la compresiune masurat pe cilindri la 28 de zile;-valoarea de calcul a rezistenei la intindere a betonului;-rezistena de calcul la intindere axiala cu fractilul de 5%;-valoarea medie a rezistenei la intindere directa a betonului;-coeficient partial de siguranta pentru beton; -=1,5 pentru situatii de proiectare permanente i tranzitorii; -=1,2 pentru situaii tranzitorii; i - coeficieni care iau in considerare efectele de lunga durata si efectele defavorabile rezultate din modul de pozitonare a incarcarilor; ARMATURI: PC52 =1* OB37 =1*-limita de curgere de calcul a armaturilor pentru beton armat;-limita de curgere caracteristica a armaturilor pentru betonul armat;-coeficient partial pentru armaturile pentru beton armat sau precomprimat; Procentul minim de armare : La alegerea armaturii longitudinale trebuie respectate condiiile constructive prevazute in paragraful 5.3.4.1.1 (P100-1/2006) . Se recomand dispunerea unei armaturi continue la partea superioara ( cel putin 25% din armatura totala) iar aria armaturii inferioare sa fie cel puin 50% din aria armaturii superioare; Procentul minim de armare longitudinal care trebuie respectat pe toata lungimea grinzi este: q=0,032 -valoare medie a rezistentei la intindere a betonului;-limita de curgere caracteristic a armturilor pentru beton armat; Date geometrice:h =500 mm=300 mm Determinarea latimi efective a placi (conf P100-1/2006 , paragraful 5.3.4.1.1);->pentru grinzile corespunzatoare staliplor marginali;+4 ->pentru grinzile ce se intersecteaza in stalpii interiori;+6 -laimea stalpului ;-grosimea placii;-distana dintre punctele cu moment nul; nalimea utila a grinzii pentru un rnd de se obine cu relatia: Pentru armatura longitudinala :

Pentru etrieri cu diametrul de 10mm :

Stratul de acoperire cu beton al etrierilor rezult:

Momentul incovoietor maxim pe reazeme la fata stalpului MEd =127,05KN * mMomentul incovoietor maxim in campMEd = 35,27 KN * m

Determinarea armturii longitudinaleReazem

Pentru a permite aezarea armturilor la intersecia grinzii longitudinale cu grinda transversal se consider o acoperire cu beton de 70 mm.= 419=0.04 (mm)

;Se aleg 3 bare

Cmp

Se aleg 4 bare

Dimensionarea armturii transversale: -Calculul fortei taietoare maxime (conform P100-1/2006)

-Factor de suprarezistena datorat efectului de consolidare a oelului;=1,2 ( pentru clasa de ductilitate nalt H) ;

Se determin fora taietoare capabil a elementului fara armtur transversal specific cu relaia: Unde: =0

7 Armtura longitudinal ancorat cu lungimea se consider 4.Valoarea minim a forei tietoare capabile fr armtur specific se determin cu relaia:

Unde:

Se adopta etrieri cu doua ramuri din OB37 cu diametrul 8Asw = 2*50,3=100,6 Este nevoie de armtur transversalSe determin capacitatea portant a diagonalelor comprimate de beton pentru valoarea maxim a

Dup cum se observ se afl ntre cele 2 limite, dar mai aproape de limita inferioar, apreciind c solicitarea la for tietoare este redus spre mijloc, cantitatea minim de armtur transversal se obine pt valori mari pentru .

Se adopt , cu care se determin distana dintre etrieri pentru un diametru .

Procentul de armare transversal:

Procentul minim de armare transversal se determin cu relaia:

Se dispun etrieri inchii la 10 cm.

2. Calculul unui stalpStlpii sunt elemente structurale verticale fiind solicitai la compresiune excentric oblic. Pe baza datelor obinute n urma predimensionrii si a evalurii ncrcrilor date de aciuni, se realizeaz analiza structurii cu ajutorul programului de calcul al structurilor AXIS VM 10, pe baza metodei elementului finit.Predimensionare, unde :aria necesar a seciunii transversale a stlpului (; fora axial la baza stlpului (N)coeficient ce ine seama de efectul indirect produs de aciunea seismic asupra structurii(conform P100-2006); valoarea de calcul a rezistenei la compresiune a betonului pentru stlpi;

valoarea caracteristic a rezistenei la compresiune a betonului; coeficient care ia n considerare efectul de lung durat i efectele defavorabile rezultate din modul de aplicare al ncrcarilor; coeficient parial de siguran al betonului

Adoptm seciune ptrata a stlpului;

Calculul static- conform SREN 1992-1-1-2004.Materialele folosite caracteristici:BETON C20/25

- valoarea rezistenei la compresiune a betonului;-valoarea caracteristic a betonului la compresiune masurat pe cilindri la 28 de zile;-valoarea de calcul a rezistenei la intindere a betonului;-rezistena de calcul la intindere axiala cu fractilul de 5%;-valoarea medie a rezistenei la intindere directa a betonului;-coeficient partial de siguranta pentru beton; -=1,5 pentru situatii de proiectare permanente i tranzitorii; -=1,2 pentru situaii tranzitorii; i - coeficieni care iau in considerare efectele de lunga durata si efectele defavorabile rezultate din modul de pozitonare a incarcarilor;ARMATURI: PC52 =1* OB37 =1*

-limita de curgere de calcul a armaturilor pentru beton armat;-limita de curgere caracteristica a armaturilor pentru betonul armat;-coeficient partial pentru armaturile pentru beton armat s au precomprimat;Stratul de acoperire cu beton:Din condiii de expunere se cunoate clasa XC1. Deoarece asupra clasei structurale nu se face nici o precizare, se consider clasa structural S4, aa cum recomand normativul SREN 1992-1-1: 2004. Cu aceste 2 elemente se stabilesc: conform SREN 1992-1-1: 2004 Tabel 4.4 N;Abaterea de execuie se stabilete cu relaia:

Deoarece grinda principal se execut cu control total al calitii se poate adopta condiii de aderen (conform SREN 1992-1-1: 2004 tabel 4.2)Cu aceste valori se calculeaz pentru armtura longitudinal:

Se stabileste stratul de acoperire cu beton la valoarea: Caracteristici geometrice ale seciuniiDin condiii de predimensionare s-a adoptat o seciune de stlp ptrat h=b==55cm.nlimea util a seciunii

Calculul momentelor de proiectare

moment de proiectare n stlp factor care induce efectul consolidrii oelului i a fretrii betonului n zonele comprimate pentru nivelul de la baza construciei si pentru celelalte niveluri.momentul n stlp n seciunea considerat rezultat din calculul static;suma momentelor capabile asociate sensului aciunii seismice considerate n grinzile din nodul n care se face verificarea; suma momentelor rezultate din calculul static sub aciunea forelor laterale si verticale n grinzile din nodul n care se face verificarea;

(kN*m) Stlpul C3 -parterDup direcia x (longitudinal) (la cota 0,00m) (la cota +3.50 m)Dup direcia y (transversal) (la cota 0,00m) (la cota +3.50 m)Stlpul C3 (+3.50m +6.50 m)Dup direcia x (longitudinal) (la cota +3.50m) (la cota 6,50 m )Dup direcia y (transversal) (la cota +3,50 m) (la cota +6,50 m)

Stlpul C3 (+6,50 +9,50m)Dup direcia x (longitudinal) (la cota +6,50m) (la cota +9,50m)Dup direcia y (transversal) (la cota +6,50 m) (la cota +9,50m)Stlpul C3 (+9,50 +12,50)Dup direcia x (longitudinal) (la cota +9,50) (la cota +12,50)Dup direcia y (transversal) (la cota +9,50) (la cota +12,50)Stlpul C3 (+12,50 +16,50)Dup direcia x (longitudinal) (la cota +12,50 m) (la cota +16,50 m)Dup direcia y (transversal) (la cota +12,50 m) (la cota +16,50 m)

Calculul i dimensionarea armturii longitudinale

Pentru determinarea arie de armtur longitudinal din stlp se va utiliza relaia: (mm2)MED - momentul de proiectare;N - fora axial rezultat n urma calculului static;d - distana dintre armturile de jos i cele de sus;b - limea stlpului;x - nlimea zonei comprimate;fcd - valoarea de proiectare a rezistenei la compresiune a betonului;d - nlimea util a seciunii stlpului;fyd - valoarea de proiectare a rezistenei la curgere a oelului;b = 550mm;fcd=13,33N/mm2;d = h-cnom,sl-sl/2 = 550-30-25/2 = 507,5mm;fyd = 300N/mm2

Dac ec hc/2,5 betonul nu fisureaza si stalpul se armeaza din procentul minim de armare (mm2)

Asl,max din Tabelul 1Asl,max Asl,eff 4

- coeficient care tine seama de starea de efort in fibra comprimataz=0,9d - coeficient de reducere a rezistentei betonului fisurat la forta taietoare max(0,337;2,962) () (daca rezulta o valoare mai mare in continuare se ia in calcul )

s=100 mm

OB37

EtajAswszfywdctgVRd,s

(mm2)(mm)(mm)(N/mm2)(kN)

P,I,II,III,IV30251004952042,5763,66

Se adopt etrieri cu patru ramuri din OB37 cu diametrul 10 Verificarea nodurilorCalculul forei tietoare de proiectare orizontal -pentru noduri centrale

- ariile reale alea armaturilor de la partea superioara si de la inferioara a grinzilor

Verificarea la for tietoare orizontal -Noduri centrale kN

=400 mm - rezistenta caracteristica a betonului la compresiune - forta axiala normalizata in stalpul de deasupra

Nivel 1: Nivel 2: Nivel 3: Nivel 4: Nivel 5:

Verificarea armturii transversale din noduri Noduri centrale

Ash aria total de etrieri orizontali n nod;Ash=nenrAsbw (mm2)ne numrul de etrieri orizontali in nod;nr =4 -nr. de ramuri;As1,As2 ariile reale de armatura de la partea superioara si de la partea inferioara a grinzii;d - forta axiala normalizata a stalpului inferior;

Nod 30:

Nod 82:

Nod 123:

Nod 164:

Verificarea armturii longitudinale din noduri

Asv armatura longitudinal vertical care trece prin nod, incluznd armtura longitudinal a stlpului;Ash aria total de etrieri din nod;hjw distana interax ntre armturile de la partea superioar i inferioar a grinzilor;hjc distana interax ntre armturile marginale din stlp.

Nivel 1: 4Nivel 2: Nivel 3: Nivel 4: Nivel 5:

Verificarea deplasarilor relative de nivelVerficarea la S.L.U

mm

coeficient de amplificare a deplasrilorq=6,75 parter:59,3 mm 28 zile, valorile cc i ct se reduc prin multiplicarea lor cu factorul kt = 0,85.ARMTURIPC52

;OB37

;fyd limita de curgere de calcul a armturilor pentru beton armat;fyk limita de curgere caracteristic a armturilor pentru beton armat;s coefficient parial pentru armturile pentru beton armat sau precomprimat.

Calculul armturii longitudinalecsw = 50mmcsl = 50 + 10 = 60mm

Calculul armturii din cmp pentru grinda transversal

mm2

416 Asl,eff = 804.24 mm2se va arma din procentul minim de armare; 426 Asl,eff = 2123.71 mm2

Calculul armturii din reazem pentru grinda transversal

420 Asl,eff = 1256.63 mm2se va arma din procentul minim de armare; Asl,eff = 2123.71 mm2->d=25.85-> 426

Verificarea la for tietoareFora capabil a elementului fr armtur transversal specific, se determin folosind relaiile de mai jos:

(fora axial fiind neglijat)

l 1,0 (pentru beton greu)

Asl,r reprezint aria de armtur longitudinal ntins;

VRd,c = 223.89 kNValoarea minim a forei tietoare capabile a elementului, fr armtur specific se determin utiliznd relaia:

VRd,c min = 250.05 kNVRd,c = 223.89 kN < VRd,c min = 250.05kN

Pentru c solicitarea de calcul este mai mic dect capacitatea portant a grinzii etrierii din oel beton OB37 cu diametrul 8 i vom dispune la o distan de 200 mm n reazem i 300 mm n cmp.

Armtur longitudinal:Cmp: 426 Asl,eff = 2123.71 mm2Reazem: 426 Asl,eff = 2123.71 mm2

Armtur transversal: etrieri din oel beton OB37 8 la 200-300 mm

CALCULUL TEHNOLOGIC

TEHNOLOGII DE EXECUTIE

Lucrari pregatitoare:a) Curatarea si nivelarea amplasamentului ( cu pante de scurgere spre exterior, precum a nu permite stagnarea apelor din precipitatii si scurgerea lor in sapaturile de fundatii) , trasarea axelor constructiei si stabilirea cotei 0.00;b) Devierea sau dezafectarea retelelor din amplasament ( ingropate sau aeriene) 1. Executarea lucrarilor de betonarePrepararea si verificarea caracteristicilor betonului se va face in conformitate cu precizarile codului NE012-99Transportul betonului de la fabrica la unctul de lucru se va face cu autoagitatoare. Inainte de a incepe betonarea, cofrajele si armaturile se vor curata cu grija de corpuri staine si de rugina, pentru a asigura o buna aderenta intre beton si armature. Apoi se vor inchide ferestrele de curatire. Suprafata betonului turnat anterior si intarit se va curati prin ciocanire pe pojghita superficial de lapte de ciment si de betonul slab compactat. Apoi, materialul astfel rezultat se va indeparta prin spalare su jet de apa sau prin suflare cu aer comprimat. Cofrajele, suprafetele de beton vechi si zidarii vor fi abundant udate cu apa, de mai multe ori, cu cca . 2-3 ori inaintea betonarii. Betonul va fi pus in opera in maxim 15 minute de la aducerea lui la locul de turnare.punerea in opera se va face fara intreruperi, iar daca acestea nu se pot evita, se vor crea rosturi de lucru. La turnarea betonului se vor respecta urmatoarele descarcarea se va face in bene, pompe de beton sau jgheaburi daca betonul prezinta segregari, se va reamesteca pe o platforma, fara a adauga apa; inaltimea de cadere a betonului nu trebuie sa fie mai mare de 3 m in cazul elementelor cu latime de maxim 1,0 m si 1.5 m in celelalte cazuri, inclusive elemente de suprafata (placi, fundatii etc) ; betonul se va raspandi in grosime de maxim 50 cm; nu este permisa asezarea vibratorului pe armaturi Turnarea grinzilor se va face in straturi orizontale. Compactarea betonului se executa prin vibrare mecanica. Durata optima de vibrare sesitueaza intre 5 si 30 de secunde, functie de lucrabilitatea betonului si tipul vibratorului. Rosturile de lucru, de regula, se vor evita. Atunci cand nu pot fi evitate, se vor prevede in zonele cu solicitari minime. Ele se vor lasa in felul urmator: la baza stalpilor se vor prevedea numai in cazul unor tehnologii special. Se admit rosturi sub grinda; la grinzi rosturile vor fi prevazute in zonele de moment minim; la placi, ele vor fi paralele cu armature de rezistenta sau cu latura cea mai scurta si se vor lasa la distanta intre 1/5 si 1/3 din deschidere . Durata maxima a intreruperii betonarii nu trebuie sa depaseasca momentul de incepere a prizei cimentului folosit (aproximativ 2 ore de la prepararea). Daca intreruperea a fost mai mare, reluarea turnarii este permisa dupa pregatirea suprafetei rosturilor. Pentru a reduce deformatiile de contractie, betonul va fi mentinut umed minim 7 zile dupa turnare, folosind material de protecive care vor fi mentinute permanent in stare umeda prin stropire periodica cu apa (la 2-6 ore, prin pulverizare) In cazul executarii lucrarilor pet imp friguros, se vor respecta prevederile din Codul de practica pentru executarea lucrarilor din beton, beton armat si beton precomprimat indicative NE012-99. Decofrarea betonului se va executa in felul urmator: partile laterale ale cofrajelor se pot indeparta dup ace betonul a atins o rezistenta minima de 2.5 N/mm2, astfel incat fetele si muchiile elementului sa nu fie deteriorate; cofrajele fetelor inferioare la placi si grinzi se vor indeparta mentinand sau remontand popi de siguranta, atunci cand rezistenta betonului a atins fata de clasa urmatoarele procente : 70% pentru elemente cu deschideri de maxim 6m 85% pentru elemente cu deschideri mai mari de 6 mPopii de siguranta se vor indeparta atunci cand rezistenta betonulu a fost atins fata de clasa urmatoare precedenta 95% pentru elementele cu deschideri de maxim 6m 112% pentru elementele cu deschideri de 6-12m 115% pentru elementele cu deschidri mai amri de 12 m In cazul in care se constata defecte de turnare ( goluri, caverne, zone segregate) care pot afecta stabiliatea constuctiei, decofrarea se va sista pana la aplicarea masurilor de remediere.Sustinerile cofrajelor se dsfac incepand cu zona central a deschiderii elementelor si continuand simetric catre reazeme. Nu este permisa indepartarea popilor de siguranta ai unui planseu aflat sub altul care se decofreaza sau se betoneaza.

2. Verificarea lucrarilor de betonare Dispozitiile de santier date de proiectant cu acordul beneficiarului, cu respectarea normelor legale in vigoare au acceasi relevanta ca si proiectul de executie dinm punct de vedere al verificarilor In toate cazurile in care, un rezultat provenit dintr-o verificare sau incercare efectuala pe parcursul executiei referitoare la rezistenta, stabilitatea, durabilitatea sau functionalitatea constructiei, depaseste abaterile admisibile prevazute in proiect sau in actele normativelor in vigoare, decizia asupra continuarii lucrarilor nu va putea fi luata decat pe baza acordului dat in scris de beneficiar cu acordul proiectantului.Este interzisa efectuarea lucrarilor care sa inglobeze sau sa ascunda defecte ale structurii de rezistenta.

STABILIREA COMPOZITIEI BETONULUI

Aceasta se face conform Codului de practica pentru executarea lucrarilor de constructii din beton, beton armat si precomprimat, indicative NE012-1/2007. Compozitia betonului si materialele component cu proprietati specificate sau cu compozitia precisa, trebuie sa fie elese asftel incat sa satisfaca cerintele specific petru betonul proaspat si intarit, inclusive consistent, masa volumica, durabilitatea, protecta contra coroziunii a pieselor din otel inglobate, tinant seama de procedeele de productie. Din coditii privind calitatea btonului, exprimata prin clasa care asigura valoarea minima normata a rezistentei mecanice pentru calculele de rezistenta, rezulta clasa minima C20/25. Astfel notatiile betonului cu aceasta clasa (data in tab. 7, NE012-1/2007) reprezinta : 20 -> rezistenta la compresiune pe cilindru [N/mm2] ; 25 -> rezistenta la compresiune pe cub [N/mm2];De asemenea lucrabiliatea betonului este S2 [mm] cu tasare a conului de 50 la 90 de mm (tabel 3 din NE012-1/2007).Tipul cimentului, conform Anexei L.1 este I 32.5 sau II/A-S 32.5/42.5 N sau R, ales functie de : agresivitatea mediului ; conditiile de serviciu si de expunere; conditiile de executie si tehnologia adoptata; clasa betonului l; dimensiunile structurii ;Functie de aceaste considerente se decide cimentul II/A-S 32.5 R

Procesul tehnologic de preparare a betonului

1. Identificarea tipului de betonEx: C16/20 - T3 II/A S32,5 R 312. Proiectarea compoziiei betonului2.1 Compoziia preliminarSe stabilete pentru 1 m3 de beton compact considerndu-se agregatele uscate.a) Evaluarea cantitii de ap: A (kg/m3 )b) Evaluarea raportului A/Cc) Evaluarea dozajului de ciment

d) Evaluarea cantitii totale de agregat

Gag cantitatea total de agregate uscate (kg/m3)

- masa specific a agregatelor (kg/m3)C dozajul de ciment (kg/m3)

- masa specific aparent a granulelor de ciment (kg/m3)A dozajul de ap (kg/m3) - procentul de aer aduse) Evaluarea cantitii de agregate pe sorturi

Gij cantitatea de agregat pentru sortul di dj (kg//m3)pj procentul de trecere a agregatului pe ciurul cu ochiuri de mrimea dj;pi procentul de trecere pe ciurul di ;Gag cantitatea total de agregate uscate (kg/m3).f) Evaluarea condiiilor de aditiv

A apa care se adaug, nainte de amestecare (dm3/m3)A apa total coninut n betonS cantitatea de soluie de aditiv (dm3/m3)g) Evaluarea masei specifice aparente

2.2 Compoziia etalonSe stabilete pe baza probelor preliminarea) Compoziia amestecului de prob (n general 30 dm3)

Pe amestec se determin lucrabilitatea i diferena t, ntre valoarea proiectat i cea determinat experimental pentru tasarea conului, n ciur.b) Dac t > 0 se adaug ap i ciment astfel nct raportul A/C s rmn constant.

d) Dac t < 0 corectarea compoziiei n vederea obinerii lucrabilitii necesare se face prin adugare de agregate.

d) Se determin - masa specific aparent efectiv (kg/m3) i se calculeaz masa specific aparent teoretic

Compoziia etalon se determin pentru 1 m3 beton:

Compoziia de lucrua) Compoziia de lucru pentru 1 m3 beton compactat

uij umiditatea absolut a sortului i j;

- masa agregatului din sortul i j conform compoziiei etalon (kg/m3);

- cantitatea de ap de adaos conform compoziiei etalon (kg/m3);

- cantitile de agregate pe sorturi respectiv ap pentru compoziia de lucru.b) Compoziia de lucru pentru un amestec

gi cantitatea de material i (ap, ciment, agregate, aditiv) care se dozeaz pentru un amestec (kg/amestec);Gi cantitatea de material i (ap, ciment, agregate, aditiv) pentru 1 m3 beton compactat, conform compoziiei de lucru;q capacitatea mijlocului cu care se face amestecarea (dm3);r coeficient de reducere prin amestecare i compactare.

Stabilirea compoziiei betonului conform normativului NE 012/99Identificarea tipului de beton:C16/20 T3/T1 I 32,5 31 Clasa betonului C16/20; Lucrabilitatea betonului T3/T4; Tipul de ciment I 32,5; Mrimea maxim a agregatelor 31 mm.

ClasabetonuluiTipulcimentuluiGrad deomogenitateLucrabilitate

C18/22,5I 32,5IIIT3/T4

Umiditate agregate

0-33-77-1616-31

2,01,51,02,0

A. Stabilirea compoziiei betonului fr aditivi:I. Compoziia preliminar:1) Evaluarea cantitii de ap: A

pentru l/m3

2) Evaluarea raportului ap ciment: A/C

3) Evaluarea dozajului de ciment: C

4) Evaluarea cantitii totale de agregat:

ag = 2,7 kg/dm3; c = 3,1 kg/dm3max = 31 mm = 1,55) Evaluarea cantitii de agregate pe sorturi:

II. Compoziia de lucru:

Evaluarea cantitii de agregate corectate:

Cantitatea de ap corectat:

Cantitatea de ciment corectat:

B. Stabilirea compoziiei betonului cu aditivi: Calculul cantitii de ap:

A* = kg Calculul cantitii de ciment:

kg Calculul cantitii totale de agregat:

Calculul cantitii de agregat pe sorturi:

kg/m3

C. Compoziia de lucru pentru o arj:

q = 500 lr = 0,7

1. Stabilirea cantitilor pentru arj fr aditivi:

2. Stabilirea cantitilor pentru o arj cu aditivi:

COMPOZIIA BETONULUI:COMPONENTCOMPOZIIA NORMALCOMPOZIIE CUADITIVI

PRELIMINARDE LUCRUDE LUCRU

1m3UTILAJ1m3UTILAJ

AP200168,91759,12152,0353,2

A/C0,50,50,50,50,5

C400337,834118,24304,06106,421

AGREGAT0-3247,95252,90988,52266,4593,26

3-7230,24233,69481,79247,4186,59

7-16318,80321,988112,69342,57119,90

16-31974,11993,592374,761046,75366,36

Gag1771,101802,183630,761903,18666,11

Tabel de echivalen ntre mrcile i clase de beton

MARCAC140/79CLASAC140/86CLASANE 012/99

B50Bc 3,5C 2,8/3,5

B75Bc 5C 4/5

B100Bc 7,5C 6/7,5

B150Bc 10C 8/10

B200Bc 15C 12/15

B250Bc 20C 16/20

B300Bc 22,5C 18/22,5

B400Bc 30C 25/30

B450Bc 35C 28/35

B500Bc 40C 32/40

B600Bc 50C 40/50

B700Bc 60C 50/60

PUNEREA N OPER A BETONULUI

Pentru punerea n oper a betonului trebuie s se stabileasc procesul de compactare i mijloacele utilizate i s se precizeze condiiile organizatorice pentru asigurarea continuitii turnrii betonului.Condiia de asigurare a continuitii: Qbmin Pexm, unde: Qbmin debitul minim de beton pus n oper evaluat cu relaia:

, unde:Vstrat volumul de beton dintr-un strat (fie);t2 vrsta minim a betonului la care este permis revibrarea;t1ef vrsta betonului la terminarea punerii n oper;Pexm productivitatea macaralei la punerea n oper a betonului, evaluat cu relaia:

, unde :tc durata unui ciclu de transport a unei bene;

Betonarea stlpilor Dimensiunile seciunii stlpului sunt: 5555 cm; nlimea cofrajului stlpului: 3 m; Vrsta betonului la terminarea punerii n oper : 1.21h; Numrul de stlpi: 49;

a. Procesul de compactare Pentru compactarea betonului turnat n stlpi cofrai cu CMS se adopt procedeul de vibrare interioar. Mijloacele utilizate sunt vibratoare de interior tip VEI 36, caracterizate de urmtorii parametrii: R0 = 33cm raza de aciune n beton; Lb = 537mm lungimea buteliei; db = 70mm diametrul buteliei;Pentru vibrarea betonului este suficient introducerea capului vibrator n beton n centrul seciunii stlpului.b. Turnarea betonului S-a adoptat nlimea stratului de beton hs=60cm, avndu-se n vedere i o micorare pe vertical a buteliei vibratorului pe nlimea stratului. Se va turna beton simultan n apte stlpi, astfel c volumul de beton dintr-un strat este: Vstrat=abhstrnst=0.550.550.607=1.27 m3 Pentru temperaturi ale aerului exterior ae +200C, t2=2.5h, iar pentru ae +200C, este necesar utilizarea adaosurilor ntrzietoare de priz la prepararea betonului astfel c priza va ncepe dup 1.50 h, deci t2=3.0h. Debitul minim de beton necesar pentru asigurarea continuitii turnrii este:

m3/h pentru ae +200C

m3/h pentru ae +200C (cu ntrzietor de priz);

Productivitatea n exploatare a macaralei este:

a. 0.95< 3.65 Ab. 0.71 < 3.65 ABetonarea planeului cu grinzi Se cunosc: grosimea plcii planeului: g=15cm; dimensiunile seciunii grinzilor: 3050cm2;

a. Procesul de compactare Pentru compactarea betonului turnat n grinzi i nervuri se adopt procedeul de vibrare interioar. Se utilizeaz vibratoare de interior tip VEI 36, caracterizate de urmtorii parametrii:

R0=33cm; Lb=537mm; db=70mm;Capul vibrator se introduce n axul grinzii, distana maxim dintre dou poziii succesive determinndu-se cu condiia:

Aceast distan se coreleaz cu distana dintre etrieri. Distana dintre dou poziii succesive este: pentru grinzile principale:

cmSe adopt d=60cm; pentru nervuri:

cmSe adopt d=65cm. Pentru compactarea betonului turnat n placa planeului se adopt procedeul de vibrare pe suprafa. Se utilizeaz vibratoare plac tip V.C.20, caracterizate de urmtorii parametrii: hs =0.20m grosimea stratului de beton compactat ; l1=1.10m limea plcii vibratoare ; l2=1.50m lungimea plcii vibratoare ;

b. Turnarea betonuluiBetonul se toarn n fii paralele cu nervurile, marginea fiei, virtual rost de lucru, fiind amplasat ntr-o zon de solicitare minim a grinzii principale.innd seama de poziiile posibile pentru amplasarea marginilor de fii, s-a adoptat soluia de turnare a planeului n trei fii, a cror volum este: Vf1=29.58 m3; Vf2=19.85 m3; Vf3=18.32 m3 Pentru asigurarea continuitii turnrii betonului este necesar s se asigure urmtoarele debite minime de beton: pentru ae200C (t1ef=0.86h ;t2=2.5h);

pentru ae=300C (t1ef=0.86 ;t2=2.04);

Se constat : condiia de asigurare a continuitii turnrii betonului nu este ndeplinit de aceea se folosesc aditivi ntrzietori de priz la prepararea betonului astfel ca priza s nceap dup 1.5h, deci:

t2=5 h condiia de continuitate este asigurat.

CALCULUL ECONOMIC AL INFRASTRUCTURII

1. GENERALITI

Antemsurtoarea lucrrilor de construcie

Antemsurtoarea este piesa scris component a documentaiilor economice prin care se determin cantitile de lucrri din fiecare articol necesar a se executa pentru execuia unor lucrri de construcie.Pentru ntocmirea antemsurtorii se procedeaz astfel: Se analizeaz proiectul tehnic, detaliile de execuie i caietele de sarcini care nsoesc proiectul. Se stabilesc soluii tehnologice i organizatorice de execuie identificndu-se procesele de construcie i activitile ce urmeaz a fi executate n antier pentru realizarea lucrrilor de construcie. Pentru fiecare proces de construcie se identific o norm de deviz. n acest sens se procedeaz astfel: Se stabilete categoria de lucrri de construcie n care se ncadreaz respectivul proces de construcie. Se identific indicatorul de norme de deviz corespunztor respectivei categorii de lucrri de construcie. Se identific n sumarul fiecrui indicator de norme de deviz capitolul de lucrare de construcie corespunztor. Se identific n tabla de materii a fiecrui capitol o norm de deviz a crei denumire este similar cu procesul de construcie analizat. Se analizeaz structura normei de deviz astfel identificat. Aceast analiz presupune: analiza denumirii normei de deviz pentru a se stabilii corespondena tehnic, tehnologic i organizatoric cu procesul de construcie ce se analizeaz; analiza operaiilor descrise n cuprinsul normei de deviz. Execuia n antier a unui proces de construcie are un caracter particular materializat n anumite operaii ce urmeaz a fi executate. Prin compararea cuprinsului normei de deviz cu particularitile concrete de execuie a procesului se stabilete dac norma de deviz corespunde procesului de construcie analizat. n urma acestei analize este posibil ca mai multe procese de construcie s corespund unei norme de deviz sau pentru un proces de construcie s fie nevoie s alocm mai multe norme de deviz; identificarea unitii de msur specifice normei de deviz. Aceasta va fi unitatea de msur corespunztor creia se va calcula cantitatea de articol de antemsurtoare; analiza tabelelor de consum de resurse. Se identific tipurile de resurse comparndu-se dac acestea corespund cu prevederile proiectului sau/i ale caietului de sarcini. n caz de neconcordan se va renuna la acele resurse, prin eliminarea din tabele de consum de resurse al respectivei norme i nlocuirea lor cu articole de antemsurtoare de tip YA procurare material sau YB spor manoper sau YC-spor utilaj. Norma de deviz astfel analizat i identificat se nscrie n antemsurtoare devenind articol de antemsurtoare. Pentru fiecare articol de antemsurtoare se calculeaz cantitile de articol corespunztor unitii de msur specifice normei de deviz aleas. Calculele se fac funcie de dimensiunile elementelor de construcie aa cum sunt ele precizate n proiect. Se completeaz antemsurtoare cu articole de tip YA sau YB sau YC.

ORGANIZAREA LUCRRILOR DE CONSTRUCII LA INFRASTRUCTUR

Executarea lucrrilor de fundaiePentru executarea lucrrilor de fundaie se va adopta metoda succesiv. Vor fi determinai urmtorii parametri: numrul de procese m; numrul de sectoare n avnd n vedere dimensiunea zonei de lucru nu se va mpari lucrarea n sectoare; ritmul de lucru pentru fiecare proces n parte t; formaiile minime de muncitori ce urmeaz a executa procesele de lucrri stabilite.

Stabilirea numrului de proceseAceasta depinde de soluia constructiv aleas pentru fundarea cldirii, tehnologia adoptat i condiiile specifice de organizare a execuiei.Stabilirea numrului de procese se face pe baza antemsurtorii din proiectul de execuie a pieselor desenate. Din analiza acestora rezult:Soluia de fundare: fundaii izolate rigide executate dup ce s-a mbuntit calitatea terenului. n acest sens proiectul prevede execuia unei perne de pmnt compactat mecanic.Stabilirea formaiei minime de muncitoriStabilirea numrului de muncitori din formaia minim se face pentru fiecare proces n parte cunoscnd norma de timp i numrul minim de muncitori pentru execuia lucrrilor care alctuiesc procesul respectiv. Determinarea ritmului de lucru pentru fiecare procesDurata de execuie a fiecrui proces Tc se determin cu relaia:

a) - pentru procese mecanizate

b) - pentru procese manualen cazul a sunt cuprinse procesele pentru a cror realizare sunt folosite utilaje:NTU norma de timp a utilajului.n cazul b sunt cuprinse procesele alctuite din mai multe articole de lucrri executate manual:NTU norma de timp pentru executarea procesului respectiv de ctre un anumit numr de oameni;Qi cantitatea de lucrri aferente unui proces i;ds durata unui schimb (ds=8 ore)g numrul de formaii minime ce alctuiesc brigada;m formaia minim de muncitori pentru realizarea procesului i;I indice de mplinire a normei pentru execuia procesului i.Valoarea duratei de execuie se va alege n aa fel nct valoarea indicelui de indeplinire a normei s fie cuprins ntre 0,9 1,2.

Calculul termenelor nodurilora) termene minime- pentru nodul iniial termenul minim este 0:

- pentru nodul n care ntr o singur activitate, termenul minim al su este suma dintre termenul minim al nodului precedent i durata activitii:

- pentru nodul n care intr dou sau mai multe activiti, termenul minim al su este maximul dintre sumele calculate astfel:

b) termene maxime- pentru nodul final termenul maxim este egal cu termenul minim al aceluiai nod:

- pentru nodul din care pleac o singur activitate, termenul maxim al su este diferena dintre termenul maxim urmtor i durata activitii:

- pentru nodul din care pleac dou sau mai multe activiti, termenul maxim al su este minimul dintre diferenele calculate astfel:

Calculul termenelor pentru activitile graficului reea- termenul minim de ncepere a activitii:

- termenul minim de terminare a activitii:

- termenul maxim de ncepere a activitii:

- termenul maxim de terminare a activitii:

Calculul rezervelor de timp ale activitiiCalculnd termenele nodurilor, constatm dou categorii de noduri:- noduri pentru care termenul minim este egal cu termenul maxim;- noduri pentru care termenul minim este mai mic dect teremenul maxim.

Activitatea mrginit de a doua categorie de noduri are un oarecare grad de libertate, legat de nceperea, respectiv de terminarea lor, gradul de libertate cuprins ntre .Msura gradului de libertate, privind nceperea respectiv terminarea unei activiti dintr-un grafic reea poart denumirea de marj sau rezerv de timp. Pentru activitatea unui model grafic se pot pune n eviden urmtorele rezerve:- rezerva total RTij pune n evide intervalul maxim cu care se poate depi termenul minim de terminare a activitii, fr a afecta termenul final al programului;

- rezerva liber RLij pune n evide intervalul maxim cu care se poate depi termenul minim de terminare a activitii, fr a afecta rezerva de timp a activitii urmtoare;

- mai puin importante sunt rezerva intermediar RITij i rezerva independent RIDij care pun n eviden mrimea rezervelor de timp de care dispun la un moment dat activitile precedente, respectiv activitile urmtoare activitii ij.

Pentru a putea pune n eviden drumul critic, definim mai nti activitatea critic: condiia necesar i suficient ca o activitate dintr-un model grafic const n ndeplinirea restriciilor:

- activitatea s fie mrginit de noduri pentru care: .

- rezerva total s fie 0: .n cadrul Metodei Drumului Critic, activitile indiferent de coninutul lor, se pot reprezenta n dou moduri: pe arc sau n nodurile reelei. n cadrul reprezentrii pe arc, forma, lungimea sau nclinarea arcului nu are nimic n comun cu durata activitii. Un asemenea mod de reprezentare poarte denumirea de reele grafice de tip CPM (Crithical Path Method)

MSURI P.S.I.

Lege nr. 307/2006din 12/07/2006Publicat in Monitorul Oficial, Partea I nr. 633 din 21/07/2006privind aprarea mpotriva incendiilor

Obligaiile proiectanilor i executanilor

Art. 23. - Proiectanii de construcii i amenajri, de echipamente, utilaje i instalaii sunt obligai:a) s elaboreze scenarii de securitate la incendiu pentru categoriile de construcii, instalaii i amenajri stabilite pe baza criteriilor emise de Inspectoratul General i s evalueze riscurile de incendiu, pe baza metodologiei emise de Inspectoratul General i publicat n Monitorul Oficial al Romniei, Partea I;b) s cuprind n documentaiile pe care le ntocmesc msurile de aprare mpotriva incendiilor, specifice naturii riscurilor pe care le conin obiectele proiectate;c) s prevad n documentaiile tehnice de proiectare, potrivit reglementrilor specifice, mijloacele tehnice pentru aprarea mpotriva incendiilor i echipamentele de protecie specifice;d) s includ n proiecte i s predea beneficiarilor schemele i instruciunile de funcionare a mijloacelor de aprare mpotriva incendiilor pe care le-au prevzut n documentaii, precum i regulile necesare de verificare i ntreinere n exploatare a acestora, ntocmite de productori;e) s asigure asistena tehnic necesar realizrii msurilor de aprare mpotriva incendiilor, cuprinse n documentaii, pn la punerea n funciune.Art. 24 - Executanii lucrrilor de construcii i de montaj de echipamente i instalaii sunt obligai:a) s realizeze integral i la timp msurile de aprare mpotriva incendiilor, cuprinse n proiecte, cu respectarea prevederilor legale aplicabile acestora;b) s asigure luarea msurilor de aprare mpotriva incendiilor pe timpul executrii lucrrilor, precum i la organizrile de antier;c) s asigure funcionarea mijloacelor de aprare mpotriva incendiilor prevzute n documentaiile de execuie la parametrii proiectai, nainte de punerea n funciune.

Dotri P.S.I.:Post de incendiu echipat cu: topor, trncop; rngi de fier; glei metalice tip P.S.I.; stingtoare tip C9; rastel lemn.

Materiale P.S.I. la locul de munc: stingtoare cu spum; furtun cauciucat; racord asamblare; eav refulare; chei pentru racord furtun i manevr hidrani.

HOTRRE nr. 300 din 2 martie 2006privind cerinele minime de securitate i sntate pentru santierele temporare sau mobileEMITENT: GUVERNUL ROMNIEI PUBLICAT N: MONITORUL OFICIAL nr. 252 din 21 martie 2006 CAP. VI Realizarea lucrrii SECIUNEA 1 Principii generale aplicabile pe durata realizrii lucrrii ART. 56 Pe toat durata realizrii lucrrii angajatorii i lucrtorii independeni trebuie sa respecte obligaiile generale ce le revin n conformitate cu prevederile din legislaia nationala care transpune Directiva 89/391/CEE, n special n ceea ce privete: a) meninerea antierului n ordine i ntr-o stare de curenie corespunztoare; b) alegerea amplasamentului posturilor de lucru, innd seama de condiiile de acces la aceste posturi; c) stabilirea cilor i zonelor de acces sau de circulaie; d) manipularea n condiii de siguranta a diverselor materiale; e) ntreinerea, controlul nainte de punerea n funciune i controlul periodic al echipamentelor de munca utilizate, n scopul eliminrii defectiunilor care ar putea sa afecteze securitatea i sntatea lucrtorilor; f) delimitarea i amenajarea zonelor de depozitare i nmagazinare a diverselor materiale, n special a materialelor sau substanelor periculoase; g) condiiile de deplasare a materiilor i materialelor periculoase utilizate; h) stocarea, eliminarea sau evacuarea deeurilor i a materialelor rezultate din drmri, demolri i demontri; i) adaptarea, n funcie de evoluia antierului, a duratei de execuie efectiv stabilit pentru diferite tipuri de lucrri sau faze de lucru; j) cooperarea dintre angajatori i lucrtorii independeni; k) interaciunile cu orice alt tip de activitate care se realizeaz n cadrul sau n apropierea antierului.

Absolvent : Porumb Sergiu Codrin