8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 1/25
Cuprins
A. MEMORIU DE CALCUL1. Întocmirea schemei stucturale şi determinarea momentelor şi turatiilor
pentru fiecare arbore…………………………………………………………..pag.22. Calculul angrenajului…………………………………………………….pag.32.1. Calculul de predimensionare al angrenajului………………..………..pag.32.2. Calculul de dimensionare şi geometric al angrenajului….……………pag.82.3. Calculul de predimensionare al arborilor
de intrare şi de ieşire….……………………………………………………....pag.112.4. Întocmirea schemei cinematice a reductorului,
la scara 1:1…………………………………………………………………..pag.113. Calculul for ţelor din angrenaj………………………….………….….pag.11
3.1. Calculul mărimii for ţelor………………………………………….pag.113.2. Întocmirea schemei şi stabilirea sensurilor for ţelor……………….pag.12
4. Calculul arborilor………………………………………………………pag.124.1. Alegerea montajelor cu rulmenţi pentru arborii
de intrare şi de ieşire…………………………………………………………pag.124.2. Verificarea arborelui de intrare la solicitări compuse……………..pag.13
5. Alegerea şi verificarea asamblării prin pană paralelă dintre
roata condusă şi arborele de ieşire…………………………………………..pag.166. Alegerea şi verificarea montajului cu rulmenţi alarborelui de intrare…………………………………………………………..pag.17
7. Alegerea şi justificarea sistemului de ungere…………………………...pag.198. Alegerea şi justificarea dispozitivelor de etanşare……………………...pag.20
8.1. Calculul capetelor de arbori………………………………………..pag.219. Calculul transmisiei prin curele trapeyoidale înguste…………………..pag.2210. Memoriu justificativ cu privire la alegerea materialelor, a semifabricatelor şi a soluţiilor constructive pentru principalele piese din componenţa
reductorului…………………………………………………………………pag.2411.Norme de tehnica securităţii muncii……………………………………pag.25
B. DESENE1. Desenul de ansamblu al reductorului2. Desenul de execuţie al arborelui de intrare
1
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 2/25
1. Întocmirea schemei structurale şi determinarea momentelor şi turaţiilor pentrufiecare arbore
1.1. Schema structurală a transmisiei şi a reductorului orizontal
a w
i r
2
1
I I I
P , n
i c
1.2. Determinarea momentelor de torsiune şi a turaţiilor pe arbori:
-arborele motor:
min1440
4,729511440
111055,91055,9 66
rot n
mm N n
P M tm
=
⋅=⋅⋅=⋅⋅=
-arborele de intrare (I):
min7,11073,1
1440
8,948363,14,72951
rot i
nn
mm N iM T M
c
I
ctm I tI
===
⋅=⋅=⋅==
- arborele de ieşire din reductor (II):
min83,1753,6
7,1107
9,597413,68,94836
rot i
nn
mm N iM T M
c
I II
r tI II tII
===
⋅=⋅=⋅==
2
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 3/25
2. Calculul angrenajului
2.1. Calculul de predimensionare a angrenajului
Tabelul 2.1
3
1. DATE DE PROIECTARE1.1. Turaţia pinionului min,1 rot n min7,11071 rot n = 1.2. Momentul de torsiune la pinionul
angrenajului mm N T I ⋅,
mm N T I ⋅= 8,94836
1.3. Raportul de angrenare dat u 3,6=dat u
1.4. Durata minimă de funcţionare a
angrenajului
ore Lh 8000=
1.5. Condiţiile de funcţionare aangrenajului
Maşina motoare - motor electricasincron
Maşina antrenată - transportor cu bandă
1.6. Ciclurile de solicitare a dinţilor Solicitare de contact: ciclu pulsator Solicitare de înconvoiere: ciclu
pulsator 1.7. Numărul de cicluri de solicitare a
Flancului dintelui, la o rotaţiecompletă, 1 χ pentru pinion, respectiv
2 χ pentru roata condusă 12,1 = χ
1.8. Profilul cremalierei de referinţă Pentru dantur ă înclinată °= 20nα , , ,0,1=∗
anh 25,0=∗nc
38,0=∗ fn ρ
2. ALEGEREA OŢELURILOR, TRATAMENTELOR APLICATE ŞI A
TENSIUNILOR LIMITĂ 2.1. Alegerea oţelurilor celor două roţi,a tratamentelor şi a durităţilor obţinute
- oţel de cementare1119 r oC M
Mpa
Mpa
o
r
750
1300
2,1.2
2,1.
=
=
σ
σ 58= HRC
2.2. Tensiunile limită, 2,1lim H σ la solicitarea
contact şi 2,1lim F σ la solicitarea de
înconvoiere, în Mpa
Clasa de calitate MQMpa H 15002,1lim =σ
Mpa F 5502,1lim =σ
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 4/25
4
3. CALCULUL DE PREDIMENSIONARE3.1. Numărul de dinţi ai pinionului,1 z
respectiv ai roţii conduse2 z
din ţ iu z z din ţ i z z
din ţ i
um
a z
dat
dat n
w
763,61212
12
12cos13,6
245cos
1
2
12
max11
max1
=⋅=⋅===
=
=°+
⋅=+⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ = β
50...40=n
w
m
apentru roţi dinţate
cementate şi călite°°= 14...6 β pentru roţi dinţate şi
călite3.2. Raportul real de angrenare u
03,0
005.03,6
33,611
33.612
76
1
2
=Δ
Δ≤=−=−
===
u
uu
u
z
z u
dat
3.3. FACTORII PENTRU CALCUL LA CONTACT3.3.1.
Factorul de elasticitate a materialelor roţilor Mpa z E ,
Mpa
E E
z E
8,189
1006,2
3,01
1006,2
3,0114,3
1
111
2
2
5
2
2
22
1
21
=
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
⋅
−+
⋅
−
=
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ −+
−=
υ υ π
3.3.2. Factorul zonei de contact H z 462,212cos49,2cos49,2 =°== β H z
3.3.3. Factorul gradului de acoperire ε z
845,04,1
11===
α
ε ε
z
4,1=α ε pentru dantur ă înclinată
3.3.4.Factorul înclinării danturii β z
989,012coscos =°== β β z
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 5/25
5
3.4. FACTORII PENTRU CALCULUL LA ÎNCONVOIERE3.4.1. Numerele de dinţi ai roţilor
echivalente 2,1n z
din ţ i z
z
din ţ i z
z
z z
n
n
n
208,8112cos
76
cos
822.12
12cos
12
cos
cos
332
2
331
1
3
2,12,1
=°
==
=°
==
≈
β
β
β
3.4.2. Coeficienţii deplasărilor de profilÎn plan normal 2,1n x
02,1 =n x
3.4.3. Factorii de formă a dinţilor 2,1 FaY )2,12,12,12,1 , nn Fa Fa x z Y Y = 95,2)0,822,12(1 == Fa Fa Y Y
23,2)0,21,81(2 == Fa Fa Y Y
3.4.4. Factorii de corecţie a tensiunii la baza dinţilor 2,1SaY ),(
2,12,12,1 nnSaSax z Y Y =
525,1)0,822,12(1 == SaSa Y Y 775,1)0,21,81(2 == SaSa Y Y
3.4.5. Factorul gradului de acoperire ε Y
763,012cos4,1
75,025,0
cos75,0
25,0
2
2
=°+=
=+≈ β ε α
ε Y
4,1=α ε pentru dantur ă înclinată, °=12 β
3.4.6. Factorul înclinării danturii β Y 9,0120121
1201 =−=
°°−=
β β Y
3.5. FACTORII DE CORECŢIE A SARCINII3.5.1. Factorul regimului de funcţionare 35,1= A K
3.5.2. Factorul dinamic υ K 1,1=υ K
3.5.3. Factorii de repartizare neuniformăa sarcinii pe lăţimea danturii, β H K
pentru solicitarea de contact şi β F K pentru solicitarea de
înconvoiere
4,1= β H K
3,1= β F K ,
pentru oţeluri cementate, călitesuperficial sau nitrurate
3.5.4. Factorii de repartizare neuniformă sarcinii în plan frontal, pentruα H K
solicitarea de contact şi α F K
pentru solicitarea de înconvoiere
4,1463,1
12cos
4,1
cos 22
≥=
=°
=== β
ε ε α α F H K K
pentru dantur ă înclinată
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 6/25
6
3.6. Rezistenţele admisibile, 2,1 HP σ
Pentru solicitarea de contact,respectiv 2,1 FP σ pentru solicitarea
de înconvoiere, în Mpa
Mpa
Z Z Z Z Z S
Z xw Rv L
H
N H
HP
5,14371112,1
18,11500
min
1lim1
=⋅⋅⋅
=
==σ
σ
Mpa
Z Z Z Z Z S
Z xw Rv L
H
N H
HP
16251112,1
3,11500
min
2lim2
=⋅⋅⋅
=
==σ
σ
Mpa HP HP HP 5,1437),min( 21 == σ σ σ
3.6.1. Factorii pentru calcule de predimensionare3.6.2. Factorul de lubrefiere L Z
3.6.3. Factorul de viteză v Z
3.6.4. Factorul de rugozitate R Z
0,1= Rv L Z Z Z pentru roţi dinţaterectificate sau şeveruite,
cu m Ra 4,0≤ 3.6.5. Factorul cuplului de materiale w Z 0,1=w Z
3.6.6. Factorul de mărime x Z 0,1= x Z
3.6.7. Factorii de durabilitate lasolicitărilede contact pentru pinion şi pentruroata condusă
6
111
107,531
180007,11076060
⋅=
=⋅⋅⋅== χ h L Ln N
6
221
104,84
1800083,1756060
⋅=
=⋅⋅⋅== χ h L Ln N
3,118,1 21 == N N Z Z
3.6.8. Coeficientul minim de siguranţă la solicitarea de contact minhS
2,1min =hS
3.6.9. Rezistenţele admisibile pentrusolicitarea de înconvoiere 1 FP σ şi
2 FP σ în Mpa
MPa
Y Y Y S
Y Y
MPa
Y Y Y S
Y Y
X R
F
N ST F
FP
X R
F
N ST F
FP
8071115,1
1,12550
7701115,1
05,12550
22min
22lim2
11min
11lim1
=⋅⋅⋅⋅⋅
=
==
=⋅⋅⋅⋅⋅
=
==
δ
δ
σ σ
σ σ
Factorii pentru calculul de predimensionareFactorul de corecţie a tensiunii deînconvoiere
0.2=ST Y
3.6.10.
Factorul relativ de sensibilitate laconcentratorul de tensiuni de la
piciorul dintelui pentru pinion şiroată
12,1 =δ Y
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 7/25
Factorul relativ al rugozităţii2.3
0,12,1
≤
=
Ra pentru
Y R
zonei de racordare de la picioruldintelui pentru pinion şi roată
Factorul de mărime 1= X Y
Factorii de durabilitate lasolicitarea de înconvoiere pentru pinion şi roata condusă
1,1
05,1
2
1
=
=
N
N
Y
Y
Coeficientul minim de siguranţă la solicitarea de înconvoiere
5.1min = F S
3.7. DISTANŢA DINTRE AXE LA PREDIMENSIONARE3.7.1. Coeficienţii de lăţime d a , 35,0=a
28,135,02
133,62
1 =⋅+=+= ad
u ψ
3.7.2. Distanţa dintre axe din condiţia derezistenţă la solicitarea de contact
Mpa
mm
Z Z Z Z u
K K K K T ua
HP HP HP
H E
HP a
H H V A
WH
5,1437);min(
37,123)989,0845,0462,28,189(
5,14373,635,02
463,14,11,135,18,94836)13,6(
)(2
)1(
21
3 2
32
32
2
1
==
=⋅⋅⋅⋅
⋅⋅⋅⋅
⋅⋅⋅⋅+=
+=
σ σ σ
σ ψ β ε
α β
7
3.7.3. Distanţa dintre axe din condiţia derezistenţă la solicitareade înconvoiere
333
2
22
1
11
311
1084,5)109,4;1084,5max(
;max
75,53
cos2)1(
−−− ⋅=⋅⋅=
=⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡=
=
=Ψ
+=
FP
Sa Fa
FP
Sa Fa
FP
Sa Fa
FP
Sa Fa F F V A
a
WF
Y Y Y Y Y Y
mm
Y Y Y Y K K K K u z T a
σ σ σ
σ β β ε α β
3.7.4. Adoptarea distanţei dintre axe la predimensionare mmaw , Mpa
aaa WF WH W
37,123
)75,53;37,123max();max(
=
===
Se adoptă din STAS 6055 mmaW 125= 3.7.5. Lăţimile preliminare ale roţilor mmb ,2,1
mmab wa 75,3812531,02 =⋅=⋅= Se adoptă mmb 392 =
mmb
mmbbb
2
4121
=Δ
=Δ⋅=
3.8. Modulul danturii mmmn ,min
21
cos2
m z z
am w
n ≥+
= β
mmm 0,2min = pentru oţeluri cementate
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 8/25
mmmn 78,212cos7612
1252=°
+
⋅=
Din STAS 822 se adoptă mmmn 3=
2.2. Calculul de dimensionare şi geometric al angrenajului
Tabelul 2.2Date de intrare
8
Denumirea parametrului Simbol şi unitate demăsur ă
Date de proiectare
Date de intrare
Puterea de transmis kW P , 11
Durata de funcţionare ore Lh , 8000Factorul regimului de funcţionare A K 1,35Tipul motorului Electric asincronCaracterul sarcinii PulsatoriuTuraţia pinionului min/,1 rot n 1107,7Distanţa dintre axe mmaw , 125Unghiul de înclinare a danturii grade, β 12Coeficientul de lăţime a 0,30
Numărul de dinţi ai pinionului 1 z 11 Numărul de dinţi ai roţii conduse 2 z 71Materiale preliminare Tipul oţelului Oţeluri de cementare, cementateMarca oţelului 17MnCr10Duritatea superficială HRC 47Duritatea miezului HB 260Tensiunea limită recomandată la contact MPa 1500Tensiunea limită aleasă la contact 2,1lim H σ , MPa 1500
Tensiunea limită recomandată la înconvoiere MPa 550Tensiunea limită aleasă la înconvoiere 2,1lim F σ ,MPa 550
Date privind prelucrarea danturii
Rugozitatea flancului 1,6Rugozitatea zonei de racordare m Ra μ , <3,2Condiţii impuse in exploatare Se admit un număr de ciupituriCoeficienţii minimi de siguranţă
Pentru solicitarea de contact min H S 1,1
Pentru solicitarea de înconvoiere min F S 1,5
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 9/25
Tabelul 2.3Rezultatele calculului de rezistenţă şi geometric
Treapta IDenumirea parametrului care s-a calculatPinion Roată
ELEMENTELE ANGRENAJULUI
Distanţa dintre axe mmaw 125= Distanţa dintre axe de referinţă mma 214,124= Modulul normal al danturii mmmn 25,2= Unghiul de înclinare a danturii °= 12 β Unghiul de înclinare a danturii pecilindrul de bază °= 267,11b β Unghiul de presiune în plan frontal °= 410,20t α
frontal °= 357,21wt α Ungiul real deangrenare în plan normal °= 926,20wnα Suma coeficienţilor deplasărilor de profil,în plan normal 357,0= sn x
în plan frontal 45,1=α ε suplimentar 10,1= β ε
Gradulde
acoperire total 55,2=γ ε
Viteza pe cercul de divizare smv /2= Treapta de precizie de execuţie 8Vâscozitatea lubrifiantului cSt 27050 =υ
flancului activ m Ra μ 8,0= Rugozitateazonei de racordare m Ra 6,1=
ELEMENTELE ROŢILOR DINŢATE
Diametrele cercurilor de cap mmd a 994,401 = mmd a 971,2172 =
Diametrele cercurilor de picior mmd f 904,301 = mmd f 881,2072 =
Diametrele cercurilor de divizare mmd 504,341 = mmd 925,2132 =Diametrele cercurilor de rostogolire mmd w 722,341 = mmd w 277,2152 =
Diametrele cercurilor de bază mmd b 337,321 =
9
mmd b 494,2002 =
Numerele de dinţi 151 = z dinţi 932 = z dinţiLăţimile roţilor mmb 381 = mmb 362 = Coeficientul deplasării de profil, în
plan normal45,01 =n x 093,02 −=n x
Coeficientul minim al deplasării de profil,
în plan normal
062,01min =n x 815,42min −=n x
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 10/25
Tabelul 2.3 (continuare)
Grosimea dintelui pe cercul de cap,în plan normal mm san 00,11 = mm san 85,12 =
Grosimea minimă a dintelui pe cercul de cap,în plan normal mm san 9,01min = mm san 9,02min =
ELEMENTELE ANGRENAJULUI ECHIVALENT
Numerele de dinţi 94,151 =n z 85,981 =n z Diametrele cercurilor de divizare mmd n 873,351 = mmd n 414,2222 =
Diametrele cercurilor de bază mmd bn 709,331 = mmd bn 001,2092 =
Diametrele cercurilor de cap mmd an 363,421 = mmd an 461,2262 =
Distanţa dintre axe mmawn 925,129=
Gradul de acoperire 51,1=nα ε FACTORI DE CALCUL
Factorul regimului de funcţionare 35,1= A K Factorul dinamic 06,1=v K Factorii de repartizare a sarcinii pelăţimea danturii 33,1= β H K 28,1= β F K
Factorii de repartizare a sarcinii în planfrontal 45,1=α H K 45,1=α F K
Factorul de elasticitate al materialelor roţilor 8,189=
E Z -Factorul zonei de contact 39,2= H Z -Factorii înclinării danturii 99,0= β Z 90,0= β Y
Factorii de formă ai dinţilor - 27,21 = FaY 22,22 = FaY
Factorii de corecţie a tensiunilor deînconvoiere
- 75,11 =SaY 77,12 =SaY
Factorul de lubrifiere 07,1= L Z -Factorul de viteză 96,0=v Z -Factorii de rugozitate 97,0= R Z 1= RY Factorii relativi de sensibilitate - 00,11 =δ Y
998,02 =δ Y
Factorii de durabilitate 04,11 = N Z
15,12 = N Z 00,11 = N Y 00,12 = N Y
Coeficienţii minimi de siguranţă 10,1min = H S 50,1min = F S
10
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 11/25
Tabelul 2.3 (continuare)
TENSIUNI ŞI MATERIALEMPa H 15002,1lim =σ Tensiuni limită aleseMPa F 5502,1lim =σ
MPa HP 9,14131 =σ MPa HP 7,15682 =σ Tensiuni admisibileMPa FP 7361 =σ MPa FP 2,7352 =σ
MPa H 13981 =σ MPa H 13982 =σ Tensiuni efectiveMPa F 4541 =σ MPa F 9,4742 =σ
iniţial 30,0=a Coeficientul delăţime recalculat 28,0=reca
2.3. Calculul de predimensionare a arborilor de intrare şi de ieşire
• Arborele de intrare
mmM
d at
t 55,321414,3
8,94836161633
11 =
⋅
⋅==
πτ
MPaat 14=τ
• Arborele de ieşire
mmM
d at
t 37,424014,3
9,597471161633
22 =
⋅
⋅==
πτ
MPaat 40=τ
Se adopta mmd
mmd
43
33
2
1
=
=
2.4. Întocmirea schemei cinematice a reductorului,la scara 1:1
3. Calculul for ţelor din angrenaj
3.1. Calculul mărimii for ţelor
• For ţa radială
N tg tg F
F F wnt
r r 5,2155926,2012cos
8,5513
cos21 =°°
=== α β
11
N d
T F F
w
t ti 8,55134,34
8,9483622
1
12 =
⋅===
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 12/25
• For ţa axială
N tg tg F F F t aa 1172128,5513121 =°⋅=== β
3.2. Stabilirea sensului for ţelor
1
2
4. Calculul arborilor
4.1. Alegerea montajelor cu rulmenţi pentru arborii de intrare şi de ieşire
mmd d
mmd d
rul
rul
40244)7....3(
30333)7.....3(
22
11
=−=−=
=−=−=
• Alegerea rulmenţilor radiali-axiali cu role conice pe un rând Tabelul 4.1
d D B c T a l Cr y Simbol
I 30 62 16 14 17.25 14 0.37 47.5 1.6 30206A
II 40 80 18 16 19.75 16 0.37 58.5 1.6 30208A
12
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 13/25
4.2. Verificarea arborelui de intrare la solicitări compuse
• Stabilirea schemelor de încărcare cu for ţe ale arborelui de intrare în celedouă plane, orizontal şi vertical
• Determinarea reatiunilor din lagare pentru cele doua plane perpendiculare
• În plan orizontal
022
0 11 =⋅−⋅+⋅⇒=Σ l H l
F d
F M Br w
a A
N l
l F
d F
H r
wa
B 14247,58
2
7,585,2155
2
722,341172
22 11
=⋅+⋅
=⋅+⋅
=
022
0 11 =⋅−⋅+⋅⇒=Σl
F d
F l H M r w
a A B
N l
l F
d F
H r
wa
A 7317,58
2
7,585,2155
2
722,341172
22 11
=⋅+⋅−
=⋅+⋅−
=
13
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 14/25
• În plan vertical
02
0 1 =⋅+⋅−⇒=Σl
F l V M t B A
N l
l F
V t
B 27577,58
27,588,5513
21
=⋅
=⋅
=
02
0 1 =⋅−⋅⇒=Σl
F l V M t A B
N
l
l F
V t
A 2757
7,58
2
7,588,5513
21
=⋅
=⋅
=
• Determinarea reacţiunilor din cele două lagăre
N V H R B B B 310327571424 2222 =+=+=
N V H R A A A 28522757731 2222 =+=+=
• Trasarea diagramei de momente înconvoietoare în cele două plane
14
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 15/25
Nmmd
F l
H M wa Ai 41802
2
722,341172
2
7,58731
221
1max =+⋅=+⋅=
Nmml V M Ai 809182
7,5827572max =⋅=⋅=
• Determinarea momentelor inconvoietoare maxime totale
NmmM M M iH iV i 910784180280918 2222=+=+=
• Identificarea solicitărilor
- compresiune dată de 1a F
MPad
F
t
ac 56,1
9,3014,3
11724422
1
1 =⋅
⋅=
⋅=π
σ
- torsiune
MPad
T
t
t 37,169,3014,3
8,94836161633
1
11 =
⋅
⋅=
⋅=π
τ
- înconvoiere
MPa
d
T
t
i 74,329,3014,3
8,94836323233
1
1 =⋅
⋅=
⋅=π
σ
MPat cl 976,8)37,1627,0(456,1)(4 2221
21 =⋅+=+= ατ σ σ
27,0330
90===
I ai
II ai
σ
σ α
MPaMPa II ail 90976,81 =<= σ σ
15
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 16/25
5. Alegerea şi verificarea asamblării prin pană paralelă dintre roata condusă şiarborele de ieşire
• Determinarea lungimii de calcul
mml
mmhd
T l
fl d
T
A
F
as II
II cas
c II
II s
2,68126,56
6,56812044
59747241414
=+=
=⋅⋅
⋅=⋅=⇒≤⋅==
σ σ σ
Se adopta mml STAS 70=
Deoarece se adopta 2 pene A8 x12 x35 STAS 1004-8 12bl >>
as
II c
II f
bd l
T τ τ ≤=
2
mml
MPaMPa
c
as f
462)1235(
10088,53441242
5974722
=⋅−=
=<=⋅⋅
⋅= τ τ
16
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 17/25
6. Alegerea şi verificarea montajului cu rulmenţi al arborelui de intrare
• Verificarea montajului cu rulmenţi• Alegerea tipului de rulmenţi
- Se alege montaj cu rulmenţi radiali-axiali cu role conice pe un rând în X
17
- Schema montajului cu rulmenţi în X
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 18/25
• Verificarea montajului cu rulmenţi după capacitatea dinamică de încărcare- Stabilirea for ţelor axiale suplimentare
N Y
F F rA
aA 8916,1
28525,05,0' =⋅=⋅=
N Y
F F rB
aB 9706,1
31035,05,0' =⋅=⋅=
- Lagărul B
5,2538
970
==r
aB
C
F
3,03103
970==
rB
aB
F
F
- Sarcina dinamică echivalentă
N F Y F X V f P aArB P P B 3093)8916,131034,01(16,1)( =⋅+⋅⋅=⋅+⋅⋅= 1= P V - inelul interior este rotitor
- Durabilitatea rulmentului
..69,53110
80007,110760
10
6066
rot mil Ln
L n I =⋅⋅
=⋅⋅
=
- Capacitatea dinamică de încărcare necesar ă
N C N L P C catar P
B Bnecr 475003470730933039 log3,3 =<===
18
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 19/25
- Durabilitatea asigurată de rulment
..82193093
475003,3
rot mil P
C L
P
B
r =⎟ ⎠
⎞⎜⎝
⎛ =⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ =
- Durata de funcţionare asigurată
oren
L L f 123664
7,110760
821910
60
10 66
=⋅
⋅=
⋅=
7. Alegerea şi justificarea sistemului de ungere
Roata este cufundată in baia de ulei şi prin angrenare unge pinionul.
Datorită turaţiilor mari rulmenţii se ung prin balbotaj.
19
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 20/25
8. Alegerea şi justificarea dispozitivelor de etanşare
mmd d
mmd d
rulII mII
rulI mI
38240)3...2(
28230)3...2(
=−=−=
=−=−=
Se aleg două manşete : A28x40 şi A38x52 STAS 7950/2-72
Tabelul 8.1
Datorită turaţiilor mari se alege dispozitiv de etanşare cu manşetă de rotaţie.
20
Nr md
h DI 28 7 40II 38 7 52
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 21/25
8.1 Calculul capetelor de arbori
mmd d
mmd d
d d
mII aII
mI aI
II mI II aI
32438)6....4(
24428)6...4(
)6....4(,,
=−=−=
=−=−=
−=
Tabel 8.1
Nr ad (mm) l bI 24 36 8II 32 58 10
21
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 22/25
9. Calculul transmisiei prin curele trapezoidale înguste
9.1 Puterea de calcul la arborele conducator : Kw P e 11=
9.2 Turatia rotii de curea conduse :
min/7,11072 rot n =
9.3 Raportul de transmitere :
3,1=ci
9.4 Tipul curelei :
- se alege curea de tip SPA
9.5 Diametrul primitive al rotii mici :din STAS 1162-67mm D p 1001 =
9.6 Diametrul primitive al rotii mari :
mm Di D p p 1301003,112 =⋅=⋅=
9.7 Diametrul primitive mediu :
mm
D D
Dp p
pm 1152
130100
221
=
+
=
+
=
9.8 Distanta dintre axe :
I. PRELIMINARA
250
460161
)130100(2)130100(7,0
)(2)(7,0 2121
=
≤≤
+⋅≤≤+⋅
+⋅≤≤+⋅
A
A
A
D D A D D p p p p
22
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 23/25
II. DEFINITIVĂ
mm A
mm
D D L
A p p p
275
03,273
2
2,174sin2
)112573,1851002,174(360
900
2sin2
(360
1
)2211
=
=
⋅
⋅+⋅−=
⋅
⋅+⋅−=
π
β
β β π
9.9 Unghiul dintre ramurile curelei :o84,6
250
1001305757 12
=−
⋅=−
⋅= A
D D p pγ
9.10 Unghiul de infaşurare la roata mică de curea :o16,17384,61801801 =−=−= γ β
9.11 Unghiul de infaşurare la roata mare de curea :o84,18684,61801802 =+=+= γ β
9.12 Lungimea primitivă a curelei :
mm
D D A L p p p
96,862)13084,18610016,173(3602
16,173sin2502
)(3602
sin2 22111
=⋅+⋅⋅+⋅⋅=
=⋅+⋅⋅+⋅⋅=
π
β β π β
- se adopta mm L p 900=
9.13 Viteza periferica :
smn D
vp /54,7
100060
7,1107130
100060
22=
⋅
⋅⋅=
⋅
⋅⋅=
π π
9.14 Coeficientul de functionare :2,1= f c
9.15 Coeficientul de lungime :83,0=l c
9.16 Coeficientul de infasurare :99,0= β c
9.17 Puterea nominala transmisa de o curea : Kw P 110 =
9.18 Numarul de curele :
I. Preliminar
79,11199,083,0
5,132,1
00 =
⋅⋅
⋅=
⋅⋅
⋅=
P cc
P c z
L
e f
β
2
95,0
89,195,0
79,10
=
=
===
z
c
c
z z
z
z
23
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 24/25
9.19 Coeficientul numarului de curele :95,079,10 =⇒= z c z
9.20 Numarul de roti ale transmisiei :
x=29.21 Frecvenţa încovoierii curelei :
Hz L
v x f
p
75,16900
54,721010 33 =⋅⋅=⋅⋅=
9.22 Forta perifrica transmisa :
N v
P F e 179
54,7
5,131010 22 =⋅=⋅=
9.23 Forta de intindere a curelei : N F S a 31317975,1)2.....5,1( =⋅=⋅=
9.24 Cotele de modificare a distantei dintre axe :
155,13900015,0015,0
302790003,003,0
=⇒≥⇒⋅≥⇒⋅≥
=⇒≥⇒⋅≥⇒⋅≥
y y y L y
x x x L x
p
p
10 MEMORIU JUSTIFICATIV CU PRIVIRE LA ALEGEREA MATERIALELOR,A SEMIFABRICATELOR ŞI SOLUŢIILOR CONSTRUCTIVE, PENTRUPRINCIPALELE PIESE DIN COMPONENŢA REDUCTORULUI
Reductoarele cilindrice sunt mecanisme cu roţi dinţate, montate în carcaseînchise şi folosite pentru reducerea turaţiei, concomitent cu amplificarea momentuluide torsiune transmis. Necesitatea folosirii reductoarelor în transmisii mecanice,rezultă din condiţii economice; prin folosirea reductoarelor se pot alege motoare cuturaţii mari care au gabarit redus.
În cadrul proiectării un rol important îl are alegerea materialelor atât din punctde vedere al preţului de cost, cât şi a rezistenţei, a uşoarei prelucr ări şiinterschimbabilităţii cu alte organe de maşini.
Pe cât se poate organele de asamblare şi asigurare vor corespunde cu tehnica defabricaţie conform STAS, cu respectarea caracteristicilor mecanice.
Se va folosi motorul electric de tip asincron având o putere de 11 KWfuncţionând la turaţia de 1440 rot/min.
Pinionul se execută corp comun cu arborele ne fiind necesare mijloace defixare a acestora pe arbore. Se va executa din oţel marca 17MnCr10 iar tratamentultermic aplicat fiind cementarea.
24
Roata dinţată se va fixa pe arbore prin pene paralele STAS 1004-81 executatedin OL60.
8/3/2019 Proiect OM II (18!01!2005)Al Meu
http://slidepdf.com/reader/full/proiect-om-ii-18012005al-meu 25/25
Carcasele şi capacele se vor executa din Fe-250 STAS 1004-75 fiind o fontă cenuşie cu grafit lamelar, cu o rezistenţă la tracţiune de 250 N/mm2.
11 NORME DE TEHNICA SECURITĂŢII MUNCII
La lucrul sau la exploatarea reductorului va trebui să se ţină seama de următoarele prevederi cu privire la norme de tehnica securităţii muncii.
1. Reductorul să fie fixat cu şuruburi de bancul de lucru.2. Nu se vor folosi reductoare cărora le lipsesc piese, componente.3. Nu se va schimba uleiul în timpul funcţionării.4. Nu se verifica uleiul în timpul funcţionării.5. Piesele defecte sau uzate se vor înlocui cu altele corespunzătoare.
6. Nu se fac reglaje la jocul din rulmenţi în timpul funcţionării.7. Se respectă intervalele de schimb al uleiului şi al rulmenţilor.8. Se are in vedere de a nu depăşi orele de funcţionare la reductorului.