8/16/2019 Tehnologii de Fabricatie Proiect Bucsa
1/13
Tema proiectului
Să se proiecteze tehnologia de fabricație prin așchiere a
reperului din Anexa 1,în condițiile unei producții de serie mijlocie
11 Analiza desenului de execuție
!format standardizat! A"#$1%&$'( mm)
!număr *ederi !$
!scara! 1+1
!toleranțe generale! S-./S0 $(2 m3
!există cote su4ciente
5ondiții tehnice+
6uchiile se *or teși la 1x"789
6aterial+ 0: ;(
1$ Analiza tehnologicității piesei
6aterialul ales pentru executarea piesei este un oțel carbon
de uz general 0: ;(ezistența la rupere prin alungire a
materialului este de ;( da.
8/16/2019 Tehnologii de Fabricatie Proiect Bucsa
2/13
Tratamente termice
Tratament Temperatură 6ediu de răcire.ormalizare 2%8!22%8 aer5ementare 22%8!'$%8 !5ălire 1 2(%8!2'%8 >lei,apă5ălire $ ((%8!2%%8 Apăe*enire 17%8!12%8 Aer
:a tratamentul de re*enire duritatea este aproximati* 77
?5
1;Alegerea semifabricatului
@imensiunile de gabarit sunt+
!lungime+:11% mm
diametru+@;% mm
1"=roprietățile materialului
0: ;( STAS 7%%
8/16/2019 Tehnologii de Fabricatie Proiect Bucsa
3/13
17 .otarea suprafețelor
S1,S;,S(E,S1$E!suprafață frontală
S$,S11,S1$!suprafață cilindrică exterioară
S"!degajare exterioară pro4lată
S7,S!suprafață cilindrică interioară
S(,S1%!teșitură 1x"78
S2! suprafață cilindrică interioară
S'!degajare interioară
$Traseul tehnologic
8/16/2019 Tehnologii de Fabricatie Proiect Bucsa
4/13
.r
op
@enumirea
operațiilor și fazelor
Schița de prelucrare 6u
folosita
11
@ebitare bara F lalungimea necesara
a) =rindere bara in
uni*ersal
Strunjire pentru
debitare
b)@esprindere piesa
din uni*ersal
$ Strunjire de
degroșare
aprinderea
piesei în
mandrina
uni*ersală
$1Strunjire
frontală S1
$$Strunjirelongitudinală S$
$;Strunjire
longitudinală S11
$"Strunjire
frontală S(E
$7Teșirea
suprafeței
S(#1x"78)
$Găurire
$(:ărgire S7
$2:ărgire S
$'Strunjire
interioară
longitudinală S
S.
"%%x(7
%
8/16/2019 Tehnologii de Fabricatie Proiect Bucsa
5/13
b@esprindere,întoarcere și prindere
piesă în uni*ersal
$1% Strunjire
frontală S;
$11Strunjire
longitudinală S1$
$1$Strunjire
frontală S1$E
$1; Strunjire
interioară
longitudinală S7$1" Teșirea
suprafeței
S(#1x"78)
; Strunjire de 4nisare
aprinderea piesei
în uni*ersal
;1 Strunjire
interioară
longitudinală S
;$ Teșirea
muchiilor suprafeței
S1 și S11#1x"78)
;; Strunjire canalS'
;" Teșirea
suprafeței S1%
#1x"78)
S.
"%%x(7
%
8/16/2019 Tehnologii de Fabricatie Proiect Bucsa
6/13
b @esprindere,
întoarcere și
prindere piesă în
uni*ersal
;7Strunjire canal
S"
;Teșirea
muchiilor suprafeței
S; #1x"78)
;(Teșireasuprafeței S7
#1x"78)
;2Trasare riz
pentru suprafața S2
" Găurire
aprindere în
dispoziti* a piesei
"1 Găurire S2#"
găuri echidistante
H()bdesprindere piesă
din dispoziti*
G$7 și
dispozi
ti* de
di*izar
e
8/16/2019 Tehnologii de Fabricatie Proiect Bucsa
7/13
7 ecti4care de
degroșare
aprinderea piesei
în mandrina
uni*ersală
71 ecti4care
exterioară cilindrică
S11
b@esprindere piesă
din uni*ersal
>
;7%!1
Calculul adaosurilor de prelucrare şi a dimensiunilor intermediare
a) Adaosurile de prelucrare se *or calcula analitic pentru a permitedeterminarea unor dimensiuni intermediare optime la toate operaIiilesuccesi*e de prelucrare
Adaosurile simetrice #pe diametru) la suprafeIe interioare Ji exterioare se
calculează cu relaIia+
( ) 2 2min 1 1 12 2 2 pi zi i i i A R S ρ ε − − −= + + +
>nde +
$Api min ! adaosul de prelucrare minim pentru operaIia #faza) /considerat pe diametru9
zi!1K înălIimea neregularităIilor pro4lului rezultată la operaIia #faza)precedentă i!19
Si!1 K adLncimea stratului super4cial defect format la operaIia #faza)precedentă i!19
Mi!1 K abaterile spaIiale ale suprafeIei de prelucrat faIă de bazeletehnologice ale piesei rămase după efectuarea operaIiei #fazei) precedente i!19
8/16/2019 Tehnologii de Fabricatie Proiect Bucsa
8/13
N/! eroarea de instalare a suprafeIei de prelucrat la operaIia #faza)considerată i
=entru stabilirea dimensiunilor semifabricatului se *a calcula adaosulde prelucrare pentru suprafeIele cu dimensiunile cele mai mari, în funcIie desuccesiunea operaIiilor necesarere alezării acestora
b) @imensiunile intermediare
elatiile de calcul ale dimensiunilor intermediare se stabilesc dinanaliza adaosurilor de dispunere a adaosurilor intermediare si tolerantelortehnologice
/n cazul productiei de serie mica sau indi*idual se foloseste metodaobtinerii indi*iduale a dimensiunilor
=entru suprafete exterioare cu adaosuri simetrice se pot scrie relatiile +
A pinom=2 A pimin+T i−1
d i−1max=d imax+2 A pinom
di−1nom=d i−1max #rotunjit)
d i−1min=d i−1max−T i−1
T i−1 !toleranta la faza de prelucrare precedenta i!1
d i−1 !diametrul minim care se obtine la faza precedenta i!1
ρi−1=2∆ c−lc
∆c !curba speci4ca lc !distanta de la sectorul de prelucrat pana la cel
mai apropiat capat
1 Adaosul minim pentru strunjirea de degrosare #anteriorstrunjirii bara este sub forma de laminat)+! suprafata este S11 de 76ɸ mm
R zi−1=125 [ μm ]
8/16/2019 Tehnologii de Fabricatie Proiect Bucsa
9/13
S i−1=120[ μm] Otab "'P
ρi−1= ρc=∆c ∙lc %7 ×11 77 O μm P
∆c %7
μm
¿
8/16/2019 Tehnologii de Fabricatie Proiect Bucsa
10/13
Adaosul minim pentru frezarea simultana a fetelor frontale este + A pimin= R z i−1+Si−1+ ρi−1+ϵ i
A pimin=¿ %$Q;"$Q%%; ;7 OmmP
$ A pimin=7.3 OmmP
Toleranta la lungimea de debitare +
T i−1 7$% [ μ m]=0.520[mm] treapta de precizie 1" Otab $17P
A i=−1.3 OmmP
A pinom=2 A pimin+¿ Ai∨¿
2 A inom=7.3+|−1.3| 2 OmmP
:ungimea nominala pentru debitarea este + Lnom=30+8.6=38.6[mm]
Lnom ;'OmmP
:a debitare se *a respecta cota ;' OmmP
Raloarea reala a adaosului nominal este +
$ A pinom=39−30 ' OmmP
=entru 4ecare suprafata frontala adaosul este de ' mm
; 5alculul adaosurilor de prelucrare pentru suprafata cilindricaexterioara S11
a) Adaosul minim pentru rectifcarea de degrosare #operatiaprecedenta este strunjirea de 4nisare)+
! se pleaca de la dimensiunea 4nala a suprafetei+ ∅76−1.3+0.6
OmmP,
a1, μm
R zi−1=25 [ μm ] Otab "'P
8/16/2019 Tehnologii de Fabricatie Proiect Bucsa
11/13
μm
S i−1=30¿ P Otab "'P
ρi−1=2 ∙∆c ∙ lc
lc=11[mm]
∆c %,1% [ μm/mm] Otab "P
εi=0
ρi−1=2 ∙0,10 ∙11=2.2[ μm]
Adaosul minim pentru recti4carea de degrosare este +
$ A pi
min
=2( R zi−1
+Si−1)Q$
∙ ρi−
1
$
25
∙¿ Q;%)Q$ ∙
$$ 11""O μm¿
Toleranta pentru strunjirea de 4nisare #treapta 1% de precizie)T i−1=84 μm Otab $17P
Adaosul nominal pentru recti4care este + A pinom=2 A pimin+T i−1=64.4+84=148.4[ μm]
@iametrele inainte de recti4carea de degrosare sunt+d i−1max=d imax+2 A pinom (Q %$' (2'OmmP
di−1nom=76.9[mm]
d i−1min=d inom−T i−1 (' K %%2" (21OmmP
0peratia de strunjire de 4nisare se *a executa la cota ∅76.9 OmmP
b) Adaosul minim pentru strunjirea de 4nisare #operatia precedentastrunjirea de degrosare) +
R zi−1=63 [ μm]
μm
Si−1=60¿ P Otab "'P
8/16/2019 Tehnologii de Fabricatie Proiect Bucsa
12/13
ρi−1=√ ρc2+ ρcentr
2
ρc $ ∙∆c ∙ lc
∆c%1%
[ μm /mm]
lc 11mm¿ P
ρc $×0.10×11 $$ O
μm¿
qcentr %$7∙1'%%O μ mP"(7 [ μm ] "(7OmmP
ρi−1 μm
√ 2.22+4752≅ 475.005¿ P
εi=0
Adaosul minim pentru strunjire este +
$ A pimin=2∙( R zi−1+S i−1) Q$ ∙ ρi−1 $ ∙ #;Q%)Q$ ∙475 11'O μm¿
T i−1 1;% Otab $17P ! treapta de precizie 11
Adaosul nominal pentru strunjirea de 4nisare sunt +2 A pinom=2 A pimin+T i−1=1196+130=1326[ μm]
@iametrele inainte de recti4carea de degrosare sunt+d i−1max=d imax+2 A pinom ( Q 1;$ (('$OmmP
d i−1nom (('OmmP
d i−1min=d inom−T i−1 ((' K %1; ((((OmmP
0peratia de strunjire de degrosare se *a executa la cota ∅77.9
OmmP
c) Adaosul minim pentru strunjirea de degrosare#anterior strunjiriibara este sub forma de laminat cu sectiune circulara)+
2 A pinom=d imax−dimax (ant )=77.9−76.6=1.3[mm]
8/16/2019 Tehnologii de Fabricatie Proiect Bucsa
13/13