UNIVERSIDAD DE GUAYAQUIL
FACULTAD DE CIENCIAS MATEMÁTICAS Y FÍSICAS
CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL
TRABAJO DE TITULACIÓN
PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TÍTULO DE
INGENIERO CIVIL
VÍAS
TEMA:
EVALUACION DEL ESTADO ACTUAL DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGRESO A
LA COMUNIDAD DE DAULAR DESDE LA VIA A LA COSTA HASTA EL PUENTE
SOBRE EL CANAL DE CEDEGE, CANTON GUAYAQUIL, PROVINCIA DEL GUAYAS.
AUTOR
ANDRADE SÁNCHEZ GALO ENRIQUE
TUTOR
ING. CARLOS MORA CABRERA, M. Sc.
AÑO
2017
GUAYAQUIL – ECUADOR
ii
Agradecimiento
A mis padres Galo Andrade Vasconez y Guadalupe Sánchez Lucin, por
brindarme su apoyo incondicional en todos estos años de mis estudios universitarios
y además de enseñarme que todo lo que uno se propone se lo puede conseguir con
mucho esfuerzo y dedicación.
A mi esposa Evelyn Paladines que se ha mantenido a mi lado dándome ánimo,
para no decaer en la lucha por el objetivo que me propuse.
A los ingenieros, que nos brindaron todo su conocimiento a lo largo de mi
carrera universitaria.
iii
Dedicatoria
A mis padres Galo Andrade Vasconez, Guadalupe Sánchez Lucin, a mi tío
Alberto Sánchez, por ser los pilares fundamentales y ejemplo a seguir en vida
cotidiana y en mi vida como profesional, a esposa Evelyn Paladines y a mi hijo Axel
Andrade, por darme ánimos en seguir hasta conseguir mi objetivo y brindándome su
apoyo incondicional hasta conseguir mi meta propuesta.
A todos mis amigos que a lo largo de mi vida universitaria y en este proyecto
de tesis me han brindado apoyo.
iv
Declaración expresa
Articulo XI.- del Reglamento Interno de la Facultad de Ciencias
Matemáticas y Físicas de la Universidad de Guayaquil.
La responsabilidad de los hechos ideas y doctrinas expuestas en este trabajo
de titulación corresponde exclusivamente al tutor y al patrimonio intelectual de la
Universidad de Guayaquil.
_____________________________
Galo Enrique Andrade Sánchez
C.I.: 092709363-3
v
TRIBUNAL DE GRADUACIÓN
_____________________________ ____________________________
Ing. Eduardo Santos Baquerizo, M.Sc. Ing. Carlos Mora Cabrera, M.Sc.
DECANO TUTOR
_____________________________
Ing. Julio Vargas Jiménez, M.Sc
REVISOR
viii
ÍNDICE GENERAL
Agradecimiento ........................................................................................................... ii
Dedicatoria ................................................................................................................. iii
Declaracion expresa................................................................................................... iv
Tribunal de graduacion. .............................................................................................. v
CAPÍTULO I
El Problema
1.1 Contexto de la Investigacion .............................................................................. 1
1.2 Problema de Investigacion ................................................................................. 1
1.3 Formulacion de Problema. ................................................................................ 3
1.4 Objetivos. ........................................................................................................... 4
1.4.1 Objetivo General ...................................................................................... 4
1.4.2 Objetivo Especifico ................................................................................... 4
1.5 Justificación del Proyecto .................................................................................. 4
CAPÍTULO II
Marco Teórico
2.1 Pavimento Flexible ............................................................................................ 6
2.2 Bases Teoricas................................................................................................... 8
2.2.1 Pavimentos ............................................................................................... 8
2.2.1.1 Clasificacion de los pavimentos.................................................... 9
2.2.1.1.1 Pavimetno Flexible ................................................................ 9
2.2.1.1.2 Pavimetno Semi Rigido ........................................................ 9
2.2.1.1.3 Pavimetno Rigido ............................................................... 10
ix
2.2.1.1.4 Pavimetno Articulados ........................................................ 10
2.2.2 Terreno de Fundacion ............................................................................ 11
2.2.3 Subbase ................................................................................................. 12
2.2.4 La Base .................................................................................................. 12
2.2.5 Pavimento Flexible ................................................................................. 13
2.2.6 Drenajes ................................................................................................. 13
2.2.7 Estudios de Suelos ................................................................................. 15
2.2.7.1 Contenido de Humedad .............................................................. 15
2.2.7.2 Granulometria ............................................................................. 16
2.2.7.3 Plasticidad .................................................................................. 17
2.2.7.4 Proctor Modificado...................................................................... 18
2.2.7.5 California Bearing Ratio - CBR ................................................... 19
2.2.8 Trafico ..................................................................................................... 19
2.3 Fundamentacion Tecnicos. .............................................................................. 23
2.4 Terminos Relevantes. ...................................................................................... 23
CAPÍTULO III
Metodología
3.1 Enfoque ........................................................................................................... 25
3.2 Modalidad básica de la Investigación .............................................................. 25
3.2.1 Investigación de Campo ......................................................................... 25
3.2.2 Investigación Bibliográfica ...................................................................... 25
3.2.3 Investigación Experimental ..................................................................... 26
3.3 Análisis de Resultados..................................................................................... 26
3.3.1 Análisis de Resultados del Tráfico. ........................................................ 26
3.3.1.1 Trafico Promedio Diario Anual (TPDA). ...................................... 29
x
3.3.1.2 Tráfico Futuro .............................................................................. 31
3.3.1.3 Clasificación actual de la vía. ...................................................... 34
3.3.2 Ensayos de Suelos. ................................................................................ 34
3.3.2.1 Muestras de Suelos. ................................................................... 34
3.3.3 Análisis de Resultados de las Muestras de Suelos................................. 38
3.3.4 Comparación de los resultados de laboratorio versus el MTOP. ............ 38
3.4 Diseño del Pavimento Flexible ......................................................................... 41
3.4.1 Estructura del actual pavimento ............................................................. 41
3.4.2 Ejes Equivalentes ................................................................................... 42
3.4.3 Factor de distribución por dirección ........................................................ 42
3.4.4 Factor de distribución por carril .............................................................. 43
3.4.5 Calculo de los ESALS ............................................................................ 44
3.4.6 Selección del CBR de Diseño ................................................................ 46
3.4.7 Diseño del Pavimento Flexible ............................................................... 47
3.4.7.1 Confiabilidad del diseño ( R%) ................................................... 48
3.4.7.2 Desviación Estándar ................................................................... 49
3.4.7.3 Módulo Resiliente (Mr) ............................................................... 49
3.4.7.4 Coeficientes de pavimento ......................................................... 50
3.4.7.5 Coeficientes de Drenaje (Cd) ..................................................... 51
3.4.7.6 Nivel de serviciabilidad ............................................................... 51
3.4.7.7 Diseño del Pavimento Flexible ................................................... 53
CAPÍTULO IV
Conclusiones y Recomendaciones
4.1 Conclusiones ................................................................................................... 60
4.2 Recomendaciones ........................................................................................... 61
xii
ÍNDICE DE ILUSTRACIONES
Ilustración 1: Estado Actual de la via ......................................................................... 2
Ilustración 2: Estado actual de los cauces de las alcantarillas ................................... 2
Ilustración 3: Ubicación Del Proyecto ......................................................................... 3
Ilustración 4: Nuevos Equipos para Elaboración de Vías ........................................... 7
Ilustración 5: Sección típica de un pavimento ............................................................ 8
Ilustración 6: Sección típica de un pavimento flexible ................................................ 9
Ilustración 7: Cunetas en los laterales de la via ....................................................... 14
Ilustración 8: Construcción de alcantarilla abovedada ............................................. 15
Ilustración 9: Clasificaion de los suelos según AASHTO ......................................... 17
Ilustración 10: Grafica de Limites de Atterberg ........................................................ 17
Ilustración 11: Curva de Determinación de la densidad máxima .............................. 19
Ilustración 12: El Granzon ........................................................................................ 23
Ilustración 13: La Gravilla ......................................................................................... 24
Ilustración 14: Conteo Manual de Vehículos ............................................................ 28
Ilustración 15: Sección típica de la vía existente ...................................................... 42
Ilustración 16: Limites para la Selección de Resistencia .......................................... 46
Ilustración 17: C.B.R de Diseño ............................................................................... 47
Ilustración 18: Cálculo SN Terreno de Fundación .................................................... 54
Ilustración 19: Cálculo SN Subbase ......................................................................... 54
Ilustración 20: Cálculo SN Base ............................................................................... 55
Ilustración 21: Sección Típica Propuesta ................................................................. 56
Ilustración 22: Espesores minimos ........................................................................... 58
Ilustración 23: Nueva Sección Típica Propuesta ...................................................... 59
xiii
ÍNDICE DE TABLAS
Tabla 1. Coordenadas UTM del Proyecto .................................................................. 3
Tabla 2. Factor de Estacionalidad Mensual ............................................................. 30
Tabla 3. Factor de ajuste diario ................................................................................ 30
Tabla 4. Composición de Tráfico .............................................................................. 32
Tabla 5. Tasas de Crecimiento Vehicular ................................................................. 33
Tabla 6. Proyección de Tráfico a 20 años ................................................................ 33
Tabla 7. Clasificación de Carreteras en Función del Tráfico Proyectado ................. 34
Tabla 8. Resultados de Laboratorio Calicata 1 ....................................................... .36
Tabla 9. Resultados de Laboratorio Calicata 2 ........................................................ 37
Tabla 10. Comparacion de resultados del laboratoio vs mtop abscisa 0+350 ......... 39
Tabla 11. Comparacion de resultados del laboratoio vs mtop abscisa 0+350 ......... 40
Tabla 12. Factor de distribución por carril ................................................................ 43
Tabla 13. Composición del trafico ............................................................................ 44
Tabla 14. Descomposición Vehicular ....................................................................... 44
Tabla 15. Calculo del Factor Camión ....................................................................... 45
Tabla 16 Esals de diseño para 10 años ................................................................... 45
Tabla 17. Esals de diseño para 20 años ................................................................. 46
Tabla 18. Niveles de Confiabilidad “R” ..................................................................... 48
Tabla 19. Coeficiente de pavimento ......................................................................... 51
Tabla 20. Coeficiente de drenaje ............................................................................. 51
Tabla 21. Serviciabilidad Inicial Po ........................................................................... 52
Tabla 22. Serviciabilidad Final Pt ............................................................................ 52
Tabla 23. Parámetros de Diseño de la Estructura ................................................... 53
Tabla 24. Diseño del pavimento ............................................................................... 55
xiv
Tabla 25. Propuesta del Nuevo Diseño del pavimento............................................. 57
1
CAPÍTULO I
El Problema
1.1 Contexto de investigación
Es factible de evaluar que los pobladores de la Comuna de Daular ubicada en el
kilómetro 32 vía a la costa necesitan una construcción vial en la zona, ya que el único
ingreso no se encuentra en óptimas condiciones para así mejorar la transportación de
sus productos.
En la actualidad el sendero está instaurada de una capa de rodadura de asfalto,
en otros tramos se encuentra con material pétreo, no presenta drenajes laterales y
las alcantarillas existentes en la vía están copadas por malezas, por dichos motivos
en la temporada invernal es muy difícil la movilización de esta comunidad hacia las
generalidades contiguas.
1.2 Problema de Investigación
En la actualidad, la Comuna de Daular del Cantón Guayaquil persisten los
problemas por no tener un buen acceso vehicular; la plataforma de la autopista en
algunos casos es muy angosta debido a la fragosidad en los espaldones de la vía,
existe un ancho promedio de 6 metros, sumado a las grandes precipitaciones y las
grandes cuencas que se presentan alrededor de la vía, obteniendo como resultado el
deterioro del camino y en algunos casos daños significativos en la calzada.
Esta situación de no tener una infraestructura vial adecuada, produce malestar en
la población de este sector; ya que dependiendo de la temporada lluvias o calor deben
soportar el lodo o el polvo lo que origina contraer enfermedades. Por estos motivos
2
se plantea una propuesta de mejora en para que la vía actual sea transitable en
cualquier temporal.
Ilustración 1: Estado actual de la vía Fuente: Galo Andrade
Ilustración 2: Estado actual de los cauces de las alcantarillas Fuente: Galo Andrade
3
1.3 Formulación del Problema
Este trabajo de titulación se llevará a cabo en el Cantón Guayaquil, provincia del
Guayas en el km 32 vía a la costa ingreso a la comuna de Daular.
Las coordenadas UTM del proyecto son las siguientes:
Tabla 1
Coordenadas UTM del proyecto
INICIO FINAL
Norte 9749946.65 9749192.98
Este 594543.89 595167.64
Elaboración: Galo Andrade Sánchez
Ilustración 3: Ubicación Del Proyecto Fuente: Google Earth
Este proyecto está ubicado en el campo de la ingeniería civil enfocada en el área
de vías, en el cual se procederán a analizará las propiedades mecánicas y el estado
4
actual del material que conforma la estructura del pavimento de la vía de ingreso a la
comuna de Daular que inicia en la abscisa 0+000 que se encuentra en el km 32 vía a
la costa hasta el puente sobre el canal de CEDEGE que está ubicada en la abscisa
1+000, por lo tanto propongo mi tema: “Evaluación del estado actual del pavimento
flexible del ingreso a la comunidad de Daular desde la Vía a la Costa hasta el puente
sobre el canal de CEDEGE, cantón Guayaquil, Provincia del Guayas”
1.4 Objetivos
1.4.1 Objetivo General.
Evaluar el estado actual del pavimento flexible en la vía de acceso a la Comuna de
Daular en el km 32 vía a la Costa, para proponer un nuevo diseño del pavimento
flexible con el fin de aumentar la calidad de vida de aquellas personas que habitan en
esta zona.
1.4.2 Objetivos Específicos.
Determinar las condiciones geotécnicas del terreno por medio de ensayos y
análisis de suelos.
Calcular el tránsito y las cargas del pavimento actual.
Determinar la causa del daño de la actual capa de rodadura y proponer una
mejora para el mejor funcionamiento de la vía.
Obtener los nuevos espesores de las capas de la estructura del pavimento por
medio del Método AASTHO 93 para un mejor funcionamiento vial de la zona
de estudio.
1.5 Justificación del Proyecto
Este proyecto se realizará con la finalidad de aplicar los conocimientos adquiridos
durante los años de nuestra formación como profesional con el propósito de beneficiar
5
a la población de Daular, proponiendo una vía que proporcione seguridad y
comodidad a los habitantes, además que se convertirá en una vía principal que nos
dirigirá hasta las nuevas instalaciones del Nuevo Aeropuerto Internacional de
Guayaquil.
Gran parte de la población en esta comuna se dedican a la agricultura y ganadería;
en la época invernal su producción no puede ser transportada ya que la vía se vuelve
intransitable.
Este proyecto ayudara a los estudiantes e ingeniero civiles para brindarles ayuda
en los futuros proyectos que se vayan a realizar con respecto al tema tratado.
6
CAPÍTULO II
Marco Teórico
2.1 El Pavimento Flexible
La piedra fue uno de los primeros materiales de construcción que conto el hombre,
ya que servía de materia prima para la construcción de objetos.
Se estima que fue en el 3000 A.C. que el imperio Hilita (península de Anatonia)
construyó los primeros caminos de suelo firme. Otro antecedente destacado son los
caminos que realizaron los esclavos egipcios alrededor de las pirámides.
Durante el siglo XIX, Inglaterra fue pionera en implementar leyes de pavimentación,
con la creación del Comisionado de Pavimentación, dependiente del Parlamento del
Reino Unido. Su tarea se remitía al cuidado y mejora de la red vial.
El uso de los pavimentos rígidos se dio en Estados Unidos, debido a la necesidad
del país del Norte de caminos y rutas transitables para el transporte masivo. El
crecimiento demográfico experimentado durante el siglo XIX procuraba nuevas vías
de transporte.
El desarrollo del petróleo fomenta la utilización de betunes asfálticos para la
fabricación de carreteras viales y pistas de aterrizaje.
El fin del siglo XX encuentra nuevas técnicas en el desarrollo de nuevas carreteras,
que mejoran la adherencia y la capacidad de drenaje ante situaciones climáticas
adversas. (Arkiplus, 2017)
7
Ilustración 4: Nuevos Equipos para Elaboración de Vías Fuente: http://www.arkiplus.com/historia-del-pavimento
El desarrollo vial en el Ecuador está marcado por un lento proceso de investigación
y cambios tecnológicos, precedidos por las pocas oportunidades de inversión en la
construcción y mejora física de sus principales vías que recorre el país.
La red primaria del Ecuador es de aproximadamente 9.000 km, de los cuales solo
1.124 son gestionados por concesionarias nacionales.
En la red vial nacional consta también redes secundarias y terciarias, que alcanzan
una longitud aproximada de 44.000 km, con una composición diferente de su capa de
rodadura; entre las cuales podremos mencionar que son de lastres y gravas,
tratamiento asfalticos superficiales, concreto asfaltico y hormigón, en orden de
extensión.
En la actualidad existen empresas dedicadas a la construcción y a la consultoría,
que se han unido para darnos una mejora en nuestro sistema vial y brindando
oportunidades a profesionales y estudiantes que nos permite avanzar con el propósito
de cambios cualitativos (Castro, 2009)
8
Según los moradores de la comuna de Daular la vía fue construida en el año de
1990 por la empresa de CEDEGE, esta fue construida para facilitar el mantenimiento
del canal que lleva agua desde la represa de Chongon hasta la provincia de Santa
Elena.
2.2 Bases Teóricas
2.2.1 Pavimentos
Un pavimento es una estructura conformada por capas superpuestas
horizontalmente y son diseñados y a su vez construidos técnicamente con materiales
que cumplan los parámetros indicados por las especificaiones técnicas y a su vez
deben de ser compactados adecuadamente. (RODRIGUEZ, 1977, p. 99)
El pavimento es una obra vial la cual está formada por capas de diferentes
espesores ubicadas en forma horizontal colocadas sobre el terreno de fundación, las
cuales ayuda a la movilización y desarrollo de los habitantes.
Ilustración 5: Sección típica de un pavimento Fuente: http://slideplayer.es/slide/7886826/
9
2.2.1.1 Clasificación de los Pavimentos
Los pavimentos se clasifican según la estructura que lo conforman y
estos pueden ser: pavimentos flexibles, pavimentos semi-rígidos o semi-
flexibles, pavimentos rígidos y pavimentos articulados.
2.2.1.1.1 Pavimento Flexible
Generalmente esta conformados por una carpeta bituminosa apoyada
sobre una o dos capas no rígidas, que serán la base y la súbase, no
obstante, puede omitirse de cualquiera de estas capas no rígidas
dependiendo de las necesidades particulares de cada obra y de la
calidad del terreno de fundación. (Montejo, 2002, pág. 4)
Ilustración 6: Sección típica de un pavimento flexible Fuente: https://www.emaze.com/@AQFLRQCZ/Untitled
2.2.1.1.2 Pavimentos Semi – Rígidos.
La estructura de este pavimento es igual que la estructura que posee
un pavimento flexible, con la única diferencia que una de sus capas
posee un aditivo que podría ser: asfalto, emulsión, cemento, cal y
10
químicos, esta capa se determina como una capa rigidizada
artificialmente. La finalidad de este aditivo es de mejorar las propiedades
mecánicas de los materiales locales que cuyos parámetros no cumplen
para la construcción de la estructura del pavimento. (Montejo, 2002, pág.
4)
2.2.1.1.3 Pavimentos Rígidos.
Su estructura está conformada por una losa de concreto hidráulico, que
se encuentra apoyada sobre el terreno de fundación o sobre una capa
de material seleccionado, la cual se denomina subbase del pavimento
rígido.
Debido a la alta rigidez del concreto hidráulico, así como de su elevado
coeficiente de elasticidad, la distribución de los esfuerzos se produce en
una zona muy amplia.
La losa que conforma su capa de rodadura es de concreto, esta es
capaz de resistir cierto grado de tensión, el comportamiento de la losa
de concreto es satisfactoria aun cuando existan zonas débiles en la
subrasante o capa de subbase, en si la capacidad estructural de un
pavimento rígido depende de la resistencia con la cual estará construida
la losa de concreto. (Montejo, 2002, pág. 5)
2.2.1.1.4 Pavimentos Articulados.
Los pavimentos articulados se caracterizan por poseer una capa de
rodadura que está elaborada con bloques de concretos prefabricados
que son llamados adoquines, estos deben de tener un espesor uniforme
e iguales entre sí.
11
Esta capa de rodadura se colocará sobre una capa delgada de arena y
esta capa de arena se apoyará sobre una capa de base granular o
directamente sobre el terreno de fundación dependiendo de la calidad
de esta. Los elementos necesarios para la construcción de esta
estructura dependen de la magnitud y frecuencia de las cargas que
circularan por el pavimento. (Montejo, 2002, pág. 7)
2.2.2 Terreno de Fundación
De su capacidad de soporte depende del espesor de cada una de las capas que
pueda tener el pavimento, las características que deben de tener puede ser las
siguientes:
Si su (CBR ˂ 5%), debe desecharse el material que lo compone, siempre
que sea posible y sustituirse este por un suelo de mejor calidad.
Si su CBR va desde 5% al 10%, habrá que colocarse una capa de subbase,
antes de poner la capa de base.
Si el terreno de fundación es regular o bueno ósea tiene un CBR 15% al
30%, podría prescindirse de la capa de subbase.
Si el terreno posee un (CBR ˃ 40%), podríamos suprimir las capas de
subbase y de base. (Terreros de Varela & Moreno Lituma, 1995, p. 162)
Si el terreno de fundación posee un CBR menor a 5%, es decir que es de pésima
calidad, se le debe de realizar un mejoramiento con material de préstamo importado,
si tiene caracteristica regular osea que posee un CBR entre 15% hasta el 30%, se
puede suprimir la capa de subbase y se procederá a colocar solo la capa de base y
la capa de rodadura, pero si el terreno de fundación posee un CBR mayor a 40% se
suprime la capa de base y subbase y se coloca sobre este la capa de rodadura que
12
puede ser de pavimento asfaltico o pavimento rígido, dependiendo de lo que nos
indiquen en el momento de construcción de la estructura.
2.2.3 Subbase
Es la capa que está conformada por material granular seleccionado y se coloca
encima del terreno de fundación, sus objetivos principales son los siguientes:
Servir de drenaje al pavimento.
Controlar, e eliminar en lo posible, los cambios de volumen, elasticidad y
plasticidad, perjudiciales que pudiera tener el material de la subrasante.
Controlar la ascensión capilar del agua que proviene de capas freáticas
cercanas o de otras fuentes, protegiendo así el pavimento contra
hinchamientos que se producen en épocas heladas.
La subbase debe de estar conformado con material seleccionado y su capacidad
de soporte debe ser mayor que el terreno de fundación compactado. (Terreros de
Varela & Moreno Lituma, 1995, p. 162)
La subbase es un material seleccionado que tiene una mayor calidad que el terreno
de fundación, este material nos sirve para drenaje del pavimento, nos ayuda a
controlar los cambios de volumen o plasticidad que se puedan presentar en el terreno
de fundación.
2.2.4 La Base
La finalidad de la capa de base es de absorber los esfuerzos trasmitidos por las
cargas producidas por el paso de los vehículos, y además de distribuir de manera
uniforme estos esfuerzos a las capas de subbase y el terreno de fundación”. (Terreros
de Varela & Moreno Lituma, 1995, p. 163)
13
La base nos ayuda a la distribución de los esfuerzos que son generados por el
paso de los vehículos en la capa de rodadura, la base distribuye los esfuerzos de
manera uniforme hasta las otras capas que son la subbase y el terreno de fundación.
2.2.5 Pavimento Flexible
El pavimento flexible está conformado por una carpeta bituminosa en su capa de
rodadura y está a su vez se encuentra apoyada sobre dos capas, que serán la capa
de base y de subbase, sin embargo, puede prescindirse de cualquiera de estas capas
siempre y cuando el terreno de fundación sea de buena calidad.
2.2.6 Drenajes
Su objetivo principal es de controlar el agua que llega a la vía y que es afecta por
escurrimiento superficial, independientemente de las aguas que hayan caído dentro
o fuera de la capa de rodadura de la vía. (Fonseca, 2002, p. 10)
El drenaje tiene como objetivo principal de evitar la afectación del escurrimiento
superficial y lateral del agua que haya caído sobre la capa de rodadura de la vía.
2.2.6.1 El Bombeo.
Es la pendiente transversal que deben de tener las carreteras para permitir
que el agua que cae sobre ella se dirija hacia sus espaldones. En una vía que
posee dos carriles de circulación el bombeo debe de tener el 2% de pendiente.
Está pendiente va desde el eje de la vía hasta el espaldón correspondiente.
Las carreteras que presentan pavimentos rígidos, su bombeo puede ser un
poco menor, del orden del 1.5%. (Fonseca, 2002, p. 10)
14
2.2.6.2 Las Cunetas.
Las cunetas son los canales que se ubican en los laterales de la vía y
paralelamente al eje longitudinal de la misma. El objetivo de obra de
drenaje, es de recibir y encausar las aguas superficiales provenientes del
talud y de la carpeta asfaltica. (Fonseca, 2002, p. 11).
Ilustración 7: Cunetas en los laterales de la vía
Fuente: Fonseca,2002,p.11
2.2.6.3 Las Alcantarillas.
Las alcantarillas son drenaje transversal de la vía; su función es de dar
el paso del agua a través de la carretera, Las alcantarillas se la construyen
con una dirección perpendicular a la vía. (Fonseca, 2002, p. 12)
15
Ilustración 8: Construcción de alcantarilla abovedada
Fuente: Galo Andrade S.
2.2.7 Estudios de Suelos.
Para poder obtener información de las propiedades del suelo, realizaremos los
ensayos de laboratorio con el fin de poder determinar las propiedades físicas. Con las
muestras obtenidas de la estructura de la vía se procederá a realizar los siguientes
ensayos:
Contenido de humedad
Granulometría
Límites de consistencia
Proctor.
CBR
2.2.7.1 Contenido de Humedad.
El contenido de humedad se define como la relación que existe entre el peso
de agua contenida en la muestra en estado natural y el peso de la muestra
después de ser secada en el horno a una temperatura de 110° C.
16
((http://www.ehowenespanol.com/definicion-del-contenido-humedad-define-
moisture-content-hechos_47320/#page=0), n.d.)
𝑤 (%) = 𝑃𝑒𝑠𝑜 𝑑𝑒𝑙 𝑎𝑔𝑢𝑎 𝑐𝑜𝑛𝑡𝑒𝑛𝑖𝑑𝑎 𝑒𝑛 𝑙𝑎 𝑚𝑢𝑒𝑠𝑡𝑟𝑎
𝑃𝑒𝑠𝑜 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑚𝑢𝑒𝑠𝑡𝑟𝑎 𝑠𝑒𝑐𝑎 𝑥 100 =
𝑊𝑤
𝑊𝑠 𝑥 100
2.2.7.2 Granulometría
Para llevar a cabo la clasificación apropiadamente un suelo se debe conocer
su distribución granulométrica, es decir, la distribución en porcentaje, de los
distintos tamaños que conforman los agregados del suelo.
La granulometría se efectúa tomando una medida de suelo seco, bien
pulverizado, se lo pasara a través de una serie de tamices que en conjunto se
los agitara. La cantidad de suelo retenido en cada tamiz se pesa y se determina
el porcentaje acumulado de material que pasa por cada tamiz. (Muelas, 2010,
p. 8)
Clasificación de Suelos AASHTO.
La clasificación de suelos consiste, en incluir un suelo en un grupo que
presenta un comportamiento semejante. La correlación de unas ciertas
propiedades con un grupo de un sistema de clasificación suele ser un proceso
empírico puesto a punto a través de muchos años de experiencia. (Muelas,
2010, p. 13)
La categoría de los suelos granulares; gravas, arenas, serán conformadas
por los grupos A-1, A-2 y A-3 su comportamiento generalmente es bueno, a
excepción de los subgrupos A-2-6 y A-2-7, que se comportan como suelos
arcilloso debido a la alta plasticidad de los finos que los componen.
17
Ilustración 9: Clasificación de los suelos según AASHTO Fuente: http://www.wikivia.org/wikivia/index.php/Clasificaci%C3%B3n_AASHTO
2.2.7.3 Plasticidad
La plasticidad es una propiedad característica de los suelos finos, donde el
contenido de humedad del suelo comprende entre limite líquido y limite
plástico, en este estado el suelo se puede moldear de manera similiar a una
plastilina. (Muelas, 2010, p. 11)
Ilustración 10: Grafica de Limites de Atterberg Fuente: Manual de mecánica de suelos y cimentaciones – Muelas Rodríguez
La determinación de los límites de Atterberg se lleva a cabo en laboratorio,
se define como límite plástico al contenido de agua con el cual el suelo se
18
empieza a agrietar al formarse rollito de 3 mm. de diámetro. El límite líquido es
aquel que se determina usando la cuchara de casa grande.
La diferencia entre el límite líquido y el límite plástico de un suelo se define
como el Índice de plasticidad.
El índice de plasticidad es aquel indica la magnitud del intervalo de
humedades en el cual el suelo posee consistencia plástica, en cambio el índice
de liquidez indica la proximidad de la humedad natural del suelo al límite
líquido. (Muelas, 2010, pp. 11-12)
2.2.7.4 Proctor Modificado
Este ensayo se realiza siguiendo un procedimiento muy similar al ensayo de
proctor normal, pero se necesita un molde más grande y una energía de
compactación mayor por unidad de volumen. (Ingeniería de carreteras, 2004,
p63)
Este ensayo nos ayuda a determinar la relación entre el peso volumétrico y
el contenido de agua de los suelos, con este ensayo determinamos la máxima
densidad seca (γ d Max) y el contenido de humedad optima (Wopt %) que sería
la humedad necesaria para obtener el más alto peso volumétrico seco.
19
Ilustración 11: Curva de Determinación de la densidad máxima
Fuente: Guía técnica Mecánica de Suelos, Mantilla.
2.2.7.5 California Bearing Ratio – CBR
El CBR es el ensayo que nos permite medir la resistencia al esfuerzo
cortante de un suelo, se efectuara bajo condiciones controladas de humedad y
densidad, este ensayos nos ayudara a determinar la calidad de los
componentes de nuestra estructura del pavimento. (NEVI-12, 2012, p. 88)
El objetivo de este ensayo es determinar la resistencia al esfuerzo cortante
del terreno, con el cual podremos obtener lo espesores de nuestro pavimento
flexible.
𝐶𝐵𝑅 =𝐸𝑠𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜 𝑒𝑛 𝑒𝑙 𝑠𝑢𝑒𝑙𝑜 𝑒𝑛𝑠𝑎𝑦𝑎𝑑𝑜
𝐸𝑠𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑚𝑢𝑒𝑠𝑡𝑟𝑎 𝑝𝑎𝑡𝑟ó𝑛 𝑥 100
2.2.8 Trafico.
Para realizar el diseño de una vía o de un tramo de la misma necesariamente
debemos de basarnos en los datos del tráfico, con el objeto de comprarlos con su
capacidad o sea con el volumen máximo de los vehículos que la vía debe de soportar.
Por consiguiente, el tráfico afecta directamente a la estructura del pavimento.
20
Para realizar el estudio de tráfico debemos determinar del tráfico actual (volúmenes
y tipos de vehículos), en base a los estudios de tráfico futuro obtenido mediante el
uso de pronósticos.
Cuando se trata de mejoramiento de vías existentes (rectificación geométrica de la
vía, ampliación de su calzada, repavimentación, etc.) o de construcciones de
carreteras alternas entre pueblos ya conectados por vías, es más fácil obtener el
tráfico actual y obtener un pronóstico de la demanda futura, no obstante es el caso
cuando se trata de zonas inaccesible, la obtención del volumen tráfico se hace muy
complicada e incierta. (MTOP, 2003, pág. 11)
Tráfico Promedio Diario Anual.
La medida en el tráfico que circula por una carretera es el volumen del tráfico
promedio diario anual. Para el cálculo del TPDA se debe tomar en cuenta lo siguiente:
En vías de un solo sentido de circulación de tráfico será contado en ese
sentido.
Para vías que poseen dos sentidos de circulación, se tomará en cuenta el
volumen del tránsito de ambas direcciones, generalmente en este tipo de vías
al final de día de conteo, el número de vehículos es semejante en ambos
sentidos de circulación.
Cuando tenemos el caso de las autopistas, se debe de calcular el TPDA, para
cada uno de los sentidos de circulación, ya que en estos casos interviene el
flujo direccional que es el porcentaje de vehículos en cada sentido de la vía.
(MTOP, 2003, pág. 11)
21
Tráfico Futuro
Los diseños viales principalmente se basan en una predicción del tráfico de 10 a
20 años y el crecimiento normal del tráfico, también se debe de considerar el tráfico
generado y el crecimiento del tráfico por desarrollo.
El tráfico futuro se usa para darnos la clasificación de las carreteras y tiene gran
influencia para la determinación de la velocidad de diseño junto a los demás
componentes geométricos necesarios para el proyecto. (MTOP, 2003, pág. 16)
Crecimiento Normal del Tráfico Actual.
El tráfico actual es el volumen de vehículos que transita en la actualidad de la vía
sin haberle realizado la mejora, también se lo conoce como el volumen que circularía
en la actualidad en una vía recién elaborada si estuviera al servicio de los usuarios.
En nuestro caso esta carretera va a ser mejorada por lo tanto el tráfico actual tendrá
los siguientes componentes:
Tráfico existente.
Es la cantidad de vehículos que usa la carretera actualmente antes de su
mejoramiento, este se lo obtiene realizando el estudio de tráfico.
Tráfico desviado.
Son vehículos que son atraídos desde otras carreteras o que una vez mejorada la
vía, la usara por el motivo de ahorro de tiempo, distancias y costos. (MTOP, 2003,
pág. 17)
22
Proyección en Base a la Tasa de Crecimiento Vehicular.
Cuando no contamos con información estadística, las proyecciones se realizarán
en base a la tasa de crecimiento población o al consumo de combustible.
𝑇𝑓 = 𝑇𝑎 (1 + 𝑖)𝑛
Donde:
Tf = tráfico futuro o proyectado
Ta = tráfico actual
i = tasa de crecimiento vehicular
n = número de años para el cual está diseñado el proyecto (MTOP, 2003, págs. 19
-20)
Tráfico Generado.
Está conformado por el número de paso de vehículos que se van a realizar solo si
las mejoras propuestas para la vía ocurrieran y están formadas por:
El paso de los vehiculos que no se ejecutaron en el estado actual de la vía.
Paso de gran cantidad de vehículos que se realizaron anteriormente a través
de unidades de transporte público o privado.
Movilizaciones de vehiculos que se realizaron anteriormente hacia otros sitios
y con las nuevas mejoras que ofrece la vía han sido atraídos hacia esta.
Por lo general el tráfico generado se presenta en años siguientes una vez
terminada la construcción de las mejoras en la vía. (MTOP, 2003, pág. 20)
23
2.3 Fundamentos Técnicos.
Los fundamentos técnicos necesarios para la elaboración de este proyecto vial son
los siguientes:
Normas de diseños geométricos del MTOP.
SUCS (Sistema Unificado de Clasificación de Suelos).
Normas de diseño del pavimento flexible método AASHTO-93.
2.4 Términos Relevantes.
Granzón. - Es un material producto de la mezcla de grava, arena y material
llenante de diferentes combinaciones, es un material de bajo volumen obtenido de la
explotación de bancos en ríos o minas.
Ilustración 12: El Granzón Fuente: https://www.google.com.ec/search?q=granzon
24
Gravilla. - Mezcla de piedras muy pequeñas o macadas, que se usa para
pavimentar caminos y en mezclas del hormigón.
Ilustración 13: La Gravilla Fuente: https://es.wiktionary.org/wiki/gravilla
Capilaridad. - Es una propiedad de los líquidos que depende de su tensión
superficial la cual, a su vez, depende de la cohesión del líquido y que le confiere la
capacidad de subir o bajar por un tubo capilar.
25
CAPÍTULO III
Metodología
3.1 Enfoque
Este trabajo de titulación se realizará mediante un análisis con el cual podremos
determinar el estado actual de la estructura de la vía, a su vez tendrá un enfoque
cualitativo, el cual se determinará las condiciones actuales de la vía y la necesidad
por la cual realizaremos el mejoramiento y a su vez cuantitativo ya que tenemos la
necesidad de obtener datos numéricos, por lo cual resultados que serán analizados.
3.2 Modalidad básica de la Investigación
3.2.1 Investigación de Campo.
Para llevar a cabo nuestra investigación de campo, debemos realizar lo siguiente:
Una inspección visual del área de estudio para evaluar su estado actual.
Obtener muestras de suelos del sitio mediante calicata, para determinar la
composición de la estructura del pavimento flexible.
Realizar aforos de vehículos que circulan en la vía (TPDA) en un periodo
de 4 días.
3.2.2 Investigación Bibliográfica.
Esta investigación consiste en acudir a normas, especificaciones, teorías,
conceptos y criterios de diversos autores los cuales la obtuvimos mediante la
recopilación de datos de libros y de páginas de internet las cuales usamos para la
elaboración de nuestro marco teórico.
26
3.2.3 Investigación Experimental.
Esta etapa de la investigación comprende la etapa de laboratorio, una vez extraído
las muestras de suelos de la estructura actual del pavimento se las procedió a llevar
al Laboratorio de Suelos de la Universidad de Guayaquil, en donde realizaremos los
siguientes ensayos:
Granulometría.
Límites de Atterberg.
Porcentaje de pasante por el tamiz N. 200.
Proctor.
CBR.
3.3 Análisis de Resultados
3.3.1 Análisis de Resultados del Tráfico.
Se realizó un aforo manual de los vehículos que transitan actualmente en la vía,
el cual fue realizado del 16 al 19 de junio del 2017, clasificándolos en tres tipos que
son livianos, buses y pesados, se llevó a cabo el conteo por un periodo de 12 horas
(06h00 – 18h00) que son las horas de mayor afluencia vehicular en esta vía. En la
siguiente ilustración observaremos el conteo de tráfico que realizamos el día 19 de
junio del 2017.
Debemos de tener en cuenta que el volumen de tráfico que transita por la vía,
afecta directamente a la composición de los espesores de la estructura del pavimento,
y este se lo obtiene mediante el estudio de tráfico.
27
Análisis de Tráfico Actual. - Este estudio que se realizó de manera manual, se
logró clasificar los tipos de vehículos en livianos y pesado, estos circularon durante el
periodo que realizamos el conteo.
28
Elaboración: Galo Andrade Sánchez Ilustración 14: Conteo Manual de Vehículos
ESTACION 1: DIA CONTEO: FECHA: 19 DE JUNIO 2017
DIRECCION:
Automóvil Camioneta Buseta Bus C2P C2G C3 C3-S1 C2-S1 C2-S2 C3-S2 C3-S3
06h00 07h00 2 1 3
07h00 08h00 3 1 1 1 1 7
08h00 09h00 2 2 4
09h00 10h00 4 5 9
10h00 11h00 10 4 1 1 16
11h00 12h00 3 8 1 12
12h00 13h00 7 2 1 10
13h00 14h00 9 9 2 3 1 24
14h00 15h00 12 3 15
15h00 16h00 15 7 1 1 1 25
16h00 17h00 11 7 18
17h00 18h00 1 2 1 1 5
18h00 19h00 2 1 1 1 2 1 8
19h00 20h00 0
20h00 21h00 0
21h00 22h00 0
22h00 23h00 0
23h00 24h00 0
24h00 01h00 0
01h00 02h00 0
02h00 03h00 0
03h00 04h00 0
04h00 05h00 0
05h00 06h00 0
Suman 81 51 0 0 7 7 6 0 0 0 4 0 156
HORA
LIVIANOS BUSES CAMIONES
TOTAL
CONTEO DE TRAFICO
EVALUACION DEL ESTADO ACTUAL DE LA VIA DE INGRESO A LA COMUNA DE DAULAR
VARIACION HORARIA DEL VOLUMEN DE TRANSITO
0+500 LUNES
VIA A LA COSTA HACIA EL PUENTE DE CEDEGE
29
3.3.1.1 Trafico Promedio Diario Anual (TPDA).
La unidad de volumen del conteo de es el Tráfico Promedio Diario Anual (TPDA).
Para poder obtener el TPDA, primero debemos calcular el TPDS, el cual va ser
influenciado directamente por los siguientes factores: factor de ajuste diario, factor de
ajuste mensual.
Por lo tanto, debemos de obtener el Trafico promedio diario semanal TPDS antes
de poder calcular el TPDA.
Calculo del tráfico promedio diario semanal (TPDS)
𝑇. 𝑃. 𝐷. 𝑆 = 5
7 ∑
𝐷𝑛
𝑚+
2
7 ∑
𝐷𝑒
𝑚
Donde:
Dn = días normales (lunes, martes, miércoles, jueves, viernes)
De = días especiales
m = número de días que se realizó el conteo
Por lo tanto: T.P.D.S = 148 vehículos mixtos/día/ambos sentidos
Factor de ajuste mensual (Fm)
Este factor lo obtenemos en base al mes que se realizó el aforo, este factor se basa
en los datos del flujo vehicular, la siguiente tabla la proporciona la Dirección de
estudios del MTOP.
30
Tabla 2
Factor de Estacionalidad Mensual
MES FACTOR
Enero 1,07
Febrero 1,132
Marzo 1,085
Abril 1,093
Mayo 1,012
Junio 1,034
Julio 1,982
Agosto 0,974
Septiembre 0,923
Octubre 0,931
Noviembre 0,953
Diciembre 0,878
Fuente: Normas de Diseño Geométrico de Carreteras MTOP 2003.
En nuestro caso el conteo se lo realizo en el mes de junio por lo tanto el factor
mensual es de 1,034.
Factor de ajuste diario (Fd)
El factor de ajuste diario se lo obtiene mediante, el tráfico promedio diario semanal
entre el tráfico diario obtenido por los días que se realizó nuestro conteo, por
consiguiente, obtenemos la siguiente tabla:
Tabla 3
Factor de ajuste Diario
DIA DE LA SEMANA
TD (Veh/día)
FACTOR DIARIO
Fd=1/(TD/TPDS)
Viernes 169 0.87
Sábado 110 1.337
Domingo 107 1,374
Lunes 156 0,943
TOTAL 542 1,13
Elaboración: Galo Andrade S.
31
Debido a que hubo interrupción en nuestro conteo, el factor de ajuste diario que
obtuvimos es de 1,13 (ambos sentidos).
Para obtener nuestro TPDA debemos aplicar la siguiente formula:
𝑇. 𝑃. 𝐷. 𝐴 = 𝑇. 𝑃. 𝐷. 𝑆 (𝐹𝑚)(𝐹𝑑)
T.P.D.A = 148 (1,034) (1,13)
T.P.D.A actual = 172 vehículos mixtos/día/ambos sentidos.
3.3.1.2 Tráfico Futuro.
Para el cálculo del tráfico futuro, no solo nos basamos solamente en volúmenes
actuales, sino también debemos considerar el incremento de transito que utilizara la
carretera existente. Para poder calcular el tráfico futuro se debe obtener previamente
el valor del tráfico asignado, el cual lo obtenemos mediante la siguiente expresión:
𝑇𝑟á𝑓𝑖𝑐𝑜 𝑎𝑠𝑖𝑔𝑛𝑎𝑑𝑜 = 𝑇. 𝑃. 𝐷. 𝐴 𝑒𝑥𝑖𝑠𝑡𝑒𝑛𝑡𝑒 + 𝑇. 𝐺
- T.G = Tráfico generado = 25% T.P.D.A actual
- Tráfico generado = 25% x 172
- TG = 0,25 x 172 = 43 vehículos mixtos
- T.D = Trafico desarrollado= 5% T.P.D.A actual
- Tráfico desarrollado = 5% x 172
- TD=0.05 X 172 = 9 vehículos mixtos
Tráfico asignado = 172 + 43+9 = 224 vehículos mixtos/día/ambos sentidos.
32
Una vez obtenido el tráfico asignado, procederemos a calcular la composición de
tráfico, para luego realizar una proyección a 20 años.
Tabla 4
Composición de Tráfico
TIPO DE
VEHICULO
NUMERO %
Livianos 194 86,60
Buses ------- -------
Pesados 30 13.40
TOTAL 224 100
Elaboración: Galo Andrade Sánchez
Trafico proyectado
Se procederá a proyectar el volumen vehicular para un periodo de 20 años junto a
su composición para lo cual utilizaremos la siguiente expresión:
𝑇𝑓 = 𝑇𝑎 (1 + 𝑖)𝑛
Donde:
Tf = tráfico futuro o proyectado
Ta = tráfico actual
i = tasa de crecimiento vehicular
n = número de años para cual está diseñado el proyecto
Debemos de emplear la tabla de crecimiento proporcionada por el Ministerio de
Transporte y Obras Públicas, la misma que la indico a continuación:
33
Tabla 5
Tasas de Crecimiento Vehicular
TASAS DE CRECIMIENTO
LIVIANOS BUSES CAMIONES
2010 - 2015 4.21 2.24 2.52
2015 - 2020 3.75 1.99 2.24
2020 - 2025 3.37 1.80 2.02
2025 - 2030 3.06 1.63 1.84
Fuente: MTOP, 2003
Luego procederemos a proyectar nuestro TPDA obtenido en la vía en estudio,
considerando el año actual en el que se realiza el estudio de tráfico que es el año
2017 por un periodo de 20 años.
Tabla 6
Proyección de Tráfico a 20 años
AÑO n LIVIANOS BUSES CAMIONES TOTAL
3.75 1.99 2.24
2017 0 194 0 30 224
2018 1 201 0 31 232
2019 2 208 0 31 240
2020 3 216 0 32 248
2021 4 224 0 33 257
2022 5 233 0 33 266
2023 6 241 0 34 276
2024 7 251 0 35 286
2025 8 260 0 36 296
2026 9 270 0 37 306
2027 10 280 0 37 317
2028 11 290 0 38 329
2029 12 301 0 39 340
2030 13 312 0 40 352
2031 14 324 0 41 365
2032 15 336 0 42 378
2033 16 349 0 43 392
2034 17 362 0 44 406
2035 18 376 0 45 420
2036 19 390 0 46 435
2037 20 404 0 47 451
Elaboración: Galo Andrade Sánchez
34
Obtenemos el tráfico proyectado para el año 2037 que da como resultado un total
de 451 vehículos mixtos/día/ambos sentidos con una proyección de 20 años.
3.3.1.3 Clasificación actual de la vía.
Debemos de considerar los parámetros que están dentro de las Normas de Diseño
Geométrico del MTOP los cuales se muestran en la tabla siguiente.
Tabla 7
Clasificación de Carreteras en Función del Tráfico Proyectado
CLASE DE CARRETERA
TRAFICO PROYECTADO (TPDA)
R - І o R - ІІ más de 8000 vehículos
І de 3000 a 8000 vehículos
ІІ de 1000 a 3000 vehículos
ІІІ de 300 a 1000 vehículos
ІV de 100 a 300 vehículos
V menos de 100 vehículos
Fuente: Normas de Diseño Geométrico de Carreteras MTOP 2003
Con relación al volumen obtenido en nuestro estudio de tráfico y según Normas
de Diseño Geométrico del MTOP nuestra vía es se clasifica en el ІІІ orden.
3.3.2 Ensayos de Suelos.
3.3.2.1 Muestras de Suelos.
Una vez realizado el reconocimiento de la vía en estudio se observó las
condiciones actuales de la vía, para la extracción de las muestras de la estructura se
realizaron dos calicatas en las abscisas 0+350 y 0+850 a 1,50 metros de profundidad
cada una, para observar el estado actual del pavimento existente.
35
Se tomaron tres muestras alteradas que fueron separadas por su profundidad; de
0 m hasta 0,50 m; de 0,50 m hasta 1,00 m y de 1,00 m hasta 1,50 m, todas las
muestras se obtuvieron de la subrasante con los cuales realizaremos los siguientes
ensayos de laboratorio:
Contenido de humedad.
Granulometría
Límites de Atterberg.
CBR.
Proctor.
Una vez realizado y culminado todos ensayos de laboratorio obtuvimos los
siguientes resultados la misma que se detallan en la tabla 8.- Resultados de
Laboratorio Calicata 1 y tabla 9.- Resultados de Laboratorio Calicata 2
36
Tabla 8
Resultados de Laboratorio Calicata 1
CALICATA #1
COORDENADAS N. 9749682,65
E. 594747,33
PROF. MUESTRA N.
ESTATIGRAFIA
CLASIFICAC. AASHTO
DESCRIPCION DEL MATERIAL LIMITE LIQUIDO
LIMITE PLASTICO
INDICE DE PLASTICIDAD
W. OPT. %
PROCTOR CBR
0,50 1 A-2-4 Gravas, Areniscas, con presencia de limos color café. 34,90 23,57 11,33 9,00% 2064,26 6,32%
1,00 2 A-2-4 Gravas, Areniscas, con presencia de limos color café. 34,90 26,05 8,85 10,00% 2201,47 9,00%
1,50 3 A-7-5 Mezcla Arcillosas, presencia de gravas y areniscas, Color Café. 45,40 26,05 19,35 13,00% 1726,00 5,29%
Elaboración: Galo Andrade Sánchez
37
Tabla 9
Resultados de Laboratorio Calicata 2
CALICATA #2 COORDENADAS UTM N. 9749302,39 WS 84 E. 595036,01
PROF. MUESTRA N.
ESTATIGRAFIA CLASIFICAC. AASHTO
DESCRIPCION DEL MATERIAL LIMITE LIQUIDO
LIMITE PLASTICO
INDICE DE PLASTICIDAD
W. OPT. %
PROCTOR CBR
0,50 1 A-2-7 Gravas, Areniscas, con presencia de limos 34,30 18,93 15,40 10,43% 1940,54 5,40%
1,00 2 A-2-4 Gravas, Areniscas, con presencia de limos color café. 34,90 25,70 7,50 9,94% 2041,81 9,60%
1,50 3 A-7-5 Mezcla Arcillosas, presencia de gravas y areniscas, Color Café. 45,40 23,05 20,80 11,55% 1848,96 6,50%
Elaboración: Galo Andrade Sánchez
38
3.3.3 Análisis de Resultados de las muestras de suelos.
Luego haber realizado los análisis de suelos se pudo observar que el tipo de suelo
predominante según la clasificación de la ASSHTO es A – 2 – 4, que nos quiere decir
que es un suelo con gravas, areniscas, con presencia de limos color café.
3.3.4 Comparación de los resultados de laboratorio versus el
MTOP.
Como podemos observar en la tabla 10 Comparación resultados de laboratorio vs
Mtop abscisa 0+350, se puede observar que el material que se encuentra desde de
la profundidad de 0.50 m hasta 1.00 m que actualmente tiene la vía de estudio cumple
con los parámetros indicados en el MTOP para material de mejoramiento, el mismo
que establece que la índice plasticidad debe ser menor igual a 9% y el CBR debe ser
mayor igual al 9% tenemos como resultado en laboratorio un IP= 8.91% y un CBR=
9%, de igual manera nuestra segunda calicata que le realizamos los ensayos de
suelos obtuvimos que tiene un IP= 8.60% y un CBR = 9.60% por lo tanto también
cumple con los parámetros establecidos por el Mtop y procederemos a usar este
estrato como terreno de fundación para nuestra nueva estructura.
39
Tabla 10
Comparación de resultados del laboratorio vs MTOP abscisa 0+350
CALICATA #1
COORDENADAS N. 9749682,65
E. 594747,33
PROF. MUESTRA N.
ESTATIGRAFIA
CLASIFICAC. AASHTO
DESCRIPCION DEL MATERIAL LIMITE LIQUIDO
LIMITE PLASTICO
INDICE DE PLASTICIDAD
W. OPT. %
PROCTOR
CBR
1,00 2 A-2-4 Gravas, Areniscas, con presencia de limos color café. 34,90 26,05 8,85
10,00% 2201,47 9,00%
PARAMETROS DE MTOP PARA MATERIAL DE MEJORAMIENTO ≤9 ≥9
NO
CUMPLE NO
CUMPLE
Elaboración: Galo Andrade Sánchez
En la tabla 11 Comparación resultados de laboratorio vs Mtop abscisa 0+350, se puede observar que el material que conforma
actualmente la vía de estudio que va desde 0.00 m hasta 0.50 m, no cumple como un material de base o subbase según los
parámetros indicados en el MTOP, dándonos como resultado en los ensayos de laboratorio un Ip= 11.33% y un CBR= 6.32%
40
. Tabla 11
Comparación de resultados del laboratorio vs MTOP abscisa 0+350
CALICATA #1
COORDENADAS N. 9749682,65
E. 594747,33
PROF. MUESTRA N.
ESTATIGRAFIA
CLASIFICAC. AASHTO
DESCRIPCION DEL MATERIAL LIMITE LIQUIDO
LIMITE PLASTICO
INDICE DE PLASTICIDAD
W. OPT. %
PROCTOR
CBR
0,50 1 A-2-4 Gravas, Areniscas, con presencia de limos color café. 34,90 23,57 11,33
9,00% 2064,26 6,32%
PARAMETROS DE MTOP PARA MATERIAL DE BASE ≤6 ≥80
NO
CUMPLE NO
CUMPLE
Elaboración: Galo Andrade Sánchez
Por lo cual se recomendaría retiro de esta capara y se la reemplazara con materiales que cumplan con los parámetros establecidos
por el Mtop.
41
3.4 Diseño del Pavimento Flexible
Para el diseño de un pavimento flexible utilizaremos el método de la AASHTO 93
la cual debemos de considerar los siguientes parámetros:
Cálculo de los esal´s
Confiabilidad de diseño (R%)
Desviación estándar (So)
Coeficiente de pavimento
Coeficiente de drenaje (Cd)
Nivel de serviciabilidad
3.4.1 Estructura del actual pavimento.
La vía de acceso a La Comuna de Daular del Cantón Guayaquil ubicado en el km
32 vía a La Costa cuenta con dos carriles, cada uno de 3.00 metros como se presenta
en la ilustracion15.- Sección típica de la vía existente.
La actual estructura del pavimento flexible está conformado de la siguiente manera:
Carpeta asfáltica 5 cm
Material de mejoramiento que no cumple con normas del MTOP 50 cm
Material de mejoramiento 50 cm
42
Ilustración 15: Sección típica de la vía existente Fuente: Galo Andrade Sánchez
3.4.2 Ejes Equivalentes.
Las carreteras son diseñadas para un tiempo determinado de vida útil.
Aplicando el método la AASHTO 93, los ejes con diferentes magnitudes y número
de repeticiones que se presentan en la vía de estudio, se procede a convertir a un
número de repeticiones equivalentes de carga de un eje estándar que causa el mismo
daño al pavimento. La carga que vamos a seleccionar del eje estándar es de 18.000
libras (80Kn), esta carga será aplicada por un eje simple con ruedas dobles en los
extremos.
Esal´s es el número equivalente de repeticiones de carga de un eje estándar de
18.000 libras (80 Kn) que causan el mismo daño al pavimento producido por la
repetición del eje de estudio. (Sandoval, 2012, p. 220)
3.4.3 Factor de distribución por dirección.
Generalmente el factor de distribución por carril se considera un valor que es
de 0.50, es decir que cada carril nos representa un 50%, pero en alguno de los casos
43
puede variar y cuando solo tenemos una vía de una sola dirección se debe de
considera un porcentaje mayor.
3.4.4 Factor de distribución por carril.
Nuestra carretera de estudio está conformada por dos carriles como nos indica
la tabla 12.-Factor de distribución por carril, por lo tanto en nuestra vía
consideraremos un factor de distribución de 100.
Tabla 12
Factor de distribución por carril
Número de carriles en
cada dirección
% de ejes equivalentes
de 8.2 toneladas en el
carril de diseño
1 100
2 80 – 100
3 60 – 80
4 50 - 75
Fuente: AASHTO, 1993, P II-9
44
3.4.5 Calculo de los ESALS.
Tabla 13
Composición del trafico
Composition % del tránsito Cantidad de Vehículos
Livianos= 86.60% 194
Buses= 0.00% 0
Pesados= 13.40% 30
Suma = 100.00% 224
Elaborado por: Galo Andrade Sánchez
Tabla 14
Descomposición Vehicular
TPDA SIN LIVIANOS 30
% DE BUSES Y CAMIONES 0.1340
TPDA % VEHICULOS
% SIN LIVIANOS
LIVIANOS 194 0.8660
BUS 0 0.0000 0
2DA 11 0.0505 0.376811594
2DB 8 0.0345 0.257246377
3A 8 0.0374 0.278985507
2S2 0 0.0000 0
3S1 0 0.0000 0
3S2 0 0.0000 0
3S3 3 0.0117 0.086956522
224
Elaborado por: Galo Andrade Sánchez
45
Tabla 15
Calculo del Factor Camión
Elaborado por: Galo Andrade Sánchez
Aplicamos la fórmula para el cálculo de los esals.
𝐸𝑆𝐴𝐿𝑆=365∗𝐹𝑐∗𝐹𝑑∗𝐹𝐶∗𝐺𝐹∗𝑇𝐾𝑆
Tabla 16
Esals de diseño para 10 años
GF CAMIONES 11.19
TKS CAMIONES 0.1340
ESALS CAMIONES 218998.6307
Elaborado por: Galo Andrade Sánchez
Esal´s de diseño 218998.63 EE. En 10 años
%V. SIN LIVIANO FC
1.00 0.000527017
1.50 0.002668021
7.00 1.265366749
11.00 3.238286961
3.00 0.01868
7.00 1.265366749
7.00 1.265366749
11.00 3.238286961
7.00 1.265366749
20.00 3.735631216
7.00 1.265366749
11.00 3.238286961
20.00 3.735631216
7.00 1.265366749
20.00 3.735631216
11.00 3.238286961
7.00 1.265366749
20.00 3.735631216
20.00 3.735631216
7.00 1.265366749
20.00 3.735631216
24.00 1.196740454
3.5765
3S2
0 0
3S3
0.086956522 0.538933776
2S2
0 0
3S1
0 0
2DB0.257246377 1.158548599
3A0.278985507 1.395205954
BUS0 0
2DA0.376811594 0.483843702
LIVIANOS
46
Tabla 17
Esals de diseño para 20 años
GF CAMIONES 25.16
TKS CAMIONES
0.1340
ESALS CAMIONES
492305.0344
Elaborado por: Galo Andrade Sánchez
Esal´s de diseño 492305.03 EE. En 20 años
3.4.6 Selección del CBR de Diseño.
Para obtener nuestro CBR de diseño, se toma en consideración un valor percentil
de acuerdo con lo establecido por el Instituto de asfalto, la tabla que se muestra a
continuación nos indica los valores de percentil en relación con nuestro tráfico de
diseño.
En nuestro trabajo de titulacion obtuvimos un valor de 492305.04 de ejes en el carril
de diseño, por lo tanto, el valor percentil para el diseño es de 75%.
Ilustración 16: Limites para la Selección de Resistencia
Fuente: Norma Ecuatoriana Vial (NEVI – 12)
47
Ilustración 17: C.B.R de Diseño
Elaboración: Galo Andrade Sánchez
Una vez analizado nuestra grafica de CBR de diseño, tenemos como resultado que
nuestro C.B.R de diseño es de 9.30%.
3.4.7 Diseño del Pavimento Flexible.
Todo pavimento flexible está conformado por los siguientes elementos:
Capa de rodadura (mezcla asfáltica)
Subbase
Base
Material de mejoramiento.
Terreno de Fundacion
Teniendo esta distribución de la estructura en consideración procederemos a la
determinación de las variables de diseño para nuestro pavimento flexible con el fin de
obtener los espesores de las capas que lo conformarían nuestra nueva estructura del
pavimento.
48
Los espesores necesarios para la estructura de un pavimento
fundamentalmente se basan en la determinación de las cargas equivalentes los
Esal´s.
Debemos considerar lo siguiente parámetros para proceder a nuestro diseño
de la estructura:
Confiabilidad del diseño (R%)
Desviación estándar (So)
Módulo resiliente (Mr)
Coeficiente de drenaje (Cd)
Nivel de serviciabilidad
3.4.7.1 Confiabilidad del diseño (R%).
Es la probabilidad en que el sistema estructural que forma el pavimento cumpla su
función para la cual ha sido diseñada dentro de su vida útil, bajo las condiciones
determinadas que tiene lugar en ese lapso de tiempo, en la tabla 18.- Niveles de
confiabilidad R nos indica los valores que debemos de considerar en un zona urbana
y rural y también dependiendo del tipo de camino el cual vamos a diseñar.
Tabla 18
Niveles de Confiabilidad “R”
CLASIFICACIÓN DE LA VÍA URBANA RURAL
Autopistas 85 - 99,9 80 - 99,9
Troncales 80 - 99 75 - 95
Locales 80 - 95 75 - 95
Ramales y vías agrícolas 50 - 80 50 - 80
Fuente: Guía de diseño AASHTO-93
49
Para nuestra vía en estudio escogeremos un valor de 80%, ya que la vía se
encuentra en ubicada en una zona rural y además esta clasificada como una vía local.
3.4.7.2 Desviación Estándar.
Este parámetro de diseño que comprende entre la media del desvió de los datos
medio del comportamiento del pavimento que procederemos a diseñar y la predicción
del tránsito.
Según la guía de diseño AASHTO-93 se recomienda un valor de desviación
estándar de So = 0,45.
3.4.7.3 Módulo Resiliente (Mr).
Es la propiedad elástica que posee los suelos a ser sometido a ciclo de repeticiones
y tenemos como resultado la relación entre esfuerzo y la deformación de los
materiales.
El Módulo Resiliente de la subrasante está definido como el valor máximo del
material en el que ya no se deformara plásticamente, el Método de Diseño AASHTO-
93 recomienda la siguiente ecuación de correlación:
Para CBR que va de 7.2% ˂ CBR ≤ 20 % usamos
𝑀𝑟 = 3000(𝐶𝐵𝑅)0.65
CBR de diseño = 9.30%
𝑀𝑟 = 3000 ∗ 9.300.65
𝑀𝑟 = 12783.07 𝑝𝑠𝑖
Aplicando la siguientes formula, obtendremos el valor del módulo resiliente de la
subbase
50
Para nuestra propuesta de diseño asumiremos que nuestro material de subbase
deberá de tener un CBR de 30 % por lo tanto obtenemos el siguiente resultado
𝑀𝑟 = (385.08 ∗ 30) + 8660
𝑀𝑟 = 20212.40
Para obtener en módulo resiliente de la base usamos la siguiente formula
En nuestro diseño aplicando los parámetros del MTOP debemos considerar un
CBR de la base de 80 % por lo tanto obtendremos el siguiente resultado
𝑀𝑟 = (321.05 ∗ 80) + 13327
𝑀𝑟 = 39011.00
3.4.7.4 Coeficientes de pavimento.
Aplicando el método de AASHTO 93 nos establece valores constantes para las
diferentes capas que componen una estructura del pavimento, la cual se los muestra
en la siguiente tabla.
51
Tabla 19
Coeficiente de pavimento
Componente del Pavimento a1 a2 a3 a4
Capa de Rodadura (H. Asf.) 0.173
Base material Triturado 0.055
Sub Base Material Granular 0.043
Mejoramiento 0.035
Fuente: Guía de diseño AASHTO-93
3.4.7.5 Coeficientes de Drenaje (Cd).
Respecto al efecto que tiene el agua sobre la resistencia del material de base y
subrasante que conforma nuestra estructura, el AASHTO nos recomienda la siguiente
tabla que nos muestra los coeficientes de drenaje recomendado.
Tabla 20
Coeficiente de drenaje
Calidad de Drenaje M
Excelente 1.2
Bueno 1
Regular 0.80
Pobre 0.60
Muy pobre 0.40
Fuente: Guía de diseño AASHTO-93
3.4.7.6 Nivel de serviciabilidad.
Es el indice de prestación de servicio que tiene en cuenta la serviciabilidad del
pavimento que diseñaremos.
Los valores de serviciabilidad inicial y final que son recomendados por la AASHTO
se muestran en las siguientes tablas:
52
Tabla 21
Serviciabilidad Inicial Po
Tipo de Pavimento Serviciabilidad
Inicial
Concreto 4.5
Asfalto 4.2
Fuente: Guía de diseño AASHTO-93
Tabla 22
Serviciabilidad Final Pt
Tipo de Vía Serviciabilidad Final
Autopista 2.5 – 3.0
Carreteras 2.0 – 2.5
ZONA INDUSTRIAL
Pavimento urbano principal 1.5 – 2.0
Pavimento urbano secundario 1.5 – 2.0
Fuente: Guía de diseño AASHTO-93
Para nuestro proyecto ingreso hasta la Comuna de Daular procederemos a usar
los siguientes valores:
Serviciabilidad Inicial Po= 4.2
Serviciabilidad Final Pt=2.0
Por lo tanto:
∆𝑃𝑆𝐼 = 4,2 − 2,0 = 𝟐, 𝟐𝟎
53
3.4.7.7 Diseño del Pavimento Flexible.
El diseño del pavimento flexible se lo procederá a calcular, usando los datos
proporcionados por los cálculos realizados y cuyos resultados se muestran en la
siguiente tabla.
Tabla 23
Parámetros de Diseño de la Estructura
DESCRIPCION VALOR
ESALS= 492305.03
R= 80%
SO= 0.45
MR= Terreno de Fundación 12783.07
MR= Base 39011.00
MR= Sub Base 20212.40
Po= 4.20
Pt= 2.00
∆PSI 2.20
Elaborado por: Galo Andrade Sánchez
54
Cálculo del número estructural del terreno de fundación
Ilustración 18: Calculo SN Terreno de Fundación Fuente: Programa ecuación AASHTO 93
Elaboración: Galo Andrade Sánchez
Cálculo del número estructural del terreno de Sub base
Ilustración 19: Calculo SN Terreno de Sub base Fuente: Programa ecuación AASHTO 93 Elaboración: Galo Andrade Sánchez
55
Cálculo del número estructural del terreno de Base
Ilustración 20: Calculo SN Terreno de Base Fuente: Programa ecuación AASHTO 93
Elaboración: Galo Andrade Sánchez
Una vez calculado todos los SN procederemos con el diseño del pavimento el cual
se detalla en la siguiente tabla:
Tabla 24
Diseño del pavimento
Materiales Requeridos
Capa
NUMERO ESTRUCTURAL SN
COEFICIENTE DE
CAPACIDAD "a"
COEFICIENTE DE
DRENAJE ESPESORES (Cm)
NUMERO ESTRUCTURAL
ADAPTADO
CBR %
MR (Psi)
ACOMULADO
PARCIAL
CALCULADOS
ADAPTADOS
PARCIAL
ACOMULADO
40000
0
C. RODADURA
1.49 0.173 1 8.61 10.00 1.73
80 39011 BASE CLASE 1
1.49 0.45 0.055 0.8 10.23 12.00 0.53 1.73
30 20212.
40 SUBBASE
1.94 0.51 0.043 0.8 10.47 12.00 0.41 2.26
9 10350
T. FUNDACION
2.30 2.67
ESPESOR TOTAL = 34.00
Elaboración: Galo Andrade Sánchez
56
Ilustración 21: Sección Típica Propuesta
Elaboración: Galo Andrade Sánchez
1. Carpeta Asfáltica e=10CM
2. Base e= 12 cm
3. 3.Subbase e= 12 cm
57
Una vez obtenido los espesores necesarios para que nuestra estructura del
pavimento dure su periodo de diseño, propondremos una mejora en nuestra
estructura, aumentando espesores de su estructura y disminuyendo el espesor de la
carpeta asfáltica, con lo cual ayudaremos en la economía del proyecto y en un futuro
proponer un mantenimiento en la vía, el cual consistirá en el aumento de la carpeta
asfáltica y así lograr llegar al espesor de carpeta asfáltica propuesto anterior mente.
Entonces la nueva estructura del pavimento estará compuesta de la siguiente
manera:
Tabla 25
Propuesta del nuevo Diseño del pavimento
Materiales Requeridos
Capa
NUMERO ESTRUCTURAL SN
COEFICIENTE DE
CAPACIDAD "a"
COEFICIENTE DE
DRENAJE ESPESORES (Cm)
NUMERO ESTRUCTURAL
ADAPTADO
CBR %
MR (Psi)
ACOMULADO
PARCIAL
CALCULADOS
ADAPTADOS
PARCIAL
ACOMULADO
40000
0
C. RODADURA
1.49 0.173 1 8.61 7.50 1.30
80 39011 BASE CLASE 1
1.49 0.45 0.055 0.8 10.23 15.00 0.66 1.30
30 20212.
40 SUBBASE
1.94 0.54 0.043 0.8 15.70 15.00 0.69 1.96
9 10350
T. FUNDACION
2.48 2.65
ESPESOR TOTAL = 39.00
Elaboración: Galo Andrade Sánchez
Podemos observar que la nueva propuesta, está dentro de los parámetros de
diseño además también cumple con los espesores mínimos recomendados por la
AASHTO 1993 el cual busca garantizar que no se sobrepasen los esfuerzos y
deformaciones admisibles en las capas del pavimento.
58
Ilustración 22: Espesores mínimos
Fuente: Guía de diseño AASHTO-93
Ingresando con nuestros esals calculado tenemos que nuestra carpeta asfáltica
debe de ser de 7.0 cm y nuestra base granular debe de ser de 10 cm, pero usaremos
los resultados de nuestra estructura obtenida en el primer diseño ya que nos resulta
mas barato aumentar espesores de nuestra estructura que de nuestra carpeta
asfáltica, no obstante tenemos que llegar hasta el espesor que necesita nuestra
estructura pero se la lograra con recapeo periodo hasta llegar al espesor necesario
según el diseño, teniendo así nuestra nueva sección típica de nuestro diseño.
59
Ilustración 23: Nueva Sección Típica Propuesta
Elaboración: Galo Andrade Sánchez
1. Carpeta Asfáltica e= 7.0 CM
2. Base e= 15 cm
3. 3.Subbase e= 15 cm
60
CAPÍTULO IV
Conclusiones y Recomendaciones
4.1 Conclusiones
Actualmente la vía consta con una carpeta de rodadura que se encuentra
en un estado intransitable para los vehículos ya que existe sectores donde
hay presencia de alta plasticidad.
El estudio de trafico que se realizó en la vía en mención, arrojo como
resultado una vía de tercer orden que va desde 300 a 1000 vehículos.
Se debe de considerar un rediseño de la estructura actual del pavimento
para que la vía cumpla con el TPDA actual de la vía y así poder brindar una
mejor serviciablidad en la circulación vehicular y ayudar al desarrollo socio
económico de la comunidad.
61
4.2 Recomendaciones
Considerando las causas que se está presentando actual mente en la vía de
acceso a la Comuna de Daular de acuerdo al diseño del pavimento se recomienda lo
siguiente:
La construcción de la nueva estructura del pavimento se deberá realizar de
la siguiente manera:
7 cm de Carpetas Asfáltica.
15 cm de Material de Base Clase 1
15 cm de Material de Subbase Clase 1
Retirar la capa actual de la estructura que va desde el nivel 0.00 hasta 0.50
de profundidad en un total de 37 centímetros, ya que estos materiales que
lo conforman, no cumplen con las normas establecidas por el MTOP.
El CBR que se obtuvo en los ensayos fue de 6.32% que equivale a un CBR
de mala calidad por lo tanto se removerá una altura total de 37 centímetros
la cual será necesaria para la colocación de nueva estructura propuesta en
nuestro diseño de la vía.
Se ejecutará la obra de acuerdo al Diseño Geométrico de la vía, el cual
contempla las Normas vigentes del Ministerio de Transporte y Obras
Públicas MTOP.
62
Se tomará muestras de los materiales que se usen durante la construcción
del proyecto, con el fin de constatar que dichos materiales cumplan con las
normas especificadas por le MTOP.
63
Bibliografia
AASHTO-93. (1993). American Association of State Highway and Transportation
Officials. Guía de diseño para pavimentos flexibles.
geométrico de vías. 3ª edición. Editorial Escuela Colombiana de ingeniería.
Carlos Kramer, (2004). Ingeniería de carreteras. Volumen I. Madrid. Editorial
McGraw.
Montejo, Fonseca Alfonso. (2002). Ingeniería de pavimentos. Fundamentos,
estudios básicos y diseño. 3ª edición Tomo I. Universidad católica de Colombia.
Muelas, Rodríguez Ángel. (2010). Manual de mecánica de suelos y cimentaciones.
MTOP (2003). Normas de diseño geométrico de carreteras y especificaciones de
construcción.
NEVI-12. (2013). Norma Ecuatoriana Vial. Volumen 2A – 2B – 3.
Páginas de internet. www.google.com. Diseño geométrico de carreteras. Contenido
de humedad.
http://es.wikipedia.org/wiki/Dise%C3%B1o_geom%C3%A9trico_de_carreteras.
http://www.ehowenespanol.com/definicion-del-contenido-humedad-define-
moisture-content-hechos_47320/#page=0.
ESTACION 1: DIA CONTEO: FECHA: 16 DE JUNIO 2017
DIRECCION:
Automóvil Camioneta Buseta Bus C2P C2G C3 C3-S1 C2-S1 C2-S2 C3-S2 C3-S3
06h00 07h00 3 3
07h00 08h00 3 3
08h00 09h00 3 3 6
09h00 10h00 6 8 14
10h00 11h00 12 5 3 20
11h00 12h00 5 10 15
12h00 13h00 9 6 1 16
13h00 14h00 11 5 5 2 2 25
14h00 15h00 15 1 3 19
15h00 16h00 17 3 4 2 26
16h00 17h00 9 3 12
17h00 18h00 3 4 2 9
18h00 19h00 1 1
19h00 20h00 0
20h00 21h00 0
21h00 22h00 0
22h00 23h00 0
23h00 24h00 0
24h00 01h00 0
01h00 02h00 0
02h00 03h00 0
03h00 04h00 0
04h00 05h00 0
05h00 06h00 0
Suman 97 48 0 0 11 6 7 0 0 0 0 0 169
HORA
LIVIANOS BUSES CAMIONES
TOTAL
VIA A LA COSTA HACIA EL PUENTE DE CEDEGE
CONTEO DE TRAFICO
EVALUACION DEL ESTADO ACTUAL DE LA VIA DE INGRESO A LA COMUNA DE DAULAR
VARIACION HORARIA DEL VOLUMEN DE TRANSITO
0+500 VIERNES
ESTACION 1: DIA CONTEO: FECHA: 17 DE JUNIO 2017
DIRECCION:
Automóvil Camioneta Buseta Bus C2P C2G C3 C3-S1 C2-S1 C2-S2 C3-S2 C3-S3
06h00 07h00 1 1
07h00 08h00 2 1 1 1 5
08h00 09h00 3 2 5
09h00 10h00 5 2 7
10h00 11h00 15 4 19
11h00 12h00 3 4 5 2 14
12h00 13h00 2 2 1 5
13h00 14h00 2 6 8
14h00 15h00 2 3 5
15h00 16h00 15 5 20
16h00 17h00 9 3 12
17h00 18h00 1 2 3
18h00 19h00 3 1 1 1 6
19h00 20h00 0
20h00 21h00 0
21h00 22h00 0
22h00 23h00 0
23h00 24h00 0
24h00 01h00 0
01h00 02h00 0
02h00 03h00 0
03h00 04h00 0
04h00 05h00 0
05h00 06h00 0
Suman 62 35 0 0 2 3 6 0 0 0 2 0 110
HORA
LIVIANOS BUSES CAMIONES
TOTAL
VIA A LA COSTA HACIA EL PUENTE DE CEDEGE
CONTEO DE TRAFICO EVALUACION DEL ESTADO ACTUAL DE LA VIA DE INGRESO A LA COMUNA DE DAULAR
VARIACION HORARIA DEL VOLUMEN DE TRANSITO
0+500 SABADO
ESTACION 1: DIA CONTEO: FECHA: 18 DE JUNIO 2017
DIRECCION:
Automóvil Camioneta Buseta Bus C2P C2G C3 C3-S1 C2-S1 C2-S2 C3-S2 C3-S3
06h00 07h00 1 1 2
07h00 08h00 1 1 2
08h00 09h00 1 1 2
09h00 10h00 5 1 1 7
10h00 11h00 15 1 1 17
11h00 12h00 10 5 15
12h00 13h00 9 5 14
13h00 14h00 2 1 1 4
14h00 15h00 10 4 14
15h00 16h00 9 5 1 15
16h00 17h00 8 2 10
17h00 18h00 1 1 1 3
18h00 19h00 1 1 2
19h00 20h00 0
20h00 21h00 0
21h00 22h00 0
22h00 23h00 0
23h00 24h00 0
24h00 01h00 0
01h00 02h00 0
02h00 03h00 0
03h00 04h00 0
04h00 05h00 0
05h00 06h00 0
Suman 73 29 0 0 5 0 0 0 0 0 0 0 107
HORA
LIVIANOS BUSES CAMIONES
TOTAL
VIA A LA COSTA HACIA EL PUENTE DE CEDEGE
CONTEO DE TRAFICO EVALUACION DEL ESTADO ACTUAL DE LA VIA DE INGRESO A LA COMUNA DE DAULAR
VARIACION HORARIA DEL VOLUMEN DE TRANSITO
0+500 DOMINGO
ESTACION 1: DIA CONTEO: FECHA: 19 DE JUNIO 2017
DIRECCION:
Automóvil Camioneta Buseta Bus C2P C2G C3 C3-S1 C2-S1 C2-S2 C3-S2 C3-S3
06h00 07h00 2 1 3
07h00 08h00 3 1 1 1 1 7
08h00 09h00 2 2 4
09h00 10h00 4 5 9
10h00 11h00 10 4 1 1 16
11h00 12h00 3 8 1 12
12h00 13h00 7 2 1 10
13h00 14h00 9 9 2 3 1 24
14h00 15h00 12 3 15
15h00 16h00 15 7 1 1 1 25
16h00 17h00 11 7 18
17h00 18h00 1 2 1 1 5
18h00 19h00 2 1 1 1 2 1 8
19h00 20h00 0
20h00 21h00 0
21h00 22h00 0
22h00 23h00 0
23h00 24h00 0
24h00 01h00 0
01h00 02h00 0
02h00 03h00 0
03h00 04h00 0
04h00 05h00 0
05h00 06h00 0
Suman 81 51 0 0 7 7 6 0 0 0 4 0 156
HORA
LIVIANOS BUSES CAMIONES
TOTAL
VIA A LA COSTA HACIA EL PUENTE DE CEDEGE
CONTEO DE TRAFICO EVALUACION DEL ESTADO ACTUAL DE LA VIA DE INGRESO A LA COMUNA DE DAULAR
VARIACION HORARIA DEL VOLUMEN DE TRANSITO
0+500 LUNES
AutomóvilCamioneta Buseta Bus
16/Junio/2017 Viernes 97 48 0 0 11 6 7 0 0 0 0 0 169
17/Junio/2017 Sábado 62 35 0 0 2 3 6 0 0 0 2 0 110
18/Junio/2017Domingo 73 29 0 0 5 0 0 0 0 0 0 0 107
19/Junio/2017 Lunes 81 51 0 0 7 7 6 0 0 0 4 0 156
313 163 0 0 25 16 19 0 0 0 6 0 542
83 45 0 0 7 5 6 0 0 0 2 0 147
56% 30% 0% 0% 5% 3% 4% 0% 0% 0% 1% 0% 100%
100.00%13.40%
TOTAL
T.P.D.S.
% T.P.D.S.
% 86.60% 0.00%
TOTAL
Pesados Extrapesados
CONTEO VOLUMETRICO DE TRAFICO
EVALUACION DEL ESTADO ACTUAL DE LA VIA DE INGRESO A LA COMUNA DE DAULAR
VARIACION DIARIA DEL VOLUMEN DE TRANSITO
FECHADIA DE LA
SEMANA
LIVIANOS BUSES CAMIONES
Profundidad :
Muestra : 1
Descripcion del Material : Asfalto Abscisa : 0+500
%Retenido %Pasante
Acumulado Acumulado
3
2"
1 1/2"
1" 100,00
3/4" 100,00 90 - 100
1/2" 181,7 17,05 17,05 82,95 ------------
3/8" 98,4 9,23 26,28 73,72 56 - 80
1/4" 159,4 14,96 41,24 58,76 ------------
No.4 46,8 4,39 45,63 54,37 35 - 65
No.8 152,8 14,34 59,97 40,03 23 - 49
No.10 ------------
No.16 101,4 9,51 69,48 30,52 ------------
No.20 ------------
No.30 87,6 8,22 77,70 22,30 ------------
No.40 ------------
No.50 100,4 9,42 87,13 12,87 5 - 19
No.80 ------------
No.100 62,4 5,86 92,98 7,02 ------------
No.200 57,4 5,39 98,37 1,63 2 - 8
FONDO 17,4 1,63 100,00 0,00 ------------
TOTAL 1065,7 100,00 %
Observaciones :
Calculado por: Galo Andrade S. TUTOR DE TESIS
Especificaciones
Clasificacion AASHTO:
Operado por: Galo Andrade S. Verificado por:
Proyecto: EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
MEZCLADO EN PLANTA MOP (405 -5-1) 3/4"(19.0mm)
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUIL
FACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
ANALISIS GRANULOMETRICO
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Fecha: 23 de Agosto del 2017
Tamiz Peso Parcial %Retenido
Profundidad : 1.00 - 1.50
Muestra : XB
Descripcion del Material : ULTUMA CAPA Abscisa : 0+350
%Retenido %Pasante
Acumulado Acumulado
3
2"
1 1/2" 100
1" 9,5 1,79 1,79 98,21
3/4"
1/2"
3/8" 13,8 2,61 4,40 95,60
1/4"
No.4 78,1 14,76 19,16 80,84
No.8
No.10 137,2 25,92 45,08 54,92
No.16
No.20
No.30 51,8 9,79 54,86 45,14
No.40
No.50 35,37 6,68 61,55 38,45
No.80
No.100 96,8 18,29 79,84 20,16
No.200 81,3 15,36 95,20 4,80
FONDO 25,43 4,80 100,00 0,00
TOTAL 529,3 100,00 %
Observaciones :
Calculado por: Galo Andrade S.
Proyecto: EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUIL
FACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
ANALISIS GRANULOMETRICO
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Fecha: 23 de Agosto del 2017
Tamiz Peso Parcial %Retenido
TUTOR DE TESIS
Especificaciones
Operado por: Galo Andrade S. Verificado por:
Clasificacion AASHTO: A - 7 - 5 Mezcla arcillosas, presencia de gravas y areniscas, Color café
Profundidad : 0.00 - 0.50
Muestra : #A1
Descripcion del Material : Abscisa : 0+350
%Retenido %Pasante
Acumulado Acumulado
3
2"
1 1/2" 100
1" 96,4 9,43 9,43 90,57
3/4" 24,1 2,36 11,78 88,22
1/2"
3/8" 220,8 21,59 33,38 66,62
1/4"
No.4 209,4 20,48 53,86 46,14
No.8
No.10 189,9 18,57 72,43 27,57
No.16
No.20
No.30 76,9 7,52 79,95 20,05
No.40
No.50 155 15,16 95,11 4,89
No.80
No.100 19,2 1,88 96,99 3,01
No.200 30,8 3,01 100,00 0,00
FONDO
TOTAL 1022,5 100,00 %
Observaciones :
Calculado por: Galo Andrade S. TUTOR DE TESIS
Especificaciones
Operado por: Galo Andrade S. Verificado por:
Clasificacion AASHTO: A - 2 - 4 GRAVAS, ARENISCAS, CON PRESENCIA DE LIMOS COLOR CAFÉ
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Fecha: 23 de Agosto del 2017
Tamiz Peso Parcial %Retenido
Proyecto: EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUIL
FACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
ANALISIS GRANULOMETRICO
Profundidad : 1.00 - 1.50
Muestra : XB
Descripcion del Material : ULTUMA CAPA Abscisa : 0+350
%Retenido %Pasante
Acumulado Acumulado
3
2"
1 1/2" 100
1" 9,5 1,79 1,79 98,21
3/4"
1/2"
3/8" 13,8 2,61 4,40 95,60
1/4"
No.4 78,1 14,76 19,16 80,84
No.8
No.10 137,2 25,92 45,08 54,92
No.16
No.20
No.30 51,8 9,79 54,86 45,14
No.40
No.50 35,37 6,68 61,55 38,45
No.80
No.100 96,8 18,29 79,84 20,16
No.200 81,3 15,36 95,20 4,80
FONDO 25,43 4,80 100,00 0,00
TOTAL 529,3 100,00 %
Observaciones :
Calculado por: Galo Andrade S.
Proyecto: EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUIL
FACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
ANALISIS GRANULOMETRICO
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Fecha: 23 de Agosto del 2017
Tamiz Peso Parcial %Retenido
TUTOR DE TESIS
Especificaciones
Operado por: Galo Andrade S. Verificado por:
Clasificacion AASHTO: A - 7 - 5 Mezcla arcillosas, presencia de gravas y areniscas, Color café
PROYECTO:
FECHA:
MUESTRA:
1 2 3 4 5 6
105 L 29
27,00 30,30 27,10
Peso en 23,10 24,90 22,90
gramos. Ww 3,90 5,40 4,20
11,40 8,40 11,50
Ws 11,70 16,50 11,40
Contenido de humedad. W 33,33 32,73 36,84
34 23 17
1 2 3 4
11 46 T
9,80 13,50 10,80
Peso en 9,40 13,30 10,00
gramos. Ww 0,40 0,20 0,80
7,70 11,45 7,80
Ws 1,70 1,85 2,20
23,53 10,81 36,36
Observaciones: WL: 34,90 %
WP: 23,57 %
IP: 11,3
Operador:
Calculado por:
Revisado por:
PASO Nº
Limite plastico. 23,57
Recipiente + peso humedo.
Recipiente + peso seco.
Agua.
Recipiente.
Peso seco.
Contenido de agua.
Agua.
Recipiente.
Peso seco.
Numero de golpes.
LIMITE PLASTICO.
LIMITE LIQUIDO.
PASO Nº
RECIPIENTE Nº
Recipiente + peso humedo.
Recipiente + peso seco.
ENSAYO DE LIMITE LIQUIDO Y PLASTICO.
Galo Andrade S.
Galo Andrade S.
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffil l i"
EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
PERFORACION: 23 AGOSTO 2017
PROFUNDIDAD: 0.00 HASTA 0.50 #A1
RECIPIENTE Nº
32,0
32,5
33,0
33,5
34,0
34,5
35,0
35,5
36,0
36,5
37,0
15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35
Co
nte
nid
o d
e h
um
edad
(%
)
Numero de golpes
EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
Cantidad Reci- Peso de tierra Peso de tierra Peso Peso Peso Peso de tierra Peso de Peso de
de agua piente humeda + seca + del del seco W humeda + tierra 1+W/100 tierra seca Densidad
cm³ Nº recipiente recipiente recipiente agua grs (%) cilindro humeda Ws seca
grs grs grs grs Kg Kg Kg Kg/m³
HN #11 363,40 356,70 94,80 6,70 261,9 2,56 6,070 1,81 1,03 1,76 1869,55
50,00 #10 346,90 335,90 98,80 11,00 237,1 4,64 6,126 1,87 1,05 1,78 1889,05
100,00 #9 354,50 338,20 93,40 16,30 244,8 6,66 6,262 2,00 1,07 1,88 1988,37
150,00 #8 352,10 332,40 98,80 19,70 233,6 8,43 6,373 2,11 1,08 1,95 2064,26
200,00 #7 358,50 334,10 93,50 24,40 240,6 10,14 6,391 2,13 1,10 1,93 2049,56
250,00 #6 466,00 426,20 95,50 39,80 330,7 12,04 6,334 2,07 1,12 1,85 1961,02
Contenido optimo de humedad:
9,00%
Densidad seca maxima:
2064,26 Kg/m³
Numero de golpes por capa: 25 Muestra: 2 (0.00 - 0.50)
Contenido natural de humedad:
7,41%
Volumen del cilindro: 0,00094400 m³
Peso del cilindro: 4,26 Kg Número de capas: 5
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUIL
FACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
LABORATORIO "ING. DR. ARNALDO RUFFILLI"
ENSAYO DE PROCTOR
Proyecto: FECHA: 25 DE AGOSTO DEL 2017
1850,00
1900,00
1950,00
2000,00
2050,00
2100,00
2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0
DEN
SID
AD (
KG/C
M3)
CONTENIDO DE HUMEDAD %
Abscisa : 0 + 350
Fecha: 01-09-2017
Profundidad :0.00 - 0.50 m Muestra: 2
Molde Nº K = 0,19354 Volumen del molde: 0,002316 cm³
Numero de golpes por capa: 12 - 25 - 56 Numero de capas: 5
Peso del martillo: 10 libras Altura de caida: 18 pulgadas
1 2 3
12 Golpes x capa 25 Golpes por capa 56 Golpes por capa
13 B 25
208,00 234,50 248,00
192,00 216,00 226,00
16,00 18,50 22,00
23,10 23,40 22,10
168,90 192,60 203,90
9,47 9,61 10,79
26 9 35
P 11,53 11,62 11,70
6,44 6,40 6,47
W 5,09 5,22 5,24
Ws 4,65 4,76 4,73
w 9,47 9,61 10,79
h 2199,83 2254,66 2260,66
s 2009,47 2057,07 2040,50
12 Golpes por capa 25 Golpes por capa 56 golpes por capa
14 5 14
228,80 280,70 261,60
202,70 250,50 234,70
26,10 30,20 26,90
30,50 28,10 29,40
172,20 222,40 205,30
15,16 13,58 13,10
P 11,35 11,62 11,68
6,44 6,40 6,47
W 4,91 5,22 5,21
Ws 4,26 4,60 4,60
w 15,16 13,58 13,10
h 2119,91 2255,18 2248,58
s 1840,89 1985,56 1988,08
0,031 0,029 0,024
0,085 0,083 0,079
0,090 0,091 0,099
0,095 0,097 0,119
0,105 0,110 0,126
% 1,480 1,620 2,040
C.B.R % 12 GOLPES 25 GOLPES 56 GOLPES
Densidad seca γS 2009,47 2057,07 2040,50
Humedad Óptima % 9,47 9,61 10,79
Operador Calculado por: Galo Andrade Sánchez Verificado por
96 horas
HINCHAMIENTO
Densidad seca
HINCHAMIENTO
Lectura inicial
24 horas
48 horas
72 horas
Densidad humeda
HU
ME
DA
D
Nº recipiente
Wh + r
Ws + r
Ww
Wr
Ws
w (%)
Molde + suelo humedo
Molde
Suelo humedo
Suelo seco
Contenido de agua
Ws
w (%)
MOLDE NUMERO
Molde + suelo humedo
Molde
Suelo humedo
Suelo seco
Contenido de agua
Densidad humeda
Densidad seca
DESPUES DE LA INMERSION
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Nº de ensayo:
ANTES DE LA INMERSION
HU
ME
DA
D
Nº recipiente
Wh + r
Ws + r
Ww
Wr
Proyecto:EVALUACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGR. A DAULAR
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
C.B.R - DENSIDADES
Fecha: 01-09-2017 Abscisa : 0 + 350
Profundidad : 0.00 - 0.50 m
Molde Nº K = 0,19354 0,002316 cm³
5
Peso del martillo: 10 libras 18 pulgadas
NUMERO DE ENSAYO 1 2 3 1 2 3
1.27 mm (0.05") 15,0 18,0 20,0 63,82 74,29 81,27
2.54 mm (0.10") 20,0 23,0 26,0 81,27 91,74 102,22
3.81 mm (0.15") 24,0 27,0 30,0 95,23 105,71 116,18
5.08 mm (0.20") 32,0 35,0 38,0 123,16 133,64 144,11
7.62 mm (0.30") 39,0 43,0 45,0 147,60 161,56 168,55
10.16 mm (0.40") 43,0 47,0 50,0 161,56 175,53 186,00
12.70 mm (0.50") 48,0 51,0 53,0 179,02 189,49 196,47
1.27 mm (0.05") 5,00 6,00 6,67 3,30 3,84 4,20
2.54 mm (0.10") 6,67 7,67 8,67 4,20 4,74 5,28
3.81 mm (0.15") 8,00 9,00 10,00 4,92 5,46 6,00
5.06 mm (0.20") 10,67 11,67 12,67 6,36 6,90 7,45
7.62 mm (0.30") 13,00 14,33 15,00 7,63 8,35 8,71
10.16 mm (0.40") 14,33 15,67 16,67 8,35 9,07 9,61
12.87 mm (0.50") 16,00 17,00 17,67 9,25 9,79 10,15
# DE GOLPES 56 25 12
2.54 mm (0.10") 5,28 4,74 4,20
5.06 mm (0.20") 7,45 6,90 6,36
7,50 6,73 5,96
7,05 6,53 6,02
HINCHAMIENTO % 2,04 1,62 1,48
Realizado por:
Galo Andrade Sanchez
Calculado por:
Galo Andrade Sanchez
Verificado por:
CBR %
DIRECTOR DE TESIS
Altura de caida:
CARGA DE PENETRACION EN Lb CARGA DE PENETRACION EN Kg
CARGA UNITARIA EN Lb/pulg2
CARGA UNITARIA EN Kg/cm2
Numero de golpes por capa: 12 - 25 - 56 Numero de capas:
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
C.B.R
PENETRACION
Proyecto:EVALUACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGR. A DAULAR
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Muestra: 2
Volumen del molde:
0
2
4
6
8
10
0 2,54 5,08 7,62 10,16 12,7
CA
RG
A U
NIT
AR
IA E
N k
g/cm
2
PENETRACION EN mm
12 golpes
25 golpes
56 golpes
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil Fecha: 01-09-2017
Calicata: 0.00 a 0.50 m.
Nº de Golpes DSM (Kg/m3) CBR %
100% DSM 2135,681656 Kg/m3 12 2009,47 6,022
95% DSM 2028,90 Kg/m3 2035,682 25 2057,07 6,534
56 2040,50 7,046
CBR diseño 6,32%
Calculado por: Galo Andrade S. DIRECTOR DE TESIS
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Rruffilli"
CALCULO DE CBR DE DISEÑOProyecto:DISEÑO DE LA ESTRUCTURA DE UN PAVIMENTO FLEXIBLE
Abscisa : 0 + 350
Densidades obtenidas de los ensayos
Curva de Proctor
Operado por: Laboratorista Verificado por:
2000
2020
2040
2060
6,00 6,50 7,00
Dens
idad
kg/
m3
CBR %
1850,00
1900,00
1950,00
2000,00
2050,00
2100,00
2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0
DEN
SID
AD (
KG/C
M3)
CONTENIDO DE HUMEDAD %
2028.90 kg/cm3
PROYECTO:
FECHA:
MUESTRA:
1 2 3 4 5 6
15 D 33
20,50 26,60 26,50
Peso en 17,00 24,10 21,70
gramos. Ww 3,50 2,50 4,80
6,70 16,40 8,00
Ws 10,30 7,70 13,70
Contenido de humedad. W 33,98 32,47 35,04
35 28 20
1 2 3 4
11 X H
13,50 12,50 12,00
Peso en 12,40 11,70 11,30
gramos. Ww 1,10 0,80 0,70
8,50 8,60 8,40
Ws 3,90 3,10 2,90
28,21 25,81 24,14
Observaciones: WL: 34,90 %
WP: 26,05 %
IP: 8,9
Operador:
Calculado por:
Revisado por:
PASO Nº
Limite plastico. 26,05
Recipiente + peso humedo.
Recipiente + peso seco.
Agua.
Recipiente.
Peso seco.
Contenido de agua.
Agua.
Recipiente.
Peso seco.
Numero de golpes.
LIMITE PLASTICO.
LIMITE LIQUIDO.
PASO Nº
RECIPIENTE Nº
Recipiente + peso humedo.
Recipiente + peso seco.
ENSAYO DE LIMITE LIQUIDO Y PLASTICO.
Galo Andrade S.
Galo Andrade S.
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffil l i"
EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
PERFORACION: 23 AGOSTO 2017
PROFUNDIDAD: 0.50 HASTA 1.00 XA
RECIPIENTE Nº
30,0
31,0
32,0
33,0
34,0
35,0
36,0
20 22 24 26 28 30 32 34 36
Co
nte
nid
o d
e h
um
edad
(%
)
Numero de golpes
EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
Cantidad Reci- Peso de tierra Peso de tierra Peso Peso Peso Peso de tierra Peso de Peso de
de agua piente humeda + seca + del del seco W humeda + tierra 1+W/100 tierra seca Densidad
cm³ Nº recipiente recipiente recipiente agua grs (%) cilindro humeda Ws seca
grs grs grs grs Kg Kg Kg Kg/m³
HN #5 427,20 410,40 94,00 16,80 316,4 5,31 6,356 2,10 1,05 1,99 2108,39
60,00 #4 461,00 438,80 95,30 22,20 343,5 6,46 6,398 2,14 1,06 2,01 2127,34
120,00 #3 395,40 371,70 99,20 23,70 272,5 8,70 6,489 2,23 1,09 2,05 2172,30
180,00 #2 357,40 331,10 94,30 26,30 236,8 11,11 6,569 2,31 1,11 2,08 2201,47
240,00 #1 394,00 359,10 92,50 34,90 266,6 13,09 6,458 2,20 1,13 1,94 2058,87
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUIL
FACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
LABORATORIO "ING. DR. ARNALDO RUFFILLI"
ENSAYO DE PROCTOR
Volumen del cilindro: 0,00094400 m³
Proyecto: FECHA: 25 DE AGOSTO DEL 2017
Peso del cilindro: 4,26 Kg Número de capas: 5
Contenido optimo de humedad:
10,50%
Densidad seca maxima:
2201,47 Kg/m³
Numero de golpes por capa: 25 Muestra: 3 (0.50 - 1.00)
Contenido natural de humedad:
8,93%
2040,00
2060,00
2080,00
2100,00
2120,00
2140,00
2160,00
2180,00
2200,00
2220,00
5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0
DEN
SID
AD (
KG/C
M3)
CONTENIDO DE HUMEDAD %
Abscisa : 0 + 350
Fecha: 01-09-2017
Profundidad :0.50 - 1.00 m Muestra: 3
Molde Nº K = 0,19354 Volumen del molde: 0,002316 cm³
Numero de golpes por capa: 12 - 25 - 56 Numero de capas: 5
Peso del martillo: 10 libras Altura de caida: 18 pulgadas
1 2 3
12 Golpes x capa 25 Golpes por capa 56 Golpes por capa
13 B 25
250,00 254,80 246,50
200,10 205,60 211,30
49,90 49,20 35,20
23,10 23,40 22,10
177,00 182,20 189,20
28,19 27,00 18,60
26 9 35
P 12,33 12,85 12,75
6,04 6,20 6,37
W 6,29 6,65 6,39
Ws 4,91 5,24 5,38
w 28,19 27,00 18,60
h 2717,96 2872,11 2757,21
s 2120,23 2261,44 2324,71
12 Golpes por capa 25 Golpes por capa 56 golpes por capa
14 5 14
230,60 262,30 278,30
198,30 225,30 250,50
32,30 37,00 27,80
30,50 28,10 29,40
167,80 197,20 221,10
19,25 18,76 12,57
P 13,35 13,52 13,28
6,04 6,20 6,37
W 7,31 7,32 6,91
Ws 6,13 6,17 6,14
w 19,25 18,76 12,57
h 3156,17 3161,92 2982,60
s 2646,71 2662,38 2649,47
0,025 0,022 0,030
0,065 0,083 0,100
0,080 0,100 0,110
0,100 0,110 0,120
0,120 0,135 0,150
% 1,900 2,260 2,400
C.B.R % 12 GOLPES 25 GOLPES 56 GOLPES
Densidad seca γS 2120,23 2261,44 2324,71
Humedad Óptima % 28,19 27,00 18,60
Operador Calculado por: Galo Andrade Sánchez Verificado por
96 horas
HINCHAMIENTO
Densidad seca
HINCHAMIENTO
Lectura inicial
24 horas
48 horas
72 horas
Densidad humeda
HU
ME
DA
D
Nº recipiente
Wh + r
Ws + r
Ww
Wr
Ws
w (%)
Molde + suelo humedo
Molde
Suelo humedo
Suelo seco
Contenido de agua
Ws
w (%)
MOLDE NUMERO
Molde + suelo humedo
Molde
Suelo humedo
Suelo seco
Contenido de agua
Densidad humeda
Densidad seca
DESPUES DE LA INMERSION
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Nº de ensayo:
ANTES DE LA INMERSION
HU
ME
DA
D
Nº recipiente
Wh + r
Ws + r
Ww
Wr
Proyecto:EVALUACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGR. A DAULAR
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
C.B.R - DENSIDADES
Fecha: 01-09-2017 Abscisa : 0 + 350
Profundidad : 0.50 - 1,00 m
Molde Nº K = 0,19354 0,002316 cm³
5
Peso del martillo: 10 libras 18 pulgadas
NUMERO DE ENSAYO 1 2 3 1 2 3
1.27 mm (0.05") 41,0 43,0 44,0 154,58 161,56 165,05
2.54 mm (0.10") 42,0 44,0 45,0 158,07 165,05 168,55
3.81 mm (0.15") 43,0 45,0 47,0 161,56 168,55 175,53
5.08 mm (0.20") 44,0 46,0 50,0 165,05 172,04 186,00
7.62 mm (0.30") 45,0 47,0 52,0 168,55 175,53 192,98
10.16 mm (0.40") 46,0 48,0 53,0 172,04 179,02 196,47
12.70 mm (0.50") 47,0 50,0 54,0 175,53 186,00 199,96
1.27 mm (0.05") 13,67 14,33 14,67 7,99 8,35 8,53
2.54 mm (0.10") 14,00 14,67 15,00 8,17 8,53 8,71
3.81 mm (0.15") 14,33 15,00 15,67 8,35 8,71 9,07
5.06 mm (0.20") 14,67 15,33 16,67 8,53 8,89 9,61
7.62 mm (0.30") 15,00 15,67 17,33 8,71 9,07 9,97
10.16 mm (0.40") 15,33 16,00 17,67 8,89 9,25 10,15
12.87 mm (0.50") 15,67 16,67 18,00 9,07 9,61 10,33
# DE GOLPES 56 25 12
2.54 mm (0.10") 8,71 8,53 8,17
5.06 mm (0.20") 9,61 8,89 8,53
12,36 12,10 11,59
9,09 8,41 8,07
HINCHAMIENTO % 2,40 2,26 1,90
Realizado por:
Galo Andrade Sanchez
Calculado por:
Galo Andrade Sanchez
Verificado por:
CBR %
DIRECTOR DE TESIS
Altura de caida:
CARGA DE PENETRACION EN Lb CARGA DE PENETRACION EN Kg
CARGA UNITARIA EN Lb/pulg2
CARGA UNITARIA EN Kg/cm2
Numero de golpes por capa: 12 - 25 - 56 Numero de capas:
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
C.B.R
PENETRACION
Proyecto:EVALUACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGR. A DAULAR
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Muestra: 3
Volumen del molde:
0
2
4
6
8
10
0 2,54 5,08 7,62 10,16 12,7
CA
RG
A U
NIT
AR
IA E
N k
g/cm
2
PENETRACION EN mm
12 golpes
25 golpes
56 golpes
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil Fecha: 01-09-2017
Calicata: 0.50 a 1.00 m.
Nº de Golpes DSM (Kg/m3) CBR %
100% DSM 2335,458682 Kg/m3 12 2120,23 8,070
95% DSM 2218,69 Kg/m3 2235,459 25 2261,44 8,411
56 2324,71 9,094
CBR diseño 9,00%
Calculado por: Galo Andrade S. DIRECTOR DE TESIS
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Rruffilli"
CALCULO DE CBR DE DISEÑOProyecto:DISEÑO DE LA ESTRUCTURA DE UN PAVIMENTO FLEXIBLE
Abscisa : 0 + 350
Densidades obtenidas de los ensayos
Curva de Proctor
Operado por: Laboratorista Verificado por:
2120
2140
2160
2180
2200
2220
2240
2260
2280
2300
2320
2340
8,00 8,50 9,00
Dens
idad
kg/
m3
CBR %
2040,00
2060,00
2080,00
2100,00
2120,00
2140,00
2160,00
2180,00
2200,00
2220,00
5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0
DEN
SID
AD (
KG/C
M3)
CONTENIDO DE HUMEDAD %
2218.69 kg/cm3
PROYECTO:
FECHA:
MUESTRA:
1 2 3 4 5 6
29 15 46
22,00 18,60 23,20
Peso en 18,80 15,10 19,50
gramos. Ww 3,20 3,50 3,70
11,55 6,70 11,50
Ws 7,25 8,40 8,00
Contenido de humedad. W 44,14 41,67 46,25
37 29 20
1 2 3 4
105 H 11
13,90 10,40 10,90
Peso en 13,30 10,00 10,10
gramos. Ww 0,60 0,40 0,80
11,11 8,11 7,40
Ws 2,19 1,90 2,70
27,40 21,11 29,63
Observaciones: WL: 45,40 %
WP: 26,05 %
IP: 19,4
Operador:
Calculado por:
Revisado por:
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
ENSAYO DE LIMITE LIQUIDO Y PLASTICO.EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffil l i"
Peso seco.
#C1
LIMITE LIQUIDO.
PASO Nº
RECIPIENTE Nº
Recipiente + peso humedo.
Recipiente + peso seco.
Agua.
Recipiente.
PERFORACION: 23 AGOSTO 2017
PROFUNDIDAD: 1.00 HASTA 1.50
Recipiente + peso seco.
Agua.
Recipiente.
Peso seco.
Contenido de agua.
Numero de golpes.
LIMITE PLASTICO.
PASO Nº
RECIPIENTE Nº
Recipiente + peso humedo.
Galo Andrade S.
Galo Andrade S.
26,05Limite plastico.
40,0
41,0
42,0
43,0
44,0
45,0
46,0
47,0
20 22 24 26 28 30 32 34 36 38
Co
nte
nid
o d
e h
um
edad
(%
)
Numero de golpes
EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
Cantidad Reci- Peso de tierra Peso de tierra Peso Peso Peso Peso de tierra Peso de Peso de
de agua piente humeda + seca + del del seco W humeda + tierra 1+W/100 tierra seca Densidad
cm³ Nº recipiente recipiente recipiente agua grs (%) cilindro humeda Ws seca
grs grs grs grs Kg Kg Kg Kg/m³
HN #16 329,40 310,20 94,80 19,20 215,4 8,91 5,895 1,64 1,09 1,50 1590,24
60,00 #15 291,00 273,70 97,20 17,30 176,5 9,80 5,966 1,71 1,10 1,55 1645,88
120,00 #14 308,70 286,20 95,70 22,50 190,5 11,81 6,079 1,82 1,12 1,63 1723,36
180,00 #13 338,90 308,80 96,50 30,10 212,3 14,18 6,121 1,86 1,14 1,63 1726,60
240,00 #12 316,50 283,70 98,40 32,80 185,3 17,70 6,101 1,84 1,18 1,56 1656,92
Contenido optimo de humedad:
13,00%
Densidad seca maxima:
1726,60 Kg/m³
Numero de golpes por capa: 25 Muestra: 1 (1.00 - 1.50)
Contenido natural de humedad:
12,48%
Volumen del cilindro: 0,00094400 m³
Peso del cilindro: 4,26 Kg Número de capas: 5
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUIL
FACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
LABORATORIO "ING. DR. ARNALDO RUFFILLI"
ENSAYO DE PROCTOR
Proyecto: FECHA: 25 DE AGOSTO DEL 2017
1580,00
1600,00
1620,00
1640,00
1660,00
1680,00
1700,00
1720,00
1740,00
1760,00
4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0 20,0
DEN
SID
AD (
KG/C
M3)
CONTENIDO DE HUMEDAD %
Abscisa : 0 + 350
Fecha: 01-09-2017
Profundidad :1.00 - 1.50 m Muestra: 3
Molde Nº K = 0,19354 Volumen del molde: 0,002316 cm³
Numero de golpes por capa: 12 - 25 - 56 Numero de capas: 5
Peso del martillo: 10 libras Altura de caida: 18 pulgadas
1 2 3
12 Golpes x capa 25 Golpes por capa 56 Golpes por capa
B 13 25
187,20 218,20 197,40
165,30 192,60 174,00
21,90 25,60 23,40
23,40 23,10 22,10
141,90 169,50 151,90
15,43 15,10 15,40
19 B4 M
P 10,01 11,08 12,59
5,65 6,49 7,87
W 4,36 4,59 4,72
Ws 3,77 3,99 4,09
w 15,43 15,10 15,40
h 1881,26 1983,72 2036,53
s 1629,74 1723,43 1764,68
12 Golpes por capa 25 Golpes por capa 56 golpes por capa
14 5 14
237,80 191,00 193,10
206,30 164,40 153,40
31,50 26,60 39,70
29,40 28,10 30,50
176,90 136,30 122,90
17,81 19,52 32,30
P 10,33 11,47 12,93
5,65 6,49 7,87
W 4,67 4,98 5,06
Ws 3,97 4,16 3,82
w 17,81 19,52 32,30
h 2017,70 2149,27 2183,29
s 1712,72 1798,31 1650,22
0,050 0,046 0,040
0,250 0,285 0,285
0,242 0,291 0,340
0,250 0,300 0,320
0,300 0,350 0,362
% 5,000 6,080 6,440
C.B.R % 12 GOLPES 25 GOLPES 56 GOLPES
Densidad seca γS 1629,74 1723,43 1764,68
Humedad Óptima % 15,43 15,10 15,40
Operador Calculado por: Galo Andrade Sánchez Verificado por
Proyecto:EVALUACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGR. A DAULAR
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
C.B.R - DENSIDADES
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Nº de ensayo:
ANTES DE LA INMERSION
HU
ME
DA
D
Nº recipiente
Wh + r
Ws + r
Ww
Wr
Ws
w (%)
MOLDE NUMERO
Molde + suelo humedo
Molde
Suelo humedo
Suelo seco
Contenido de agua
Densidad humeda
Densidad seca
DESPUES DE LA INMERSION
Densidad humeda
HU
ME
DA
D
Nº recipiente
Wh + r
Ws + r
Ww
Wr
Ws
w (%)
Molde + suelo humedo
Molde
Suelo humedo
Suelo seco
Contenido de agua
96 horas
HINCHAMIENTO
Densidad seca
HINCHAMIENTO
Lectura inicial
24 horas
48 horas
72 horas
Fecha: 01 - 09 - 2017 Abscisa : 0 + 350
Profundidad : 1.00 - 1,50 m
Molde Nº K = 0,19354 0,002316 cm³
5
Peso del martillo: 10 libras 18 pulgadas
NUMERO DE ENSAYO 1 2 3 1 2 3
1.27 mm (0.05") 13,0 16,0 18,0 56,83 67,31 74,29
2.54 mm (0.10") 16,0 20,0 22,0 67,31 81,27 88,25
3.81 mm (0.15") 18,0 24,0 26,0 74,29 95,23 102,22
5.08 mm (0.20") 20,0 26,0 29,0 81,27 102,22 112,69
7.62 mm (0.30") 22,0 29,0 32,0 88,25 112,69 123,16
10.16 mm (0.40") 24,0 32,0 34,0 95,23 123,16 130,14
12.70 mm (0.50") 25,0 33,0 35,0 98,73 126,65 133,64
1.27 mm (0.05") 4,33 5,33 6,00 2,94 3,48 3,84
2.54 mm (0.10") 5,33 6,67 7,33 3,48 4,20 4,56
3.81 mm (0.15") 6,00 8,00 8,67 3,84 4,92 5,28
5.06 mm (0.20") 6,67 8,67 9,67 4,20 5,28 5,82
7.62 mm (0.30") 7,33 9,67 10,67 4,56 5,82 6,36
10.16 mm (0.40") 8,00 10,67 11,33 4,92 6,36 6,72
12.87 mm (0.50") 8,33 11,00 11,67 5,10 6,54 6,90
# DE GOLPES 56 25 12
2.54 mm (0.10") 4,56 4,20 3,48
5.06 mm (0.20") 5,82 5,28 4,20
6,47 5,96 4,94
5,51 5,00 3,97
HINCHAMIENTO % 6,44 6,08 5,00
Realizado por:
Galo Andrade Sanchez
Calculado por:
Galo Andrade Sanchez
Verificado por:
Numero de golpes por capa: 12 - 25 - 56 Numero de capas:
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
C.B.R
PENETRACION
Proyecto:EVALUACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGR. A DAULAR
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Muestra: 3
Volumen del molde:
CBR %
DIRECTOR DE TESIS
Altura de caida:
CARGA DE PENETRACION EN Lb CARGA DE PENETRACION EN Kg
CARGA UNITARIA EN Lb/pulg2
CARGA UNITARIA EN Kg/cm2
0
2
4
6
0 2,54 5,08 7,62 10,16 12,7
CA
RG
A U
NIT
AR
IA E
N k
g/cm
2
PENETRACION EN mm
12 golpes
25 golpes
56 golpes
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil Fecha: 01-09-2017
Calicata: 1.00 a 1.50 m.
Nº de Golpes DSM (Kg/m3) CBR %
100% DSM 1805,948939 Kg/m3 12 1629,74 3,973
95% DSM 1715,65 Kg/m3 1705,949 25 1723,43 4,997
56 1764,68 5,509
CBR diseño 5,29%
Calculado por: Galo Andrade S. DIRECTOR DE TESIS
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Rruffilli"
CALCULO DE CBR DE DISEÑOProyecto:EVALUACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGR. A DAULAR
Abscisa : 0 + 350
Densidades obtenidas de los ensayos
Curva de Proctor
Operado por: Laboratorista Verificado por:
1620
1640
1660
1680
1700
1720
1740
1760
1780
3,90 4,10 4,30 4,50 4,70 4,90 5,10 5,30 5,50
Dens
idad
kg/
m3
CBR %
1580,00
1600,00
1620,00
1640,00
1660,00
1680,00
1700,00
1720,00
1740,00
1760,00
4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0 20,0
DEN
SID
AD (
KG/C
M3)
CONTENIDO DE HUMEDAD %
1715.65 kg/cm3
PROYECTO:
FECHA:
MUESTRA:
1 2 3 4 5 6
29 33 D
27,00 26,50 26,60
Peso en 23,10 21,70 24,00
gramos. Ww 3,90 4,80 2,60
11,50 8,00 16,40
Ws 11,60 13,70 7,60
Contenido de humedad. W 33,62 35,04 34,21
40 30 20
1 2 3 4
T H X
11,00 13,00 13,00
Peso en 10,50 12,30 11,70
gramos. Ww 0,50 0,70 1,30
7,80 8,40 8,50
Ws 2,70 3,90 3,20
18,52 17,95 40,63
Observaciones: WL: 34,30 %
WP: 25,70 %
IP: 8,6
Operador:
Calculado por:
Revisado por:
PASO Nº
Limite plastico. 25,70
Recipiente + peso humedo.
Recipiente + peso seco.
Agua.
Recipiente.
Peso seco.
Contenido de agua.
Agua.
Recipiente.
Peso seco.
Numero de golpes.
LIMITE PLASTICO.
LIMITE LIQUIDO.
PASO Nº
RECIPIENTE Nº
Recipiente + peso humedo.
Recipiente + peso seco.
ENSAYO DE LIMITE LIQUIDO Y PLASTICO.
Galo Andrade S.
Galo Andrade S.
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffil l i"
EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
PERFORACION: CALICATA #2 25 AGOSTO 2017
PROFUNDIDAD: 0.00 HASTA 0.50 #A1
RECIPIENTE Nº
32,0
32,5
33,0
33,5
34,0
34,5
35,0
35,5
36,0
36,5
37,0
15 20 25 30 35 40 45
Co
nte
nid
o d
e h
um
edad
(%
)
Numero de golpes
EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
Cantidad Reci- Peso de tierra Peso de tierra Peso Peso Peso Peso de tierra Peso de Peso de
de agua piente humeda + seca + del del seco W humeda + tierra 1+W/100 tierra seca Densidad
cm³ Nº recipiente recipiente recipiente agua grs (%) cilindro humeda Ws seca
grs grs grs grs Kg Kg Kg Kg/m³
HN XA 186,00 178,00 31,90 8,00 146,1 5,48 6,460 1,830 1,055 1,735 1838
70,00 A1 205,00 192,00 31,51 13,00 160,5 8,10 6,580 1,950 1,081 1,804 1911
140,00 WF 238,00 219,00 36,90 19,00 182,1 10,43 6,653 2,023 1,104 1,832 1941
210,00 10 193,00 172,00 29,60 21,00 142,4 14,75 6,637 2,007 1,147 1,749 1853
Contenido optimo de humedad:
10,43%
Densidad seca maxima:
1940,54 Kg/m³
Numero de golpes por capa: 25 Muestra: 2 (0.00 - 0.50)
Contenido natural de humedad:
9,69%
Volumen del cilindro: 0,00094400 m³
Peso del cilindro: 4,63 Kg Número de capas: 5
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUIL
FACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
LABORATORIO "ING. DR. ARNALDO RUFFILLI"
ENSAYO DE PROCTOR
Proyecto: FECHA: 25 DE AGOSTO DEL 2017
1820,00
1840,00
1860,00
1880,00
1900,00
1920,00
1940,00
1960,00
2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 16,0
DENS
IDAD
(KG
/CM
3)
CONTENIDO DE HUMEDAD %
Abscisa : 0 + 850
Fecha: 01-09-2017
Profundidad :0.00 - 0.50 m Muestra: 2
Molde Nº K = 0,19354 Volumen del molde: 0,002316 cm³
Numero de golpes por capa: 12 - 25 - 56 Numero de capas: 5
Peso del martillo: 10 libras Altura de caida: 18 pulgadas
1 2 3
12 Golpes x capa 25 Golpes por capa 56 Golpes por capa
GN XW 90
296,30 312,00 311,00
242,20 260,40 260,90
54,10 51,60 50,10
31,80 38,24 37,35
210,40 222,16 223,55
25,713 23,227 22,411
34 E4 2E
P 10,418 10,754 12,063
5,158 5,486 6,558
W 5,260 5,268 5,505
Ws 4,184 4,275 4,497
w 25,713 23,227 22,411
h 2271 2275 2377
s 1807 1846 1942
12 Golpes por capa 25 Golpes por capa 56 golpes por capa
PÑ B E
201,20 291,00 352,00
160,00 224,00 277,00
41,20 67,00 75,00
31,51 32,29 36,60
128,49 191,71 240,40
32,06 34,95 31,20
P 10,590 11,150 12,353
5,158 5,486 6,558
W 5,432 5,664 5,795
Ws 4,113 4,197 4,417
w 32,065 34,949 31,198
h 2345 2446 2502
s 1776 1812 1907
0,085 0,100 0,235
0,222 0,300 0,405
0,300 0,300 0,405
% 4,300 4,000 3,400
C.B.R % 12 GOLPES 25 GOLPES 56 GOLPES
Densidad seca γS 1806,62 1845,88 1941,77
Humedad Óptima % 25,71 23,23 22,41
Operador Calculado por: Galo Andrade Sánchez Verificado por
96 horas
HINCHAMIENTO
Densidad seca
HINCHAMIENTO
Lectura inicial
24 horas
48 horas
72 horas
Densidad humeda
HU
ME
DA
D
Nº recipiente
Wh + r
Ws + r
Ww
Wr
Ws
w (%)
Molde + suelo humedo
Molde
Suelo humedo
Suelo seco
Contenido de agua
Ws
w (%)
MOLDE NUMERO
Molde + suelo humedo
Molde
Suelo humedo
Suelo seco
Contenido de agua
Densidad humeda
Densidad seca
DESPUES DE LA INMERSION
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Nº de ensayo:
ANTES DE LA INMERSION
HU
ME
DA
D
Nº recipiente
Wh + r
Ws + r
Ww
Wr
Proyecto:EVALUACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGR. A DAULAR
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
C.B.R - DENSIDADES
Fecha: 01-09-2017 Abscisa : 0 + 850
Profundidad : 0.00 - 0.50 m
Molde Nº K = 0,19354 0,002316 cm³
5
Peso del martillo: 10 libras 18 pulgadas
NUMERO DE ENSAYO 1 2 3 1 2 3
1.27 mm (0.05") 10,0 13,0 15,0 46,36 56,83 63,82
2.54 mm (0.10") 13,0 15,0 18,0 56,83 63,82 74,29
3.81 mm (0.15") 18,0 20,0 22,0 74,29 81,27 88,25
5.08 mm (0.20") 25,0 28,0 30,0 98,73 109,20 116,18
7.62 mm (0.30") 30,0 35,0 40,0 116,18 133,64 151,09
10.16 mm (0.40") 35,0 40,0 44,0 133,64 151,09 165,05
12.70 mm (0.50") 40,0 42,0 48,0 151,09 158,07 179,02
1.27 mm (0.05") 3,33 4,33 5,00 2,40 2,94 3,30
2.54 mm (0.10") 4,33 5,00 6,00 2,94 3,30 3,84
3.81 mm (0.15") 6,00 6,67 7,33 3,84 4,20 4,56
5.06 mm (0.20") 8,33 9,33 10,00 5,10 5,64 6,00
7.62 mm (0.30") 10,00 11,67 13,33 6,00 6,90 7,81
10.16 mm (0.40") 11,67 13,33 14,67 6,90 7,81 8,53
12.87 mm (0.50") 13,33 14,00 16,00 7,81 8,17 9,25
# DE GOLPES 56 25 12
2.54 mm (0.10") 3,84 3,30 2,94
5.06 mm (0.20") 6,00 5,64 5,10
5,45 4,68 4,17
5,68 5,34 4,83
HINCHAMIENTO % 3,40 4,00 4,30
Realizado por:
Galo Andrade Sanchez
Calculado por:
Galo Andrade Sanchez
Verificado por:
CBR %
DIRECTOR DE TESIS
Altura de caida:
CARGA DE PENETRACION EN Lb CARGA DE PENETRACION EN Kg
CARGA UNITARIA EN Lb/pulg2
CARGA UNITARIA EN Kg/cm2
Numero de golpes por capa: 12 - 25 - 56 Numero de capas:
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
C.B.R
PENETRACION
Proyecto:EVALUACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGR. A DAULAR
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Muestra: 2
Volumen del molde:
0
2
4
6
8
10
0 2,54 5,08 7,62 10,16 12,7
CA
RG
A U
NIT
AR
IA E
N k
g/cm
2
PENETRACION EN mm
12 golpes
25 golpes
56 golpes
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil Fecha: 01-09-2017
Calicata: 0.00 a 0.50 m.
Nº de Golpes DSM (Kg/m3) CBR %
100% DSM 1964,757035 Kg/m3 12 1806,62 4,827
95% DSM 1866,52 Kg/m3 1864,757 25 1845,88 5,339
56 1941,77 5,680
CBR diseño 5,40%
Calculado por: Galo Andrade S. DIRECTOR DE TESIS
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Rruffilli"
CALCULO DE CBR DE DISEÑOProyecto:DISEÑO DE LA ESTRUCTURA DE UN PAVIMENTO FLEXIBLE
Abscisa : 0 + 850
Densidades obtenidas de los ensayos
Curva de Proctor
Operado por: Laboratorista Verificado por:
1800
1820
1840
1860
1880
1900
1920
1940
1960
4,50 5,00 5,50 6,00 6,50
Dens
idad
kg/
m3
CBR %
1820,00
1840,00
1860,00
1880,00
1900,00
1920,00
1940,00
1960,00
2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 16,0
DEN
SID
AD (
KG/C
M3)
CONTENIDO DE HUMEDAD %
1866.52 kg/cm3
PROYECTO:
FECHA:
MUESTRA:
1 2 3 4 5 6
15 105 L
21,50 27,00 30,30
Peso en 18,10 23,10 24,80
gramos. Ww 3,40 3,90 5,50
6,70 11,40 8,40
Ws 11,40 11,70 16,40
Contenido de humedad. W 29,82 33,33 33,54
34 28 21
1 2 3 4
11 11 46
14,50 9,80 13,50
Peso en 13,40 9,40 13,30
gramos. Ww 1,10 0,40 0,20
8,50 7,70 11,45
Ws 4,90 1,70 1,85
22,45 23,53 10,81
Observaciones: WL: 33,20 %
WP: 18,93 %
IP: 14,3
Operador:
Calculado por:
Revisado por:
PASO Nº
Limite plastico. 18,93
Recipiente + peso humedo.
Recipiente + peso seco.
Agua.
Recipiente.
Peso seco.
Contenido de agua.
Agua.
Recipiente.
Peso seco.
Numero de golpes.
LIMITE PLASTICO.
LIMITE LIQUIDO.
PASO Nº
RECIPIENTE Nº
Recipiente + peso humedo.
Recipiente + peso seco.
ENSAYO DE LIMITE LIQUIDO Y PLASTICO.
Galo Andrade S.
Galo Andrade S.
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffil l i"
EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
PERFORACION: CALICATA #2 25 AGOSTO 2017
PROFUNDIDAD: 0.50 HASTA 1.00 XA
RECIPIENTE Nº
30,0
31,0
32,0
33,0
34,0
35,0
36,0
20 22 24 26 28 30 32 34 36
Co
nte
nid
o d
e h
um
edad
(%
)
Numero de golpes
EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
Cantidad Reci- Peso de tierra Peso de tierra Peso Peso Peso Peso de tierra Peso de Peso de
de agua piente humeda + seca + del del seco W humeda + tierra 1+W/100 tierra seca Densidad
cm³ Nº recipiente recipiente recipiente agua grs (%) cilindro humeda Ws seca
grs grs grs grs Kg Kg Kg Kg/m³
HN 100 332,00 316,00 38,04 16,00 277,96 5,76 6,580 1,95 1,058 1,844 1953
70,00 A81 174,00 161,00 30,20 13,00 130,80 9,94 6,748 2,12 1,099 1,927 2041
140,00 9 241,00 217,00 29,50 24,00 187,50 12,80 6,677 2,05 1,128 1,815 1922
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUIL
FACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
LABORATORIO "ING. DR. ARNALDO RUFFILLI"
ENSAYO DE PROCTOR
Volumen del cilindro: 0,00094400 m³
Proyecto: FECHA: 25 DE AGOSTO DEL 2017
Peso del cilindro: 4,63 Kg Número de capas: 5
Contenido optimo de humedad:
9,94%
Densidad seca maxima:
2040,81 Kg/m³
Numero de golpes por capa: 25 Muestra: 3 (0.50 - 1.00)
Contenido natural de humedad:
9,50%
1900,00
1920,00
1940,00
1960,00
1980,00
2000,00
2020,00
2040,00
2060,00
5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0
DEN
SID
AD (
KG/C
M3)
CONTENIDO DE HUMEDAD %
Abscisa : 0 + 850
Fecha: 01-09-2017
Profundidad :0.50 - 1.00 m Muestra: 2
Molde Nº K = 0,19354 Volumen del molde: 0,002316 cm³
Numero de golpes por capa: 12 - 25 - 56 Numero de capas: 5
Peso del martillo: 10 libras Altura de caida: 18 pulgadas
1 2 3
12 Golpes x capa 25 Golpes por capa 56 Golpes por capa
DX 89 XA
196,60 212,00 259,00
180,20 195,55 234,12
16,40 16,45 24,88
23,60 33,10 31,90
156,60 162,45 202,22
10,473 10,126 12,303
B A1 4
P 11,327 11,482 11,548
6,669 6,730 6,546
W 4,658 4,752 5,002
Ws 4,216 4,315 4,454
w 10,473 10,126 12,303
h 2011 2052 2160
s 1821 1863 1923
12 Golpes por capa 25 Golpes por capa 56 golpes por capa
NL 6 Y9
221,20 332,00 398,00
194,00 291,00 344,42
27,20 41,00 53,58
30,10 37,51 36,43
163,90 253,49 307,99
16,595 16,174 17,397
P 11,580 11,700 11,752
6,669 6,730 6,546
W 4,911 4,970 5,206
Ws 4,212 4,278 4,435
w 16,595 16,174 17,397
h 2120 2146 2248
s 1819 1847 1915
0,136 0,100 0,298
0,200 0,203 0,312
0,214 0,210 0,356
% 1,560 2,200 1,160
C.B.R % 12 GOLPES 25 GOLPES 56 GOLPES
Densidad seca γS 1820,57 1863,15 1923,15
Humedad Óptima % 10,47 10,13 12,30
Operador Calculado por: Galo Andrade Sánchez Verificado por
96 horas
HINCHAMIENTO
Densidad seca
HINCHAMIENTO
Lectura inicial
24 horas
48 horas
72 horas
Densidad humeda
HU
ME
DA
D
Nº recipiente
Wh + r
Ws + r
Ww
Wr
Ws
w (%)
Molde + suelo humedo
Molde
Suelo humedo
Suelo seco
Contenido de agua
Ws
w (%)
MOLDE NUMERO
Molde + suelo humedo
Molde
Suelo humedo
Suelo seco
Contenido de agua
Densidad humeda
Densidad seca
DESPUES DE LA INMERSION
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Nº de ensayo:
ANTES DE LA INMERSION
HU
ME
DA
D
Nº recipiente
Wh + r
Ws + r
Ww
Wr
Proyecto:EVALUACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGR. A DAULAR
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
C.B.R - DENSIDADES
Fecha: 01-09-2017 Abscisa : 0 + 850
Profundidad : 0.50 - 1,00 m
Molde Nº K = 0,19354 0,002316 cm³
5
Peso del martillo: 10 libras 18 pulgadas
NUMERO DE ENSAYO 1 2 3 1 2 3
1.27 mm (0.05") 9,0 12,0 25,0 42,87 53,34 98,73
2.54 mm (0.10") 12,0 18,0 34,0 53,34 74,29 130,14
3.81 mm (0.15") 28,0 35,0 55,0 109,20 133,64 203,46
5.08 mm (0.20") 40,0 50,0 65,0 151,09 186,00 238,37
7.62 mm (0.30") 44,0 58,0 74,0 165,05 213,93 269,78
10.16 mm (0.40") 49,0 68,0 81,0 182,51 248,84 294,22
12.70 mm (0.50") 52,0 78,0 88,0 192,98 283,75 318,66
1.27 mm (0.05") 3,00 4,00 8,33 2,21 2,76 5,10
2.54 mm (0.10") 4,00 6,00 11,33 2,76 3,84 6,72
3.81 mm (0.15") 9,33 11,67 18,33 5,64 6,90 10,51
5.06 mm (0.20") 13,33 16,67 21,67 7,81 9,61 12,32
7.62 mm (0.30") 14,67 19,33 24,67 8,53 11,05 13,94
10.16 mm (0.40") 16,33 22,67 27,00 9,43 12,86 15,20
12.87 mm (0.50") 17,33 26,00 29,33 9,97 14,66 16,46
# DE GOLPES 56 25 12
2.54 mm (0.10") 6,72 3,84 2,76
5.06 mm (0.20") 12,32 9,61 7,81
9,61 5,48 3,94
11,73 9,15 7,43
HINCHAMIENTO % 1,16 2,20 1,56
Realizado por:
Galo Andrade Sanchez
Calculado por:
Galo Andrade Sanchez
Verificado por:
CBR %
DIRECTOR DE TESIS
Altura de caida:
CARGA DE PENETRACION EN Lb CARGA DE PENETRACION EN Kg
CARGA UNITARIA EN Lb/pulg2
CARGA UNITARIA EN Kg/cm2
Numero de golpes por capa: 12 - 25 - 56 Numero de capas:
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
C.B.R
PENETRACION
Proyecto:EVALUACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGR. A DAULAR
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Muestra: 2
Volumen del molde:
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
0 2,54 5,08 7,62 10,16 12,7 15,24
CA
RG
A U
NIT
AR
IA E
N k
g/cm
2
PENETRACION EN mm
12 golpes
25 golpes
56 golpes
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil Fecha: 01-09-2017
Calicata: 0.50 a 1.00 m.
Nº de Golpes DSM (Kg/m3) CBR %
100% DSM 1968,95318 Kg/m3 12 1820,57 7,435
95% DSM 1870,51 Kg/m3 1868,953 25 1863,15 9,153
56 1923,15 11,730
CBR diseño 9,60%
Calculado por: Galo Andrade S. DIRECTOR DE TESIS
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Rruffilli"
CALCULO DE CBR DE DISEÑOProyecto:DISEÑO DE LA ESTRUCTURA DE UN PAVIMENTO FLEXIBLE
Abscisa : 0 + 850
Densidades obtenidas de los ensayos
Curva de Proctor
Operado por: Laboratorista Verificado por:
1800
1820
1840
1860
1880
1900
1920
7,00 8,00 9,00 10,00 11,00 12,00
Dens
idad
kg/
m3
CBR %
1900,00
1920,00
1940,00
1960,00
1980,00
2000,00
2020,00
2040,00
2060,00
5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0 13,0 14,0
DEN
SID
AD (
KG/C
M3)
CONTENIDO DE HUMEDAD %
1870.51 kg/cm3
PROYECTO:
FECHA:
MUESTRA:
1 2 3 4 5 6
46 29 15
23,20 23,00 18,60
Peso en 19,80 19,70 14,85
gramos. Ww 3,40 3,30 3,75
11,50 11,55 6,70
Ws 8,30 8,15 8,15
Contenido de humedad. W 40,96 40,49 46,01
38 29 21
1 2 3 4
11 105 H
11,80 13,80 9,40
Peso en 11,00 13,20 9,20
gramos. Ww 0,80 0,60 0,20
7,40 11,10 8,11
Ws 3,60 2,10 1,09
22,22 28,57 18,35
Observaciones: WL: 43,80 %
WP: 23,05 %
IP: 20,8
Operador:
Calculado por:
Revisado por:
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
ENSAYO DE LIMITE LIQUIDO Y PLASTICO.EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffil l i"
Peso seco.
#C1
LIMITE LIQUIDO.
PASO Nº
RECIPIENTE Nº
Recipiente + peso humedo.
Recipiente + peso seco.
Agua.
Recipiente.
PERFORACION: 25 AGOSTO 2017
PROFUNDIDAD: 1.00 HASTA 1.50
Recipiente + peso seco.
Agua.
Recipiente.
Peso seco.
Contenido de agua.
Numero de golpes.
LIMITE PLASTICO.
PASO Nº
RECIPIENTE Nº
Recipiente + peso humedo.
Galo Andrade S.
Galo Andrade S.
23,05Limite plastico.
40,0
41,0
42,0
43,0
44,0
45,0
46,0
47,0
20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40
Co
nte
nid
o d
e h
um
edad
(%
)
Numero de golpes
EVALUACION DEL PAVIEMNTO FLEXIBLE DE LA VIA DE INGRESO A DAULAR
Cantidad Reci- Peso de tierra Peso de tierra Peso Peso Peso Peso de tierra Peso de Peso de
de agua piente humeda + seca + del del seco W humeda + tierra 1+W/100 tierra seca Densidad
cm³ Nº recipiente recipiente recipiente agua grs (%) cilindro humeda Ws seca
grs grs grs grs Kg Kg Kg Kg/m³
HN 100 168,00 156,00 38,04 12,00 118,0 10,17 6,455 1,825 1,102 1,656 1755
100,00 A6 196,00 179,00 31,80 17,00 147,2 11,55 6,577 1,947 1,115 1,745 1849
200,00 P 209,00 185,00 31,00 24,00 154,0 15,58 6,540 1,910 1,156 1,652 1750
Contenido optimo de humedad:
11,55%
Densidad seca maxima:
1848,96 Kg/m³
Numero de golpes por capa: 25 Muestra: 1 (1.00 - 1.50)
Contenido natural de humedad:
12,44%
Volumen del cilindro: 0,00094400 m³
Peso del cilindro: 4,63 Kg Número de capas: 5
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUIL
FACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
LABORATORIO "ING. DR. ARNALDO RUFFILLI"
ENSAYO DE PROCTOR
Proyecto: FECHA: 25 DE AGOSTO DEL 2017
1740,00
1760,00
1780,00
1800,00
1820,00
1840,00
1860,00
4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0
DEN
SID
AD (
KG/C
M3)
CONTENIDO DE HUMEDAD %
Abscisa : 0 + 850
Fecha: 01-09-2017
Profundidad :1.00 - 1.50 m Muestra: 3
Molde Nº K = 0,19354 Volumen del molde: 0,002316 cm³
Numero de golpes por capa: 12 - 25 - 56 Numero de capas: 5
Peso del martillo: 10 libras Altura de caida: 18 pulgadas
1 2 3
12 Golpes x capa 25 Golpes por capa 56 Golpes por capa
PÑ 90 B
261,40 170,00 246,00
240,00 157,00 227,40
21,40 13,00 18,60
31,80 37,35 32,29
208,20 119,65 195,11
10,279 10,865 9,533
19 B4 M
P 11,325 11,683 11,685
6,887 7,020 6,789
W 4,438 4,663 4,896
Ws 4,024 4,206 4,470
w 10,279 10,865 9,533
h 1916 2013 2114
s 1738 1816 1930
12 Golpes por capa 25 Golpes por capa 56 golpes por capa
WQ C M
241,20 439,00 393,00
215,00 396,20 357,40
26,20 42,80 35,60
31,51 44,48 46,80
183,49 351,72 310,60
14,279 12,169 11,462
P 11,480 11,700 11,683
6,698 6,730 6,580
W 4,782 4,970 5,103
Ws 4,185 4,431 4,578
w 14,279 12,169 11,462
h 2065 2146 2203
s 1807 1913 1977
0,215 0,125 0,112
0,235 0,134 0,122
0,254 0,139 0,131
% 0,780 0,280 0,380
C.B.R % 12 GOLPES 25 GOLPES 56 GOLPES
Densidad seca γS 1737,63 1816,07 1930,00
Humedad Óptima % 10,28 10,87 9,53
Operador Calculado por: Galo Andrade Sánchez Verificado por
Proyecto:EVALUACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGR. A DAULAR
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
C.B.R - DENSIDADES
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Nº de ensayo:
ANTES DE LA INMERSION
HU
ME
DA
D
Nº recipiente
Wh + r
Ws + r
Ww
Wr
Ws
w (%)
MOLDE NUMERO
Molde + suelo humedo
Molde
Suelo humedo
Suelo seco
Contenido de agua
Densidad humeda
Densidad seca
DESPUES DE LA INMERSION
Densidad humeda
HU
ME
DA
D
Nº recipiente
Wh + r
Ws + r
Ww
Wr
Ws
w (%)
Molde + suelo humedo
Molde
Suelo humedo
Suelo seco
Contenido de agua
96 horas
HINCHAMIENTO
Densidad seca
HINCHAMIENTO
Lectura inicial
24 horas
48 horas
72 horas
Fecha: 01 - 09 - 2017 Abscisa : 0 + 850
Profundidad : 1.00 - 1,50 m
Molde Nº K = 0,19354 0,002316 cm³
5
Peso del martillo: 10 libras 18 pulgadas
NUMERO DE ENSAYO 1 2 3 1 2 3
1.27 mm (0.05") 13,0 16,0 20,0 56,83 67,31 81,27
2.54 mm (0.10") 20,0 25,0 30,0 81,27 98,73 116,18
3.81 mm (0.15") 23,0 28,0 35,0 91,74 109,20 133,64
5.08 mm (0.20") 25,0 30,0 38,0 98,73 116,18 144,11
7.62 mm (0.30") 28,0 32,0 40,0 109,20 123,16 151,09
10.16 mm (0.40") 30,0 35,0 42,0 116,18 133,64 158,07
12.70 mm (0.50") 35,0 38,0 43,0 133,64 144,11 161,56
1.27 mm (0.05") 4,33 5,33 6,67 2,94 3,48 4,20
2.54 mm (0.10") 6,67 8,33 10,00 4,20 5,10 6,00
3.81 mm (0.15") 7,67 9,33 11,67 4,74 5,64 6,90
5.06 mm (0.20") 8,33 10,00 12,67 5,10 6,00 7,45
7.62 mm (0.30") 9,33 10,67 13,33 5,64 6,36 7,81
10.16 mm (0.40") 10,00 11,67 14,00 6,00 6,90 8,17
12.87 mm (0.50") 11,67 12,67 14,33 6,90 7,45 8,35
# DE GOLPES 56 25 12
2.54 mm (0.10") 6,00 5,10 4,20
5.06 mm (0.20") 7,45 6,00 5,10
8,52 7,24 5,96
7,05 5,68 4,83
HINCHAMIENTO % 0,38 0,28 0,78
Realizado por:
Galo Andrade Sanchez
Calculado por:
Galo Andrade Sanchez
Verificado por:
Numero de golpes por capa: 12 - 25 - 56 Numero de capas:
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Ruffilli"
C.B.R
PENETRACION
Proyecto:EVALUACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGR. A DAULAR
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil
Muestra: 3
Volumen del molde:
CBR %
DIRECTOR DE TESIS
Altura de caida:
CARGA DE PENETRACION EN Lb CARGA DE PENETRACION EN Kg
CARGA UNITARIA EN Lb/pulg2
CARGA UNITARIA EN Kg/cm2
0
2
4
6
8
10
0 2,54 5,08 7,62 10,16 12,7
CA
RG
A U
NIT
AR
IA E
N k
g/cm
2
PENETRACION EN mm
12 golpes
25 golpes
56 golpes
Localizacion: Provincia del Guayas - Cantón Guayaquil Fecha: 01-09-2017
Calicata: 1.00 a 1.50 m.
Nº de Golpes DSM (Kg/m3) CBR %
100% DSM 1927,900328 Kg/m3 12 1737,63 4,827
95% DSM 1831,51 Kg/m3 1827,900 25 1816,07 5,680
56 1930,00 7,046
CBR diseño 6,50%
Calculado por: Galo Andrade S. DIRECTOR DE TESIS
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUILFACULTAD DE CIENCIAS MATEMATICAS Y FISICAS
ESCUELA DE INGENIERIA CIVIL
Laboratorio "Ing. Dr. Arnaldo Rruffilli"
CALCULO DE CBR DE DISEÑOProyecto:EVALUACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DEL INGR. A DAULAR
Abscisa : 0 + 850
Densidades obtenidas de los ensayos
Curva de Proctor
Operado por: Laboratorista Verificado por:
1720
1740
1760
1780
1800
1820
1840
1860
1880
1900
1920
1940
4,70 5,20 5,70 6,20 6,70 7,20
Dens
idad
kg/
m3
CBR %
1740,00
1760,00
1780,00
1800,00
1820,00
1840,00
1860,00
4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0
DEN
SID
AD (
KG/C
M3)
CONTENIDO DE HUMEDAD %
1831.51 kg/cm3
AUTOR(ES):
REVISOR(ES)/TUTOR(ES):
INSTITUCION :
UNIDAD/FACULTAD :
MAESTRIA/ESPECIALIDAD :
GRADO OBTENIDO :
FECHA DE PUBLICACION : 2018
ÀREAS TEMÀTICAS :
PALABRAS CLAVES
/KEYWORKDS:
ADJUNTO PDF :
CONTACTO CON AUTOR/ES:
Email:
Nombre:
Telefono:
Email :CONTACTO CON LA
INSTITUCIÒN :
FACULTAD DE CIENCIA MATEMATICAS Y FISICAS
2-283348
Facultad De Ciencias Matemáticas y físicas
NUMERO DE PAGINAS
EVALUACIÒN ACTUAL DE LA ESTRUCTURA DEL PAVIENTO FLEXIBLE
EVALUACIÒN- TRAFICO- ESAL's- ESTUDIOS DE SUELOS- DISEÑO DE PAVIMENTO
FLEXIBLE.
RESUMEN /ABSTRACT (150-250 ) PALABRAS :
Este proyecto trata sobre la evalucacion del estado actual de los componentes de la estructura del
pavimento flexible que se encuentran en la via de ingreso a la comuna de Daular. A partir de esta
evaluación verificaremos los materiales que conforman la actual estructura y lo compararemos con los
parámetros que nos indican el MTOP, en caso de que los materiales que la conforman la estructura actual
del pavimento actual, no cumplan, se propondrá un nuevo diseño de la estructura del pavimento con
materiales que cumplan con los parámetros indicados en el MTOP, para asi poder brindar una mejor
serviciabiliada a la via en estudio y que los habitantes que conforman la comuna de Daular, ya tengan
una via de acuerdo a su necesidades ya que esta via fue hecha solo para mantenimiento del canal de
CEDEGE, para esto se propone sustituir la actual estructura por una nueva de acuerdo al TPDA obtenido.
X SI NO
Telefono
:0981438845 [email protected]
63
REPOSITORIO NACIONAL EN CIENCIA Y TECNOLOGIA
FICHA DE REGISTRO DE TESIS / TRABAJO DE GRADUACIÒN
FACULTAD DE CIENCIAS MATEMÁTICAS Y FÍSICAS
ESCUELA DE INGENERIA CIVIL
GENERALES DE INGENERIA
ING CARLOS MORA CABRERA M.Sc.
ING JULIO VARGAS JIMENEZ, MSc
Universidad de Guayaquil
EVALUACIÒN DE LA SITUACIÒN ACTUAL DE LA ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DE LA
CALLE PEDRO VICENTE MALDONADO ENTRE AVENIDA VELASCO IBARRA HASTA ASSAD BUCARAM
ELMAIN AVENIDA 38(S-O) PARROQUIA FEBRES CORDERO DE LA CIUDAD DE GUAYAQUIL.TITULO Y SUBTITULO :
ANDRADE SANCHEZ GALO ENRIQUE
ANEXO 10