View
224
Download
2
Category
Preview:
Citation preview
B.A. KorsmitL.D. van de Graaf
A. Fortuin
KWALIFICATIE MIDDENKADERFUNCTIONARIS ELEKTROTECHNISCHE INSTALLATIETECHNIEK
tr@nsferE
EL
EK
TR
OT
EC
HN
IE
K
NI
VE
AU
4
ELEKTRISCHE INSTALLATIETECHNIEK 6/7MKW e r k b o e k
D o c e n t e n h a n d l e i d i n g b i j
EIT
084328_Omslag_DH 29-05-2008 13:19 Pagina 1
NijghVersluys
Ericastraat 18
3742 SG Baarn
Correspondentieadres:
Postbus 225
3740 AE Baarn
Customer Contact Center
Middelbaar beroepsonderwijs
Telefoon: 035 - 548 22 22
Fax: 035 - 541 82 21
E-mail:mbo@nijghversluys.nl
Internet: www.nijghversluys.nl
www.transfere.nl
Vormgeving en omslagontwerp: Twin Media bv, Culemborg
Lay-out en zetwerk: (MW)², Doorwerth
Tekeningen: CADDESIGN, Utrecht
Derde druk
1 2 3 4 5 / 12 11 10 09 08
ISBN 978 90 425 4146 7 / NUR 174
© 2008 Uitgeverij NijghVersluys B.V., Baarn, The Netherlands
Alle rechten voorbehouden. Niets uit deze uitgave mag worden verveelvoudigd, opgeslagen in
een geautomatiseerd gegevensbestand, of openbaar gemaakt, in enige vorm of op enige wijze,
hetzij elektronisch, mechanisch, door fotokopieën, opnamen, of enig andere manier, zonder
voorafgaande schriftelijke toestemming van de uitgever.
Voor zover het maken van kopieën uit deze uitgave is toegestaan op grond van artikel 16B
Auteurswet 1912 jo het Besluit van 20 juni 1974, Stb. 351, zoals gewijzigd bij het Besluit van
23 augustus 1985, Stb. 471 en artikel 17 Auteurswet 1912, dient men de daarvoor wettelijk
verschuldigde vergoedingen te voldoen aan de Stichting Reprorecht (Postbus 3060, 2130 KB
Hoofddorp). Voor het overnemen van (een) gedeelte(n) uit deze uitgave in bloemlezingen,
readers en andere compilatiewerken (artikel 16 Auteurswet 1912) dient men zich tot de
uitgever te wenden.
III
T e n g e l e i d e
Geachte docent,
Voor u ligt de docentenhandleiding die behoort bij het werkboek Elektrische
installatietechniek 6/7 MK EIT uit de serie tr@nsferE, bestemd voor de
deelkwalificaties Ontwerpen, begroten en opleveren woninginstallaties en gewone
kleine bedrijfsinstallaties (DK 4005), elektrische utiliteitsinstallaties (DK 4006) en
elektrische industriële installaties (DK 4007). Deze docentenhandleiding bevat de
antwoorden van de vragen, opdrachten en zelftoetsen uit het werkboek.
Uitgangspunten tr@nsferE
De serie tr@nsferE volgt de bekende semesterserie van NijghVersluys op.
Uitgangspunt van tr@nsferE is dat vanzelfsprekend de nieuwe eindtermen uit de
kwalificatiestructuur nauwgezet moeten worden gevolgd. Kon u bij de laatste
generatie eindtermen in principe nog afwijken van de voorschriften, bij de
kwalificatiestructuur is dit door de externe legitimering onmogelijk geworden. De
leermiddelen moeten dan ook de nieuwe structuur naadloos volgen.
Bij de ontwikkeling van tr@nsferE hebben we alle energie gestoken in de didactiek.
De nieuwe structuur maakt immers duidelijk dat voor het klassikaal behandelen van
de leerstof minder tijd beschikbaar is dan voorheen. Om toch alles aan bod te laten
komen wat voorgeschreven is, dient de leerling/deelnemer meer zelfstandig de
leerstof door te werken.
Om dit uitgangspunt goed uit te kunnen werken zijn nagenoeg alle delen van
tr@nsferE nieuw geschreven.
Gebruik in de les – algemeen
De serie tr@nsferE beoogt nauwkeurig aan te sluiten bij de didactische vernieuwing
die op alle onderwijsinstituten wordt doorgevoerd. Iedere school maakt daarbij
eigen, specifieke keuzes. In het werkboek treft u vele verschillende didactische
elementen aan die de leerling uit zichzelf sturen. Afhankelijk van uw eigen inzichten
kunt u de problemen bij de beantwoording van de vragen en opdrachten klassikaal
aan de orde stellen. Het is echter het overwegen waard om dergelijke problemen
door uw leerlingen onderling te laten oplossen in groepjes van minimaal twee
personen. Onderzoek dat aan de serie ten grondslag heeft gelegen, heeft uitgewezen
dat een dergelijke werkwijze tot verrassende resultaten leidt. Relatief goede
leerlingen moeten dan relatief minder goede leerlingen tekst en uitleg geven: dat
levert voor beide leerlingen en voor u voordelen op.
– De relatief goede leerling wordt zo gedwongen een bepaalde theorie nog eens
mondeling en in eigen woorden te herhalen. Dit draagt bij tot een betere
begripsvorming.
– De relatief minder goede leerling krijgt de theorie van een klasgenoot, dus in zijn
eigen denkniveau, uitgelegd.
– De docent wordt ontlast en kan zich wijden aan problemen die klassikaal naar
voren komen, en kan zich wijden aan zeer specifieke, individuele problemen.
Binnen een dergelijke aanpak kunt u de in deze docentenhandleiding gegeven
uitwerkingen aan uw leerlingen uitdelen. Wanneer u deze uitdeelt, kunt u de
leerlingen zelf hun werk laten controleren, dan wel het werk van hun medeleerlingen.
IV
De docentenhandleiding is voor gebruikers gratis te downloaden via de methodesite.
Folio docentenhandleidingen zijn uitsluitend verkrijgbaar tegen betaling.
Gebruik in de les – het kernboek en het werkboek Elektrische installatietechniek
6/7 MK EIT
Zoals vermeld bevat het kernboek Elektrische installatietechniek 6/7 MK EIT de
theorie zoals omschreven in de Loep. Vergeleken met eerdere uitgaven over
vergelijkbare leerstof is de tekst volledig geactualiseerd en aangepast aan het niveau
van de doelgroep. Het trefwoordenregister en de margewoorden in de kantlijn
versterken de gedachte van het naslagwerk.
Het werkboek Elektrische installatietechniek 6/7 MK EIT stuurt de leerling. Het
werkboek bevat vele verschillende didactische elementen om het leerproces optimaal
te laten verlopen. Per element geven we u hierna een opgave van de mogelijkheden.
Waar gaat dit hoofdstuk over?
Bedoeld als ‘algemene inleiding’ op het hoofdstuk.
Aanwijzingen voor de leerling
Voorin in het werkboek zijn aanwijzingen voor uw leerlingen opgenomen. Wellicht
is het aan te bevelen deze kort met uw leerlingen door te nemen, en daar soms nog
eens op te wijzen. Deze aanwijzingen maken de leerling duidelijk hoe te werken,
maar geven hun ook (onbewust) inzicht in de variatie aan werkvormen.
Vragen en opdrachten
De vragen en opdrachten zijn gerelateerd aan de leerstof uit het kernboek. In kaders
staat vermeld op welke paragrafen uit het kernboek de daarna volgende vragen en
opdrachten betrekking hebben. De antwoorden staan deels achterin het werkboek;
dit geldt voor de numerieke antwoorden van rekenopdrachten. Volledige
uitwerkingen van de rekenopdrachten treft u uiteraard aan in deze handleiding.
Wat heb je geleerd?
Achterin het hoofdstuk worden de belangrijkste feiten en/of formules nog eens op
een rij gezet. Deze vormen de minimaal noodzakelijke voorkennis voor latere
leerstof.
Controlelijst
Met deze lijst kunnen uw leerlingen nagaan of alle kennis aanwezig is. U begrijpt dat
hier duidelijk beroep wordt gedaan op het verantwoordelijkheidsgevoel van de
leerling. Een goede leerling maakt hier werk van! Wanneer u in een vroeg stadium
van de opleiding in staat bent om uw leerlingen hier serieus mee aan de slag te laten
gaan, dan verdienen u en uw leerlingen dat later in de opleiding dubbel terug!
Zelftoetsen
Achterin het werkboek zijn negen zelftoetsen opgenomen. Hiermee kunnen uw
leerlingen nagaan of ze inderdaad de belangrijkste onderwerpen uit de aangegeven
hoofdstukken beheersen. De antwoorden staan alleen in de docentenhandleiding. U
kunt ervoor kiezen om deze klassikaal te behandelen (zodat uzelf het niveau van uw
leerlingen kunt inschatten), maar u kunt de antwoorden ook door uw leerlingen (zelf
of van elkaar) laten controleren.
V
Uw opmerkingen
NijghVersluys wil graag werk maken van uw reacties. Niemand kan ooit pretenderen
geheel perfect te zijn. Ook in boeken staan dus fouten. Zeker in een tijd waarin het
onderwijs sterk in beweging is, willen wij graag al uw reacties vernemen. Uitsluitend
de gebruikers van de uitgaven bepalen of in een boek of een serie wijzigingen
noodzakelijk zijn. En ook uw wensen voor aanvullend materiaal horen wij graag.
Wij nodigen u van harte uit dan contact met ons op te nemen.
Uw reacties kunt u via verscheidene kanalen aan ons doorgeven.
Ons postadres is:
NijghVersluys
Postbus 225
3470 AE Baarn
Via e-mail kunt u contact opnemen met de redactie via
<avdminkelis@nijghversluys.nl> of <adenhollander@nijghversluys.nl>.
Per telefoon bereikt u ons via 035-5482479 (A. van de Minkelis)
of 035-5482488 (A. den Hollander).
Faxen kan via 035-5425123.
Wij horen graag van u!
Met vriendelijke groet,
NijghVersluys
VII
V e r a n t w o o r d i n g
Hieronder vindt u een overzicht van de toetstermen uit de deelkwalificaties 4005
(Ontwerpen, begroten en opleveren woninginstallaties en gewone kleine
bedrijfsinstallaties), 4006 (Ontwerpen, begroten en opleveren elektrische
utiliteitsinstallaties) en 4007 (Ontwerpen, begroten en opleveren elektrische
industriële installaties), vergeleken met de inhoud van de uitgaven Elektrische
installatietechniek 6/7 MK EIT, werkboek en Elektrische installatietechniek 6/7 MK
EIT, kernboek uit de serie tr@nsferE.
De hoofdstuktitels van het werkboek (wb) zijn identiek aan die van het kernboek
(kb).
DK 4005 – OE 6195
01.01.01 t/m 01.04.01 Hoofdstuk 6, 9 en 10, en werkboek Theorie
voorschriften.
02.01.01 t/m 02.02.02 Hoofdstuk 1 t/m 3.
02-03-01 en 02.03.02 Hoofdstuk 5.
02.04.01 t/m 02.04.04 Hoofdstuk 7 en 8.
02.04.05 Hoofdstuk 11.
02.04.06 en 02.04.07 Hoofdstuk 2.
02.04.08 en 02.04.09 Reeds behandeld in kernboek en werkboek Elektrische
installatietechniek 4 MK, DK 3401.
02.04.10 Reeds behandeld in kernboek en werkboek
Energietechniek 1-2-3 MK, Installatietechniek.
03.01.01 Hoofdstuk 4.
DK 4006 – OE 6202
01.01.01 en 01.02.01 Hoofdstuk 6, 9 en 10, en werkboek Theorie voorschriften.
02.01.01 en 02.01.02 Hoofdstuk 12.
02.02.01 en 02.02.02 Hoofdstuk 7.
02.02.03 Hoofdstuk 8.
02.02.04 Hoofdstuk 7.
02.02.05 en 02.02.06 Hoofdstuk 2.
02.02.07 t/m 02.02.09 Zie OE 6195 02.04.08 t/m 02.04.10.
03.01.01 Hoofdstuk 4.
DK 4007 – OE 6209
01.01.01 en 01.02.01 Hoofdstuk 6, 9 en 10, en werkboek Theorie voorschriften.
02.01.01 t/m 02.02.03 Hoofdstuk 7.
02.02.04 en 02.02.05 Hoofdstuk 13 t/m 17.
02.02.06 Hoofdstuk 8.
02.02.07 Hoofdstuk 12.
02.02.08 t/m 02.02.10 Hoofdstuk 11.
02.02.11 en 02.02.12 Hoofdstuk 18.
02.02.13 t/m 02.02.15 Hoofdstuk 2 en 12.
IX
I n h o u d
1 Laagspanningsinstallaties 1
Laagspanning 1
Bouwwerken 2
2 Veiligheidsaarding 3
Bescherming tegen elektrische schok 3
Beschermingsleidingen 3
Aardingsvoorzieningen 4
Aardingsweerstand en aardlekbeveiliging 4
Praktische uitvoering van aarding 4
Instrumentatie-aarding 5
Overspanning 5
3 Beveiligingen 7
Mespatronen 7
Kortsluitstroom en kortsluitvastheid 7
Stroombegrenzing; karakteristieken 8
4 Energiebesparende maatregelen 11
Energiebesparing 11
Energiezuinige apparatuur 12
Gebouwbeheersystemen 12
Tarieven 13
5 Medische ruimten 15
6 Driefasennetten 17
Stroomstelsels 17
Aanduiding van stroomstelsels 18
7 Berekeningen in driefasennetten 21
8 Berekenen van voedingsleidingen 27
9 Beveiligen van leidingen 31
10 Beveiligen van elektrisch materieel 35
11 Berekenen van kortsluitstromen 37
12 Ontwerpen van industriële installaties 41
13 Spanningsverliezen in gelijkstroomnetten 45
14 Spanningsverliezen in wisselstroomnetten 49
15 Spanningsverliezen in driefasennetten 51
X
16 Vermogensverliezen in leidingen 55
17 Parallelle leidingen 61
18 Compensatie van cos n 67
Zelftoetsen 75
1 Laagspanningsinstal lat ies
L a a g s p a n n i n g
1 a 1000 V; polen/fasen Bepaling 11.2
b 1500 V; polen/fasen Bepaling 11.2
2 situatie J N
a fabrieksterreinen O G
b bouwterreinen O G
c kolenmijnen G O
d jachthavens O G
e kermisterreinen O G
f bliksemafleiders G O
g campings O G
h woonschepen O G
i straatlantaarns G O
j hospitaalschip Henri Dunant O G
3 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
4 eenfase/driefasen
5 a 16,5 kVA
b 80 A
6 aftakkabel/eigen kabel/eigen transformator
7 2500 A
8 a goed/fout
b goed/fout
2 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
B o u w w e r k e n
9 goed/fout
10 1 brug
2 hoogspanningsmast
3 viaduct
NPR 5310, blad 24
11 1 eengezinswoning
2 flatwoning
3 kazerne
4 gevangenis
5 asielzoekerscentrum
Bepaling 720.2.1
12 1 kantoorgebouw
2 school
3 winkel
4 café/restaurant
5 bioscoop
Bepaling 720.2.1
13 b alleen bewering II is juist
14 b alleen bewering II is juist
15 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
e goed/fout
f goed/fout
Bijlage 51B
16 code CA2
17 grote temperatuursvariaties/hoge temperaturen
2 Veil igheidsaarding
B e s c h e r m i n g t e g e n e l e k t r i s c h e s c h o k
1 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
2 situatie J N
Bepaling 2.12.20, 2.12.21 en 2.12.23
a Een afsluitbaar hek voor een ruimte met spanningvoerende rails. O G
b De isolatie om een draad. O G
c De beschermingsmantel in een grondkabel. G O
3 directe/indirecte Bepaling 411.3, 412.2 en 413.3
4 b bewering II is juist Bepaling 414.1.1 en 411.3.2.1
5 directe/indirecte Bepalingen 41C
6 SELV- en PELV-ketens zijn niet geschikt voor grotere installaties met grotere
vermogens.
B e s c h e r m i n g s l e i d i n g e n
7 50 V
8 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
9 PE-leiding
10 a alleen bewering I is juist Bepaling 514.3.5.1 t/m 514.3.5.3
11 4 mm2, k = 226; S = 2,8 mm2
12 0,28 s
4 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
A a r d i n g s v o o r z i e n i n g e n
13 volkomen veilig/niet veilig
14 c de lengte van de aardelektrode en het elektrische geleidingsvermogen van de
grond.
15 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout spanningstrechter
d goed/fout stapspanning
16 0,6 m
A a r d i n g s w e e r s t a n d e n a a r d l e k b e v e i l i g i n g
17 0,4 s
18 5 s, max. 50V aanrakingsspanning
19 (ZL + Rb) @ In = 0,4 Ω × 25 A = 10 V Y RA = = 0,8 Ω20 V
25 A
20 (ZL + Rb) @ In = 0,15 Ω × 80 A = 12 V Y RA = = 0,1875 Ω15 V
80 A
21 166 Ω, bepaling 411.5.1
P r a k t i s c h e u i t v o e r i n g v a n a a r d i n g
22 1 diepte-aarding
2 oppervlakte-aarding
3 funderingsaarding
Bepaling 542.2.3
23 a Diepte-aarding wordt verkregen door één aardelektrode op grote diepte te
plaatsen. Oppervlakte-aarding wordt verkregen door veel parallel geschakelde
aardelektroden op een afstand van 4 m tot 6 m te plaatsen.
b Aardbuizen moeten van zwaar verzinkt staal zijn, bepaling 542.2.1.
Aardstaven moeten van zwaar verzinkt of verkoperd staal zijn, bepaling 542.2.1.
c Door leidingen zonder onderbrekingen op tenminste één meter van elkaar te
plaatsen. Aardelektroden moeten op regelmatige afstand (# 50 m) en niet onder
gebouwen zijn aangebracht. Het aardnet moet zoveel mogelijk worden vermaasd,
bepaling 542.2.1.
24 Omdat de grond onder een gebouw kan uitdrogen. Dit heeft grote invloed op de
aardverspreidingsweerstand, bepaling 542.2.4.
2 V E I L I G H E I D S A A R D I N G 5
25 a de hoofdaardrail, bepaling 542.4.1
b de hoofdaardrail van de beveiligingsaarde
c overspanningsafleiders
26 goed/fout
I n s t r u m e n t a t i e - a a r d i n g
27 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
28 1 elektromagnetische velden
2 netvervuiling
3 schakelpulsen in digitale apparatuur
29 d verbonden met de afscherming van de aardkabel van de instrumentatieaarding.
30 d verbinding met de veiligheidsaarde te voorkomen
31 Door gebruik te maken van afgeschermde kabels en netfilters.
32 1 ziekenhuizen
2 laboratoria
3 gebouwen met elektronische apparatuur/computers
O v e r s p a n n i n g
33 a goed/fout
b goed/fout
34 1 atmosferische ontladingen
2 schakelverschijnselen bij inductieve lasten
3 isolatiedefecten (tussen hoogspanning en laagspanning)
4 statische elektriciteit
35 c een bliksemafleiderinstallatie.
36 a door magnetische velden in elektrische leidingen.
37 Bij het laden en lossen van silo’s en tanks.
38 Gevaar voor personen en materiaalschade.
39 1 explosieven
2 gassen
3 brandbare stoffen
4 brandgevaarlijke constructies of gebouwen
6 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
40 2,5 Ω, NEN 1014
41 1 vonkbruggen
2 gasontladingsbuizen
3 varistors
4 zeners
42 a vonkbruggen/gasontladingsbuizen/varistors/zeners
b varistors/zeners
43 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
3 Beveil igingen
M e s p a t r o n e n
1 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
2 1 snel
2 traag
3 traag/snel
3 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
4 a langdurige overbelastingsstromen/kortsluitstromen
b overbelasting/hoge kortsluitstromen
5 type mespatroon O K
a gG-patroon O G
b gM-patroon O G
c aM-patroon G O
6 gG
K o r t s l u i t s t r o o m e n k o r t s l u i t v a s t h e i d
7 c beide beweringen zijn juist
8 stationaire; effectieve
9 gemiddelde/effectieve/maximale
10 c de topwaarde van de kortsluitstroom tijdens kortsluiting
11 c de effectieve waarde van de stationaire kortsluitstroom
8 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
12 a goed/fout
b goed/fout
13 1 de netspanning
2 de arbeidsfactor
14
b
1t 2t 3tt
g
s
s
k
ideële kortsluitstroom
stootkortsluitstroom
m
belastingsstroom
15 In = = = 577,35 APs
400 @ 3 V
400 000 VA
400 @ 3 V
Ik = @ In = × 577,35 A = 14433,76 A = 14,43 kA100
g
100
4
16 Is = k @ @ = 1,8 × 10 000 A × = 25 450 A =25,5 kA Ik2
2 2
17 a = = = 953 A In2
Ps
U @ 3
660 000 VA
400 V× 3
b = = = 31 754 A = 31,8 kAIk2
In2
g
953 A
0,03
c Is = k @ @ = 1,8 × 31 754 A × = 80 832 A = 80,8 kAI
k2
2 2
S t r o o m b e g r e n z i n g ; k a r a k t e r i s t i e k e n
18 a goed/fout
b goed/fout
19 c de stationaire kortsluitstroom en de stootsluitstroom.
20 k = 1,77
3 B E V E I L I G I N G E N 9
21 – snel 100 A t . 0,2 s
250 A t . 0,2 s
– traag 100 A t . 0,8 s
250 A t . 1 s
– traag/snel 100 A t . 1,8 s
250 A t . 3,2 s
22 – snel Id . 12,6 kA
– traag Id . 13,2 kA
– traag/snel Id . 13 kA
23 a Ik = @ I
n = @ = × = 11 367 A
100
g
100
g
Ps
U @ 3
100
4
315 000 VA
400 V× 3
Ik = 11,4 kA
b In de figuren 3,13, 3.15 en 3.17 uit het kernboek kunnen we aflezen dat:
H1 Id = 17,8 kA
K1 Id = 11,2 kA
K2 Id = 6,5 kA
K3 Id = 4,5 kA
24 H1
25 IS = k @ Ik @ = 1,8 × 11,4 kA × = 29 kA2 2
26 Beveiligingen met stroombegrenzende werking beperken de grootte van de
optredende kortsluitstromen. De kortsluitvastheid van de installatie kan hierdoor
(sterk) worden verminderd.
4 Energiebesparendemaatregelen
E n e r g i e b e s p a r i n g
1 b alleen bewering II is juist
2 1 industrie
2 overige doeleinden
3 huishoudens
4 transport
3 1 verwarming
2 warmwaterbereiding
3 koken
4 1 verlichting
2 koeling
3 verwarming/warmwatervoorziening
4 wassen/vaatwassen
5 beeld- en geluidsapparatuur
6 keukenapparatuur
7 koken
5 1 aanpassen van bouwkundige ontwerpen
2 toepassen van zonne-energie
3 isolatie
4 warmteterugwinning
5 energiezuinige verwarmingsinstallaties
6 1 omgevingsenergie
2 zonne-energie
3 windenergie
7 duurzame omgevingsenergie
8 1 Een bodemwarmtewisselaar, aangesloten op de verwarmingsinstallatie.
2 Warmtegeleidende heipalen, aangesloten op de verwarmingsinstallatie.
12 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
9 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
10 1 zonnecollectoren
2 zonnecellen
11 a alleen bewering I is juist
12 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
E n e r g i e z u i n i g e a p p a r a t u u r
13 c beide beweringen zijn juist
14 a 75% tot 80%
b 20%
c 20%
d 60% tot 70%
15 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
G e b o u w b e h e e r s y s t e m e n
16 Een GebouwBeheerSysteem zorgt voor een optimale regeling van de processen voor
verwarming, luchtbehandeling, koeling, enzovoort. Tevens schakelt een GBS
verlichting en verwarming uitsluitend in wanneer en waar dat dit nodig is.
17 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
18 1 verwarming
2 verlichting
3 luchtbehandeling
4 warmwatervoorziening
5 zonwering
6 toegangscontrole
19 1 aandrijftechniek
2 procesautomatisering
3 gebouwautomatisering
4 E N E R G I E B E S P A R E N D E M A A T R E G E L E N 13
T a r i e v e n
20 c beide beweringen zijn juist
21 hoger/lager
22 a weekend
b ’s nachts
23 1 vastrecht
2 basisprijs per kWh
3 brandstofkostenvergoeding
4 vermogensvergoeding
24 het maximumtarief
25 a goed/fout
b goed/fout
26 b alleen bewering II is juist
27 Met een stuursignaal via het openbare verdeelnet.
28 goed/fout
29
L
31 2 4 5
installatieN
6
N
L3
L2
L1
31 2 4 5 97 8 10 11
installatie
5 Medische ruimten
M e d i s c h e r u i m t e n
1 1 galvanisch contact tussen patiënt en behandelapparatuur
2 storingen in medische apparatuur
2 Een medische ruimte is een ruimte bestemd voor medisch handelen.
3 omschrijving 1 2 3 4
a een geleidende verbinding tussen een elektrisch apparaat en een
patiënt G G O G
b een aansluitpunt voor vereffeningsleidingen van verplaatsbare
toestellen G G G O
c een vast aansluitpunt ten behoeve van vereffening O G G G
d een aardpunt dat met een beschermingsleiding is verbonden G O G G
4 b alleen bewering II is juist
5 b alleen bewering II is juist
6 Als sterke magnetische strooivelden kunnen worden opgewekt door bijvoorbeeld
transformatoren, VSA’s, motoren, enzovoort.
7 a klasse S1
b klasse S3
c klasse S0
8 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
e goed/fout
9 Een transformator voor een MES-keten moet
a goed/fout
b goed/fout
10 a goed/fout
b goed/fout
16 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
11 ja/nee
12 omschrijving S0 S1 S2 S3
a De installatie moet voldoen aan NEN 1010. O O O O
b Er moet tenminste één centraal aardpunt in of nabij de ruimte
zijn aangebracht. G G O O
c Het verbinden van aardpunten met elkaar door niet-geïsoleerde
aarddraad van tenminste 16 mm2 is toegestaan. O O G G
d Eindgroepen moeten in het algemeen door aardlekschakelaars
met een foutstroom van ten hoogste 30 mA zijn beveiligd. G G O O
e Binnen het patiëntengebied moeten vreemde geleidende delen
en vaste aanraakbare delen van de installatie geïsoleerd zijn
opgesteld. G G G O
13
onderdeel beschermings-
leiding
vereffenings-
leiding
vereffenings-
punt
aardpunt centraal
aardpunt
1 ×
2 × ×
3 × ×
4 ×
5 ×
6 ×
7 ×
14 geleider 1: 6 mm2
geleider 2: 16 mm2
geleider 3: 2,5 mm2
geleider 4: 2,5 mm2
15 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
17 – gelijkspanning: 10%
– wisselspanning: 5%
18 1 Het aansluitpunt moet op een bereikbare plaats zitten.
2 Het aansluitpunt moet uitgevoerd zijn met universeel bruibare klemmen.
3 De fasevolgorde moet worden aangegeven.
4 De aansluitleiding tussen het noodaggregaat en het aansluitpunt mag niet meer
dan 5 meter bedragen.
6 Driefasennetten
S t r o o m s t e l s e l s
1 In sterschakeling of in driehoekschakeling.
2 fasen: L1, L2 en L3
nulleider: N
geaarde beschermingsleiding: PE
3 Omdat een driegeleidernet niet geaard kan worden en bovendien niet geschikt is
voor asymmetrische belastingen.
4 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
e goed/fout
f goed/fout
5
WU V N
L1 L2 L3
PE
voedingsbron verbruiker
L1
L2
L3
N
PE
18 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
6 In een vijfgeleidernet wordt de PE-leiding van de voedingsbron verbonden met de
verbruiker.
A a n d u i d i n g v a n s t r o o m s t e l s e l s
7 a alleen bewering I is juist
8 c TN-stelsel
9 d niet (meer) bestaand stelsel
10 b TN-C-stelsel
11 d TN-CS-stelsel
12 In een TT-stelsel is het sterpunt verbonden met aarde, en de metalen gestellen met
een tweede aardelektrode.
13 Bepaling rubriek 514
leidingaanduidingbruin blauw zwart grijs geel-
groen
nulleiding ×
fasedraden of fase-aders × × ×
beschermingsleidingen ×
met aarde verbonden
beschermingsleidingen
×
schakeldraden × × ×
14 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
e goed/fout
Bepaling rubriek 514
6 D R I E F A S E N N E T T E N 19
15
V1U1 W1 V1U1 W1
L1
L2
L3
16 a
PE
L1
L2
L3
N
PE
VU WVU W PE
b TN-S-stelsel
20 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
17 a
PE
L1
L2
L3
N
L N
b TT-stelsel
18 a/b
PE
L1
L2
L3
N
PE
VU WVU W PEVU W PE
7 Berekeningen indriefasennetten
B e r e k e n i n g v a n s t r o m e n e n v e r m o g e n s i n i n s t a l l a t i e s
1 d elke fase wordt belast met dezelfde stroom
2 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
3 a If = Il en Uf = U
l
3
4 c Il = en Uf = UlIf@ 3
5 200 V en 200 V
6 230 V en 230 V
7 400 V en 400 V
8 400 V
9
sterschakeling
Rb = 3 × 10 Ω
driehoekschakeling
Rb = 3 × 10 Ω
verhouding
ster-driehoek
fasestroom 23 A 40 A 1 : %3
lijnstroom 23 A 69 A 1 : 3
fasespanning 230 V 400 V 1 : %3
lijnspanning 400 V 400 V 1 : 1
opgenomen vermogen 16 kW 48 kW 1 : 3
22 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
10
sterschakeling
Rb = 3 × 20 Ω
driehoekschakeling
Rb = 3 × 60 Ω
verhouding
ster-driehoek
fasestroom 11,5 A 6,7 A %3 : 1
lijnstroom 11,5 A 11,5 A 1 : 1
fasespanning 230 V 400 V 1 : %3
lijnspanning 400 V 400 V 1 : 1
opgenomen vermogen 8 kW 8 kW 1 : 1
11 a L1: I1 = = 11,5 A230 V
20 Ω
b L2: I2 = = 11,5 A230 V
20 Ω
c L3: I3 = = 3,8 A230 V
60 Ω
d N: IN = 5,1 A
e L1: P1 = U @ I = 230 V x 11,5 A = 2 645 W
f L2: P2 = U @ I = 230 V x 11,5 A = 2 645 W
g L3: P3 = U @ I = 230 V x 3,8 A = 874 W
h Pt = P1 + P2 + P3 = 6 164 W
U1
1
2
3
U2U3
N
12 a Il = = = 28,9 APs
U @ 3
20 000 VA
400 V× 3
b Il = If = 28,9 A
7 B E R E K E N I N G E N I N D R I E F A S E N N E T T E N 23
13 a Il = = = 28,9 APs
U @ 3
20 000 VA
400 V× 3
b If = = = 16,7 AIl
3
28,9 A
3
14 a Pt = = = 12,64 kWP
a
η
11 000W
0,87
b Il = = = 21,98 AP
a
Ul@ 3 @ cos n @ η
11 000W
400 V× 3× 0,83 × 0,87
c If = = = 12,7 AIl
3
22 A
3
d = = = 15 233 W = 15,23 kVAPst
Pa
cos n @ η
11 000W
0,83 × 0,87
15 a cos 36E = 0,809
b P = Ps @ cos n = 6600 VA × 0,809 = 5,34 kW
c Pg = Ps @ sin n = 6600 VA × 0,588 = 3879 var = 3,88 kvar (ind)
d Il = = = 9,526 A Ps
U @ 3
6600 VA
400 V× 3
16
f3U
f3
36
36
f2
Uf2
36
f1U
f1
24 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
17 a Il = = = 10,74 AP
a
Ul@ 3 @ cos n @ η
5500W
400 V× 3× 0,87 × 0,85
b If = = = 6,2 AIl
3
10,74 A
3
18 a In = = = 237,9 AP
a
U @ 3 @ cos n @ η
132 000W
400 V× 3× 0,9 × 0,89
b In = = = 15,85 AP
a
U @ 3 @ cos n @ η
132 000W
6000 V× 3× 0,9 × 0,89
19 a
L3
L2
T4
T3
L1
T1
T6 T2
T5
b IT1 = = = 5 APs
Ul
2000 VA
400 V
IT2 = = = 10 APs
Ul
4000 VA
400 V
IT3 = = = 15 APs
Ul
6000 VA
400 V
IT4 = IT3 = 15 A
IT5 = = = 20 APs
Ul
8000 VA
400 V
IT6 = = = 25 APs
Ul
10 000 VA
400 V
c De hoogste aansluitwaarde tussen twee fasen is 12 kVA.
If = = = 30 APs
U
12 000 VA
400 V
Il = If @ = 30 A × = 52 A3 3
7 B E R E K E N I N G E N I N D R I E F A S E N N E T T E N 25
20 a ster/driehoek
b = 60 × = 60 × = 5625 VA = 5,63 kVAPstot
Parm
cos n
75W
0,8
c = = 1875 VA = 1,88 kVAPsf
5625 VA
3
d Iarm = = = 0,407 AParm
U @ cos n
75W
230 V× 0,8
e Ul = = = 8,12 APs
Ul@ 3
5625 VA
400 V× 3
21 a IM1 = P @ 2 A/kW = 5,5 kW × 2 A/kW = 11 A
IM2 = P @ 2 A/kW = 7,5 kW × 2 A/kW = 15 A
IM3 = P @ 2 A/kW = 11 kW × 2 A/kW = 22 A
IT1 = Ps @ 1,5 A/kVA = 9 kVA × 1,5 A/kVA =13,5 A
b Il = " @ 3 In = 0,7 × (11 A + 15 A + 22 A + 13,5 A) = 43 A
22 a IK1 = " @ (P @ 2 A/kW) = 0,6 × (118 kW × 2 A/kW) = 141,6 A
IK2 = " @ (Ps @ 1,5 A/kW) = 0,8 × (80 kW × 1,5 A/kW) = 96 A
IL1 = " @ (Ps @ 1,5 A/kW) = 0,75 × (30 kW × 1,5 A/kW) = 33,8 A
IHK = 3 In = 141,6 A + 96 A + 33,8 A = 271,4 A
b In $ IK1 Y IF1 = 160 A
In $ IK2 Y IF2 = 100 A
In $ IL1 Y IF3 = 40 A
In $ IHK Y IF4 = 315 A
8 Berekenen vanvoedingsleidingen
B e r e k e n e n v a n v o e d i n g s l e i d i n g e n
1 d een belaste geleider een constante temperatuur heeft.
2 c waarbij de grenstemperatuur van het isolatiemateriaal wordt bereikt.
3 b alleen bewering II is juist
4 Vul de volgende tabel in.
omschrijving installatiemethode basisinstallatie-
methode
tabelwaarde
Iz0
2 × VD 4 in buis, aangebracht
in gemetselde muur
7 B1 32 A
YMvK 10 met drie belaste
aders, aangebracht op
horizontaal gemonteerde
kabelbaan
15 E of F 75 A
YMvK-as 25 met drie belaste
aders, in de grond gelegd
63 D 101 A
YMvK 2,5 met twee belaste
aders, aangebracht in kabel-
zadels tegen een gemetselde
muur (de afstand tot de muur
is groter dan 0,3 × de
kabelmiddellijn)
16 E of F 36 A
YMvK 50, losliggend in een
kruipruimte met een hoogte
van 0,5 m
28 B1 175 A
28 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
5 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
6 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
7 a B-karakteristiek
b 125 A
c 100 seconden
d lichtboogspanning
8 a beveiligen tegen kortsluitstromen
b DII- of DIII-smeltveiligheden
c lastscheider
9 Voor D-patronen tussen 10 A en 25 A geldt: I2 = 1,75 @ In.
a In = = 16 A
28 A
1,75
b Iz $ = = 19,3 A
I2
1,45
28 A
1,45
10 Voor D-patronen tussen 4 A en 10 A geldt: I2 =1,9 @ Ina I2 = 1,9 × 6 A = 11,4 A
b Iz $ = = 7,9 A
I2
1,45
11,4 A
1,45
11 Buis in metselwerk Y installatiemethode 7
a basisinstallatiemethode B1 A.52-3 kolom 4 Y Iz = = 24 AI
z0
t
b tabel C.53-1 Y Iz = 24 A Y In = 16 A
c 25 EC Y f2 = 1,06
Iz = f @ = 1,06 × 24 A = 25,4 A tabel A.52-15I
z0
d tabel C.53-1 Y Iz = 25,4 A Y In = 20 A
12 a Buis tegen metselwerk Y installatiemethode 3
basisinstallatiemethode B1 A.52-5 kolom 4 Y = 21 AIz0
25 EC A.52-15 Y fθ 1,06
vier buizen naast elkaar A.52-18 Y fk =0,75
b Iz = fθ @ fk @ = 1,06 × 0,75 × 21 A = 16,7 AI
z0
c tabel C.53-1 Y Iz = 16,7 A Y In = 10 A
8 B E R E K E N E N V A N V O E D I N G S L E I D I N G E N 29
13 YMvK tegen muur Y installatiemethode 11
basisinstallatiemethode C A.52-6 kolom 6 Y = 96 AIz0
20 EC A.52-15 Y fθ = 1,08
a Iz = f @ = 1,08 × 96 A = 104 AI
z0
b tabel C.53-1 Y Iz = 104 A Y In = 80 A
14 YMvK op geperforeerde kabelbaan Y installatiemethode 15
basisinstallatiemethode E of F A.52-13 Y = 149 AIz0
A.52-18 kolom 2 Y fk = 0,75
a Iz = f @ = 0,75 × 149 A =112 AI
z0
b tabel C.53-1 Y Iz = 112 A Y In = 100 A
15 Kabel direct in de grond gelegd Y installatiemethode 63
basisinstallatiemethode D A.52-6 kolom 7 Y = 240 AIz0
ρ = 2 K @ m/W A.52-17 Y fρ = 1,12
drie kabels A.52-19 Y fk = 0,69
a Iz = f @ = 1,12 × 0,69 × 240 A = 185 AI
z0
b tabel C.53-1 Y Iz = 185 A Y In = 160 A
16 In = 315 A Y tabel C.53-1 Y Iz $ 348 A
a YMvK-as in buis in de grond gelegd Y installatiemethode 61
basisinstallatiemethode D A.52-6 kolom 7
grondtemperatuur 15 EC A.52-16 Y fθ = 1,05
warmteweerstand ρ = 1,5 K @ m/W A.52-17 Y fρ = 1,10
= = = 301 AIz0
Iz
f
348 A
1,05 × 1,10
tabel A.52-6 kolom 7 Y S = 185 mm2
b YMvK-as direct in de grond gelegd Y installatiemethode 63
basisinstallatiemethode D A.52-6 kolom 7
grondtemperatuur 15 EC A.52-16 Y fθ = 1,05
warmteweerstand ρ = 1,5 K @ m/W A.52-17 Y fρ = 1,28
drie stroomketens naast elkaar A.52-19 Y fk = 0,8
= = = 324 AIz0
Iz
f
348 A
1,05 × 1,28 × 0,8
tabel A.52-6 kolom 7 Y S = 240 mm2
c YMvK op kabelladder Y installatiemethode 18
basisinstallatiemethode E/F A.52-13
omgevingstemperatuur 25 EC A.52-15 Y fθ = 1,04
drie kabels A.52-18 Y fk = 0,82
= = = 408 AIz0
Iz
f
348 A
1,04 × 0,82
tabel A.52-13 Y S = 185 mm2
9 Beveil igen van leidingen
O v e r b e l a s t i n g s - e n k o r t s l u i t s t r o m e n
1 1 smeltpatronen
2 vermogensautomaten
2 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
e goed/fout
3 d beide beweringen zijn onjuist
Opmerking
Bewering I is alleen juist voor mespatronen waarvan In $ 63 A.
4 In = 80 A, zie tabel C.53-1
5 a In $ I
B, I
2 # 1,45 @ I
z en I
n # I
z
6 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
7 80 A, met een installatieautomaat
63 A, met een gG-patroon, tabel C.53-1
8 Binnen 0,5 s.
9 Ik = 7,5 kA
10 beveiligingstoestel O K
a D-patronen voor algemeen gebruik O O
b mespatronen voor algemeen gebruik O O
c installatie-automaten voor algemeen gebruik O O
d escortebeveiligingen G O
e motorbeveiligingsschakelaars O G
32 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
11
installatie-automaat met: aanspreekstroom
thermisch stelsel
aanspreekstroom
magnetisch stelsel
B-karakteristiek 1,13 tot 1,45 × In 3 tot 5 × In
C-karakteristiek 1,13 tot 1,45 × In 5 tot 10 × In
D-karakteristiek 1,13 tot 1,45 × In 10 tot 20 × In
12 Aanzetstromen, kortsluitstromen en de ontwerpstroom.
13 lmax = 88 m
14 lmax = l1 + l2 = 51 m
15 De vermenigvuldingsfactor in verband met de kerndoorsnede nulleider is 0,67.
lmax = 0,67 × 185 m = 124 m
16
tabel A.53-2 Y lmax = 372 mIn' 100 A
S ' 50 mm 2
De vermenigvuldigingsfactor in verband met de nulleider is 0,67.
De vermenigvuldigingsfactor in verband met de aluminium kern is 0,4.
lmax = 0,67 × 0,4 × 372 m = 95 m
17
37 m
70 m 36 m
M O B
C
V
106 m
l1, l2: tabel A.53-4
lmax = 256 m
In' 100 A&gG
S ' 70 mm 2
l3: tabel A.53-4 gG
lmax = 37 m
In' 200 A&gG
S ' 25 mm 2
9 B E V E I L I G E N V A N L E I D I N G E N 33
= lmax
! l1 = 106 m ! 70 m =36 ml
2max
Y OV = @ MC = × 37 m = 12,6 ml3max
OB
MB
36 m
106 m
= 12,6 ml3max
18
l1: = 33 m, tabel A.53-4In' 50 A&gG
S ' 4 mm 2l1max
l2: = 0 m, niet toegestaan, tabel A.53-4In' 50 A&gG
S ' 1,5 mm 2l2max
= 0 m, niet toegestaan, tabel A.53-4In' 50 A&gG
S ' 2,5 mm 2l2max
= 33 m, tabel A.53-4In' 50 A&gG
S ' 4 mm 2l1max
Y OV = @ MC = × 33 m = 13 ml2max
OB
MB
13 m
33 m
= 13 ml2max
10 Beveil igen van elek-trisch materieel
B e v e i l i g e n v a n e l e k t r i s c h m a t e r i e e l
1 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
2 a tussen 105 EC en 180 EC
b 1 te hoog belastingskoppel
2 kortsluitstromen
3 verstopping in de ventilatoren van de motor
3 intermitterend
4 overbelastingsstromen/kortsluitstromen/overstromen
5 a 1 overbelastingsstromen
2 fase-onderbreking
b nominale
c 1,1 maal
d tussen 120 A en 144 A
6 Omdat de thermische beveiliging te traag is voor het afschakelen van kortsluit-
stromen.
7 goed/fout
36 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
8
50
25
1 uur2
t
3
75
100
125C
T 110
De eindtemperatuur wordt bereikt na T = 5 @ J = 180 min = 3 uur.
9 25,6 A; 156%
10
gegevens van de motor instelbereik
0,25 kW - 1500 omw/min 0,48 A - 0,9 A of 0,67 A - 1,2 A
1,5 kW - 1000 omw/min 2,7 A - 4,7 A
11 kW - 3000 omw/min 16 A - 22,5 A
11 1 Ingeschakelde motoren kunnen niet gaan draaien na het terugkeren van de
netspanning. Eerst moet de nulspanningsschakelaar worden ingeschakeld.
2 Bedienend personeel loopt geen gevaar door plotseling terugkerende spanning op
elektrisch aangedreven werktuigen.
12 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
11 Berekenen van
kortsluitstromen
B e r e k e n e n v a n k o r t s l u i t s t r o m e n
1 warmte en elektrodynamische krachten
2 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
3 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
4 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
5 – 20 A ja/nee
– 25 A ja/nee
– 35 A ja/nee
– 50 A ja/nee
6 c Een installatie-automaat plaatsen met stroombegrenzende werking die de achter-
geschakelde installatie-automaten beschermt tegen te hoge kortsluitstromen.
7 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
8 Het kortsluitvermogen van F2 moet tenminste gelijk zijn aan de kortsluitstroom van
de transformator.
Ik $ 11,2 kA Y Ik = 15 kA
Het kortsluitvermogen van F3 is in tabel 11.1 afleesbaar in de volgorde:
38 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
S = 150 mm2 ! horizontaal ! l = 39 m ! verticaal
12 kA (bij Ik = 15 kA stroomopwaarts)
Tabel 11.1 kortsluitstromen aan het eind van een leiding 400 V drie fasen
kabeldoorsnede
in mm2
Cu Al leidinglengte in meters
1,5 2,5 1 2
2,5 4 1 2 3 4
4 6 1 2 3 4 6
6 10 1 2 3 4 6 10
10 16 1 2 3 5 7 10 15
16 25 2 3 5 8 11 16 24
25 35 3 4 5 8 13 18 25 38
35 50 4 5 7 11 18 25 35 53
S 6 50 70 5 8 10 15 25 35 50 75 7 leidinglengte
95 6 9 12 18 30 42 60 90
70 120 8 11 15 23 38 53 75 113
150 8 12 16 24 40 57 81 122
95 185 10 14 19 29 48 67 96 145
120 240 12 18 24 36 60 84 120 180
150 13 20 26 39 65 91 130 195
185 300 15 23 30 46 77 108 154 231
240 19 28 38 57 96 134 192 288
300 24 36 48 72 120 168 240 360
Ik stroomop-
waarts in kA
Ik stroomaf-
waarts in kA
100 65 51 42 30 19 14 10 7
90 62 49 41 29 19 14 10 7
80 58 47 39 29 18 13 10 7
70 52 44 37 28 18 13 10 6
60 47 40 35 27 18 13 9 6
50 41 36 32 25 17 13 9 6
45 38 34 30 24 17 13 9 6
40 35 32 28 23 16 13 9 6
35 31 28 26 21 16 12 9 6
30 27 25 23 20 15 12 9 6
25 23 22 20 18 14 11 9 6
Ik stroomopwaarts 6 20 19 18 17 16 13 10 8 6 7 Ik stroomafwaarts
15 14 14 13 12 11 9 7 6
1 1 B E R E K E N E N V A N K O R T S L U I T S T R O M E N 39
9 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
e goed/fout
f goed/fout
10 – transformator-impedantie
– kabelimpedantie
– overgangsweerstand bij kortsluiting
11 a Ik =
Ul
PZn% 2 @
PZl
12 c Ik =
Ul
PZn%
PZ1%
PZPE
13 c drie lijnen
14 Ik = = = 2000 AU
Zc
400 V
0,2 Ω
15 a 3,6 kA
b 3,4 kA
16 2341 A
17 23 469 A; 1513 A
12 Ontwerpen van indu-striële instal lat ies
O n t w e r p e n v a n i n d u s t r i ë l e i n s t a l l a t i e s
1 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
Bepaling 536.2.1.1
2 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
Bepaling 536.3.2.1
3 Een werkschakelaar moet onverwacht inschakelen van de machine voorkomen. Een
noodschakelaar moet in noodgevallen de machine uitschakelen.
4 b alleen bewering II is juist
5 d beide beweringen zijn onjuist
6 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
7 1 verwarmingstoestel
2 hefmagneten
3 condensatorbatterijen
N.B. Alleen elektrisch materieel (leidingen e.d.) moet beveiligd worden.
42 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
8
9
M 1,1 kW= 4 m
YMvK 1,5
YMvK 2,5
= 18 m1
2
YMvK 1,5
= 2 m3M 2,2 kW
YMvK 1,5
= 2 m4M 5,5 kW
11
4,4
2,2
YMvK 1,5
= 26 m5
2
1
YMvK 10
= 20 m
M 1,5 kWYMvK 1,5
= 36 m
YMvK 1,5
= 2 m1 2
3563
2516
636363
16
316
63
13 Spanningsverl iezen ingel i jkstroomnetten
S p a n n i n g s v e r l i e z e n
1 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
e goed/fout
f goed/fout
g goed/fout
2 b figuur 13.2
3 c het grootste spanningsverlies tussen het begin van de installatie en één van de
verbruikers
4 d bij normaal bedrijf niet meer dan 5% van de nominale spanning bedragen
5 d @ l4
Iv2
6 I = = = 23,8 AP
U
1000W
42 V
Uv = @ I @ l = × 23,8 A × 20 m = 4,76 V
2
γ @ S
2
50 S @ m/mm 2× 4mm 2
Het procentuele spanningsverlies is × 100% = × 100% = 11,3%.U
v
U
4,76 V
42 V
7 I = = = 20 AP
U
1200W
60 V
Uv = 0,06 × 60 V = 3,6 V
S $ @ I @ l $ × 20 A × 32 m $ 7,11 mm22
γ @Uv
2
50 S @ m/mm 2× 3,6 V
Y S = 10 mm2
46 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
8 Uv = 0,04 × 250 V = 10 V
lmax
= @ = × = 69,4 mU
v
I
γ @ S
2
10 V
36 A
50 S @ m/mm 2× 10 mm 2
2
9 S $ @ 3I @ l2
γ @Uv
$ × (10 A × 18 m + 10 A × 30 m + 10 A × 38 m)2
50 S @ m/mm 2× 10 V
$ 3,44 mm2 Y S = 4 mm2
10 a = = × 240 A × 72 m = 5,76 VUv(V–A)
2
γ @ S@ 3 I @ l
2
50 S @ m/mm 2× 120 mm 2
b = = × 140 A × 50 m = 5,6 VUv(A–B)
2
γ @ S@ 3 I @ l
2
50 S @ m/mm 2× 50 mm 2
c = = × 80 A × 35 m = 4,48 VUv(B–C)
2
γ @ S@ 3 I @ l
2
50 S @ m/mm 2× 25 mm 2
d = + + = 5,76 V + 5,6 V + 4,48 V = 15,84 VUv(V–C)
Uv(V–A)
Uv(A–B)
Uv(B–C)
11 S $ @ 3I @ l2
γ @Uv
$ × (40 A × 110 m + 50 A × 90 m + 40 A × 70 m 2
50 S @ m/mm 2× 10 V
+ 60 A × 40 m)
$ 56,4 mm2 Y S = 70 mm2
12 S $ @ 3I @ l2
γ @Uv
$ × (5 A × 60 m + 5 A × 50 m + 5 A × 40 m 2
50 S @ m/mm 2× 2 V
+ 5 A × 30 m + 5 A × 20 m + 5 A × 10 m)
$ 21 mm2 Y S = 25 mm2
13 = @ I @ l = × 60 A × 40 m = 6 VUv(A–B)
2
γ @ S
2
50 S @ m/mm 2× 16 mm 2
= Uv ! = 12 V ! 6 V = 6 VU
v(V–A)U
v(A–B)
S $ @ I @ l = × 160 A × 80 m $ 85,3 mm2 Y 2
γ @Uv
2
50 S @ m/mm 2× 6 V
S = 95 mm2
1 3 S P A N N I N G S V E R L I E Z E N I N G E L I J K S T R O O M N E T T E N 47
14 3I @ l = @ lv
Iv2
60 A × 100 m + 80 A × 220 m + 40 A × 420 m + 100 A × 570 m = × 750 mIv2
= 130 AIv2
a IV–A
= = It ! = 280 A ! 130 A = 150 AI
v1Iv2
b IA–B
= 150 A ! 60 A = 90 A
c IB!C
= 90 A ! 80 A = 10 A
d IC!D
= 40 A ! 10 A = 30 A
e ID!V
= = 130 AIv2
15 Uv = = × (60 A × 100 m + 80 × 220 m
2
γ @ S@ 3 I @ l
2
50 S @ m/mm 2× 95 mm 2
+ 10 A × 420 m) = 11,7 V
16 a =Uv(V–C)
2
γ @ S@ 3 I @ l
= × (40 A × 420 m + 80 A × 220 m2
50 S @ m/mm 2× 95 mm 2
+ 60 A × 100 m) = 17 V
b = @ I @ l = × 100 A × 180 m = 7,58 VUv(V–D)
2
γ @ S
2
50 S @ m/mm 2× 95 mm 2
14 Spanningsverl iezen inwisselstroomnetten
S p a n n i n g s v e r l i e z e n
1 a alleen bewering I is juist
2 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
e goed/fout
3 c beide beweringen zijn juist
4 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
5 a = = = 9,2 V UR l
2
γ @ S@ I @ l
2
50 S @ m/mm 2× 10 mm 2×
8800W
230 V× 60 m
b Uv = = 9,2 V × 0,75 = 6,9 V2
γ @ S@ I @ cos n @ l
6 a Ul = = 0,46 V2 ×
60 m
1000 m× 0,1 Ω/km×
8800W
230 V
b Uv = 6,9 V + 0,46 V × 0,66 = 7,2 V
7 Uv = 2
γ @ S@ 3 I @ cos n @ l
Uv = × (47,8 A × 0,6 × 40 m + 28,7 A × 1 × 100 m)2
50 S @ m/mm 2× 16 mm 2
= 10 V
50 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
8 Uv =
2
γ @ S@ 3 I @ cos n @ l % X
l@ 3 I @ sin n
Uv = × (80 A × 0,8 + 50 A × 0,8) × 60 m
2
50 S @ m/mm 2× 50 mm 2
+ 50 A × 0,8 × 40 m + × (80 A × 0,6 + 50 A × 0,6) × 60 m0,1 Ω/km
1000 m
+ 50 A × 0,6 × 40 m = 6,272 V + 0,588 V = 6,86 V
UB = 230 V ! 6,86 V = 223,14 V
9 Uv = × (40 A + 25 A + 40 A) × 0,8 × 40 m2
50 S @ m/mm 2× 25 mm 2
+ × (25 A + 40 A) × 0,8 × 30 m2
50 S @ m/mm 2× 16 mm 2
+ × 40 A × 0,8 × 25 m2
50 S @ m/mm 2× 6mm 2
= 5,376 V + 3,9 V + 5,33 V = 14,6 V
10 = × (60 A × 0,8 + 40 A × 1 + 20 A × 0,6) × 40 m UvR
2
50 S @ m/mm 2× 50 mm 2
+ (40 A × 1 + 20 A × 0,6) × 20 m + 20 A × 0,6 × 20 m = 4,224 V
11 = × (60 A × 0,6 + 40 A × 0 + 20 A × 0,8) × 40 mUvX
0,082 Ω/km
1000 m
+ (40 A × 0 + 20 A × 0,8) × 20 m + 20 A × 0,8 × 20 m = 0,223 V
Uv = + = 4,224 V + 0,223 V = 4,447 VU
vR
UvX
15 Spanningsverl iezen indriefasennetten
S p a n n i n g s v e r l i e z e n
1 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
e goed/fout
f goed/fout
Wisselstroomnet IA = Ps
Uf
Driefasennet IB = =
Ps
Ul@ 3
Ps
Uf@ 3
Wisselstroom = @ Iw @ cos n @ lUvA
2
γ @ S
Driefasennet = @ @ Iw @ cos n @ lUvB
3
γ @ S
1
3
= = 2 × U
vA
UvB
2
1
3
3
= 2 × @ UvA
3 UvB
2 a 3 = @ 3 (Rl @ Il @ cos n ± Xl @ Il @ sin n)UlV
3
b 3 = 3 ( @ I1 @ cos n1 @ l1 + @ I2 @ cos n2 @ l2 + . . .)UlV
3
γ @ S1
3
γ @ S2
3 Uv = × × 0,8 × 200 m = 16,7 V2
50 S @ m/mm 2× 50 mm 2
30 000 VA
230 V
4 Uv = × × 0,8 × 200 m = 4,8 V3
50 S @ m/mm 2× 50 mm 2
30 000 VA
400 V× 3
52 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
5 Uv = @ 3 (I @ cos n @ l)
3
γ @ S
Uv = × (200 A × 0,8 + 100 A × 0,8) × 100 m
3
50 S @ m/mm 2× 150 mm 2
+ 100 A × 0,8 ×150 m = 8,3 V
6 Uv = × (200 A × 0,8 + 100 A × 0,6) × 100 m3
50 S @ m/mm 2× 150 mm 2
+ × 100 A × 0,6 × 150 m3
50 S @ m/mm 2× 70 mm 2
= 5,08 V + 4,454 V = 9,53 V
7 IA @ cos nA = × 0,5 = 14,4 A20 000 VA
400 V× 3
IB @ cos nB = × 0,8 = 23,1 A20 000 VA
400 V× 3
IC @ cos nC = × 0,7 = 15,2 A15 000 VA
400 V× 3
Uv = × (14,4 A + 23,1 A + 15,2 A) × 100 m3
50 S @ m/mm 2× 25 mm 2
+ × (23,1 A + 15,2 A) × 60 m3
50 S @ m/mm 2× 16 mm 2
+ × 15,2 A × 40 m3
50 S @ m/mm 2× 4mm 2
= 7,3 V + 4,98 V + 5,27 V = 17,5 V
8 Uv = 33
γ @ S@ (I @ cos n @ l)
Uv = × (40 A × 0,6 + 60 A × 0,8 + 50 A × 1) × 40 m3
50 S @ m/mm 2× 50 mm 2
+ × (60 A × 0,8 + 50 A × 1) × 20 m3
50 S @ m/mm 2× 25 mm 2
+ × 50 A × 1 × 25 m3
50 S @ m/mm 2× 6mm 2
= 3,38 V + 2,716 V + 7,217 V = 13,3 V
1 5 S P A N N I N G S V E R L I E Z E N I N D R I E F A S E N N E T T E N 53
9 3 I @ l = @ lv
Iv2
100 A × 120 m + 80 A × 160 m + 40 A × 245 m + 120 A × 270 m = × 330 mIv2
= 203 AIv2
= 340 A ! 203 A = 137 AIv1
Uv = × 0,85 × (137 A × 120 m + 37 A × 40 m) = 4,4 V3
50 S @ m/mm 2× 120 mm 2
Controle:
Uv = × 0,85 × (203 A × 60 m + 83 A × 25 m3
50 S @ m/mm 2× 120 mm 2
+ 43 A × 85 m) = 4,4 V
10 = × 100 A × 0,85 × 120 m = 2,94 VUvA
3
50 S @ m/mm 2× 120 mm 2
= × 0,8 × (240 A × 60 m + 120 A × 25 mUvB
3
50 S @ m/mm 2× 120 mm 2
+ 80 A × 85 m) = 5,94 V
11 = UvR
UvX
= I @ cos n @ l = @ I @ sin n @ l3
γ @ S
0,1 Ω/km
1000 m
@ cos n = @ sin n 6 S = 3
γ @ S
0,1 Ω/km
1000 m
3 @ cos n @ 1000 m
γ @ 0,1 @ sin n
S = = 462 mm23 × 0,8 × 1000 m
50 S ×m/mm 2× 0,1 × 0,6
12 a = = = 76,2 AIX2
Ps
U @ 3
52 800 VA
400 V× 3
= 30 AIX3
b = × 0,9 × (76,2 A + 30 A) × 40 mUvX2
3
50 S @ m/mm 2× 35 mm 2
+ 76,2 A × 30 m = 5,82 V
UX2 = 400 V ! 5,82 V = 394,18 V
c = × 0,9 × (76,2 A + 30 A) × 40 mUvX2
3
50 S @ m/mm 2× 35 mm 2
+ 30 A × 60 m = 5,39 V
UX3 = 400 V ! 5,39 V = 394,61 V
d 1,46%
e 1,35%
f wel/niet
g 0 A, gelijke belasting en cos n
16 Vermogensverl iezen inleidingen
V e r m o g e n s v e r l i e z e n e n g e l e i d e r t e m p e r a t u u r i n l e i d i n g e n
1 1 koperverliezen in leidingen
2 vermogensverliezen in beveiligingen
3 vermogensverliezen in aansluitingen en verbindingen
2 PCu
= f(t) @ I2 @ l
γ @ S
3 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
4 a PVC-isolatie 70 EC
b XLPE-isolatie 90 EC
5 a Uv
= f(t) @ @ I @ cos n @ l 3
γ @ S
= 1,138 × × 78 A × 80 m = 9,54 V3
58 S @ m/mm 2× 16 mm 2
b PCu
= 3 @ I2 @ f(t) @ l
γ @ S
= 3 × (78 A)2 × 1,138 × = 1790 W80 m
58 S @ m/mm 2× 16 mm 2
6 a j = = = 2,76 A/mm2I
S1% S
2
400 A
50 mm 2% 95 mm 2
I1
= j @ S1 = 2,76 A/mm2 × 50 mm2 =138 A
of I1 = × 400 A = 138 A
50 mm 2
145 mm 2
I2
= j @ S2 = 2,76 A/mm2 × 95 mm2 = 262 A
of I2 = × 400 A = 262 A
95 mm 2
145 mm 2
56 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
= = f(t) @ @ I2 @ cos n
2 @ l
2 U
v1
Uv2
3
γ @ S2
= 1,236 × × 262 A × 0,82 × 120 m = 10,02 V3
58 S @ m/mm 2× 95 mm 2
b = 3 @ @ f(t) @ PCu
1
I2
1
l
γ @ S1
= 3 × (138 A)2 × 1,236 × = 2922 W120 m
58 S @ m/mm 2× 50 mm 2
= 3 @ @ f(t) @ PCu
2
I2
2
l
γ @ S2
= 3 × (262 A)2 × 1,236 × = 5543 W120 m
58 S @ m/mm 2× 95 mm 2
7 = 3 @ 3 @ @ f(t) @ PCu
1
I2
1
l
γ @ S1
= 3 × 3 × (20 A)2 × 1,196 × = 29,7 W1 m
58 S @ m/mm 2× 2,5 mm 2
= 2 @ 3 @ @ f(t) @ PCu
2
I2
2
l
γ @ S2
= 2 × 3 × (28 A)2 × 1,196 × = 16,17 W1 m
58 S @ m/mm 2× 6mm 2
= 1 @ 3 @ @ f(t) @ PCu
3
I2
3
l
γ @ S3
= 1 × 3 × (100 A)2 × 1,275 × = 26,38 W1 m
58 S @ m/mm 2× 25 mm 2
= 1 @ 3 @ @ f(t) @ PCu
4
I2
4
l
γ @ S4
= 1 × 3 × (32 A)2 × 1,275 × = 11,26 W1 m
58 S @ m/mm 2× 6mm 2
= 1 @ 3 @ @ f(t) @ PCu
5
I2
5
l
γ @ S5
= 1 × 3 × (160 A)2 × 1,275 × = 33,77 W1 m
58 S @ m/mm 2× 50 mm 2
PCu
= 117,28 W
8 Uv
= 3 @ f(t) @ I @ cos n @ l 3
γ @ S
= × 1,157 × (60 A + 25 A) × 0,85 × 80 m3
58 S @ m/mm 2× 25 mm 2
+ × 1,157 × 25 A × 0,85 × 40 m3
58 S @ m/mm 2× 4mm 2
= 7,98 V + 7,34 V = 15,32 V
PCu
= 33 @ I2 @ f(t) @ l
γ @ S
= 3 × (85 A)2 × 1,157 × 80 m
58 S @ m/mm 2× 25 mm 2
1 6 V E R M O G E N S V E R L I E Z E N I N L E I D I N G E N 57
+ 3 × (25 A)2 × 1,157 × 40 m
58 S @ m/mm 2× 4mm 2
= 1384 W + 374 W = 1758 W
9 a Uv
= 3 @ f(t) @ I @ cos n @ l 3
γ @ S
= × 1,275 × (50 A × 0,75 + 30 A × 0,4) × 40 m3
58 S @ m/mm 2× 10 mm 2
+ × 1,196 × (30 A × 0,4) × 100 m3
58 S @ m/mm 2× 4mm 2
= 7,54 V + 10,7 V = 18,24 V
b PCu1
= 1287 W
PCu2
= 1350 W
PCu3
= 2637 W
10 a IX1
= = = 173 APs
U 3
120 000 VA
400 V× 3
IX2
= = = 72 APs
U 3
50 000 VA
400 V× 3
= 3 @ f(t) @ I @ cos n @ l UvH –X2
3
γ @ S
= × 1,275 × (173 A × 0,85 + 72 A × 0,5) × 120 m3
58 S @ m/mm 2× 95 mm 2
+ × 1,196 × (72 A × 0,5) × 100 m 3
58 S @ m/mm 2× 25 mm 2
= 8,8 V + 5,14 V = 13,9 V
b UX1
= 400 V ! 8,8 V = 391,2 V UX2
= 400 V ! 13,9 V = 386,1 V
c = 0,05 × 400 V = 20 V YUvmax
= 20 V ! 8,8 V = 11,2 = 20 V ! 13,9 V = 6,1 VUvX1
UvX2
11 a = 3 @ f(t) @ I @ cos n @ lUvV &X3
3
γ @ S
= × 1,275 × (240 A + 120 A + 80 A) × 0,85 × 80 m3
58 S @ m/mm 2× 240 mm 2
+ × 1,275 × (120 A + 80 A) × 0,85 × 40 m3
58 S @ m/mm 2× 240 mm 2
+ × 1,275 × 80 A × 0,85 × 25 m3
58 S @ m/mm 2× 240 mm 2
= 4,747 V + 1,079 V + 0,27 V = 6,1 V
UX1
= 400 V ! 4,75 V = 395,3 V
= × 1,196 × 120 A × 0,85 × 50 m = 3,64 VUvB &X2
3
58 S @ m/mm 2× 50 mm 2
58 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
= 4,75 V + 1,08 V + 3,6 V = 9,43 VUvV &X2
= 0,05 × 400 V ! 4,75 V = 15,25 VUvX1
= 0,05 × 400 V ! 9,4 V = 10,6 VUvX2
b PCu
= 33 @ I2 @ f(t) @ l
γ @ S
= 3 × (240 A + 120 A + 80 A)2 × 80 + (120 A + 80 A)2 × 40 + (80 A)2 × 25
× 1,275 × + 3 × (120 A)2 × 1,196 × 1 m
58 S @ m/mm 2× 240 mm 2
= 5630 W50 m
58 S @ m/mm 2× 50 mm 2
12 a IA
@ lA + I
B @ l
B + I
C @ l
C + I
D @ l
D = @ l
tIv2
100 A × 60 m + 120 A × 90 m + 220 A × 140 m + 80 A × 195 m = @ 260 mIv2
= 243 A = 520 A ! 243 A = 277 AIv2
Iv1
= × 1,275 × 277 A × 0,8 × 60 m = 4,22 VUvV&A
3
58 S @ m/mm 2× 120 mm 2
= × 1,275 × 177 A × 0,8 × 30 m = 1,35 VUvA&B
3
58 S @ m/mm 2× 120 mm 2
= × 1,275 × 57 A × 0,8 × 50 m = 0,72 VUvB&C
3
58 S @ m/mm 2× 120 mm 2
6,29 V
= × 1,275 × 163 A × 0,8 × 55 m = 2,28 VUvC&D
)
3
58 S @ m/mm 2× 120 mm 2
= × 1,275 × 243 A × 0,8 × 65 m = 4,01 VUvD)&V
3
58 S @ m/mm 2× 120 mm 2
6,29 V
= × 1,196 × 80 A × 0,8 × 60 m = 8,57 VUvD)&D
3
58 S @ m/mm 2× 16 mm 2
UA
= Uv ! = 400 V ! 4,22 V = 395,78 VU
vV&A
UB
= Uv ! ! = 400 V ! 4,22 V ! 1,35 V = 394,43 VU
vV&A
UvA&B
UC
= Uv ! ! ! = 400 V ! 4,22 V ! 1,35 V ! 0,72 V = 393,7 VU
vV&A
UvA&B
UvB!C
UD
= Uv ! ! = 400 V ! 4,01 V ! 8,57 V = 387,4 VU
vD)&V
UvD)&D
1 6 V E R M O G E N S V E R L I E Z E N I N L E I D I N G E N 59
b PCu
= @ 3I2 @ l3 @ f(t)
γ @ S
= × (277 A)2 × 60 m + (177 A)2 × 30 m + (57 A)2 3 × 1,275
58 S @ m/mm 2× 120 mm 2
× 50 m + (163 A)2 × 55 m + (243 A)2 × 65 m + 3 × 1,196
58 S @ m/mm 2× 16 mm 2
× (80 A)2 × 60 m
= 6048 W + 1484 W = 7533 W
13 3I @ cos n @ l = @ cos n @ ltot
Iv2
100 A × 0,8 × 50 m + 100 A × 1 × 150 m + 100 A × 0,6 × 230 m
= @ cos n × 300 mIv2
@ cos n = = 109,3 AIv2
32 800 A @ m
300 m
3I @ cos n = 100 A × 0,8 + 100 A + 100 A × 0,6 = 240 A
@ cos n = 130,7 A Y 131 AIv1
De verdeling van de wattstromen is als volgt:
BV
A
C
60 A
80 A
100 A240 A130,7 A
109,3 A
50,7 A
49,3 A
Uv
= @ f(t) @ I @ cos n @ l3
γ @ S
= × 1,196 × (130,7 A)2 × 50 m + (50,7 A)2 × 100 m3
58 S @ m/mm 2× 70 mm 2
= 5,92 V
Controle:
Uv
= × 1,196 × (109,3 A)2 × 70 m + (49,3 A)2 × 80 m3
58 S @ m/mm 2× 70 mm 2
= 5,92 V
17 Paral lel le leidingen
S t r o o m b e l a s t i n g e n b e v e i l i g i n g e n
1 c beide beweringen zijn juist
2 1 Grote geleiderdoorsneden (35 mm2 of meer)
2 gelijke stroomverdeling
3 c beide leidingen gelijk
4 c beide leidingen gelijk
5 b de leiding met de grootste doorsnede het grootst
6 a gemeenschappelijk aan de voedende zijde beveiligd
7 De kabel met de kleinste doorsnede wordt niet optimaal belast.
8 a De maximaal toelaatbare stroom is volgens tabel A.52-13 voorIz0
S = 25 mm2: 127 A
S = 50 mm2: 192 A
b Volgens tabel A.52-15 is de reductiefactor voor de omgevingstemperatuur 1,04.
c Volgens tabel A.52-18 is de reductiefactor voor een verzameling van kabels 0,8.
d De toelaatbare stroom Iz is voor
S = 25 mm2: 105,7 A
S = 50 mm2: 159,7 A
e De toelaatbare stroom voor de parallel geschakelde kabels is 240 A.
f De hoogste ontwerpstroom van de twee parallel geschakelde kabels is 200 A.
Berekening
YMvK 25:
i.m. 18
A.52-13
A.52-15
A.52-18
Y
Y
Y
= 127Iz0
A
f2 = 1,04
fk = 0,8
Iz = f @ = 1,04 × 0,8 × 127 A = 105,7Iz0
A
62 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
YMvK 50:
i.m. 18
A.52-13
A.52-15
A.52-18
Y
Y
Y
= 192Iz0
A
f2 = 1,04
fk = 0,8
Iz = f @ = 1,04 × 0,8 × 192 A = 159,7Iz0
A
3Iz = jz @ (S
1+ S
2) = × (25 mm2 + 50 mm2) = 240 A
159,7 A
50 mm 2
3Iz = 240 A Y In # Iz Y In = 200 A Y IB # 200 A
9 a S = 70 mm2
b S = 70 mm2
Berekening
Bestaande kabel is YMvK 70
A.52-13
A.52-15
A.52-18
= 246 AIz0
f2 = 1
fk = 0,72 (6 kabels)
= 246 A × 1 × 0,72 = 177 AIz0
smeltveiligheid = 160 A Y = = 2,286 A/mm2In1
jB1
160 A
70 mm 2
smeltveiligheid $ 115 A Y = 125 A Y C.53-1 Iz = 138 AIn2
In2
S2 $ = $ 54,7 mm2 Y S2 = 70 mm2 In
jB1
125 A
2,286 A/mm 2
10 IB = 115 A Y smeltveiligheid In = 125 A
C.53-1
A.52-15
A.52-18
Iz $ 138 A
f2 = 1
fk = 0,72 (6 kabels)
= $ $ 192 AIz0
Iz
f
138 A
1 × 0,72
A.52-13 S = 50 mm2
a I1 = = = 191 APs
U 3
132 000W
400 V× 3
b Uv = @ f(t) @ I @ cos n @ l3
γ @ S
= × 1,275 × 191 A × 0,8 × 100 m = 11,6 V3
58 S @ m/mm 2× 50 mm 2
c Door ongelijke leidinglengte zijn de basisformules niet van toepassing.
= Y @ f(t) @ I1 @ cos n @ l1 = @ f(t) @ I2 @ cos n @ l2U
v1
Uv2
3
γ @ S1
3
γ @ S2
= Y = Y = 4I1
@ l1
S1
I2
@ l2
S2
I1
@ 100 m
50 mm 2
I2
@ 200 m
25 mm 2
I1
I2
I1 = × 191 A = 152,8 A (afgerond 153 A)4
5
1 7 P A R A L L E L L E L E I D I N G E N 63
I2 = × 191 A =38,2 A (afgerond 38 A)
1
5
d = @ f(t) @ I @ cos n @ lUv
3
γ @ S
= × 1,275 × 153 A × 0,8 × 100 m = 9,3 V3
58 S @ m/mm 2× 50 mm 2
e = = 9,3 VUv1
Uv2
of
= @ f(t) @ I @ cos n @ lUv2
3
γ @ S
= × 1,275 × 38 A × 0,8 × 200 m = 9,3 V3
58 S @ m/mm 2× 50 mm 2
f PCu
= 33 @ I2 @ f(t) @ l
γ @ S
= 3 × (153 A)2 × 1,275 × 100 m
58 S @ m/mm 2× 50 mm 2
+ 3 × (38 A)2 × 1,275 × = 3849 W200 m
58 S @ m/mm 2× 25 mm 2
11 a = 80 kVA, cos n = 0,87; = = 115,5 APs1
IB1
80 000 VA
400 V× 3
= 50 kVA, cos n = 0,87; = = 72,2 APs2
IB2
50 000 VA
400 V× 3
IB = + = 115,5 A + 72,2 A = 187,7 A (afgerond 188 A) YIB1
IB2
smeltveiligheid In = 200 A Iz = 221 A (tabel C.53-1)
voor de kabels geldt: A.52-16
A.52-19
f2 = 1,04
fk = 0,87 (6 kabels) = = = 244 AI
z0
Iz
f
221 A
1,04 × 0,87
bestaande kabel YMvK 25 (i.m. 63)
A.52-6; = 101 AIz0
nieuw aan te leggen kabel
= 244 A ! 101 A = 143 AIz0
A.52-6; S = 50 mm2
b Uv = @ f(t) @ I @ cos n @ l3
γ @ (S1% S
2)
= × 1,275 × 188 A × 0,87 × 80 m 3
58 S @ m/mm 2× 25 mm 2% 50mm 2
= 6,64 V
c Deze parallelschakeling is niet effectief. Bij twee afzonderlijk gelegde leidingen
zou volstaan kunnen worden met uitbreiding van een kabel met een doorsnede
van 25 mm2.
64 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
12 IB = 300 A Y smeltveiligheid In = 315 A
C.53-1; Iz $ 348 A
a VMvK
A.52-15/PVC; f2 = 1,05
$ $ = 331,4 AIz0
Iz
fθ
348 A
1,05
A.52-16; S = 300 mm2
Uv = @ f(t) @ I @ cos n @ l3
γ @ S
× 1,196 × 315 A × 0,85 × 112 m = 3,57 V3
58 S @ m/mm 2× 300 mm 2
b YMvK
A.52-16/XLPE; f2 = 1,04
= $ = 335 AIz0
Iz
fθ
348 A
1,04
A.52-6; S = 240 mm2
Uv = @ f(t) @ I @ cos n @ l3
γ @ S
× 1,275 × 315 A × 0,85 × 112 m = 4,76 V3
58 S @ m/mm 2× 240 mm 2
c 2 × VMvK
# 331,4 A per kabel $ = 166 AIz0
Iz0
331,4 A
2
A.52-5; S = 2 × 95 mm2
Uv = × = × 3,57 V = 5,64 VSa
Sc
Uva
300 mm 2
2 × 95 mm 2
d 2 × YMvK
# 331,4 A per kabel $ = 166 AIz0
Iz0
331,4 A
2
A.52-6; S = 2 × 70 mm2
Uv = × = × 4,76 V = 8,16 VSb
Sd
Uvb
240 mm 2
2 × 70 mm 2
e 3 × VMvK
# 331,4 A per kabel $ = 110 AIz0
Iz0
331,4 A
3
A.52-5; S = 3 × 50 mm2
Uv = × 3,57 V = 7,14 V300 mm 2
3 × 50 mm 2
1 7 P A R A L L E L L E L E I D I N G E N 65
f 3 × YMvK
# 331,4 A per kabel $ = 110 AIz0
Iz0
331,4 A
3
A.52-6; S = 3 × 35 mm2
Uv = × 4,76 V = 10,9 V240 mm 2
3 × 35 mm 2
g De totale koperdoorsnede vermindert bij bijvoorbeeld VMvK-kabels van
300 mm2 tot 150 mm2 bij respectievelijk een en drie kabels.
h Het spanningsverlies neemt omgekeerd evenredig toe met de totale
geleiderdoorsnede.
18 Compensatie van cos n
C o m p e n s a t i e v a n c o s n
1 1 ohmse belastingen
2 inductieve belastingen
3 capacitieve belastingen
2 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
3 Werkelijke/blind-/schijnbare vermogens
4 plusteken (+)/minteken (!)
5 b alleen bewering II is juist
6 a Pq2 = Ps
2 + 5Pw2
7 goed/fout
8 34 kvar
9 Capacitieve belastingen komen zelden voor. Installaties zijn vrijwel altijd inductief
belast.
10 Overcompensatie komt voor als het condensatorvermogen groter is dan het te
compenseren inductief vermogen. Er ontstaat dan een capacitieve belasting.
11 Omdat volstaan kan worden met 1/3 van de capaciteit van de condensatorbatterij.
De condensator moet echter een werkspanning hebben die groter is. Dit heeft3
echter nauwelijks invloed op de kostprijs van de batterij.
12 1 duo-tl-schakeling
2 lastransformatoren
3 motoren met groot vermogen die continu in bedrijf zijn
4 schakelingen voor gasontladingslampen
68 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
13 De stromen in de voedingsleidingen naar de verdeelinrichtingen zijn lager. Dit kan
ook lagere geleiderdoorsneden tot gevolg hebben.
14 Bij een centrale compensatie-inrichting met automatische regeling kan meestal
worden volstaan met lagere capaciteit. Het condensatorvermogen kan geregeld
worden op het te compenseren inductief vermogen.
15 Het condensatorvermogen is ongeveer 30% - 50% van het motorvermogen.
16 a I1 @ cos n1 = 10 A × 0,866 = 8,67 A I @ sin n1 = 10 A × 0,5 = 5 A
I2 @ cos n2 = 5 A × 0 = 0 A I @ sin n2 = 5 A × 1 = 5 A
I3 @ cos n3 = 6 A × 1 = 6 A I @ sin n3 = 6 A × 0 = 0 A
3I @ cos n = 14,67 A 3 I @ sin n = 10 A
Itot = = = 17,75 AΣ I @ cos n 2% Σ I @ sin n 2 (14,67 A)2 % (10 A)2
b
2
1
tot
U
1j
jtot
3
17 a I1 = = = 7,07 APw
cos n1@ U
1150W
0,707 × 230 V
I1 @ cos n1 = = = 5 A I1 @ sin n1 = 7,07 A × 0,707 = 5 A
Pw
U
1150W
230 V
I2 = 6 A
I2 @ cos n2 = 6 A × 0,866 = 5,2 A I2 @ sin n2 = 6 A × 0,5 = 3 A
Itot = = = 10,4 AΣ I @ cos n 2% Σ I @ sin n 2 (10,2 A)2 % (2 A)2
b cos ntot = = = 0,98Σ I @ cos n
Itot
10,2 A
10,4 A
ntot = 11E
1 8 C O M P E N S A T I E V A N C O S n 69
c
21
tot
U
18 a Pw = 1840 W
= Pw @ tan n = 1840 W × 1,643 = 3022 varPqind
cos n = 1 Y = = 3022 varPqind
Pqc
b C = = = 182 μFPqc
ω @U 2
3022 var
2 × π× 50 × (230 V)2
19 a U = 100 V: = T @ C @ U2 = 2 × π × 50 Hz × (1 @ 10–6) F × (100 V)2 = 3,14 var Pqc
b U = 200 V: = T @ C @ U2 = 2 × π × 50 Hz× (1 @ 10–6) F × (200 V)2 = 12,56 var Pqc
c U = 500 V: = T @ C @ U2 = 2 × π ×50 Hz × (1 @ 10–6) F × (500 V)2 = 78,5 var Pqc
d Het condensatorvermogen is kwadratisch evenredig met de spanning.
20 a pw = = = 6000 Wpas
η
4800W
0,8
= Pw @ tan n = 6000 W × 1,35 = 8000 varPq1
Na compensatie:
Pw = 6000 W; cos n = 0,95
= Pw @ tan n = 6000 W × 0,329 =1972 varPq2
= ! = 8000 var ! 1972 var = 6028 varPqc
Pq1
Pq2
70 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
b Voor compensatie:
I1 = = = 25 APas
U @ cos n @ η
4800W
400 V× 0,6 × 0,8
Na compensatie:
Ps = = = 6315 WPw
cos n
6000W
0,95
I2 = = = 15,8 APs
U
6315W
400 V
= = 0,632I2
I1
15,8 A
25 A
Daling van de stroom is 36,8%.
21 a Voor compensatie:
I1 = = = 38 APs
U
15 200W
400 V
b Pw = Ps @ cos n = 15 200 W × 0,4 = 6080 W
Na compensatie:
Pw = 6080 W
Pq = ! = 15 200 W × 0,916 ! 8000 W = 5931 varPq1
Pqc
Ps = = = 10 360 WPw2% P
q2 (6080W)2 % (5931W)2
I2 = = = 25,9 APs
U
10 360W
400 V
c cos n = = = 0,587Pw
Ps
6080W
10 360W
22 a Sterschakeling:
= T @ C @ = 2 × π × 50 Hz × (25 @ 10–6) F × (400 V)2 = 1256 varPqc1
U2
l
b Driehoekschakeling:
= 3 × T @ C @ = 3 × 2 × π × 50 Hz × (25 @ 10–6) F × (400 V)2 Pqc2
U2
l
= 3768 var
c : = 1 : 3Pqcster
Pqcdriehoek
23 a = T @ C @ = 2 × π × 50 Hz × (12 @ 10–6) F × (400 V)2 = 603 varPqc
U2
l
b Cdriehoek = Cster Y Cdriehoek = × 12 μF = 4 μF of1
3
1
3
C = = = 4 μFPqc
3 @ ω @U2
l
603 var
3 × 2 × π× 50 Hz × (400 V)2
1 8 C O M P E N S A T I E V A N C O S n 71
24 Verbruiker 1: = 10 000 W; cos n = 0,8Pw
1
= @ tan n1 = 10 000 W × 0,75 = 7500 varPq1
Pw
1
Verbruiker 2: = @ cos n2 = 25 000 VA × 0,5 = 12 500 WPw
2
Ps2
= @ sin n2 = 25 000 W × 0,866 = 21 650 varPq2
Ps2
Verbruiker 3: = 20 000 W; cos n = = = 0,667Pw
3
Pw
Ps
20 000W
30 000W
= @ sin n3 = 30 000 W × 0,745 = 22 360 varPq3
Ps3
Na compensatie als cos n $ 0,85
a = 10 000 WPw
1
Pq = Pw @ tan n = 10 000 W × 0,527 = 5268 var
$ ! Pq = 7500 var ! 5268 var = 2232 varPqc
Pq1
= 5 kvar Y aantal eenheden 1Pqc
b = 12 500 WPw
2
Pq = Pw @ tan n = 12 500 W × 0,527 = 6588 var
$ ! Pq = 21 650 var ! 6588 var = 15 063 varPqc
Pq2
= 20 kvar Y aantal eenheden 4Pqc
(Door het geringe verschil kan in een praktische situatie worden volstaan met drie
eenheden.)
c 3Pw = + = 10 000 W + 12 500 W = 22 500 WPw
1
Pw
2
Pq = 3Pw @ tan n = 22 500 W × 0,527 = 11 858 var
$ 3Pq ! Pq = (7500 + 21 650) var ! 11 858 var = 17 292 varPqc
= 20 kvar Y aantal eenheden 4Pqc
d 3Pw = + + = 10 000 W + 12 500 W + 20 000 W = 42 500 WPw
1
Pw
2
Pw
3
Pq = 3Pw @ tan n = 42 500 W × 0,527 = 22 408 var
$ 3Pq ! Pq = (7500 + 21 650 + 22 360) var ! 22 408 var = 29 102 varPqc
= 30 kvar Y aantal eenheden 6Pqc
25 a Voor compensatie:
= 95 000 WPs1
= Ps @ cos n = 95 000 W × 0,4 = 38 000 WPw
1
= Ps @ sin n = 95 000 W × 0,917 = 87 069 varPq1
I1 = = = 137 APs
U @ 3
95 000W
400 V × 3
b Na compensatie:
Pw = 38 000 W
= ! = 87 069 var ! 70 000 var = 17 069 varPq2
Pq1
Pqc
= = = 41 658 WPs2
Pw2% P
q2 (38 000W)2 % (17 069 var)2
72 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
I2 = = = 60 APs
U @ 3
41 658W
400 V × 3
c Voor compensatie:
I = 137 A Y smeltveiligheid In = 160 A
tabel C.53-1 Y I2 $ 177 A
tabel A.52-13 Y S = 50 mm2
Na compensatie:
I = 60 A Y smeltveiligheid In = 63 A
tabel C.53-1 Y I2 $ 69,5 A
tabel A.52-13 Y S = 10 mm2
26 Belasting 1: = 400 kWPs1
= Ps @ cos n1 = 400 kW × 0,6 = 240 kWPw
1
= Ps @ sin n1 = 400 kW × 0,8 = 320 kvarPq1
Belasting 2: = 100 kWPs2
= Ps @ cos n2 = 100 kW × 0,7 = 70 kWPw
2
= Ps @ sin n2 = 100 kW × 0,714 = 71,4 kvarPq2
a Na compensatie:
= 430 kWPstot
3Pw = 240 kW + 70 kW = 310 kW
Pq = = = 298 kvarPs2 ! ΣP
w2 (430 kW)2 ! (310 kW)2
Pc = 3Pq ! Pq = (320 + 71,4) kvar ! 298 kvar = 93,4 kvar
b cos n = = = 0,721Pw
Ps
310 kW
430 kW
27 a Verbruiker 1: 45 kW, cos n = 0,7. Pq = 31,5 kvar
b Verbruiker 2: 63 kVA, cos n = 0,6. Pq = 38 kvar
c Verbruiker 3: 38 kVA, cos n = 0,45. Pq = 28 kvar
28 Aantal trappen is 8.
0 kvar; 50 kvar; 100 kvar; 150 kvar; 200 kvar; 250 kvar; 300 kvar; 350 kvar.
29 a ja/nee
b ja/nee
c ja/nee
30 a De wattmeter geeft het toegevoerde vermogen Pt aan.
= = = 40 kWPw
t
Pw
a
η
32 kW
0,8
1 8 C O M P E N S A T I E V A N C O S n 73
b Pw = 40 kW
= Pt @ tan n = 40 kW × 1,33 = 53,3 kvarPq1
Pc = 23,1 kvar
3Pq = 53,3 kvar ! 23,1 kvar = 30,2 kvar
Ps = = = 50,12 kWPw2 ! ΣP
q2 (40 kW)2 ! (30,2 kvar)2
cos n = = = 0,8Pw
Ps
40 kW
50,12 kW
c 40 kW
31 X3: Ps = = = 66 kWPw
cosn
39,6 kW
0,6
Pw = 39,6 kW
Pq = Ps @ sin n = 66 kW × 0,8 = 52,8 kvar
X2: Ps = 99 kW
Pw = Ps @ cos n = 99 kW × 0,8 = 79,2 kW
Pq = Ps @ sin n = 99 kW × 0,6 = 59,4 kvar
Condensatorbatterij:
Ps = 49,5 kW
Pw = 0 kW
Pq = 49,5 kvar
a I1 = = = 95,3 APs1
U @ 3
66 000 W
400 V× 3
I2 = = = 143 APs2
U @ 3
99 000 W
400 V× 3
= Ps3
ΣPw2% ΣP
q2
= = 163,4 kVA(39,6 kW % 79,2 kW)2 ! (52,8 kvar % 59,4 kvar)2
I3 = = = 236 APs3
U @ 3
163 400 W
400 V× 3
I4 = = = 71,4 APs3
U @ 3
49 500 W
400 V× 3Pqc
= Ps5
ΣPw2% ΣP
q2
= (39,6 kW % 79,2 kW % 0)2 ! (52,8 kvar % 59,4 kvar ! 49,5 kvar)2
= 134 kW
I5 = = = 194 APs5
U @ 3
134 000 W
400 V× 3
b cos n = = = 0,89ΣP
w
Ps5
39,6 kW % 79,2 kW % 0
134 kW
Z E L F T O E T S E N 75
Z e l f t o e t s 1
1 goed/fout
2 goed/fout
3 goed/fout
4 goed/fout
5 goed/fout
6 goed/fout
7 goed/fout
8 goed/fout
9 goed/fout
10 goed/fout
11 goed/fout
12 goed/fout
13 goed/fout
14 goed/fout
15 goed/fout
16 goed/fout
17 goed/fout
18 goed/fout
76 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
Z e l f t o e t s 2
1 goed/fout
2 goed/fout
3 goed/fout
4 goed/fout
5 goed/fout
6 b 5773 A
Ik = @ = × = 5773 A100
g
P
Ul @ 3
100
4
160 000 VA
400 @ 3 V
7 d 11838 A
Is = Ik @ %2 @ k = 5773 A × %2 × 1,45 = 11838 A
8 goed/fout
9 goed/fout
10 goed/fout
Z E L F T O E T S E N 77
Z e l f t o e t s 3
1 goed/fout
2 goed/fout
3 goed/fout
4 goed/fout
5 goed/fout
6 goed/fout
7 goed/fout
8 goed/fout
9 goed/fout
10 goed/fout
78 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
Z e l f t o e t s 4
1 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
2 b alleen bewering II is juist
3 d TN-C-S-stelsel
4 c 10 mm2
5 1 In = 1,5 A/kVA
2 In = 2 A/kW
6 ster
7 400 V
8 a Ps = = = 15 233 VA = 15,2 kVAPas
η @ cos n
11000 VA
0,87 × 0,83
b Imot = = = 21,99 A (afgerond 22 A)Ps
U @ 3
15233 VA
400 V× 3
9 a elektromotor:
Pw = = = 20,79 kWPas
η
18,5 kW
0,89
Pq = Pw @ tan n = 20,79 kW × 0,672 = 13,97 kvar
inductief toestel:
Pw = Ps @ cos n = 12 kVA × 0,68 = 8,16 kW
Pq = Ps @ sin n = 12 kVA × 0,733 = 8,8 kvar
verwarmingstoestel:
Pw = 10 kW
Ps = 3Pw2%3P
q2
= (20,79 kW % 8,16 kW % 10 kW)2 % (13,97 kvar % 8,8 kvar)2
= 45,12 kVA
b Itot = = 65,1 A45120 VA
400 V× 3
Z E L F T O E T S E N 79
10 a
7,2 kVA
4 kVA
3,5
kVA2
kVA
6 k
VA
10 kVA
b De grootste belasting per fase bedraagt 2 kVA + 3,5 kVA + 6 kVA = 11,5 kVA.
IB = If @ %3 = = 49,8 A11500 VA
400 V× 3
80 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
Z e l f t o e t s 5
1 goed/fout
2 goed/fout
3 goed/fout
4 goed/fout
5 De kabel is gelegd volgens i.m. 17 Y b.i.m. E/F.
26,5 AIn' 25 A Y I
z$ 27,6 A
reductiefactor fθ' 1,04
Izt'
Iz
f'
27,6 A
1,04'
A.52-13 Y S = 2,5 mm2
6 De kabels zijn aangebracht volgen i.m. 15 Y b.i.m. E/F.
Volgens bepaling 523.5 geldt de hoogst toelaatbare temperatuur voor PVC-isolatie:
Kabel 1, VMvK 4 × 6 mm2
f @ 1,12 × 0,82 × 43 A 39,5 A
A.52&11 Y Izt
' 43 A
A.52&15 Y fθ' 1,12
A.52&18&K4 Y fk' 0,82
Iz1' I
zt' '
Kabel 2, YMvK 5 × 4 mm2
f @ 1,08 × 0,82 × 34 A 30 A
A.52&11 Y Izt
' 34 A
A.52&15 Y fθ' 1,08
A.52&18&K4 Y fk' 0,82
Iz2' I
zt' '
Kabel 3, YMvK 5 × 10 mm2
f @ 1,08 × 0,82 × 60 A 53 A
A.52&11 Y Izt
' 60 A
A.52&15 Y fθ' 1,08
A.52&18&K4 Y fk' 0,82
Iz3' I
zt' '
7 De kabel is aangebracht volgens i.m. 28 Y b.i.m. B1.
Iz f @ 1,12 × 312 A 349 AA.52&6&K4 Y I
zt
' 312 A
A.52&15 Y fθ' 1,12
' Izt' '
Opmerking
Tabel C.53-1 Y In = 315 A.
8 De kabel is aangebracht volgens i.m. 63 Y b.i.m. D.
258 A
IB' I
z' 300 A
A.52&16 Y fθ' 1,04
A.52&17 Y fρ' 1,12
Izt'
Iz
f'
300 A
1,04 × 1,12'
A.52-6-K7 Y S 150 mm2'
9 goed/fout
10 goed/fout
11 goed/fout
Z E L F T O E T S E N 81
12 goed/fout
13 goed/fout
14
tabel A.53-4 Y lm 139 mIn' 50 A
S ' 16 mm 2'
l1 + l2 # 139 m
15
tabel A.53-2 Y S 10 mm2In' 63 A&B
l ' 110 m'
16 Kabel 1:
tabel A.53-4 Y 41 mIn' 63 A&gG
S1 ' 6 mm2 l
m1'
Kabel 2:
tabel A.53-4 Y 26 mIn' 63 A&gG
S2 ' 4 mm2 l
m2'
26 m
30 m
M O B
C
V
41 m
OV = @ MC = × 26 m = 6,3 mOB
MB
10 m
41 m
= 6,3 m I2max
82 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
Z e l f t o e t s 6
1 goed/fout
2 16 A
3 goed/fout
4 goed/fout
5 goed/fout
6 goed/fout
7 goed/fout
8 goed/fout
9 goed/fout
10 goed/fout
11 goed/fout
12 A2 @ s
13 1 nuldoorgangsonderbreking
2 begrenzing van de kortsluitstroom
14 goed/fout
15 goed/fout
16 Voor de gegevens, zie het tabellenboekje.
= = = 231 AIn2
Ps
U @ 3
160 000 VA
400 V× 3
= = = 5774 AIk2
In2
g
231 A
0,04
= = = 39,8 @ 10–3 ΩZk2f
Uf
Ik2
230V
5774 A
PCu = 2050 W
= = = 12,8 @ 10–3 ΩRk2
PCu
3 @ In2
2
2050W
3× 231 A
= = 37,7 @ 10–3 ΩXk2
(39,8 @ 10–3Ω)2 ! (12,8 @ 10–3Ω)2
Kabel (zie tabel 1.2 uit het tabellenboekje).
Rl = 78 m × 0,246 @ 10 –3 Ω/m = 19,2 @ 10–3 Ω
Xl = 78 m × 0,1 @ 10–3 Ω/m = 7,8 @ 10–3 Ω
Z E L F T O E T S E N 83
Voor de kortsluitstroom van verdeelrichting X1 geldt:
' RX1 = + Rl = 12,8 @ 10–3 Ω + 19,2 @ 10–3 Ω = 32 @ 10–3 ΩRk2
' XX1 = + Xl = 37,7 @ 10–3 Ω + 7,8 @ 10–3 Ω = 45,5 @ 10–3 ΩXk2
ZX1 = = 55,6 @ 10–3 Ω(32 @ 10–3Ω)2 % (45,5 @ 10–3Ω)2
= = 4137 AIkX1
230 V
55,6 @ 10–3Ω
De stootfactor voor X1 bedraagt:
= = 0,58RX1
XX1
32 @ 10–3Ω
55,6 @ 10–3Ω
Volgens grafiek 1.7 uit het tabellenboekje is:
kX1 = 1,18
= kX1 @ @ = 1,18 × 4173 A × = 6904 AIsX1
IkX1
2 2
84 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
Z e l f t o e t s 7
Van deze zelftoets zijn geen antwoorden.
Opmerking
Deze opdracht is ook geschikt als tekenopdracht voor het onderdeel Installatietekenen.
Z E L F T O E T S E N 85
Z e l f t o e t s 8
1 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
2 b @ l1 + I2 @ l2 = @ l4 + I3 @ l3Iv1
Iv2
3 b Uv = Uv(V–B)
4 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
5 S = f(t) @ @ I @ l 2
γ @Uv
= 1,196 × × 25 A × 36 m = 12,4 mm22
(58 × 0,05) S @m/mm 2× 60 V
S = 16 mm2
6 a I = = = 50 AP
U
6000W
120 V
Uv = f(t) @ @ I @ l 2
γ @ S
= 1,196 × × 50 A × 42 m = 8,66 V2
58 S @m/mm 2×10 mm 2
b PCu = f(t) @ 2 @ I2 @ l
γ @ S
= 1,196 × 2 × (50 A)2 × = 216,5 W42 m
58 S @m/mm 2×10 mm 2
7 I1 = = = 53 AP
U @cos n
10 000W
230 V× 0,82
I2 = = = 17,4 APs
U
4000W
230 V
Uv = f(t) @ @ (3I @ cos n1) @ l1 + f(t) @ @ (3I @ cos n2) @ l2
2
γ @ S1
2
γ @ S2
= 1,275 × × (53 A × 0,82 + 17,4 A × 0,56) × 10 m2
58 S @m/mm 2× 4mm 2
+ 1,275 × × 17,4 A × 0,56 × 16 m 2
58 S @m/mm 2× 2,5 mm 2
= 5,85 V + 2,74 V = 8,59 V
86 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
8 a I1 = = = 63,8 AP
U @ 3 @ cos n @ η
37 000W
400 V× 3× 0,9 × 0,93
I2 = = = 17,3 AP
U @ 3
12 000W
400 V× 3
maximaal spanningsverlies: Uv = 0,05 × 400 V = 20 V
= f(t) @ @ 3I @ cos n @ l1 UvV&A
3
γ @ S
= 1,275 × × (63,8 A × 0,9 + 17,3 A × 1) × 80 m3
58 S @m/mm 2× 16 mm 2
= 14,22 V
= 20 V ! 14,22 V = 5,78 VUvA&B
S2 = f(t) @ @ I @ cos n @ l2 3
γ @Uv
= 1,275 × × 17,3 A × 1 × 16 m = 1,82 mm2 3
58 S @m/mm 2× 5,78 V
S2 = 2,5 mm2
b PCu = 33 @ I2 @ f(t) @ l
γ @ S
= 3 × (63,8 A + 17,3 A)2 × 1,275 × 60 m
58 S @m/mm 2× 16 m
+ 3 × (17,3 A)2 × 1,275 × 24 m
58 S @m/mm 2× 2,5 m
= 1816 W
9 Hoogste lijnstroom Il = If @ = = = 52 A3P @ 3
U
12 000 VA× 3
400 V
Ontwerpstroom IB = 52 A
Uv = f(t) @ @ I @ cos n @ l 3
γ @ S
= 1,275 × × 52 A × 0,52 × 40 m 3
58 S @m/mm 2× 6mm 2
= 6,86 V
10 IX2 = = = 46,2 APs
U @ 3
32 000 VA
400 V× 3
IX3 = = = 26 APs
U @ 3
18 000 VA
400 V× 3
IX4 = = = 23,1 APs
U @ 3
16 000 VA
400 V× 3
Uv = 3(f(t) @ @ 3Ic @ cos n @ l)3
γ @ S
= 1,275 × × (46,2 A × 0,8 + 26 A × 1 + 23,1 A × 3
58 S @m/mm 2× 16 mm 2
0,92) × 28 m + 1,275 × × ( 26 A × 1 + 23,1 A ×3
58 S @m/mm 2× 6mm 2
Z E L F T O E T S E N 87
0,92) × 12 m + 1,275 × × 23,1 A × 0,92 × 16 m3
58 S @m/mm 2× 25 mm 2
= 14,4 V
11 3I @ l = @ ltIv2
20 A × 12 m + 16 A × 27 m + 12 A × 35 m + 40 A × 45 m = × 61 mIv2
= 47,4 AIv2
= 3I ! = 88 A ! 47,4 A = 40,6 AIv1
Iv2
a De stroom tussen de punten:
V en A is 40,6 A
A en B is 40,2 A ! 20 A = 20,6 A
B en C is 20,6 A ! 16 A = 4,6 A
D en C is 47,4 A ! 40 A = 7,4 A
V en D is 47,4 A
b Uv = f(t) @ @ 3I @ l 2
γ @ S
= 1,275 × × (40 A × 16 m + 7,4 A × 26 m) 2
58 S @m/mm 2× 6mm 2
= 6,1 V
12 IX1 = = = 80,8 APs
U @ 3
56 000 VA
400 V× 3
IX2 = = = 60,6 APs
U @ 3
42 000 VA
400 V× 3
IX3 = = = 118,4 APs
U @ 3
82 000 VA
400 V× 3
3I @ l = @ lt Y 80 A × 42 m + 60,8 A × 80 m + 118 A × 130 m = × 305 mIv2
Iv2
= 115,4 A = 144,4 AIv2
Iv1
Uv = f(t) @ @ 3I @ cos × l 3
γ @ S
= 1,275 × × 115,4 A × 0,87 × 75 m 3
58 S @m/mm 2× 25 mm 2
= 13,2 V
88 E L E K T R I S C H E I N S T A L L A T I E T E C H N I E K 6 / 7 M K E I T
Z e l f t o e t s 9
1 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
2 a goed/fout
b goed/fout
c goed/fout
d goed/fout
3 a C = 3 ×401 μF
b C = 3 × 133 μF
4 Pc = 33,3 kvar
5 Pc = 39,6 kvar
6 Pc = 29,4 kvar
7 Voor compensatie:
3Pw = 18 000 W × 0,78 + 16 000 W × 0,64 = 24 280 W
3 = 3 Ps @ sin n = 18 000 VA × 0,626 × 16 000 VA × 0,768 = 23 558 varPq1
Na compensatie:
3Pw = 24 280 W
3 = Pw @ tan n2 = 24 280 W × 0,62 = 15 047 varPq2
Pc = ! = 23 558 var ! 15 047 var = 8,511 varPq1
Pq2
I3 = = = 23,1 APs
U @ 3
16 000 VA
400 V× 3
= = = 33 830 VAPs2
ΣPw2% ΣP
q1
2 (24 280W)2 % (23 558 var)2
I2 = = = 48,8 APs
U @ 3
33 830 VA
400 V× 3
= = = 28 564 VAPs1
ΣPw2% ΣP
q2
2 (24 280W)2 % (15 047 var)2
I1 = = = 41,23 APs
U @ 3
28 564 VA
400 V× 3
I4 = = =12,3 APs
U @ 3
8511 VA
400 V× 3
I5 = = = 26 APs
U @ 3
18 000 VA
400 V× 3
Recommended