View
311
Download
0
Category
Preview:
Citation preview
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
1/24
'
Lucrarea 4-Culee
n 2
N1 1000 100 n( ) kN 1.2 103
kN
Vg 0.7 N1 840 kN greutatea proprie a suprastructurii
Vc 0.3 N1 360 kN suprasarcina din convoi
T1 100 20 n( ) kN 140 kN forta de franare sau accelerare a vehiculelor
Combinatii de incarcari si coeficienti partiali de siguranta:
caz de proiectare unu-combinatia 2: incarcari A2+ parametrii terenului M2+ rezistente R4
G 1 actiuni permanente conditii defavorabile
Q 1.3 actiuni variabile
Parametri geotehnici: ' 1.25 pentru tangenta unghiului de frecare interna
c' 1.25 pentru coeziunea efectiva(drenanta)
1.0 pentru greutatea volmica
Valorile de calcul ale parametrilor geotehniciStrat 1
h1 4.8m
1 18 0.01 n( )kN
m3
18.02kN
m3
=> d1
1
18.02kN
m3
c1 3 0.01 n( ) kPa 3.02 kPa => cd1
c1
c'
2.416 kPa
1 19.31 => tand1
tan 1 '
0.28 d1 15.66
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
2/24
Strat 2
h2 6.5 0.01 n
( )m 6.48 m
2 17 0.01 n( )kN
m3
17.02kN
m3
d2
2
17.02kN
m3
=>
c2 20 0.05 n( ) kPa 19.9 kPa => cd2
c2
c'
15.92 kPa
2 21.5 => tand2tan 2 '
0.315 d2 17.49
Strat 3
h3 1.00m
3 17kN
m3
d3
3
17kN
m3
=>
c3 2 0.01 n( ) kPa 2.02 kPa => cd3
c3
c'
1.616 kPa
3 20.3 => tand3
tan 3 '
0.296 d3 16.49
He 0.8 0.01 n( )m 0.82 m
q0 He 1 14.776kN
m2
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
3/24
Evaluarea presiunilor active si impingerrea pamantului (in teoria Rankine)
calculul coeficientilor de impingere activa: calculul coeficientilor de impingere pasiva:
ka1 tan 45d1
2
2
1.47 kp1 tan 45d1
2
2
5.112
ka2 tan 45d2
2
2
1.377 kp2 tan 45d2
2
2
5.58
ka3 tan 45d3
2
2
1.427 kp3 tan 45d3
2
2
5.317
Calculul greutatiilor:
beton 25kN
m3
umplutura 24kN
m3
G1 - greutatea elevatie culee
A1 5.66m2
G1 A1 6.5 m beton 919.75 kN
G2 - greutatea cheson (radier)
A2 26.2m2
G2 A2 7 m umplutura 4.402 103 kN
G3 - greutatea zid intors
A3 7.82m2
G3 A3 2 0.5 m beton 195.5 kN
Distantele greutatilor fata de punctul in care fac verificarea culeei la rasturnare:
in ipoteza 1
xG1 0.86m xG2 1.5m xG3 1.42m pentru capacitate portanta (toate ip)
din ipoteza 2 pentru sectiunea B-B
x1 0.63m x2 0mxBG1 2.13m xBG2 1.5m xBG3 4.41m x3 2.92mdin ipoteza 2 pentru sectiunea A-A
xAG1 xBG1 1m 1.13m xAG'2 xBG2 1m 0.5m
xAG3 xBG3 1m 3.41m
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
4/24
A. Faza de executie
IPOTEZA 1 (incarcari G1+G2+G3)
-culeea construita fara terasament in spate si fara suprastructura
Verificarea la rasturnare
coeficienti partiali de siguranta
EQU Actiuni-permanente
Gdst 1.1 pentru actiuni permanente defavorabile, destabilizatoare
Gstb 0.9 pentru actiuni permanente favorabile, stabilizatoare
In sectiunea B-B (rost fundatie-teren)
Mdst G3 xG3 277.61 kN m
Mstb G1 xG1 G2 xG2 7.393 103
kN m
Mstbd Gstb Mstb 6.654 103
kN m
Mdstd Gdst Mdst 305.371 kN m
Mdstd Mstbd 1
In sectiunea A-A (rost elevatie-teren)
Mdst G3 xG3 277.61 kN m
Mstb G1 xG1 790.985 kN m
Mstbd Gstb Mstb 711.886 kN m
Mdstd Gdst Mdst 305.371 kN m
Mdstd Mstbd 1
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
5/24
Verificarea la capacitate portanta
Med G1 x1 G3 x3 1.15 106
J
Vd G G1 G2 G3 5.517 103
kN
eB
Med
Vd
0.209m
Hd 0
B 3m Lc 7m L' Lc
B' B 2eB 2.583m
A' B' L' 18.081m2
capacitate portant
Nq e tan 3
tan 45 3
2
2
6.593
Nc Nq 1 1
tan 3 15.12
N 2 Nq 1 tan 3 4.138
forma fundaiei
sq 1B'L'
sin 3 1.128
s 1 0.3B'
L'
0.889
sc
sq Nq 1 Nq 1
1.151
0 unghiul de inclinare fata de orizontala a bazei fundatiei
nclinarea bazei fundaiei
bq 1 tan 3 2 1
b 1 tan 3 2
1
bc bq
1 bq Nc tan 3
1
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
6/24
inclinarea fundatiei
mL
2L'
B'
1
L'
B'
1.27
iq 1Hd
Vd A' c2 cot 2
mL
1
i 1Hd
Vd A' c2 cot 2
mL 1
1
ic
iq
1 iq Nc tan 2
1
q' 1.23 m 1 h2 2 h3 3 149.454kN
m2
Rd cd3 Nc bc sc ic q' Nq bq sq iq 0.5 d3 B' N b s i A' 2.207 104
kN
Verificarea la capacitate portanta:
Vd
A'305.12
1
m2
kNRd
A'1.22 10
3
kN
m2
Vd
A'
Rd
A' 1
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
7/24
IPOTEZA 2(G1,G2, G3, Pa, Pp,q0) q0 14.776kN
m2
-culeea construita, cu terasament in spate fara suprastructura
Calculul presiunilor active:
Pa10 Q q0 ka1 G 2 cd1 ka1 22.371kN
m2
Pa11 Q q0 ka1 G d1 h1 ka1 2 cd1 ka1 149.479kN
m2
Pa20 Q q0 ka2 G d1 h1 ka2 2 cd2 ka2 108.213kN
m2
Pa21 Q q0 ka2 G d1 h1 ka2 d2 h2 ka2 2 cd2 ka2 260.105kN
m2
Pa30 Q q0 ka3 G d1 h1 ka3 d2 h2 ka3 2 cd3 ka3 304.331kN
m2
Pa31 Q q0 ka3 G d1 h1 ka3 d2 h2 ka3 d3 h3 ka3 2 cd3 ka3 328.587kN
m2
Impingerile active pe fiecare strat:
Pa1
h1 Pa10 Pa11 2
412.439kN
m
Pa2
h2 Pa20 Pa21
2
1.193 103
kN
m
Pa3
h3 Pa30 Pa31 2
316.459kN
m
punctele lor de aplicatie :
z1
h1
3
2 Pa10 Pa11
Pa10 Pa11
1.808m z2
h2
3
2 Pa20 Pa21
Pa20 Pa21
2.795m
z3
h3
3
2 Pa30 Pa31
Pa30 Pa31
0.494m
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
8/24
Descompunerea impingerilor active:
1 0 0 2 0 0 3 0 0
Pa1h
Pa1
cos 1
412.439kN
m
Pa1v Pa1 sin 1 0kN
m
Pa2h Pa2 cos 2 1.193 103
kN
m
Pa2v Pa2 sin 2 0kN
m
Pa3h Pa3 cos 3 316.459kN
m
Pa3v Pa3 sin 3 0kN
m
Had Pa1h Pa2h Pa3h 1.922 103 kNm
Vad Pa1v Pa2v Pa3v 0kN
m
Calculul presiunilor pasive:
h2 6.48m
Pp20 G 2 cd2 kp2 75.211kN
m2
Pp21 G d2 h2 kp2 2 cd2 kp2 690.607kN
m2
Pp30 G d2 h2 kp3 2 cd3 kp3 593.883kN
m2
Pp31 G d2 h2 kp3 d3 h3 kp3 2 cd3 kp3 684.275kN
m2
Impingerile pasive pe fiecare strat:
Pp2
h2 Pp20 Pp21 2
2.481 103
kN
m
Pp3
h3 Pp30 Pp31 2
639.079kN
m
punctele lor de aplicatie :
zp2
h2
3
2 Pp20 Pp21
Pp20 Pp21
2.372m zp3
h3
3
2 Pp30 Pp31
Pp30 Pp31
0.488m
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
9/24
Descompunerea impingerilor pasive:
2 0 0 3 0 0
Pp2h Pp2 cos 2 2.481 103 kNmPp3h Pp3 cos 3 639.079 kNm
Pp2v Pp2 sin 2 0kN
m Pp3v Pp3 sin 3 0
kN
m
Hpd Pp2h Pp3h 3.12 103
kN
m
Vpd Pp2v Pp3v 0kN
m
Incarcarile totale
Hdt Hpd 1 m Had 1 m 1.198 103
kN
Vdt G1 G2 G3 Vad 1 m Vpd 1 m 5.517 103
kN
Verificare la rasturnare sectiunea B-B (baza cheson, stanga)
Mdst2 Pa1h h3 h2 z1 1 m Pa2h h3 z2 1 m Pa3h z3 1 m 8.515 103
kN m
Mstb2 Pp2h h3 zp2 1 m Pp3h zp3 1 m G1 xBG1 G2 xBG2 G3 xBG3
Mstb2d Gstb Mstb2 1.629 104
kN m
Mdst2d Gdst Mdst2 9.367 103
kN m
Mdst2d Mstb2d 1
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
10/24
Verificare la capacitate portanta
MEd Pa1v Pa2v Pa3v 1.5 m 1 m Pp2h h3 zp2 1 m Pp3h zp3 1 m
G1 x1
G3 x3
G2 x2
Pa1h h3 h2
z1
1
m
Pa2h h3 z2 1 m Pa3h 1 m z3
MEd 1.314 103
kN m
B 3 m
Lc 7 m L' 7 m
eb2
MEd
Vdt
0.238m
B'2 B 2 eb2 2.524m
A'2 B'2 L' 17.665m2
capacitate portant
Nq2 e tan 3
tan 45 3
2
2
6.593
Nc2 Nq2 1 1
tan 3 15.12
N2 2 Nq2 1 tan 3 4.138
forma fundaiei
sq2 1B'2
L'
sin 3 1.125
s2 1 0.3B'2
L'
0.892
sc2
sq2 Nq2 1 Nq2 1
1.147
0 unghiul de inclinare fata de orizontala a bazei fundatiei
nclinarea bazei fundaiei
bq2 1 tan 3 2
1
bc2 bq2
1 bq2 Nc2 tan 3
1b2 1 tan 3
21
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
11/24
inclinarea fundatiei
mL2
2L'
B'2
1L'
B'2
1.265 iq2 1
Hdt
Vdt A'2 cd3 cot 3
mL2
0.737
i2 1Hdt
Vdt A'2 cd3 cot 3
mL2 1
0.579
ic2 iq2
1 iq2 Nc2 tan 3
0.69
q'2 q' 1.495 105
Pa
Rd2 cd3 Nc2 bc2 sc2 ic2 q'2 Nq2 bq2 sq2 iq2 0.5 d3 B'2 N2 b2 s2 i2 A'2
Rd2 1.559 104
kN
Verificarea la capacitate portanta:
Vdt
A'2
312.298kN
m2
Rd2
A'2
882.489kN
m2
Vdt
A'2
Rd2
A'2
1
Verificare la rasturnare in sectiunea A-A stanga (rost elevatie-fundatie)
Mdst2AA Pa1h z1 1.2m 1 m 250.88 kN m
Mstb2AA G1 xAG1 G3 xAG3 1.706 103
kN m
Mdst2AAd Gdst Mdst2AA 275.968 kN m
Mstb2AAd Gstb Mstb2AA 1.535 103
kN m
Mdst2AAd Mstb2AAd 1
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
12/24
B. Faza de exploatare
IPOTEZA 3 (G1+G2+G3+G4+Pa+Pp+q0+Vg)
-podul dat in exploatare se considera incarcat cu sarcina permanenta si cu convoiul de
vehicule tip pe terasament, in spatele culeei
Calculul presiunilor active:
P3a10 Q q0 ka1 G 2 cd1 ka1 22.371kN
m2
P3a11 Q q0 ka1 G d1 h1 ka1 2 cd1 ka1 149.479kN
m2
P3a20 Q q0 ka2 G d1 h1 ka2 2 cd2 ka2 108.213kN
m2
P3a21 Q q0 ka2 G d1 h1 ka2 d2 h2 ka2 2 cd2 ka2 260.105kN
m2
P3a30 Q q0 ka3 G d1 h1 ka3 d2 h2 ka3 2 cd3 ka3 304.331kN
m2
P3a31 Q q0 ka3 G d1 h1 ka3 d2 h2 ka3 d3 h3 ka3 2 cd3 ka3 328.587kN
m2
Impingerile active pe fiecare strat: punctele lor de aplicatie :
P3a1
h1 P3a10 P3a11 2
412.439kN
m z31
h1
3
2 P3a10 P3a11
P3a10 P3a11
1.808m
P3a2
h
2
P3
a20
P3
a21
21.193 103 kNm
z32
h
23
2 P3
a20
P3a21
P3a20 P3a21
2.795m
P3a3
h3 P3a30 P3a31 2
316.459kN
m z33
h3
3
2 P3a30 P3a31
P3a30 P3a31
0.494m
Descompunerea impingerilor active:
1 0 0 2 0 0 3 0 0
P3a1h P3a1 cos 1 412.439kN
m P3a2h P3a2 cos 2 1.193 10
3
kN
m
P3a1v P3a1 sin 1 0 kNmP3a2v P3a2 sin 2 0 kNm
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
13/24
P3a3h P3a3 cos 3 316.459kN
m
P3a3v P3a3 sin 3 0kN
m
H3ad P3a1h P3a2h P3a3h 1.922 103 kN
m
V3ad P3a1v P3a2v P3a3v 0kN
m
Calculul presiunilor pasive:
P3p20 Q q0 kp2 G 2 cd2 kp2 182.396kN
m2
P3p21 Q q0 kp2 d2 h3 kp2 2 cd2 kp2 277.364kN
m2
P3p30 Q q0 kp3 G d2 h3 kp3 2 cd3 kp3 200.091kN
m2
P3p31 Q q0 kp3 G d2 h3 kp3 d3 h3 kp3 2 cd3 kp3 290.483kN
m2
Impingerile pasive pe fiecare strat: punctele lor de aplicatie :
P3p2
h2 P3p20 P3p21 2
1.49 103
kN
m z3p2
h2
3
2 P3p20 P3p21
P3p20 P3p21
3.017m
P3p3
h3 P3p30 P3p31
2
245.287kN
m
z3p3
h3
3
2 P3p30 P3p31
P3p30 P3p31
0.469m
Descompunerea impingerilor pasive:
1 0 0 2 0 0 3 0 0
P3p2h P3p2 cos 2 1.49 103
kN
m P3p3h Pp3 cos 3 639.079
kN
m
P3p2v Pp2 sin 2 0kN
m P3p3v Pp3 sin 3 0
kN
m
H3pd P3p2h P3p3h 2.129 103
kN
m
V3pd P3p2v P3p3v 0kN
m
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
14/24
Incarcarile totale
H3dt H3pd 1 m H3ad 1 m 206.454 kN
V3dt
G1
G2
G3
V3ad
1 m V3pd
1 m Vg
6.357 103
kN
verificare capacitate portanta
M3Ed P3p2h 1.23 m 1 m P3p3h 3.88 m 1 m G1 x1 G3 x3
Vg 0.45 m P3a1h h3 h2 z1 1 m P3a2h h3 z2 1 m
P3a3h 1 m z3 P3p2v P3p3v 3.20 m 1 m
M3Ed 2.675 103
kN m
B 3 m
Lc 7 m L' 7 m
eb3
M3Ed
V3dt
0.421 m
B'3 B 2 eb3 3.842m
A'3 B'3 L' 26.892m2
capacitate portant
Nq3
e tan d3
tan 45 d3
2
2
4.544
Nc3 Nq3 1 1
tan d3 11.971
N3 2 Nq3 1 tan d3 2.098
0 unghiul de inclinare fata de orizontala a bazei fundatiei
forma fundaiei
sq3 1B'3
L'
sin d3 1.156
s3 1 0.3B'3
L'
0.835
sc3
sq3 Nq3 1 Nq3 1
1.2
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
15/24
nclinarea bazei fundaiei
bq3 1 tan d3 2
1
b3 1 tan d3 2
1
bc3 bq3
1 bq3 Nc3 tan d3
1
inclinarea fundatiei
mL3
2L'
B'3
1L'
B'3
1.354
iq3 1H3dt
V3dt A'3 cd3 cot d3
mL3
0.957
i3 1H3dt
V3dt A'3 cd3 cot d3
mL3 1
0.927
ic3 iq3
1 iq3 Nc3 tan d3
0.945
q'3 1.2m 1 h2 2 h3 3 148.914kN
m2
Rd3 cd3 Nc3 bc3 sc3 ic3 q'3 Nq3 bq3 sq3 iq3 0.5 d3 B'3 N3 b3 s3 i3 A'3
Rd3 2.215 104
kN
Verificarea la capacitate portanta:
V3dt
A'3
236.387kN
m2
Rd3
A'3
823.546kN
m2
V3dt
A'3
Rd3
A'3
1
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
16/24
Verificarea la rasturnare in sectiunea B-B (rost fundatie-teren)
Mdst3BB P3a1h h3 h2 z31 1 m P3a2h h3 z32 1 m P3a3h z33 1 m 8.515 103
kN m
Mstb3BB P3p2h h3 z3p2 1 m P3p3h z3p3 1 m G1 xBG1 G2 xBG2G3 xBG3 Vg 1.9 m
Mstb3BBd Gstb Mstb3BB 1.557 104
kN m
Mdst3BBd Gdst Mdst3BB 9.367 103
kN m
Mdst3BBd Mstb3BBd 1
Verificare la rasturnare in sectiunea A-A stanga (rost elevatie-fundatie)
Mdst2AA P3a1h z31 1.2m 1 m 250.88 kN m
Mstb2AA G1 xAG1 G3 xAG3 Vg 0.9 m 2.462 103
kN m
Mdst2AAd Gdst Mdst2AA 275.968 kN m
Mstb2AAd Gstb Mstb2AA 2.216 103
kN m
Mdst2AAd Mstb2AAd 1
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
17/24
IPOTEZA 4 (G1+G2+G3+G4+Pa+Pp+T+N) qo 0kN
m
- podul dat in exploatare are suprastructura incarcata si un convoi tip de vehicule(dispus in pozitia care determina reactiunea maxima)
Calculul presiunilor active:
P4a10 Q qo ka1 G 2 cd1 ka1 5.858kN
m2
P4a11 Q qo ka1 G d1 h1 ka1 2 cd1 ka1 121.25kN
m2
P4a20 Q qo ka1 G d1 h1 ka2 2 cd2 ka2 81.757kN
m2
P4a21
Q
qo
ka2
G
d1
h1
ka1
d2
h2
ka2
2 cd2
ka2
241.634
kN
m2
P4a30 Q qo ka3 G d1 h1 ka3 d2 h2 ka3 2 cd3 ka3 276.922kN
m2
P4a31 Q qo ka3 G d1 h1 ka3 d2 h2 ka3 d3 h3 ka3 2 cd3 ka3 301.178kN
m2
Diagrama se anuleazala:
h04
Q qo ka1 2 cd1 ka1
d1
k
a1
0.221m
x41 h1 h04 4.579m de la stratul doi in sus
Impingerile active pe fiecare strat: punctele lor de aplicatie :
P4a11
2
x41 P4a11 277.59kN
m z41 x41
1
3 1.526m
P4a2
h2 P4a20 P4a21 2
1.048 103
kN
m z42
h2
3
2 P4a20 P4a21
P4a20 P4a21
2.706m
P4a3
h3 P4a30 P4a31
2
289.05kN
m
z4
3
h3
3
2P4a30 P4a31
P4a30 P4a31
0.493m
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
18/24
Descompunerea impingerilor active:
1 0 0 2 0 0 3 0 0
P4a1h Pa1 cos 1 412.439kN
m
P4a1v Pa1 sin 1 0kN
m
P4a2h Pa2 cos 2 1.193 103
kN
m
P4a2v Pa2 sin 2 0kN
m
P4a3h Pa3 cos 3 316.459kN
m
P4a3v Pa3 sin 3 0kN
m
H4ad Pa1h Pa2h Pa3h 1.922 103
kN
m
V4ad Pa1v Pa2v Pa3v 0kN
m
Calculul presiunilor pasive:
P4p20 G 2
cd2
kp2
75.211
kN
m2
P4p21 G d2 h2 kp2 2 cd2 kp2 690.607kN
m2
P4p30 G d2 h2 kp3 2 cd3 kp3 593.883kN
m2
P4p31 G d2 h2 kp3 d3 h3 kp3 2 cd3 kp3 684.275kN
m2
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
19/24
Impingerile pasive pe fiecare strat:
P4p2
h2 P4p20 P4p21
22.481 10
3
kN
m
P4p3
h3 P4p30 P4p31 2
639.079kN
m
punctele lor de aplicatie :
z4p2
h2
3
2 P4p20 P4p21
P4p20 P4p21
2.372m
z4p3
h3
3
2 P4p30 P4p31
P4p30 P4p31
0.488m
Descompunerea impingerilor pasive:
1 0 0 2 0 0 3 0 0
P4p2h Pp2 cos 2 2.481 103
kN
m P4p3h Pp3 cos 3 639.079
kN
m
P4p2v Pp2 sin 2 0kN
m P4p3v Pp3 sin 3 0
kN
m
H4pd Pp2h Pp3h 3.12 103
kN
m
V4pd Pp2v Pp3v 0kN
m
Incarcarile totale
Caz I H4dtI Hpd 1 m Had 1 m T1 1.338 103
kN
Caz II H4dtII Hpd 1 m Had 1 m T1 1.058 103
kN
V4dt G1 G2 G3 V4ad 1 m V4pd 1 m N 5.517 103
kN
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
20/24
Caz I (accelerare)
M4Ed P4p2h h3 z4p2 1 m P4p3h z4p3 1 m G1 x1 G3 x3N1 0.45 m P4a1h h3 h2 z1 1 m P4a2h h3 z2 1 m
P4a3h 1 m z3 T1 11.5 m
M4Ed 3.464 103
kN m
B 3 m
Lc 7 m L' 7 m
eb4
M4Ed
V4dt
0.628m
B'4 B 2 eb4 1.744m
A'4 B'4 L' 12.209m2
capacitate portant
Nq4 e tan d3
tan 45 d3
2
2
4.544
Nc4 Nq4 1 1
tan d3 11.971
N4 2 Nq4 1 tan d3 2.098
forma fundaiei
sq4 1B'4
L'
sin d3 1.071
s4 1 0.3B'4
L'
0.925
sc4
sq3 Nq4 1
Nq4 1 1.2
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
21/24
0 unghiul de inclinare fata de orizontala a bazei fundatiei
nclinarea bazei fundaiei
bq4 1 tan d3 2
1
b4 1 tan d3 2
1
bc4 bq4
1 bq3 Nc4 tan d3
1
inclinarea fundatiei
mL4
2L'
B'4
1
L'
B'4
1.199
iq4 1H4dtI
V4dt A'4 cd3 cot d3
mL4
0.72
i4 1H4dtI
V4dt A'4 cd3 cot d3
mL4 1
0.547
ic4 iq4
1 iq4
Nc4 tan d3 0.641
q'4 1.2m 1 h2 2 h3 3 148.914kN
m2
Rd4 cd3 Nc4 bc4 sc4 ic4 q'4 Nq4 bq4 sq4 iq4 0.5 d3 B'4 N4 b4 s4 i4 A'4
Rd4 6.742 103
kN
Verificarea la capacitate portanta:
V4dt
A'4
451.856kN
m2
Rd4
A'4
552.168kN
m2
V4dt
A'4
Rd4
A'4
1
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
22/24
Verificarea la rasturnare in sectiunea B-B (rost fundatie-teren)
Mdst4BB P4a1h h3 h2 z41 1 m P4a2h h3 z42 1 m P4a3h z43 1 m 8.293 103
kN m
Mstb4BB P4p2h h3 z4p2 1 m P4p3h z4p3 1 m G1 xBG1 G2 xBG2G3 xBG3 N1 1.91 m T1 11.5 m
Mstb4BBd Gstb Mstb4BB 1.98 104
kN m
Mdst4BBd Gdst Mdst4BB 9.123 103
kN m
Mdst4BBd Mstb4BBd 1
Verificarea la rasturnare in sectiunea A-A (rost elevatie-fundatie)
Mdst4BB P4a1h z41 1.2m 1 m 134.565 kN m
Mstb4BB G1 xBG1 G3 xBG3 N1 0.91 m T1 11.5 m
Mstb4BBd Gstb Mstb4BB 4.971 103
kN m
Mdst4BBd Gdst Mdst4BB 148.022 kN m
Mdst4BBd Mstb4BBd 1
Caz II (franare)
M4Ed P4p2h h3 z4p2 1 m P4p3h z4p3 1 m G1 x1 G3 x3N1 0.45 m P4a1h h3 h2 z1 1 m P4a2h h3 z2 1 m
P4a3h 1 m z3 T1 11.5 m
M4Ed 244.063kN m
B 3m
Lc 7 m L' 7 m
eb4M4EdV4dt
0.044m
B'4 B 2 eb4 2.912m
A'4 B'4 L' 20.381m2
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
23/24
capacitate portant
Nq4 e tan d3
tan 45 d3
2
2
4.544
Nc4 Nq4 1 1
tan d3 11.971
N4 2 Nq4 1 tan d3 2.098
forma fundaiei
sq4 1B'4
L'
sin d3 1.118
s4 1 0.3B'4
L'
0.875
sc4
sq3 Nq4 1 Nq4 1
1.2
0 unghiul de inclinare fata de orizontala a bazei fundatiei
nclinarea bazei fundaiei
bq4 1 tan d3 2
1
b4 1 tan d3 2
1
bc4 bq4
1 bq3 Nc4 tan d3
1
inclinarea fundatiei
mL4
2L'
B'4
1L'
B'4
1.294
i
q4
1H4dtI
V4dt A'4 cd3 cot d3
mL4
0.704
i4 1H4dtI
V4dt A'4 cd3 cot d3
mL4 1
0.536 ic4 iq4
1 iq4 Nc4 tan d3
0.62
7/31/2019 Mathcad - VladCulee
24/24
q'4 1.23m 1 h2 2 h3 3 149.454kN
m2
Rd4 cd3 Nc4 bc4 sc4 ic4 q'4 Nq4 bq4 sq4 iq4 0.5 d3 B'4 N4 b4 s4 i4 A'4Rd4 1.168 10
4 kN
Verificarea la capacitate portanta:
V4dt
A'4
270.691kN
m2
Rd4
A'4
573.133kN
m2
V4dt
A'4
Rd4
A'4
1
Verificarea la rasturnare in sectiunea B-B (rost fundatie-teren)
Mdst4BB P4a1h h3 h2 z41 1 m P4a2h h3 z42 1 m P4a3h z43 1 m T1 11.5 m
Mstb4BB P4p2h h3 z4p2 1 m P4p3h z4p3 1 m G1 xBG1 G2 xBG2 G3 xBG3 N1 1.91 m
Mstb4BBd Gstb Mstb4BB 1.836 104
kN m
Mdst4BBd Gdst Mdst4BB 7.352 103
kN m
Mdst4BBd
Mstb4BBd
1
Verificarea la rasturnare in sectiunea A-A (rost elevatie-fundatie)
Mdst4BB P4a1h z41 1.2m 1 m T1 11.5 m
Mstb4BB G1 xBG1 G3 xBG3 N1 0.91 m
Mstb4BBd Gstb Mstb4BB 3.522 103
kN m
Mdst4BBd Gdst Mdst4BB 1.623 103
kN m
Mdst4BBd Mstb4BBd 1
Recommended