View
1.616
Download
353
Category
Tags:
Preview:
DESCRIPTION
Terdiri dari:- perencanaan gording- perencanaan rangka atap- rencana perletakan- kontrol lendutan rangka- rencana ikatan angin- berat rangka atap- daftar pustaka
Citation preview
GORDINGprofil C atau I
Batang tarik gording
DATA-DATAPanjang bentang L = 10 m Mutu Baja,Tinggi kuda-kuda atap H1 = 1 m BJ- 34 σ = 1400 kg/cm2 atau,
H2 = 2 m fy = kg/cm2 σ = kg/cm2
Jarak kuda2 atap B = 5.5 mKecepatan angin V = 75 km/jam E = kg/cm2
Isilah data-data pada sel berwarna kuning2100000
GEOMETRI STRUKTUR
γ(K)1
γ(H)
γ(A)
α β
IDEALISASI STRUKTUR
1. Sudut-sudut Utama,
27.0308614.93142 16.03234α β γ (A) γ (K)1
136.9368030.96376γ (H)
2. Panjang Batang,
A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6m m m m m m m m m m m
1.166 1.166 1.166 1.166 1.166 1.294 1.294 1.294 1.179 1.179 2.500
V1 V2 V3 V4 D1 D2 D3
Batang tepi atas Batang tepi bawah
Batang vertikal Btg. DiagonalV1 V2 V3 V4 D1 D2 D3m m m m m m m
0.366 0.731 1.097 0.548 1.501 1.761 1.389
3. Sudut-sudut Pada Tiap Titik Buhul,
γ (F)1γ (E)1 γ (E)2
γ (D)2118.220973
γ (F)2 γ (F)3
γ (C)1 γ (C)2 γ (C)3 γ (D)1102.188633 49.392415 28.418952 61.779027
γ (E)3
(Sudut-sudut pada tiap titik buhul ini sangat berguna untuk
102.188633 55.123503 22.687864
γ (J)1102.188633
40.327809 75.157773 57.994617
75.157773γ (J)3
21.451219
55.123503γ (J)2
77.811367 49.718724γ (I)1 γ (I)2
49.392415 118.220973
γ (H)2 γ (H)3 γ (H)4
12.386613γ (F)1
γ (G)1 γ (G)2 γ (G)3 γ (H)1
γ (E)1 γ (E)2102.188633 40.327809
γ (F)2 γ (F)337.483558
γ (E)3
(Sudut-sudut pada tiap titik buhul ini sangat berguna untuk
mendapatkan besaran lengan momen dalam perhitungan
gaya batang dengan metode potongan/Ritter).27.030860 64.010766γ (K)1 γ (K)2 γ (K)3
27.030860
a). JARAK GORDINGJarak gording disesuaikan dengan jenis dan ukuran panjang atap yang digunakan, misalnya untuk atap seng gelombang memiliki panjang ± 1,80 meter s/d 2,4 meter, maka jarak gording adalah ± 1,40 m s/d 2,0 m. Apabila diperlukan gording dapat diletakkan diantara dua titik buhul (lihat gambar). Jenis penutup atap superdeckpanjangnya dapat diminta sesuai yang dibutuhkan. Untuk jenis penutup atap dari genteng keramik, genteng beton,
RENCANA GORDING
pa ja g ya dapat d ta sesua ya g d butu a U tu je s pe utup atap da ge te g e a , ge te g beto ,dan genteng metal membutuhkan usuk yang diletakkan diatas gording dan reng yang diletakkan diatas usuk.Bahan untuk usuk dapat dipakai kayu ataupun baja ringan (cold rolled) dengan jarak-jarak 0,75 meter s/d 1,20 meter,dan untuk reng dapat dipergunakan kayu ataupun baja ringan, jarak-jaraknya disesuaikan dengan jenis atapnya. Semua bahan yang dipakai harus dihitung sebagai beban mati.
Apabila jarak gording > 1,60 meter,harus ditambah gording, dapat diletakkan ditengah.
B t t ik
Seng gelombang panjang 1,80 meter
Gording
Batang tarik untuk gording
Atap genteng
Mur
Batang tarik untuk gording
RENG(kayu/baja ringan)
USUK (kayu/baja ringan)
Gording
RENG(baja ringan)
USUK (baja ringan)
b). SISTEM PEMBEBANAN GORDINGRENCANA GORDING
P
Sumbu y-y Sumbu y-ySumbu x-x Sumbu x-x
Py = P Sin αQy = Q Sin α
α
Qy = Q Sin αPy = P Sin α
α
Q
Variasi Bebas (tanpa batang tarik) Variasi dengan batang tarik
QP
Qx = Q Cos α
Px = P Cos α
α
QP
Qx = Q Cos αPx = P Cos α
α
Garis lentur Garis lenturff
B
P (kg)
Q (kg/m’)
P (kg)
Q (kg/m’)
B / 3
Momen : Lendutan : Momen : Lendutan :- P : Mxp = 1/4 P Cos α . B - P : Mxp = 1/4 P Cos α . B
Myp = 1/4 P Sin α . B Myp = 1/4 P Sin α . (B/3)- Q/W : Mxq = 1/8 Q Cos α . B2 - Q/W : Mxq = 1/8 Q Cos α . B2
Myq = 1/8 Q Sin α . B2 Myq = 1/8 Q Sin α . (B/3)2
Tegangan : Tegangan :- P : σ = Mxp /wx + Myp/wy - P : σ = Mxp /wx + Myp/wy
IxE
B.CosQfx
4
1384
5 α=
IyE
B.SinQfy
4
1384
5 α=
IxE
B.CosPfx
3
248
1 α=
3
IxE
B.CosQfx
4
1384
5 α=
IyE
B/3).SinQfy
4
1384
5 (α=
IxE
B.CosPfx
3
248
1 α=
3p yp y p yp y- Q/W : σ = Mxp /wx + Myp/wy - Q/W : σ = Mxp /Wx + Myp/Wy Dimana,
Wx = ± 8 Wy PPBBI 1984
IyE
B.SinPfy
3
248
1 α=
IyE
B/3).SinPfy
3
248
1 (α=
Bfyfyfxfxf250
1221
221 )()( <+++= Bfyfyfxfxf
250
1221
221 )()( <+++=
c). DIMENSI GORDING c1). Beban-beban yang diperhitungkan :
Beban Mati, PMI 1970 NI.18 Bab II
- Penutup atap, tergantung dari jenis atap yang dipergunakan, = 10.0 kg/m2PPIUG 1983 Bab II
Berat penutup atap x jarak antara gording ( 1 166 m) = 11 66 kg/m'
RENCANA GORDING
Berat penutup atap x jarak antara gording ( 1.166 m) = 11.66 kg/m- Berat sendiri gording, pada tahap awal ditaksir, = 18.00 kg/m' 1). Jumlah, (DL Q) Q = 29.66 kg/m'
Beban Hidup, PMI 1970 NI.18 Bab III pasal 3.2.3
2). Beban terpusat di tengah bentang, (LL P) P = 100 kg PPIUG 1983 Bab III pasal 3.2.2(b)
Beban Angin, PMI 1970 NI.18 Bab IV
3). Beban angin datang (LL Wd), Wd = 6.94 kg/m' PPIUG 1983Bab IV 3). Beban angin datang (LL Wd), Wd = 6.94 kg/m PPIUG 1983Bab IV
4). Beban angin pergi (LL Wp), Wp = -12.65 kg/m'
Kombinasi Pembebanan. PMI 1970 NI.18 Bab I pasal 1.1
Pembebanan Tetap = 1) DL Q + 2) LL P PPIUG 1983 Bab I pasal 1.1
Pembebanan Sementara = 1) DL Q + 2) LL P + 3) LL Wd atau,= 1) DL Q + 2) LL P + 3) LL Wp
c2). Tegangan Izin. PPBBI 1984 Bab 2 pasal 2.2 c2). Tegangan Izin. PPBBI 1984 Bab 2 pasal 2.2
Pembebanan Tetap = 1400 kg/cm2
Pembebanan Sementara = 1,30 x 1400 = 1820 kg/cm2
c3). Lendutan Maksimum. PPBBI 1984 Bab 15
Batas lendutan maksimum arah vertikal (beban mati + b. hidup), 2.2 cm
c4). Variasi Bebas (tanpa batang tarik gording).M o m e n .
== Bf250
1
M o m e n . 1). DL Q Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.m' = kg.cm'
Myq = 1/8 . Q Sin α . B2 = kg.m' = kg.cm' 2). LL P Mxp = 1/4 P Cos α . B = kg.m' = kg.cm'
Myp = 1/4 P Sin α . B = kg.m' = kg.cm' 3). LL Wd Mxwd = 1/8 . Wd . B2 = kg.m' = kg.cm'
Mywd = 0 Wdy = 0 4). LL Wp Mxwp = 1/8 . Wp . B2 = kg.m' = kg.cm'
Mywp = 0 Wpy = 0
26.225 2622.5
-47.840 -4784.0
117.905
96.169 9616.957.702 5770.2
11790.570.743 7074.3
Mywp = 0 Wpy = 0Pembebanan Tetap.
Mx maks = Mxq + Mxp = kg.cm'My maks = Myq + Myp = kg.cm'
Pembebanan Sementara.Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwd = kg.cm' menentukanMy maks = Myq + Myp + Mywd = kg.cm'
AtauMx maks = Mxq + Mxp + Mxwp = kg cm'
12844.5
16623 5
21407.512844.5
24030.0(a)(a)
Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwp = kg.cm'My maks = Myq + Myp + Mywp = kg.cm'
Tahanan Momen Perlu,
Dimensi Profil Gording (dari tabel)
wx 88.7 69.7 65.6momen
Tahanan Pemb. Tetap P. Sement. (a) P. Sement. (b)
cm3 cm3 cm3
16623.512844.5 (b)(b)
Dimensi Profil Gording (dari tabel)Profil wx wy Ix Iy Berat
cm3 cm3 cm4 cm4 kg/m'INP18 161.0 19.8 1450.0 81.3 21.9C16 116.0 18.3 925.0 85.3 18.8
Kontrol Tegangan.Beban mati (DL Q) baru, Q = 33.56 kg/m' (Pen. atap + INP18 )
Q = 30.46 kg/m' (Pen. atap + C16 )
RENCANA GORDING
M o m e n . 1). DL Q Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.cm'
Myq = 1/8 . Q Sin α . B2 = kg.cm'Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.cm'Myq = 1/8 . Q Sin α . B2 = kg.cm'
2). LL P Mxp = 1/4 P Cos α . B = kg.cm'Myp = 1/4 P Sin α . B = kg.cm'
3) LL Wd Mxwd = 1/8 Wd B2 kg cm'
9876.3 C165925.8
11790.57074.32622 5
10881.5 INP186528.9
3). LL Wd Mxwd = 1/8 . Wd . B2 kg.cm'Mywd = 0 Wdy = 0
4). LL Wp Mxwp = 1/8 . Wp . B2 = kg.cm'Mywp = 0 Wpy = 0
Pembebanan Tetap,Mx maks = Mxq + Mxp = kg.cm' kg.cm'My maks = Myq + Myp = kg.cm' kg.cm'
-4784.0
INP18 C1622672.0 21666.913603.2 13000.1
2622.5
Pembebanan Sementara,Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwd = kg.cm' kg.cm'My maks = Myq + Myp + Mywd = kg.cm' kg.cm'
Tegangan Yang Terjadi.Pembebanan Tetap,
syarat :828 kg/cm2 OK 897 2 kg/cm2 OK < 1400 kg/cm2
INP18 C16
INP18 C1625294.5 24289.413603.2 13000.1
=+=maksMymaksMx
σ 828 kg/cm2 OK 897.2 kg/cm2 OK < 1400 kg/cm2
Pembebanan Sementara,
844 kg/cm2 OK 919.8 kg/cm2 OK < 1820 kg/cm2
Kontrol Lendutan.
0 21 cm 0 31 cm
INP18 C16
INP18 C16
=+=w yw x
σ
=+=w y
maksMy
w x
maksMxσ
=+=B. Cos PB. Cos Q
fx34 15 αα
0.21 cm 0.31 cm
2.25 cm 2.04 cm
syarat :2.26 cm ERR 2.06 cm OK < 2.2 cm
c5). Variasi Dengan Batang Tarik Gording.
INP18 C16
INP18 C16== + 22 fyfxf
=+=IyE
B. Sin P
IyE
B. Sin Qfy
34
48
1
384
5 αα
=+=IxEIxE
fx48384
c5). Variasi Dengan Batang Tarik Gording.Direncanakan menggunakan 2 (dua) buah batang tarik.M o m e n . 1). DL Q Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.m' = kg.cm'
Myq = 1/8 . Q Sin α . (B/3)2 = kg.m' = kg.cm' 2). LL P Mxp = 1/4 P Cos α . B = kg.m' = kg.cm'
Myp = 1/4 P Sin α . (B/3) = kg.m' = kg.cm' 3). LL Wd Mxwd = 1/8 . Wd . B2 = kg.m' = kg.cm'
Mywd = 0 Wdy = 026.225 2622.5
6.411 641.1117.905 11790.523.581 2358.1
96.169 9616.9
Mywd = 0 Wdy = 0 4). LL Wp Mxwp = 1/8 . Wp . B2 = kg.m' = kg.cm'
Mywp = 0 Wpy = 0-47.840 -4784.0
Pembebanan Tetap.Mx maks = Mxq + Mxp = kg.cm'My maks = Myq + Myp = kg.cm'
Pembebanan Sementara.Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwd = kg.cm' menentukan
2999.2
24030.0
RENCANA GORDING
21407.5
( )a s q p d g c e e tu a
My maks = Myq + Myp + Mywd = kg.cm'Atau
Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwp = kg.cm'My maks = Myq + Myp + Mywp = kg.cm'
Tahanan Momen Perlu,
momen cm3 cm3 cm3
030 02999.2
16623.52999.2
Tahanan Pemb. Tetap P. Sement. (a) P. Sement. (b)
(a)
(b)
Dimensi Profil Gording (dari tabel)Profil wx wy Ix Iy Berat
cm3 cm3 cm4 cm4 kg/m'INP 10 34.2 4.9 171.0 12.2 8.3C 10 41.2 8.5 206.0 29.3 10.6
(Sel berwarna kuning tempat mengisi data)
o e c c cwx 32.4 26.4 22.3
(Se be a a u g e pa e g s da a)
Kontrol Tegangan.Beban mati (DL Q) baru, Q = 19.98 kg/m' (Pen. atap + INP 10 )
Q = 22.26 kg/m' (Pen. atap + C 10 )
M o m e n . 1). DL Q Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.cm'
Myq = 1/8 . Q Sin α . (B/3)2 = kg.cm'6478.3 INP 10431.9Myq 1/8 . Q Sin α . (B/3) kg.cm
Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.cm'Myq = 1/8 . Q Sin α . (B/3)2 = kg.cm'
2). LL P Mxp = 1/4 P Sin α . B = kg.cm'Myp = 1/4 P Cos α . (B/3) = kg.cm'
3). LL Wd Mxwd = 1/8 . Wd . B2 = kg.cm'Mywd = 0 Wdy = 0
4). LL Wp Mxwp = 1/8 . Wp . B2 = kg.cm'Mywp = 0 Wpy = 0
-4784.0
7217.6 C 10481.2
11790.52358.12622.5
431.9
Mywp = 0 Wpy = 0
Pembebanan Tetap,Mx maks = Mxq + Mxp = kg.cm' kg.cm'My maks = Myq + Myp = kg.cm' kg.cm'
Pembebanan Sementara,Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwd = kg.cm' kg.cm'My maks = Myq + Myp + Mywd = kg cm' kg cm'
INP 10 C 1020891.4 21630.62790 0 2839 3
INP 10 C 1018268.8 19008.12790.0 2839.3
My maks = Myq + Myp + Mywd = kg.cm' kg.cm'
Tegangan Yang Terjadi.Pembebanan Tetap,
syarat :1104 kg/cm2 OK 795.8 kg/cm2 OK < 1400 kg/cm2
Pembebanan Sementara,
INP 10 C 10
INP 10 C 10
2790.0 2839.3
=+=w y
maksMy
w x
maksMxσ
1180 kg/cm2 OK 859.4 kg/cm2 OK < 1820 kg/cm2INP 10 C 10
=+=w y
maksMy
w x
maksMxσ
Kontrol Lendutan.
1.40 cm 1.21 cmINP 10 C 10
RENCANA GORDING
=+=IxE
B. Cos P
IxE
B. Cos Qfx
34
48
1
384
5 αα
0.32 cm 0.13 cm
syarat :1.43 cm OK 1.22 cm OK < 2.2 cm
CATATAN : Apabila hanya menggunakan 1 btg. tarik, 1.82 cm 1.31 cm
INP 10 C 10
INP 10 C 10== + 22 fyfxf
=+=IyE
B/3). Sin P
IyE
B/3). Sin Qfy
34
48
1
384
5 (α(α
Dimensi Batang Tarik.Gording direncanakan memakai 2 (dua) buah batang tarik.
Kuda-kuda atap
Batang tarik
Kuda-kuda atapKuda-kuda atap
Puncak
TT
Gording
Puncak
Gording
TT
B B1/3 B 1/2 B
Model 1 batang tarikModel 2 batang tarik
1/3 B 1/3 B 1/2 B
Berat yang dipikul satu batang tarik = (Berat 10 x pen. atap + berat 12 buah gording) x 1/3 B x Sin α ,= 204.2 kg INP 10 = 230.0 kg C 10
+ 10% = 20.4 kg + 10% = 23.0 kgMuatan hidup P = 100.0 kg + Muatan hidup P = 100.0 kg +
T = 324.6 kg T = 353.0 kg
Diameter batang tarik, Diameter batang tarik,Luas A = 0 232 cm2 Luas A = 0 252 cm2Luas, A = 0.232 cm Luas, A = 0.252 cmDiameter, φ ≥ 0.543 cm Diameter, φ ≥ 0.567 cmRencanakan, φ = 6 mm Rencanakan, φ = 6 mm
c6). Variasi Atap Genteng/Yang Sejenis Dengan Batang Tarik Gording.Direncanakan menggunakan 2 (dua) buah batang tarik.Beban Mati, PMI 1970 NI.18 Bab II pasal 2.2
- Penutup atap, tergantung dari jenis atap yang dipergunakan, = 50.0 kg/m2
RENCANA GORDING
Penutup atap, tergantung dari jenis atap yang dipergunakan, 50.0 kg/m Berat penutup atap x jarak antara gording ( 1.166 m) = 58.30 kg/m'- Berat sendiri gording, pada tahap awal ditaksir, = 18.00 kg/m' + 1). Jumlah, (DL Q) Q = 76.30 kg/m'
Beban Hidup, PMI 1970 NI.18 Bab III pasal 3.2.3
2). Beban terpusat di tengah bentang, (LL P) P = 100 kg PPIUG 1983 Bab III pasal 3.2.2(b)
Beban Angin, PMI 1970 NI.18 Bab IVeba g , 9 0 8 ab
3). Beban angin datang (LL Wd), Wd = 6.94 kg/m' PPIUG 1983Bab IV
4). Beban angin pergi (LL Wp), Wp = -12.65 kg/m'
M o m e n . 1). DL Q Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.cm'
Myq = 1/8 . Q Sin α . (B/3)2 = kg.cm' 2). LL P Mxp = 1/4 P Cos α . B = kg.cm'
Myp = 1/4 P Sin α . (B/3) = kg.cm'2358.1
24739.51649.3
11790.5Myp 1/4 P Sin α . (B/3) kg.cm
3). LL Wd Mxwd = 1/8 . Wd . B2 = kg.cm'Mywd = 0 Wdy = 0
4). LL Wp Mxwp = 1/8 . Wp . B2 = kg.cm'Mywp = 0 Wpy = 0
Pembebanan Tetap.Mx maks = Mxq + Mxp = kg.cm'My maks = Myq + Myp = kg.cm'
36530.04007.4
2358.12622.5
-4784.0
My maks = Myq + Myp = kg.cmPembebanan Sementara.
Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwd = kg.cm' menentukanMy maks = Myq + Myp + Mywd = kg.cm'
AtauMx maks = Mxq + Mxp + Mxwp = kg.cm'My maks = Myq + Myp + Mywp = kg.cm'
Tahanan Momen Perlu,
4007.4
39152.54007.4
31746.04007.4
(a)
(b)
Tahanan Momen Perlu,
Dimensi Profil Gording (dari tabel)Profil wx wy Ix Iy Berat
cm3 cm3 cm4 cm4 kg/m'INP 12 54 7 7 4 328 0 21 5 11 2
wx 49.0 39.1 35.1
Tahanan Pemb. Tetap P. Sement. (a) P. Sement. (b)
momen cm3 cm3 cm3
INP 12 54.7 7.4 328.0 21.5 11.2C 12 60.7 11.1 364.0 43.2 13.4
(Sel berwarna kuning tempat mengisi data)
Kontrol Tegangan.Beban mati (DL Q) baru, Q = 69.50 kg/m' (Pen. atap + INP 12 )
Q = 71.70 kg/m' (Pen. atap + C 12 )M o m e n .
1). DL Q Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.cm'22534.6 INP 12 1). DL Q Mxq 1/8 . Q Cos α . B kg.cmMyq = 1/8 . Q Sin α . (B/3)2 = kg.cm'Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.cm'Myq = 1/8 . Q Sin α . (B/3)2 = kg.cm'
22534.6 INP 121502.3
23248.0 C 121549.9
2). LL P Mxp = 1/4 P Sin α . B = kg.cm'Myp = 1/4 P Cos α . (B/3) = kg.cm'
3). LL Wd Mxwd = 1/8 . Wd . B2 = kg.cm'Mywd = 0 Wdy = 0
RENCANA GORDING
11790.52358.12622.5
Mywd 0 Wdy 0 4). LL Wp Mxwp = 1/8 . Wp . B2 = kg.cm'
Mywp = 0 Wpy = 0
Pembebanan Tetap,Mx maks = Mxq + Mxp = kg.cm' kg.cm'My maks = Myq + Myp = kg.cm' kg.cm'
Pembebanan Sementara,
-4784.0
INP 12 C 12
INP 12 C 12
34325.2 35038.53860.4 3908.0
Pembebanan Sementara,Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwd = kg.cm' kg.cm'My maks = Myq + Myp + Mywd = kg.cm' kg.cm'
Tegangan Yang Terjadi.Pembebanan Tetap,
syarat :1148 kg/cm2 OK 929.3 kg/cm2 OK < 1400 kg/cm2
INP 12 C 1236947.7 37661.03860.4 3908.0
INP 12 C 12=+=
w y
maksMy
w x
maksMxσ
Pembebanan Sementara,
1196 kg/cm2 OK 972.5 kg/cm2 OK < 1820 kg/cm2
Kontrol Lendutan.
1.46 cm 1.35 cm
INP 12 C 12
INP 12 C 12
=+=w y
maksMy
w x
maksMxσ
=+=B. Cos PB. Cos Q
fx34 15 αα
6 c 35 c
0.26 cm 0.13 cm
syarat :1.49 cm OK 1.35 cm OK < 2.2 cm
CATATAN : Apabila hanya menggunakan 1 btg. tarik, 1.82 cm 1.45 cm
INP 12 C 12
INP 12 C 12== + 22 fyfxf
=+=IyE
B/3). Sin P
IyE
B/3). Sin Qfy
34
48
1
384
5 (α(α
IxEIxE 48384
p y gg g
Dimensi Batang Tarik.Gording direncanakan memakai 2 (dua) buah batang tarik.
Berat yang dipikul satu batang tarik = (Berat 10 x pen. atap + berat 12 buah gording) x 1/3 B x Sin α ,
= 676.7 kg INP 12 = 701.6 kg C 12+ 10% = 67.7 kg + 10% = 70.2 kg
Muatan hidup P = 100.0 kg + Muatan hidup P = 100.0 kg +T = 844.4 kg T = 871.7 kg
Diameter batang tarik, Diameter batang tarik,Luas, A = 0.603 cm2 Luas, A = 0.623 cm2
Diameter, φ ≥ 0.877 cm Diameter, φ ≥ 0.891 cmRencanakan, φ = 9 mm Rencanakan, φ = 9 mm
1). Variasi bebas (tanpa batang tarik), menggunakan atap seng gelombang.Profil gording yang dapat digunakan untuk jarak kuda-kuda, B = 5.5 m INP18 C16
K E S I M P U L A N
RENCANA GORDING
o go d g ya g dapat d gu a a u tu ja a uda uda, 5 5 8 C 6
2). Variasi dengan batang tarik gording (2 buah batang tarik), menggunakan atap seng gelombang.Profil gording yang dapat digunakan untuk jarak kuda-kuda, B = 5.5 m INP 10 C 10Batang tarik yang digunakan, d = 6 mm 6 mm
3). Variasi atap genteng/yang sejenis dengan batang tarik gording (2 buah batang tarik).Profil gording yang dapat digunakan untuk jarak kuda-kuda, B = 5.5 m INP 12 C 12Batang tarik yang digunakan, d = 9 mm 9 mmg y g g
Profil gording yang dirancang untuk penutup atap seng gelombang tidak boleh dipakai untuk jenis penutup lain,sebaiknya keterangan ini dicantumkan dalam dokumen kontrak pembangunan agar tidak terjadi kelalaian di -kemudian hari.
Apabila diinginkan perubahan-perubahan dikemudian hari, maka harus diperhitungkan pembebanan akan datang.
S A R A N
a). Beban-beban yang diperhitungkan :Beban Mati (DL), PMI 1970 NI.18 Bab II pasal 2.2
a1. Penutup atap, tergantung dari jenis atap yang dipergunakan = 10.0 kg/m2PPIUG 1983 Bab II
Berat penutup atap, = kg
RENCANA RANGKA ATAP
64.1Berat penutup atap, kg
a2. Berat gording, pakai gording profil C 10 10.60 kg/m' = kg Tabel INA 1Pengikat gording (taksir), = kgBatang tarik gording, d = 6 mmJumlah batang, n = 2 btg.Berat batang tarik = 1/4 π d2 x jumlah panjang batang x BJ = kg +
= kgJumlah penambahan gording buah
0.559.0
64.1
58.30.2
Jumlah penambahan gording buah
a3. Berat Rangka Atap (Taksir).Dengan menentukan lebih dahulu ukuran profil terpakai secara menyeluruh.Ukuran profil taksir, Berat profil 3.38 kg/m' (lihat tabel). Tabel INA 1Panjang total batang-batang rangka = meterBerat total batang-batang rangka = kgBerat pelat buhul dll + paku/baut taksir (…%) 15 % = kg +
= kg
45.45.543.929
148.522.3
170.8 gBerat rangka atap per-titik buhul (berat/10 titik), = kg
a4. Berat Ikatan Angin.a4.1. Ikatan Angin Atas.
Bahan dari baja bulat (bar), d = 10 mmPanjang total = 23.9 mBerat ikatan angin atas = berat total/4 titik = kg
a4.2. Ikatan Angin Bawah. TIPE B3.7
0 814.2
gUkuran profil taksir, Berat profil 2.97 kg/m' (lihat tabel). Tabel INA 1Panjang total batang-batang = 123.9 mBerat ikatan bawah per-titik buhul (berat/10 titik), = kgPengikat-pengikat, taksir (...%) 6 % = kg
= kg
a5. Berat plafon taksir ( 5 kg/m2 x B x L )/10 titik = kg
40.40.5
40.52.4
42.9
27.5
Maka beban mati (DL) terpusat pada buhul, menjadiPo = 1/2(a1) + (a2) + 1/2(a3) + 1/2(a4.2) + 1/2(a5) = kgP1 = (a1) + (a2) + (a3) + (a4.1) + (a4.2) + (a5) = kgP2 = (a1) + 2(a2) + (a3) + (a4.1) + (a4.2) + (a5) = kg
Beban Hidup (LL P), PMI 1970 NI.18 Bab III pasal 3.2.3
Beban terpusat pada tiap titik buhul (LL P) P = 100.0 kg PPIUG 1983 Bab III pasal 3.2.2(b)
211.5196.4
133.4
Beban Angin (LL W), PMI 1970 NI.18 Bab IV
Beban angin datang (tiup) (LL Wd), Wd = 38.2 kg PPIUG 1983Bab IV
Beban angin pergi (hisap) (LL Wp), Wp = -69.6 kg
Kombinasi Pembebanan. PMI 1970 NI.18 Bab I pasal 1.1
Pembebanan Tetap = DL + LL P PPIUG 1983 Bab I pasal 1.1
Pembebanan Sementara = DL Q + LL P + LL W
b) T I i b). Tegangan Izin. PPBBI 1984 Bab 2 pasal 2.2
Pembebanan Tetap = 1400 kg/cm2
Pembebanan Sementara = 1,30 x 1400 = 1820 kg/cm2
c). GAYA BATANG AKIBAT BEBAN MATI (BERAT SENDIRI)RENCANA RANGKA ATAP
Gaya-gaya akibat berat sendiri, terdiri dari berat kuda2, gording, atap, ikatan angin, penggantung dan plafon,(apabila ada usuk, reng dan pengikat2 maka harus diperhitungkan).
Po = 133.4 kg P1 = 211.5 kg P2 = 196.4 kg
Rav Rbv A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg1078 1078 -3303 -2859 -2415 -2465 -2317 2932 2932 2603 1090 1290 1303
G A Y A B A T A N G
Reaksi G A Y A B A T A N G
V1 V2 V3 V4 D1 D2 D3kg kg kg kg kg kg kg
0 93 -278 -186 -381 -447 235
G A Y A B A T A N G
d). GAYA BATANG AKIBAT BEBAN HIDUP (BEBAN ORANG P KG)
RENCANA RANGKA ATAP
BEBAN ORANG
Po=P P1=P P2=Pkg kg kg100 100 100
Rav Rbv A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg
Reaksi G A Y A B A T A N G
kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg550 550 -1574 -1364 -1155 -1178 -1108 1397 1397 1242 519 613 625
V1 V2 V3 V4 D1 D2 D3kg kg kg kg kg kg kg
0 44 -132 -88 -180 -211 111
G A Y A B A T A N G
e). GAYA BATANG AKIBAT BEBAN ANGIN DARI KIRI
RENCANA RANGKA ATAP
Wd Wp Wd cosα Wd sinα Wp cosα Wp sinα Rav Rah Rbvk k k k k k k k k
Beban Angin Kiri Reaksi
kg kg kg kg kg kg kg kg kg38.2 -69.6 32.7 19.6 -59.7 35.8 6.5 -277.2 -141.3
A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg-215 -144 -74 -107 -99 467 467 398 184 226 154
G A Y A B A T A N G
V1 V2 V3 V4 D1 D2 D3kg kg kg kg kg kg kg
0 19.5 -59 -39 -80 -94 49
G A Y A B A T A N G
G A Y A B A T A N GA1' A2' A3' A4' A5' B1' B2' B3' B4' B5' B6kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg
373 245 116 176 162 -313 -313 -187 -172 -248 154
V1' V2' V3' V4' D1' D2' D3'kg kg kg kg kg kg kg
G A Y A B A T A N G
G A Y A B A T A N G
kg kg kg kg kg kg kg0 -36 107 71 146 172 -90
f). GAYA BATANG AKIBAT BEBAN ANGIN DARI KANANRENCANA RANGKA ATAP
Wd Wp Wp cosα Wp sinα Wd cosα Wd sinα Rav Rah Rbvkg kg kg kg kg kg kg kg kg
Beban Angin Kanan Reaksi
38.2 -69.6 -59.679 -35.807 32.715 19.629 -141.3 277.2 6.51/2 -29.839 -17.904 16.358 9.815
A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg
632 503 375 435 420 -829 -829 -703 -329 -405 -262
G A Y A B A T A N G
V1 V2 V3 V4 D1 D2 D3kg kg kg kg kg kg kg
0 -36 107 71 146 172 -90
A1' A2' A3' A4' A5' B1' B2' B3' B4' B5' B6'
G A Y A B A T A N G
G A Y A B A T A N GA1' A2' A3' A4' A5' B1' B2' B3' B4' B5' B6'kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg
44 114 185 151 160 -49 -49 -118 27 69 -262
V1' V2' V3' V4' D1' D2' D3'kg kg kg kg kg kg kg
0 20 -59 -39 -80 -94 49
G A Y A B A T A N G
0 20 -59 -39 -80 -94 49
g). GAMBAR POTONGAN (Metode Potongan/Ritter)RENCANA RANGKA ATAP
VI VI'
IV
V
VII
VIIIIX
IV'
V'VII'
VIII'IX'
III
III
IV
I'II'
III'
h). KOMBINASI BEBAN.
Tarik Tekan Tarik Tekan Tarik Tekan Tarik TekanNo. + - + - + - + -
RENCANA RANGKA ATAP
KOMBINASI BEBANPembebanan Pembebanan Sementara
BEBAN MATI BEBAN HIDUP ANGIN KIRI ANGIN KANANReaksi
Tetap Angin kiri Angin kananoBatang kg kg kg kg kg kg kg kgRav 1078 550 7 -141Rah -277 277Rbv 1078 550 -141 7
A1 -3303 -1574 -215 632A2 -2859 -1364 -144 503A3 -2415 -1155 -74 375A4 -2465 -1178 -107 435
-277
e ap g g a akg kg kg
-4246
1628 1634 1486277
1628 1486
-4224-3570-3643
-4878 -5093-4368-3644-3750
-3721-3195-3207
1634
65 8 0 35A5 -2317 -1108 -99 420
B1 2932 1397 467 -829B2 2932 1397 467 -829B3 2603 1242 398 -703B4 1090 519 184 -329B5 1290 613 226 -405B6 1303 625 154 -262
V1 0 0 0 0
36 3-3425
19031928
0
4329432938451609
4796479642441793
3 50-3524
21292082
0
3 0-3004
14981666
0
3500350031421281
V1 0 0 0 0V2 93 44 20 -36V3 -278 -132 -59 107V4 -186 -88 -39 71
D1 -381 -180 -80 146D2 -447 -211 -94 172D3 235 111 49 -90
A1' -3303 -1574 373 44
0137
346
-4878
-410-273
-561-658
-468-312
-641-752
0156
396
-4504
0101
256
-4834
-303-202
-415-487
A1 3303 1574 373 44A2' -2859 -1364 245 114A3' -2415 -1155 116 185A4' -2465 -1178 176 151A5' -2317 -1108 162 160
B1' 2932 1397 -313 -49B2' 2932 1397 -313 -49B3' 2603 1242 -187 -118B4' 1090 519 -172 27
4878-4224
432938451609
-3570-3643-3425
4329
-3454-3466-3263
4016
4504-3979
401636581438
4834-4110
-3265
4280428037271636
-3385-3491
B4 1090 519 172 27B5' 1290 613 -248 69B6' 1303 625 154 -262
V1' 0 0 0 0V2' 93 44 -36 20V3' -278 -132 107 -59V4' -186 -88 71 -39
D1' -381 -180 146 -80D2' -447 -211 172 -94
16091903
-273
-561-658
1928
0137-410
-487
2082
0101-303-202
-415
14381655
1666
0156-468-312
-641-752
16361972
D2 -447 -211 172 -94D3' 235 111 -90 49
-658346
-487256 396
-752
i). DIMENSI PROFIL BATANG.Isilah data-data yang diperlukan pada sel yang berwarna kuning. Data gaya batang untuk pembebanan tetap danpembebanan sementara dan panjang tekuk.
i1). Batang Tarik
RENCANA RANGKA ATAP
) g
DATA-DATABatang tarik tersusun dari baja siku ganda.Gaya batang,Pemb. Tetap N = kgPemb.sementara N = kgPanjang tekuk, Lk = m
43294796
1.294
x x
y
y
KETENTUAN. I106Tegangan izin dasar Teg. izin tarik (75%) x σ PPBBI 1984 Bab 3 pasal 3.2.(1)
Pemb. Tetap = 1400 kg/cm2 Pemb. Tetap = 1050 kg/cm2
Pemb.sementara = 1820 kg/cm2 Pemb.sementara = 1365 kg/cm2
Kelangsingan maksimum, λ maks = 240 PPBBI 1984 Bab 3 pasal 3.3.(2)
Jari-jari inertia minimum, i min > Lk/λ maks = 0.539 cmJumlah luas lobang < 15% dari penampang utuh (< 15% Abruto) PPBBI 1984 Bab 3 pasal 3.2.(3)
Profil minimum batang struktur 45.45.5
σσ
taσ
taσ
o u bata g st u tu 5 5 5
PERHITUNGANPembebanan tetap, Pembebanan sementara,
Anetto = = 4.12 Anetto = = 3.51
Abruto = = 4.85 (2 profil) Abruto = = 4.13 (2 profil)
2cmta
Nσ ta
Nσ
2cm
85%Anetto 2cm
85%Anetto 2cm( p ) ( p )
Yang lebih menentukan, Pembebanan tetapUntuk satu profil, Abruto = 2.43
Dari tabel INA 1 diperoleh profil batang,F 2 F ix
cm2 cm2 cm4.3 8.6 1.3545.45.5
Profil
85% 85%
2cm
(profil minimum)
Kontrol tegangan,
Anetto = 85% 2 F = 7.31
σ = N / Anetto = 592.2 kg/cm2 < 1050 kg/cm2 (memenuhi)
K t l k l i
2cm
Kontrol kelangsingan,
λ = Lk/ix = 95.83 < 240 (memenuhi)
i). DIMENSI PROFIL BATANG.Isilah data-data yang diperlukan pada sel yang berwarna kuning. Data gaya batang untuk pembebanan tetap danpembebanan sementara, panjang tekuk, rencana paku/baut serta tebal pelat buhul dan pelat koppel.
i2). Batang Tekan.
RENCANA RANGKA ATAP
) g
DATA-DATABatang tekan tersusun dari baja siku ganda.Gaya batang (N),Pemb. Tetap N = kgPemb.sementara N = kgPanjang tekuk (Lk), Lk = mTebal pelat buhul δ = mm
1.1668
48785093
t
δ
t'pPelat koppel, tebal t = mm
paku d = mmbaut d = mm
KETENTUAN. PPBBI 1984 Bab 8.
Tegangan izin dasar Tegangan izin dasarPAKU kg/cm2 kg/cm2 BAUT
1820kg/cm2 kg/cm2
Pemb.sement.
7
TEGANGAN IZIN Pemb. Tetap TEGANGAN IZIN Pemb. TetapPemb.sement.
1400 1820 1400
4t
σ σGeser GeserDesak S1>2d Desak S1>2d
1,5d<S1<2d 1,5d<S1<2dTegangan izin pelat,
Kelangsingan maksimum, λ maks = 200Jari-jari inertia minimum, i min > Lk/λ maks = 0.583 cmProfil minimum batang struktur 45.45.5
812 1056
2100 27302240 2912 1680 2184
1120 1456 840 10922800 3640dsσ
dsσ
τ
τ
dsσdsσ
τ
PERHITUNGANPembebanan tetap. Pembebanan sementara,Apabila λ < 110 Apabila λ < 110Luas penampang taksir, Luas penampang taksir,
= 6.9 cm2 = 6.2 cm2
U t k t fil A 3 4 2 U t k t fil A 3 1 2
2Lk2,5σ
NAtaksir += 2Lk2,5
σ
NAtaksir +=
Untuk satu profil Ataksir = 3.4 cm2 Untuk satu profil Ataksir = 3.1 cm2
Apabila λ > 110 Apabila λ > 110Momen inertia taksir, Momen inertia taksir,Itaksir = 1,21 N . Lk2 = 8.0 cm4 Itaksir = 1,21 N . Lk2 = 8.4 cm4
Untuk satu profil Itaksir = 4.0 cm4 Untuk satu profil Itaksir = 4.2 cm4
Yang menentukan, Ataksir Pembebanan Tetap.Itaksir PembebananSementara.
Tabel INA1A 2 A ix=iy Ix=Iy Iη iη e t'
cm2 cm2 cm cm4 cm4 cm cm cm4.30 8.6 1.35 7.83 3.25 0.87 1.28 0.5
(profil minimum)Kontrol Tekuk.
T h d t k k ⊥ b X
Profil
45.45.5
- Terhadap tekuk ⊥ sb-X.
86.4 < 110==xi
Lkxλ
Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraFaktor Tekuk, Faktor Tekuk, (PPBBI 1984 Bab 4.pasal 4.1.(1))
= 118.7 = 104.1
RENCANA RANGKA ATAP
σ0 7E
gλ π=0 7
Egλ π=8 0
= 0.728 = 0.83
ω x = 1.63 ω x = 1.848Tegangan Tekuk, Tegangan Tekuk,
= 924.4 kg/cm2 < = 1094 kg/cm2 <
lσ0,7g
g
x
λ
λsλ =
lσ0,7g
g
x
λ
λsλ =
σ σN
ωσ =N
ωσ =924.4 kg/cm < 1094 kg/cm <
(Aman terhadap tekuk (Aman terhadap tekuk
- Terhadap tekuk ⊥ sb-Y.Iytotal = 2 {Iy + A.(1/2a)2}a = 2 e + δ = 3.36 cmIytotal = 39.93 cm4
⊥ sb-X) ⊥ sb-X)
Ya
σ σtotal
xx Atotal
xx Aωσ
Iytotal = 39.93 cm
= 2.15 cm
= 54.12
(PPBBI 1984 Bab 4.pasal 4.2.(3))
X
δ
t
e e
total
totaly
yA
Ii =
yy i
Lkλ =
21λ
m2λiyλ += (PPBBI 1984 Bab 4.pasal 4.2.(3))
dimana, m = 2 (2 profil) ; ; L1 = Lk/n
= 0.87 cm ; n = jumlah medan pelat koppel
n3
Tabel mencari jumlah medan pelat koppel
38.87 44.68 < 50L1 (cm) λ1 ≤ 50
12yiy
50
mini
Lk/n1λ ≤=
ηmin ii =
357
Pilih jumlah medan pelat koppel 5Maka,
< 5016.66 19.15 < 5023.32 26.8138 8 68 50
= 60.4
Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraFaktor Tekuk, Faktor Tekuk,
= 118.7 = 104.1l
σ0,7E
gλ π=l
σ0,7E
gλ π=
21λ
2
m2y
λiyλ +=
= 0.509 = 0.58
ω iy = 1.301 ω iy = 1.392g
iy
λ
λsλ =
g
iy
λ
λsλ =
Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraTegangan Tekuk, Tegangan Tekuk,
= 737.7 kg/cm2 < = 824.4 kg/cm2 <
RENCANA RANGKA ATAP
σ σiiN
ωσ =ii
Nωσ =3 g 8 g
(Aman terhadap tekuk (Aman terhadap tekuk
Kontrol Kestabilan, (PPBBI 1984 Bab 4.pasal 4.2.(5))
λ1 = 26.81 ; 1,2 λ1 = 32.17λx = 86.4 > 1,2 λ1 Stabilλiy = 60.4 > 1,2 λ1 Stabil
⊥ sb-Y) ⊥ sb-Y)
⊥ sb-X⊥ sb-Y
totaliyiy A
totaliyiy A
y
Rencana Pelat Koppel.Kekakuan pelat koppel, (PPBBI 1984 Bab 4.pasal 4.2.(3.4))
dimana,Ip = 1/12 t h3 ; t = 0.4 cm ; I1 = Iη = Imin = 3.25 cm4 a = 3.36 cm ;
⊥ sb Y
1
1
1
1L
Ia10
pIatau
L
I10
apI
≥≥
p ηL1 = 23.32 cmMaka, h ≥ 5.198 cm (tinggi pelat koppel minimum)
⎦ ⎣ 45.45.5Rencana Paku/Baut.
Paku diameter, d = 7 mmSusunan paku,S1 = 2 d = 14 mmAmbil, S1 = 15 mm
Y
X
a
c = S = 3 d = 21 mmAmbil c = S = 30 mmh = 2S1 + S = 60 mm > h (OK)Ambil S2 = w = 25 mm Tabel 45.45.5b = 2 S2 + δ = 58 mm
Kekuatan paku,S1 > 2 d ; σds = 2800 kg/cm2 Pemb. Tetap
2
X
δ
t
e ew
σds = 3640 kg/cm2 Pemb. Sement.
Pgs = (1) . ¼ π d2.τ = 431 kg Pemb. Tetap
Pgs = (1) . ¼ π d2.τ = 560 kg Pemb. Sement.Tebal pelat terkecil, t = 0.4 cm Pelat koppelPds = t . d . σds = 784 kg Pemb. TetapPds = t . d . σds = 1019 kg Pemb. Sement.
Kontrol Paku.
S1
S1
c = S hN/2
N/2
N/2
N/2
L/2
L/2
L/2
L/2
Gaya sepanjang sumbu batang,
dimana,D = 2% N (N = gaya batang tekan) ; L1 = 23.32 cmIytotal = 39.93 cm4 Sy = A . (1/2 a) = 7.22 cm3
b
S2 S2
Iytotal
.Sy1D.LL =
Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraD = 97.6 kg D = 101.9 kgL = 411.6 kg L = 429.8 kgL . b - N . c = 0 L . b - N . c = 0
Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraN = L . b / c = 795.8 kg N = L . b / c = 830.9 kgResultan gaya pada tiap paku, Resultan gaya pada tiap paku,
RENCANA RANGKA ATAP
22
Rpaku = 448 kg > 431 kg Rpaku = 467.7 kg < 560.1 kg(Paku tidak aman) (Paku aman thdp desak dan geser)
Kontrol Pelat Koppel.Tegangan yang terjadi pada pelat koppel (potongan vertikal melalui 2 paku).- Akibat momen,
2(L/2)2(N/2)paku
R +=2(L/2)2(N/2)
pakuR +=
dimana,h = 6.0 cmt = 0.4 cmS = 3.0 cmd1 = d + 1 mm = 8 mm = 0.8 cm
d1
h c = S
σ τ
sb-X
nettoxI
M.(1/2h)
nettoxW
Mσ ==
Ix netto = 1/12 t . h3 - 2 {1/12 t . d13 + t . d1 . (S/2)2} = 7.2 - 1.47
Ix netto = 8.67 cm4
Wx netto = 2.89 cm3
M = L . (1/2 b) ; b = 5.8 cm
d1
t Teganganlentur
Tegangangeser
Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraL = kg L = kgM = kg.cm M = kg.cmTegangan lentur, Tegangan lentur,σ = 412.8 kg/cm2 < 1400 kg/cm2 σ = 431 kg/cm2 < 1820 kg/cm2
(Pelat aman terhadap lentur) (Pelat aman terhadap lentur)
- Akibat gaya lintang (L),
1246.3411.6
1193.7429.8
g y g ( )
dimana,Fnetto = t . h - 2 . t . d1 = 1.76 cm2
Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraL = 411.6 kg L = 429.8 kg
nettoF
L
2
3=τ
g gTegangan geser, Tegangan geser,τ = 350.8 kg/cm2 < 812 kg/cm2 τ = 366.3 kg/cm2 < 1056 kg/cm2
(Pelat aman terhadap geser) (Pelat aman terhadap geser)
DATA-DATATebal pelat buhul δ δ = 8 mmDiameter paku, d d = 8 mmDiameter lobang d1 d1 = 9 mmDiameter baut, d d = mm
RENCANA SAMBUNGAN BUHUL
a ete baut, d dDiameter lobang d1 d1 = mm
KETENTUAN. PPBBI 1984 Bab 8.
Tegangan izin dasar Tegangan izin dasarGeser GeserDesak S1>2d Desak S1>2d
TEGANGAN IZIN Pemb. Tetap Pemb.sement. TEGANGAN IZIN Pemb. Tetap
2100 2730
Pemb.sement.PAKU kg/cm2 kg/cm2 BAUT kg/cm2 kg/cm2
1400 1820 18201120 1456
1400840 1092
2800 3640
σ
dsστ
σ
dsστ
1,5d<S1<2d 1,5d<S1<2dTegangan izin pelat,
CONTOH TITIK BUHUL (A)
P.Tetap P.Sem. Renc.Tebal Pelat PAKU PAKU PAKU PAKU Jumlah Jumlah Pakai
No. sayap terkecil P.T. P.S. PAKU PAKU PAKU
P. Sementara
1680 2184812 1056
P. Tetap
2240 2912
GY. BATANGUkuran
dsστ
dsσ
gsP dsP gsP dsPBatang (mm) (mm) kg kg kg kg kg kg (buah) (buah) (buah)
A1 5 8 -4878 -5093 1125.4 1792 1463 2329.6 4.33 3.48 5B1 5 8 1739 1800 1125.4 1792 1463 2329.6 1.55 1.23 2
BATANG A1P b b T t P b b S t
45.45.545.45.5
Profil
Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraKEKUATAN PAKU KEKUATAN PAKU- Terhadap geser, - Terhadap geser, Jumlah bidang geser = 2 Jumlah bidang geser = 2
= 1125 kg = 1463 kg- Terhadap desak, menentukan - Terhadap desak, menentukan Tebal pelat terkecil, t = 8 mm Tebal pelat terkecil, t = 8 mm
= 1792 kg = 2330 kg
τπ .2d1/4.(2)gsP = τπ .2d1/4.(2)gsP =
dsσt.ddsPterkecilpelat
.= dsσt.ddsPterkecilpelat
.=
JUMLAH PAKU JUMLAH PAKUn = N/Pgs = 4.3 buah n = N/Pgs = 3.5 buahPakai 5 buah PAKU Pakai 4 buah PAKU
SUSUNAN PAKUS1 = 2 d = 16 mm S = 3 d = 24 mmTentukan S1 = 20 mm > 2d Tentukan S = 30 mm > 3d
terkecilpelat p
KONTROL PELAT BUHULTegangan-tegangan yang terjadi,- Tegangan normal,
- Tegangan lentur,
N
σN σM τ
M
D
e
h
POT I - Ipelat buhul
nettoN F
Nσ =
1/2hMM = N x e N
nettoM1/2h.M
σI
=
Contoh Buhul (A)
POT. I - IA1
S > 3d
S > 3d
S1 > 2d
γ(A)
A1I
δS1 > 2d
S > 3d
B1
S > 3dγ( )
γ(A)
R av
R ah
B1
(A)
I
- Tegangan geser,
dimana, N = B1 Sin (γ(A)) (tarik)D = A1 - B1 Cos (γ(A))
YX
σ0,58F
D23
netto=<= ττ
- Tegangan tarik maksimum,
- Tegangan idil,
V3
στi
σ <+= 22 3σN
σσ <+= MN σσ
Contoh Buhul (H)
B4
D2
II
γ(H2)γ(H3)
γ(H4)
B6
B3
(H)
B4V3D2
γ(H1)
B3 B6
S1 2d S > 3d S > 3d S > 3d S1 2dS1 S1
δ
Sb-XPot. I - I
S1 > 2d S1 > 2dS1 S1
h
RENCANA PERLETAKAN SENDI
RENCANA PERLETAKAN
δ
Ra
φ
Baut/Pin
Pelat buhul
tRa
Rah
Pelat buhul
e1
Rae2
TG
1). Perletakan sendi/rol menggunakan BAUT/PIN, faktor-faktor yang harus diperhitungkan :a). Tegangan Geser akibat gaya lintang.
δ
P l t
Angker Angker
S.D
dimana,D = gaya lintang = 1/2 RaS = statis momen penampang BAUT/PINS = 1/12 d3
b = diameter BAUT/PIN = dIx = momen inertia batang BAUT/PIN
4
≥ 1/2δ
d
1/2 Ra
Ra
Flens baja
Pelat buhul
1/2 Ra
σI.
τ 0,8b
S.D
x<=
Ix = 1/64 π d4
Maka,
; Fgs = l 1/4 π d2
b). Tegangan Desak.2 mm 2 mm
e
jsiku
l
σ34
τ 0,8F
Ra) (1/2
gs<=
σ1,6Fds
Ra1/2σds <=
dimana,Fds = t x d ; d = diameter BAUT/PINt = tebal pelat terkecil antara δ dengan 2 flens baja siku.
c). Tegangan Lentur akibat momen, d). Kontrol Terhadap Lendutan.
dimana,4
σI
σ 1,6d1/2.M
<=l
Fds
xE
. Ray
3
48
1
I
l=
M = 1/2 Ra . e I = 1/64 π d4 dimana,Maka, l = panjang BAUT/PIN
l = 2 x 1/4 δ + 2 x 2 mm + δσπ
σ 1,6d
M323
<=l
2). Baut Angker.a). Gaya cabut baut angker. Tegangan normal, Tegangan idiil,
Rah . e1 = T . e2T = Rah . e1/e2 (untuk 2 baut)
RENCANA PERLETAKAN
2dπ1/4
T1/2σ
n= στσ
i≤+= 22
n3σa e /e (u tu baut)
b). Gaya Geser. Tegangan geser,Gaya geser, G = Rah (untuk 4 baut) d =…….cm
Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraRav = 1628 kg Rav = 1634 kgRah = 0 kg Rah = -277 kg
dπ1/4n
2dπ1/4
Rah 1/4=τ
i n
Ra = Rav = 1628 kg 1657 kg= 1400 kg/cm2 = 1820 kg/cm2
t = δ = 8 mm t = δ = 8 mmTebal flens = 1/2 δ = 4 mm Tebal flens = 1/2 δ = 4 mma). Tinjau terhadap geser, a). Tinjau terhadap geser,
= 1.11 cm √ = 0.98 cm
== + 22 RahRavRaσσ
πσ1
.1/4(1/2Ra)
34
0,8d ≥
πσ1
.1/4(1/2Ra)
34
0,8d ≥
b). Tinjau terhadap desak, b). Tinjau terhadap desak,
= 0.91 cm √ = 0.71 cm
c). Tinjau terhadap momen, c). Tinjau terhadap momen,e = 1/4 t + 2 mm + 1/2 t = 8 mm e = 1/4 t + 2 mm + 1/2 t = 8 mmM = 1/2 Ra x e = 651.04 kg.cm M = 1/2 Ra x e = 662.98 kg.cm
√
t 1/2
Ra1/2σ1,6
1d ≥
t 1/2
Ra1/2σ1,6
1d ≥
M321 M321= 1.44 cm √ = 1.32 cm
Pakai PIN/BAUT, d = 1.6 cm
RENCANA PERLETAKAN ROLδ
Pelat buhultRbv
Pelat buhul
3M32
σ1,61
dπ
≥ 3M32
σ1,61
dπ
≥
BAUT/PIN,d = 1.6 cm
φ
Baut/PinRbv
Pelat buhul
RROL
Rθ
Gambar initanpa skala
δh = deformasi horisontal = R tan θ
AngkerAngker
d). Kontrol Terhadap Lendutan.Pembebanan Tetap Pembebanan Sementaral = panjang BAUT/PIN l = panjang BAUT/PINl = 2 x 1/4 δ + 2 x 2 mm + δ l = 2 x 1/4 δ + 2 x 2 mm + δ
RENCANA PERLETAKAN
δ δ δ δ= 16 mm = 16 mm
Ix = 1/64 π d4 = 0.322 cm4 Ix = 1/64 π d4 = 0.322 cm4
mm mm0.00205692 0.00209464==xE
. Ray
3
48
1
I
l==
xE
. Ray
3
48
1
I
l
Untuk memeriksa lendutan rangka digunakan metode gaya virtual (P = 1) , dengan meninjau titik di tengah bentang(titik H atau titik H' ) untuk lendutan vertikal, dan titik pada perletakan ROL (titik B) untuk deformasi horizontal.
a). Deformasi vertikal (δv) titik buhul (H).
KONTROL LENDUTAN RANGKA
P = 1Gaya Virtual
Rav Rbv
GayaVirtual Rav Rah Rbv
P1.000 0.625 0.000 0.375
A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6
Reaksi
G A Y A B A T A N G
Rav Rbv
A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6
-2.187 -2.187 -2.187 -2.187 -2.187 1.9405 1.9405 1.9405 1.7689 1.7689 0.9375
V1 V2 V3 V4 D1 D2 D3
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
G A Y A B A T A N G
A1' A2' A3' A4' A5' B1' B2' B3' B4' B5' B6
-1.312 -1.312 -1.312 -1.312 -1.312 1.1643 1.1643 1.1643 0.3538 0.3538 0.9375
V1' V2' V3' V4' D1' D2' D3'G A Y A B A T A N G
G A Y A B A T A N G
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Perhatian :
Hasil perhitungan panjang batang dan gaya batang telah diuji keakuratannya dengan software yang kompeten dengan tingkat keakuratan yang baik.
Departemen Teknik Sipil Ir. Thamrin NasutionFakultas Teknik Sipil & Perencanaan Staf Pengajar KOPERTIS WIL-I dpk. ITM
INSTITUT TEKNOLOGI MEDAN Ver.1.5 2011 E-mail : thamrin_nst@hotmail.co.id
ALAT BANTU BELAJAR DAN BEKERJA RANGKA ATAP BAJAALAT BANTU BELAJAR DAN BEKERJA RANGKA ATAP BAJA
Untuk memeriksa lendutan rangka digunakan metode gaya virtual (P = 1) , dengan meninjau titik di tengah bentang(titik H atau titik H' ) untuk lendutan vertikal, dan titik pada perletakan ROL (titik B) untuk deformasi horizontal.
b). Deformasi vertikal (δv) titik buhul (H' ).
KONTROL LENDUTAN RANGKA
) (δ ) ( )
P = 1Gaya Virtual
GayaVirtual Rav Rah Rbv
P1.000 0.375 0.000 0.625
Reaksi
G A Y A B A T A N G
Rav Rbv
A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6
-1.312 -1.312 -1.312 -1.312 -1.312 1.1643 1.1643 1.1643 0.3538 0.3538 0.9375
V1 V2 V3 V4 D1 D2 D3
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
G A Y A B A T A N G
G A Y A B A T A N G
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
A1' A2' A3' A4' A5' B1' B2' B3' B4' B5' B6
-2.187 -2.187 -2.187 -2.187 -2.187 1.9405 1.9405 1.9405 1.7689 1.7689 0.9375
V1' V2' V3' V4' D1' D2' D3'
G A Y A B A T A N G
G A Y A B A T A N GV1 V2 V3 V4 D1 D2 D3
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
Untuk memeriksa lendutan rangka digunakan metode gaya virtual (P = 1) , dengan meninjau titik di tengah bentang(titik H atau titik H' ) untuk lendutan vertikal, dan titik pada perletakan ROL (titik B) untuk deformasi horizontal.
c). Deformasi horisontal (δh) titik buhul (B ).
KONTROL LENDUTAN RANGKA
Gaya Virtual P = 1Rah
Rbv
GayaVirtual Rav Rah Rbv
P1.000 0.000 1.000 0.000
A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6
Reaksi
G A Y A B A T A N G
Rbv
A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6
-0.933 -0.933 -0.933 -0.933 -0.933 1.8629 1.8629 1.8629 0.566 0.566 1.500
V1 V2 V3 V4 D1 D2 D3
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
G A Y A B A T A N G
A1' A2' A3' A4' A5' B1' B2' B3' B4' B5' B6
-0.933 -0.933 -0.933 -0.933 -0.933 1.8629 1.8629 1.8629 0.566 0.566 1.500
V1' V2' V3' V4' D1' D2' D3'G A Y A B A T A N G
G A Y A B A T A N G
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
Gaya LuasNo P Tetap Virtual Panj Nomor penam
KONTROL LENDUTAN RANGKA
PERHITUNGAN LENDUTAN VERTIKAL TITIK BUHUL (H)
Gaya btg. (N) Pemb. Tetap Pembenan SementaraP Sement Agin kiri Angin kananNo. P.Tetap Virtual Panj. Nomor penam.
Btg. A Kiri A Kanan P=1 btg. profil ⎦ ⎣
kg kg kg (n) L (cm) A cm2
A1 -4878 -5093 -4246 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A2 -4224 -4368 -3721 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A3 -3570 -3644 -3195 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A4 -3643 -3750 -3207 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A5 -3425 -3524 -3004 -2.187 116.6 45.45.5 8.6
B1 4329 4796 3500 1 941 129 4 45 45 5 8 6
105852.93 108046.07 94742.58108007.20 111186.80 95097.36
N.n.L/A N.n.L/A N.n.L/AP. Sement. Agin kiri Angin kanan
151003.98 125892.19125241.32 129525.03 110317.38
(kg.cm/cm2) (kg.cm/cm2) (kg.cm/cm2)144629.71
104479.65 89080.31126360.39 140006.90 102156.70101544.40
B1 4329 4796 3500 1.941 129.4 45.45.5 8.6B2 4329 4796 3500 1.941 129.4 45.45.5 8.6B3 3845 4244 3142 1.941 129.4 45.45.5 8.6B4 1609 1793 1281 1.769 117.9 45.45.5 8.6B5 1903 2129 1498 1.769 117.9 45.45.5 8.6B6 1928 2082 1666 0.938 250.0 45.45.5 8.6
V1 0 0 0 0 36.6 45.45.5 8.6V2 137 156 101 0 73.1 45.45.5 8.6V3 -410 -468 -303 0 109 7 45 45 5 8 6 0.00 0.00 0.00
0.00 0.0052543.60 56739.44 45408.42
0.00 0.00 0.00
126360.39 140006.90 102156.70112244.31 123874.58 91718.65
126360.39 140006.90 102156.70
43493.62 31062.2546157.98 51639.51 36332.8639030.17
0.00
V3 -410 -468 -303 0 109.7 45.45.5 8.6V4 -273 -312 -202 0 54.8 45.45.5 8.6
D1 -561 -641 -415 0 150.1 45.45.5 8.6D2 -658 -752 -487 0 176.1 45.45.5 8.6D3 346 396 256 0 138.9 45.45.5 8.6
A1' -4878 -4504 -4834 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A2' -4224 -3979 -4110 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A3' -3570 -3454 -3385 -1 312 116 6 45 45 5 8 6 63511.76
0.00 0.00 0.00
75144.79 70791.06 73114.38
0.000.00 0.00
86777.83 80135.95 86001.75
0.00 0.00 0.000.00
0.000.00
0.00
61446.18 60227.01
0.00 0.00
A3 -3570 -3454 -3385 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A4' -3643 -3466 -3491 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A5' -3425 -3263 -3265 -1.312 116.6 45.45.5 8.6
B1' 4329 4016 4280 1.164 129.4 45.45.5 8.6B2' 4329 4016 4280 1.164 129.4 45.45.5 8.6B3' 3845 3658 3727 1.164 129.4 45.45.5 8.6B4' 1609 1438 1636 0.354 117.9 45.45.5 8.6B5' 1903 1655 1972 0.354 117.9 45.45.5 8.6
V1' 0 0 0 0 00 36 6 45 45 5 8 6
9231.60 8027.68 9566.800 00 0 00
63511.76
74960.29
7806.03 6973.55 7937.6267346.59 64075.05 65280.8975816.23
58086.6175816.23 70337.87
61446.18 60227.0164804.32 61668.95 62111.44
70337.87 74960.29
60926.64 58048.82
0 00V1 0 0 0 0.00 36.6 45.45.5 8.6V2' 137 101 156 0.00 73.1 45.45.5 8.6V3' -410 -303 -468 0.00 109.7 45.45.5 8.6V4' -273 -202 -312 0.00 54.8 45.45.5 8.6
D1' -561 -415 -641 0.00 150.1 45.45.5 8.6D2' -658 -487 -752 0.00 176.1 45.45.5 8.6D3' 346 256 396 0.00 138.9 45.45.5 8.6
δv = 0 798 cm 0 815 cm 0 712 cm
0.00
Jumlah = 1675154.43 1711845.46 1496212.49
0.00 0.00 0.00
0.00 0.000.00 0.00
0.000.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
N.n.L∑ δv = 0.798 cm 0.815 cm 0.712 cm
E = modulus elastisitasSyarat : δv < 1/360 L = 2.78 cmDimana, L = 10.00 meter
Check OK OK OK(cm)
A.Ev ∑=δ
Gaya LuasNo. P.Tetap Virtual Panj. Nomor penam.Btg A Kiri A Kanan P=1 btg profil ⎦ ⎣ N.n.L/A N.n.L/A N.n.L/A
Gaya btg. (N) Pemb. Tetap Pembenan SementaraP. Sement. Agin kiri Angin kanan
PERHITUNGAN LENDUTAN VERTIKAL TITIK BUHUL (H' )
KONTROL LENDUTAN RANGKA
Btg. A Kiri A Kanan P=1 btg. profil ⎦ ⎣
kg kg kg (n) L (cm) A cm2
A1 -4878 -5093 -4246 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A2 -4224 -4368 -3721 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A3 -3570 -3644 -3195 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A4 -3643 -3750 -3207 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A5 -3425 -3524 -3004 -1.312 116.6 45.45.5 8.6
B1 4329 4796 3500 1.164 129.4 45.45.5 8.6B2 4329 4796 3500 1 164 129 4 45 45 5 8 6
75816.23 84004.14 61294.02
N.n.L/A N.n.L/A N.n.L/A
90602.39 75535.3175144.79 77715.02 66190.43
64804.32 66712.08 57058.4260926.64 62687.79 53448.18
75816.23 84004.14 61294.02
(kg.cm/cm2) (kg.cm/cm2) (kg.cm/cm2)86777.83
63511.76 64827.64 56845.55
B2 4329 4796 3500 1.164 129.4 45.45.5 8.6B3 3845 4244 3142 1.164 129.4 45.45.5 8.6B4 1609 1793 1281 0.354 117.9 45.45.5 8.6B5 1903 2129 1498 0.354 117.9 45.45.5 8.6B6 1928 2082 1666 0.938 250.0 45.45.5 8.6
V1 0 0 0 0 36.6 45.45.5 8.6V2 137 156 101 0 73.1 45.45.5 8.6V3 -410 -468 -303 0 109.7 45.45.5 8.6V4 -273 -312 -202 0 54.8 45.45.5 8.6 0.00 0.00 0.00
8698.72 6212.4574324.75 55031.19
7806.0367346.59
0.00 0.000.00 0.000.00 0.00
0.000.00
9231.60 10327.90 7266.5752543.60 56739.44 45408.42
0.00
75816.23 84004.14 61294.02
V4 -273 -312 -202 0 54.8 45.45.5 8.6
D1 -561 -641 -415 0 150.1 45.45.5 8.6D2 -658 -752 -487 0 176.1 45.45.5 8.6D3 346 396 256 0 138.9 45.45.5 8.6
A1' -4878 -4504 -4834 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A2' -4224 -3979 -4110 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A3' -3570 -3454 -3385 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A4' -3643 -3466 -3491 -2 187 116 6 45 45 5 8 6
100378.35102781.59 103519.07
0.00
117985.11 121857.30143336.25
0.00
0.00 0.00 0.000.00 0.000.00
0.00
144629.71 133559.91125241.32105852.93 102410.30108007.20
0.000.00 0.00
A4 -3643 -3466 -3491 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A5' -3425 -3263 -3265 -2.187 116.6 45.45.5 8.6
B1' 4329 4016 4280 1.941 129.4 45.45.5 8.6B2' 4329 4016 4280 1.941 129.4 45.45.5 8.6B3' 3845 3658 3727 1.941 129.4 45.45.5 8.6B4' 1609 1438 1636 1.769 117.9 45.45.5 8.6B5' 1903 1655 1972 1.769 117.9 45.45.5 8.6
V1' 0 0 0 0.00 36.6 45.45.5 8.6V2' 137 101 156 0 00 73 1 45 45 5 8 6
0.000 00 0 00
126360.39 117229.79 124933.81
40138.38 47833.9939688.10
108801.49
117229.79 124933.8196811.02
102781.59 103519.0796748.03
39030.17 34867.7746157.98
0.00 0.000 00
126360.39
112244.31 106791.74
108007.20101544.40
V2 137 101 156 0.00 73.1 45.45.5 8.6V3' -410 -303 -468 0.00 109.7 45.45.5 8.6V4' -273 -202 -312 0.00 54.8 45.45.5 8.6
D1' -561 -415 -641 0.00 150.1 45.45.5 8.6D2' -658 -487 -752 0.00 176.1 45.45.5 8.6D3' 346 256 396 0.00 138.9 45.45.5 8.6
δv = 0.798 cm 0.786 cm 0.742 cm ke bawahCheck OK OK OK
0.00 0.00 0.00
Jumlah = 1675154.43 1650386.41 1557677.77
0.00
0.00 0.000.00
0.00 0.000.00
0.00 0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.000.00
(cm)A E
N.n.Lv ∑=δ
E = modulus elastisitasSyarat : δv < 1/360 L = 2.78 cmDimana, L = 10.00 meter
Check OK OK OKA.E
Gaya LuasNo. P.Tetap Virtual Panj. Nomor penam.Btg A Kiri A Kanan P=1 btg profil ⎦ ⎣
P. Sement.
KONTROL LENDUTAN RANGKA
PERHITUNGAN DEFORMASI HORISONTAL PERLETAKAN ROL (B)
Gaya btg. (N) Pemb. Tetap Pembenan SementaraAgin kiri Angin kanan
N.n.L/AN.n.L/A N.n.L/ABtg. A Kiri A Kanan P=1 btg. profil ⎦ ⎣
kg kg kg (n) L (cm) A cm2
A1 -4878 -5093 -4246 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A2 -4224 -4368 -3721 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A3 -3570 -3644 -3195 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A4 -3643 -3750 -3207 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A5 -3425 -3524 -3004 -0.933 116.6 45.45.5 8.6
B1 4329 4796 3500 1.863 129.4 45.45.5 8.6B2 4329 4796 3500 1 863 129 4 45 45 5 8 6
121305.97 134406.62 98070.43121305.97 134406.62 98070.43
46083.07 47439.70 40574.8743325.61 44577.98 38007.60
53436.30 55264.01 47068.7545163.92 46099.66 40423.50
(kg.cm/cm2) (kg.cm/cm2) (kg.cm/cm2)61708.68 64428.36 53714.00
N.n.L/AN.n.L/A N.n.L/A
B2 4329 4796 3500 1.863 129.4 45.45.5 8.6B3 3845 4244 3142 1.863 129.4 45.45.5 8.6B4 1609 1793 1281 0.566 117.9 45.45.5 8.6B5 1903 2129 1498 0.566 117.9 45.45.5 8.6B6 1928 2082 1666 1.500 250.0 45.45.5 8.6
V1 0 0 0 0 36.6 45.45.5 8.6V2 137 156 101 0 73.1 45.45.5 8.6V3 -410 -468 -303 0 109.7 45.45.5 8.6V4 -273 -312 -202 0 54.8 45.45.5 8.6
0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.000.00 0.000.00
14770.55 16524.64 11626.5284069.77 90783.11 72653.47
107754.54 118919.59 88049.9112489.66 13917.96 9939.92
121305.97 134406.62 98070.43
V4 -273 -312 -202 0 54.8 45.45.5 8.6
D1 -561 -641 -415 0 150.1 45.45.5 8.6D2 -658 -752 -487 0 176.1 45.45.5 8.6D3 346 396 256 0 138.9 45.45.5 8.6
A1' -4878 -4504 -4834 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A2' -4224 -3979 -4110 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A3' -3570 -3454 -3385 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A4' -3643 -3466 -3491 -0 933 116 6 45 45 5 8 6 46083.07 43853.48 44168.14
61708.68 56985.56 61156.8053436.3045163.92 43695.06 42828.10
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
50340.31 51992.45
A4 -3643 -3466 -3491 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A5' -3425 -3263 -3265 -0.933 116.6 45.45.5 8.6
B1' 4329 4016 4280 1.863 129.4 45.45.5 8.6B2' 4329 4016 4280 1.863 129.4 45.45.5 8.6B3' 3845 3658 3727 1.863 129.4 45.45.5 8.6B4' 1609 1438 1636 0.566 117.9 45.45.5 8.6B5' 1903 1655 1972 0.566 117.9 45.45.5 8.6
V1' 0 0 0 0.00 36.6 45.45.5 8.6V2' 137 101 156 0 00 73 1 45 45 5 8 6
102520.07 104449.43
41279.16 41306.04
0 00 0 00 0 00
107754.5412489.66 11157.69 12700.19
0.00 0.00 0.00
46083.07 43853.48 44168.1443325.61
14770.55 12844.28 15306.88
121305.97 112540.60 119936.46121305.97 112540.60 119936.46
V2 137 101 156 0.00 73.1 45.45.5 8.6V3' -410 -303 -468 0.00 109.7 45.45.5 8.6V4' -273 -202 -312 0.00 54.8 45.45.5 8.6
D1' -561 -415 -641 0.00 150.1 45.45.5 8.6D2' -658 -487 -752 0.00 176.1 45.45.5 8.6D3' 346 256 396 0.00 138.9 45.45.5 8.6
δh = 0.638 cm 0.645 cm 0.577 cm ke kanan
0.00 0.00 0.00Jumlah = 1338758.31 1354525.08 1211980.34
0.00 0.00
0.00 0.000.00
0.00 0.00 0.000.00
0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00
(cm)A E
N.n.Lh ∑=δ
E = modulus elastisitasA.E
RENCANA IKATAN ANGIN
F4
Bagian yang dipikul ikatan hanya angin bawah Bagian yang dipikul
ikatan angin atas
F1
F2
F3Bagian yang dipikul ikatan angin bawah
Bagian kiri rangka atap menggambarkan apabila tidak memiliki ikatan angin atas, jadi tekanan angin sepenuhnyadipikul ikatan angin bawah. Bagian kanan menggambarkan apabila rangka atap memiliki ikatan angin atas danbawah. Gaya batang dihitung dengan metode potongan (metode Ritter).
P1 P2 P3 P4 P3 P2 P1P4
Rangka atap
Rangka atap
Ikatan angin bawahB
P1 = F1 x WP2 = F2 x W dst.Dimana,
W = tekanan angin = 0,9 x p kg/m2 = 0,9 x V2/16 = 24.41 kg/m2
Catatan :Apabila rangka atap terletak diatas kaki portal maka ikatan angin dipasang pada kaki portal tersebut
Ra L RbIKATAN ANGIN BAWAH
Apabila rangka atap terletak diatas kaki portal, maka ikatan angin dipasang pada kaki portal tersebut.Apabila panjang batang ikatan angin = B mengakibatkan kelangsingan batang λ > 240, maka ikatan angin dapat dibuat bersilangan (lihat gambar diatas).
Berat rangka atap adalah berat seluruh bagian penyusun rangka atap, seperti berat profil, berat pelat buhul,berat pelat koppel, paku/baut dan perletakan.
BERAT RANGKA ATAP
Standar Perencanaan,a). PERATURAN MUATAN INDONESIA 1970 NI. - 18, Yayasan Dana Normalisasi Indonesia, Direktorat
Penyelidikan Masalah Bangunan, 1976.
b). PERATURAN PEMBEBANAN INDONESIA UNTUK GEDUNG 1983, Yayasan Lembaga Penyelidikan
D A F T A R P U S T A K A
Masalah Bangunan, Direktorat Penyelidikan Masalah Bangunan, Bandung, 1983.
c). PERATURAN PERENCANAAN BANGUNAN BAJA (PPBBI) 1984, Yayasan Lembaga PenyelidikanMasalah Bangunan, Cetakan Kedua, 1984.
Analisa Struktur,d). Fundamentals of Structural Analysis, S. T. Mau, Copyright registration number TXu1-086-529,
February 17, 2003. United States Copyright Office, The Library of Congress
e). Structural and Stress Analysis, Second Edition, Dr. T.H.G. Megson, Senior Lecturer in Civil Engineering (now retired) University of Leeds, Elsevier Butterworth-Heinemann, Linacre House, Jordan Hill, Oxford OX2 8DP, 30 Corporate Drive, Burlington, MA 01803, 2005.
f). Structural Analysis: In Theory and Practice, Alan Williams, Ph.D.,S.E., C.Eng., Butterworth -Heinemann is an imprint of Elsevier, 30 Corporate Drive, Suite 400, Burlington, MA 01803, USALinacre House, Jordan Hill, Oxford OX2 8DP, UK, 2009.
g). Structural Analysis,Civil Engineering Course Material, IIT Kharagpur, 2008.
h). Structural Analysis,Aslam Kassimali, Southern Illionis University-Carbondale, Third Edition,Thomson Canada Limited, 2005.
Poin d). s/d h). dapat dipilih salah satu sebagai rujukan untuk Analisa Struktur.
Tabel ProfilTabel Profil,i). Daftar-daftar untuk konstruksi baja, IR. ZACHARIJAS LAMBRI. Tabel INA 1.
j). Tabel Profil Produksi PT. GUNUNG GARUDA, www.grdsteel.com. Tabel INA 2.
k). AISC Manual of Steel Construction, 1994. Tabel AISC.
l). HANDBOOK OF STRUCTURAL STEELWORK, 3rd Edition, The British Constructional,Steelwork Association Ltd 4 Whitehall Court London SW1A 2ES Tabel BSSteelwork Association Ltd., 4 Whitehall Court, London SW1A 2ES. Tabel BS.
Recommended