View
6
Download
0
Category
Preview:
Citation preview
GEOHYDRODYNAMIKA
(224-0428)
STUDIJNÍ OPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIANAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO OBORU GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ
GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ
Garant předmětu: prof. Ing. Naďa Rapantová, CSc.
2
Geohydrodynamika
▪ Cíle předmětu vyjádřené dosaženými dovednostmi a kompetencemi
Cílem předmětu je pokrýt širokou škálu tematických okruhů (viz anotacepředmětu) tak, abychom studentům přiblížili základní terminologii,zákonitosti a metody včetně jejich praktického uplatnění. PředmětGeohydrodynamika podává základní přehled zákonitostí prouděnípodzemních vod v horninovém prostředí, a to jak v nasycené, taknenasycené zóně. Vedle problematiky proudění v průlinovém prostředí,je pozornost věnována i proudění ve skalních horninách (kubický zákon).Studenti jsou seznámeni s hydraulickými parametry zvodněnéhohorninového prostředí a metodami jejich stanovení v laboratoři i pomocíhydrodynamických polních zkoušek. Předmět je zaměřen zejména napraktické využívání analytických výpočtových vztahů - výpočtů průtokůpřes hráze, hydraulických soustav pro odvodňování stavebních jam,přítoků do liniových děl - tunelových staveb apod.
3
Anotace (po jednotlivých tématech)
Přednáška: (témata)
▪ 1. Fyzikální vlastnosti tekutin (hustota, měrná tíže, stlačitelnost tepelná roztažnost, viskozita, povrchové a stykové napětí, rozpustnost plynů - základní vztahy a jednotky).
▪ 2. Fyzikální vlastnosti zvodněného prostředí (propustnost, průtočnost, pórovitost, objemová pružnost zvodněné vrstvy , zásobnost, hydraulická vodivost - základní vztahy a jednotky).
▪ 3. Systematika druhů filtračních toků - základní charakteristiky a přehled základních přítokových rovnic.
▪ 4. Zákon spojitosti toku - obecná rovnice kontinuity (ustálená a neustálená filtrace stlačitelných a nestlačitelných tekutin).
Geohydrodynamika
4
Anotace (po jednotlivých tématech)
Přednáška: (témata) -- pokračování
▪ 5. Lineární odporový zákon Darcyho (problematika filtračních rychlostí, tortuozita). Nelineární zákony filtrace. Turbulentní proudění.
▪ 6. Základní rovnice tíhových filtračních toků nestlačitelných tekutin (Boussinesqova rovnice).
▪ 7. Základní rovnice tlakových filtračních toků tekutin (nestlačitelné, nízko- a vysokostlačitelné).
▪ 8. Základní výpočetní rovnice pro tlakové a tíhové filtrační toky v podmínkách ustáleného proudění (Dupuitovy rovnice).
▪ 9. Depresní kužel (tvar a charakteristiky).Interference depresí. Základní výpočetní vztahy. Rozvoj deprese a její zánik. Interference studní.
Geohydrodynamika
5
Anotace (po jednotlivých tématech)
Přednáška: (témata) - pokračování
▪ 10. Základní výpočetní rovnice pro tlakové filtrační toky v podmínkách neustáleného proudění (Thiesovy rovnice).
▪ 11. Metody získávání hydraulických parametrů. Hydrodynamické zkoušky- základní systematika a členění. Význam stoupacích zkoušek.
▪ 12. Čerpací zkoušky v podmínkách ustáleného proudění (volná a napjatá hladina).
▪ 13. Čerpací zkoušky v podmínkách neustáleného proudění (volná a napjatá hladina) - typové křivky, metoda Jacoba.
▪ 14. Okrajové podmínky, jejich význam a projevy při hydrodynamických zkouškách.
Geohydrodynamika
6
Anotace (po jednotlivých tématech)
Cvičení: (resp.: projekt)
▪ 1/-2/Výpočty vrstevních tlaků tekutin (opravy na reálný plyn, stlačitelnost, tepelnou roztažnost a mineralizaci kapaliny).
▪ 3/Konstrukce mapy hydroizohyps struktur s napájením nebo drénovaných povrchovým tokem.
▪ 4/Laboratorní stanovení propustnosti zemin - permeametr -laboratorní cvičení.
▪ 5/ Výpočty základních hydraulických parametrů zvodněných systémů z empirických vzorců.
▪ 6/ Výpočty toku podzemní vody pro napjatou a volnou hladinu -rovnoběžné filtrační toky.
Geohydrodynamika
7
Anotace (po jednotlivých tématech)
Cvičení: (resp.: projekt) - pokračování
▪ 7/ Výpočet tvaru depresní kotliny plošně a rovinně radiálního filtračního toku.
▪ 8/Výpočet snížení podzemní vody v síti bodů pro soustavu vrtů (interference studní).
▪ 9/ Vyhodnocení hydrodynamických zkoušek v podmínkách ustáleného proudění.
▪ 10/ - 11/ Vyhodnocení hydrodynamických zkoušek v podmínkách neustáleného proudění. Metoda Theisse a Jacoba. Vliv okrajových podmínek.
▪ 12-14/ Zpracování projektu hydrodynamických zkoušek.
Geohydrodynamika
8
▪ Doporučená literatura:
Powers, J. Patrick Corwin, Arthur B. Schmall, Paul C. Kaeck, Walter E. Construction Dewatering and Groundwater Control - New Methods and Applications (3rd Edition). John Wiley & Sons. 2007. Online version available at: https://app.knovel.com/hotlink/toc/id:kpCDGCNMA1/construction-dewatering/construction-dewatering
Harr, Milton E. (1990). Groundwater and Seepage. Dover Publications. Online version available at: https://app.knovel.com/hotlink/toc/id:kpGS000002/groundwater-seepage/groundwater-seepage
Mls J. : Hydraulika podzemní vody. Skripta ČVUT Praha. ES ČVUT Praha, 1988.
Bujok P., Grmela A.: Hydrodynamické zkoušky a výzkum sond. Skripta VŠB, HGF. 1992.
Mucha I., Šestakov V.M. : Hydraulika podzemných vód. ALFA/SNTL Praha, 1987.
Geohydrodynamika
Fyzikální vlastnosti tekutin
prof. Ing. Naďa Rapantová, CSc.
Seznam základních vlastností
▪ Měrná hmotnost (hustota)
▪ Molární hmotnost
▪ Molární objem
▪ Měrná tíha
▪ Hydrostatický tlak
▪ Stlačitelnost
▪ Vnitřní tření (viskozita,vazkost)
▪ Povrchové a stykové napětí
▪ Tepelná roztažnost
▪ Teplota
▪ Rozpustnost plynů
Měrná hmotnost ()
= f (T, ch, cg, p )
závisí na teplotě, tlaku, množství rozpuštěných pevných a plynných látek
⚫ poměr hmotnosti a objemu
= M / V M … hmotnost /kg/
V … objem /m3/
⚫ jednotka: kg.m-3
Měrná hmotnost ()
▪ = konst. nestlačitelné
⚫ poměr hmotnosti a objemu
= M / V
⚫ vyjádření stlačitelnosti prostředí
⚫ ‡ konst. stlačitelné
Závislost hustoty na teplotě
t (C) (kg*m-3)
0 999,87
3,98 1000
10 999,73
20 998,23
50 988,07
100 958,38
Závislost hustoty na mineralizaci
Mineralizace (kg*m-3) (kg*m-3)
0 1000
13,4 1010
27,0 1020
54,8 1040
210 1140
Molární hmotnost (Mm)
• je určena podílem hmotnosti M dané látky a
jejího látkového množství n
Mm = M / n
vyjadřuje hmotnost takového homogenního souboru částic, jehož látkové množství je jednotkové
• uvedena v periodické tabulce prvků
Molární objem (Vm)
• poměr molární hmotnosti a hustoty
Vm= Mm / (m3.mol-1)
• udává, jaký objem připadá na 1 mol látky
• udává se pro určitý druh částic
• závisí na teplotě a tlaku
Hydrostatický tlak
ph = f (x, y, z, T, ch,cg)
ph = .h = h..g (Pa = N.m-2)
Pascalovo hydrostatické paradoxon
h
Hydrostatický tlak
1m vodního sloupce = 9806,65 Pa
(destilovaná voda při 4°C)
10 m …………………….. 0,1 Mpa
p = 1.h1 + 2.h2 + … + n.hn
p = 1.g.h1 + 2.g.h2 + … +n.g.hn
Stlačitelnost ()
součinitel proplynění vody
vG = v.(1 + 0,05.a) a – množství rozpuštěného plynu
součinitel objemové stlačitelnosti jednotka Pa-1
při V=M.-1
M=konst. p
V.
V
1βv
−=
p.
1βv
=
=
=
−=
−=
−−
p
ρ.
ρ
1ρ.
p
)(ρ.M.
M
ρ
p
)(M.ρ.
M
ρ2
11
βv 500 Pa-1
Vnitřní tření vazkost / viskozita
kinematická
• značka - • jednotka - m2.s-1
• stock: 1st = 10-4 m2.s-
1
dynamická
• značka -
• Jednotka Pa.s = N.s.m-2
• poise : 1P = 0,1Pa.s
= /[μvoda 11.8*10-3 Pa.s-1]
[μplyn 1 2*10-5 Pa.s-1]
Poměr mezi tečným napětím a změnou rychlosti v závislosti na vzdálenosti mezi sousedními vrstvami reálné kapaliny (směr kolmý k proudění)
Tekutost
je funkcí teploty a tlaku
převrácená hodnota dynamické viskozity
= 1/ (N-1 s-1 m2)
Povrchové a stykové napětína hranicích fází
= dF/dl (N.m-1)
částice jsou přitahovány dovnitř – povrch se chová jako elastická fólie
Síla, která působí kolmo na délku myšleného řezu povrchem, dělená jeho délkou a která leží v tečné rovině k povrchu v daném bodě.
σgv
σgrσrv
Povrchové a stykové napětína hranicích fází
σgv
σgrσrv
Povrchové a stykové napětína hranicích fází
σgv
σgrσrv
stabilní stav
Povrchové a stykové napětína hranicích fází
Kapilarita
Kapilarita je schopnost tekutin téci úzkými kapilárami bez vlivu externích sil (gravitace) dokonce i proti nim.
Výslednice povrchového napětí (důsledek koheze) a adhezních sil mezi tekutinou a pevnou látkou
Kapilární elevace
Kapilární deprese
kontaktní úhel
r radius kapiláry
Teplotní roztažnost
součinitel teplotní roztažnosti roste s obsahem solí (např. NaCl)
T
V.
V
1β
0
=t
součinitel teplotní roztažnosti:
(K-1, C-1)
Teplota
kritická teplota např. při p=22,13 MPa → T= 374,15C
nejvyšší teplota při které lze plyn ještě zkapalnit.
měrná tepelná kapacita (dříve „měrné teplo“):
c = dQ/M.dT (J.kg-1.K-1) množství tepla Q potřebného k ohřátí 1 kilogramu látky o 1 teplotní
stupeň)
geotermický vztah: TH=T0+h.Ģ TH – teplota horniny, T0 – teplota neutrální zóny (15 – 20m pod
povrchem), Ģ – geotermický gradient
tepelná vodivost: = Q.l/F.t.(T1-T2)
l – vzdálenost, t – čas, F – plocha, T1,2 – teploty (J.m-1.s-1.K-1)
Fyzikální vlastnosti hornin
prof. Ing. Naďa Rapantová, CSc.
PROPUSTNOST
( PERMEABILITA)
Koeficient propustnosti: kcoefficient of permeability
= schopnost pórovitého prostředí propouštět svými
póry tekutiny
m2
/Darcy/
V ideálním případě je geometrickou konstantou prostředí
nezávislou od fyzikálních vlastností tekutiny
- dynamická viskozita - měrná tíže F - průtočná plocha
Q -
objemový
průtok
h - výška
L - dráha
filtrace
Koeficient propustnosti:
… dynamická viskozita [Pa . s]
… měrná tíha [N . m-3]
Q…objemový průtok [m3.s -1]
F… průtočný profil (plocha) [m2]
I… hydraulický spád = Δh /ΔL [----]
I . F
Q.
γ
μk =
PóryČSN 736511 –
prostory různého tvaru, velikosti a původuv půdě, zemině nebo mezi zrny hornin,nevyplněné tuhou fází
průliny
dutinykaverny
pukliny
trhliny
primární (vznikly s horninou)
sekundární (vznikly porušením primární
struktury horniny)(tektonické procesy, chemicképrocesy, rozkladem, rozpouštěnímapod.)
póry –podle tvar
Póry - klasifikacepodle umístění ve struktuře :
intergranulární
intraranulárnípodle velikosti :
podkapilární (subkapilární)
kapilární
podle průtočnosti : uzavřené
otevřené : neprůtočné
průtočné
nadkapilární průliny > 0,5 mmpukliny > 0,25 mm
póry-klasifikace
průlinypuklinydutiny
PórovitostČSN 721151 –
podíl objemu pórů v objemové jednotce horniny
horniny jednotka
póry
celkováV
Vn =
[bezrozměrná]
100.horniny jednotka
póry
celkováV
Vn =
[%]
h o r n i n a
v o d a
v z d u c h Vp
Vh
Vc
hp
p
c
p
VV
V
V
Vnc
+==
Pórovitost - vzorce
Číslo pórovitosti
c
c
n-1
n
V
Ve
h
p==
h o r n i n a
v o d a
průlinypuklinydutiny
v z d u c h Vp
Vh
Vc
e1
enc
+=
Pórovitost
celková
otevřená uzavřená
c
p
V
Vnc =
dynamickáúčinná
neúčinná
c
otp
V
Vnot =
efektivnídrenážní
neúčinná
odkapnáretenční
c
drp
V
Vndr = umožňuje proudění vody
gravitační silou
orientovaný vzorek
gravitační + kapilární póry jednostranně otevřené
póry kapilární
dělení pórovitosti
Pórovitost
závislost na uspořádání zrn sedimentu
nc = 0,26nc = 0,48
změny pórovitosti : s deformací struktury horniny,s diagenesí sedimentu,s kolmatací apod.
uspořádání zrn
Pórovitost
projevem je : permeabilita
kapilarita
nasákavost [% ; l.m-3]
propustnost pro tekutiny
vlastnost vody vzlínat ve velmi úzkých trubicích či podél velmi blízkých plochproti působení zemské tíže
schopnost horniny vodu nasávat a udržet ve svých pórech
jíl a písčité hlíny 30-50 %písky ............….. 36-42 %magmata .......…. cca 1 %
projev porozity
OBJEMOVÁ PRUŽNOST GEOLOGICKÉHO PROSTŘEDÍ (STLAČITELNOST) h
jednotka (Pa-1)
hornina h (Pa-1)
zpevněné sedimenty a skalní horniny 30 – 300.10-12
slabě zpevněné a lehké sedimenty 200 – 1000.10-12
nekonsolidovaný sediment 1000 – 8000.10-12
p
n
p
V.
V
1β c
h
−=
8 dní4 dny3 dnyčas potřebný k dosažení
24,6 cm6,5 cm3,5 cmmaximální kapilární výška
0,5-0,2 mm2-1 mm5-2 mmrozměr zrna
Kapilární výšky dosahované v některých typech hornin :štěrky ......................…... 0,03 mpísek hrubozrnný ......... 0,03 - 0,12 mpísek střednězrnný ........ 0,12 - 0,35 mpísek jemnozrnný .......... 0,35 - 1,20 mjíly ...........................…... 1,20 - 3,50 m
tabulka kapilarity
fylity0,5-2,00,5-10,0středně pórovité
5%<nc<15% prachovce0,5-5,00,5-15,0
porfyry0,4-6,0
dolomity0,2-7,0
písky15-3020-48
jíly písčité0,01-1,035-70
velmi pórovité
nc>30%
travertiny20-32
hlíny10-2024-42
uhlí, mramor, jílovce0,1-1,00,1-6,0slabě pórovité
1%<nc<5%
pískovce0,5-10,00,5-28,0
pórovité
15%<nc<30%
ruly0,02-2,5
kvarcity0,008-3,5
jíly zvodněnénezvodněné 0,01-1 50-90
rašelina76-89
granit0,2-2,2
bezpórézní
nc<1%
horninapórovitost efektivnípórovitost celkováklasifikace podle
pórovitostitabulka příkladů hornin
pórovitost propustnostpórovitost-propustnost
Magmatické horniny
Slíny a jíly
prach
jílovité pískovce
čisté hrubozrnné pískovce
kompaktní vápence
Hluboko uložené sedimentyvápence
empirické vzorce
Hodnoty efektivní pórovitosti z empirických vzorců
Empirické vzorce většinou předpokládají znalost K(koeficientu filtrace)
stř
drv
I . K n =
hydraulický spád /-/
střední rychlost proudění
-0,058
dr K 0,2 n =
B. Kozerski, 1972
neuveden druh sedimentu
nebo N -1,6
dr 2,215.e-0,303 n =
B. Kozerski, 1967
kde
5
60
d
d
10d N =
podmínkapoužití :
0.08<N<3.22ze zrnitostní křivky
7dr K 0,593 n =
P.A. Bieciński, 1960
neuvedena podmínka použití
Empirické vzorce většinou předpokládají znalost K(koeficientu filtrace)
3dr H . K 16,5 n =
Jerkin
hlinité a jílovité písky
4 38 3
dr H . K 8,2 n =
Iwick
rašelinové zeminy, jílovité písky
výška ustálené statické hladinynad počvou zvodněné vrstvy
empirické vzorce
Hodnoty efektivní pórovitosti zestopovací zkoušky (napjatá hladina)
m . )r(x π.
Q.t n
2
v
2dr−
=
Q … průtočné množství /m3.s-1/
t … čas průchodu stopovače od jeho aplikace /s/
x … dráha stopovače = od vrtu k piezometru /m/
rv … poloměr čerpacího vrtu /m/
m … mocnost zvodně /m/
Hodnoty efektivní pórovitosti z empirických vzorců
Hodnoty efektivní pórovitosti ze stopovací zkoušky (volná hladina)
( )2
v
2xv
dr
rx.2
hhπ
t . Q n
−
+=
Q … průtočné množství /m3.s-1/
t … čas průchodu stopovače od jeho aplikace /s/
x … dráha stopovače = od vrtu k piezometru /m/
rv … poloměr čerpacího vrtu /m/
hv, hx … dynamické hladiny v čerpacím a pozorovacím vrtu /m/
z čerpací zkoušky
Hodnoty efektivní pórovitosti z čerpací zkoušky (volná hladina)
neustálené proudění – Neumann (bilogaritmická, semilogaritmická)
v
2
1vdr
tr
tT. Sn
.== 2
Cvdr
r
T.t2,246 Sn ==
tC … čas průsečíku pro konečnou část aproximační přímky semilog. grafu zkoušky
t … čas průchodu stopovače od jeho aplikace /s/
t1,tv … časy z grafu typových křivek pro různé části křivky při ztotožnění
Fyzikální vlastnosti zvodněného prostředí
Prof. Ing. Naďa Rapantová, CSc.
PROPUSTNOST HORNINOVÉHO PROSTŘEDÍ
vyjadřuje se: koeficientem propustnosti(permeability) ………… k
koeficientem filtrace …... K
je podmíněna:
existencí pórů
vzájemnou spojitostí pórů
(permeability)Koeficient propustnosti k
* * *
schopnost prostředí propouštět
svými póry vodu
jednotka (m2) /Darcy/
21 hh
L
F
Qk
−
=
γ…měrná tíha, μ…dyn. viskozita, Q…objemový průtok, N.m-3 Pa.s m3.s-1
F…průtočná plocha, L…dráha filtrace, hi…piezometrická výška
/m2/ /m/ /m/
Koeficient propustnosti k* * *
schopnost prostředí propouštět
svými póry vodu
jednotka (m2) /Darcy/
γ…měrná tíha, μ…dyn. viskozita, Q…objemový průtok,
/N.m-3/ /Pa.s/ /m3.s-1/ F…průtočná plocha, L…dráha filtrace, hi…piezometrická
výška/m2/ /m/ /m/
I
1
F
Qk
= hydraulický spád
(permeability)
Hydraulický spád I(hydraulický sklon, hydraulický gradient)
L
h
LL
hh
L
hhI
12
2121
=
−
−=
−=
bezrozměrný, %, ‰
Koeficient filtrace K
vyjadřuje „vodivost“ horninového prostředí
(jakousi převrácenou hodnotu odporu vůči tečení)
jednotka (m.s-1)
21
.hh
L
F
QkK
−==
γ…měrná tíha, μ…dyn. viskozita, Q…objemový průtok,
/N.m-3/ /Pa.s/ /m3.s-1/ F…průtočná plocha, L…dráha filtrace, hi…piezometrická
výška/m2/ /m/ /m/
Je mírou propustnosti pórovitého prostředí pro tekutinu o dané kinematické viskozitě
Koeficient hydraulické vodivosti
přístroj pro laboratorní stanovení k, K
meametr
funguje na
principu Darcyho
zákona
filtrační komora
píst (zvýšení tlaku)
vzorek
výtokový otvor
stupnice
hornina K (m.s-1)
štěrk 10-3 – 10-1
Písek 10-5 –10-3
prach (spraš) 10-8 – 10-5
Jíl 10-10 – 10-12
Klasifikace propustnosti hornin
(podle J. Jetel, 1983)
Koeficient propustnosti k
/m2/
Označení hornin podle propustnosti
Koeficient filtrace K
/m.s-1/
1 . 10-9 velmi silně propustné 1 . 10-2
1 . 10-10 silně propustné 1 . 10-3
1 . 10-11 dosti silně propustné 1 . 10-4
1 . 10-12 mírně propustné 1 . 10-5
1 . 10-13 dosti slabě propustné 1 . 10-6
1 . 10-14 slabě propustné 1 . 10-7
1 . 10-15 velmi slabě propustné 1 . 10-8
nepatrně propustné
OBJEMOVÁ PRUŽNOST ZVODNĚNÉHO GEOLOGICKÉHO PROSTŘEDÍ *
*
jednotka (Pa-1)
p
V.
V
1
−= vh nebo
* = h + v . nzvodněná
not, nc, nef ….
TRANSMISIVITA T (PRŮTOČNOST)
míra schopnosti kolektoru o určité mocnosti
propouštět tekutinu
je součinem zvodněné mocnosti a koeficientu filtrace
VOLNÁ HLADINA NAPJATÁ HLADINA
jednotka (m2.s-1)
H
p.v.
H mm
T = K . H T = K . m
povrch
pásmo
saturace
hladina podzemní vody
m
= množství vody, které se uvolní (akumuluje) z jednotkového hranolu při poklesu (zvýšení) hladiny o jednotku
1
11
Koeficient storativity volné Sv (-)
volné zásobnosti
hladina podzemní vody
H
pásmo
aerace
Sv ndr
povrch
m
H
11
piezometrická úroveň
1
= množství vody, které se uvolní (akumuluje) z jednotkového hranolu při poklesu (zvýšení) piezometrickéúrovně o jednotku
Sv >> Sp
strop zvodněného kolektoru
bezrozměrná
Sp = .m.*[Pa-1]
Koeficient pružné storativity Sp (-)
(pružné zásobnosti)
100 až 1000 x menší než Sv
Ss = . *měrná
tíha
objemová pružnost zvodněné
vrstvy
Koeficient specifické storativity Ss(m-1)
Koeficient hydraulické difuzivity (m2.s-1)
schopnost šíření impulsu ve zvodni nebo na její hladině
Je přímo úměrný přírůstku plochy depresní kotliny za časovou jednotku v homogenním izotropním
nekonečném kolektoru.
- koeficient tlakové difuzivity a- koeficient hladinové difuzivity a´
Koeficient hladinové difuzivity
a´ (m2.s-1)
koeficient hydraulické difuzivity zvodněného kolektoru s volnou zvodní.
drv n
HK
S
Ta´
==
T …transmisivita, K …koeficient filtrace, m …zvodněná
mocnost,Sv… volná storativita,n dr…drenážní
pórovitost
koeficient hydraulické difuzivity zvodněného kolektoru s napjatou zvodní.
s
**
pp S
K
βγ
K
βmγ
K.m
S
mK
S
T a =
=
=
==
Sp…pružná storativita, T…transmisivita, b*…stlačitelnost zvodněného prostředí, K…koeficient filtrace, γ…..měrná tíha m…zvodněná mocnost,
Koeficient tlakové difuzivity
a (m2.s-1)
Odporové charakteristiky
propustnost průtočnost
Kapacitnícharakteristiky
Odporověkapacitní
charakteristiky
Koeficient volnézásobnosti
Sv (-)
Koeficient hladinové
difuzivity
a´ (m2.s
-1)
Koeficientpropustnosti
k (m2)
Koeficientabsolutní
transmisivityT abs (m3)
Koeficient pružnézásobnosti
S p (-)
Koeficientpórovitosti n (%)
Koeficient filtraceK (m.s -1 )
Koeficienttransmisivity
T (m 2.s -1 )
Koeficient celkovépružné kapacity
zvodněnéhokolektorub* (Pa -1 )
Koeficienttlakovédifuzivitya ( m2.s -1 )
Přehled charakteristik
Darcyho zákon
Prof. Ing. Naďa Rapantová, CSc.
zakladatel moderní podzemní hydrauliky
Henri Philibert GaspardDarcy
(1803-1858)
L1
L2 = L2-L1 = Δl
Henri P. G. Darcy (1803-1858)
“Les fontaines publiques de la Ville de Dijon”podal základ filtrace podzemních vod horninovým prostředím
Formuloval lineární závislost rychlosti proudění podzemní vody na hydraulickém spádu
(1854)
Darcyho zákon - Darcyho rovnice„ lineární odporový zákon filtrace
podzemních vod pro laminární proudění horninovým prostředím “
Darcy
I . K . F v . F Q f ==
FL
h
L
hh I 21
=
−=
průtočnémnožství/m3.s-1/
filtračníplocha /m2/
fiktivní rychlostfiltrace /m.s-1/= specifický průtok
koeficient filtrace koeficient hydraulické vodivosti /m.s-1/
hydraulickýspád/ -- ; % ; ‰ /
L1
L2 Δ = L2- L1
;
Darcy I . K . F v . F Q f ==
I . K vf =
F vf
konstanta
y = k.x + q
vf
I
°
"lineární"
Darcy
vf
I
°
"lineární"
oblast platnosti Darcyho zákona
oblast platnosti nelineárních zákonů
překročení kritické hodnoty Reynoldsova čísla (Rekrit)
"pro laminární proudění"
ν
d v Re ef .=
kinematická viskozita /m2.s-1/
efektivníprůměrzrna (cca d10)
I . K vf =
později
Problematika tzv. "fiktivní rychlosti
filtrace" vf neboli specifického průtoku q
f v. F Q =
q ….. specifický průtok = průtok na jednotku plochy
F = 1 …………….. q = vf m.s-1
Nehomogenní, anizotropní prostředí …… Kx ≠ Ky ≠ Kzz toho ani …qx ≠ qy ≠ qz či ………vfx ≠ vfy ≠ vfz
Homogenní, izotropní prostředí ……. Kx= Ky= Kz= K
Nehomogenní, anizotropní prostředí
l
h . K - I . K v q fd
d===
L
h
L
hh I 21
=
−=
x
hKq xx
−=
y
hKq yy
−=
z
hKq zz
−=
Problematika tzv. "fiktivní rychlosti
filtrace" vf neboli specifického průtoku q
Problematika tzv. "fiktivní rychlosti
filtrace" vf neboli specifického průtoku q
x
hKq xx
−=
y
hKq yy
−=
z
hKq zz
−=
gradient výšky (spádnice plochy)
z
h
y
h
x
hh h grad
+
+
== kji
i, j, k ….. jednotkové vektory v osách x, y, a z jsou-li všechny = 1 pak
z
h
y
h
x
hh h grad
+
+
== symbolika
z
h
y
h
x
hh h grad
+
+
==
operátor Nablaz
) (
y
) (
x
) (
+
+
= )(
. = 2 =
operátor Laplaceův
222 z
) (
y
) (
x
) (
+
+
=
222
)(
S Y
M B
O L
I K
AProblematika tzv. "fiktivní rychlosti
filtrace" vf neboli specifického průtoku q
x
hKq xx
−=
y
hKq yy
−=
z
hKq zz
−=
q = - K.grad h = - K.h
koeficient filtrace K = f (ρvoda, μ, de …)
Problematika tzv. "fiktivní rychlosti
filtrace" vf neboli specifického průtoku q
Vyjádření rychlosti pomocí tlaku
l
h . K - v q fd
d==
l
p.
γ
K
l
pK.
l
)γ
p(
. Kl
h . K - v
γ1
fd
d
d
d
d
d
d
d−=−=−==
hydrostatický tlak p = h. = h . g . ρ
z toho h = p / ….. = konstanta v daném prostředí
l
p.
γ
K
l
pK.
l
)γ
p(
. Kl
h . K - v
γ1
fd
d
d
d
d
d
d
d−=−=−==
analogicky pro jednotlivé osy :
x
p.
γ
K v x
fx
−=
y
p.
γ
K v
y
fy
−=
z
p.
γ
Kv z
fz
−=
vícevrstevné prostředí
Vyjádření rychlosti pomocí tlaku
F
střední rychlost
vf =K.Ifiktivní rychlost
V SK = V . skutečná rychlost
F
F
Problematika tzv. "rychlosti filtrace"
dr
f
n
vv =
tortuozita …. křivolakost toku
20
2
L
L=
L0
L
Proudová síť
Prof. Ing. Naďa Rapantová, CSc.
dráha pohybu částice vody
laminární proudění turbulentní proudění
Re < RekritRekrit < Re
dráha pohybu částice vody
ustálené proudění neustálené proudění
s1=s2= … =sn s1 ≠ s2 ≠… ≠ sn
⚫
⚫
⚫
⚫
⚫⚫
s1
s2
s3
sn
stejný časový interval
⚫
⚫
⚫
⚫
⚫
s1
s2
s3
sn
dráha pohybu částice vody
nevířivé proudění vířivé proudění
obalová křivka trajektorií částic
(trajektorie)
udává okamžitýsměr rozličných částeček kapaliny
trajektorie představujedráhu pouze jedné částicev čase
obalová křivka trajektorií částic
(trajektorie)
v ustáleném prouděníjsou trajektorie totožnés proudnicemi
θ (x,y,z)
Φ (x,y,z) z = konst.
hydroizohypsa
hydroizopieza
spojitá funkce definujícíčáry stejného hydraulického gradientu - tlaku
(stejné tlakové výšky),stejné výšky hladiny
podzemní vody
θ (x,y,z) = konst.
Φ (x,y,z) = konst.
hydroizohypsa
hydroizopieza
spojitá funkce definující
čáry stejného tlaku
(stejné tlakové výšky),
stejné výšky hladiny
podzemní vody
Φ ….fí
Křivka konstantního hydraulického potenciálu označována jako
EKVIPOTENCIÁLA
dráha vodních částic je
PROUDNICE
Soustava ekvipotenciál a proudnic je PROUDOVÁ SÍŤ
(je to grafické řešení Laplaceovy rovnice)
Φ (x,y,z) z= konst.
θ (x,y,z)
θ (x,y,z) = konst.Φ (x,y,z) z = konst.
půdorys(mapa)
řez
θ (x,y,z) = konst.Φ (x,y,z) = konst.
s
Φv
−=
rozdíl potenciálů
na vzdálenost
Hydrodynamické zkoušky
Prof. Ing. Naďa Rapantová, CSc.
Základní rozdělení hydrodynamickýchzkoušek
A) přítokové zkoušky: a) odběrové zkoušky(čerpací a přetokovézkoušky)
b) stoupací zkouškyc) diferenční zkouškyd) trubkové zkouškye) expresní zkoušky (bail test, slug test)
B) odtokové zkoušky: a) nálevové zkouškyb) vtlačovací zkouškyc) expresní
C) jiné speciální zkoušky
*proplyněné
*termální
*vícefázové
Pro čerpací zkoušky se vychází z ČSN 736614.Tato norma se vztahuje i na přetokové a stoupací zkoušky s tím, že se jedná o testování okrajových podmínek, jejich úplnosti a dokonalosti a testování vztahů mezi objekty a zvodněnými vrstvami.
Norma neplatí pro čerpací zkoušky na podzemní vody:
Umožňují stanovení hydraulických parametrů kolektoru, objasnění vzájemných hydraulických vztahů mezi jednotlivými objekty, zjištění maximálního možného využití objektů, poznání okrajových podmínek.
Účel hydrodynamických zkoušek
Členění odběrových zkoušek
*ověřovací (informační) do 24 hod (1 snížení)
*krátkodobé od 1 do 3 dní(1-2 snížení)
*dlouhodobé od 4 do 21 dní (3-4 snížení)
*poloprovozní nad 22 dní (3 a více s.)
Podle délky trvání:
*Členění odběrových zkoušek
*s konstantní vydatností (Q = konst.)
*s konstantním snížením ( s = konst.)
Podle odběru podzemní vody z jímacího objektu:
*Požadavky na jímací objekt:
*Průměr vrtu musí umožnit instalaci filtru, čerpadla a potrubí
*musí umožnit měření hladin a teplot
*deprese v čerpaném objektu by měly být voleny tak, aby v pozorovacích objektech způsobily snížení minimálně 0,3-0,5m.
*Max.deprese v systému s volnou hladinou u velkoprůměrové studny by neměla přesahovat 0,33H a 0,65 Ho u vrtů (Ho je výšky vodního sloupce ve studni před čerpacím pokusem).
*Obecné zásady praktikované v HG projektech
*hloubkové údaje litologického rozhraní jsou uváděny od úrovně terénu
*hloubkové údaje hladiny podz. vody jsou udávány od odměrného bodu na zhlaví zárubnice
*čerpadlo musí být umístěno minimálně 0,5m pod hladinou při maximálním snížení
*sled čerpacích zkoušek včetně stoupacích zkoušek u jednotlivých objektů na dané lokalitě je nutno organizovat tak, aby nedocházelo u současně čerpaných objektů ke vzájemnému ovlivnění
*odčerpávanou podz. vodu je nutno odvádět a vypouštět do míst , ze kterých nemůže vsakovat zpět do zkoumané zvodněné vrstvy.
Ustálené proudění
Provedení a vyhodnocení čerpací zkoušky
Ustálené proudění - setrvalý rovnovážný stav mezi odběrem vody z jímacího objektu a přítokem k němu
Sled prací
Před zahájením čerpací zkoušky
• Situačně i výškově zaměřit jímací a pozorovací objekty,
• Načrtnout situační plánek jímacího i pozorovacích vrtů,
• Zjistit geologický profil a technické údaje o objektu,
• Zjistit údaje o dříve provedených čerpacích zkouškách v oblasti,
• Zajistit, aby průběh zkoušky nebyl ovlivněn.
Etapy čerpací zkoušky
1. Příravné očistné čerpání,
2. Vlastní čerpací zkouška,
3. Stoupací zkouška po ukončení čerpání,
4. Vyhodnocení výsledků měření.
Sled prací
Způsob provedení čerpací zkoušky
*
Q = konst. X s resp. p = konst.
Čerpání při konstantní vydatnosti je jednodušší a praktickypoužívané, oproti čerpání při konstantním snížení, které je málopřesné (okamžité dosažení potřebného snížení) a technicky náročné (problém sledovaní
změn Q v pozorovacím objektu).
Všechny údaje a naměřené hodnoty se zaznamenají do deníku čerpací zkoušky.
Grafická dokumentace obsahuje:
• graf: snížení - čas (s - t)
• graf: vydatnost - čas (Q - t)
Pomocné grafy
• graf teploty na čase
•graf srážek na čase
*
Měříme:
❑ výšku dynamické hladiny (h)
❑ vydatnost (Q)
Známe:❑ výšku ustálené statické hladiny (H)
❑ vzdálenost, kde se měří dynamická hladina h (r)
Stanovujeme:
❑ dosah deprese (R)
Vypočteme:
❑ koeficient hydraulické vodivosti (K).
*systém s volnou hladinou
(gravitační toky)systém s napjatou hladinou
(tlakové toky)
zkouška se obvykle provádí pro tři snížení
Q1 - s1 Q2 – s2 Q3 – s3
rR
hHKQ
lnln
).(. 22
−
−=
rR
hHmKQ
lnln
)(2
−
−=
proudění v osách X a Y
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
14.9 19.9 24.9 29.9 4.10 9.10 14.10 19.10 24.10 29.10 3.11 8.11 13.11
Sníž
ení
s[m
]
Datum t
Snížení v čase s - t
Graf čerpací zkoušky
Q3
K3
R3
Q2
K2
R2
Q1
K1
R1
*Ustálené proudění - volnáhladina
1 - jímací objekt; 2,3 - pozorovací objekty; Q - vydatnost; R - poloměr dosahu deprese; r – vzdálenost kde se měří h; xi - vzdál. od osy jímacího objektu; H - statická hladina; hi
- dynam. hladiny; si – snížení.
K= 0,733.Q.(log R - log r) / (H2 - h2) . 1/b
*Ustálené proudění - volnáhladina
Neúplné jímací objekty – Forchheimerova oprava
(Forchheimer)
Pro neúplné jímací objekty (čerpající vodu pouze z části celkové mocnosti zvodně), je stanovena oprava:
42
h
lh
h
lb
−=
m mocnost zvodněl délka filtru
*
Nejpřesnější stanovení dosahu deprese získáme v terénu při čerpání vody a přesném sledováníhladin v dostatečném počtu pozorovacích vrtů.
(Dupuit)
H...... výška statické hladiny nad počvou zvodněné vrstvy /m/
h....... výška dynam. hladiny ve vzdálenosti r od osy čerpacího vrtu /m/x....... vzdálenost pozorovacího objektu /m/
xQ
hHKR log
)(37,1log
22
+−
=
HKsR ...575=
❑ Empirický vzorec Kusakinův:
Dosah deprese řešením rovnic o dvou neznámých (K, R) grafickoumetodou – Dupuit - Kusakin
*
*
Výsledkem měření je zjištění snížení hladiny (si), odpovídající čerpanému množství (Qi).
Pro praktické výpočty lze použít jen ty výsledky měření, které splňují podmínku:
Q1 : (H2 - h12) = Q2 : (H2 - h2
2) = Qi : (H2 - hi2)
*
❑ graf Q - s - křivka vydatnosti
❑ graf Q - (H2 - h2) - přímka
*
0 - neovlivněný objekt; 1 - jímací objekt; 2,3 - pozorovací objekty; Q - vydatnost; R - poloměrdosahu snížení piezometrické úrovně; r – vzdálenost, kde se měří snížení s; xi - vzdál. od osy jímacího objektu; H - statická piezometrická úroveň; hi - dynam. hladiny; si – snížení.
rR
hHmKQ
lnln
)(2
−
−=
4.2
.bm
lm
m
l −=
Forchheimerova oprava b
jímací objektDupuit, Forchheimer
bsm
1..
r)log-Rog0,366.Q.(lK=
*Ustálené proudění - napjatáhladina
Neúplné jímací objekty – Forchheimerova oprava
m mocnost zvodněl délka filtru
*
H...... výška statické hladiny nad počvou zvodněné vrstvy /m/
h....... výška dynam. hladiny ve vzdálenosti r od osy čerpacího vrtu /m/x....... vzdálenost pozorovacího objektu /m/m...... mocnost zvodně /m/
(Dupuit)i xlog
Q
h)K.m.(H2,73.logR +
−=
Ks..3000R=Sichardt
*
1 objekt
)21
.(
)1
xlog-2
xog0,366.Q.(lK
ssm −=
2 objekty
)1
.(
r)log-1
xog0,366.Q.(lK
ssm −=
Dosah deprese řešením rovnic o dvou neznámých (K, R) grafickoumetodou – Dupuit - Sichardt
*
Výsledkem měření je zjištění snížení piezometrické úrovně(si), odpovídající čerpanému množství(Qi).
Pro praktické výpočty lze použít jen ty výsledky měření, které splňují podmínku:
Q1 : s1 = Q2 : s2 = Qi : si
*
V grafickém zobrazení dostaneme pro danou čerpací zkoušku přímku pro vztah Q - s.
* Přehled vyhodnocovacích vzorcůVolná hladina Napjatá hladina
Úplný vrt,neohraničený kolektor
Dupuitovy vzorce:
2 pozorovací objekty:
1 pozorovací objekt:
Jen čerpací objekt – kombinace Dupuit – Kusakin
– resp. Sichardt
)(
)log.(log.733,02
1
2
2
12
hh
xxQK
−
−=
).(
)log.(log.366,0
21
12
ssm
xxQK
−
−=
)(
)log.(log.733,022
1
1
hh
rxQK
−
−=
).(
)log.(log.366,0
1
1
ssm
rxQK
−
−=
*
A – napjatá hladina
B – volná hladina
C – napjatá – volná hladinaA
C
B
Q [l/s]
s [m]
q [m3/s]
s [m]
q - specifická vydatnost
q = [m3.s-1]Qs
*Vyhodnocení přítokových křivek
* graf vydatnosti s-Q - přítoková křivka s-q kde q=Q/s
A – napjatá hladina
B – volná hladina
Vyhodnocení přítokových křivek
❑rovnice přítokových křivek slouží k hodnocení využitelnosti zásob podzemních vod
❑rovnice vyjadřují funkci Q=f(s) – vypočítáme vydatnost studny
A
B ABs
Q
s
q
*
– slouží k hodnocení využitelnosti zásob podzemní vody –>možnost vypočítat vydatnost studny při daném snížení– vyjadřují obecný vztah funkce Q=f (s)– základní typy křivek (s-q) tíhových filtračních toků:
Volná hladina - přítoková křivka I. Typu, (Thiemova rovnice) :
Q = a.s.(2H-s)
sex=< 1,5 smax
pro H-sex=< 0,5H
Řešení grafické:
−
−=
2)2.(
)2.(.
sHs
sHsQa
Řešení početní:
Volná hladina - přítoková křivka II. typu, (Kellerova rovnice):
sex = (1,75 až 2).smax
b
asbaQ
2
..42 −+=
−
−
=
−
=
22 )(.
..
.
ii
i
i
ii
i
i
i
QQi
ssi
b
i
QbQ
s
a
Řešení grafické: Řešení početní:
Čerpací zkoušky v podmínkách neustáleného proudění
*tyto metodiky jsou založeny na kombinaci grafickoanalytických a výpočetních metod
*jde o srovnání skutečné křivky naměřených hodnot s tzv. typovými křivkami (při zachování rovnoběžnosti souřadnicových os)
*typové křivky musí být vyneseny do grafu stejného měřítka jako má graf čerpací zkoušky
*teoreticky a prakticky složitější
❑ bilogaritmická metoda typových křivek studňové funkce W(u, -r/rf)❑ semilogaritmická metoda Jacobova
*Metodika vyhodnocení
*
*Teoretické základy neustáleného proudění v podmínkách napjaté hladiny plošně neohraničeného, homogenního kolektoru, nepropustně ohraničeného shora i zdola formuloval C.V. Theis v základních rovnicích (tzv. Theisovy rovnice):
s = W(u) kde u = =Q
4 . P . T
r2 . Sp
4 . T . t
r2
4 . a . t
Q konstantní čerpané množství (m3.s-1)
T koeficient transmisivity (m2.s-1) T = K . M
W(u) studňová funkce u
s snížení ve vzdálenosti r od čerpaného vrtu za čas t
od počátku čerpání (m)
Sp koeficient storativity pružné = zásobnosti
a koeficient tlakové vodivosti (m2.s-1) a = T/S
...!4*4!3*3!2*2
577216,01
ln)()(432
+−+−+−=−−= − uuu
uu
duu
euEuW
u
u
i
*
*Teoretické základy neustáleného proudění v podmínkách napjaté hladiny plošně neohraničeného, homogenního kolektoru, nepropustně ohraničeného shora i zdola formuloval C.V. Theis v základních rovnicích (tzv. Theisovy rovnice):
s = W(u) kde u = =Q
4 . P . T
r2 . Sp
4 . T . t
r2
4 . a . t
Eulerova funkce
atAR =
Empirický vztah pro dosah deprese R v čase t (Theis) :
v našich podmínkách A=1,5
*
rv r1
R
s
H
m
s1
h
h1
Při čerpacích zkouškách za podmínek Q = konst.
měříme: h, h1 v pozorovacím vrtu, Q kontrolní
známe: H, H1, rv, r1, m, R
stanovujeme: W(u)
počítáme: K, T, S, a atd.
Vyhodnocení čerpací zkoušky – srovnání s typovou křivkou
u
logaritmický papír
typová křivka
log t
křivka reálných dat
logaritmický papírOba stejné
měřítko!!!!
*
Čerpací zkoušky Neustálené proudění - Theisovy křivky
PRŮBĚH ČERPACÍ ZKOUŠKY
• etapy v zásadě shodné s případem provádění zkoušky za ustáleného proudění, ale :• doba měření v počáteční fázi i v sekundách • odlišné časové intervaly měření parametrů
3 základní situace
jímací + 1 pozorovací objekt
r
jímací + více pozorovacích
r1 r2
r3
jímací + více pozorovacích
r1 r2
r3
s = f ( t ) s= f ( r,t ) s = f ( r )
na objektu měříme v různýchΔt snížení si
r=konst.t=proměnná
měříme na objektech v různý časri = proměnnát=proměnná
měříme na všech objektechv jednom čase
ri =proměnnát=konst.
Podle jednotlivých alternativ sestrojujeme grafy čerpacích zkoušek :
grafs - t
graf
2r
t-s
graf2r
1-s
W(u)-u
1E-04
1E-03
1E-02
1E-01
1E+00
1E+01
1E-04 1E-03 1E-02 1E-01 1E+00 1E+01
u
W(u
)
W(u)
Čerpací zkoušky Neustálené proudění - Theisovy křivky
METODIKA VYHODNOCOVÁNÍ
Je založena na kombinaci graficko-analytických a výpočetních metod.
Princip
Srovnání (ztotožnění) křivky skutečně naměřenýchhodnot
graf
grafs typovými křivkami
• vyjadřují různé známé teoretické případy možných okrajových podmínek• usnadňují výpočet
jednoznačně definují hydraulické vlastnosti zvodně i její okrajové podmínky
graf
t
r-s
2
univerzální
W(u)-u
t
1-s
2r -s
Čerpací zkoušky Neustálené proudění - Theisovy křivky
Postup při vyhodnocování
1A. při využití typové křivky W(u)-u vyneseme hodnoty čerpací zkoušky do 1 z grafů
s-1/t s-r2/t s-r2
1B. při využití typové křivky W(u)-1/u vyneseme hodnoty čerpací zkoušky do 1 z grafů
s-t s-t/r2 s-1/r2
(Poznámka: pro obě křivky jsou princip vyhodnocení a výsledky naprosto totožné,další postup pro křivku W(u)-u)
2. na průsvitkách ztotožníme graf čerpací zkoušky s danou typovou křivkou, neboalespoň jejich úsek (oba grafy stejné měřítko, zachovat rovnoběžnost os !)
3. zvolíme si libovolný vztažný bod na TTK či mimo ni (obvykle se volí bod W(u)=1, u=1)
4. odečteme souřadnice tohoto bodu na průsvitkách - s, r2/t, W(u), u, tyto hodnoty pak dosadíme do následujících vztahů - vypočteme charakteristiky dané zvodně
KmT =
ut
ra
4
2
=
a
Km
a
TS p ==
a
K
sm
T
m
S p
===*
s
uW
m
QK
)(*
4=
koeficient filtrace /ms-1/
součinitel tlakové vodivosti / m2s-1 /
koeficient transmisivity / m2s-1/
součinitel pružné storativity / /
koeficient pružné jímavosti (kapacity) /Pa-1/
1. Vyneseme křivku W(u)≡[-Ei(-x)] ↔ u na logaritmický papír.
2. Na stejný papír ve stejném měřítku vyneseme závislost log s (resp. s) ↔ log 1/t (resp. r2/t).
3. Grafy ztotožníme tak, aby se navzájem překrývaly v co možná nejdelším úseku při zachování rovnoběžnosti os. Na společném úseku zvolíme bod a odečteme příslušné hodnoty s, t (resp. r2/t), W(u), u.
4. Vypočteme K:
5. Vypočteme koeficient tlakové vodivosti a:
6. Vypočteme koeficient objemové pružnosti zvodnělé vrstvy :
7. Vypočteme transmisivitu T
POSTUP SHRNUTÍ:
Q
4 . P . s . mK = W(u)
r2
4 . u . ta=
= K
. a … měrná tíha vody při 20°C
KYCL 1998
*JACOBA
Pro velké hodnoty času (t) tj. pro malé hodnoty argumentu studňové fce (u)
Úpravu do Theisovy rovnice tím, že v rozvoji studňové fce W(u) zanedbává malé členy. Potom :
zavádí Jacob
p
2 Sr
tT246,2log
T
Q0,1832s
=
W(u)T4
Qs
=
Po dosazení a úpravě dostáváme základní rovnici Jacoba ve tvaru :
p
2 Sr
tT2,246log3026,2
u
56146,0ln577216,0
u
1ln W(u)
==−=
KYCL 1998
*JACOBA
Pro velké hodnoty času (t) tj. pro malé hodnoty argumentu studňové fce (u)
Úpravu do Theisovy rovnice tím, že v rozvoji studňové fce W(u) zanedbává malé členy. Potom :
zavádí Jacob
W(u)T4
Qs
=
.....5.5!
u
4.4!
u
3.3!
u
2.2!
uu0,577216)
u
1ln(W(u)
5432
−+−+−+−=
)u
0,56146ln( 0,577216)
u
1ln(W(u) =−=
neustálené proudění napjatá hladina - Jacob
)u
0,56146ln( 0,577216)
u
1ln(W(u) =−=
).Sr
t2,24584.T.( log . 2,3026)
.Sr
t2,24584.T.( ln
p2
p2
==
z toho po dosazení do Theisovy rovnice dostaneme
).Sr
t2,24584.T.( .ln
Tπ4
Q W(u)
Tπ4
Qs
p2
=
=
neustálené proudění napjatá hladina - Jacob
).Sr
t2,24584.T.( .ln
Tπ4
Q W(u)
Tπ4
Qs
p2
=
=
).Sr
2,246.T.t( .log
T
Q 0,1832s
p
2=
nebo
)r
2,246.a.t( .log
T
Q 0,1832s
2=
KYCL 1998
*JACOBA
Postup vyhodnocení :
Vyneseme hodnoty čerpací zkoušky do grafus - t/r2 (resp. s - t , či s - 1/r2 )
logaritmická stupnice
aritmetická stupnice
neustálené proudění napjatá hladina - Jacob
).Sr
2,246.T.t( .log
T
Q 0,1832s
p
2=
reprezentuje v semilogaritmickém zobrazení přímku
oblastplatnostiTheise
oblast platnostiJacoba
neustálené proudění napjatá hladina - Jacob
).Sr
2,246.T.t( .log
T
Q 0,1832s
p
2=
reprezentuje v semilogaritmickém zobrazení přímku
(B) A.ln (t) ln A. (B.t) ln . As +==
směrnice přímky
tg α = Δ s / Δ log t = 0,183 . Q / T
neustálené proudění napjatá hladina - Jacob
).Sr
2,246.T.t( .log
T
Q 0,1832s
p
2=
reprezentuje v semilogaritmickém zobrazení přímku
tg α = Δ s / Δ log t = 0,183 . Q / T
*
*hodnoty čerpací zkoušky vyneseme do grafu s - t/r2 (resp. s – t, či s – 1/r2),
*stupnice pro (t/r2) je logaritmická a pro snížení (s) je aritmetická,
Protažením aproximační přímky na horizontální osugrafu dostaneme bod odpovídající t0 / r0
2.
Pro jeden logaritmický cyklus t / r2 zjistíme hodnotysnížení s2 , s1 – vychází směrnice přímky.
KYCL 1998
*JACOBA
B) Koeficient filtrace
D) koeficient tlakové vodivosti
A) koeficient transmisivity
C) koeficient pružné storativity
E) koeficient pružné jímavosti (Pa-1)m
Sp*
=
( - )pp S
mK
S
Ta
==
12 ss
Q0,183 T
−
= m2*s-1
m
TK =
m2*s-1
20
0
r
tT2,246 =pS
m2*s-1
KYCL 1998
*JACOBA
Poznámka:vyhodnocení čerpacích zkoušek podle THEISE i JACOBAse používá i v případech zvodní s volnou hladinou(homogenní, izotropní kolektor nekonečných rozměrů).Je však nutné snížení volné hladiny převést na snížení ekvivalentní napjaté hladině :
2H
sss
2
volnávolná napjatá −=
Recommended