Embed Size (px)
Citation preview
1. NASLOVNA STRAN S KLJUČNIMI PODATKI O NAČRTU
ŠTEVILČNA OZNAKA NAČRTA IN VRSTA NAČRTA 3 - NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ
ŠT. IS-006/2015
INVESTITOR
Univerzitetni rehabilitacijski inštitut Republike Slovenije – Soča, Linhartova 51, 1000 Ljubljana
OBJEKT
NADSTREŠEK PRED VHODOM OBJEKT VRTNICA
VRSTA PROJEKTNE DOKUMENTACIJE PROJEKT ZA PRIDOBITEV GRADBENEGA DOVOLJENJA – PGD
ZA GRADNJO Novogradnja
PROJEKTANT CBD d.o.o.; Lopata 19g, 3000 CELJE
Odg. oseba: dr. Bruno DUJIČ
ODGOVORNI PROJEKTANT Dr. Bruno DUJIČ, univ.dipl.inž.grad., IZS G-2454
ŠTEVILKA NAČRTA, KRAJ IN DATUM IZDELAVE NAČRTA IS-006/2015, Celje, maj 2015
ODGOVORNI VODJA PROJEKTA Miloš JEFTIČ, univ. dipl.inž.arh., ZAPS 1237
št. izvoda: A 1 2 3 4
2. KAZALO VSEBINE NAČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ št. IS-006/2015 – PGD
1 Naslovna stran
2 Kazalo vsebine načrta
3 Izjava odgovornega projektanta načrta
4 Tehnično poročilo
5 Statični izračun in risbe
3. IZJAVA ODGOVORNEGA PROJEKTANTA NAČRTA V PROJEKTU ZA PRIDOBITEV GRADBENEGA DOVOLJENJA
Odgovorni projektant načrta gradbenih konstrukcij št. IS-006/2015 - PGD
dr. Bruno Dujič, univ.dipl.inž.grad.
IZJAVLJAM
1. da je 3 Načrt gradbenih konstrukcij skladen s prostorskim aktom, 2. da je načrt skladen z gradbenimi predpisi,
3. da je načrt skladen s projektnimi pogoji oziroma soglasji za priključitev,
4. da so bile pri izdelavi načrta upoštevane vse ustrezne bistvene zahteve in da je načrt
izdelan tako, da bo gradnja, izvedena v skladu z njim, zanesljiva,
5. da so v načrtu upoštevane zahteve elaboratov.
Št. načrta Ime in priimek IS-006/2015 dr. Bruno Dujič, univ.dipl.inž.grad.
IZS-G-2454
Kraj in datum izdelave Osebni žig, podpis Celje, maj 2015
1/43
KAZALO VSEBINE 4. TEHNIČNO POROČILO ..................................................................................................... 2
5. STATIČNO POROČILO ...................................................................................................... 3
5.1. OBTEŽBA .................................................................................................................... 3
5.1.1. Lastna in stalna obtežba nadstreška: .................................................................... 3
5.1.2. Koristna obtežba: .................................................................................................. 3
5.1.3. Spremenljiva obtežba strehe - obtežba snega: ...................................................... 3
5.1.4. Obtežba vetra:....................................................................................................... 3
5.1.5. Potresna analiza: .................................................................................................. 7
5.2. MATERIALNE KARAKTERISTIKE LESENE KONSTRUKCIJE: ................................... 8
5.3. POZICIJE V KONSTRUKCIJI ....................................................................................... 9
5.3.1. Elementi lesene konstrukcije ............................................................................... 12
5.3.2. Jeklen obod glavnega krožnega nadstreška ........................................................ 12
5.3.3. Elementi armiranobetonske konstrukcije ............................................................. 13
5.4. OBTEŽBE NA KONSTRUKCIJO IN KOMBINACIJE OBTEŽB ................................... 13
5.5. NOTRANJE SILE V NADSTREŠKU ........................................................................... 18
5.6. KONTROLE STABILNOSTI IN NOSILNOSTI KONSTRUKCIJE NADSTREŠKA ....... 23
5.6.1. Kontrola vseh elementov lesenega nadstreška ................................................... 23
5.6.2. Eksplicitna kontrola najbolj obremenjenih elementov lesene konstrukcije............ 24
5.6.3. Kontrola vseh jeklenih elementov nadstreška ...................................................... 29
5.6.4. Eksplicitna kontrola jeklenega elementa v najbolj obremenjenem segmentu ....... 30
5.7. KONTROLE POMIKOV NADSTREŠKA ..................................................................... 32
5.7.1. Začetni pomiki ..................................................................................................... 32
5.7.2. Končni pomiki ...................................................................................................... 34
5.8. STATIČNI PRERAČUN ARMIRANOBETONSKE KONSTRUKCIJE .......................... 36
5.8.1. Notranje sile ........................................................................................................ 36
5.8.2. Armatura v stebrih pri MSN (brez vpliva potresa) ................................................ 40
5.8.3. Armatura v temeljih ............................................................................................. 41
5.9. STATIČNA KONTROLA TEMELJEV .......................................................................... 42
5.9.1. Napetosti v temeljnih tleh .................................................................................... 42
5.9.2. Pomiki temeljev ................................................................................................... 42
5.10. PRERAČUN NAJBOLJ OBREMENJENIH SPOJEV ............................................... 43
2/43
4. TEHNIČNO POROČILO
Načrt je izdelan na podlagi pravil Evrokodov.
Tehnično ter statično poročilo obravnavata konstrukcijo lesenega okroglega nadstreška. Slednji ima v premeru 15 m, na eni strani pa je izbočen s polkrožnim previsnim podaljškom, ki sega dodatnih 3,2 m izven radija osnovnega nadstreška. Konstrukcija nadstreška je brana členkasto povezanih lesenih nosilcev dimenzij 20/80 cm, 16/50 in jeklenega IPE 500. Ravni med seboj potekajo pod kotom 60°. Obodni nosilci nadstreška in previsnega podaljška so krivljeni okoli vertikalne osi prereza pod radijem 7,5 m. Obodni nosilec večjega dela okroglega nadstreška je jeklen.
Brana je klub enotnemu zunanjemu izgledu razdeljena na primarne, sekundarne in terciarne nosilce. Primarni nosilci ležijo na stebrih. Nanje se opirajo sekundarni nosilci, ki niso podprti na stebrih. Na sekundarne nosilce pa nalegajo terciarni nosilci, ki nosijo le sami sebe in del finalnega sloja nadstreška ter snega. Finalni sloj strehe in obtežba snega sicer obremenjujeta tudi primarne in sekundarne nosilce. Kakorkoli, v vseh nosilcih pa se pojavljajo osne sile, ki so posledica specifične geometrije nadstreška v katerem prihaja do razrivanja.
Nadstrešek stoji na 4 armiranobetonskih stebrih prereza 40/40 cm, ki se na višini 2 m od tal pod kotom razcepijo na 3 oziroma na 4 lesene dele prereza 28/28 cm. Ti pa na vrhu nosijo konstrukcijo nadstreška (oziroma podpirajo nosilce).
Armiranobetonski stebri so togo konzolno vpeti v AB temeljno brano. Dimenzije nosilcev brane so 50/100 cm. Predpostavljen modul reakcije tal je 10 000 kN/m3 in nosilnost 150 kN/m2. Karakteristike temeljnih tal mora pred izvedbo pisno potrditi geomehanik.
Spoji med nosilci so členkasti. Izvedeni so z jeklenimi pločevinami in mozniki ter navojnimi palicami. Možna je tudi drugačna vrsta izvedbe, ki omogoča členkast spoj in zadostno strižno ter osno nosilnost. Natančna zasnova se določi v PZI projektu gradbenih konstrukcij.
Vsi leseni elementi so izdelani iz lesa trdnostnega razreda GL24h. Vsi betoni so trdnostnega razreda C25/30, odpornostnega razreda XC1 in s frakcijo največjega premera 32 mm v temeljih in 16 mm v stebrih. Jekleni elementi so trdnostnega razreda S235.
Delavniški načrti konstrukcije morajo biti izdelani na podlagi PZI projekta, pred naročilom
materiala in gradnjo pa jih morata pisno potrditi projektant gradbenih konstrukcij in
projektant arhitekture! Brez pisne potrditve gradnja ni dovoljena!
3/43
5. STATIČNO POROČILO
5.1. OBTEŽBA
5.1.1. Lastna in stalna obtežba nadstreška:
o kritina iz leksana: gst. = 0,25 kN/m2 o lesena nosilna konstrukcija 20/80 cm: zajeto v programu
5.1.2. Koristna obtežba:
qk = /
5.1.3. Spremenljiva obtežba strehe - obtežba snega:
Po EC1 za območje Ljubljane: cona A2 300 m n.v. → sk = 1,51 kN/m2 qs = µi Ce Ct sk = 0,8* 1,51 kN/m2 = 1,21 kN/m2
5.1.4. Obtežba vetra:
Po EC1 za območje Ljubljane, cona 1: vref,0 = 20 m/s; Ce = 2,04 (pri ze = 6 m in kat. terena II)
qb = 2
20*25,1
2
* 22
=refvρ
= 250,0 N/m2 = 0,25 kN/m2
4/43
• Kategorije terena:
Kategorija II
5/43
Konstrukcija je postavljena na območju, ki je z ene strani zaprto z visoko zgradbo, z druge strani
pa z nizkimi zgradbami, oddaljenimi približno 20 m. S preostalih dveh smeri je konstrukcija
relativno izpostavljena. Zato predpostavimo kategorijo terena II.
• Graf koeficienta izpostavljenosti (v odvisnosti od višine) za posamezne cone
ce (6 m) = 2,04
6/43
• Koeficienti zaprtosti nadstreškov:<
• Koeficienti pritiska na ravne nadstreške (dejanski kot obravnavanega nadstreška je 3°):
Tlak (konstantno po celem območju): qw1 = 0,25 kN/m2 x 2,04 x 0,8 = 0,41 kN/m2
Srk (konstantno po celem območju): qw2 = 0,25 kN/m2 x 2,04 x (-1,1) = - 0,56 kN/m2
7/43
5.1.5. Potresna analiza:
Skupna teža: 301,0 kN
Prva nihajna doba konstrukcije: TB < T0 < TC
Tip tal C
Projektni pospešek tem. tal ag [m/s2] 0,250
Projektni pospešek ag [m/s2] 0,2875
Faktor redukcije potresnih sil [q] 1,5
Vrednost v spektru pospeškov Sd = 0,479
Potresna sila ob vpetju Fb = 144,2 kN
8/43
Skupna potresna sila ob vpetju je enaka potresni sili na vrhu štirih 2 m visokih AB stebrov, prereza 40/40 c, (ali okroglega preseka, premera 40 cm). Takšna sila povzroči ob vpetju enega stebra (brez upoštevanja slučajne torzije) moment:
MSd (potres) = 144,2 kN x 2 m / 4 = 73 kNm
Iz interkacijskega diagrama za kvadratni steber, simetrično armiran z 10 cm2 armature na vsaki strani (a = 5 cm), prevzame brez ugodnega vpliva osne sile več kot 100 kNm momenta.
5.2. MATERIALNE KARAKTERISTIKE LESENE KONSTRUKCIJE: Lameliran lepljen les GL24h ( γm = 1,25):
Trdnosti [N/cm2]:
upog
ib
nate
g ║
nate
g ┴
tlak ║
tlak ┴
strig
Karakteristična trdnost [N/cm2] 2400 1650 40 2400 270 270
Računska trdnost glede na trajanje obtežbe [kN/cm2]
P (nad 10 let) kmod = 0,6 1152 792 19 1152 130 130 L (od 6 mes. do 10 let) kmod = 0,7 1344 924 22 1344 151 151 M ( od 1 tedna do 6 mes.) kmod = 0,8 1536 1056 26 1536 173 173 S ( manj kot 1 teden) kmod = 0,9 1728 1188 29 1728 194 194
Togosti (modul) [kN/cm2]:
elast. m. paral. E0,g,mean 1160 elast. m. paral. E0,05,g 940 elast. m. prav. E90,g,mean 39 strižni modul Gg,mean 72
Pri izračunu pomikov zaradi lezenja je upoštevan koeficient kdef = 0,6, ki po SIST EN 1995-1-1:2005 velja za masivni in lepljeni les razreda S1, katerega vlažnost je do 12%. Pomiki lesenih konstrukcij so računani po MSU s spodaj navedenimi enačbami in omejeni z dopustnimi vrednostmi upogibov po SIST EN 1995-1-1:2005:
w���� = w����,� + w����,� + Ψ ,� ∙ w����,� ≤ � �
� �prostoležeči nosilec!; ��# �konzola!'
w�(�,)�� = w���� + w*+((, = w����,� ∙ �1 + k.()! + w����,� ∙ /1 + Ψ0,� ∙ k.()1 + w����,� ∙ /Ψ ,� + Ψ0,� ∙ k.()1 ≤ � �0# �prostoležeči nosilec!; �
�0# �konzola!'
9/43
5.3. POZICIJE V KONSTRUKCIJI
Greda
1. PRIM-1 b/d=20/80
2. PRIM-2 b/d=16/50
3. IPE 500
4. SEK b/d=16/50
5. STEBER b/d=28/28
6. AB STEBER b/d=40/40
7. AB TEMELJ b/d=50/100
Greda (1-7) Seti numeričnih podatkov
Greda
1. PRIM-1 b/d=20/80
2. PRIM-2 b/d=16/50
3. IPE 500
4. SEK b/d=16/50
5. STEBER b/d=28/28
6. AB STEBER b/d=40/40
7. AB TEMELJ b/d=50/100
Greda (1-7) Seti numeričnih podatkov
10/43
SEK b/d=16/50
B-64
SEK b/d=16/50
B-41
SEK b/d=16/50
B-47-2
PRIM-2 b/d=16/50
B-47-1
SEK b/d=16/50
B-49-3
SEK b/d=16/50
B-49-2
SEK b/d=16/50
B-49-1
SEK b/d=16/50
B-11
SEK b/d=16/50
B-33-2
SEK b/d=16/50
B-39
SEK b/d=16/50
B-40
SEK b/d=16/50
B-33-1
SEK b/d=16/50
B-32-1
SEK b/d=16/50
B-32-2
SEK b/d=16/50
B-32-3
SEK b/d=16/50
B-49-4
SEK b/d=16/50
B-48-2
SEK b/d=16/50
B-48-1
SEK b/d=16/50
B-42
SEK b/d=16/50
B-70-2
SEK b/d=16/50
B-70-1
SEK b/d=16/50
B-6
SEK b/d=16/50
B-36
SEK b/d=16/50
B-31
SEK b/d=16/50
B-44
SEK b/d=16/50
B-50-1
SEK b/d=16/50
B-50-2
SEK b/d=16/50
B-17-2
SEK b/d=16/50
B-17-3
SEK b/d=16/50
B-74-3
SEK b/d=16/50
B-76-3
PRIM-1 b/d=20/80
B-3-2
SEK b/
d=16/5
0B-5
SEK b/d=16/50
B-45
SEK b/d=16/50
B-43
SEK b/d=16/50
B-46-2
SEK b/d=16/50
B-46-1
SEK b/d=16/50
B-13-1
SEK b/d=16/50
B-13-2
PRIM-2 b/d=16/50
B-38
PRIM-2 b/d=16/50
B-71
PRIM-2 b/d=16/50
B-16-1
SEK b/d=16/50
B-53-2
SEK b/d=16/50
B-37-1
SEK b/d=16/50
B-37-2
SEK b/d=16/50
B-61-3
SEK b/d=16/50
B-61-2
SEK b/d=16/50
B-59-3
SEK b/d=16/50
B-59-2
SEK b/d=16/50
B-26-5
SEK b/d=16/50
B-26-4
SEK b/d=16/50
B-25-4
SEK b/d=16/50
B-25-3
SEK b/d=16/50
B-58-6
SEK b/d=16/50
B-58-5
SEK b/d=16/50
B-55-5
SEK b/d=16/50
B-55-4
SEK b/d=16/50
B-23-5
SEK b/d=16/50
B-23-4
SEK b/d=16/50
B-14
SEK b/d=16/50
B-52
SEK b/d=16/50
B-57-1
SEK b/d=16/50
B-10-2
SEK b/d=16/50
B-8-2
SEK b/d=16/50
B-7-3
SEK b/d=16/50
B-7-2
SEK b/d=16/50
B-57-2
SEK b/d=16/50
B-21
SEK b/d=16/50
B-51
PRIM-2 b/d=16/50
B-56-2
SEK b/d=16/50
B-62
SEK b/d=16/50
B-61-1
SEK b/d=16/50
B-59-1
SEK b/d=16/50
B-57-3
SEK b/d=16/50
B-58-1
SEK b/d=16/50
B-58-2
SEK b/d=16/50
B-58-3
SEK b/d=16/50
B-55-1
SEK b/d=16/50
B-55-2
SEK b/d=16/50
B-54-1
SEK b/d=16/50
B-54-2
SEK b/d=16/50
B-7-4
SEK b/d=16/50
B-10-1
SEK b/d=16/50
B-9-1
SEK b/d=16/50
B-8-1
SEK b/d=16/50
B-7-1
SEK b/d=16/50
B-20
SEK b/d=16/50
B-19-3
SEK b/d=16/50
B-18
SEK b/d=16/50
B-19-1
SEK b/d=16/50
B-16-2
SEK b/d=16/50
B-9-2
SEK b/d=16/50
B-15
SEK b/d=16/50
B-19-2
PRIM-2 b/d=16/50
B-60-2
PRIM-2 b/d=16/50
B-27-6
SEK b/d=16/50
B-58-4
SEK b/d=16/50
B-55-3
SEK b/d=16/50
B-54-3
SEK b/d=16/50
B-53-1
SEK b/d=16/50
B-60-1
PRIM-2 b/d=16/50
B-1
SEK b/d=16/50
B-8-3
SEK b/d=16/50
B-27-7
SEK b/d=16/50
B-56-1
SEK b/d=16/50
B-17-1
SEK b/d=16/50
B-34
SEK b/d=16/50
B-26-1
SEK b/d=16/50
B-26-2
SEK b/d=16/50
B-63
SEK b/d=16/50
B-72
SEK b/d=16/50
B-76-2
SEK b/d=16/50
B-76-1
SEK b/d=16/50
B-75-3
SEK b/d=16/50
B-75-2
SEK b/d=16/50
B-75-1
SEK b/d=16/50
B-74-2
SEK b/d=16/50
B-74-1
SEK b/d=16/50
B-73-3
SEK b/d=16/50
B-73-2
SEK b/d=16/50
B-73-1
SEK b/d=16/50
B-30-1
SEK b/d=16/50
B-58-8
SEK b/d=16/50
B-29-1
PRIM-2 b/d=16/50
B-58-7
PRIM-2 b/d=16/50
B-29-2
SEK b/d=16/50
B-69
SEK b/d=16/50
B-73-4
SEK b/d=16/50
B-26-3
SEK b/d=16/50
B-28-1
SEK b/d=16/50
B-35
SEK b/d=16/50
B-12
SEK b/d=16/50
B-25-1
PRIM-2 b/d=16/50
B-25-2
SEK b/d=16/50
B-27-1
SEK b/d=16/50
B-27-2
SEK b/d=16/50
B-27-3
SEK b/d=16/50
B-27-4
SEK b/d=16/50
B-24-1
SEK b/d=16/50
B-24-2
SEK b/d=16/50
B-24-3
SEK b/d=16/50
B-23-1
SEK b/d=16/50
B-23-2
SEK b/d=16/50
B-23-3
SEK b/d=16/50
B-22-1
SEK b/d=16/50
B-22-2
SEK b/d=16/50
B-66-2
PRIM-2 b/d=16/50
B-66-1
SEK b/d=16/50
B-68-2
PRIM-1 b/d=20/80
B-3-1
SEK b/d=16/50
B-67
SEK b/d=16/50
B-68-1
SEK b/d=16/50
B-65
PRIM-2 b/d=16/50
B-30-2
PRIM-2 b/d=16/50
B-28-2
PRIM-2 b/d=16/50
B-57-4
PRIM-2 b/d=16/50
B-56-3
PRIM-2 b/d=16/50
B-27-5
PRIM-2 b/d=16/50
B-24-4
PRIM-2 b/d=16/50
B-54-4
PRIM-2 b/d=16/50
B-4
SEK b/d=16/50
B-10-3
PRIM-1 b/d=20/80
B-2-2
PRIM-1 b/d=20/80
B-2-1
PRIM-2 b/d=16/50
PRIM-2 b/d=16/50
PRIM-2 b/d=16/50
PRIM-2 b/d=16/50
PRIM-2 b/d=16/50 PRIM-2 b/d=16/50
PRIM-2 b/d=16/50
PRIM-2 b/d=16/50
PRIM-2 b/d=16/50
PRIM-2 b/d=
16/50
IPE 500
IPE 50
0
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 50
0
IPE 500
IPE 500
IPE 50
0
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 500
IPE 50
0
IPE 500
PRIM-2 b/d=16/50
PRIM-2 b/d=16/50
Niv o: POZ 200 [5.00 m]
11/43
V_1
H_2
V_2
H_1
C_1
H_3
H_4
Dispozicija okvirjev
12/43
5.3.1. Elementi lesene konstrukcije
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Les-Iglavci-L... 1.600e-1 1.333e-1 1.333e-1 1.797e-3 5.333e-4 8.533e-3
ST: EA1 x 1.00, EA2 x 1.00, EA3 x 1.00, EI1 x 0.01, EI2 x 1.00, EI3 x 1.00, γ x 1.00; SE: EA1 x 1.00, EA2 x 1.00, EA3 x 1.00, EI1 x 0.01, EI2 x 1.00, EI3 x 1.00, γ x 1.00;
Set: 2 Prerez: PRIM-2 b/d=16/50, Fiktivna ekscentričnost
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Les-Iglavci-L... 8.000e-2 6.667e-2 6.667e-2 5.452e-4 1.707e-4 1.667e-3
ST: EA1 x 1.00, EA2 x 1.00, EA3 x 1.00, EI1 x 0.01, EI2 x 1.00, EI3 x 1.00, γ x 1.00; SE: EA1 x 1.00, EA2 x 1.00, EA3 x 1.00, EI1 x 0.01, EI2 x 1.00, EI3 x 1.00, γ x 1.00;
Set: 4 Prerez: SEK b/d=16/50, Fiktivna ekscentričnost
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Les-Iglavci-L... 8.000e-2 6.667e-2 6.667e-2 5.452e-4 1.707e-4 1.667e-3
ST: EA1 x 1.00, EA2 x 1.00, EA3 x 1.00, EI1 x 0.01, EI2 x 1.00, EI3 x 1.00, γ x 1.00; SE: EA1 x 1.00, EA2 x 1.00, EA3 x 1.00, EI1 x 0.01, EI2 x 1.00, EI3 x 1.00, γ x 1.00;
Set: 5 Prerez: STEBER b/d=28/28, Fiktivna ekscentričnost
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Les-Iglavci-L... 7.840e-2 6.533e-2 6.533e-2 8.656e-4 5.122e-4 5.122e-4
ST: EA1 x 1.00, EA2 x 1.00, EA3 x 1.00, EI1 x 0.01, EI2 x 1.00, EI3 x 1.00, γ x 1.00; SE: EA1 x 1.00, EA2 x 1.00, EA3 x 1.00, EI1 x 0.01, EI2 x 1.00, EI3 x 1.00, γ x 1.00;
5.3.2. Jeklen obod glavnega krožnega nadstreška Set: 3 Prerez: IPE 500, Fiktivna ekscentričnost
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 2 - Jeklo 1.160e-2 6.035e-3 5.565e-3 8.970e-7 2.140e-5 4.820e-4
3
2
20
80
[cm]
T
3
2
16
50
[cm]
T
3
2
16
50
[cm]
T
3
2
28
28
[cm]
T
3
2
20
50
1.02
1.6
[cm]
T
13/43
5.3.3. Elementi armiranobetonske konstrukcije Set: 5 Prerez: AB STEBER b/d=40/40, Fiktivna ekscentričnost
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 2 - C 25/30 1.600e-1 1.333e-1 1.333e-1 3.605e-3 2.133e-3 2.133e-3
Set: 6 Prerez: AB TEMELJ b/d=50/100, Fiktivna ekscentričnost
Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 2 - C 25/30 5.000e-1 4.167e-1 4.167e-1 2.861e-2 1.042e-2 4.167e-2
5.4. OBTEŽBE NA KONSTRUKCIJO IN KOMBINACIJE OBTEŽB Lista obtežnih primerov
LC Naziv
1 Lastna+stalna (g) 2 Sneg 3 Veter (tlak) 4 Veter (srk) 5 Komb.: MSN (1.35xI+1.5xII+0.9xIII) 6 Komb.: MSN (veter srk) (I+1.5xIV) 7 Komb.: MSU_i (I+II+0.6xIII) 8 Komb.: MSU_f (1.8xI+II+0.6xIII)
3
2
40
40
[cm]
T
3
2
50
100
[cm]
T
14/43
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
p=-0.32
Obt. 1: Lastna+stalna (g)
Nivo: POZ 200 [5.00 m]
15/43
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
p=-1.52
Obt. 2: Sneg
Nivo: POZ 200 [5.00 m]
16/43
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
p=-0.41
Obt. 3: Veter (tlak)
Nivo: POZ 200 [5.00 m]
17/43
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56
p=0.56 p=
0.56
p=0.56
Obt. 4: Veter (srk)
Nivo: POZ 200 [5.00 m]
18/43
5.5. NOTRANJE SILE V NADSTREŠKU
1.49
1.95
3.39
6.68
7.11
1.59
0.02
1.60
3.65
4.31
3.13
2.62
2.54
0.36
17.78
20.83
19.73
1.05
6.33
5.99
3.20
2.29
0.02
2.29
3.40
6.59
1.41
0.07
3.78
7.47
6.24
2.34
4.03
12.16
11.93
1.85
1.40
12.83
12.60
2.41
3.95
0.12
0.15
0.13
0.12
0.14
0.13
8.79
0.11
0.02
0.14
0.84
20.33
0.28
0.09
0.13
0.84
0.84
0.84
27.40
0.75
17.33
4.34
9.80
0.14
0.42
0.04
0.10
0.06
0.13
0.13
0.13
0.14
0.09
0.93
0.10
0.84
0.93
0.84
0.84
0.61
0.84
4.34
9.50
0.86
12.92
4.50
25.15 4.34
0.84
2.30
0.13
0.86
0.13
0.13
0.01
1.03
0.11
0.90
1.24
0.11
0.75
0.93
0.13
4.22
6.52
0.84
0.12
0.12
0.84
0.12
0.84
0.84
0.10
4.34
0.84
0.84
0.84
0.02
0.93
0.84
9.88
0.84
8.79
0.11
0.12
0.09
0.06
0.93
0.09
25.67
0.13
31.37
0.02
0.13
0.14
0.12
2.93
0.01 0.14
0.01 0.14
17.36
2.68
1.32
0.12
4.34
12.97
4.34
0.12
0.84
0.84
0.84
0.84
0.04
4.34
3.27
0.68
4.37
4.35
1.63
0.84
4.35
0.13
1.86
0.13
0.13
4.33
4.59
0.16
0.84
0.12
0.61
0.13
0.12
0.28
4.34
17.36
4.49
4.34
4.34
0.13
0.95
4.34
0.93
0.12
0.42
6.52
0.84
0.12
0.12
0.84
9.51
3.70
4.48
17.36
0.12
4.35
-0.79
-0.34
-0.59
-9.40
-15.03
-14.85
-4.17
-4.68
-15.22
-15.23
-4.05
-20.20
-29.42
-29.21
-13.42
-4.28
-6.16
-17.36
-17.37
-1.07
-173.49
-0.15
-10.12
-13.99
-7.18
-4.41
-7.28
-4.49
-0.06
-0.26
-0.16
-10.48
-14.13
-0.03
-38.37
-34.02
-0.03
-0.03
-0.03
-0.02
-0.01
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-0.02
-0.03
-0.03
-10.21
-0.03
-0.15
-0.03
-0.03
-0.03
-13.65
-0.02
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-0.03
-10.98
-2.81
-9.94
-8.21
-40.47
-52.17
-47.72
-0.03
-2.33
-0.03
-0.03
-0.03
-0.99
-0.03
-163.33
-0.03
-0.02
-48.40
-0.03
-0.03
-0.01
-0.03
-14.62
-0.03
Obt. 9: [Ovo] 5,6
Vplivi v gredi: max M3= 31.37 / min M3= -173.49 kNm Nivo: POZ 200 [5.00 m]
19/43
1.20
1.62
1.66
3.86
3.86
0.02
0.83
4.01
4.01
0.10
0.10
1.32
1.32
1.83
1.83
0.09
0.09
0.07
2.64
2.64
0.18
2.38
2.38
0.07
0.07
0.15
0.48
2.05
0.05
0.04
1.48
3.39
1.34
0.33
1.04
1.28
1.20
0.69
1.04
1.04
0.17
0.59
1.24
1.04
0.24
0.33
1.46
1.28
0.72
0.71
0.26
0.10
0.13
0.87
0.21
0.66
1.16
0.01
0.05
0.24
0.31
0.29
0.07
0.91
0.68
0.13
0.15
0.27
0.43
1.24
0.21
0.49
1.02
0.28
0.03
0.17
0.02 0.08
0.83
0.56
0.24
3.05
2.63
0.55
0.32
0.26
1.10
0.04
0.24
0.36
0.20
0.11
0.75
-0.14
-0.14
-2.05
-1.21
-1.21
-1.55
-1.55
-0.32
-0.32
-2.20
-2.20
-0.01
-2.46
-2.46
-0.06
-0.06
-0.07
-1.73
-1.73
-0.11
-0.11
-0.01
-4.29
-4.29
-0.97
-3.95
-3.95
-0.13
-0.13
-0.26
-0.97
-0.23
-3.21
-2.47
-0.45
-1.13
-1.24
-1.11
-0.81
-1.13
-0.98
-1.11
-0.60
-0.13
-0.98
-1.30
-1.24
-1.46
-0.31
-0.22
-0.47
-0.45
-0.84
-0.04
-0.30
-0.02
-0.10 -0.17 -1.23
-0.71
-0.12
-0.16
-0.04
-0.48
-0.05
-0.05
-0.99
-0.60
-0.01
-0.25
-0.05
-0.33
-0.27
-1.30
-0.71
-0.80
-1.17
-0.16
-0.20
-0.21
-0.72
-0.26
-0.17
-1.42
-3.32
-1.52
-1.01
-0.22
-0.08
-0.04
-0.18
-0.08
-0.07
-0.80
-0.55
Obt. 9: [Ovo] 5,6
Vplivi v gredi: max M2= 4.01 / min M2= -4.29 kNm Nivo: POZ 200 [5.00 m]
20/43
0.91
0.89
0.33
0.75
0.78
0.99
0.38
0.18
0.22
0.52
0.56
0.04
2.83
0.09
1.61
1.62
1.45
0.02
1.37
0.40
0.59
0.07
2.49
1.02
1.33
0.04
0.52
1.46
0.37
0.49
0.08
0.02
0.41
0.06
0.17
0.02
0.10
0.05
0.52
0.08
0.01
0.61
0.06
0.09
0.72
0.02
0.06
0.02
0.10
0.03
0.04
0.20
0.03
0.04
0.03
0.02
0.04
0.40
0.03
0.02
0.04
0.02
0.01
0.02
0.02
0.03
1.20
0.03
0.02
0.24
0.40
0.04
1.20
0.31
0.01
0.13
0.07
2.03
0.55
0.04
0.14
0.06
0.08
0.03
0.02
0.06
0.04
0.03
0.03
0.53
0.33
0.01
0.19
0.08
0.06
0.01
0.05
0.03
0.08
0.08
0.11
0.11
-0.50
-0.61
-1.08
-0.91
-0.44
-1.17
-3.52
-3.24
-1.91
-0.06
-0.36
-0.63
-0.67
-0.03
-0.05
-0.25
-0.12
-0.03
-2.51
-0.74
-1.14
-1.03
-1.23
-0.37
-0.03
-1.03
-0.02
-0.15
-0.20
-0.06
-0.05
-0.32
-0.02
-0.04
-0.04
-0.03
-0.04
-0.01
-0.04
-0.02
-0.01
-0.06
-0.01
-0.16
-0.02
-0.06
-0.02
-0.29
-0.02
-0.48
-0.37
-0.03
-0.43
-0.01
-0.08
-0.02
-0.06
-0.01
-0.02
-0.03
-0.10
-0.53
-0.03
-0.28
-0.11
-0.05
-0.08
-0.03
-0.07
-0.03
-0.77
-0.12
-0.63
-0.01
-0.03
-1.71
-0.14
-0.04
-0.57
-0.01
-0.09
-0.46
-0.01
-0.12
-1.29
-0.02
-0.02
-0.40
-0.04
-0.03
-0.06
-0.04
-0.08
-0.08
-0.04
-0.04
-0.05
-0.02
-0.19
-0.02
Obt. 9: [Ovo] 5,6
Vplivi v gredi: max M1= 2.83 / min M1= -3.52 kNm Nivo: POZ 200 [5.00 m]
21/43
1.29
0.02
0.10
7.59
4.35
13.62
9.50
4.85
2.24
4.07
22.24
13.74
3.04
19.27
14.35
10.99
6.80
2.26
23.48
0.37
1.17
61.04
0.80
0.34
0.74
9.40
8.79
0.52
0.27
9.12
9.15
4.01
0.22
3.97
6.84
0.39
0.42
0.40
12.06
0.09
0.39
0.41
0.40
0.93
0.14
0.41
2.61
36.23
29.58
1.51
0.86
0.39
2.61
2.61
2.61
12.35
2.47
11.63
3.40
6.72
0.41
1.85
0.22
0.35
0.28
0.39
0.39
0.39
0.41
0.33
2.75
0.90
2.61
2.75
2.61
2.61
2.24
2.61
5.61
8.63
2.65
10.02
5.76
15.84
9.68
3.40
0.37
0.39
2.65
0.39
0.39
0.13
2.90
0.96
2.71
3.29
0.37
2.47
2.75
0.40
3.82
7.13
2.61
0.39
0.39
2.61
2.61
0.90
5.62
2.61
2.61
0.16
2.75
2.61
6.16
2.61
6.41
0.93
0.39
0.87
0.28
2.75
0.33
13.79
0.39
18.65
0.14
0.39
0.41
0.39
21.74
0.13
0.41
0.13
0.41
9.18
18.60
38.20
23.37
32.28
0.39
5.61
0.01
9.90
5.62
0.39
2.61
2.00
2.61
2.61
2.61
0.22
3.39
1.67
0.03 3.13
3.37
3.38
4.40
2.61
3.39
0.39
57.09
8.86
0.39
0.39
5.62
3.53
0.44
2.61
2.23
32.73
0.10
0.39
0.39
1.51
5.62
11.56
5.72
5.62
3.40
2.78
3.39
2.75
0.39 1.85
4.90
10.53
8.61
5.29
5.71
9.52
0.39
5.62
-0.07
-3.76
-5.40
-0.19
-8.38
-3.45
-16.23
-17.96
-3.49
-4.60
-0.96
-5.14
-8.50
-13.42
-3.23
-16.35
-25.68
-29.31
-5.80
-2.76
-5.38
-10.02
-14.14
-4.94
-5.41
-2.31
-56.17
-1.01
-13.64
-15.10
-5.74
-6.46
-9.29
-6.76
-0.03
-1.60
-5.70
-1.44
-0.39
-11.83
-0.42
-0.40
-0.09
-0.39
-0.41
-0.40
-6.41
-0.93
-0.14
-0.41
-2.61
-34.53
-32.16
-1.51
-0.86
-0.39
-2.61
-2.61
-2.61
-12.89
-2.47
-11.59
-3.39
-6.05
-0.41
-1.85
-0.22
-0.35
-0.28
-0.39
-0.39
-0.39
-0.41
-0.33
-2.75
-0.90
-2.61
-2.75
-2.61
-2.61
-2.24
-2.61
-5.62
-8.61
-2.65
-10.05
-0.02
-5.63
-12.24
-3.39
-2.61
-4.21
-0.39
-2.65
-0.39
-0.39
-0.13
-2.90
-0.96
-2.71
-13.04
-1.14
-0.37
-2.47
-2.75
-0.40
-3.14
-7.12
-2.61
-0.39
-0.39
-0.39
-2.61
-0.90
-5.61
-2.61
-2.61
-2.61
-0.16
-2.75
-2.61
-6.61
-2.61
-6.38
-0.93
-0.39
-0.87
-0.28
-2.75
-0.33 -10.55
-0.39
-10.48
-16.50
-0.14
-2.56
-0.39
-0.41
-0.39
-0.13
-0.41
-0.13
-0.41
-9.50
-27.89
-49.15
-25.55
-0.39
-5.62
-10.14
-5.62
-0.39
-2.61
-2.61
-2.61
-2.61 -0.22
-1.11
-2.06
-3.41
-3.41
-1.31
-2.61
-3.40
-0.39
-9.28
-64.90
-0.39
-0.39
-5.61
-3.34
-0.44
-2.61
-0.39
-2.23
-25.85
-0.39
-1.51
-5.61
-11.66
-5.66
-5.61
-3.39
-0.39
-2.78
-3.39
-2.75
-0.39
-1.85
-4.89
-2.61
-0.39
-2.61
-8.63
-5.15
-5.67
-9.17
-0.39
-5.61
Obt. 9: [Ovo] 5,6
Vplivi v gredi: max T2= 61.04 / min T2= -64.90 kN Nivo: POZ 200 [5.00 m]
22/43
21.79
15.36
19.19
18.56
15.92
15.55
15.59
15.02
14.69
15.32
13.48
2.59
3.78
16.15
17.80
17.26
17.14
16.48
13.62
14.24
11.94
19.19
0.71
50.81
14.89
10.12
11.59
23.23
16.04
10.40
11.74
8.28
9.42
10.02
25.49
25.49
4.63
5.34
5.38
4.11
3.28
3.89
0.28
0.22
18.26
11.98
43.22
4.78
4.91
10.43
15.59
13.28
14.20
7.24
8.36
7.28
0.17
0.09
20.60
2.23
4.15
17.85
8.53
6.05
5.24
4.31
1.90
12.94
13.00
2.98
13.54
19.52
6.05
8.41
5.80
15.08
6.16
8.39
0.40
8.23
16.67
3.31
4.87
2.25
4.09
4.73
15.10
6.58
17.28
20.15
4.20
0.12
0.22
12.18
0.48 1.09
47.44
13.79
12.19
5.34
4.69
4.37
5.19
1.43
19.84
2.23
2.69
5.94
4.78
8.51
47.76
4.74
8.35
13.14 0.27
5.16
45.47
23.73
12.74
0.89
22.46
16.53 18.86
15.36
22.33
5.08
4.88
14.66
51.78
-2.75
-1.11
-4.81
-8.19
-23.40
-10.02
-6.31
-6.02
-9.94
-24.41
-10.43
-6.86
-3.85
-24.42
-21.25
-9.64
-10.71
-11.12
-36.68
-11.79
-10.90 -10.70
-9.68
-0.39
-8.73
-0.87
-17.32
-26.24
-19.37
-6.34
-0.44
-1.35
-27.80
-5.10
-3.25
-5.96
-5.59
-0.31
-0.35
-1.63
-1.95
-2.34
-0.93
-7.39
-14.13
-4.14
-6.58
-0.15
-3.85
-4.94
-13.74
-4.14
-7.16 -8.35
-11.99
-8.81
-0.09
-0.04
-4.57
-0.10
-4.50
-0.28
-0.76
-15.53
-0.58
-6.26
-3.94
-8.36
-1.66
-1.07
-14.23
-12.71
-0.80
-0.16
-0.04
-5.11
-5.56
-17.20
-0.07
-0.35
-8.87
-0.14
-3.27
-0.79
-5.58
-6.39
-29.79
-23.39
-0.32
-10.51
-12.51
-19.44
-0.42
-0.33
-10.13
-16.13
-1.17
-4.86
-0.43
-0.11
-5.98
-27.10
-14.70
-7.52
-19.92
-8.27
-35.80
-16.67
-7.34
-1.34
-33.90
Obt. 9: [Ovo] 5,6
Vplivi v gredi: max N1= 51.78 / min N1= -36.68 kN Nivo: POZ 200 [5.00 m]
23/43
5.6. KONTROLE STABILNOSTI IN NOSILNOSTI KONSTRUKCIJE NADSTREŠKA
5.6.1. Kontrola vseh elementov lesenega nadstreška
0.24
0.040.
07
0.08
0.05
0.03
0.11
0.06
0.02
0.02
0.00
0.01
0.10
0.04
0.05
0.09
0.04
0.08
0.01
0.16
0.14
0.02
0.00
0.19
0.04
0.02
0.03
0.15
0.15
0.03
0.33
0.55
0.02
0.13
0.03
0.07
0.14
0.00
0.00
0.11
0.06
0.22
0.05
0.02
0.01
0.04
0.03
0.03
0.03
0.01
0.00
0.03
0.03
0.03
0.03
0.03
0.04
0.01
0.01
0.01
0.08
0.03
0.09
0.01
0.00
0.01
0.04
0.05
0.12
0.26
0.16
0.10
0.07
0.03
0.05
0.03
0.03
0.04
0.03
0.18
0.05
0.00
0.02
0.01
0.01
0.00
0.02
0.02
0.01
0.05
0.01
0.01
0.21
0.05
0.23
0.29
0.04
0.04
0.03
0.13
0.03
0.42
0.01
0.04
0.02
0.09
0.08
0.01
0.01
0.07
0.03
0.29
0.10
0.29
0.08
0.05
0.03
0.04
0.03
0.04
0.03
0.09
0.08
0.11
0.33
0.24
0.04
0.07
0.00
0.06
0.04
0.03
0.02
0.26
0.03
0.01
0.01
0.01
0.02
0.01
0.00
0.18
0.03
0.01
0.15
0.01
0.03
0.22
0.06
0.18
0.03
0.06
0.10
0.06
0.06
0.06
0.07
0.06
0.04
0.07
0.66
0.13
0.58
0.18
0.34
0.34
0.13
0.11
0.15
0.07
0.27
0.19
0.06
0.15
0.25
0.22
Kontrola stabilnosti Nivo: POZ 200 [5.00 m]
Kontrola stabilnosti Izometrija
24/43
5.6.2. Eksplicitna kontrola najbolj obremenjenih elementov lesene konstrukcije ELEMENT 1: B-4 (149-212) B-4 (149-212) Lepljen lameliran les - GL24h v smeri zgornjega roba palice Debelina lamele 2.00 cm Eksploatacijski razred 2 EUROCODE
FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 5. γ=0.66 6. γ=0.05 KONTROLA NORMALNIH NAPETOSTI (obtežni primer 5, na 684.1 cm od začetka palice) Računska osna sila N = -16.893 kN Prečna sila v smeri osi 2 T2 = 23.373 kN Prečna sila v smeri osi 3 T3 = 0.834 kN Moment torzije M1 = 0.440 kNm Upogibni moment okoli osi 2 M2 = -0.720 kNm Upogibni moment okoli osi 3 M3 = 51.644 kNm KONTROLA NAPETOSTI - TLAK IN UPOGIB Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike materiala
γm = 1.250
Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.100 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.018 Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700 Karakteristična tlačna trdnost fc,0,k = 24.000 MPa Računska tlačna trdnost fc,0,d = 15.360 MPa Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 16.896 MPa Računska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 15.643 MPa Relativna vitkost λrel,2 = 0.551 Relativna vitkost λrel,3 = 0.551 Normalne tlačne napetosti σc,0,d = 0.211 MPa Odpornostni moment W2 = 2133.3 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 2 σm2,d = 0.337 MPa
σm2,d <= fm,2,d (0.337 <= 16.896) Izkoriščenost prereza je 2.0% Odpornostni moment W3 = 6666.7 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 7.747 MPa
σm3,d <= fm,3,d (7.747 <= 15.643) Izkoriščenost prereza je 49.5% TLAK IN UPOGIB - VELIKA VITKOST Začetna imperfekcija β#χ = 0.100 Koeficient k3 = 0.509 Koeficient k2 = 0.664 Koeficient kc,3 = 1.013 Koeficient kc,2 = 0.966
(σc,0,d / (kc_2 x fc,0,d)) + km x (σm3,d / fm,3,d) + + σm2,d / fm,2,d <= 1 (0.381 <= 1)
Izkoriščenost prereza je 38.1%
(σc,0,d / (kc_3 x fc,0,d)) + σm3,d / fm,3,d + + km x (σm2,d / fm,2,d) <= 1 (0.523 <= 1)
Izkoriščenost prereza je 52.3% KONTROLA STRIŽNIH NAPETOSTI (obtežni primer 5, na 684.1 cm od začetka palice) Računska osna sila N = -0.280 kN Prečna sila v smeri osi 2 T2 = -49.153 kN Prečna sila v smeri osi 3 T3 = -0.747 kN Moment torzije M1 = 0.547 kNm Upogibni moment okoli osi 2 M2 = -0.797 kNm Upogibni moment okoli osi 3 M3 = 52.166 kNm KONTROLA NAPETOSTI - STRIG Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno
3
2
16
50
[cm]
T
25/43
Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike materiala
γm = 1.250
Karakteristična strižna napetost fv,k = 2.700 MPa Računska strižna trdnost fv,d = 1.728 MPa Površina prečnega prereza A = 800.00 cm2 Dejanska strižna napetost(os 2) τ2,d = 0.922 MPa Dejanska strižna napetost(os 3) τ3,d = 0.014 MPa Superponirana strižna napetost τs = 0.922 MPa
τs <= fv,d (0.922 <= 1.728) Izkoriščenost prereza je 53.3% KONTROLA NAPETOSTI - TORZIJA Karakteristična strižna trdnost fv,k = 2.700 MPa Računska strižna trdnost fv,d = 1.728 MPa Torzijski odpornostni moment Wp2 = 3342.7 cm3 Dejanska strižna napetost(os 2) τtor,2,d = 0.164 MPa
τtor,2,d <= fv,d (0.164 <= 1.728) Izkoriščenost prereza je 9.5% Torzijski odpornostni moment Wp3 = 2513.3 cm3 Dejanska strižna napetost(os 3) τtor,3,d = 0.218 MPa
τtor,3,d <= fv,d (0.218 <= 1.728) Izkoriščenost prereza je 12.6% Superpozicija vplivov prečne sile in torzijskega momenta (os 2)
τtor,3,d + τ2,d <= fv,d (1.139 <= 1.728) Izkoriščenost prereza je 65.9% Superpozicija vplivov prečne sile in torzijskega momenta (os 3)
τtor,2,d + τ3,d <= fv,d (0.178 <= 1.728) Izkoriščenost prereza je 10.3% DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike materiala
γm = 1.250
Razmak pridržanih točk pravokotno na smer osi 2 lef = 158.17 cm 5% fraktil modula E paralelno z vlakni E0.05 = 9400.0 MPa 5% fraktil strižnega modula G G0.05 = 480.00 MPa Torzijski vztrajnostni moment Itor = 54668 cm4 Vztrajnostni moment I2 = 17067 cm4 Odpornostni moment W3 = 6666.7 cm3 Kritična napetost uklona σm,crit = 193.30 MPa Relativna vitkost za uklon λrel = 0.352 Koeficient k_krit = 1.000 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 7.825 MPa
σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (7.825 <= 15.643) Izkoriščenost prereza je 50.0%
ELEMENT 2: B-2-2 (75-203) B-2-2 (75-203) Lepljen lameliran les - GL24h v smeri zgornjega roba palice Debelina lamele 2.00 cm Eksploatacijski razred 2 EUROCODE
FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 5. γ=0.58 6. γ=0.05 KONTROLA NORMALNIH NAPETOSTI (obtežni primer 5, na 577.4 cm od začetka palice) Računska osna sila N = 50.807 kN Prečna sila v smeri osi 2 T2 = -22.648 kN Prečna sila v smeri osi 3 T3 = -4.567 kN Upogibni moment okoli osi 2 M2 = -3.207 kNm Upogibni moment okoli osi 3 M3 = 173.49 kNm
3
2
20
80
[cm]
T
26/43
KONTROLA NAPETOSTI - NATEG IN UPOGIB Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike materiala
γm = 1.250
Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.100 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.000 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - nateg Kh_t = 1.100 Karakteristična natezna trdnost ft,0,k = 16.500 MPa Računska natezna trdnost ft,0,d = 11.616 MPa Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700 Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 16.896 MPa Računska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 15.360 MPa Normalna natezna napetost σt,0,d = 0.318 MPa Odpornostni moment W2 = 5333.3 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 2 σm2,d = 0.601 MPa
σm2,d <= fm,2,d (0.601 <= 16.896) Izkoriščenost prereza je 3.6% Odpornostni moment W3 = 21333 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 8.132 MPa
σm3,d <= fm,3,d (8.132 <= 15.360) Izkoriščenost prereza je 52.9%
σt,0,d / ft,0,d + km x (σm3,d / fm,3,d) + σm2,d / fm,2,d <= 1 (0.434 <= 1)
Izkoriščenost prereza je 43.4%
σt,0,d / ft,0,d + σm3,d / fm,3,d + km x (σm2,d / fm,2,d) <= 1 (0.582 <= 1)
Izkoriščenost prereza je 58.2% DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike materiala
γm = 1.250
Razmak pridržanih točk pravokotno na smer osi 2 lef = 132.55 cm 5% fraktil modula E paralelno z vlakni E0.05 = 9400.0 MPa 5% fraktil strižnega modula G G0.05 = 480.00 MPa Torzijski vztrajnostni moment Itor = 1.81e+5 cm4 Vztrajnostni moment I2 = 53333 cm4 Odpornostni moment W3 = 21333 cm3 Kritična napetost uklona σm,crit = 231.81 MPa Relativna vitkost za uklon λrel = 0.322 Koeficient k_krit = 1.000 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 8.132 MPa
σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (8.132 <= 15.360) Izkoriščenost prereza je 52.9% KONTROLA STRIŽNIH NAPETOSTI (obtežni primer 5, na 577.4 cm od začetka palice) Prečna sila v smeri osi 2 T2 = 61.044 kN Prečna sila v smeri osi 3 T3 = 3.255 kN KONTROLA NAPETOSTI - STRIG Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike materiala
γm = 1.250
Karakteristična strižna napetost fv,k = 2.700 MPa Računska strižna trdnost fv,d = 1.728 MPa Površina prečnega prereza A = 1600.0 cm2 Dejanska strižna napetost(os 2) τ2,d = 0.572 MPa Dejanska strižna napetost(os 3) τ3,d = 0.031 MPa Superponirana strižna napetost τs = 0.573 MPa
τs <= fv,d (0.573 <= 1.728) Izkoriščenost prereza je 33.2%
ELEMENT 3: PALICA 222-224 PALICA 222-223 Lepljen lameliran les - GL24h v smeri zgornjega roba palice Debelina lamele 2.00 cm Eksploatacijski razred 2 EUROCODE
27/43
FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 5. γ=0.34 6. γ=0.01 KONTROLA NORMALNIH IN STRIŽNIH NAPETOSTI (obtežni primer 5, začetek palice) Računska osna sila N = -9.641 kN Prečna sila v smeri osi 2 T2 = -9.294 kN Prečna sila v smeri osi 3 T3 = -0.580 kN Moment torzije M1 = -1.032 kNm Upogibni moment okoli osi 2 M2 = -0.601 kNm Upogibni moment okoli osi 3 M3 = 7.276 kNm KONTROLA NAPETOSTI - TLAK IN UPOGIB Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike materiala
γm = 1.250
Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.100 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.018 Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700 Karakteristična tlačna trdnost fc,0,k = 24.000 MPa Računska tlačna trdnost fc,0,d = 15.360 MPa Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 16.896 MPa Računska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 15.643 MPa Relativna vitkost λrel,2 = 0.461 Relativna vitkost λrel,3 = 0.461 Normalne tlačne napetosti σc,0,d = 0.121 MPa Odpornostni moment W2 = 2133.3 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 2 σm2,d = 0.282 MPa
σm2,d <= fm,2,d (0.282 <= 16.896) Izkoriščenost prereza je 1.7% Odpornostni moment W3 = 6666.7 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 1.091 MPa
σm3,d <= fm,3,d (1.091 <= 15.643) Izkoriščenost prereza je 7.0% TLAK IN UPOGIB - VELIKA VITKOST Začetna imperfekcija β#χ = 0.100 Koeficient k3 = 0.503 Koeficient k2 = 0.614 Koeficient kc,3 = 1.016 Koeficient kc,2 = 0.980
(σc,0,d / (kc_2 x fc,0,d)) + km x (σm3,d / fm,3,d) + + σm2,d / fm,2,d <= 1 (0.074 <= 1)
Izkoriščenost prereza je 7.4%
(σc,0,d / (kc_3 x fc,0,d)) + σm3,d / fm,3,d + + km x (σm2,d / fm,2,d) <= 1 (0.089 <= 1)
Izkoriščenost prereza je 8.9% KONTROLA NAPETOSTI - STRIG Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike materiala
γm = 1.250
Karakteristična strižna napetost fv,k = 2.700 MPa Računska strižna trdnost fv,d = 1.728 MPa Površina prečnega prereza A = 800.00 cm2 Dejanska strižna napetost(os 2) τ2,d = 0.174 MPa Dejanska strižna napetost(os 3) τ3,d = 0.011 MPa Superponirana strižna napetost τs = 0.175 MPa
τs <= fv,d (0.175 <= 1.728) Izkoriščenost prereza je 10.1% KONTROLA NAPETOSTI - TORZIJA Karakteristična strižna trdnost fv,k = 2.700 MPa Računska strižna trdnost fv,d = 1.728 MPa Torzijski odpornostni moment Wp2 = 3342.7 cm3 Dejanska strižna napetost(os 2) τtor,2,d = 0.309 MPa
τtor,2,d <= fv,d (0.309 <= 1.728) Izkoriščenost prereza je 17.9% Torzijski odpornostni moment Wp3 = 2513.3 cm3 Dejanska strižna napetost(os 3) τtor,3,d = 0.411 MPa
3
2
16
50
[cm]
T
28/43
τtor,3,d <= fv,d (0.411 <= 1.728)
Izkoriščenost prereza je 23.8% Superpozicija vplivov prečne sile in torzijskega momenta (os 2)
τtor,3,d + τ2,d <= fv,d (0.585 <= 1.728) Izkoriščenost prereza je 33.9% Superpozicija vplivov prečne sile in torzijskega momenta (os 3)
τtor,2,d + τ3,d <= fv,d (0.320 <= 1.728) Izkoriščenost prereza je 18.5% DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike materiala
γm = 1.250
Razmak pridržanih točk pravokotno na smer osi 2 lef = 132.36 cm 5% fraktil modula E paralelno z vlakni E0.05 = 9400.0 MPa 5% fraktil strižnega modula G G0.05 = 480.00 MPa Torzijski vztrajnostni moment Itor = 54668 cm4 Vztrajnostni moment I2 = 17067 cm4 Odpornostni moment W3 = 6666.7 cm3 Kritična napetost uklona σm,crit = 231.00 MPa Relativna vitkost za uklon λrel = 0.322 Koeficient k_krit = 1.000 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 1.091 MPa
σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (1.091 <= 15.643) Izkoriščenost prereza je 7.0%
29/43
5.6.3. Kontrola vseh jeklenih elementov nadstreška
0.02
0.02
0.03
0.03
0.030.04
0.04
0.06
0.06
0.03
0.03
0.03
0.04
0.06
0.06
0.06
0.060.04
0.04
0.05
0.04 0.03
0.03
0.03
0.03
0.03
0.020.03
0.03
0.06
0.06
0.04
0.02
0.02
0.03
0.06
0.06
0.03
0.030.02
0.02
0.02
0.03
0.03
Kontrola stabilnosti Nivo: POZ 200 [5.00 m]
30/43
5.6.4. Eksplicitna kontrola jeklenega elementa v najbolj obremenjenem segmentu
ELEMENT 4: PALICA 208-214 PALICA 208-214 PREČNI PREREZ: IPE 500 [S 235] [Set: 3] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE prereza
Ax = 116.00 cm2 Ay = 55.648 cm2 Az = 60.352 cm2 Ix = 89.700 cm4 Iy = 48200 cm4 Iz = 2140.0 cm4 Wy = 1928.0 cm3 Wz = 214.00 cm3 Wy,pl = 2206.6 cm3 Wz,pl = 320.00 cm3 γM0 = 1.100 γM1 = 1.100 γM2 = 1.250 Anet/A = 0.900
(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 5. γ=0.05 6. γ=0.00 PALICA IZPOSTAVLJENA NATEGU IN UPOGIBU (obtežni primer 5, na 83.1 cm od začetka palice) Računska osna sila NEd = 3.781 kN Prečna sila v y smeri VEd,y = 2.102 kN Prečna sila v z smeri VEd,z = 0.352 kN Upogibni moment okoli y osi MEd,y = 20.816 kNm Upogibni moment okoli z osi MEd,z = -0.015 kNm Sistemska dolžina palice L = 145.34 cm 5.5 KLASIFIKACIJA PREČNIH PREREZOV Razred prereza 1 6.2 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV 6.2.3 Nateg Plast.rač.nosilnost bruto prereza Npl,Rd = 2478.2 kN Mejna rač.nosilnost neto prereza Nu,Rd = 2706.0 kN Računska nos. na nateg Nt,Rd = 2478.2 kN Pogoj 6.5: NEd <= Nt,Rd (3.78 <= 2478.18) 6.2.5 Upogib y-y Plastični odpornostni moment Wy,pl = 2206.6 cm3 Računska nosilnost na upogib Mc,Rd = 471.42 kNm Pogoj 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (20.82 <= 471.42) 6.2.5 Upogib z-z Plastični odpornostni moment Wz,pl = 320.00 cm3 Računska nosilnost na upogib Mc,Rd = 68.364 kNm Pogoj 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (0.01 <= 68.36) 6.2.6 Strig Računska strižna nosilnost Vpl,Rd,z = 744.40 kN Računska strižna nosilnost Vc,Rd,z = 744.40 kN Pogoj 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (0.35 <= 744.40) Računska strižna nosilnost Vpl,Rd,y = 686.38 kN Računska strižna nosilnost Vc,Rd,y = 686.38 kN Pogoj 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (2.10 <= 686.38) 6.2.10 Upogib z osno in prečno silo Ni potrebno zmanjšanje upogibne nosilnosti Pogoj: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Upogib in osna sila Razmerje NEd / Npl,Rd 0.002 Pogoj 6.41: (0.00 <= 1) 6.3 NOSILNOST ELEMENTA NA UKLON 6.3.2.1 Nosilnost na bočno-torzijski uklon Koeficient C1 = 1.004 Koeficient C2 = 0.000 Koeficient C3 = 1.000 Koef.ukl.dolžine za uklon k = 1.000 Koef.ukl.dolžine za vbočenje kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak med bočnimi podporami L = 145.34 cm Sektorski vztrajnostni moment Iw = 1.25e+6 cm6 Krit.moment bočne zvrnitve Mcr = 5241.6 kNm Ustrezni odpornostni moment Wy = 2206.6 cm3 Koeficient imperf. αLT = 0.340 Brezdimenz.vitkost λLT_ = 0.315 Koeficient zmanjšanja χLT = 0.959 Računska uklonska nosilnost Mb,Rd = 451.97 kNm Pogoj 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (20.82 <= 451.97)
y
z
20 0
50
0
1 0 .2
16
[m m ]
T
31/43
KONTROLA STRIŽNE NOSILNOSTI (obtežni primer 5, začetek palice) Računska osna sila NEd = 3.781 kN Prečna sila v y smeri VEd,y = 2.102 kN Prečna sila v z smeri VEd,z = -3.228 kN Upogibni moment okoli y osi MEd,y = 19.724 kNm Upogibni moment okoli z osi MEd,z = 1.731 kNm Sistemska dolžina palice L = 145.34 cm 6.2 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV 6.2.6 Strig Računska strižna nosilnost Vpl,Rd,z = 744.40 kN Računska strižna nosilnost Vc,Rd,z = 744.40 kN Pogoj 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (3.23 <= 744.40) Računska strižna nosilnost Vpl,Rd,y = 686.38 kN Računska strižna nosilnost Vc,Rd,y = 686.38 kN Pogoj 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (2.10 <= 686.38)
32/43
5.7. KONTROLE POMIKOV NADSTREŠKA
5.7.1. Začetni pomiki
-36.11
-45.33
-25.53
-25.29
-22.10
-13.90
-4.06
-1.99
-1.35
-2.42
-3.67
-7.16
-10.00
-11.60
-12.2
9
-13.34
-15.30
-16.18
-46.13
-46.13
-45.33
-17.66
-9.91
-6.65
1.25
-0.45
1.25
-1.33
1.24
-5.15
-7.38
-8.51
-10.32
-13.60
-15.04
-47.26
-25.53
-3.36
-43.34
-20.85
1.80
-16.07
4.79
-11.40
-33.27
-23.33
-24.05
-20.46
-29.60
-33.81
-24.05
-20.46
-42.17
-19.10
7.47
7.47
-8.85
-32.62
-12.20
-36.11
-9.75
-34.23
-38.36
-13.98
-13.34
-12.44
-15.97
-15.30
-11.40
-25.29
-12.45
-9.61
-10.00
-17.49
-13.95
4.79
-17.98
-15.45
-11.60
-12.90
-6.41 -9.11
-20.46
-15.21
-16.18
-9.12
-2.42
-25.29
-32.62
-14.15
-6.58
-12.08
-47.26
4.79
-22.10
-6.31
-6.31
-18.93
-43.34
-25.29
-9.66
-11.93
-9.57
-10.96
-10.70
-9.80
-45.33
-11.73
-11.00
-8.76
-14.35
-23.71
-9.97
-5.27
-46.13
-8.13
-15.04
-12.89
-12.56
-7.16
-11.04
-4.66
-15.80
-18.00
-24.05
-16.07
-17.98
-13.60
4.79
-29.29
-11.93
1.80
-18.00
-12.89
-11.93
-8.56
1.25
-10.82
-8.57
-17.49
-12.06
-43.34
-12.08
-42.17
-10.77
-7.06
1.80
-0.05
-11.73
-9.91
1.80
-11.93
-10.40
-23.71
-4.66
1.24
-10.82
-12.20
-42.17
-15.97
-8.43
Obt. 7: MSU_i
Vplivi v gredi: max u2= 7.47 / min u2= -47.26 m / 1000 Nivo: POZ 200 [5.00 m]
33/43
instw = (42 – 16) mm = 26 mm < wdop =150
l = 4590 mm / 150 = 30,6 mm
B-2-2B-2-1
-43.34
4.79
4.59
Obt. 7: MSU_i
Vplivi v gredi: max u2= 4.79 / min u2= -43.34 m / 1000 Okvir: H_4
B-3-2B-3-1
-42.17
1.80 4.58
Obt. 7: MSU_i
Vplivi v gredi: max u2= 1.80 / min u2= -42.17 m / 1000 Okvir: H_3
34/43
5.7.2. Končni pomiki
-48.76
-60.86
-35.69
-35.69
-31.12
-19.78
-6.25
-3.41
-2.53
-3.93
-5.60
-10.33
-14.21
-16.43
-17.4
0
-18.87
-21.55
-22.75
-61.70
-61.70
-60.86
-25.01
-14.96
-10.72
-2.71
-0.56
-3.91
-8.77
-11.52
-12.9
1
-15.17
-19.36
-21.22
-63.97
-35.33
-6.51
-59.68
-28.68
0.93
-22.62
4.78
-16.64
-45.03
-32.52
-33.10
-28.58
-39.54
-46.99
-33.10
-28.58
-56.42
-26.35
8.37
8.37
-13.81
-43.91
-17.58
-48.76
-14.52
-47.59
-52.21
-19.90
-18.87
-17.92
-22.09
-21.55
-16.64
-35.69
-18.19
-14.38
-14.21
-25.32
-20.03
4.78
-25.19
-22.26
-16.43
-18.32
-9.45
-13.78
-28.58
-21.55
-22.75
-13.83
-4.61
-35.69
-43.91
-20.23
-9.81
-17.76
-63.97
4.78
-31.12
-10.22
-10.22
-26.59
-59.68
-35.69
-13.93
-17.11
-13.89
-16.14
-16.01
-60.86
-16.86
-15.62
-13.30
-20.39
-32.23
-14.70
-15.64
-8.72
-61.70
-12.46
-21.22
-18.42
-17.96
-10.33 -16.11
-8.11
-22.17
-25.07
-33.10
-22.62
-25.19
-19.36
4.78
-40.21
-17.11
0.93
-25.07
-18.42
-17.11
-13.06
-15.87
-12.25
-25.32
-18.09
-59.68
-17.76
-56.42
-15.67
-10.72
0.93
-1.72
-16.86
-14.96
0.93
-17.11
-15.26
-32.23
-8.11
-15.87
-17.58
-56.42
-22.09
-12.83
Obt. 8: MSU_f
Vplivi v gredi: max u2= 8.37 / min u2= -63.97 m / 1000 Nivo: POZ 200 [5.00 m]
35/43
finw = (60 – 26) mm = 34 mm ≤ wdop =125
l = 4590 mm / 125 = 36,7 mm
B-2-2B-2-1
-59.68
4.78
4.59
Obt. 8: MSU_f
Vplivi v gredi: max u2= 4.78 / min u2= -59.68 m / 1000 Okvir: H_4
B-3-2B-3-1
-56.42
0.93 4.58
Obt. 8: MSU_f
Vplivi v gredi: max u2= 0.93 / min u2= -56.42 m / 1000 Okvir: H_3
36/43
5.8. STATIČNI PRERAČUN ARMIRANOBETONSKE KONSTRUKCIJE
5.8.1. Notranje sile
-32.69
-43.78
-54.92
-44.47
Obt. 6: MSN (veter srk)
Vplivi v gredi: max M3= -2.56 / min M3= -54.92 kNm Nivo: POZ 000 [0.00 m]
16.19
-1.32
4.93
-3.05
3.20
-4.77
1.48
-15.95
22.45
-1.96
4.40
-4.03
2.34
-6.03
0.33
-20.00
23.56
-0.49
5.76
-3.17
3.08
-5.83
0.42
-22.92
20.33
-0.22
6.15
-2.31
4.06
-4.48
1.89
-23.66
Obt. 6: MSN (veter srk)
Vplivi v gredi: max T2= 23.56 / min T2= -23.66 kN Nivo: POZ 000 [0.00 m]
37/43
2.67
2.00
9.04
1.48
Obt. 6: MSN (veter srk)
Vplivi v gredi: max N1= 9.04 / min N1= 1.38 kN Nivo: POZ 000 [0.00 m]
-44.47
-2.70 3.11
Obt. 6: MSN (veter srk)
Vplivi v gredi: max M3= 3.11 / min M3= -44.47 kNm Okvir: H_1
-0.07
0.15
-5.12
0.02
-18.27
Obt. 6: MSN (veter srk)
Vplivi v gredi: max M2= 0.15 / min M2= -18.27 kNm Okvir: H_1
38/43
20.33
-0.22
6.15
-2.31
4.06
-4.48
1.89
1.35 -1.56
Obt. 6: MSN (veter srk)
Vplivi v gredi: max T2= 20.33 / min T2= -23.66 kN Okvir: H_1
0.09
-2.56 -9.14
Obt. 6: MSN (veter srk)
Vplivi v gredi: max T3= 0.09 / min T3= -9.14 kN Okvir: H_1
1.48
-32.11 -44.40
Obt. 6: MSN (veter srk)
Vplivi v gredi: max N1= 1.48 / min N1= -44.40 kN Okvir: H_1
-43.78
-4.14 3.73
Obt. 6: MSN (veter srk)
Vplivi v gredi: max M3= 3.73 / min M3= -43.78 kNm Okvir: H_2
39/43
-0.05
0.12
5.48
-0.01
17.92
Obt. 6: MSN (veter srk)
Vplivi v gredi: max M2= 17.92 / min M2= -0.05 kNm Okvir: H_2
22.45
-1.96
4.40
-4.03
2.34
-6.03
0.33
2.07 -1.87
Obt. 6: MSN (veter srk)
Vplivi v gredi: max T2= 22.45 / min T2= -20.00 kN Okvir: H_2
-0.01
0.07
2.74 8.97
Obt. 6: MSN (veter srk)
Vplivi v gredi: max T3= 8.97 / min T3= -0.01 kN Okvir: H_2
2.00
-32.03 -42.32
Obt. 6: MSN (veter srk)
Vplivi v gredi: max N1= 2.00 / min N1= -42.32 kN Okvir: H_2
40/43
5.8.2. Armatura v stebrih pri MSN (brez vpliva potresa)
Dejanska vgrajena armatura v stebre in temelje ob vpetju se poveča za 10 cm2 na vsaki strani, da pokrijemo tudi zahtevo potresne armature.
Dejanska upogibna armatura tako znaša 13,5 cm2 na vsaki od stranic stebra ter tudi v AB temelju!
8.14
3.12
0.34
3.15
Merodajna obtežba: 5,6 EC 2 (EN 1992-1-1:2004), C 25, S500H
Armatura v gredah: max Aa2/Aa1= 8.14 cm² Okvir: H_1
8.15
2.81
0.35
2.84
Merodajna obtežba: 5,6 EC 2 (EN 1992-1-1:2004), C 25, S500H
Armatura v gredah: max Aa2/Aa1= 8.15 cm² Okvir: H_2
2.28
Merodajna obtežba: 5,6 EC 2 (EN 1992-1-1:2004), C 25, S500H
Armatura v gredah: max Aa,st= 2.28 cm² Okvir: H_1
2.31
Merodajna obtežba: 5,6 EC 2 (EN 1992-1-1:2004), C 25, S500H
Armatura v gredah: max Aa,st= 2.31 cm² Okvir: H_2
41/43
5.8.3. Armatura v temeljih
Glej tudi opombo o povečanju armature na prejšnji strani!
3.81
8.15
11.10
8.14
0.35
0.34
Merodajna obtežba: 5,6 EC 2 (EN 1992-1-1:2004), C 25, S500H
Armatura v gredah: max Aa2/Aa1= 11.10 cm² Nivo: POZ 000 [0.00 m]
2.31
2.19
2.21
2.28
Merodajna obtežba: 5,6 EC 2 (EN 1992-1-1:2004), C 25, S500H
Armatura v gredah: max Aa,st= 2.31 cm² Nivo: POZ 000 [0.00 m]
42/43
5.9. STATIČNA KONTROLA TEMELJEV
5.9.1. Napetosti v temeljnih tleh
5.9.2. Pomiki temeljev
133.40
133.40
133.07
80.08
Obt. 9: [Ovo] 5,6
Vplivi v lin. podpori: max σ,tal= 133.40 / min σ,tal= 72.71 kN/m² Nivo: POZ 000 [0.00 m]
-13.34
-13.34
-13.31
-8.01
Obt. 9: [Ovo] 5,6
Vplivi v lin. podpori: max s,tal= -3.19 / min s,tal= -3.88 m / 1000 Nivo: POZ 000 [0.00 m]
43/43
5.10. PRERAČUN NAJBOLJ OBREMENJENIH SPOJEV D1.1) Najbolj obremenjen strižni spoj les-les → Aneks 1 D1.2) Najbolj obremenjen natezni spoj les-les → Aneks 2 D2.1) Najbolj obremenjen strižni spoj jeklo-les VSd = 50 kN → Prevzamemo s kontaktno pločevino površine najmanj 50 kN / (0,8 x 0,25
kN/cm2 / 1,3) = 325 cm2 = 16 x 21 cm (v primeru premajhne kontaktne površine les armiramo s primernimi vijaki – določiti v PZI)
NSd = 4 kN → Prevzamemo s štirimi M16 (min. trdnost 5.6) mozniki v enem stolpcu na
horizontalnih razmakih 100 mm D2.2) Najbolj obremenjen natezni spoj jeklo-les VSd = 10 kN → Prevzamemo s kontaktno pločevino površine najmanj 10 kN / (0,8 x 0,25
kN/cm2 / 1,3) = 33 cm2 = 16 x 2,5 cm NSd = 11 kN → Prevzamemo s štirimi M16 (min. trdnost 5.6) mozniki v enem stolpcu na
horizontalnih razmakih 100 mm
