12. Pondasi Telapak Gabungan(1)

8/10/2019 12. Pondasi Telapak Gabungan(1)

1/22

Perencanaan Pondasi Telapak

Gabungan

Rencanakan pondasi telapak gabungan dengan 2 kolom (40 x 40) cm.

Pada kolom satu bekerja :

- Beban Mati = 954 KN

- Beban Hidup = 654 KN

Sedangkan pada kolom 2 bekerja :

- Beban Mati = 1584 KN

- Beban hidup = 854 KN

Jarak kolom 1 ke tepi kiri 6 cm dan jarak kolom 1 terhadap kolom 2 550

cm.

Mutu beton fc' = 25 Mpa

Mutu baja fy = 254 MPa

Tegangan tanah ijin 240 KPa


2/22

0,6 5,5

0,4

0,4

0,4

0,4

K1 K2

Gambar untuk contoh kasus

L3


3/22

Penyelesaian

1.Penentuan tebal pondasi

Tebal pondasi ditaksir 0,75 m

2.Perhitungan tegangan netto ijin akibat bebankerja

Tegangan ijin tanah = 240 kN/m2

Berat sendiri pondasi = 0,75 x 24 = - 18 kN/m2

Tegangan netto ijin (net) = 222 kN/m2

3. Perhitungan dimensi bidang dasar pondasi


4/22

Untuk resultante beban yang berimpit dengan

pusat berat pondasi, berlaku :

Luas bidang dasar pondasi yang diperlukan :

Penentuan letak resultante beban terhadap

kolom 1

221 22,18222

)8541584()654954(m

WWA

net

CC

mWW LWX CCC 314,3

243816085.52438

21

22


5/22

Menghitung panjang dan lebar pondasi

Panjang

Lebar

Menghitung panjang L3

4. Menghitung tegangan netto ijin tanah akibat

beban berfaktor

mXLL 828,7)314,36,0(2)(2 1

mmL

AB 30,2327,2

828,7

22,18

mLLLL 728,15.56,0828,7213


6/22

Tegangan netto berfaktor per meter panjang

5. Kontrol kekuatan geser utk aksi satu arah dan

dua arah

Beban berfaktor pada :

Kolom 1 :Kolom 2 :

2/323828,73,2

)8541584(6,1)654954(2,16,12,1mkN

LB

WW LLDLnetU

mkNnetU /7433233,2

kNWWW LLDLU 367915846,19542,16,12,1 111 kNWWW LLDLU 21518546,16542,16,12,1 222


7/22

Gaya lintang (geser) berfaktor pada kolom 1

Gaya lintang (geser) berfaktor pada kolom 1

Titik dengan gaya geser 0 terjadi pada jarak :

dari pusat kolom 1

kNLV netUkiriU 4466,074311

kNVWV kiriUUkananU 32334463679111

kNLV netUkananU 704390,074322 kNVWV kananUUkiriU 11477042151222

mV

XnetU

kananU 351,4743

32331


8/22

C G

0,6 5,5 1,728

7,828

2,3

0,75

3.314

DENAH

TEGANGAN

695 kN/m

==

++

4.344

446

3233

886

741

LINTANG/ GAYA GESER

+

==

87

322

2059

BIDANG MOMEN


9/22

Untuk aksi satu arah :

Gaya lintang maksimum sejauh d dari muka

kolom 1 :

Gaya geser nominal :

)(2111

a

netUkananUdU dVV

kN2913)39,078,0(7433233

dbfV wcC '6/1

kNN 670669707802300256/16,0

gesertulangandiperlukanVV dUC 1


10/22

kNVVV CdUS 256367032331

Luas tulangan geser perlu, bila jarak

sengkang 150 mm :

Dipakai sengkang 6D28 -150 = 3964 mm2

Untuk aksi dua arah :

Dari empat sisi bidang geser, satu sisi sebelah

kiri kolom 1 tidak efektif.

232347802546,0150*2563000 mm

dfSVA

y

SV


11/22

Gaya geser berfaktor sejauh d/2 dari kolom 1 :

Gaya geser nominal :

))(( 22111max daaLWV d

netUUU kN317918,1)390,1(3233679

))((2 22110 daaLb d

m5,5)78,04,0)(390,04,06,0(2

dbfV cC 0

'

3/1

kNN 42902071237805500253/16,0

OKVV UC max


12/22

6. Perhitungan momen lentur akibat beban berfaktor

Momen arah memanjang dihitung dgn anggapan

beban kolom bekerja sebagai beban titik.

Momen tumpuan kolom 1 :

Momen tumpuan kolom 2 :

BLM netUUt 2

11 2/1

kNm1333,26,03232/1 2

BLM netUUt 2

32 2/1 kNm11093,2728,13232/1 2


13/22

Momen lapangan :

Momen arah pendek :

Lebar jalur efektif kolom 1 :

BXXWM netUUU

2

1max1 2/1 kNm89753,2351,43232/1351,43679 2

mdaLbe 68,178,04,0,011

enetUU baBaB

M

4222

kN24468,14

4,03,2

2

4,03,2323


14/22

Lebar jalur efektif kolom 2 :

mdadbe 96,178,04,078,01

kNmMb

bM U

e

eU 6,284244

68,1

96,11

1

22

Kolom 1 Kolom 2

Lebar jalur kolom pondasi


15/22

7. Perhitungan Tulangan

Arah memanjang :Lapangan :

MPa

db

Mk U 545,7

780230085,0

10001000897522

0384,02585,0

545,7211

254

2585,0

'85,0

211

'85,0

cy

c

f

k

f

f

OK

fy......00551,0

254

4,14,1

minmin

26888978023000384,0 mmdbALap

Dipakai tulangan 36D50 = 707184 mm2


16/22

Tumpuan :

MPadbM

k U 2715,0780230085,010001000323 22

00107,02585,0

2715,0211

254

2585,0

'85,0

211

'85,0

cy

c

f

k

f

f

minmin 00551,0254

4,14,1

yf

2

min 9884780230000551,0 mmdbATump

Dipakai tulangan 22D25 = 10803.54 mm2


17/22

Arah melintang :

Tulangan utama selebar jalur kolom 1 :

MPa

db

Mk U 2808,0

780168085,0

1000100024422

001112,02585,0

2808,0211

254

2585,0

'85,0

211

'85,0

cy

c

f

k

f

f

minmin 00551,0

2

min1 7220780168000551,0 mmdbAk

Dipakai tulangan 16D25 = 7857 mm2


18/22

Tulangan utama selebar jalur kolom 2 :

Karena momen yang kecil sebesar hampir samadengan momen jalur kolom 1, maka pastilah

memperoleh rasio penulangan yang kecil di bawah

rasio penulangan minimum. 2min2 68,8423780196000551,0 mmdbAk

Dipakai tulangan 18D25 = 8839.29 mm2

Tulangan susut (Bagi) arah memanjang dan

melintang :

Dipakai tulangan D18-150 = 1697 mm2

215607801000002,0 mmAbg


19/22

8. Perhitungan pemindahan beban dari kolom ke

pondasi, kekuatan tekan rencana dalam kolom :

Beban berfaktor terbesar pada kolom

WU = 2151 kN < 2652 kN sehingga diperlukan

tulangan pasak untuk memikul beban lebih.

gcn AfP '

85,0kNN 265226520004004002585,078,0


20/22

9. Kontrol panjang penyaluran pasak

Panjang penyaluran yg diperlukan :

Panjang tersedia :

mmf

dfL

c

by

d 38125

3025425,025,0

'

mmdf by 3053025404,004,0

mmLd 200min

pskbagiutamat DDDphL OKmmmm ........38160230252370750


21/22

10.Kontrol panjang penyaluran batang tarik

Dengan melihat dimensi yang ada, maka panjang

penyaluran tulangan atas memanjang dan melintang

dapat dipenuhi

11.Kontrol lebar retak

Karena fy < 254 Mpa, sehingga tdk perlu untuk

melakukan kontrol lebar retak.

12.Gambar hasil disain


22/22

36 D 22

14D2

0

17D2

0

22 D 20 22 D 20D1

6-150

36 D 22

D 16 - 150

22 D 20 22 D 2014 D 20 17D 20

Documents

12. Pondasi Telapak Gabungan(1)