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1. GENERALIDADES DEL CAMPO 1.1 Historia del Campo El Campo Abarco pertenece al Contrato de Asociación Nare el cual inicio en los años 50 con la sociedad Ecopetrol y Texaco, posteriormente fue adquirido por la multinacional Omimex Ltda. ; Hacia el año 1994 logro avances en la evaluación de yacimientos y producción del crudo, alrededor del 2006 y 2007 se adjudica el dominio del Contrato de Asociación Nare a la unión empresarial Ecopetrol- Mansarovar Energy Colombia quien por su capacidad tecnológica, administrativa y operativa ha realizado la exploración y producción de Campos ubicados en Puerto Boyacá tales como Jazmín, Girasol, Moriche entre otros. 1.2 Localización Geográfica El Campo Abarco se encuentra ubicado en la parte occidental del Bloque B del Contrato de Asociación Nare perteneciente a la Cuenca del Valle Medio del Magdalena, se localiza a 177 km al norte desde Bogotá y a 147,5 km al noroccidente de Tunja en el Departamento de Boyacá, con la jurisdicción del municipio de Puerto Boyacá. La forma para llegar es Bogotá- Chiquinquirá ruta 45ª, Chiquinquirá- Puerto Boyacá ruta 60, Puerto Boyacá-Campo Abarco aproximadamente 26 Km hacia el norte por vía alterna. Ver Figura 1.
Figura 1. Localización Campo Abarco
Fuente: Ministerio de Transporte. Disponible en: “http://www.invias.gov.co/index.php/component/content/article/143-red-vial-nacional/hermes/1831-elmapadecarreteras2014”. Consultado en abril de 2015. Modificado por el autor.
1.3. Marco Geológico 1.3.1. Columna Estratigráfica La columna estratigráfica generalizada de la Cuenca del Valle Medio del Magdalena [ver Figura 2] Se compone de las siguientes formaciones: Mesa Fm, Real Gp, la Cira shale, Colorado Fm, Mugrosa Fm, Esmeraldas Fm, La Paz Fm, Lisama Fm, Umir Fm, La Luna Fm, Simití Fm, Tablazo Fm, Paja, Fm, Rosablanca Fm, Cumbre Fm, Los Santos Fm, Girón Gp. En el segmento derecho de la Figura 2. Se observa la columna estratigráfica sectorizada del Campo Abarco área de interés. La distribución estratigráfica del Campo Abarco se divide en 4 secciones, con la Formación Mesa Fm en el tope que se compone por conglomerados y areniscas con espesores de 200 ft y 300 ft, descansa sobre la sección 2 conformada por el Grupo Real unidad sedimentaria que pertenece al Mioceno Superior con secciones gruesas de conglomerados y areniscas intercaladas con arcillas de menor tamaño, saturada de agua dulce con espesores entre 900 ft y 1000 ft. La sección tres se constituye por el Grupo Chuspas conformado por la Formación Colorado y la Formación Mugrosa pertenecientes al Oligoceno; se divide en dos zonas, la zona A formada en un ambiente aluvial con intercalaciones de arcillas grises y areniscas con bancos de tamaño mediano, y se resalta la zona B al ubicarse en ella el marcador regional conocido como arcilla M se identifican las arenas superiores e inferiores a esta arcilla como el principal yacimiento de petróleo con espesores de 150 ft netos petrolíferos con buena porosidad y tamaño de grano medio a grueso, el espesor de la zona A y la zona B varía entre 1100 ft a 1300 ft; por último en la base se tiene un basamento de rocas ígneas perteneciente al pre terciario donde reposan las formaciones anteriormente nombradas.
Figura 2. Columna Estratigráfica Campo Abarco
Fuente: AGENCIA NACIONAL DE HIDROCARBUROS (ANH). Colombian
Sedimentary Basins, pág. 79.
1.3.2. Descripción de Formaciones Geológicas
Formación Luna (Turoniano-Santoniano): Se formó durante el Cretáceo Superior hace 94 millones de años, cuenta con reconocimiento a nivel mundial por ser de las mejores rocas generadoras debido a su presencia países como Colombia y Venezuela están en el marco mundial petrolero; se caracteriza por el tamaño de grano extremadamente fino factor crucial en la generación de hidrocarburo, su espesor varía entre 60 ft a 800 ft con tonalidad negra o gris oscuro. Infra yace con la Formación Umir y Supra yace a la Formación Simití1. Formación Umir (Campaniano – Maastrichtiano): Se depositó hace aproximadamente 80 millones de años en el Cretáceo Superior, contenida de lodolitas de color gris con intercalaciones finas de limolitas y depósitos de carbón fino; calidad de reservorio baja teniendo porosidades de 1% y 3%, espesores promedio entre 250 ft -1000 ft. Infra yace con la Formación Lisama y Supra yace con la Formación Luna2. Formación Lisama (Paleoceno): Se formó en el Paleógeno aproximadamente 65 millones de años atrás, se compone por arcillolitas, lutitas y arenisca de grano fino ordenadas de forma equidimensional, en las secciones delgadas se tiene un promedio de porosidad de 10% y 20 %, permeabilidad entre 5 md y 500 md, el espesor varía de acuerdo a la forma de erosión entre 80 ft a 800 ft, con 30% de porcentaje de arena neta. Infra yace con la Formación La Paz y supra yace con la Formación Umir3. Formación La Paz (Eoceno Medio): Se depositó en el Paleógeno por canales fluviales aproximadamente 40 millones de años atrás, conformada en la parte superior por secciones delgadas de areniscas y limolitas con porosidades entre 5% al 20%, permeabilidad promedio de 500 md y la parte inferior es un conglomerado que varía en espesor y textura. Supra yace con la Formación Lisama e infra yace con la Formación Esmeraldas4. Formación Esmeraldas (Eoceno superior): Formado en un ambiente fluvial 35 millones de años atrás en el Paleógeno; en su composición predominan areniscas finas de grano mediano a grueso, con gran cantidad de materia orgánica, la porosidad puede alcanzar el 20%, el espesor varía entre 50 ft y 600 ft. Supra yace la Formación la Paz e Infra yace con la Formación Mugrosa5.
1 Agencia Nacional de Hidrocarburos. Cuenca Valle del Medio Magdalena, Integración geológica de la digitalización y análisis de núcleos Pozo: Infantas-1613. Colombia 2012. p. 40. 2 Ibid., p. 40 3 Ibid., p. 41 4 Ibid., p. 41 5 Ibid., p. 41
Formación Mugrosa (Oligoceno): Se depositó aproximadamente 25 millones de años atrás por canales fluviales meandriformes, pertenece al Grupo Chuspas, conformada por areniscas de tamaño fino a grueso con secciones de arcillolitas de espesor mediano, descansa en una arenisca conglomerada de origen ígneo y metamórfico; las porosidades promedio se encuentran entre 9% y 26% , permeabilidad entre 500 md y 1000 md, tiene un espesor que cambian entre 800 ft y 1000 ft. Supra yace la Formación Esmeraldas e Infra yace la Formación Colorado.6 Formación Colorado (Oligoceno tardío): Se formó hace 23 millones de años, en un ambiente de abanico aluvial que pertenece al Grupo Chuspas; contiene areniscas de grano medio y extrafino con intercalaciones de arcillolitas; tiene porosidad entre el 10% y el 25%, su rango de permeabilidad es de 500 md-1000 md. Supra yace la Formación Mugrosa e Infra yace la Formación Real7. Formación Real (Mioceno): Formada en un ambiente de abanico aluvial y ríos entrelazados se depositó aproximadamente hace 8 millones de años, constituida de arenas arcillosas de grano fino a medio con intercalaciones de cuarzo; la porosidad promedio es de 25%. Supra yace la Formación Colorado e Infra yace la Formación Mesa8. Formación Mesa (Plio-Pleistoceno): Depositada en los últimos 4 millones de años aflora horizontalmente en gran parte del occidente del área de interés comprendida entre Puerto Boyacá y Guanegro, es el tope en la Columna Estratigráfica de la Cuenca del Valle Medio del Magdalena; se compone por una sucesión de gravas y arenas con intercalaciones de capas de arcillas, las gravas están compuestas por cuarzo y fragmentos de rocas sedimentarias, rocas metamórficas y volcánicas. Supra yace el Gr Real9.
1.3.3. Geología Estructural La Cuenca del Valle Medio del Magdalena está localizada entre la Cordillera Central y la Cordillera Oriental de los Andes Colombianos, abarca un área de 32.000 Km2 entre los departamentos de Boyacá, Cundinamarca y Santander; lugar donde se descubrió La Cira-Infantas campo importante para el desarrollo de la industria petrolera en el país. Debido a la alta intensidad de exploración se han identificado trampas estructurales que forman anticlinales permitiendo el entrampamiento del hidrocarburo. La parte Sur Occidental de la Cuenca está siendo operada por Mansarovar Energy Colombia con el Contrato de Asociación Nare posicionando a esta multinacional en el cuarto productor de crudo con la explotación de Campos significativos como Campo Jazmín y Campo Abarco.
6 Ibid., p. 41 7 Ibid., p. 41 8 Ministerio de Minas, Memoria plancha 169 –Puerto Boyacá 9 Ministerio de Minas, Memoria plancha 169 –Puerto Boyacá
La estructura tiene un sistema de fallas normales con dirección suroriente-noroccidente, algunas de ellas entramparon el hidrocarburo proveniente de la parte más profunda de la cuenca poniendo en contacto las rocas del pre Cretáceo y el Cenozoico. Siendo un monoclinal con dirección suroccidente- nororiente levemente buzado hacia el sur oriente de la cuenca que limita en su parte occidental con la Cordillera Central, su principal Falla de rumbo Girasol se ubica al suroccidente del Campo Abarco limitando con el Campo Girasol con una dirección suroriente-noroccidente y un desplazamiento aproximado de 100 ft que va disminuyendo de la zona norte a la zona sur10.
Figura 3. Corte estructural Cuenca del Valle Medio del Magdalena
Fuente: SARMIENTO L. Petroleum Geology of Colombia. Colombia- Middle
Magdalena Basin. Colombia. 2011. Vol 11 p. 58 1.3.4. Geología del Petróleo
Durante más de 80 años de exploración de la Cuenca del Valle Medio del Magdalena se han descubierto cerca de 2.411 MBP y 2,5 TPCG en 41 campos, dentro de ellos se encuentra el Campo Abarco.11
10 SARMIENTO L. Petroleum Geology of Colombia. Colombia- Middle Magdalena Basin.
Colombia. 2011. Vol 11 p. 56 11 AGENCIA NACIONAL DE HIDROCARBUROS. Middle Magdalena Valley (MMV) Basin –
MINI RONDAS. 2014. p. 1
1.3.4.1 Roca Generadora La principal roca generadora de hidrocarburos de la Cuenca del Valle Medio del Magdalena es la Formación Luna la cual se depositó durante eventos anóxicos en el Cretácico, posee un promedio de TOC entre el 1% al 6% y kerógeno tipo II; las calizas y lutitas de las Formaciones Simití y Tablazo se consideran rocas generadoras pero su potencial petrolífero es más bajo que la Formación Luna12. 1.3.4.2 Roca reservorio Las principales rocas reservorio se ubican en la Formación Usama, Esmeraldas, La Paz y el Grupo Chuspas; almacenando casi el 97% del hidrocarburo conocido, estas areniscas del Cenozoico tienen rangos de permeabilidad de 20 md a 600 md, porosidad entre el 15% y 20%; Aún se sigue estudiando las zonas por su potencial de exploración prometedor. La zona de interés Campo Abarco se direcciona hacia la Formación Mugrosa13. 1.3.4.3 Migración En la Cuenca del Valle Medio del Magdalena se encontraron tres sistemas de rutas, generadas en la discordancia del Eoceno que permite el movimiento del hidrocarburo:
La migración vertical desde la Formación La Luna hacia la discordancia del Eoceno.
La migración lateral a lo largo de las areniscas del Eoceno.
La migración vertical a través de las fallas en las zonas donde La Formación La Luna no tiene contacto con la discordancia del Eoceno.
Anteriormente esta migración se podía apreciar en afloramientos ubicados al suroccidente de la cuenca14. 1.3.4.4 Roca Sello Los sellos formados en el Cretáceo se conforman por Lutitas marinas ubicadas en la Formación Simití y la Formación Umir por el contrario los sellos formados en el Cenozoico se conforman de arcillolitas plásticas ubicadas en la Formación Esmeraldas y Formación Colorado. El Campo Abarco contiene los sellos del Cenozoico15.
12 Ibid., p. 1 13 Ibid., p. 1 14 Ibid., p. 1 15 Ibid., p. 1
1.3.4.5 Trampa Cuatro tipos de trampas han sido identificadas en la Cuenca del Valle Medio del Magdalena:
Pliegues contraccionales asociados a fallas bajo superficies de cabalgamientos.
Estructuras dúplex de cabalgamientos con cierre independiente.
Cierres dependientes de fallas.
Trampas en el lado bajo de las fallas sellantes. En Campo Abarco se tiene el mecanismo de cierres dependientes de fallas16. 1.4 Historia de Producción: Mansarovar Energy Colombia inicia la producción de Campo Abarco a mediados de junio de 2010 con 13 BPD; hasta la fecha cumplirá casi 5 años de producción y un promedio de 6000 BPD (ver Gráfico 1), se observa el desarrollo del Campo y el interés por parte de la empresa en la inversión de 32.000 millones de pesos colombianos en los años 2013 y 2014 en el área de perforación y producción. Se han perforado alrededor de 350 pozos entre A1, A2, A3, monitores y productores, extrayendo petróleo pesado de 11 y 12 API, se produce 60 pcs de gas usado para consumo en las instalaciones, la cantidad de agua promedio para perforar un sección de 2360 ft es de 385 barriles; la producción se inició con el sistema de levantamiento por bombeo mecánico y cavidades progresivas que sigue en funcionamiento, actualmente Mansarovar Energy Colombia realiza prácticas de levantamiento por inyección cíclica o continua de vapor, siendo una alternativa altamente eficiente aumentando la producción y el factor de recobro en un 15% al 20%17.
16 Ibid., p. 1 17 EQUION ENERGY LIMITED. Reporte de Sostenibilidad. 2012.p. 14
Grafico 1- Promedio de Barriles por día en Campo Abarco
Fuente: Ministerio de Minas y Energía. Documentación. Informe Estadístico Petrolero. Abril
2015
El Campo Abarco con 5 años de operación, inicio en agosto del 2010 con 27.060 barriles de producción acumulada anual, a la fecha produce 5.723.370 barriles de producción acumulada anual (Ver Gráfico 2). Demostrando que las proyecciones de producción aumentan considerablemente año a año.
Grafico 2- Producción acumulada hasta marzo de 2015 de Campo Abarco
Fuente: Ministerio de Minas y Energía. Documentación. Informe Estadístico Petrolero. Abril 2015
64 241
2577
56006000
6600
0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
7000
ago-10 2011 2012 2013 2014 2015 HASTALA FECHA
BA
RR
ILES
PO
R D
IA
Años de Produccion
Promedio Anual de BPD
27060 113430
1040490
2981640
5131290
5723370
0
1000000
2000000
3000000
4000000
5000000
6000000
7000000
2010-Agosto 2011 2012 2013 2014 2015-Marzo
PRODUCCIÓN ACUMULADA
En 2014 Colombia tuvo un promedio de producción de 990000 BPD de los cuales Mansarovar Energy Colombia aporto en promedio 39491 BPD, 6000 BPD fueron producidos por el Campo Abarco (Ver Gráfico 3).
Grafico 3- Producción diaria de crudo en Colombia 2014
Fuente: Agencia Nacional de Hidrocarburos. Documentación. Producción Anual de
Petróleo. Diciembre de 2014.
1.4.1 Características del Yacimiento
Característica Valor
Permeabilidad 300md - 1000md
Porosidad 20% - 25 %
Viscosidad 3000 - 4800 cp
Saturación de Aceite 70%
API 12
GOR 60 PCS/Bbl
Bo 1.06 BY /BS
2. MARCO TEORICO
2.1. FLUIDOS DE PERFORACIÓN
Es una mezcla heterogénea entre una fase continua que puede ser agua o aceite
y una serie de aditivos que cumplen con las especificaciones físico- químicas
necesarias para la operación; En los campos petroleros se le conoce como lodo.
Este circula a través del equipo de perforación manteniendo la seguridad y
limpieza del mismo, por esta razón un fluido no debe ser toxico, corrosivo ni
inflamable pero si inerte al desarrollar microorganismos o contaminarse con
sales o minerales.
Para el diseño y elaboración de un fluido es necesario tener la información
completa del pozo: pozo exploratorio o pozo de desarrollo, profundidad del pozo
y sus características litológicas. Ver Figura 3.
Figura 3- Diagrama de Selección de Fluidos.
Fuente: Enciclopedia de Fluidos de Perforación. Solenergy Ecostream Consultores.
2014. Tomo 3. p. 6
2.1.1 FUNCIONES PRINCIPALES
REFRIGERAR Y LUBRICAR el trabajo mecánico que realiza la sarta de
perforación y la broca generan una cantidad considerable de calor debida a la
fricción producida por el choque metal contra piedra. El fluido de perforación que
circula a través del sistema absorbe el calor, apartando este calor del conjunto
de perforación y se distribuye por el pozo, las temperaturas de la columna de
perforación llegan hacer más bajas que la temperatura en el fondo. Así mismo
su poder lubricante evita el desgate del equipo, disminuye valores de torque y
arrastre. No todos los lodos proporcionan la misma lubricación los fluidos de base
aceite lubrican mejor que los fluidos de base agua.
REMOCIÓN DE LOS RECORTES DEL POZO el fluido de perforación circula
dentro de la columna de perforación y a través de la barrera para retirar los
recortes de perforación subiéndolos a superficie por el espacio anular, esta
limpieza depende del tamaño, forma, densidad y viscosidad del recorte; estas
características a su vez afectan la velocidad a la cual se sedimenta el recorte en
el fluido; es común usar fluidos tixotrópicos que disminuyen su viscosidad con el
esfuerzo de corte a condiciones de flujo laminar o un lodo fluido con alto caudal
para obtener un flujo turbulento.
CONTROL DE LAS PRESIONES DE LA FORMACION la presión causada y
ejercida por el peso de la columna de fluido de perforación se le conoce como
presión hidrostática de lodo, si esta presión es igual a la presión de formación se
indica que el pozo esta en balance; por el contrario si no lo está los fluidos de
formación se moverán hacia donde haya una menor presión. A medida que la
presión de la formación aumenta se debe aumentar la densidad del lodo, esto se
logra agregando barita a la mezcla manteniendo la estabilidad del agujero.
OBTURACION DE LAS FORMACIONES PERMEABLES los lodos de
perforación se deben diseñar para que depositen a lo largo de la formación un
delgado revoque de baja permeabilidad que impida la invasión de filtrado,
mejorando la estabilidad del pozo y evitando problemas tales como tuberías
atascadas, perdida de circulación, daños a la formación, registros de mala
calidad, mayor torque y arrastre. Para casos donde los poros son de gran tamaño
al lodo se le puede agregar agentes punteantes como lo son el carbonato de
calcio, la celulosa molida los cuales bloquearan estas aberturas; para un revoque
de calidad se agrega bentonita, asfalto, gilsonita y otros polímeros.
MANTENIMIENTO DE LA ESTABILIDAD DEL AGUJERO La estabilidad del
pozo se consigue cuando este mantiene su tamaño y forma cilíndrica original, en
el momento que se erosiona o ensancha pierde la estabilidad y causa: bajas
velocidades anulares, limpieza insuficiente, mayor carga de sólidos, incremento
en los costos de cementación o cementación incorrecta; mantener esta
estabilidad depende de dos factores el mecánico y el químico.
La composición química, el peso del lodo y aditivos que prevean la interacción
del fluido de perforación con las Lutitas son factores químicos que pueden evitar
fallas como el hinchamiento o ablandamiento; la presión de la formación,
esfuerzos del pozo relacionados con la orientación y la tectónica, velocidades
excesivas a través de las toberas de las barrenas son factores mecánicos que
pueden causar erosión, ensanchamiento del pozo, derrumbes y puentes de
relleno.
MINIMIZAR LOS DAÑOS DEL YACIMIENTO la formación se puede ver
afectada por las interacciones químicas y mecánicas efectuadas en la
perforación causando: Hinchamiento de las arcillas de la formación reduciendo
permeabilidad y precipitación de los sólidos debido a la incompatibilidad entre el
filtrado y los fluidos de la formación; no cuidar del yacimiento puede perjudicar la
operación de producción al tener un diferencial de presión del yacimiento al pozo.
TRANSMITIR ENGERIGA HIDRAULICA A LA BROCA el fluido de perforación
trasmite la potencia hidráulica que se genera en las bombas ubicadas en
superficie a la broca; la rata de circulación debe ser lo suficiente para que la
potencia óptima limpie la superficie que está siendo perforada. La energía
hidráulica se afecta considerablemente por las propiedades del fluido como la
viscosidad, rata de flujo, densidad y velocidad de flujo.
EVALUACIÓN DE LA FORMACIÓN Durante la perforación se controla la
circulación de lodo y de los recortes para detectar indicios de petróleo y gas, el
registro geológico analiza los recortes con el fin de determinar la composición
mineral, la paleontología y detectar indicios visuales de hidrocarburos indicando
la velocidad de penetración (ROP), la litología y otros parámetros geológicos.
Los registros eléctricos medidos con herramientas LWD miden propiedades
eléctricas, sónicas, nucleares y de resonancia magnética de la formación. Un
fluido de perforación debe suministrar las muestras para la evaluación de la
formación en la superficie, y de la misma forma su composición no debe impedir
la medición de la roca por las herramientas eléctricas.
FACILITAR LA CEMENTACIÓN Y COMPLETACIÓN un fluido de perforación
debe generar un pozo donde la tubería de revestimiento pueda ser introducida y
cementada correctamente. Durante este proceso el lodo debe ser fluido con
revoques finos y lisos, tener una baja resistencia de gel y baja viscosidad de esta
manera la tubería se introducirá más fácil y se minimizaran las fracturas sin
ninguna pérdida de circulación.
2.1.2. PROPIEDADES DE LOS FLUIDOS DE PERFORACION
DENSIDAD la densidad del lodo es el factor independiente más importante para
controlar las presiones de formación en toda la columna. La barita es el
compuesto utilizado para incrementar la densidad, la dilución con agua es la
forma de disminuir esta propiedad. Se mide mediante balanza es el peso por
unidad de volumen y se expresa en libras por galón (ppg) o libras por pie cubico
(pcf).
2.2. SISTEMA DE SEPARACION DEWATERING
3. CARACTERIZACIÓN DEL LODO CAMPO ABARCO
El fluido de perforación BOREMAX es un fluido base agua de bajos sólidos
coloidales, no disperso que funciona como un sistema base aceite por su alta
velocidad de penetración y buena estabilidad de pozo, sin embargo sus
descargas de sólidos y líquidos son bajas y la cantidad requerida de agua en la
dilución es mínima.
La formulación para el sistema BOREMAX se ve reflejada en la Tabla xxxx
TABLA XXXX- FORMULACION BOREMAX
COMPONENTE UNIDADES CANT USADA
BAROID 100 LBM BAG 714
GRAFITO F-50 50 LBM BG 100
BOREHIB 624,2 LBM DRUM
3
BAROLUBE GOLD SEAL 55 GAL CN 4
BARO-TROL 50 LBM BAG 44
BARAZAN D PLUS 55 LBM BAG 8
XLR-RATE 55 GAL DRUM 1
BARADEFOAM W 300 5 GAL 3
BAROFIBRE 25 LBM BAG 20
BORE-PLUS 50 LBM BAG 2
WALL NUT 50 LBM BG 10
CARBONOX 50 LBM BAG 10
GLUTARALDEHIDO 5 GAL CAN 2
SODA CAUSTICA 25 KG BG 3
CARBONATO DE CALCIO 110 LBM BG 5
LIME 25 KG BG 2
El sulfato de bario molido [BAROID] es un componente químico inerte que cumple la función de agente densificante aportando 48,5 bbl del total del fluido de perforación; la química del lodo BOREMAX se constituye de: Un estabilizador de arcillas y Lutitas [BOREHIB] que ayuda a sellar micro facturas y poros en la formación incrementando la lubricidad del lodo alcanzado un desempeño similar a la inhibición de un lodo base aceite. La mezcla de surfactantes [BARO-LUBE GOLD SEAL] reduce el torque, arrastre, y las arcillas pegajosas al ser biodegradable no contaminan ni genera iridiscencia.
Hidrocarburos en polvo negro [BARO-TROL PLUS] que se dispersan en el lodo
con facilidad para formar un revoque delgado y resistente, reduce el filtrado se
utiliza en la mayoría de las formulaciones por su estabilidad a temperaturas de
163°C.
Un viscosificante [BARAZAN D PLUS] que suministra las propiedades
tixotrópicas y características de flujo no newtoniano para mantener en
suspensión las partículas.
El líquido [XLR-RATE] se adiciona para aumentar la capacidad de deslizar la
tubería en la perforación no tiene ningún efecto significativo sobre las
propiedades del fluido.
Para evitar la formación de espuma en los fluidos de perforación se agrega una
mezcla de alcohol [BARE-DEFOAM W300] miscible en agua que funciona en un
rango de pH de ácido hasta alcalino.
Un buen revoque es una característica que se busca en los lodos de perforación
por esta razón el material celulósico [BAROFIBRE] sella las paredes del pozo en
zonas arenosas y fracturadas.
Se agrega un agente de suspensión [BORE-PLUS] el cual estabiliza la Reologia
del lodo alcanzando temperaturas hasta los 265°C no se degrada con bacterias
e inhibe las Lutitas.
[WALL-NUT] son cascaras de nuez triturada que disminuyen las pérdidas de
circulación al ser un material obturante que tapa o impermeabiliza la pared;
asimismo remueve las arcillas pegadas en el inferior de la sarta, su granulometría
se adapta según el caso.
[CARBONOX] leonardita o ácidos húmicos en polvo que mantienen el poder de
adelgazamiento a temperaturas elevadas en el fondo del pozo, retarda la
solidificación con alto pH, minimiza los efectos contaminantes del lodo.
Para la preservación del lodo se agrega una solución de glutaraldehido
[ALDACIDE G] que controla el desarrollo de bacterias sulfato reductoras
evitando que se descompongan los coloides orgánicos proporcionando mucho
más tiempo de vida útil al fluido de perforación.
3.1. CARACTERIZACION FLUIDO DE PERFORACIÓN
El fluido de perforación se utilizó en el pozo horizontal X del campo abarco,
específicamente en la segunda sección del proyecto, que sirvió como
interconector entre la sección vertical y la sección horizontal del pozo, con un
diámetro de hueco de 12 ¼ perforado desde +- 240 ft hasta 2272 ft (MD) 1564 ft
(TVD), con un punto de desvió (KOP) a 300 ft y un punto de aterrizaje 86.98° a
2272 ft (MD) llegando a la arena de interés, asentando un caising productor con
(TOC) hasta superficie usando un cemento convencional de clase “G “, después
de terminada la sección el fluido fue desplazado para hacer tratamiento de
dewatering y disposición; al analizar visualmente el fluido desplazado, se
encontró un lodo muy oscuro, extremadamente viscoso con un leve olor a
sulfuro, al cual se le realizaron pruebas establecidas API, con el fin de identificar
las condiciones del fluido de perforación al terminar la operación y antes de
ingresar al proceso de separación de sólidos y líquidos(dewatering).
- Densidad
N° PROCEDIMIENTO
1 Llenar la tapa de la Balanza con Fluido, taparla hasta que parte del mismo se desborde por el orificio superior.
2 Tapar el orificio con el dedo y limpiar cualquier residuo.
3 Limpiar y acomodar la balanza sobre el soporte
4 Correr el cursor a lo largo del brazo, hasta lograr el equilibrio de la balanza.
5 Leer la densidad y registrarla en el reporte del fluido en LB/GAL o PPG
6
- Filtrado
N° PROCEDIMIENTO
1 Limpiar y secar todas las partes del equipo, ensamblarlas en el siguiente orden, tapa, empaque de caucho, malla de 60 mesh, hoja de papel filtro, empaque de caucho y celda.
2 Después de agitar muy bien el lodo, llenar la celda hasta que le falte 1/4 de pulgada y cerrar la celda
3 Colocar en el filtro prensa y asegurar a la estructura con el tornillo de seguridad.
4 Con un cilindro medidor ubicarlo en la parte baja de la celda y medir en volumen el filtrado.
5 Después de verificar todas las conexiones del compresor, aplicarle a la celda 100 PSI y dejarlo filtrar por 30 minutos
6 Al terminar los 30 minutos, liberar la presión por la válvula de alivio y medir el filtrado en cc.
7 Desarmar toda la celda, retrocediendo paso por paso teniendo cuidado de no dañar el revoque formado
8 Realizar un análisis visual del revoque, dureza, resistencia, flexibilidad, esponjosidad, y delgadez reportada en 1/12 pulgada
9
- pH
N° PROCEDIMIENTO
1 Presionar el botón ON en el medidor de pH
2 Ajustar la temperatura de la muestra
3 Oprimir el botón pH/mV hasta que la pantalla indique el modo de medición deseado.
4 Lavar con agua destilada el electrodo y sumergirlo en la solución de Fluido de Perforación.
5 Cuando se estabilice, registrar el dato de pH
6
- % de arena
N° PROCEDIMIENTO
1 Llenar la probeta con fluido hasta donde esta referenciado, completar con agua hasta llenar la probeta
2 Tapar la probeta con el dedo y agitar vigorosamente hasta alcanzar una mezcla homogénea entre los dos líquidos
3 Vaciar la mezcla a través de la malla, descartar el líquido perdido, volver a llenar la probeta y repetir el procedimiento de agitar y vaciar a través de la malla
4 Repetir el procedimiento hasta que el agua de mezcla sea clara
5
Girar la malla y ponerla enzima de la probeta y agregar una corriente suave de agua que permita que los sólidos retenidos en la malla caigan al fondo de la probeta
6 Observar el volumen de arena depositado al fondo de la probeta y expresar el volumen obtenido en % por volumen
7
- Propiedades Reológicas
N° PROCEDIMIENTO
1 Encender el equipo y verificar la perilla de posiciones y el switch de velocidades
2 Agitar muy bien la muestra, llenar hasta el tope y colocar la perilla en posición baja a 600 RPM, y registrar cuando la lectura se estabilice
3 Mantener la perilla de posición en bajo y variar la velocidad 300 RPM y tomar la lectura.
4 Cambiar la posición de perilla a alta obteniendo 200 RPM y tomar lectura.
5 Mantener la perilla en posición alta a 100 RPM y tomar la lectura cuando este estabilizada
6 Colocar la perilla en posición media y el variador de velocidad alto 6 RPM y tomar la lectura
7 Mantener la perilla en posición media y el variador de velocidad en bajo 3 RPM y leer cuando se estabilice.
8
La lectura de fuerza de gel a 10 seg se realiza apagando el equipo en las últimas posiciones 3RPM, esperar durante 10 segundos que el fluido se estabilice y tomar la lectura como GEL INICIAL a 10 seg lbs/100ft2
9 Variar la velocidad a 6 RPM y la perilla en posición media, agitar durante 10 minutos
10 Apagar el equipo y mantener el fluido estático por 10 minutos, tomar la lectura como GEL FINAL a 10 min expresada en lbs/100 ft2 cuando la aguja se estabilice.
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GRAFICO xxxxx
VISCOSIMETRO LECTURA DIRECTA / PROCEDIMIENTO
LECTURA POSICION
GRAFICO PERILLA INTERRUPTOR
600 RPM BAJA ALTA
300 RPM BAJA BAJA
200 RPM ALTA ALTA
100 RPM ALTA BAJA
6 RPM MEDIA ALTA
3 RPM MEDIA BAJA
- % De sólidos y líquidos
N° PROCEDIMIENTO
1 Adecuar todo el equipo de la retorta, condensador, cámara de lodo, retorta y bloque aislante.
2 Llenar la cámara de fluido y poner la tapa hasta que el fluido se desborde, tener cuidado en este paso porque es donde el resultado puede verse alterado
3 Limpiar el exceso de fluido y conectar el condensador
4 Cerrar la tapa aisladora, no olvidar poner la probeta de medición de líquido que es condensado, vital importancia.
5 Calentar hasta que no salga más agua del drenaje o hasta que la luz piloto apague.
6 Retirar la cámara de fluido y raspar todo el volumen, posteriormente mediar el peso en la balanza
7 Desconectar todo y usar los elementos de seguridad porque se manejan temperaturas muy altas.
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Ensayos químicos
Dureza:
N° PROCEDIMIENTO
1 Agregar 25 cc de agua destilada
2 Agregar 40 gotas (2cc) de amortiguador de dureza hardness buffer
3 Agregar 2 - 6 gotas de indicador de dureza, OBSERVAR si hay un color vino tinto indica que hay iones de magnesio y calcio en el agua, después agregar otra gota hasta obtener un color azul.
4 Agregar 1 cc de filtrado e ir añadiendo gota a gota y con agitación continua solución de versenato(400 mg/lt) hasta obtener un color azul
5 Registrar la cantidad de calcio como el número de cc versenato gastado
Cloruros
N° PROCEDIMIENTO
1 Colocar 1cc de filtrado en un recipiente
2 Agregar 3 gotas de fenolftaleína
3 Cuando la muestra tenga un color rosa titular con H2SO4(0.002N) hasta que el color rosado desaparezca
4 Añadir 25cc de agua destilada
5 Agregar 5 -6 gotas de K2 CrO2
6 Titular con AgNO3 hasta que el color amarillo cambie a rojo y permanezca por 30 segundos
7 Registrar la cantidad de cloruro por el número de cc de Ag N03 gastados
Alcalinidad de Filtrado (Pf)
N° PROCEDIMIENTO
1 Colocar 1cc de filtrado en un recipiente
2 Agregar 3 gotas de fenolftaleína hasta alcanzar un color rosa
3 Agregar H2SO4(0,002N) hasta que el filtrado pierda el color rosa y adquiera su color original
4 El Pf se registra como del número de cc de H2SO4 gastados para neutralizar la fenolftaleína
Alcalinidad de Filtrado (Mf)
N° PROCEDIMIENTO
1 Agregar a la muestra de Pf entre 4 gotas de anaranjado de metilo, hasta obtener un color amarillo oscuro
2 Agregar H2SO4(0,002)N gota a gota, hasta que el color del indicador cambie de amarillo naranja a marrón claro
3 Registrar el Mf como el total de cc de H2SO4 gastados + el gastado para hallar el Pf
Alcalinidad del lodo (Pm)
N° PROCEDIMIENTO
1 Agregar 25cc de agua destilada
2 Colocar 1cc de lodo de la capsula de titulación
3 Agregar de 4 a 5 gotas de fenolftaleína y agitar
4 Agregar H2SO4 hasta lograr el color original del lodo
5 Registrar la alcalinidad del lodo (Pm) como los cc de H2SO4 gastados en neutralizar la fenolftaleína
Azul de metileno (MBT)
N° PROCEDIMIENTO
1 Agregar 10 cc de agua destilada
2 Agregar 1 cc de lodo
3 Agregar 15cc de agua oxigenada
4 Agregar 0.5 cc de ácido sulfúrico(5N)
5 Hervir lentamente durante 10 minutos
6 Completar hasta 50cc con agua destilada
7 Agregar 1/2 cc de azul de metileno y agitar
8 Tomar una gota de líquido y colocarla sobre el papel filtro
9 Calentar y repetir desde el paso numero dos hasta lograr un punto central azul rodeado de una aureola celeste que se aprecie claramente.
10 Verificar la medida y registrar la cantidad de azul de metileno gastado
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Para la evaluación del estado en el que llego el lodo es necesario hacer una
comparación con los parámetros establecidos en el programa de lodos, el lodo
de estudio termina la sección con éxito pero con algunas propiedades muy malas
que hubieran afectado el desarrollo de la operación.
pH: factor primordial en la reologia del lodo, mantenerlo en los niveles de trabajo
es la clave, ya que existen ciertos aditivos químicos diseñados específicamente
para trabajar a un nivel de pH especifico, al no mantener este nivel, no cumplirá
su función y las propiedades de vida del lodo se verán afectadas, como ejemplo
se creara un cake demasiado delgado generando un riesgo de filtración en
formaciones de interés, se concluyó que el pH llega en un estado neutro
desfasado de los estándares de operación donde se prevenía terminar la fase
con un pH alcalino, que genero una desestabilización química que se vio
afectada en el proceso de dewatering y tratamiento de agua.
Densidad: Mantener la densidad es si no el factor más importante en la
perforación, se debe tener cuidado porque no se puede mantener ni muy elevado
que pueda irrumpir en la formación ni muy bajo que permita el influjo al sistema
de lodos afectando sus propiedades, el lodo termina la fase con una densidad
elevada para trabajar en la última parte de la fase, cerca de la zona de interés.
% de arena: La arena en el sistema de lodo siempre será indeseable ya que los
daños que genera son grandes y generan costos muy altos en corrosión de
equipos por su considerable carga abrasiva, tenía un % bajo pero aun así no
deja de ser un problema para el sistema.
Viscosidad Plástica (VP): se obtuvo un Vp de 43 debido al tamaño de grano
encontrado al perforar las arenas del grupo chuspas, un valor alto que nos aporta
mucha resistividad al flujo, que pudo generar bloqueos o taponamientos y
tiempos muertos de operación.
Punto Cedente (PC): Se identifica un valor aceptable y entre los rangos trazados
por el programa de lodos
Filtrado API: Al acercarse a la arena objetivo es necesario mantener una pérdida
de agua al mínimo, se planteaba terminar la fase con una pérdida de filtrado de
14 cc/30min, el análisis del lodo nos muestra que se estaban manejando valores
de perdida muy altos 50 cc/30min, en respuesta a esta medida se obtuvo un cake
grueso 1,5cm el que cual ayuda a evitar la invasión a zonas permeables pero
puede incurrir en problemas operacionales como disminución de tasa de
perforación.
% Solidos y % Líquidos: se aumentó a lo largo de la perforación 12 % en volumen
de solidos presentes en el sistema, mostrando que las maquinarias del control
de solidos están funcionando de manera adecuada, después de perforar 2200
fts las primeras areniscas del grupo real y gran parte del grupo chuspas el
incremento en % es aceptable
MBT: Se finaliza la fase con 35bbl equivalentes, un contenido de solidos arcilloso
por encima del planteado inicialmente, medida directamente proporcional LGS
(LOW GRAVITY SOLID) y que se deduce por las formaciones arcillosas
encontradas unos fts antes de entrar en la zona objetivo, probablemente se
aumentó por la adicción final de unos sacos de barita al final de la sección, para
controlar las paredes del pozo.
ALCALINIDAD DE FILTRADO
PM: A pesar de que se hizo solución 1: 100 nunca se pudo llegar al punto de
fenolftaleína por la gran cantidad de contaminantes que traía el lodo.
PF: se hizo solución 1: 100 y no se alcanzó a lograr la titulación, la cantidad de
carbonatos en solución del filtrado era muy alta.
MF: La concentración de iones solubles en el agua es muy alta 4,5 ml con
dilución 1 10, lo que afecta directamente en el funcionamiento de los ácidos.
CLORUROS: es necesario saber la cantidad de sal que contienen los lodos,
porque existen áreas donde la sal puede contaminar el fluido, la sal puede
provenir de cualquier parte, estratos, sacos de química corrientes de agua
durante la perforación etc., de acuerdo a la tabla
CALCIO y DUREZA: El agua que contiene un porcentaje alto de sales disueltas
de calcio y magnesio recibe el nombre de agua dura, no es recomendable para
preparar fluidos, en ocasiones y es preferible tratarle antes de hacer el lodo, por
lo general cuando un agua es dura es necesario aplicar hasta 2 veces la cantidad
de bentonita para que el agua adquiera el esfuerzo de gel necesario
Los análisis de laboratorio
Se identifican geles a 10 min 64, lo cual es un valor muy alto, el programa
recomienda manejar geles < 30 para garantizar la reologia del mismo.
PC tiene un valor aceptable de acuerdo al PL
MBT = en el PL se recomienda 22.5 y tenemos 23,5 un valor no muy malo pero
que ya nos muestra un contenido alto de arcillas reactivas
% de sólidos y líquidos = el PL plantea un valor optimo del 4 % y en pruebas se
determinó un 8 % un valor excesivo de solidos perforados que afectan
directamente y en gran manera la PV.
Pm, se hizo dilución de 1 100 y no se llegó al punto exacto de titulación,
determinando que el porcentaje de contaminantes es bastante alto.
3.2. DEWATERING INICIAL
Después de que el lodo es utilizado en la perforación de una fase y esta concluye
el fluido de perforación que se preparó se desplaza a el control de solidos
inicialmente pasa por las zarandas luego los hidrociclones y finalmente el
proceso de dewatering una deshidratación que separa los sólidos de los líquidos.
Para el caso de estudio el lodo de segunda fase BOREMAX se trató
químicamente con el polímero KEMIRA 1641 no iónico una poliacrilamida con
comportamiento eléctricamente neutro que absorbe partículas positivas y
negativas en un rango de pH entre 6 y 10; el proceso mecánico se realizó en
una centrifuga a 1800 rpm.
Las características que el agua adquiere después de preparar un fluido de
perforación son:
- Metales o Iones Pesados: aditivos con componentes de calcio, lignitos,
material rocoso que forma materia en suspensión, iones simples o
complejos que pueden estar en solución.
- Temperatura: debido al gradiente geotérmico y la temperatura que se
maneja en el fondo del pozo el agua que sale para tratamiento tiene una
temperatura mayor al agua de abastecimiento.
- Color: aunque no se establece ninguna relación directa entre la
contaminación y el color del agua esta viene cargada con colorantes
orgánicos y minerales componentes como el baroid, barazan, polyac plus
son los que más contribuyen con la coloración.
- pH: los aditivos que se agregan al lodo de perforación proporcionan
propiedades alcalinas; por esta razón de los polímeros disponibles se
eligió el polímero KEMIRA 1641 que encuentra dentro del rango de pH
óptimo para la coagulación.
Para caracterizar el agua de dewatering se realizaron los siguientes análisis
físicos y químicos:
- pH: se calibra el equipo con una solución buffer [KCL- 3M] y con el
electrodo se medió el pH exacto del agua dewatering.
Figura XXX: Potenciómetro
- Conductividad: es la medición de la resistencia de paso de la electricidad
se expresa en el valor reciproco de la unidad estándar de resistencia ohm
como µS/cm.
Figura XXX: Conductimetro
- Cloruros: se utilizó el método argentométrico agregando a la muestra
indicador cromato de potasio K2CrO4 y se titula con nitrato de plata
AgNO3 formando un precipitado color rojizo y determinado así el punto
final de la titulación.
Figura XXXX: Determinación Cloruros en agua de dewatering
- Sulfatos: se midió el ion sulfato con el método nefelometrico el cual
precipita con el ion Ba 2+ formando sulfato de bario BaSO4 los cuales se
mantienen en suspensión por un periodo de tiempo que permita medir la
absorbancia
Figura xxx: Determinación de sulfatos
- Dureza: los iones de magnesio y calcio forman complejos con el ácido
etlendimiotetracetico o EDTA con ayuda del indicador negro de eriocromo
que vira a color azul cuando los cationes forman complejos o a color
rosado en presencia de iones de calcio o magnesio.
Figura XXXX: Determinación de dureza en agua dewatering
- Turbidez: se realizó con la medición de NTU donde se compara la
intensidad de la luz desviada contra un patrón de referencia, entre más
alta sea la desviación mayor será la turbiedad de la muestra; se diluyo la
muestra 1:100 para que el equipo previamente calibrado arrojara el
resultado correctamente.
- Color: se diluyo la muestra 1:100 se ingresa al espectrofotómetro que
pasa un haz luminoso a una longitud de onda de 450 nm reporta las
unidades en Pt-Co.
Figura xxxx: Espectrofotómetro
- Alcalinidad: los iones hidroxilos que se presentan en la muestra
reaccionan con la adición de un ácido titulante 0,02 N se utiliza el indicador
verde bromocresol hasta el cambio a color amarillo.
Figura XXXX: Determinación Alcalinidad Total
- Calcio: cundo el pH es alto el magnesio que se encuentra en la muestra
se precipita como hidróxido permitiendo titular con EDTA para calcular los
iones de calcio contenidos, se usa el indicador murexida que vira de un
color rosado a morado.
Figura XXX: Determinación de Calcio
- Oxígeno Disuelto: se usa un medidor de oxígeno disuelto a escala ppm
es un indicador de calidad en aguas residuales ya que un bajo contenido
es un signo de contaminación.
- Solidos Suspendidos: son los materiales retenidos por un filtro estándar
y secados entre 103-105 ºC, a la muestra de agua se le aplica vacío hasta
succionar toda el agua, en un capsula de porcelana se seca a 105°C.
Figura XXXX: Determinación de solidos suspendidos
Los resultados de las pruebas realizadas se consignan en la tabla XXXX.
TABLA XXXX- CARACTERIZACION DEL AGUA DEWATERING
PARAMETRO Unidades RESULTADO
Ph ------------- 8,5
Conductividad µ S/ cm 3180
Cloruros mg / L 1650
Sulfatos mg / L 16
Dureza mg / L 330
Turbidez NTU 1270
Color Pt/Co 13700
Alcalinidad mg / L 60
Calcio mg / L 160,32
Oxígeno Disuelto
mg / L 0,23
Solidos Suspendidos
mg / L 660
Densidad Lb/galón 8,2
El pH es un factor de decisión en la adición de coagulantes floculantes para el
ablandamiento de aguas al iniciar el tratamiento se mantiene en un rango de 7 a
8; se observa que el contenido de solidos disueltos de la muestra es alto debido
a la cantidad total de materia ionizable medida con la conductividad este alto
número se debe a las sales contenidas en los aditivos del fluido de perforación.
La cantidad de iones de Cl- o cloruros afectan directamente el potencial del uso
industrial del agua debido a que este ion interactúa directamente con el hierro e
la interface metal- oxido lo que conlleva a un exceso de corrosión, afectando
estructuralmente los equipos metálicos perjudicando la operación de perforación.
El mal olor que despide el agua de dewatering es a causa de la reducción de los
sulfatos en medio anaerobio (bajo valor de oxígeno disuelto) a ion sulfuro por el
equilibrio entre el ácido sulfhídrico y el hidrogeno; los iones SO4- están presentes
en la muestra por la oxidación de la pirita, los minerales contenidos en la
formación. Estos iones pueden ser perjudiciales para la perforación cuando se
combinan con los iones de calcio puesto que esta combinación forma
incrustaciones de sulfato cálcico y el aditivo Los sulfatos en presencia de iones
de calcio se combinan para formar incrustaciones de sulfato cálcico causando
floculación y aumentando la filtración del lodo de perforación.
Teniendo en cuenta que el valor de la alcalinidad es numéricamente menor a la
dureza existe una dureza no carbonatada es decir una parte es la suma de las
concentraciones de iones de calcio y magnesio, otra corresponderá a los aniones
de estroncio, aluminio y hierro; el agua recuperada del dewatering es una agua
muy dura al tener un valor mayor de 200 ppm lo que representa un problema
para la industria puesto que estas sales se precipitan al aumentar la temperatura
formado depósitos que obstruyen tuberías , aumentando las probabilidades de
corrosión hasta dejar un equipo en tal mal estado que es un riesgo utilizarlo en
la operación.
La alcalinidad es la capacidad del agua de aceptar iones H+ por el rango de pH
en el que se encuentra la muestra las especies carbonatadas predominantes son
HCO3- y CO3
-. Lo que admite que se formen enlaces con otros iones metálicos
que se encuentran en el pozo buscando el equilibrio químico.
Por lo que se refiere a la turbidez una característica que interfiere en cualquier
proceso industrial en el cual se destine el agua por el aumento de depósitos de
sedimentos que causa en los equipos mecánicos, se observa un alto índice
debido a los materiales en suspensión y material coloide insoluble que
obstaculiza el paso de luz; el proceso para disminuir el valor de este parámetro
es decantación, filtración y coagulación.
Como se mencionó anteriormente el valor numérico del color no se relaciona
proporcionalmente a la contaminación de la muestra de agua pero su color
oscuro indica que existen iones dispersos de manganeso y compuestos de
sulfuros metálicos.
Por otra parte el bajo valor de oxígeno disuelto se debe al aumento del gradiente
de temperatura generando la presencia de materia orgánica que al
descomponerse dañara el agua recuperada.
Finalmente los sólidos suspendidos totales son los contaminantes que se
pueden eliminar por procesos de sedimentación, floculación o filtración están
constituidos por las arcillas, arenas, compuestos químicos orgánicos que
suministran a el agua sabor, color, toxicidad, dureza; estas concentraciones de
solidos aumentan la conductividad, la corrosión y precipitación de sedimentos
convirtiendo el agua de dewatering inadecuada para los procesos industriales.