Vol. 24 No. 131 Decemb巴r 1978 865

2. B S主局主要設備i

2. l アンテナ系ド

B S実験用アンテナ（第 2.1-1図）は，CS-Kバン

ドアンテブと対になって，実験庁舎の屋上lζ設置されて

おり，アンテナの機械的梢造及び駆動系は，ほぼ同じよ

うな椛成lとなっている。そのためアンテナ系，駆動系で

は説明が第2昔日 2.1と重複しないように留意した。 Bs とCSのアンテナシステムの最も大きな追いは偏波（B

Sは直線， CSは円偏波）である。したがって，BSで

は偏波角度の制御という機能が必要であり，給m系， ill

尾系ICも直線偏波lζ対応した設計がなされている。

2. l. l システム構成

B Sアンテナシステムは，第 2.1-3際Ifζ示すように，

直径 13m カセグレンアンテナを中心としたアンテナ

系，給電系，駆動系及び追尾系によって椛成される。辺

信信号は，給電系で＝衛星の｛雨波角度fC一致するように似

波変換された後，アンテナ系へ送り込まれる。受信信号

も同様IC侃波変換（送受平行）され，テレビ（TV〕信

号はTV受信系へ送り出される。テレメ トリ （TLM)

信号と，方向誤差，偏波誤差信号は，低雑音周波数変換

器（LNC）を通って追尾受信装置に入る。乙の出力が

誤差m圧として自動追尾K用いられる。アンテナ及び偏

波角度の駆動制御と監視並びに追尾受信装置の遠隔制御

は，主局1階にまとめられた制御卓（第 2.1-2図）から

集中的K行われる。

＊尼品武之（街Ill.研究部術展rr11111研究室），l11tl~ 年，.；·；： （鹿μ支所第二字＇1li通信研究室），川旧 Jlljキ（同第三千：＇iii

通信研究室）

、

第2.1-1図 B S実験月1アンテナ

2. l. 2 アンテナ系

(1） 構 成

アンテナの形式は，直径 13m鋭面修整カセグレン形

で，7 ウン卜方式はアジ7 ス，エレベーション（Az

El）型である。受信された信号は，第 2.1-4図IC示すよ

うに主反射鋭，副反射鋭，4枚の集束反射鋭及びコノレゲ

ートホーンを通って給電系に入る。送信の場合，信号の

流れは受信の場合と全く逆になる。集束反射鏡は，上の

;i＂』 2. ト2 図アンテナ r1111御ょ；z及ひ’追尾11~1御1;£

8飴

アンテナ系 l動

一装

一l「

一置

駆動制御装置

ー→lll」ー「

島区

動告I] 御 l卓

系

追

尾

追

尾

系

給電系

引二割問」」

口巧一l－4吉田一一

L N G

sd一－

U一ー一T」」

（受信系）・

電波研究所季報

送信系より

TV受信系へ

追尾受信装置

テレメトリ装置レンジング へ

一一＋ R F信号

===C> 制御信号

一一一ー系の境界

第2.1-3図 B Sアンテナシステムの構成

副反射 鏡 ￥ιてケープl主反射鏡

／ 丁

#2

#1～＃ 4集束反射鏡

第2.1-4図 アンテナ系における受信信号の流れ

第2.1-1表 B Sアンテナの機械的特性（唱は測定値）

アンテナ形式 鏡面修整カセグレン形

7 ウント形式 Az/El 7 ウント

給 電 方 式 コルゲートホーン

4 回集束ビームJ~

主及び副反射鏡直径 13m, 1.3 m

主反射鏡鏡面精度 0.26 mm PMS*

Az軸鉛直皮 o. 0022°ホ

Az/El 紬直交皮 o. 0006。＊

電気軸と鏡輸の一致皮 o. 0051。（El45つ＊

角度検出精度 Az o. 0031。， ElO. 0060°*

運用可能風速 平均20m/sec

アンテナ総重量 約50トン（可動部のみ）

1枚（桝）がAz-El軸とともに，残りの3枚（帯1～拘）

が Az軸と共に回転する。コルゲートホーンは固定され

ているので，送受信機等も Az-El軸回転に対・し固定で

き，信頼性及び保守性に優れたものとなっている。とれ

らを，下から基礎構造部， Az回転構造部， El回転構造

部が支えている。

Vol. 24 No. 131 December 1978

相対利得（dB)。

-5

-10

-15

-20

-25

867

相対利得（dB)ol

- 51

-10

-0.4 -0.2 0 0.2 0.4 Az角度一O.4 -0. 2 0 0. 2 0. 4 El角度

アンテナ中心角 Az225. 3 DO El 37. 330 偏波垂直 周波数 11.7125GHz (BSビーコン使用）グラフ横軸角度はアンテナ中心角との差

第2.1-5閃 B Sアンテナの近柄＂ノ守ターン

(2）機械的特性

良好な電気的特性と追尾特性を得る基礎として，機械

的強度，精度は非常に重要である。 BSアンテナ系は，

乙れらの点、に十分注意を払って製作されているo主な特

性を，第2.1-1表lζ示す。鏡商精度による効率析を，

第E部，式（2.1-1）によって計算すると， 97.6%とな

る。また， Az鉛直度等の機械的精度はアンテナの電力

半値幅0.12度より 1桁以上小さな値に抑えられ，実際

の運用にほとんど影響を与えない。

(3）電気的特性

B Sの下り回線は，直径1.6 m のアンテナを備えた

簡易受信装置Hによって，晴天時C/N20dB程度（帯

域幅25MHz）が得られるよう設計されている。しかし，

B S主局のアンテナはTV信号だけでなく，運用管制に

も使用され，また，実験システムの中枢としての機能を

果たすため，十分余裕を持たせ，直径 13mのアンテナ

が採用された。乙れによってTV信号の C/Nは晴天時

36 dBとなり，簡易受信装置より 16dBの余裕を得てい

る。

また，指向特性が鋭く，他局との干渉を避けるのに有

効である。主な特性を第2.1-2表le，近軸パターンを第

2.1-5図に示す。広域指向特性は，第2.1-6図に示す

が， CCI R規格（Rep.391-2),

G(8)G-10dBのとき，

G(O) =32-25 logio 8 (dB）。……（2.1-1)

ただし，。：主ビームからの偏角（deg)

を十分満足している。

第2.1-2表 B Sアンテナの電気的特性（測定値）

事IJ f早＊＊｜送 信 63.1 dB (14. 25 GHz)

アンテナ雑音i,¥¥l度柿

（晴天時 El 40°)

屯力半値幅

テレビ受信 61. 9 dB (11. 95 GHz)

テレメトリ 61. 2 dB (11. 7125 GHz) 受信テレビ系 52K (11. 95 GHz)

テレメトリ 84K (11. 7125 GHz) 系

む

レ

A凶

プ

を一

失

ロ

煩

ド

系イ

電サ

給

飢竺紳

O. 12° (11. 7125 GHz)

-16dB以下(11.7125 GHz)

2. ]. 3 給電系

(1）構成

給電系は，主な機能として，

1. 送受信波に偏波変換を施し，送受信系と衛星の偏

波角度を一致させる。

2. 受信波を送信波から分離して取り出す。

3. 追尾用の方向誤差，偏波誤差信号を取り出す。

の3点があけ・られる。第2.1-7図IL，その構成と信号の

流れを示す。給電系の損失は，アンテナ雑音温度に影響

を及ぼすので導波管内面には銀メッキが施され，また，

乾燥空気を充填し，経年変化による損失の増加を防いで

いる。次iと，各部について説明する。

（乱）方向誤差検出器及び位相補償器

アンテナからの信号は給電系入口の円形導波管le，基

木モードTE H を励起するが，方向誤差があって，電界

又は磁界の導波管の軸方向成分が存在すると，他の高次

868

-30dB

-40dB

-50dB

*

州制判。l

一210・－180・ -150' -60' -30'

電波研究所季報

G{0)=61. 2dB

判は建物の影響

,tv1州11判明

+30・ +60・＋$0・十i20・

Az角度

車

（アンテナ中心角からの偏差）

Az 126. 220。El2. 515° 偏波霊直周波数11.7125 GHz (B S実験系コリメーション施設使用）

第 2.16図 B Sアンテナの広域指向性（Az平面）

fl詰i皮fljα＋.e+r 偏ii主誤差IP'

ア‘ーナ系／『寸iI

Jアナ糸へ

fAz a・＼

I Elβ。｜

｜偏波 γ・｜l方向誤差｜

¥ e, r/> J

α， 制御卓

ed, TLM

LNCを緩て、追尾受信装置へ

BRF ：帯域阻止フィルタ＝＝令制御系信号

Att. ：減衰器

Phas.：移相器一→ RF信号

第2.1-7図給電系の構成

モードが励起される。 BS主局の方向誤差検出は， T

Moi. TE01の二つの高次モード結合器を用いて， 方向

誤差の Az,El両成分を取り出している。方向誤差を第

2. 1-8図に示す座標系で考えると， TMoi. TE01モー

ド結合器の出力電界ei.e2 （第2.1-7図参照）は0が小

さい時，それぞれ Oer, Oe~ IC比例し，次式で表せる。

e， ~k,Oer sin wt=k10e cos(r一世）sinwt

……（2. 1-2)

e2~k28e? sin wt=k20e sin(r-¥b)sin wt

式中のん， k2は定数， ωは受信角周波数， tは時間，

eは受信電界， o,r，。は第2.1-8図に示した座標系で

の角度である。移相器と減衰器を用いて， ei.e2の位相

を直交させ，振幅をそろえて （k1=k2=k), マジック T

で合成すると，出力電界e,+e2=ed1は，

ed1 =kOe cos(r-¥b)sin wt+kOe sin Cr一件）coswt

=kOe sin(wt+rーゆ）……（2.1-3)

となる。乙れが方向誤差検出器の出力となる。

位相補償器はea1から偏波角度Tの影響を取り除くた

めのもので，後述の偏波変換器と 1対1の回転比で回転

するようになっている。位相補償器の出力には，送信波

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y

(a) e

869

の回り込みを防止する帯域阻止フィルタ（BRF）が掃

入されている。交差偏波結合器出力のBR Fも同じ目的

で挿入されている。

位相補償器の出力 ea2は，

ea2=kOe sin(wt-q}） … … （2.1-4)

となり，振幅項，位相項iζ方向誤差 0,q)を含んでい

る。乙れを追尾装置で処理して， Az,El方向の誤差電

x 圧を得ている。

z ‘er

(b) PAi e~

z -Q 0

注： O=0のときPは原点Ole一致する。電界eは砂平面から 0だけ傾いている。図（b）は平而Op Qを繍から見たものである。e：受信電界 r：偏波角e,: eの7方向成分 。：誤差の大きさを表す角度e9: eの世方向 世：誤差の方向を表す角度

第2.1-8図 方向誤差を表す座標系

v v

e,

H

(a）入力電界 (b）出力電界

第2.1-9図 偏波変換穏による偏波角度の回転

en, ec

第2.ト10図 交差偏波結合器

H

（防偏波変換器

偏波変換器は，半波長移相器を用いて，直線偏波角度

を任意I！＇.：回転させる機能を持つ。回転の原理を，第 2.1

4図に示す。

同図（吋で， aは入射電界（偏波角 r),e，どはeiの移相

器方向成分， et”はそれに垂直な方向成分である。移相

器と eiの聞の角度はr/2である。｛b）は移相器の出力で

の電界を表している。移相器iζ霊直な電界成分eo”は，

位相が相対的に半周期遅れるととになり， 出力電界eo

は， etからr回転してV軸方向を向く。今，送受信系導

波管回路固有の偏波角度を基準にとり，。。とする。衛

星の偏波角度をrとすると，給電部入力では， α＋／Hr

（α：Az角度， fl:El角度）となる。乙れは， 4枚の集

束反射鏡の性質による。移相器を（α＋fl+r)/2の角度

に置くと，偏波角はα＋fl+r回転し，。。に一致させる

乙とができる。

(c）交差偏波結合器

偏波角度誤差信号及び交差偏波成分を検出するための

もので，その構造を，第2.1-10図に示す。入力信号e

の偏波角度（V方向とする）に， lJfだけの誤差があっ

たとすると， eの垂直成分evk対して，偏波誤差成分

eHが発生する。 V《 1とすると， ev=e, eH=e・Vであ

り， eHはlJfI！＇.：比例する。また， ell'.'.交差偏波成分eeが

存在する場合（細長い楕円偏波となる。）， eHと同様ζ

の結合器から検出される。位相を考慮して， e=sinwtと

表すと，

eH=lfT sin aJt

ea=Xcos aJt

Xはell'.'.対する eeの振幅比

……（2.1-5)

／／送信系より

＼受信系へ

第2.1-11図送受分波器の構造

870

TLM受信＇LNCへ

マジックE

第2.1-12図 テレメトリ分波探の構造

となる。交差偏波結合器と送受分波器の聞で，導波管は

円形から方形iζ変換される。

但）送受分波器及びテレメトリ分波器

送受分波器は，第2.1-11図に示すような方形導波管

部品であって，受信波（12GHz帯）を送信波（14GHz帯）

と分離して受信系に送る働きをする。図のHPF （高域

通過フィルタ）は，受信波を限止し，送信波のみ通過さ

せる。また， BR Fは送信波だけを減衰させるようにな

っている。

テレメトリ信号とテレビ信号を分難するテレメトリ分

波器は，定抵抗形（入力側に反射波を生じない性質を持

つため）と呼ばれるもので， 2個のBR Fとハイブリッ

ド回路で構成される。第2.1-12図に示すように TE10

モードで入った信号は，導波管中央の金属板によって上

下に分割され，テレメトリ信号のみ BR Fで反射され

る。 BR Fの位置はテレメトリ波の 1/4波長ずれている

ので，反射波は互いに逆位相となり，入力側ハイプリッ

ド（マジック Eを用いている）で合成すると入力端子③

VSWR

交差偏波成分発生畳

電波研究所季報

第 2.1-3表給電系の特性（測定値）

テレメトリ系 1.30以下（11.71～ll.72GHz)

その他 1.25以下

テレメトリ波 -34 dB (11. 7125 GHz)

パイロット波 -33 dB (12.126 GHz)

楕円偏波率｜送 信 25.5 dB (14. 25 GHz)

送受分波器回り込み

テレビ受信 32 dB (12. 126 GHz)

テレピ系一132dB(14. 25 GHz)

テレメトリ系一130dB

方向へは伝送されず， TEMモードとなって端子⑧へ送

り出される。テレビ信号はBR Fをほとんど無損失で通

過し，端子。からテレビ受信系へ送られる。

(2）特性

給電系の主な特性を，第2.1-3表に示す。とれらのう

ちVSWR，楕円偏波率及び交差偏波成分発生量はアン

テナ系を含めた特性であるが，給電系の特性の影響が大

きいのでととに掲げた。楕円偏波率は，直線偏波を受信

し偏波変換器を1回転させたときの最大，最小出力の比

である。また， 交差偏波成分発生量は， 交差偏波成分

（楕円偏波率測定時の最小出力IZ::相当）を交差偏波結合

器誤差信号端子出力で測定した点が楕円偏波率と異って

おり，交差偏波結合器の特性を含んでいる。

2. I. 4 駆動系

(1）構成

駆動系は，実際にアンテナや偏波変換器を駆動する直

流電動機と，それを制御する装置の総称であり，その構

成は，第2.1-13闘に示される。駆動装置，駆動制御装

置，駆動制御卓は， cS-Kバンドアンテナ駆動系と，

まったく同じ内容を持っているので，第E部2.I. 4を参

照されたい。

偏波駆動制御系の系統図を，第2.1-14図に示す。偏

波制御卓からは，自動追尾（AUTO），定位（POSITI-

ON），手動（SLEW）の各駆動モードを選択し，定位，

Az軸

El軸

第2.1-13図駆動系の構成

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SA ：サーボアンプ

SM ：サーボモータ

ex ：シンクロ発信機

cox：シンクロ差動発信機

CT ：シンクロ変圧器

POT：ポテンショメータ

TC ：タコジェネレータ

ー一ーーー一一一ーー一一ーー一一ーーー「

追尾受信架より

POSITION 。

871

第2.H4関｛周波耳目動系系統図

第2.143',l( 駆動系の特性（＊印は測定値）

アンテナ叡動系

駅動方式｜電気駆動アンチパックラッシユ

（サイリスタレオナード）方式

駆動モード IAUTO（自動追尾）， POSN（位問令〉

SLEW（速度指今）， STOW（天頂格納）

PROGRAM （追加可能）

駆動範問IAz 9叩 85°

最大／最小角速度＊

最大角加速度＊

El -1°～＋91°

(Az角度は真北0。，時計方向360°表示）El角度は水平oo，天頂90°

O. 5/sec以上， o.002。／sec以下

1. 1。／sec2以上

過渡応答＊｜オーバーシュート附以下

57百整定時間 2sec以内

(AUT Oモードo.05。相当入力，サーボ帯域幅Wide)

サーボ帯域版 I3段階切換え可能

偏波駆動系

Wide （クロスオーバ角周波数3rad/sec)

Medium (

Narrow (

1 rad/sec)

o. 3 rad/sec)

駆動 モードIAUTO POSN, SLEW, OFF

(OF Fでは制御卓から制御不可．給m部での手動のみ可。）

｛扇J皮1月同転範囲 360。endless

（偏波角は衛星～地球中心～アンテナを結ぶ而を0。とし，反時計四りを正とする。）

回転角速度＊ I i. 6。／sec以上

回転角加速度叶 12.3。／sec2以上

角度検出分解能 I0.1。

手動両モードの場合ICは，ハンドルにより指令値を与え

る。与えられた指令信号はサーボ増幅器で増幅され，偏

波変換器のサーボモータを駆動する。偏波変換器のシン

クロ発信機からは偏波角 a+f3+rの情報を取り出し，

アンテナ駆動制御卓内のフォローアップサーボ軸K取り

付けられたシンクロ差動発信機（CDX）で Az,El角

度 a,f3を差し引いて，偏波制御卓のディジタル角度検

出回路IC加えている。との信号は同時に位相補償器駆動

用の指令信号となる。また，偏波制御卓には， BS実験

系コリメーション施設を遠隔制御し，連絡をとるための

コリメーションコントロール装置が収納されている。

(2）特性

第 2.1-4表K，駆動系の特性をアンテナ系，偏波系iと

分けて示す。

2. 1. 5 追尾系

(1）構成

追尾系は，まとまった機能として考えた場合，第 2.1

15図に示すように， 誤差検出器から駆動制御装置まで

の広範囲のものを含んでいるが， ζ乙では，追尾受信装

872

追一一和信号尾 299MHz

'Jι '

信

装信号

交差偏j皮結合器

L N C

襲警i割程号

偏 j皮制御卓

偏j皮変換器位相補償器

駆動制御卓

駆動制御装置

アンテナ駆動装置

第 2.H5図追尾系の信号の流れ

追尾誤差受信機

~－：著誤斗 偏波誤差受信機

5MHz'

局発信号分配器

第2.1-16図 追 尾 受 信装置の構成

電波研究所季報

置及び追尾受信制御卓It::限定して説明する。 て，方向誤差，偏波誤差電圧を検出し，駆動，偏波制御

卓へ送るとともに，測距（レンジング），テレメトリ装

置に IF信号を送り出す機能を持っている。

B Sでは，自動追尾 It::テレメトリ信号の搬送波

(11. 7125 GHz）あるいはパイロット信号 (12.126 GHz)

を用いる。そのいずれか一方の信号と，それに対応する

誤差信号が，追尾受信切換装置で選択され，追尾受信装

置に送られる。追尾受信装置は入力信号 lζ 位相周期し

第2.1-16図に示すように，追尾受信装置は主受信機，

追尾誤差受信機，備波誤差受信機及び局発分配器で構成

される。主受信機は和信号（テレメトリあるいはバイロ

Vol. 24 No. 131 December 1978

第 2.1-5表 検波器lζおける各信号の位相関係

1検蹴入力叶基準信号｜ 検波出力

sin wt AGC';ll:圧主受信機 sin wt

cos wt RL L誤；：；≪l!TE

sin wt JAz 追尾誤ズー受m機 。sin(wt一世）

cos wt JEl

vr sin仙t sin倒t JPOL 偏波誤耳．受｛三機

X COS wt COS <of XPOL

ット信号）を入力とする。それを 110MlセIL変換し， A

G C増幅器を通した後， lOMHzのIF信号IC変換する。

そしてBp Fで帯域制限し， C/Nを改善してから，基

準信号（後述）で位相検波，同期検波を行う。前者は位

相同期ノレープ（PLL）の誤差電圧，後者はAG C電圧

及び受信電界強度監視用として用いられる。乙のAGC

のダイナミックレンジは約40dBであり，大きな入力変

動にも対処できる。また，乙の両者の検波IL¥力は位相同

期状況の判定のため，オシロスコープとスピーカでモニ

タできるようになっている。主受信機からは，レンジン

グ用 IF (110順弘），テレメトリ用 IF (10班叫が各

装置へ送り出される。

追尾誤差，備波誤差両受信機は，主受信機とほとんど

同じ構成である。追尾誤差受信機の検波回路では，式

(2. 1-4）の形の入力IC対し，基準信号 sinM及び cos

d で同期検波を行い， Az,El誤差電圧（.dAz,.dEI)

を，次の形で得ている。

.dAz=O cos中……（2. 1-6)

.dEI = 0 sin <P

偏波誤差受信機では，式（2.1 5）の形の入力を追尾誤

差受信機と同様に同期検波して，偏波誤差電圧（.dPOL)

1Jf，交差偏波成分（XPOL)Xを得ている。実際の検

波回路においては，第 2.116図IL示すように，入力信号

を土π／4移相し，基準信号と同相及び直交の位相関係を

得ている。これらの信号の位相関係、を，第2.1-5表にま

とめておく。表では，わかりやすくするため基準信号の

位相をπ／2ずらせたとしているが，相対的な位相関係は

実際の受信機と同じである。誤差受信機にも主受信機同

期検波出力電圧でAG Cがかけられているため，誤差電

圧，交差偏波成分は和信号で規格化された大きさで得ら

れ，アンテナ入力が変化しでも，一定の誤差感度を保つ乙

とができる。 AG C電圧及びXPO L又は .dP0 Lは，

対数増幅器を通してdB目盛でメータ表示させるととも

に，記録音j・IL接続され，自動記録が可能になっている。

873

第2;1-6表 迫尼受信；·1~1術l卓の主な制御，監視機能

監視項目

受信信号強度

交差偏波成分／偏波誤1t屯圧

方向誤差泡圧

vc O制御＼'Jii圧

位相同期状況モニタ

11111 御項目

メータによる

オシロスコープ及びスピーカ

テレメトリ／パイロット切換え

位相周期モード（PLLのOPEN/CLOSE，手動／自動抑ヨ｜）選択

手動掃引による 11~1街I

PL L等価雑音帯域幅切換え（200,600, 2 kHz)

第2.17表 追尾受信袋路及び追尾系の特性（＊印は測定値）

受信可能周波数組問 ｜テレメトリ 11. 7125 GHz士l.5MHz

(LNC入力） ｜パイロット 12. 126 GHz±!. 5 MHz

入力レベル範囲 ｜テレメトリ ー100～ー130dBm

(LNC入力） lパイロット 80～ーllOdBm

位相同期ループス ｜ー！34dBm以下（2BL=200Hz)レヴシ司JレドレJてJレ ｜

J:>.L L尋価雑音諸；域 I200, 600, 2 kHz t!l 被え脳 （2BL) I レンジング用 IF出 I 110 MHz±O. 5 MHz :)J

-63dBm土2dB

テレメトリ用IF出 I lOMHz土0.5MHz力

-33dBm±2dB

方向誤差感度＊ I lOOV/deg以上

偏波誤差感度＊ I lV/deg 追尾精度＊ I 2. ox 10-3° (RMS値）以下

（テレメトリ波 LN C入力-llOdBm B S実験系コリメージョン施設使用）

局発信号分配器は，外部の時計装置（第W部 2参照）

から得られる 5班也信号を基準信号として，局発信号を

合成し，分配するとともに， PLL （位相同期ループ）

を；構成して入力信号と局発信号の位相を同期させる役目

を持っている。 SM也信号は，第 2.1-16図 IC示すよう

に， 2逓倍されて検波器へ，更に 12逓倍されて第3ミ

キサへ局発信号として供給される。一方，主受信機の位

相検波出力は河期信号処理器に加えられ，アクティプ低

域通過フィ Jレタ（フィルタの定数を切り換えて， PLL

の等価雑音帯域幅を変化させている。）を通した後，手

動又は自動掃引信号と合成され，電圧制御発振器 eveO）を制御して， PL Lを構成する。 Vc Oはまた，別

の制御系統で発振周波数を微調整できる。 120阻b信号

とVc O出力は混合されて， 189阻也となり，第2ミキ

サへ供給される。

874 電波研究所季報

+sv I +sv

/EI誤差電圧,,.

+4V lOOV/deg・ lOOV/deg

DOWN -・ l..仇..＿ .1J UP主0.1・ ccw

-4 v

-sv -sv

B S実験系コリメーション施設使用 Az 241.166。 El o. 050° 偏波垂直周波数ll.7125GHz LN C入力一llOdBm

第2.117図方向誤差感度及びクロスカップリング特性

(a) Wide

DOWN. ーャー-0.05・

AAz

(b) Narrow

ccw

AAz

cw

-o.w ccw

AEI UP

B S実験系コリメーション施設使用 Az 241. 166° El o. 056° 偏波垂直周波数11.7125 GHz L NC入力一llOdBm 駆動系サーボ帯域幅 Wide,Narrow

第2.1-18図方向追尾引き込み特性

追尾受信制御卓は，第2.1-2図I＜：：示されるように，駆

動，偏波制御卓の隣I＜：：配置され，追尾受信装置の遠隔制

御及び状態監視を行うことができる。第2.1-6表I＜：：，追

尾受信制御卓の主な制御監視機能を示す。

(2）特性

追尾系の特性として，追尾受信系，給電系，駆動系を

含めた追尾系総合の特性を，第2.1-7表に示す。第2.1

-17図には，方向誤差感度とともに，クロスカップリン

グの特性（ 1例）を示した。クロスカップリングとは，

Az （又はEl）のみの誤差電圧を与えても， El（又は

Az）の誤差電圧が発生するととである。図I＜：：示すよう

にEl誤差I＜：：対しては，クロスカップリングが非常に小

さい。第2.1-18図K，引き込み特性の1例を示すが，

同図（乱）でEl方向の誤差に対して，ほとんど一直線に中

心へ引き込まれているのはとのため；である。同図の（品）

Wide, (b) Narrowは，駆動系のサーボ帯域幅（第2.1

4表参照）を示している。（b）は（a）に比べて帯域幅が狭

く，応答速度が遅い場合で，オーバーシュートは小さい

Vol. 24 No. 131 December 1978

が，引き込み時間が長くなっている。

参考文献

1) 小西良弘；“衛星放送用受信機ヘ NHK技研月報，

16 No. 11, 1973.

略語表

LN C：低雑音周波数変換器

Az：アジマス

El ：エレベーション

BR F：帯域阻止フィルタ

HP F：高域通過フィルタ

TEMモード：機電磁界モード

LlAz, LlEI : Az, El方向の方向誤差電圧

LlPOL：偏波誤差電圧

XPOL：交差偏波成分

lflfllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllll

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