DISEÑO DE APOYOS

1.00 DISEÑO DEL APOYO MOVIL

Calculo de fuerzas y desplazamientos que soportan los apoyos

El diseño de los apoyos se hacen con las cargas vivas a nivel de servicio.

Calculo de la reaccion debido a carga muerta

Wd = 3.73 Tn/m

A B

L = 10

18.65 Tn

Calculo de reaccion debido a sobrecarga vehicular.

Colocamos el eje mas pesado sobre el apoyo movil (HL - 93)

3.57 14.78 14.78

1.4 4.3 4.3

A B

L = 10

23.70 Tn

Reaccion por impacto

6.16 Tn

Fuerza normal total para diseño

N = RD + RL + R1 = 48.52 Tn = 475957.11 Newton

Fuerza horizontal debido a friccion (15% RD)

H1 = 2.80 Tn

Fuerza horizontal debido a frenado (5% RL)

H2 = 1.19 Tn

Fuerza horizontal total

H = H1 + H2 = 3.98 Tn = 39070.48 Newton

Calculo del desplazamiento de la viga (u1)

a) Por temperatura

T° max = 25° CT° min = 7° C T° min = T° max - T° min = 18° C

RD = RB =

RL = RB =

R1 = 0.26*RB =

L = 0.00198 m

L = 1.98 mm

b) Por contraccion de fragua

Se considera un acortamiento unitario de 0.0002 por contraccion de fragua

L = 0.002 m L = 2 mm

Acortamiento total = 3.98 mm

Se considera que la viga girara hasta alcanzar la maxima deflexion permitida

δp = 1.25 cm

0.0025 radianes

Se probara con un apoyo semirrecubierto de 300 x 600 x 40 mm ( 8cm + 2cm )

DIMENCIONES DEL APOYO DE NEOPRENO ZUNCHADO

8 mm todas las capas intermedias de neopreno

2 mm todas las placas de acero

4 mm capa inicial y final 50 mm del neopreno

450 mm

500 mm

Donde:a = 450 mm.b = 500 mmn = 4 → Numero de laminas elementales de elastomerot= 8 mm

ts = 2 mmT = 50 mm →Espesor total del elastomero e = 50 mm

Calculo del esfuerzo unitario normal

β2.12 N/mm2

ab

β = 14.8026316 2t(a+b)

τn = 0.21 N/mm2

Calculo del esfuerzo unitario por desplazamiento tangencial

0.12 N/mm2 ab

0.06 N/mm2 T

0.12 N/mm2

Calculo de rotacion (α)

αt =

τn = 1.5 σ m

σ m = N =

ab =

τH1 = H1 =

τH1 = G μ1 =

Se escoge el mayor → τH1 =

0.05 N/mm2 ab

0.15 N/mm22

Calculo de esfuerzo unitario debido a rotacion

2α1 = 0.0006

n0.79 N/mm²

Chequeo del apoyopor condicion de no pandeo y espesor minimo

10 5

45 ≤ T≤ 90 CONFORME

Chequeo por espesor minimo de los zunchos

215 N/mm2

0.30 CONFORME

Chequeo por esfuerzo de cizallamiento

≤ 5G = 4.00 N/mm2 CONFORME

1.15 N/mm2

Chequeo por esfuerzo promedio de comprension

15.00 MpaCONFORME

2.12 N/mm2

Chequeo de reglas de buena construccion

3G = 2.4 N/mm2CONFORME

0.21 N/mm2

1.5G = 1.2 N/mm2CONFORME

0.79 N/mm2

Chequeo por condicion de no deslizamiento

2 MPa = 2.00 N/mm2CONFORME

2.12 N/mm2

ƒ = 0.38 182595.711 N/mm2 CONFORMEH = 39070.48 N/mm2

Si una dce las condiciones anteriores no cumplen se adoptaran disposiciones particulares

τH2 = H2 =

τH = τH1 + τH2 =

τα = G (a/t)². αt

α1 =

τα =

a ≤ T ≤ a

ts ≥ a*σm β*σe

σe ≥ 215 Mpa =

ts =

τN+ τH + τα

τN+ τH + τα =

σ m ≤

σ m =

τN ≤

τN =

τα≤

τα =

σ m ≥

σ m =

H ≤ ƒ N

ƒ = 0.10 + 0.60 σ m

que impidan el movimiento y/o dealizamiento.Por lo tanto se escoge un apoyo semirrecubierto 300 x 600 x 40 mm ( 8cm + 2cm )el cual tiene dimenciones en planta de 300 mm x 600 mm; con 4 zunchos de 2 mm de espesor cada uno, 3 laminas interiores de neopreno de 8 mm, cada uno y 2 laminasexteriores de neopreno de 4mm cada uno. La seccion transversal del apoyo sera de

Chequeo de los esfuerzos en el concreto

Las dimenciones, en planta, del apoyo de neopreno debe ser de tal manera que al transmitirlas cargas al concreto no se supere el esfuerzo de trabajo de este. Si el concreto de la vigay el estribo son de diferentes resistencias, se chequea con el de menor resistencia, porlo que el chequeo se hara para la resistencia del concreto de los estribos en el cual se utilizara F'c = 210 kg/cm2

Esfuerzo de trabajo del concreto

F'c = 0.45 f'c F'c = 94.5 kg/cm2

Esfuerzo actuante

Aƒ = 21.56 kg/cm2 CONFORME

dimenciones, distribucion de acero y neopreno como se indica en el esquema anterior.

ƒ = P