-
TRANSFERUL FR CONTACT AL ENERGIEI ELECTRICE Andrei MARINESCU1,
Mihai IORDACHE2 Lucian MANDACHE3
1ICMET Craiova, 2Universitatea Politehnica Bucureti,
3Universitatea din Craiova
Rezumat. Transmiterea fr contact a energiei are numeroase
avantaje n tehnica modern printre care, lipsa contactelor i a
uzurii acestora, utilizarea uoar n medii agresive sau cu pericol de
explozie (fr scntei), aplicarea la obiecte n micare de translaie
sau de rotaie (robotic), randament ridicat la distane relativ mici
etc. Cercetri efectuate n ultimul timp n Romnia demonstreaz
realizabilitatea acestor sisteme pentru un domeniu larg de puteri
de la civa wai la cteva zeci de kW n legtur cu extinderea
sistemelor de transport electric i proliferarea dispozitivelor
multimedia i de comunicaie mobil, sisteme care impun stocarea
energiei n baterii de acumulatoare care necesit ncrcare frecvent.
Se prezint conceptul de transformator de nalt frecven cu nfurri
separabile sau de condensator cu armturi separabile, care lucreaz n
regim de cmp apropiat, utilizarea rezonanei i a concentratoarelor
de flux magnetic pentru creterea randamentului de transfer, cteva
realizri practice dar i meninerea compatibilitii electromagnetice a
acestor sisteme n anumite limite bine stabilite. Lucrarea i propune
s atrag atenia utilizatorilor dar i potenialilor finanatori asupra
aplicaiilor i avantajelor acestor sisteme i s contribuie la
realizarea unui parteneriat naional de cercetare teoretic i
aplicativ pentru dezvoltarea domeniului. Cuvinte cheie: transfer de
energie fr contact galvanic; cmp apropiat; cuplaj inductiv; cuplaj
capacitiv; aplicaii. Abstract. Contactless energy transfer has a
lot of advantages in modern technique, among which the lack of
contacts and their wear, easy use in aggressive or explosive (no
sparks) environments, application to objects in translation or
rotation movements (robotics), high efficiency at relatively short
distances a.s.o. The researches carried out lately in Romania
demonstrate the feasibility of these systems for a wide power
range, from a few watts up to a few tens of kW; related to the
expansion of the electro-mobility and proliferation of multimedia
and mobile communication devices, the systems impose storing the
energy in batteries requiring frequent charging. The concept of
high frequency transformer with separable windings or a capacitor
with separable plates working in near field regime, the use of
resonance and magnetic flux concentrators for increasing the
transfer efficiency, some practical achievements and also the
maintaining of electromagnetic compatibility of these systems
within well-defined limits are presented. The paper aims to draw
the attention of users and also of potential financiers on the
applications and advantages of these systems and to contribute to a
theoretical and applied research national partnership for
developing this field. Keywords: contactless energy transfer; near
field; inductive coupling; capacitive coupling; applications.
1. INTRODUCERE
Transmisia energiei fr contact galvanic reprezint o preocupare
mai veche a mediului tiinific, interesat s valorifice avantajele
sale incontestabile. Prima aplicaie a transmisiei de energie n cmp
apropiat a fost realizat de Nikola Tesla prin inventarea motorului
de inducie (asincron) unde energia este transmis din stator n rotor
prin ntrefier (1893). El a ncercat s realizeze un sistem mondial
de
-
Seciunea Tehnologii, produse 161 transmitere a energiei fr
contact n care energia s fie gratuit pentru orice cetean. Aceast
idee nerealist nu a fost susinut de investitori i ca urmare
fondurile necesare nu au fost acordate.
Istoria modern a transmisiei energiei fr contact are ca referin
anul 1980 cnd John Boys i colaboratorii de la Universitatea din
Auckland a aplicat principiul transmisiei inductive a energiei la
conveiere folosite n industrie. n anul 1991, A. Esser i H. Scudelny
de la Universitatea din Aachen au realizat prima transmisie fr
contact pentru obiecte n micare.
Transmisia energiei fr contact nu este nc o tehnic consacrat cu
soluii clare, metode de proiectare i experiena de aplicare practic.
Cele mai multe publicaii au n vedere aspectele teoretice iar cele
practice nu sunt susinute de standarde de produs care s permit
realizarea unor instalaii compatibile [1-6].
Cel mai puternic impuls pentru realizarea n domeniu l d
electro-mobilitatea i telefonia mobil care migreaz ctre telefoanele
inteligente cu consum important de energie. Din punct de vedere al
puterii transmise, ncrcarea fr contact a bateriilor de la
automobilele electrice sau hibride prezint o importan practic
deosebit. Firma iSupply care face studii de pia la nivel mondial
apreciaz o pia pentru aceste echipamente de peste 4 miliarde USD la
nivelul anului 2013.
n Europa sunt cunoscute realizri teoretice, fr realizri practice
remarcabile. n schimb, Asia de S-E i SUA demonstreaz un interes
maxim pentru aceast tehnologie [2,3].
Transferul energiei fr contact este posibil la distane mici i
medii prin tehnici n cmp apropiat (prin cuplaj capacitiv sau cuplaj
inductiv), precum i la distane mari, prin tehnici n cmp ndeprtat
(cum este transmisia energiei solare prin conversie n
microunde).
Lucrarea de fa prezint principiile teoretice pe care se bazeaz
transmisia de energie n cmp apropiat, precum i aplicaii ale
acesteia, cu scopul de a atrage atenia utilizatorilor dar i
potenialilor finanatori asupra avantajelor i posibilitilor de
implementare ale acestor sisteme n practica curent. n figura 1 sunt
prezentate schemele de principiu ale celor dou tehnici de
transmisie a energiei n cmp apropiat, prin cuplaj capacitiv (a) i
prin cuplaj inductiv (b), cele dou tehnici fiind sisteme duale
[6].
(a) (b)
Fig. 1. Sisteme de transfer al energiei fr contact, n cmp
apropiat: a transfer capacitiv; b transfer inductiv.
Studiul se bazeaz pe teoria macroscopic Maxwell-Hertz i este
focalizat pe soluii de
maximizare a randamentului transmisiei de energie, esenial n
aplicarea practic a acestor sisteme. Studiul teoretic este susinut
prin analize numerice i rezultate experimentale.
2. TRANSMISIA ENERGIEI PRIN CUPLAJ CAPACITIV
Transferul capacitiv ilustrat ca principiu n fig. 1a are loc
prin intermediul cmpului electric (curentului de deplasare), un
exemplu fiind prezentat n fig. 2 [2], unde sarcina R, considerat
pur rezistiv, este conectat la sursa de alimentare prin intermediul
unui cuplaj capacitiv cu dou seciuni
-
162 Lucrrile celei de-a VIII-a ediii a Conferinei anuale a
ASTR
q q
Cv
A
ld BED,
sd
i
0v
i aL
R
CaR
C
1pC 2pC
Fig. 2. Schema echivalent a unui sistem de transfer cu cuplaj
capacitiv.
Fig. 3. Explicativ la calculul mrimilor de stare ale cmpului
electric (a) i magnetic (b) pentru un cuplaj capacitiv.
)(rH ld
Cr S
identice, avnd fiecare capacitatea C. ntre sursa cu tensiunea la
borne 0v i cuplajul capacitiv este conectat o impedan de adaptare
cu caracter inductiv ( aa LR , ), cu rolul de a asigura condiiile
de transfer maxim de putere ctre sarcin. Rezistena de adaptare aR
include att rezistena electric a spirelor bobinei de adaptare, ct i
rezistena intern a sursei.
(a) (b) Se consider cuplajele capacitive de forma unor
condensatoare plane n aer (fig. 1a), cu
neglijarea capacitilor parazite ntre armturile lor situate de
partea sursei )0( 1 pC , respectiv sarcinii )0( 2 pC , indicate n
figura 2. Mrimile de stare ale cmpului electric n cuplajele
capacitive sunt indicate n detaliul din figura 3a, unde suprafaa
nchis (cu elementul de suprafa sd ) permite calculul induciei
electrice pe baza legii fluxului electric i segmentul AB (cu
elementul de lungime ld ) permite exprimarea tensiunii la borne Cv
ca integral curbilinie a intensitii cmpului electric. Pentru cazul
particular ales, notnd S suprafaa armturilor i g distana ntre ele,
idealiznd distribuia spaial a cmpului electric ca fiind
plan-paralel, mrimile locale de cmp se exprim simplu n funcie de o
valoare arbitrar a sarcinii electrice a armturilor:
g
vS
qESqD C 0
; . (1)
Densitatea curentului de deplasare este:
t
vgt
qSt
DJ Cd dd
dd1
dd 0 , (2)
curentul de deplasare fiind, evident egal cu curentul prin
conductoarele de conexiune:
t
vCt
vgSJSi CCdd d
dd
d0 , (3)
unde intervine capacitatea electric C a structurii. Pentru
calculul puterii transferate ctre sarcin, se consider funcionarea n
regim armonic, cu
tensiunea de intrare:
)sin(2)( 00 tVtv , avnd imaginea complex 00 VV (4)
-
Seciunea Tehnologii, produse 163
Impedana circuitului n raport cu bornele sursei, curentul de
sarcin i tensiunea la bornele sarcinii, sunt:
CLjRRZ aa2 ; 02
1 V
CLjRR
Iaa
; 02 VC
LjRR
RVaa
(5)
Puterea absorbit de rezistena de sarcin i valoarea ei maxim
obinut n condiii de rezonan la frecvena CLf a2/10 sunt:
202
2
*
2Re V
CLRR
RIVP
aa
; 2
02max VRRRP
a
. (6)
Puterea activ furnizat de surs:
2
022
*00
2Re V
CLRR
RRIVP
aa
a
(7)
conduce la un randament de transfer:
RRP
Pa
1
1
0. (8)
Acesta poate fi mrit prin scderea rezistenei de adaptare, ceea
ce conduce i la creterea factorului de calitate al circuitului:
CL
RRQ
a
21 . (9)
Ca imagine a comportrii sistemului, n figura 4 este trasat
puterea transferat sarcinii ca funcie de frecven pentru trei valori
diferite ale aR , cu indicarea factorului de calitate i
randamentului de transfer. Pentru aplicaia numeric s-au considerat
armturi plane m8m8.0 , distana ntre ele fiind mm250 , aceste valori
fiind posibile n cazul autobuzelor electrice echipate cu sisteme fr
contact pentru ncrcarea bateriilor. A rezultat pF255C i s-a ales
H10aL , ceea ce a condus la o frecven de rezonan MHz45.40 f . Cu
V2000 V , 20R , 30aR rezult 6Q i .4.0Tensiunea maxim la bornele
unei structuri capacitive rezult V5602/ 0maxmax CfIVC , valoare
creia i corespunde un cmp electric cu valoarea de vrf a intensitii
.kV/m2.3/2 maxmax gVE C Puterea maxim transferat ctre sarcin n
aceste condiii este W320max P la un curent efectiv
A4max I . Abaterea frecvenei de la valoarea de rezonan cu 5%
conduce la reducerea cu aproximativ 25% a puterii.
Trebuie remarcat c dimensiunile sistemului considerat sunt mai
mici cu aproximativ un ordin de mrime fa de lungimea de und
corespunztoare frecvenei de rezonan m)67( , iar cmpul magnetic n
dielectric este neglijabil. Pentru a determina ordinul de mrime al
mrimilor de cmp magnetic, se consider o structur capacitiv cu
armturi sub form de disc, avnd aceeai capacitate ca i cea
considerat anterior, aceeai distan ntre armturi i acelai dielectric
(aer), funcionnd n aceleai condiii. Se determin intensitatea
cmpului magnetic n dielectric la distana r fa de ax pe
-
164 Lucrrile celei de-a VIII-a ediii a Conferinei anuale a ASTR
baza legii circuitului magnetic aplicat pe un cerc de raz r
construit ca n figura 3b, care delimiteaz suprafaa S sub form de
disc. Dac se face calculul pentru periferia dielectricului (
m4.1 Crr ), rezult: dilH
d , de unde se calculeaz valoarea de vrf a lui H pentru regimul
de
rezonan: A/m65.02/2 maxmax CrIH i apoi inducia magnetic T8.0max
B .
Fig. 4. Puterea transferat sarcinii pentru diferite valori ale
rezistenei de adaptare aR .
3. TRANSMISIA ENERGIEI PRIN CUPLAJ INDUCTIV
Transferul inductiv are loc prin intermediul cmpului magnetic,
un exemplu relevant fiind acela al transformatoarelor electrice de
tensiune sau curent. Pentru aplicaiile tipice de transfer al
energiei fr contact se preteaz ns structuri cu miez magnetic
deschis sau fr miez. Expunem principiul de funcionare al unei
astfel de structuri, n care bobina emitor cu 1N spire i bobina
receptor cu 2N spire au forme solenoidale i sunt dispuse coaxial
(fig. 5a), avnd lungimi sensibil mai mari dect diametrele ( 2211 ,
DlDl ). n acest caz particular cmpurile magnetice proprii ale celor
dou bobine pot fi considerate uniforme; pentru ca i cmpul mutual s
fie uniform vom considera c bobina-receptor este amplasat n
interiorul bobinei indus (fig. 5b), astfel nct analiza bazat pe
calcul analitic devine simpl i sugestiv.
La alimentarea bobinei-emitor cu un curent variabil n timp 1i ,
n spaiul din vecintate apare un cmp magnetic care, la rndul su,
determin un flux magnetic prin spirele bobinei-receptor. Ca efect,
la bornele bobinei-receptor apare o tensiune care alimenteaz
rezistena de sarcin R . Intensitatea cmpului magnetic propriu al
bobinei-emitor se poate determina aplicnd legea circuitului
magnetic pentru curba nchis 1 care delimiteaz suprafaa 1S (fig. 5a)
i urmrete axa bobinei, nchizndu-se prin exteriorul ei pe un traseu
arbitrar.
3 3.5 4 4.5 5 5.5 6
x 106
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
Frequency [Hz]
Out
put p
ower
[W]
Q = 9 ; = 0.66667Q = 7 ; = 0.5Q = 6 ; = 0.4
-
Seciunea Tehnologii, produse 165
(a) (b)
Fig. 5. Structur de cuplaj inductiv.
n ipoteza enunat, respectiv a cmpului magnetic uniform n
interiorul bobinei cu neglijarea
cmpului din exteriorul ei, se calculeaz mrimile de stare locale
ale cmpului din interiorul acestei bobine:
1111
d iNlH
, de unde 1
111 l
iNH i 1
1101 l
iNB . (10)
Fluxul magnetic propriu i inductana proprie a bobinei se
calculeaz simplu:
1
121
210
21
111 44 liNDDBN ,
1
21
210
1
11 4l
NDi
L . (11)
Similar se calculeaz inductana proprie a bobinei-receptor,
ignornd prezena bobinei-emitor:
1
222
220
22
222 44 liNDDBN ,
2
22
220
2 4lNDL . (12)
Fluxul magnetic prin suprafaa delimitat de spirele
bobinei-receptor (fluxul mutual), n ipoteza ilustrat n fig. 5b,
precum i inductana mutual, sunt:
1
121220
22
1221 44 liNNDDBN ,
1
21220
1
2121 4l
NNDi
LM . (13)
Tensiunea electromotoare indus n bobina-receptor, egal cu
tensiunea la borne la funcionarea n gol, se calculeaz aplicnd legea
induciei electromagnetice pe o curba nchis 2 care urmrete spirele
acesteia i se nchide prin exterior, ntre borne (nereprezentat n
figura 5):
tiM
ti
lNND
tv
dd
dd
4dd 11
1
2122021
20 . (14)
Dac aceasta are sensul lui 2v din figura 5a, n prezena sarcinii
apare curentul 2i cu sensul din figur; acesta, la rndul su, provoac
apariia unui cmp magnetic propriu al bobinei-receptor, cu fluxul
propriu 2 dat de (12). Fcnd abstracie de prezena bobinei-emitor,
acest flux determin tensiunea la borne:
tiL
ti
lND
tv
dd
dd
4dd' 222
1
22
2202
20 , (15)
1v
1i
2v
2i
11,11 , lDNL 2222 ,, lDNL
M
R
1H ld
1 1S
-
166 Lucrrile celei de-a VIII-a ediii a Conferinei anuale a ASTR
cu sens opus fa de 20v . Prin compunere, rezult tensiunea la
bornele bobinei-receptor la funcionarea n sarcin:
tiL
tiMv
dd
dd 2
21
2 . (16)
Similar se poate exprima tensiunea la bornele bobinei-emitor. Cu
sensurile din figur, rezult:
tiM
tiLv
dd
dd 21
11 . (17)
La funcionarea n regim armonic, cnd bobina-emitor este alimentat
cu tensiunea )sin(2)( 11 tVtv , cu imaginea complex )exp(11 jVV ,
relaiile (16), (17) devin:
2212
2111ILjIMjV
IMjILjV
(18)
innd seama de relaia evident 22 IRV i introducnd coeficientul de
cuplaj 21/ LLMk , de aici se calculeaz curenii i impedana de
intrare 111 / IVZ :
1221 2121221 21 )1(;)1( VjRkLLLLjk
IVjRkLL
LjRI
;
22
22
222
2
122
22
221
2
1 1 LRkLLj
LRRkLLZ .
(19)
Puterile absorbite de la surs sunt:
222222212
12
22111
)1(Re P
kLRL
VRkLIZP
; 21222222122
222
2111
)1(
)1(Im VkLRL
kLRIZQ . (20)
Din ultima expresie se observ c puterea reactiv este
semnificativ, avnd valoarea minim 1
21min1 / LVQ pentru valorile extreme ale coeficientului de
cuplaj ( 0k i 1k ). Ca urmare,
componenta reactiv a curentului provoac pierderi importante pe
rezistenele circuitului de intrare, care includ rezistena
bobinei-emitor i rezistena intern a sursei, reducnd randamentul
transferului de energie ctre sarcin. Soluia de a asigura condiiile
de funcionare n regim de rezonan att pentru circuitul emitor, ct i
pentru cel receptor, conduce la minimizarea puterii reactive
absorbite de la surs i creterea randamentului. Exemplificm pentru o
schem de tip rezonan serie-serie (fig. 6a), unde cele dou capaciti
sunt alese nct asigur rezonana de tensiune la aceeai frecven pentru
circuitul emitor i circuitul receptor. n acest caz, pentru aplicaia
numeric 10,5nF,91.7H,8.98 12121 RRCCLL i un coeficient de
cuplaj
1.0k , se obine la frecvena de rezonan kHz125.1800 f un
randament de 72%, dependena randamentului de transfer n raport cu
frecvena, obinut prin simulare numeric, fiind reprezentat n figura
6b (curba 3) alturi de puterea absorbit de sarcin (curba 1) i
puterea activ debitat de surs (curba 2).
Dei puterea transferat sarcinii nu are valoarea maxim la
frecvena de rezonan, se constat c pentru valoarea ei maxim, mai
mare cu 15% fa de puterea la rezonan, puterea absorbit de la surs
crete cu 40%, ceea ce nrutete sensibil randamentul de transfer.
-
Seciunea Tehnologii, produse 167
V1AC
R15
C17.91N
L198.8U
C27.91N
L298.8U
R10
K1L1
I(V3)I1
I(VI2
V(1U2
V(7)U1
7
8
9
2
1
3
6
(a) (b)
Fig. 6. Sistem de transfer inductiv cu circuite rezonante: a
schema de simulare SPICE; b rezultate obinute prin simulare
numeric
4. DOMENII DE UTILIZARE I REALIZRI EXPERIMENTALE Sistemele de
transfer al energiei i dovedesc utilitatea n domenii cu o dinamic
accelerat n
ultimul timp, cum sunt sistemele de ncrcare a bateriilor
vehiculelor electrice i hibride n micare sau n staionare [7],
sistemele pentru ncrcarea bateriilor la produse electronice de larg
consum (telefoane mobile, sisteme de calcul, tablete, alte
terminale mobile), aplicaii n medii cu pericol de explozie,
aplicaii n robotic, alimentarea cu energie a micilor comuniti
lipsite de infrastructur clasic de distribuie a energiei electrice,
alimentarea aparaturii medicale implantate. Un avantaj important al
sistemelor de transmisie a energiei fr contact este i faptul c pot
fi combinate, cu costuri minime, cu transmisia de date.
n figura 7 se prezint structura unui sistem complex propus de
autori pentru ncrcarea bateriilor vehiculelor electrice, n care
transferul de energie este combinat cu transferul de date att
pentru conducerea procesului de ncrcare, ct i pentru poziionarea
automat a vehiculului pentru transfer de putere cu randament
maxim.
Transferul de energie se realizeaz ntre circuitul emitor (2) sau
staia de baz i circuitul receptor (3) sau staia mobil (mbarcat pe
vehicul) separate de o distan variabil (d) dat de garda la sol.
Transferul este de tip inductiv, similar celui descris n paragraful
3, puterea transmis sarcinii (5) este de ordinul kW i asigur
ncrcarea ntr-un timp similar cu sistemele cu cuplaj galvanic.
Convertorul static de frecven variabil (1) are o construcie
original, de tip autoadaptiv, pentru a asigura, pe de o parte,
condiiile de rezonan ale circuitelor emitor i receptor, iar pe de
alt parte s compenseze automat dezacordul provocat de sarcina
variabil. Convertorul (4) asigur ncrcarea bateriei de acumulatoare
indiferent de starea acesteia, ntr-un regim optim. Starea i regimul
de ncrcare a bateriei sunt monitorizate i informaia despre acestea
este transmis printr-o cale de comunicaie wireless (7) ctre blocul
de monitorizare i comand (6) care asigur comanda convertoarelor (1)
i (4) n aa fel nct randamentul de transfer global al sistemului s
fie maxim indiferent de starea bateriei, iar factorul de putere n
punctul de alimentare de la reea s fie unitar.
Construcia i poziia relativ a bobinelor emitor i receptor sunt
elemente foarte importante pentru performana energetic a
sistemului. n figura 8 se prezint modele experimentale ale unor
bobine de tip planar, realizate cu conductor liat, al cror gabarit
nu reduce sensibil garda la sol a vehiculului.
2
1
0
150.00K 170.00K 190.00K 210.00K 230.00KFrecventa [Hz]
70.000
50.000
30.000
10.0000
-10.0000
Ran
dam
ent [
%]
0 1
3
2
-
168 Lucrrile celei de-a VIII-a ediii a Conferinei anuale a
ASTR
Fig. 7. Schema bloc a sistemului de transfer de energie i date
pentru ncrcarea bateriilor vehiculelor electrice.
Fig. 8. Bobine planare model pentru sisteme de ncrcare a
bateriilor de acumulatoare ale vehiculelor electrice: 1 diametre
205/60 mm; litzwire 4.14.1 mm, 3000,2 mm; 50 H;
16 m; 2 diametre 310/60 mm; litzwire 4,14,1 mm, 3000,2 mm; 74 H;
36,4 m ; 3 diametre 170/60 mm; litzwire 4,14,1 mm, 3000,2 mm; 11 H;
11 m.
(a) (b)
Fig. 9. Platforma experimental pentru analiza performanelor
sistemului de cuplaj inductiv. Pentru validarea rezultatelor
cercetrilor teoretice i studiul influenei poziiei relative a
perechii de bobine ntr-un domeniu larg de frecvene, s-a realizat
platforma experimental prezentat n figura 9a, care permite deplasri
controlabile pe cele trei axe. Platforma experimental permite
Bloc monitorizare i comand
Reea urban JT
Convertor de putere CA 50 Hz CA
medie/nalt frecven
Convertor CA medie/nalt
frecven CC Baterie de
acumulatoare
Transfer de energie fr contact
Cale de reacie
Semnale de comand
d
Circuit emitor Circuit receptor
Comunicaie wireless
Staie de ncrcare Sistem mbarcat
1 3 4 5
6
2
7
1 - Receptor
Telefon mobil
2 - Emitor
3 - Receptor
Concentrator cmp magnetic
-
Seciunea Tehnologii, produse 169 montarea unor concentratoare de
cmp magnetic realizate din plci de ferit pentru nalt frecven n
scopul mbuntirii cuplajului magnetic (fig. 9b) i diminurii
influenei cmpurilor magnetice de dispersie reglementate de ICNIRP
[8].
ncercrile experimentale sunt n curs, iar rezultatele obinute vor
fi comunicate ulterior.
5. CONCLUZII
Lucrarea este consacrat unei analize teoretice a sistemelor de
transfer al energiei n cmp apropiat. Se prezint principiile
transferului de energie prin cuplaj capacitiv, respectiv inductiv
din punct de vedere al nivelului de putere transferat sarcinii i al
randamentului de transfer. Se prezint aplicaiile practice cele mai
importante i se insist asupra sistemelor de transfer inductiv
pentru ncrcarea bateriilor de acumulatoare la vehicule electrice,
ca aplicaie de mare interes practic. Rezultatele teoretice au fost
susinute prin simulri numerice i sunt n curs de validare
experimental cu ajutorul unor platforme experimentale dedicate
dezvoltate de autori. Aceast lucrare se nscrie n tendina actual
manifestat n cercurile tiinifice, ca rspuns la cerinele pieei
pentru dezvoltarea de soluii tehnice inovative i eficiente de
transfer al energiei fr contact galvanic.
Bibliografie
[1] K. Fotopoulou, B.W. Flynn, Wireless Power Transfer in
Loosely Coupled Links: Coil Misalignment Model, IEEE Transactions
on Magnetics, Vol. 47, No. 2, February 2011.
[2] K. Jingook, F. Bien, Electric field coupling technique of
wireless power transfer for electric vehicles, IEEE TENCON Spring
Conference, 2013, pp. 267-271.
[3] C.C. Chan, K.T. Chau, An Overview of Power Electronics in
Electric Vehicles, IEEE Transactions on Industrial Electronics,
Vol. 44, No. 1, February 1997, pp. 3-13.
[4] SAE Electric Vehicle Inductive Coupling Recommended
Practice, SAE 5-1773, Feb. 1, 1995. [5] A.P. Sample, D.A. Meyer,
J.R. Smith, Analysis, Experimental Results, and Range Adaptation of
Magnetically
Coupled Resonators for Wireless Power Transfer, IEEE
Transactions on Industrial Electronics, Vol. 58, No. 2, February
2011, pp. 544-554.
[6] J. I. Agbinya (Editor), Wireless Power Transfer, River
Publishers Series in Communications, Denmark, 2012, ISBN:
978-87-92329-23-3.
[7] S. Ahn, N.P. Suh, D.H. Cho, Charging up the Road, IEEE
Spectrum, vol. 50, no. 4, Apr. 2013, pp. 44-50. [8] ICNIRP
(International Commission on Non-Ionizing Radiation Protection),
Guidelines for limiting exposure
to time-varying electric,magnetic, and electromagnetic fields
(up to300GHz), Health Phys, 74(4), pp. 494-522, 1998.
