Upload
lorand-becsek
View
228
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
1/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
2/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
3/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
4/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
5/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
6/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
7/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
8/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
9/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
10/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
11/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
12/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
13/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
14/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
15/56
5 3!"TI%ICAR A "OL!#I I CON"TR!CTIV AL "4I CALC!L!L C!TI I D DI"TRI$!TI
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
16/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
17/56
Turatia pinionului:
iG( ).2:= raportul de transmitere din cutia de viteza in treapta ( a
nM 1'5:= rpm 7 turatia motorului la moment ma-im
n1nMiG(
:=
n1 22,.1')= rpm 7
Raportul de angrenare:
udat
1.25:=
Momentul de torsiune la pinionul angrenajului:
MM '''.)15:= ?m 7 momentul ma-im al motorului
ηcv .,5:= randamentul cutiei de viteza
! 1 MM ηcvâ iG(â := ! 1 4.5' 13Ă= ?m 7
Momentul de torsiune la roata condusa a angrenajului: ! 2 ! 1 udatâ := ! 2 5.) 1
3Ă= ?m 7
Turatia rotii conduse:
n2n1
udat:= n2 1*3.333= rpm 7
Distanta dintre axe:
aI 2'3
! 1 11â
â â := aI 2 .12)= mm
Se adopta= aI 2:= mm din S!AS ' 55Diametrul arborelui primar:Ï at 4:=
d(
31' ! 1â 1
3â
Ï Ïatâ :=d(
*3.42'= mm Se adopta d(
*4:= mm
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
18/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
19/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
20/56
d((
31' ! 2â 1
3â
Ï Ïatâ := d
((*,.*'*= mm Se adopta d
((,:= mm
Diametrul arborelui secundar:
d((( d:= d((( *4= mm diametrul interior al arborelui
,':= mm diametrul e-terior
Seria mijlocie din S!AS 1)', z - d -
Conditiile de functionare ale angrenajului:
Sursa de putere =Motor cu ardere intern8 policilindricMa9ina antrenat8 = Autove#iculCaracterul sarcinii =Jocuri moderate.
Numarul de cicluri de solicitare a flancului dintelui, la o rotatie completa,pentru pinion, respectiv pentru roata condusa
Ï 1 1:=
Ï 2 1:=
Profilul cremalierei generatoare:
αan 2:= #an 1:= Con .25:= Ïaon .3*:= ÎČ 25de$:=Alegerea otelurilor, tratamentelor aplicate si a tensiunilor limita:
Materialul = 1*MoCr?i13 S!AS ),1 *!ensiunea de rupere = Ïr 4 155 MDa
;imita de cur$ere = Ï 2 4 *5 MDa!ratament termic = Cementare C8lire "evenire joas8
Diametrul arborelui intermediar:
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
21/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
22/56
Calculul de dimensionare si de verificare:
45.....4
cos1
2ma-1
=
â +â
=
n
w
dat n
w
m
a
um
a z ÎČ
z1ma- 422
udat 1+â cos ÎČ 7:= z1ma- 33.*35=
se adopta z1 34:= dinti
z2 udat z1â := z2 42.5=
Se adopta z2 42:= dinti
Calculul de dimensionare si verificare
Raportul real de angrenare: uz2
z1:= u 1.235
=atimile preliminare ale rotilor b!,":
Ï a .':=
b2 Ï a aIâ := b2 12= mm 7se adopta= â b 4:= mm 7
b1
b2
â
b+:= b
1124= mm 7
Modulul danturii: mn
2 aIâ
z2 z1+cos ÎČ 7â := mn 4.))= mm 7
mn se stsndardizeaza la cuprise in S!AS *22 adica=mn 5:= mm 7mmin 2:= mm 7
mn mmin>
Distanta dintre axele de referinta: am
n2 cos ÎČ 7â z2 z1+( )â := a 2 ,.'42= mm 7
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
23/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
24/56
#ng$iul de presiune in plan frontal :
Hn$#iul de inclinare al danturii in plan normal =α n 2 de$:= ÎČ 25de:=
α t atan tan αn( )cos ÎČ 7 := αt 21.**de$=
#ng$iul real de angrenare in plan frontal,respectiv normal :
αIt acosa
aIcos αt( )â := αIt 13.41*de=
αIn asinsin αn( )sin αt( )
sin αIt( )â := αIn 12.2,)de$=
Coeficientul deplasarii totale de profil in plan normal , respectiv in plan frontal :
Se calculeaza urmatoarele involute =invα It tan α It( ) α Itâ:= invαIt 4.3)* 13âĂ=
invα t tan α t( ) α tâ:= invα t . 2=
Atunci coe%icientul deplasarii de pro%il este=
-sninvαIt invαtâ
2 tan αn( )â z2 z1+( )â := -sn 1.' 1â=
Alegerea coeficientului deplasarii de profil pentru pinion si roata in plan normal:
-n1 . 3 3 z1â( )â := -n1 .12â= in plan normal
-n2 -sn -n1â:= -n2 1.4*1â= in plan normal
Coeficientul deplasarii de profil pentru pinion si roata condusa in plan frontal :
-t1 -n1 cos ÎČ 7â := -t1 .1 ,â= in plan %rontal
-t2 -n2 cos ÎČ 7â := -t2 1.342â= in plan %rontal
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
25/56
%lementele geometrice ale rotilor dintate :
Diametrele cercurilor de divi&are :
d1mn
cos ÎČ 7z1â := d1 1*).5)4= mm 7
d2mn
cos ÎČ 7z2â := d2 231.) ,= mm 7
Diametrele cercurilor de ba&a :
d b1 d1 cos α t( )â := d b1 1)4. '2= mm 7d b2 d2 cos αt( )â := d b2 215. 1*= mm 7
Diametrele cercurilor de rostogolire :
dI1 d1cos αt( )
cos αIt( )â := dI1 1)*.,4)= mm 7
dI2 d2cos αt( )
cos αIt( )â := dI2 221. 53= mm 7
aI 2= mm 7 Se veri%ica conditia =dI1 dI2+
2a 1)*.,4) 221. 53+
22 a
Diametrele cercurilor de cap:
Se de%ineste pro%ilul cremalierei de re%erinta cu urmatorii termeni =
α n 2 de$:= #an 1:= cn .25:=
da1 2 aIâ mnz2
cos ÎČ 72 #anâ â 2 -n2â + â â:= da1 1,3.1 3= mm 7
da2 2 aIâ mnz1
cos ÎČ 72 #anâ â 2 -n1â +
â â:= da2 223.'2'= mm 7
Diametrele cercurilor de picior :
d%1 mnz1
cos ÎČ 72 #an cn+ -n1â( )â ââ := d%1 1)3.*)4= mm 7
d%2 mnz2
cos ÎČ 72 #an cn+ -n2â( )â ââ := d%2 2 4.3,)= mm 7
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
26/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
27/56
un$#iul de inclinare a danturii pe cercul de baza
ÎČ b atan cos α t( ) tan ÎČ 7â ( ):=
ÎČ b 23.3,,de= pasul danturii in plan normal respectiv in plan %rontal
pn Ï mnâ := pn 15.) *= mm
pt Ïmn
cos ÎČ 7â := pt 1).332= mm
pasul pe un cerc oarecare de baza7 in plan %rontal=
p bt ptcos αt( )cos ÎČ 7â := p bt 1).)4'= mm
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
28/56
arcul dintelui pe cercul de divizare in plan normal6 respectiv in plan %rontal=
sn1 .5 Ïâ 2 -n1â tan αn( )â +( ) mnâ := sn1 ).41)= mm
sn2 .5 Ïâ 2 -n2â tan αn( )â +( ) mnâ := sn2 2.4'3= mm
st1 .5 Ïâ 2 -t1â tan αt( )â +( )mn
cos ÎČ 7â := st1 *.1*4= mm
st2 .5 Ïâ 2 -t2â tan αt( )â +( )mn
cos ÎČ 7â := st2 2.)1)= mm
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
29/56
$radul de acoperire al an$renajului ec#ivalent=
Δαn
dan12 d bn1
2â dan22 d bn2
2â+ 2 aInâ sin αIn( )â â2 Ïâ mnâ cos αn( )â
:=
Δαn 1.*,'=
Keri%icarea conditiilor de %unctionare corecta a an$renajului=
conditia de evitare a inter%erentei=
-n1min1) zn1â
1):= -n1min 1.'2â= -n1 -n1miâ„
-n2min1) zn2â
1):= -n2min 2.23'â= -n2 -n2miâ„
$radul de acoperire al an$renajului in plan %rontal6 $radul de acoperire suplimentar6 respectiv total
Δαda1
2 d b12â da2
2 d b22â+ 2 aIâ sin αIt( )â â
2 Ïâ mn
â cos αt( )
â cos ÎČ 7â :=
Δ α 1.'24=Δα Δαminâ„
Δ αmin 1.3:=
b ':=
ΔÎČ b sin ÎČ 7â
Ï mnâ := Δ ÎČ 1.'14=
Δ Îł Δ α Δ ÎČ+:= Δ Îł 3.23*=-conditia de evitare a ascutirii dintelui :
-unghiul de Ăźnclinare al danturii pe cercul de cap :
ÎČa1 atanda1d1
tan ÎČ 7â
:= ÎČa1 25.'43de$=
ÎČa2 atanda2
d2tan ÎČ 7â
:= ÎČ a2 24.23de$=
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
30/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
31/56
-unghiul de presiune al danturii pe cercul de cap :
αat1 acos
d1da1 cos αt( )â
:= α at1 25.'5*de$=
αat2 acosd2da2
cos αt( )â
:= αat2 15.,4,de$=
α on 2 de:=
-arcul dintelui pe cercul de divizare Ăźn plan normal, respectiv Ăźn plan frontal :
sn1 .5 Ïâ 2 -n1â tan α on( )â +( ) mnâ := sn1 ).41)= mmsn2 .5 Ïâ 2 -n2â tan α on( )â +( ) mnâ := sn2 2.4'3= mm
st1 .5 Ïâ 2 -t1â tan αt( )â +( )mn
cos ÎČ 7â := st1 *.1*4= mm
st2 .5 Ïâ 2 -t2â tan αt( )â +( )mn
cos ÎČ 7â := st2 2.)1)= mm
-arcul dintelui pe cercul de cap in plan frontal, respectiv normal :
inv α 7 tan α 7 αâ:=sat1 inv αt( ) inv αat1( )â( )
mn z1â
cos ÎČ 7â st1+
cos αt( )cos αat1( )â := sat1 5.,4)= mm
sat2 inv αt( ) inv αat2( )â( )mn z2â
cos ÎČ 7â st2+
cos αt( )cos αat2( )â := sat2 5.3)2= mm
dv1
1 mmâ :=san1 sat1 cos ÎČa1( )â := san1 5.3'1= mm
san2 sat2 cos ÎČa2( )â := san2 4.*,,= mmdv1 1 mmâ :=Se verificÄ conditiile :san1 5.3'1= mm .4 mnâ 2=
n1 '*).5:=san2 4.*,,= mm .4 mnâ 2=-viteza perifericÄ pe cercul de divizare :
v1 '.)52= msv1 Ï d1â n1â ( )':=
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
32/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
33/56
Alegerea treptei de precizie si a procedeului tehnologic de executie a rotilor dintate:
Se adoptÄ treapta de precizie 9; danturare prin frezare cu frezÄ melc.
-alegerea rugozitÄtii flancului si a zonei de racordare :”m 1 'â mâ :=" a1.2 .* ”mâ := ,pentru flanc;
" a1.2 1.' ”mâ := ,pentru zona de racordare.
Alegerea lu rifiantului :Se adoptÄ uleiul T'N !"( %P , cu viscozitatea cinematicÄ de :
Μ5 1*mm2
sâ := cSt7!eterminarea tensiunilor si verificarea angrena"uluiL!eterminarea factorilor specifici angrena"ului
-factorul de elasticitate al materialelor rotilor : Μ 1 .3:= Μ 2 .3:=
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
34/56
-factorii ĂźnclinÄrii dintilor pentru solicitarea de contact, respectiv de Ăźncovoiere :
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
35/56
ÎČcos ÎČ 7:=
ÎČ.,52=
ÎČ 1 ΔÎČÎČ de$â
12â â:= OÎČ 1=
ÎČmin 1 .25 Δ ÎČâ â:=
ÎČ 1= ÎČmin .5,'=
-factorii gradului de acoperire pentru solicitarea de contact, respectiv de Ăźncovoiere :
Δ1
Δα:= Δ .)*5=
Δ .25.)5
Δαn+:= Δ .'4'=
-factorul dinamic se adoptÄ functie de viteza perifericÄ a pinionului, numÄrul de
dinti ai pinionului si trepta de precizie :P v 1.14:=
-factorii de repartizare a sarcinii pe lÄ$imea danturii pentru solicitarea de contact,respectiv de Ăźncovoiere :
P NÎČ 1. ':= P FÎČ 1.125:=Qα 1:=-factorii de repartizare a sarcinii Ăźn plan frontal, pe perechile de dinti aflate simultan
Ăźn angrenare, pentru solicitarea de contact, respectiv de Ăźncovoiere :”m 1 'â mâ :=
P Nα ., .42 Δγ 1â( )â
Δγ â Qαâ +:= P Nα 1.3)=
P A 1.5:=P Fα P Nα:= P Fα 1.3)=
r 1:=-factorul de corectie a tensiunii de incovoiere la roata etalon de incercat :MoCr?i13 1:=
ce 1:=tratament 1:=S!
2:=
material 1:=
Sa1 1.'3:=
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
36/56
ÎŽ1 % material Sa1,( ):= ÎŽ1 1:= ? ;1 1:=
ÎŽ2 % material Sa2,( ):= ÎŽ2 .,:=% material tratament, ? ;,( ) 1:=-factorii dura ilitatii pentru solicitarea de contact, respectiv de Ăźncovoiere : c 1:=
?1 % 1*MoCr?i13 ce c+ r +, ? ;1,( ):= ? ;2 1:=-unde ce%c%r reprezint& tratamentul termic: cementare%c&lire%revenire "oas&;
?2 % 1*MoCr?i13 ce c+ r +, ? ;2,( ):= ?1 % 1*MoCr?i13 ce c+ r +, ? ;1,( ):= ?1 % 1*MoCr?i13 ce c+ r +, ? ;2,( ):=
-se vor alege urm&toarele valori : ?1 1. 3:= O ?1 1:=
?2 1. ,:= O ?2 1:=
-coeficientii de siguranta minimi pentru solicitarea de contact, respectiv de Ăźncovoiere :
#entru sigurant& normal& Ăźn functionare ' pro a ilitate de defectare()*+ se adopt& :
SNmin 1.3:= SFmin 1.5:=
-factorul de ungere se alege Ăźn functie de tensiunile limit& minime siviscozitatea cinematic& a uleiului :
; 1.:=-factorii rugozitÄtii flancurilor pentru solicitarea de contact, respectiv de
Ăźncovoiere :
" z1.2 ' " a1.2â := " z1.2 ,.' ”m=
" z1 " z1.211'
â := " z1 ).5*, ”m=
" .,55:=
"1 1:= "2 1:=
-factorul de vitez& pentru solicitarea de contact :
v .,*:=
-factorul relativ de sensi ilitate al materialului la concentratorul de tensiuni de laaza dintelui, la dura ilitate nelimitat& 'factorul de reazem :
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
37/56
-factorii de m&rime : - 1:=
-1 1:= -2 1:=
- factorul raportului durit&tilor flancurilor dintilor :
I 1.1:=
- factorul de angrenare, corespunzator punctului interior de angrenareunipara pentru pinion:
+ 1:=
- factorul de angrenare, corespunzator punctului interior de angrenareunipara pentru roata condusa:
1:=
Tensiunile limita la solicitarea de contact
Ï Nlim1 1'5:= MDa
Ï Nlim2 1'5:= MDa
ÏND1
ÏNlim1 ?1â
SNmin ;â " â vâ Iâ â := ÏND1 1.44 13
Ă= MDa
ÏND2ÏNlim2 ?2â
SNmin;â " â vâ Iâ â := ÏND2 1.524 1
3Ă= MDa
Ï ND Ï ND1:= ÏND1 1.44 13Ă= MDa
Tensiunile limita la solicitarea de incovoiere
ÏFlim1 '5:= MDaÏFlim2 '5:= MDaPentru pinion
ÏFD1ÏFlim1 S!â ?1â ÎŽ1â "1â -1â
SFmin:= Ï FD1 *''.'')= MDa
Pentru roata condusa
Ï FD2 )*= MDaÏFD2ÏFlim1 S!â ?2â ÎŽ2â "2â -2â
SFmin
:=
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
38/56
Tensiunile efective la solicitarea de contact
ÏN++
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
39/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
40/56
)tabilirea fortelor din angrenaje
*orte tangentiale
Ft12! 1 1
3â
dI1:= Ft1 5. ,) 1
4Ă= ?
Ft22! 2 1
3â
dI2:= Ft2 5.15* 1
4Ă= ?
Ft2 Ft1:=
*orte radiale
Fr1Ft1 tan αIn( )â
cos ÎČ 7:= Fr1 1.22' 1
4Ă= ?
Fr2 Fr1:=*orte axiale
Fa1 Ft1 tan ÎČ 7â :=
Fa1 2.3)) 1 4Ă= ?Fa2 Fa1:=
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
41/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
42/56
)tabilirea sc$emelor de incarcare cu forte ale arborilor in cele doua plane + si
Arborele primar
l 3):= mm
Arborele intermediar
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
43/56
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
44/56
Determinarea reactiunilor din lagare pentru arborele primar
2FtN
2lFtlN
lN2
lFRM
1+
1+
+t1A
=ââ =â
=â ââ â=
N+Ft12
:= N+ 2.54* 14Ă= ?
FtN
RO
+1A =+â
= H
NA Ft1 N+â:= NA 2.54* 14Ă= ?
lK2l
F2
dF RM +r1
I1a1A =â ââ +â â=K 7
K+Fr1
l2â Fa1
dI12â
â
l:= K+ 3*1.,1'= ?
KFr K RO +1A =+â=
KA Fr1 K+â:= KA 1.1** 14Ă= ?
Pentru arborele intermediar
lN2l
F2 RM t2c =â ââ â =N 7
N2 Ft2â
2:= N 5. ,) 1 4Ă= ?
NFt2N
RO
2C =+â=
NC 2Ft2 Nâ:= NC 5. ,) 14Ă= ?
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
45/56
K 7
lK
2
lF
2
dF RM r2
I2a2c =â ââ +â =
KFa2
dI22
â Fr2l2â +
l:= K 1.323 1 4Ă= ?
KFr K R 2C =+â=
KC Fr2 Kâ:= KC ,) .4â= ?Determinarea reactiunilor din lagare
" A NA2 KA
2+:= " A 2.*12 14Ă= ?
" + N+2 K+
2+:= " + 2.54, 14Ă= ?
" C NC2 KC
2+:= " C 5. ,* 14Ă= ?
" N 2 K 2+:= " 5.2'' 1 4Ă= ?
Trasarea diagramelor de momente incovoietoare in cele doua planepentru arborele intermediar -arbore cel mai solicitat.
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
46/56
MiNma-NC lâ
2:= MiNma- ,.42, 1
'Ă= ?m
MiKma- KCl2â
Fa2dI2
2â +:=
MiKma- 2.44) 1'Ă= ?m
Mi2ma- MiKma-2 MiNma-
2+:=
Mi2ma- ,.)42 1'Ă= ?m
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
47/56
erificarea arborelui intermediar la solicitari compuse
Compresiune
Ïc24 Fa2â
Ï d((2
â
:= Ï c2 3.)3'= MDa
!orsiune Ï t21' ! 2â 1
3â
Ï d((3
â
:= Ï t2 3,.*24= MDa
(ncovoiere Ïi232 !
2â 1 3
â Ï d((
3â
:= Ï i2 ),.'4,= MDa
!ensiunea ec#ivalenta α 1:= pentru ciclu alternant simetric
Ïec# Ïc2 Ïi2+( )2 4 α Ït2â ( )2â +:=
Ïec# 115.312= MDa
erificarea montajului cu rulmenti, dupa capacitatea dinamica de incarcare
)tabilirea fortelor axiale suplimentare
Se ale$ rulmenti cu role conice
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
48/56
O 1.):=
FrC " C:=Fr " :=
FaC .5FrCâ := FaC 1.4,, 1
4Ă= ?
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
49/56
Fa .5Frâ := Fa 1.54, 1
4Ă= ?
Fa2 FaC+ 3.*)' 14Ă= ?
Fat Fa Fa2 FaC+ Faâ( )+:=
Fat 3.*)' 14Ă= ?
FatC FaC:= FatC 1.4,, 1 4Ă= ?
FatFr
.)3'=FatFr
e> e .35:=
D .4 Frâ Fatâ +:=
D *.',' 1 4Ă= ?
urabilitatea rulmentului
Dentru autoturisme ;# 2 .....45 ore
; # 25:= ore
;' n2â ; #â
1 ':= ; 2).5=
Capacitatea de incarcare necesara
Crnecesar D ;13.33 â := Crnecesar 2.352 1
5Ă= ?
Crcatalo$ ,.5 14
â := ?
urabilitatea asi$urata de rulment
;Crcatalo$
D 3.33:= ; 1.343= milrot
urata de %unctionare asi$urata
; #1 ' ;â ' n2â
:= ; # 122. 5*= ore
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
50/56
CALC!L!L R!LM NTILOR
Ale$erea rulmentilor se %ace din catalo$uri speciale in %unctie de diametrul arborului.;a arborele de intrare diametrul arborelui este 45 de mm iar tipul rulmentului este rulmenti
cu role conice pe un rand.
;a arborele intermediar %ind cel mai solicitat are si diametrul cel mai mare %iind de 55 demm iar pe arbore avem rulmenti cu role conice pe un rand.
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
51/56
Arborele de iesire are aceasi diametru ca si arborele de intrare iar pe acest arbore avemrulmenti radial a-iali cu bile pe un rand.
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
52/56
ID NTI%ICAR A !N I MODALITÄ#I DCR 4T R A CALITÄ#II A C!TI I D
DI"TRI$!TIO per%ectionare a calitatii cuplarii se obtine prin reducerea momentului motorului in timpul
sc#imbarii treptelor. (n a%ara de cresterea con%ortului prin disparitia smuciturilor6 aceasta masurreduce solicitarile mecanice in toata transmisia si pierderilor de putere6 prelun$ind ast%el duratade viata a subansamblurilor.
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
53/56
6 ID NTI%ICAR A !N I MODALITÄ#I DR D!C R A CO"T!L!I A C!TI I D
DI"TRI$!TIO modalitate de reducere a costului subansamblului consta in $asirea unor materiale noi si
mai ie%tine decat cele utilizate. Aceste materiale uneori pot %i mai scumpe decat cele ulitizate datotodata sunt si mai rezistente la %ortele aparute in timpul %unctionari subansamblului.
Dutem %olosi si materiale mai usoare rezistente la uzura6 cu aceste materiale putem reducedimensiunea dar si $abaritul cutiei de distributie ast%el reducand costul de %abricatie.
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
54/56
7 $I$LIO0RA%I1 Hntaru6M. 9.a. Calculul 9i construc0ia automobilelor.
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
55/56
8 AN 9
esen de inspiratie
8/16/2019 2015 Becsek Lorand Proiect CCA1
56/56
Sc#ema cinematica