2zad. temeljenje-vjezbe

5/27/2018 2zad. temeljenje-vjezbe

1/17

Fundiran_ie

4 3 PRIMER ZAJEDNICKI TEMELJI

1 - Zajednicki temelj neogr nicene duzine V 1 V 2 M 9 991

Projektovati zajednicki temelj od armiranog betona. Temelj je ispod dvaarmirano betonska stuba dimenzija 0 .50.5m na meausobnom razmaku od8m, kota terena je na O.Om, a donje ivice stubova na koti -0.7m. Stubovise fundiraju na tlu za koje je granicna nosivost 900 kN/ m2 zapreminskatezina 19 kN/ m3 i deformacijski modul 14000 kN/m 2 Podzemna voda jeispod kote fundi ranja. Stubovi su na donjoj ivici optereceni vertikalnim silamaod stalnog opterecenja- levi silom od 1700 kN, desni silom od 2500 kN, alevi jos i momentom od stalnog opterecenja od 300 kNm u smeru suprotnood kazaljke sata u pravcu duzine zajednickog temelja). Projektovati temeljod betona MB 30.Stubovi b == 50 em I == 8 m hz == 0.7 mTlo 9r 1080 kN/ m2 yt == 19 kN/ m3 E. 14000 kN/ m2

Opterecenje V91 == 1700 kN V92 == 25oo kN M91 == - 300 kNmTemelj y == 25 kN/m 3ab MB 30Re5enjekonvencija o znaku u svim zadatcima): M > 0 u smeru kazaljke sata, H > 0 udesnopretpostavlja seDt == 2.7 mStrana - 3 -

d==D - hf z d == 2m

Za.iednicki teme.lii - temel nosacikoef. razlike tezine temelja i tla

== 1- ~ [ 1- ~Df ab

== 0.938Dozvoljena nosivost tlaza sredi5nje napone (usled centricnog opterecenja)

grC doz.c 3 adoz .c == 360 kN/ mNeto dozvoljena nosivost tlao a _ P. . y Dd.neto.c - doz .c 1- ab f 0 d.neto .c == 296.7 kN/ m2

a) odredivanje duzine nalezuce povrsine temeljaPri dimenzionisanju zajednic kog temelja uvek se tezi tome da temeljbude centricno opterecen (raspodela napona u tlu ispod temelja je u tomslucaju konstantna), a to se postize postavljanjem rezultante spolja5njegopterecenja sa konstrukcije iznad temel ja) u centar temeljne spojnice.Kada je duzina temelja neogranicena, kao u ovom zadatku, temelj seprojektuje konstantne sirine, Sto znaci da je potrebno postaviti rezultantuspoljnog opterecenja u centar temelja po duzini. To se postize pravilnimizborom duzina prepusta temelje u odnosu na krajnje stubove.Rezultanta sile u stubovimaR=V91 +V92 R = 4200 kN

Polozaj rezultante opterecenja u odnosu na ose stubova staticke velicine izuslova ravnotezeL M1 =canst R = V92 I - M91 Vz I - M., = 9 91R = 4.69 m

iz uslova ravnotezeL M2 canst T = v I+M v9 I+M I., == 9R ~ , = 3 31 m

Strano - 33 -


2/17

FundiranJekontrola

, = = m.,. e=ao

=1700 IR=4200 v =2500M =300 gl I l g2+a1=0.31A r 6 9 = 3 1 G= l.69

L/2=5.0 L/2=5.0. r L=10.0

minimalna duzina prepusta. b . 3mma = - + 5 em mma. = . mI 2 0

PoSto je rastojanje rezultante od prvog stuba vece ( ~ > prepust sa testrane mora biti priblizno jednak minimalnom, odnosno :usvaja se duzina prepusta levo od prvog stubaa1 = 31 em

odakle je duzina temeljaL2 L =2 ( ~ a , ) L = 10 m

duzina prepusta desno od drugog stuba jeL2 = +a2 L0 2 2 a2 = 1.69 m ~ =0.211I

Sto je neSto manje u odnosu na preporucenu orijentacionu vrednosta;= 0.25 + 0.3 ) IU ovom primeru je prvo usvojena velicina manjeg prepusta, pa iz nje i duzinatemelja. Moglo se iCi i na drugi nacin, odnosno prvo odrediti velicinu vecegprepusta a2 , koja bi , poStujuci orijentacionu vrednost bila negde oko 2 m.Sa usvojenom duzinom veceg prepusta od a2 =2.04 m , dobila bi se ukupnaStrano - 34 -

duzim temelja od 1 .7 m, a prv1 p u bi bio duzine a1 =0.66 m Dakle,ceo temelj bi bio za 70 em duzi.Ni to nije pogre5no r e5enje . Generolno, 11 uslova dozvoljene nosivostitemeljnog tla se dobija potrebna nalezucCI povi Smo t emelja, a sa usvojenommanjom duzinom temelja ce se dobit1 ve co swmo M IC 7uce povrsine. Dakle,za istu dispoziciju opterecenja se mogu usvoJ d 1ro1 l t 7 0 j ~ d i c ki t emelji(kada ne postoje spoljni ogranicavajuCi fa kt or1) , a kOJ( r< k ttj( tC se usvojitizavisi od konkretnih uslova.

b) odredivanje sirine naleiuce povrsine temeljaPoSto je u predhodnom koraku proracuna rezultanta spoljnog opter ecenjapostovljena u teziSte nalezuce povrsine i shodno tome odreaena duzinatemelja, sada je potrebno odrediti sirinu temelja iz uslova dozvoljenenosivosti temeljnog tla. Vee je receno da se u ovom slucaju projektuje temeljkonstantne sirine.Poti Wna povrsina povrsi oslanjanja temelja se odreauje iz uslova ravnotezecentricno opterecenog temelja

Uslov ravnotezeR = f a doz G

R+Gaf - doz .c

R=F a doz c - F Y DtR= ad.neto.cF =BL > B = fLF =BL

Rf = -ad.neto.c

B=1.416 mF = 14m 2

G ~ v b - DR = F a - a y D )doz .c 1- b fF = 14.156 m2

usvojeno B=1.4 m

Strano - 35 -


3/17

Fundiran ie

1b=0.5>1 ---,j

B=L4Dakle, sa usvojenom duzinom temelja L =10 m, dobija se potrebna sirinatemelja B =1.4 m.Da je umesto ovog re.5enja usvojen temelj duzine 10.7 m, njegova .Sirina bibila 1.3 m.

c odredivanje visine temeljnog nosacaUkupna vis ina zajednic kog temelja, pa time i temeljnog nosaca se odredujeiz granicnih vrednosti statickih uticaja u poduznom pravcu.eto reaktivno opterecenje tla u poduznom pravcuRJ Bn f Jn =420 kN/ m

Temeljni nosac je statickog sistema greda s prepustima

Strano 236

Zajednicki temeW temeW nosaciM g t 3 0 0 ~ J ~ 1 7 0 0 t gz=2500

fTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTfJcrn =420a1=0.31 a2=L69

-c:=:::= t 'L.)V .t:: I T[kN]::::;::::=-- :::::::::=--x=3.74 y=4 .26

I \ M[kNm]C:::::::::::: \ I ;;;Staticki uticaji u poduznom pravcu su:

= Jn . 0 1 Tu =130.2 kN = V = - 1569.8 kT 2.i = + Jn . I T 2.i =1790.2 kN T 2.d = T 2.1 Vg2 T 2.d = - 709.8 k

kontrola T2 .d = Jn 0 2 T 2.d =709 .8 kN2atM1 = Jn 2 M 11 = 20.181 kNm M t.d = M 11 M91 M t.d = - 279.819 kNm

0 22M 2 = Jn 2~ IX = ~ T 2.1

M2 = 599.781 kNmx =3.738 m

Mmax = v .X + M (a, + X) 2g gl Jn 2

Ty = 2.1 IT - T . Y =4.262 m2.1 l.d

M max = 3213.476 kNmStrano 37


4/17

, 'ran1ekontrola Mnax V z . y - a . (az + yf

n 2-Mmo x =3215.476 kNm

Merodavni granicni staticki utieaji za odreaivanje visine temeljnog nosacaglobalni koefieijent sigurnostiYu=Y9T =TzM M2

Yu = 1.6T = 1790.2 kN Tu == Yu. TM == 599.781 kNm Mu = Yu M

T =2864.3 2 kNMu=959.65 kNm

Merodavna transferzalna sila je najveca po brojnoj vrednosti.Merodavni moment savijanja je najveci moment koji zateze donju zonunosaca, jer je u tom slucaju sirina pritisnute zone preseka jednaka sirinitemeljnog nosaca b == b + 2. 5 em == 60 em za najveCi momenat koji zatezegornju zonu nosaca pritisnuta zona preseka je sirine jednake sirini temeljneploce koja je znatno veca - u ovom slucaju B == 1.4 m )

.Sirina temeljnog nosacab == b +2 5 em b == 60 emntemeljni nosac MB 30f8 = 2.05 kN/ em 2 tr = 0 11 kN/em 2 Eb= 31.5 GPa

Potrebna static ka vis na temeljnog nosac a prema granic nom momentusavijanjaza 1om po betonu E0 =5 o i Eb =3.5 o > E

0/ Eb =5/ 3.5 o

k 1.903 k .M hM 53.155 em

Strano - 38 -

_ Zajednicki temelji - teme/ji ,Potrebna staticka visina temeljnog nosaca prema granicnoj transferzalnoJsiliL = 2.5-rr TuhT =0.9 bn Lh =max(hwhT) h = 1.929m

Ukupna visina temeljnog nosacad = hT+ 7 em d == 199.884 emDt d + h2 Dt = 2.7 m

oi

Kontrola koefieijenta opSte krutosti

hT 192 .884 em

usvojeno

b=0.5

B=1.4

d = 200 em

Staticki uticaji u poduznom pravcu su odreaeni uz pretpostavku da je temeljdovoljno krut (Sto omogucava usvajanje linearne, u ovom slucaju konstantne,raspodele napona u tlu). Nakon odreaivanja visine temelja potrebno jeprekontrolisati i koef . krutosti temelja Kr.

1 E(d)3K ==- . ....E... - K = 1.5 K > 0.4r 12 E L r r0 krut temeljd) odredivanje debljine temeljne ploceDebljina visina) temeljne ploce se odreauje iz granicnih vrednosti statickihutieaja u poprecnom pravcu.

Strano - 39 -


5/17

FundiranieTeme/jna p/oca se dimenzioni5e kao AB trakasti teme/j ispod AB zida(teme/jnog nosaca)Sirina prepusta teme/jne p/oceb - B- b__ .2 b =40 emp

Dimenzioni5e se lame/a jedinicne sirine= 1m

Neto reaktivno opterecenje t/a u poprec nom praveuR] =: - 1n f I ]n =300 kNm

Merodavan presek za dimenzionisanje - presek 0(-0(bn=0.6 bp=0.4

qNII0

{ k - I >

B=1.4g/oba/ni koeneijent sigurnostiYu = Y9 Yu =1.6

b2M = - P ax 2 n Mx = 24 kNm Mu x = Yu MxT = b ax P n T x =120 kN T = 16 -TU.C C

Strano - 240-

Murx =38 4 kNmT U. C = 192 kN

ZalednickitemeUi - temelii nosaciPotrebna static ka vis na temeljne p/oce prema granicnom momentu savijanjaz simultani Iom ( 0 =10 ioo i Eb =3.5 oo => E) Eb =10/ 3.5 ioo)k = 2.311 hM=k JMuxII .fs hM= 10.002 em

Potrebna staticka visina temeljne ploce prema granicnoj transferzalnoj silit = ' t r Tu .rxhT=0.9 ' t hT= 19.394 emh =max h hT h =0.194 m

~ -oc..

bp=0.4 bn=0.6 bp=0.4, }

B=1.4Ukupna visina temeljne plocedP1 =h+ 6 em dP=25 .394 em usvojeno

e) dimenzionisanje AB elemenata temelja

..._0II

dP=25 em

Na dalje je potrebno izvrsiti kontrolu proboja temeljnog nosaca kroztemeljnu p/ocu i odrediti potrebnu kolicinu armature u karakterist icn impreseeima temeljne ploce i. temeljnog nosaca.Odreaivanje i rasporeaivanje armature u temelju se obavlja u svemu kao zauobicajeni gredni nosac, poStujuci sva pravila koja vaze u betonskim (AB)konstrukeijama.

Strano - 24 -


6/17

FundiranieArmatura temeljne ploce se odreauje prema merodavnom grantcnotnmomentu savijanja M , postavlja se u donjoj zoni ploce, i to glavna armaturau poprecnom pravcu (paralelno sirini temelja B) celom duzinom temelja, apodeona u poduznom pravcu (paralelno duzini temelja L) u zonama prepustaploce u odnosu na nosac.Armatura temeljnog nosaca se odreauje prema granicnim momentitnasavijanja i to ispod oba oslonca - Mu.t i M 2 , gde se postavlja u zategnutu donjuzonu i na mestu najveceg momenta u polju nosaca Mu .ma x gde se postavlja uzategnutu gornju zonu . Takoae se prema granicnim transferzalnim silatnaTut.l Tul.d' Tuz.1 i Tuz.d odreauje i racunska P,?Precna armature (po mogucstvusamo uzengije, ako je potrebno cetvorosecne, a ako je to nedovoljno, ondai koso povijena armatura) u zonama oba oslonca na proracunskoj duziniosiguranja.

, lA I I IIA11 a ,l U olje l a,21-1 2-2 3-3-PnL ~ , I ~ ~ f -PnLu.,,,

p o i~,pl a.t a,pl - - - - --------A Aa,pl a,pl A A.Aa,pl a,2 a,plf) kontrola napona u nalezucoj povrsini temelja

bp=0.4 bn=0.6 v bp=0.4 \ 1 J1 .

~ 00.. B=1.4

Strana - 242 -

i.

Zaiednicki temelji temelAnafiza opterecenjakorisno opterecenjeteziM nosacaG =b d L Ytn n ab

teziM temeljne placeG = 2-b d L Yt p n pi ab

tezina tla iznad temelja

(pogledati predhodnu sliku)R = 4200 kN

Gtn 3 kN

Gtp = 50 kN

G = 2 b (D - d ) L y + (b L - 2 b2 ) h .ytlo p f pi t n z t

Uk 4 lf\o vertikalno stalno opterecenjeGtlo =445 .55 kN

i.V = R+Gtn +Gtp +Gtlo i.V =4995.55 kNKont:rola napona u temeljnoj spojnici

i.Va = T J doz c = 36 kN/ m2(Jcen =356 .825 kN/ m2 J cen < J doz.cB/L=1.4/10 ,I I1 I I I 1r .n=356.825

Ekonomicnost temeljaJ - JuO = doz.c cencen 6a cen =0.882 o 6a cen < 5 oJdoz.c

Strano - 243 -


7/17


8/17

Fundiran.iet =6.0

v =1700 IR=3100 400l I 9 =100

I * ''I la1=1.34 6 6 f =3.34 O=0.66L/2=4.0 L/2=4.0L=8.0

Polozaj rezultante opterecenja u odnosu na ose stubova static ke velic ine)iz uslova ravnotezei..M1 = const R j: = V 1- H d:. g2 g2

V92 I - H9z d = 2.658 m{ = Riz uslova ravnotezei..M2 = const R j: I = V I+ H d:. gl g2

v I+ H9z d P =3.342 mj: l - ~ ~ = :..,. - Rkontrola f = I

minimalna duZ:ina prepustamin a. = :: + 5 em min a. = 0.25 mI 2 I

= 6 m

PoSto je duZ: ina temelja ogranicena, duzine prepusta se odreauju iz uslova:L L- = j: + a a = j: a1 = 1.34 m2 :. I I 2 :.. :. = + az2

Strano - 246 -

0 z = ~ f a2 = 0.66 m

Za.iednicki teme ji - feme/ b) odredivanje sirine nalezuce povrsine temeljaSir ina temelja se odreduje iz uslova dozvoljene nosivosti temeljnog tla .Potrebna povrsina povrsi oslanjanja temelja se odreauje iz uslova ravnoteZ:ecentricno opterecenog temeljaUslov ravnotei:e

RG ~ f =~ ::::; J doz .c J d.net o.c F 14 .94 m2FB= tLF =BL

s= 1.867 m usvojenoF = 15 .2 m2

NPV_sz:_T

0....;

~ t

b=0.4

v B=1.9 v

c) odredivanje visine temeljnog nosacaNeto reaktivno opterecenje tla u poduznom pravcu

Ra Bn f an= 87 .5 kN/ mStaticki uticaj i u poduznom pravcu su :

F = BLB 1.9 m

0

:rTu a 0 1 Tu =519.25 kN Tt.d = Tu V91 Tt.d=- 1180.75 kN

Strano - 247 -


9/17

IFundiran ieT2 r = T;.d+ a I T2r = 1144.25 kN T2d = T2 r- V9.2 T2.d = - 255.75 kN

2alMl =an 22a2M2 d =a.2

M2 r = M2d+ Hgz . dT

Ld IX = TT;,d- 2 1 x = 3.047 mM - (a + 2max - V91 X - an Ikontrola

M1 = 347 898 kNm

M2d = 84 398 kNmM2r = 244.398 kNm

Ty = 2 r IT2.r- T;.d y = 2.953 m

Mmax = 1451.031 kNm

M = V .y - H . d - a . a2+ yr M = 1445.031 kNmmax g2 g2 n 2 maxMerodavni granicni staticki utieaji za odredivanje visine temeljnog nosacaglobalni koefieijent sigurnostiYu =Y9 Yu =1.6T = - T;d T = 1180.75 kN Tu = Yu. T Tu = 1889.2 kNM = MI M = 347.897 kNm M = Yu M Mu = 556.636 kNm

.Sirina temeljnog nosacab = b+2 .5 emn b = 50 emn

temeljni nosac MB 30fs = 2.05 kN/ em 2 Tr = 0.11 kN/ em 2 Eb= 31.5 GPa

Potrebna staticka visina temeljnog nosaca prema granicnom momentusavijanjaza 1om po betonu a =5 Yoo j b =3.5 roo => a/b =5/ 3.5 oStrano - 248 -

Za.iednicki temelii - temelii nosaci

k = 1.903 - k M - hM = 44 .347 emPotrebna staticka visina temeljnog nosaca prema granicnoj transferzalnojsiliT =2.5'Tr TuhT = 0.9 bn Th = max hwhT) h =1.527 m

Ukupna visina temeljnog nosacad = hT+ 7 emDt = d+ h1

d =159.663 emDf = 2.1 m

hT =152.663 em

usvojeno d =160 em

PoSto je NPV iznad dna temelja, to je deo temelja pod vodomd' = Dt - NPV d' =1.1 m

a deo temelja i znad voded = d- d' d =0 .5 m

.....NPV

b=0.4-,


10/17

FundiranJeraspodefe napona u tfu). Nakon odredivanja visine temefja potrebno jeprekontrofisati i koef. krutosti temefja Kr.K _ _ Eb (d)3r 12 . Eo . l Kr = 1.5 Kr > 0.4 krut temefjd) odredivanje debfjine temeljne ploceDebfjina (visina) temefjne pfoce se odreduje iz granic nih vrednosti stat ickihutieaja u poprecnom praveu.Sirina prepusta temefjne pfoce

B- bb =p 2 bP=70 emDimenzioni5e se famefa jediniene sirineI = 1m1

"'IIo

bn=0.5 bp=0.4

~ r v B=1.9 v

Neto reaktivno opterecenje tfa u poprec nom praveuRJ - 1f 1

Strano - 25 -

a = 203.947 kN/ m

Za.iednicki temelii - temet .-erodavan presek za dimenzionisanje - presek o< - oI mSto odgovara statickoj vrednosti =4.4 mSirine temelja na mestima oslanjanja stubova su:B = B 2 . Bz - BJS.l I L 2 B.l =1 25 m

Strana - 256 -

Za}ednicki temelii - temeli i nosaciBsz Bz- 2 . a2 . Bz- BL -2 .

usvojeno

s . =1.938 mB . 1.94 m

c odredivanje visine temeljnog nosacaUkupna visina zajednickog temelja, pa time i temeljnog nosaca se odredujeiz granicnih vrednosti statickih uticaja u poduznom pravcu.PoSto je sirina temelja promenljiva, to je neto reaktivno opterecenje upoduznom pravcu linearno promenljivo1V91=1150 12=1600 2 3 6 3 [ _ J ~ ~ 3 4 3 7 5 l J 4 5 1 1 7 2

O'ns,l-268.555 O'nx 335.156 =416 797O'ns .Z a1=1.2 t =5.5 at=1.3

T2L 1037.646T[kN]

T2D=562.354y=3 .03

M[kNm]

M1=177.891 M 371 .558

Strano - 57 -


14/17

Fundiran.ieNeto reaktivno opterecenje tla u poduznom praveu

Ra = - Bnsr D s (]nsr = 343.75 I


15/17

Fundiranietemeljni nosac MB 30f8 = 2.05 kN/ em 2 tr = 0.11 kN/ em 2 Eb= 31.5 GPa

Potrebna staticka visina temeljnog nosaca prema granicnom momentusavijanjaza 1om po betonu 0 =5 t i cb =3.5 o ::::}- c) cb =5/ 3.5 o

f= 1.903 hM = k hM = 45.83 emBPotrebna staticka visina temeljnog nosaca prema granicnoj transferzalnojsilil = 2.5-rr TuhT= 0.9 bn t hT =134.16 emh max(hwhT) h = 1.342 m

NPVT

N

~ ~ Ukupna visina temeljnog nosacad = hT+7 emDf d+hz

Strano - 26 -

d = 141.16 emDt =1.9 m

b=0.4> ~ ' - - > / ' -

sr=1 6

usvojeno d 140 em

Zajednicki temelii - temelii nosaci-0Sto je NPV iznad dna temelja, to je deo temelja pod vodomd' == D NPV d' =0.7 m

a deo temelja iznad voded == d- d' d == 0.7 m

Kontrola koefieijenta opSte krutostiK = b dE ( J3r 12 Eo . L Kr = 0.469 Kr > 0.4 krut temelj

Koefieijent opSte krutosti je neSto samo malo veCi od granicne vrednosti. Daje bilo K < 0.4 u ovom slucaju bi se iii povecavala visina temelja iii kvalitetbetona, poSto se na duzinu temelja (koju bi trebalo smanjiti) i karakteristiketla ne moze utieati.d) odredivanje debljine temeljne ploceDebljina (visina) temeljne ploce se odreduje iz granic nih vrednosti static kihutieaja u poprecnom praveu.Temeljna ploca se dimenzioni5e kao AB trakasti temelj ispod AB zida(temeljnog nosaca)Sirina prepusta temeljne ploceb - Bsr- b- .n2b - Bl - bp l . .2

b = 55 em

b 1 == 30 emp.

Dimenzioni5e se lamela jedinicne sirine

b - Bz bp2 n21 = 1mI

b 2 = 80 emp.

Strano - 26 -


16/17

t....IIU

bn=0.5 b 0.55A J

ui ..___B=Bsr=l.6

Neto reaktivno opterecenje tla u poprecnom praveuRan=;: '1 a =214.844 kN/ m

Merodavan presek za dimenzionisanje - presek 0( - 0(globalni koefieijent sigurnostiYu = Y9 Yu=1 6

b2

-

M =-P aa 2 n Ma =32.495 kNm Mua =Yu Ma Mua = 51.992 kNmT = b aa p n Tx =118.164 kN J;._ = YuT 0 ( = 189.063 kN

Potrebna static ka vis na temeljne plo e prema granicnom momentu savijanjaza simultani om (a == 10 o i b == 3.5 o ::::? o/b == 10/ 3.5 o)k = 2.311 hM=k JMuO

11 fa hM= 11.638 emPotrebna staticka visina temeljne plo e prema granicnoj transferzalnoj sili

Strano - 6 -

Za.iednicki temelii - teme1.TUOhT = 0.9 . f1 ' ( hT =19.097 emr =l

h =max(hwhT) h = 0.191 mUkupna visina temeljne plocedP1=h + 6 em dP= 25.097 em usvojeno

1.()

N 6

- k - - - - - - - - - { 1 .. ;u B=Bsr= l.6

e) kontrola napona u nalezucoj povrsini temelja

0 UI

Analiza opterecenja (pogledati predhodnu sliku)korisno opterecenje R = 2750 kNteziM nosacaG = b L (d y + d' y' )n G1 = 112 kN

tezina temeljne ploceG =2b d L y'tp p pi ob G tp = 33 kN

tezina tla iznad temelja

dP1 = 25 em

G =[2-b L ( d + h )+ (b L - 2 -b2 ) h ] v+ 2 -b L (d d )vlo p z n z t p pi tStrano - 263 -


17/17

~

I

Fundiran..leGt1o =262.8 kNUkupno vertikalno stalno opterecenjeLV =R + Gtn + Gtp + Gtlo r v =3157. kN

Kontrola napona u temeljnoj spojniciJcen

r vF

Jdoz .c = 242 kN/ m2a = 246 .703 kN/ m2cen

B/L=1.6/8

I I

Jcen > Jdoz .c

Ekonom;C nost te eljo T T r ~ omo 246.70J:,.a = Jdoz.c J cen

CM Jdoz .c

Strana - 264 -

b.a n = 1.943 b.a < - 5 } ocen

Documents

2zad. temeljenje-vjezbe