Upload
trinhminh
View
294
Download
5
Embed Size (px)
Citation preview
Bygherre:
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS
Projekt navn:
VESTERPORT
Dato:
2015-12-17
STATISK DOKUMENTATION A KONSTRUKTIONSDOKUMENTATION A1. PROJEKTGRUNDLAG
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2015-12-17
Rambøll Danmark A/S, Hannemanns Allé 53, DK-2300 København S, Telefon +45 5161 1000, www.ramboll.dk
Projektnavn: Vesterport
Adresse: Kongensgade 17-25, Horsens
Andreas Flensborgsgade 2–6, Horsens
Andreas Flensborgsgade 8–14, Horsens
Løvenørnsgade 44–56, Horsens
Løvenørnsgade 58–62, Horsens
Bygherre: Arbejdernes andelsboligforening af 1938 – Horsens
Projekt nr.: 1100017931
Dokument nr.: VP-F-BES-115
Rev. Version A
Dato: 2015-12-17 Rev. dato 2016-03-18
Udarbejdet af:
Henrik L. Andersen (HELA)
Ingeniør
Underskrift
Kontrolleret af:
Søren Hildur Munkedal(SHRH)
Ingeniør
Underskrift
Godkendt af:
Kent Grundell Hansen (KEGH)
Projektleder
Underskrift
A KONSTRUKTIONSDOKUMENTATION
A1. PROJEKTGRUNDLAG
Status: Myndighedsprojekt
REVISIONSOVERSIGT
Revision Dato Bemærkninger
- 2015-12-17 Myndighedsprojekt
A 2016-03-18 Hovedprojekt
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Indholdsfortegnelse Side : 4/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
1. INDHOLDSFORTEGNELSE Side Revision
1. Bygværket 5 1.1 Bygværkets art og anvendelse 5 1.2 Konstruktioners art og opbygning 6 1.3 Konstruktionsafsnit 8 1.4 Udførelse 8 1.5 Beskrivelser, modeller og tegninger 8
2. Grundlag 9 2.1 Normer og standarder 9 2.2 Sikkerhed 13 2.3 IKT-værktøjer 14 2.4 Referencer 15
3. Forundersøgelser 16 3.1 Grunden og lokale forhold 16 3.2 Geotekniske forhold 16 3.3 Klima- og miljøtekniske forhold 16
4. Konstruktioner 17 4.1 Statisk virkemåde 17 4.2 Funktionskrav 18 4.3 Levetid 18 4.4 Robusthed 18 4.5 Brand 19
5. Konstruktionsmaterialer 20 5.1 Grund og jord 20 5.2 Beton 21 5.3 Stål 25 5.4 Glas 29 5.5 Træ 32 5.6 Murværk 35
6. Laster 36 6.1 Anvendte begreber 36 6.2 Tilstande og lastkombinationer 36 6.3 Lastkombinationsfaktorer 38 6.4 Etagereduktionsfaktor: 38 6.5 Permanente laster 39 6.6 Nyttelaster 42 6.7 Naturlaster 44 6.8 Ulykkeslaster 46 6.9 Imperfektioner 48
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Bygværket Side : 5/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
1. BYGVÆRKET
1.1 Bygværkets art og anvendelse
Byggeopgaven omfatter renovering af en boligkarre beliggende i midten af Horsens
by.
Figur 1-1: Oversigtsfoto
Figur 1-2: Oversigtstegning med opgangsnummerering og bygningsnummerering
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Bygværket Side : 6/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
Boligkarreen er opført i 1943 og der er løbende sket en renovering samt mindre om-
bygninger i bebyggelsen.
Kælder anvendes til depotrum og vaskeri for beboerne.
I stueetagen er der let erhverv og boliger.
Øvrige etager er boliger.
Loftrummet anvendes ikke.
Terrænniveau er forskelligt ved gadesiden og gårdsiden.
Figur 1-3: Tværsnit i bebyggelse, 1943
Renoveringen omfatter følgende konstruktive ændringer
- Ny facadeisolering mod havesiden og ny ½stensvæg mod gadesiden
- Nye betonaltaner mod gadesiden
- Nye stålaltaner mod havesiden
- Nye indvendige elevatorer
- Nye etagedæk
- Ændring af lejlighedsinddelinger
1.2 Konstruktioners art og opbygning
Tagkonstruktionen blev færdig renoveret i 2003.
Kælder
Stue
1. sal
2. sal
3. sal
4. sal
Loftrum
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Bygværket Side : 7/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
Figur 1-4: Udsnit projekttegning, 2003
Figur 1-5: Udsnit projekttegning, 2003
Spærene bæres af facader/bjælker. Bjælker ligger af på indvendige skillevægge.
Tagbeklædningen er vingetegl med undertag.
Etageadskillelser er udført af træbjælkelag og baumadæk. Se understående figur.
Figur 1-6: Oversigt over dæktyper
Eksisterende altaner er udført i beton.
Indvendige vægge er udført i tegl, med varierende tykkelser.
Facade- og gavlvægge er udført i fuldmuret tegl, med varierende tykkelse.
Kældervægge er udført i pladsstøbt beton.
Kældergulve er pladsstøbte betondæk.
Bebyggelsen er oprindelig funderet på træpæle, men er i 1993-1994 blevet udskiftet
med pressede megapæle og nedvibrerede stålpæle.
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Bygværket Side : 8/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
1.3 Konstruktionsafsnit
ID Konstruktionsafsnit Grænseflade ID
A2.1 Fundamenter og pæle A2.1
A2.2 Søjler og bjælker A2.2
A2.3 Altaner (Lette) A2.3
A2.4 Etageadskillelse A2.4
A2.5 Stabilitet A2.5
A2.6 Elevator og trapperum A2.6
A2.7 Vægge A2.7
A2.20 Altanelementer (Tunge) Bærende konstruktion
til altanelementer.
A2.20
Konstruktionsafsnit markeret med gråt i ovenstående tabel projekteres af den byg-
værksprojekterende, mens afsnit markeret i hvidt projekteres af de respektive leve-
randører.
1.4 Udførelse
I tegningsmaterialet er ved kritiske konstruktioner anført en rækkefølge for ned-
brydning og montage af stål, opmuring af vægge mv.
1.5 Beskrivelser, modeller og tegninger
Der henvises til dokumentlisten.
Konstruktioner modelleres i 3D, ved hjælp af programmer Autodesk Revit. Herfra
udtrækkes hovedtegninger.
Detaljer og bygningstegninger optegnes ligeledes i Autodesk Revit.
Arkitektarbejdet optegnes i programmet Autodesk Revit.
Alle tegninger overholder gældende tegningsstandarder.
Mængde af information på tegningerne er tilstrækkelige til en konkret udførelse på
baggrund af disse.
Projektmaterialet udgøres af tegninger, beskrivelser og øvrige dokumenter uploadet
på fælles platform, tilgængelig via internettet.
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Grundlag Side : 9/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
2. GRUNDLAG
2.1 Normer og standarder
Hvor der foretages ændringer i de bærende konstruktioner, designes nye bygnings-
dele iht. Eurocodes normsystemet, men bygningen som helhed skal overholde de
normmæssige krav, der var gældende på opførelsestidspunktet.
Det tilstræbes at overholde BR10, hvor der foretages ændringer fx i forhold til var-
meisolering og lydforhold.
Nye tilbygninger skal overholde Eurocodes, BR10
Sikkerhed:
Eurocode 0 (EC0):
DS/EN 1990:
Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner
DS/EN 1990 DK NA:
Nationalt Anneks til projekteringsgrundlag for bærende konstruk-
tioner
Last:
Eurocode 1 (EC1):
DS/EN 1991-1-1:
Generelle laster - Densiteter, egenlast og nyttelast for bygninger
DS/EN 1991-1-1 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle laster - Densiteter, egenlast og nyt-
telast for bygninger
DS/EN 1991-1-2:
Generelle laster - Brandlast
DS/EN 1991-1-2 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle laster – Brandlast
DS/EN 1991-1-3
Generelle laster - Snelast
DS/EN 1991-1-3 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle laster – Snelast
DS/EN 1991-1-4:
Generelle laster - Vindlast
DS/EN 1991-1-4 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle laster – Vindlast
DS/EN 1991-1-5:
Generelle laster - Termiske laster
DS/EN 1991-1-5 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle laster - Termiske laster
DS/EN 1991-1-6:
Generelle laster - Last på konstruktioner under udførelse
DS/EN 1991-1-6 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle laster - Last på konstruktioner un-
der udførelse
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Grundlag Side : 10/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
DS/EN 1991-1-7
Generelle laster - Ulykkeslast
DS/EN 1991-1-7 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle laster – Ulykkeslast
Betonkonstruktioner:
Eurocode 2 (EC2):
DS/EN 1992-1-1:
Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner
DS/EN 1992-1-1 DK NA
Nationalt Anneks til generelle regler samt regler for bygningskon-
struktioner
DS/EN 1992-1-2:
Generelle regler - Brandteknisk dimensionering
DS/EN 1992-1-2 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle regler - Brandteknisk dimensione-
ring
DS/EN 1992-2:
Betonbroer, dimensionerings- og detaljeringsregler
EN 1992-2 DK NA
Del 2: Betonbroer - Dimensionerings- og detaljeringsregler
Beton materiale
DS/EN 206-1:
Beton - Del 1: Specifikation, egenskaber, produktion og overens-
stemmelse
DS 2426:
Beton - Materialer - Regler for anvendelse af EN 206-1 i Danmark
Armering materiale
DS/INF 165:
Armeringsstål til betonkonstruktioner - identifikation og klassifice-
ring iht. DS/EN 10080 og DS/EN 10138
DS/EN 10080:
Armeringsstål til beton - Svejselige armeringsstål - Generelt
DS/EN 10138-1:
Forspændt armering - Del 1: Generelle krav
DS/EN 10138-2:
Forspændt armering - Del 2: Wire
DS/EN 10138-3:
Forspændt armering - Del 3: Spundet tråd
DS/EN 10138-4:
Forspændt armering - Del 4: Stænger
Udførelse
DS/EN 13670:
Udførelse af betonkonstruktioner
DS2427
Udførelse af betonkonstruktioner – regler for anvendelse af DS/EN
13670 i Danmark.
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Grundlag Side : 11/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
Betonelementer
DS/EN 13369 Dansk Standard
Almindelige regler for præfabrikerede betonprodukter
DS/CEN/TR 14862 Dansk Standard.
Krav til fuldskala-prøvning af produkter i standarderne for præfa-
brikerede betonelementer
DS/CEN/TR 15728 Dansk Standard.
Design og brug af indstøbningsdele til løft og håndtering af præfa-
brikerede betonelementer
DS/EN 13747 Dansk Standard
Præfabrikerede betonprodukter - Gulvplader til gulvsystemer
DS/EN 15037
Præfabrikerede betonelementer - Beam-and-block-gulvsystemer
DS/EN 12843 Dansk Standard.
Master og pæle af præfabrikeret beton
DS/EN 13225 Dansk Standard.
Lineære præfabrikerede konstruktionselementer af beton
DS/EN 14992 Dansk Standard.
Præfabrikerede betonelementer – Vægelementer
DS/EN 12794 Dansk Standard.
Præfabrikerede funderingspæle af beton
DS/EN 14991 Dansk Standard.
Elementer til fundering
DS/EN 15258 dansk Standard.
Præfabrikerede betonprodukter - Elementer til støttemure
DS/EN 14843 Dansk Standard.
Præfabrikerede betontrapper
Stålkonstruktioner
Eurocode 3 (EC3):
DS/EN 1993-1-1:
Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner
DS/EN 1993-1-1 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle regler samt regler for bygningskon-
struktioner
DS/EN 1993-1-2:
Generelle regler - Brandteknisk dimensionering
DS/EN 1993-1-2 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle regler - Brandteknisk dimensione-
ring
DS/EN 1993-1-3:
Generelle regler - supplerende regler for koldformede elementer
og beklædning af tyndplade
DS/EN 1993-1-3 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle regler - supplerende regler for kold-
formede elementer og beklædning af tyndplade
DS/EN 1993-1-4:
Generelle regler - supplerende regler for rustfrit stål
DS/EN 1993-1-4 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle regler - supplerende regler for rust-
frit stål
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Grundlag Side : 12/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
DS/EN 1993-1-5
Pladekonstruktioner
DS/EN 1993-1-5 DK NA:
Nationalt Anneks til pladekonstruktioner
DS/EN 1993-1-6
Styrke og stabilitet af skalkonstruktioner
DS/EN 1993-1-6 DK NA:
Nationalt Anneks til styrke og stabilitet af skalkonstruktioner
DS/EN 1993-1-7:
Styrke og stabilitet af pladekonstruktioner med tværbelastning
DS/EN 1993-1-7 DK NA:
Nationalt Anneks til styrke og stabilitet af pladekonstruktioner
med tværbelastning
DS/EN 1993-1-8
Samlinger
DS/EN 1993-1-8 DK NA:
Nationalt Anneks til samlinger
DS/EN 1993-1-9:
Udmattelse
DS/EN 1993-1-9 DK NA:
Nationalt Anneks til udmattelse
DS/EN 1993-1-10:
Materialesejhed og egenskaber i tykkelsesretningen
DS/EN 1993-1-10 DK NA:
Nationalt Anneks til materialesejhed og egenskaber i tykkelsesret-
ningen
DS/EN 1993-1-11:
Trækpåvirkede stålelementer
DS/EN 1993-1-12:
Tillægsregler for udvidelse af EN 1993 op til stålklasse S 700
Udførelse
DS/EN 1090-1:
Udførelse af stål- og aluminiumkonstruktioner – Del 1: Krav til
overensstemmelsesvurdering af konstruktionskomponenter
DS/EN 1090-2:
Udførelse af stål- og aluminiumkonstruktioner - Del 2: Tekniske
krav til stålkonstruktioner
DS/EN 1090-3:
Udførelse af stål- og aluminiumkonstruktioner - Del 3: Tekniske
krav til aluminiumkonstruktioner
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Grundlag Side : 13/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
Trækonstruktioner
Eurocode 5 (EC5):
DS/EN 1995-1-1:
Generelt - Almindelige regler samt regler for bygningskonstruktio-
ner
DS/EN 1995-1-1 DK NA:
Nationalt Anneks til generelt - Almindelige regler samt regler for
bygningskonstruktioner
DS/EN 1995-1-2:
Generelt - Brandteknisk dimensionering
DS/EN 1995-1-2 DK NA:
Nationalt Anneks til generelt - Brandteknisk dimensionering
Murværkskonstruktioner
Eurocode 6 (EC6):
DS/EN 1996-1-1:
Generelle regler for armeret og uarmeret murværk
DS/EN 1996-1-1 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle regler for armeret og uarmeret
murværk
DS/EN 1996-1-2:
Generelle regler - Brandteknisk dimensionering
DS/EN 1996-1-2 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle regler - Brandteknisk dimensione-
ring
DS/EN 1996-2
Designbetragtninger, valg af materialer og udførelse af murværk
DS/EN 1996-2 DK NA
Nationalt Anneks til designbetragtninger, valg af materialer og ud-
førelse af murværk
DS/EN 1996-3:
Forenklede beregningsmetoder for uarmerede murværkskonstruk-
tioner
Geoteknik
Eurocode 7 (EC7):
DS/EN 1997-1:
Generelle regler
DS/EN 1997-1 DK NA:
Nationalt Anneks til generelle regler
DS/EN 1997-2:
Jordbundsundersøgelser og prøvning
2.2 Sikkerhed
Ud fra eksisterende tegningsmateriale findes afstanden fra terræn ved gade og til
øverste gulv i tagetagen til ca. 12,4 m. Fra terræn i gården til gulv i tagetagen måles
ca. 13,0. Se Figur 2-1.
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Grundlag Side : 14/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
Figur 2-1: Tværsnit i bebyggelsen
Ved beregning af nye/eksisterende konstruktioner vil byggeriet blive beregnet i kon-sekvens-klasse CC2, ud fra følgende betragtninger: - Ved opførelse af byggeriet blev konsekvens-/sikkerhedsklasser ikke anvendt.
- Ved renovering af tagetagen i 2001 er normal konsekvensklasse (CC2) anvendt.
- Ved anvendelse af CC3 for nye konstruktioner, øges sikkerhedsniveauet ikke for
bebyggelsen, idet eksisterende konstruktioner ikke vil opfylde kravene til CC3 kon-struktioner.
Ovenstående betragtning er godkendt af Horsens Kommune (Mail modtaget 29. ok-
tober 2015)
Konstruktionsafsnit Konsekvensklasse Kfi
Hele bebyggelsen CC2 (normal) 1,0
2.3 IKT-værktøjer
Program Navn Version Leverandør Beskrivelse
Autodesk Revit Se IKT aftale Autodesk 3D CAD tegneprogram
RamCon 2.1 Rambøll Internt Rambøll program
Mathcad 15.0 Mathsoft Matematisk regneprogram
Microsoft Excel 2010 Microsoft Opstilling af regneark
Microsoft Word 2010 Microsoft Tekstbehandlingsprogram
Ramsteel Rambøll Internt Rambøll program
Robot 2014/2015 Autodesk 3D beregningsprogram
Strusoft 3D beregningsprogram
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Grundlag Side : 15/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
For detaljerede beskrivelser henvises til IKT aftale på projektet.
2.4 Referencer
[2.4.1.] Teknisk Ståbi
Teknisk Forlag, 23. udgave, 2015
[2.4.2.] DS/INF 146
Robusthed - Baggrund og principper - Information 2
1 udgave 2003
[2.4.3.] SBi-anvisning 223
Dokumentation af bærende konstruktioner
1. udgave 2009
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Forundersøgelser Side : 16/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
3. FORUNDERSØGELSER
3.1 Grunden og lokale forhold
Eksisterende bygninger er opmålt ved brug af 3D laser scanning.
3.2 Geotekniske forhold
Bebyggelsen er pælefunderet.
Geotekniske undersøgelser er udført af Franck Geoteknik. Sag: J15.1053 - Geotek-
nisk rapport nr. 2.
3.3 Klima- og miljøtekniske forhold
Ukendt
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktioner Side : 17/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
4. KONSTRUKTIONER
4.1 Statisk virkemåde
Bebyggelsens facader, gavle og indvendige vægge er udført i tegl. Tykkelsen på
vægge varierer op igennem etagerne.
Etageadskillelser er udført som træbjælkelag eller Baumadæk.
Ved badeværelser, med træbjælkelag i den øvrige del af lejligheden, er der udført
armeret etagedæk i beton.
Figur 4-1: Oversigt over træbjælkelag/baumadæk
Tagkonstruktion er udført med bjælkespær.
Bebyggelsen er pælefunderet.
Der findes ingen statiske beregninger fra opførelsen af bebyggelsen.
Der har løbende været foretaget mindre ombygninger samt renoveringer i bebyggel-
sen.
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktioner Side : 18/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
Figur 4-2: Vurdering af spændretning på træbjælkelag og baumadæk
Figur 4-3: Oversigt over vurdering af vægge som indgår i stabiliteten af bebyggelsen
4.2 Funktionskrav
Hvor bærende vægge erstattes af stålbjælker udføres disse således, at der opnås en
tilfredsstillende funktion med hensyn til svingninger i anvendelsestilstanden.
For den variable last sættes den maksimale deformation for stålbjælker i etagead-
skillelser til l/400, hvor l er spændvidden ved simpelt understøttet og kontinuerte
stålbjælker.
4.3 Levetid
Bebyggelsen henføres til levetidskategori 4 jf. DS/EN 1990, med en forventet levetid
på 50 år.
4.4 Robusthed
Der var ikke krav til robusthed, da bygningerne blev opført.
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktioner Side : 19/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
I forbindelse med renovering af bebyggelsen tilstræbes det, at man ikke forringer
robustheden.
4.5 Brand
Rambøll har udarbejdet en Brandteknisk redegørelse dateret 2015-12-17.
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 20/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
5. KONSTRUKTIONSMATERIALER
5.1 Grund og jord
5.2 Sikkerhed
Konstruktioner henregnes til geoteknisk kategori 2.
5.3 Forundersøgelser
Der er udført geotekniske undersøgelser jf. den vedlagte geotekniske rapport, bilag
A1.6.
5.4 Pælefundering
Spidsbærende pæle SAND:
Pæledimension Ø114 Ø159 Ø219
Længde [m] 9-14 9-14 9-14
Regningsmæssig brudbæreevne [kN] 110 150 200
Asfalt Nej Nej Nej
Spidsbærende pæle LER:
Pæledimension Ø114 Ø159 Ø219
Længde [m] 16-17 16-17 16-17
Regningsmæssig brudbæreevne [kN] 110 150 200
Asfalt Nej Nej Nej
Iht. den geotekniske rapport, vil anvendelsestilstanden ikke være dimensionsgivende
for pælene.
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 21/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
Beton
5.4.1 Sikkerhed
Partialkoefficienterne for armering og beton fastsættes iht. tabel 2.1a (EC2 NA.)
Bygningsdel Kontrolklasse
Alle normal
5.4.2 Forundersøgelser
Betonkonstruktionens bygningsdele henføres i overensstemmelse med NA tabel
2426-1 til følgende miljøklasser:
Bygningsdel Passiv Moderat Aggressiv Ekstra aggressiv
Fundamenter X
Terrændæk, etagedæk og
øvrige indvendige konstrukti-
oner
X
Elevatorgruber X
5.4.3 Materialer
5.4.3.1 Beton
Der anvendes følgende betontyper:
Identifikation
Anvendelse
Miljø-
klasse
fck
(MPa)
c
(mm)
Dmax
(mm)
Specielle
krav
M25N32 Fundamenter M 25 25/5 32
M25N32 Terrændæk, etagedæk og
øvrige indvendige konstrukti-
oner
M 25 25/5 32
A35N32 Elevatorgruber A 35 35/5 32
4L32 Renselag og grovbeton - 4 - 32
5.4.3.2 Armering
Der anvendes følgende armeringstyper if. DS/INF 165:
Identi-
fikation
Dim.
(mm)
fyk
(MPa)
fyck
(MPa)
euk
(%)
ky
t
f
f
D
16
D
16
K 8 - 25 500 440 5,0 1,08 4 7
Dimensionerne 6 og 8, 8 og 10 samt 10 og 12 bør ikke anvendes i samme konstruk-
tionselement på grund af risikoen for forveksling.
5.4.4 Funktionskrav
5.4.4.1 Spændinger
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 22/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
Spændinger i anvendelsestilstanden beregnes under hensyntagen til krybningsgiven-
de effekter. Generelt kan beregningerne som en tilnærmelse baseres på en vægtet
gennemsnitsværdi for forholdet mellem elasticitetsmodulerne = Es/Ec, svarende til
KKL
KL
KL
L
FF
F
FF
F
hvor L og K er værdierne knyttet til henholdsvis lang- og korttidspåvirkning, mens
FL og FK er påvirkningerne knyttet hertil.
Betonspændingerne må i anvendelsesgrænsetilstanden ikke overstige 0,6 fck. Beton-
spændingerne knyttet alene til langtidspåvirkningerne må ikke overstige 0,45 fck.
5.4.4.2 Revnevidder
Betonkonstruktionen dimensioneret således at nedenstående maksimale revnevidder
wk er overholdt:
Miljøklasse Slap armering Spændarmering
Ekstra aggressiv
Aggressiv
Moderat
Passiv – synlig
Passiv – ikke synlig
0,2mm
0,3 mm
0,4 mm
0,4 mm
0,4 mm
0,1 mm
0,2 mm
0,3 mm
0,4 mm
0,4 mm
Konstruktionen armeres ikke med henblik på at undgå svindrevner mm. Der må der-
for forventes enkelte større revner indenfor konstruktionens første levetid. Disse
injiceres ved fremkomsten.
5.4.4.3 Deformationer
Medmindre andet angives udstøbes bjælker med en pilhøjde på L/400 og plader med
en pilhøjde på L/300, hvor L er spændvidden – for plader dog mindste spændvidde.
Hvis nedbøjningerne knyttet til hyppig kombination overstiger pilhøjden, bør der for
det aktuelle konstruktionselement mindst foreskrives en pilhøjde svarende til den
aktuelle nedbøjning.
Nedbøjningerne – ud over pilhøjden – bør højst være L/400 og L/300 af spændvid-
den, for henholdsvis bjælker og plader, hvor L er spændvidden – for plader dog
mindste spændvidde. Nedbøjningerne bør ikke overstige 20 mm. Sidstnævnte krav
kan fraviges, hvis det sikres, at dette ikke medfører, at konstruktionselementet util-
sigtet hviler af på skillevægge, vinduer, døre mm. og/eller der opstår problemer med
installationer, procesudstyr stående på bjælker/plader, vandansamlinger, komfort
mm.
Beregning kan normalt ske på basis af en vægtet -værdi, jf. afsnit 3.1.5.1.
5.4.5 Materialebetingede påvirkninger
5.4.6 Anvisninger
Følgende litteraturreferencer anvendes i de statiske beregninger, idet der refereres
til disse via deres referencenummer.
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 23/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
[5.2.6.1.] Bjarne Chr. Jensen
Betonkonstruktioner efter DS/EN 1992-1-1
Nyt teknisk forlag, 2. udgave 2010
[5.2.6.2.] Jesper Frøbert Jensen
Betonelementbyggeriers statik
Betonelement-Foreningen, Polyteknisk Forlag, 2010
[5.2.6.3.] K.W. Johansen
Yield-line formulae for slabs
Cement and Concrete Association, 1972
[5.2.6.4.] Finn Bach & M.P. Nielsen
Nedreværdiløsninger for jernbetonplader
R136, ABK, DTU, 1981
[5.2.6.5.] Bent Feddersen & M.P. Nielsen
Dimensionering af betonbjælkers vederlag
Dansk Beton, Nr. 3 & 4, 1990
[5.2.6.6.] M. P. Nielsen
Beton 1, del 1, Materialer
BYG.DTU, Danmarks Tekniske højskole, 2. udgave, 2005
[5.2.6.7.] M. P. Nielsen
Beton 1, del 2, Tværsnitsundersøgelse i brugs- og brudstadiet
BYG.DTU, Danmarks Tekniske højskole, 2. udgave, 2005
[5.2.6.8.] M. P. Nielsen
Beton 1, del 3, Bøjning med forskydning, toaksede spændingstilstande,
søjler og bjælkesøjler, konstruktive regler, resumesamling
BYG.DTU, Danmarks Tekniske højskole, 2. udgave, 2005
[5.2.6.9.] M. P. Nielsen
Beton 2, del 1, Bjælke- og rammekonstruktioner, Skæv bøjning
1. udgave, 2000
[5.2.6.10.] M. P. Nielsen
Beton 2, del 2, Plasticitetsteori for beton
1. udgave, 2001
[5.2.6.11.] M. P. Nielsen
Beton 2, del 3, Plader, Gennemlokning
1. udgave, 2002
[5.2.6.12.] M. P. Nielsen
Beton 2, del 4, Skiver og høje bjælker
1. udgave, 2002
[5.2.6.13.] M. P. Nielsen
Beton 2, del 5, Skalkonstruktioner
1. udgave, 2001
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 24/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
[5.2.6.14.] M. P. Nielsen
Beton 2, del 6, Fuger og støbeskel, Forankring
1. udgave, 2004
[5.2.6.15.] M. P. Nielsen
Beton 2, del 7, Ikke forskydningsarmerede bjælker
1. udgave, 2005
[5.2.6.16.] M.P Nielsen & L. C. Hoang
Limit Analyses and Concrete Plasticity
CRC-Press LLC, 2010, 3. edition
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 25/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
5.5 Stål
5.5.1 Sikkerhed
Partialkoefficienterne for stål er i henhold til EN1993-1-1 DK NA:
M0 = 1,1 anvendes for bæreevne af tværsnit, fy, E,
M1 = 1,2 anvendes for instabilitet af elementer (søjlevirkning)
M2 = 1,35 anvendes for bæreevne af tværsnit mht. trækbrud, fu og fat
Stålkonstruktioner henregnes til følgende kontrolklasse:
Kontrolklasse: Normal 3 = 1,0 for fy, fu, E og fat (ej svejst)
3 = 1,0 for og fat (svejst)
Dermed er partialkoefficienterne:
m = 1,1 for fy, E
m = 1,1 for kat. C)
m = 1,2 for (glidning mulig)
m = 1,35 for fu og fat (ej svejst)
m = 1,35 for fat (svejst)
Stålkonstruktioner henregnes til følgende:
Anvendelseskategori: SC1 (iht. DS/EN 1090-2, tabel B1)
Produktionskategori PC2 (iht. DS/EN 1090-2, tabel B2)
Udførelsesklasse: EXC2 (iht. DS/EN 1090-2, tabel B3)
5.5.2 Forundersøgelser
Særlige forundersøgelser er ikke aktuelle i forbindelse med nærværende konstrukti-
oner.
5.5.3 Materialer
5.5.3.1 Konstruktionsstål
Profiler og plader leveres iht. DS/EN 10025 med certifikat 3.1 iht DS/EN 10204 -
finkornskonstruktionsstål dog iht. DS/EN 10113.
Der anvendes følgende typer stål:
H-, I- og U-profiler samt alle plader udføres i S355J0 eller S355J2G3
Rørprofiler udføres i S355J2H
5.5.3.2 Svejsesømme
Alle svejsesømme lukkes.
Kontrol af svejsesømme udføres efter DS/EN 12062. Der udføres NDT-kontrol af
kantsømme. Kontrol af svejsesømme forestås af stålentreprenøren.
Svejsning udføres generelt iht. DS/EN ISO 3834-3.
I øvrigt henvises til DS/EN1090-2
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 26/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
5.5.3.3 Bolte
Boltesamlinger udføres som delvis forspændte boltesamlinger i kategori A-dorn-
samlinger iht. DS/EN 1993-1-8:2005, 3.4.1 og kategori D-trækboltesamlinger iht.
DS/EN 1993-1-8:2005, 3.4.2.
De anvendte bolte er varmforzinkede i kvalitet 8.8. Der anvendes kun bolte med
dimensionerne M12 M16, M20, M24, M30 og M36.
5.5.4 Funktionskrav
5.5.4.1 Deformationer
Der sættes grænser for stålkonstruktioners stivhed i henhold til DS/EN 1993-1-1,
DS/EN 1993-1-1 NA DK samt DS/EN 1090-2 iht. Toleranceklasse 1.
Forekommer der store nedbøjninger som følge af egenlaster, gives de pågældende
konstruktionselementer en initial pilhøjde.
5.5.4.2 Driftstemperatur
De karakteristiske værdier for udendørs minimum og maksimum lufttemperatur i
skygge er i følge EN 1991-1-5 DK NA:2012, pkt. 7.2.1(1) hhv. Tmin = -31C og Tmax
= 36C.
Referencetemperaturen, TEd, på det potentielle brudsted fastlægges iht. DS/EN
1993-1-10 afsnit 2.2(5) ved anvendelse af følgende formel:
TEd = Tmd + Tr + T + TR + T + Tcf
For valsede profiler bearbejdet med hulboring korrigeres iht. DS/EN 1993-1-10 afsnit
2.2 med et tillæg til minimum lufttemperatur på +15C. Den karakteristiske værdi
for minimum udendørs lufttemperatur udregnes hermed til:
TEd = -16C
For alle øvrige profiler er den karakteristiske værdi for minimum udendørs lufttempe-
ratur:
TEd = -31C
Den maksimale materialetykkelse under den laveste driftstemperatur fås af tabel 2.1
i DS/EN 1993-1-10. For de valgte stålkvaliteter gælder således følgende:
Maksimale tilladelige værdier for elementtykkelse [mm]
Referencetemperatur
TEd = -16C
Referencetemperatur
TEd = -31C
Ed Ed
0,75 fy(t) 0,50 fy(t) 0,25 fy(t) 0,75 fy(t) 0,50 fy(t) 0,25 fy(t)
Stålkval.
S355J0 37 59 101 24 44 79
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 27/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
S355J2 54 86 138 39 64 109
5.5.4.3 Udmattelsesberegning
5.5.5 Materialebetingede påvirkninger
5.5.6 Beregningsprincipper og -parametre
5.5.6.1 Konstruktionsstål
Flyde- og brud-spænding findes af normer for de anvendte stålkvaliteter og deres
godstykkelser
De karakteristiske materialekonstanter er:
elasticitetsmodul E = 210000 MPa
forskydningsmodul G = E/2(1+)= 81000 MPa
densitet = 7,85 * 103 kg/m3
Poissons forhold = 0,3
lineær varmeudvidelseskoefficient = 12 * 10-6 °C-1
5.5.6.2 Svejsesømme
Svejsesømme beregnes og udføres i henhold til DS/EN 1993-1-8 hhv. DS/EN 1090-2
5.5.6.3 Bolte
Boltesamlinger beregnes og udføres i henhold til DS/EN 1993-1-8 hhv. DS/EN1090-2
Boltematerialet har følgende styrker:
fub = 800 MPa
(kvalitet 8.8)
Hulrandsbæreevnen er i henhold til DS/EN 1993-1-8, tabel 3.4:
Fb,Rd =
2
1
M
ub tdfk
Overklipningsbæreevnen er i henhold til DS/EN 1993-1-8, tabel 3.4:
Fv,Rd =
2M
ubv Af
Trækbæreevnen er i henhold til DS/EN 1993-1-8, tabel 3.4:
Ft,Rd =
2
2
M
sub Afk
Der regnes med slipbolte og spændingsplan gennem gevind.
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 28/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
5.5.7 Anvisninger
[5.3.7.1.] Stålkonstruktioner efter DS/EN1993
af Bent Bonnerup og Bjarne Chr. Jensen og Carsten Munk Plum
1. udgave 2009
[5.3.7.2.] Stålkonstruktioner. Beregningseksempler efter Eurocode 3
1. udgave, 1. oplag, november 2010
© Dansk Konstruktions- og Betoninstitut A/S
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 29/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
5.6 Glas
5.6.1 Sikkerhed
Med udgangspunkt i SBi-anvisning 215 Dimensionering af glas i klimaskærmen fast-
lægges de regningsmæssige styrketal for glas på følgende vis:
De regningsmæssige styrketal bestemmes af:
eforspM
forspk
floatM
floatkspd k
ffkkf
,
,
,
,mod
hvor styrken opdeles i et floatglasbidrag fk og et forspændingsbidrag fk,forsp:
Glastype [MPa] Karakteristisk bøjningsstyrke
fk
Heraf forspændingsbidrag
fk,forsp
Floatglas 45 0
Varmeforstærket glas 70 25
Hærdet glas 120 75
kmod er en reduktionsfaktor, der angiver styrkens afhængighed af lastvarigheden:
Lastgruppe Reduktionsfaktor kmod
Ø Vindlast 1,0
C Klimalast 0,5
K Snelast 0,4
P Permanent last 0,2
ke er en reduktionsfaktor der tager hensyn til bearbejdning af glaskanter:
Kantbearbejdning Reduktionsfaktor ke
Almindelig skåret kant, granet kant eller kant bear-
bejdet på tværs af glastykkelsen 0,8
Kant bearbejdet i kantens længderetning, fx ved
slibning på maskine 0,9
Poleret kant 0,9
ksp er en reduktionsfaktor der tager hensyn til overfladebearbejdning og –belægning
af glasset:
Bearbejdning eller belægning Reduktionsfaktor ksp
Energi- og solafskærmende belægninger 1,00
Emaljeret og silketrykt glas 0,75
Mønstret glas 0,75
Trådglas 0,60
Materialepartialkoeffienterne for floatglasstyrke og forspændingsbidraget sættes til
følgende værdier:
M,float = 1,5
M,forsp = 1,5
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 30/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
Dette gøres på grundlag af EN 1990 DK NA:2013 anneks F hvor M = 0 1 2 3 4 ,
hvor:
0 = 0,9: Svarende til lav sikkerhedsklasse
1 = 1,1: Svarende til uvarslet brud
2 = 1,15: For usikkerhed på beregningsmodel
3 = 1,0: Svarende til normal kontrol
4 = 1,30: For usikkerhed på styrken
For glas i vinduer med polerede kanter (ke = 1,0) og energi- eller solafskærmende
belægninger (ksp = 1,00) får man følgende regningsmæssige styrker i henhold til
SBi-anvisning 215:
fd [MPa] Lastgruppe
Glastype Ø, Vindlast C, Klimalast K, Snelast P, Egenlast
Floatglas 30,0 15,0 12,0 6,0
Varmeforstærket glas 46,7 31,7 28,7 22,7
Hærdet glas 80,0 65,0 62,0 56,0
5.6.2 Forundersøgelser
Særlige forundersøgelser er ikke aktuelle i forbindelse med nærværende konstrukti-
on.
5.6.3 Materialer
5.6.3.1 Floatglas
5.6.3.2 Varmeforstærket glas
5.6.3.3 Hærdet glas
5.6.3.4 Lamineret glas
5.6.4 Funktionskrav
Ved anvendelsen af glas vurderes de personsikkerhedsmæssige aspekter ved at tage
udgangspunkt i de retningslinjer, der er angivet i DS/INF 119 og DS/INF 106.
5.6.4.1 Deformationer
5.6.4.2 Sammenhæng efter brud
Ved projektering tages der hensyn til glaskonstruktionernes sammenhæng efter brud
på følgende vis:
Glas udføres lamineret.
5.6.5 Materialebetingede påvirkninger
5.6.6 Beregningsprincipper og -parametre
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 31/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
5.6.6.1 Glas
Med udgangspunkt i det udkast til en europæisk norm for glas, der foreligger, define-
res de karakteristiske materialekonstanter på følgende vis:
elasticitetsmodul E = 70.000 MPa
forskydningsmodul G = E/2(1+)= 28.688 MPa
densitet = 25 kN/m3
Poissons forhold = 0,22
lineær varmeudvidelseskoefficient = 9·10-6 °C-1
5.6.7 Anvisninger
Den beregningsmæssige eftervisning af glas som konstruktionsmateriale er ikke re-
guleret ved normer eller standarder. Følgende dokument udgør status for udviklin-
gen af et normsæt på dansk plan:
SBi-anvisning 215
Dimensionering af glas i klimaskærmen
Denne anvisning omhandler kun beregning af glas til vinduer, men anvisningens me-
tode til at fastlægge de spændinger, som glas kan udnyttes til, kan også anvendes
for andre konstruktionselementer.
Ved projektering af glaskonstruktioner der afviger fra vindueskonstruktioner tages
der udgangspunkt i følgende udkast til europæiske normer for glaskonstruktioner:
prEN 13474-1:July 2005 Draft
Glass in building - Determination of the strength of glass panes - Part 1: Glass
and glass products for fenestration
prEN 13474-3:November 2005
Glass in building - Determination of the strength of glass panes - Part 3: General
method of calculation and determination of strength of glass by testing
Beregningsmetoderne og sikkerhedsfilosofien i SBi-anvisningen og udkastet til den
europæiske norm ligger i forlængelse af hinanden.
Hvad angår personsikkerhed og nedstyrtningsfare tages der udgangspunkt i ret-
ningslinjerne i de følgende to standarder:
DS/INF 119:2007
Bygningsglas – Regningslinjer for valg og anvendelse af sikkerhedsglas – Per-
sonsikkerhed
DS/INF 106, 1. udgave 1995
Rapport vedrørende glastage
Supplement til DS 410
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 32/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
5.7 Træ
5.7.1 Anvendelsesklasser
Trækonstruktioner udformet af konstruktionstræ og limtræ henregnes til følgende
anvendelsesklasser, lastgrupper og lasttyper/bygningskategorier, hvilket giver de
anførte kmod-, kdef- og 2-faktorer:
Materiale Bygningsdel Anven-
delses-
klasse
Last-
gruppe
Lasttype/
bygnings-
kategori
kmod kdef 2
Konstruk-
tionstræ
Etagebjælker 1 M Nyttelast
kat. A
0,8 0,6 0,2
Konstruk-
tionstræ
Spær 2 K Snelast 0,9 0,8 0,0
5.7.2 Sikkerhed
Partialkoefficienter for materialeegenskaber m
I stedet for tabel 2.3 i EN 1995-1-1 anvendes følgende værdier jf. dansk nationalt
anneks:
Brudgrænsetilstande
Benyttes for brudgrænsetilstande ved vedvarende og midlertidige dimensionering-
stilstande.
m = 1,30 3 for limtræ, LVL og pladematerialer
m = 1,35 3 for konstruktionstræ
m = 1,35 3 for forbindelser fx dornforbindelser
m = 1,50 3 for forbindelser fx limede bolte og lasker
m = 1,35 3 for Tandpladeforbindelser
Hvor følgende værdier for 3 anvendes afhængig af kontrolklasse:
Kontrolklasse: Skærpet 3= 0,95
Kontrolklasse: Normal 3= 1,00
Kontrolklasse Lempet 3= 1,10
Ulykkes dimensioneringstilstande
Partialkoefficient m = 1,0 benyttes for brudgrænsetilstande ved ulykkes dimensione-
ringstilstande jf. dansk nationalt anneks.
Modifikationsfaktorer for styrke i afhængighed af anvendelsesklasse
kmod-faktoren til beregning af regningsmæssige styrkeværdier for træ, træbaserede
pladematerialer og forbindelsesmidler angives i henhold til DS/EN 1995-1-1, tabel
3.1
Modifikationsfaktorer for stivhed i afhængighed af anvendelsesklasse
kdef- og 2-faktoren til beregning af regningsmæssige stivhedsværdier for træ, træ-
baserede pladematerialer og forbindelsesmidler angives for kdef i henhold til DS/EN
1995-1-1, tabel 3.2. 2-faktoren er anført i DS/EN1990
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 33/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
5.7.3 Forundersøgelser
I forbindelse med nærværende konstruktion er udført følgende forundersøgelser.
5.7.4 Materialer
5.7.4.1 Konstruktionstræ/limtræ
Der anvendes i overensstemmelse med EN 1995 CE mærket konstruktionstræ og
limtræ af følgende kvaliteter:
Bygningsdel Styrkeklasse
Konstruktionstræ Min. C24
5.7.4.2 Mekaniske forbindelsesmidler
Der anvendes følgende typer af mekaniske forbindelsesmidler:
Type Dimension
Glatte søm 25/55
Bolte 12 mm
Mellemlæg Bulldog Ø48
5.7.5 Funktionskrav
5.7.5.1 Deformationer
Deformationer beregnes i henhold til DS/EN 1995-1-1, afsnit 2.2.3:
ufin = ufin,G + ufin,Q1 + ufin,Qi
hvor ufin,G = uinst,G (1+ kdef ) for den permanente last G
hvor ufin,Q1 = uinst,Q1 (1+ 2,1 kdef ) for den ledende variable last Q1
hvor ufin,Qi = uinst,Qi (0,i+ 2,i kdef ) for de øvrige variable laster Qi (i>1)
hvor uinst,G , uinst,Q1 , uinst,Qi er de øjeblikkelige deformationer for lasterne G, Q1 og Qi
Grænser for trækonstruktionernes stivhed ansættes i overensstemmelse med tabel
7.2 i EN 1995-1-1 DK NA:2014
For bjælkelag i etageadskillelser i boliger og lignende bør nedbøjningen for en punkt-
last (Ø-last) på 1.0 kN ikke overstige 1,7 mm.
For etageadskillelser inden for samme bolig, fx et enfamiliehus bør for jævnt fordelt
last på 1,5 kN/m2 ikke overstige l/600
5.7.6 Materialebetingede påvirkninger
5.7.7 Beregningsprincipper og -parametre
5.7.7.1 Konstruktionstræ/limtræ
Karakteristiske styrker:
Der skal regnes med styrker iht. EN1995-1-1.
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 34/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
Konstruktionstræ i min C24.
5.7.7.2 Mekaniske forbindelsesmidler
Styrker for de mekaniske forbindelsesmidler beregnes iht. EN 1995-1-1 kapitel 8.
5.7.8 Anvisninger
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Konstruktionsmaterialer Side : 35/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
5.8 Murværk
5.8.1 Nye indvendige vægge
Nye vægge udføres med: Massiv blødstrøgen (Gruppe 1)
Eksponeringsklasse: MX1 (Indvendigt murværk)
Kontrolklasse: Normal
Stenklasse: min. 20 (fb = 20 MPa) (k = 0,55 TS tabel 8.2)
Mørtel: Normalmørtel, funktionsmørtel MC3,5 (fm = 3,5 MPa)
Vedhæftningsstyrke: fm,xk1 = 0,25
Murværk henregnes til: CC2
Trykstyrke: fk = 0,55 x 200,7 x 3,50,3 = 6,52 MPa
Elasticitetsmodul: Eok = 6,52 x 20 x 20 = 2608 MPa (fk x 20 x fb)
Bøjningstrækstyrke: fxk1 = 0,20 MPa (Beregning i Murværksprojektering)
Bøjningstrykstyrke: fxk2 = 0,45 MPa (Beregning i Murværksprojektering)
Kohæsion: fvk0 = fxk1 = 0,20 MPa iht. DS/INF 167
5.8.2 Eksisterende vægge
Materialeparametrene for de eksisterende vægge kendes ikke. Parametrene fastsæt-tes forsigtigt og der skeles til vejledning fra Københavns Kommune1 samt SBI notat ”Beregning af ældre murværk”.
Byggesten : Gruppe 1
Mørtel : Kalkmørtel K100/1200
Elasticitetsmodul : E0k = 355 MPa
Basistrykstyrke : Fcnk = 2,4 MPa med γm = 1,87
Trykstyrke mørtel iht. DS/INF167: E0k = 150 x fm x fcnk
fm = E0k / (150 x fcnk)
fm = 355 / (150 x 2,4) ≈ 1 MPa
Normaliserede trykstyrke, sten : fk = 0,49 x fb0,7
2,4 MPa = 0,49 x fb0,7
fb = 9,7 MPa
Bøjningstrækstyrke, i vandret snit : fxk1 = 0 MPa
Bøjningstrækstyrke, i lodret snit : fxk2 = 0 MPa
1 Notat: Opsætning og renovering af altaner på eksisterende bygninger
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Laster Side : 36/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
6. LASTER
6.1 Anvendte begreber
Medmindre andet er angivet, er lasterne lodrette og regnet positiv som nedadrettet
Anvendte begreber for last og sikkerhed er i overensstemmelse med DS/EN 1990 og
DS/EN 1991, medmindre andet er angivet. Der anvendes generelt følgende begre-
ber:
P: Permanent last
V: Variabel last
U: Ulykkeslast
%B-last: Lastens variation i rummet, angivet ved størrelsen af den del af lasten
(%B-last), der er en bunden last. Den resterende lastandel er en fri last.
%L-last: Lastens variation over tid, angivet ved størrelsen af den del af lasen (%L-
last), der er en langtidslast. Den resterende lastandel er en korttidslast.
Der benyttes følgende betegnelser for basislaster:
Ginf: Minimal permanent last
Gsup: Maksimale permanente last
W: Vindlast
S: Snelast
NA: Nyttelast på etager med Bolig (Kategori A)
NB: Nyttelast på etager med Kontor (Kategori B)
NC: Nyttelast på etager med Samlingsrum (Kategori C)
ND: Nyttelast på etager med Butik (Kategori D)
NE: Nyttelast på etager med Erhverve (Kategori E)
NF/G: Nyttelast på etager med Trafik og parkering (Kategori F/G)
NH: Nyttelast på Tagetager (Kategori H)
6.2 Tilstande og lastkombinationer
Der er i henhold til DS/EN 1990 følgende tilstande som skal tages i betragtning. Dis-
se benævnes med følgende forkortelser:
SLS Anvendelsestilstand
o KAR Karakteristisk kombination
o HYP Hyppig kombination
o KVA Kvasipermanent kombination
ULS Brudgrænsetilstand
ALS Ulykketilstand
o Brand Brandkombination
o Påkørsel/eksplosion/osv. Øvrige ulykkekombinationer
o SEIS Seismisk kombination
Lasttilfældene bestemmes iht. EN 1990 DK NA og kombinationerne er:
Tilstand Last
kombination Last Tilfælde
SLS KAR 6.14b
1. Vindlast dominerende, Permanent last til gunst
2. Nyttelast dominerende, Permanent last til ugunst
3. Snelast dominerende, Permanent last til ugunst
4. Vindlast dominerende, Permanent last til ugunst
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Laster Side : 37/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
SLS HYP 6.15b
1. Vindlast dominerende, Permanent last til gunst
2. Nyttelast dominerende, Permanent last til ugunst
3. Snelast dominerende, Permanent last til ugunst
4. Vindlast dominerende, Permanent last til ugunst
SLS KVA 6.16b
1. Vindlast dominerende, Permanent last til gunst
2. Nyttelast dominerende, Permanent last til ugunst
3. Snelast dominerende, Permanent last til ugunst
4. Vindlast dominerende, Permanent last til ugunst
ULS
6.10a Permanent last
6.10b
1. Vindlast dominerende, Permanent last til gunst
2. Nyttelast dominerende, Permanent last til ugunst
3. Snelast dominerende, Permanent last til ugunst
4. Vindlast dominerende, Permanent last til ugunst
ALS Brand 6.11b
1. Vindlast dominerende, Permanent last til gunst
2. Nyttelast dominerende, Permanent last til ugunst
3. Snelast dominerende, Permanent last til ugunst
4. Vindlast dominerende, Permanent last til ugunst
ALS
Eksplosion
Påkørsel
Osv.
6.11b
1. Vindlast dominerende, Permanent last til gunst
2. Nyttelast dominerende, Permanent last til ugunst
3. Snelast dominerende, Permanent last til ugunst
4. Vindlast dominerende, Permanent last til ugunst
ALS SEIS 6.12b
1. Vindlast dominerende, Permanent last til gunst
2. Nyttelast dominerende, Permanent last til ugunst
3. Snelast dominerende, Permanent last til ugunst
4. Vindlast dominerende, Permanent last til ugunst
Der gøres opmærksom på, at etagereduktionsfaktoren ikke er indregnet, men kan
findes vha. afsnit 6.4.
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Laster Side : 38/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
6.3 Lastkombinationsfaktorer
Lastkombinationsfaktorene er bestemt iht. EN 1990 DK NA:
Nyttelast Lastkategori Lastkombinationsfaktor
0 1 2
Bolig A 0,5 0,3 0,2
Kontor og let erhverv: B 0,6 0,4 0,2
Større forsamlingsarealer C 0,6 0,6 0,5
Butikker D 0,6 0,6 0,5
Trafikarealer F 0,6 0,6 0,5
Snelast
Ved kombination med dominerende
nyttelast kategori E 0,6 0,2 0
Ved kombination med dominerende
vindlast 0 0 0
Ellers 0,3 0,2 0
Vindlast
Ved kombination med dominerende
nyttelast kategori E0,6 0,2 0
Ellers 0,3 0,2 0
6.4 Etagereduktionsfaktor:
I lasttilfælde LAK 6.10b-2, hvor nyttelast er den dominerende last og hvor der findes
flere etager med nyttelast, der er henført til den samme kategori, må den totale nyt-
telast, jf. DS/EN 1990 anneks A.2 og DS/EN 1991-1-1 afsnit 6.3.1.2, reduceres med
en etagereduktionsfaktor jf. DS/EN 1991-1-1 punkt 6.3.1.2 (11). Det nationale valg
af etagereduktionsfaktor er angivet i DS/EN 1991-1-1 DK NA.
Iht. DS/EN 1991-1-1, punkt 3.3.1(2)P, skal den samlede nyttelast betragtes som en
”selvstændig last”, når nyttelasten kombineres med andre variable laster. Da sne og
vind er medregnet i lasttilfældet, medfører dette at al nyttelast er dominerende og
multipliceret med partialkoefficienten γ.
Beregninger af reduktionsfaktoren.
Der påføres partialkoefficienten, uden reduktionsfaktor, på nyttelast på én etage ( x
Q), mens nyttelasten på øvrige etager, der er henført til samme lastkategori påføres
partialkoefficienten og lastkombinationsfaktor, og derved reduceres til ( x ψ0 x Q).
Hvor der optræder flere lastkategorier påføres én last for hver af lastkategorierne (
x Q), mens øvrige laster fra kategorien påføres ( x ψ0 x Q).
Hvis en bygningsdel ikke er påvirket af andre variable laster end nyttelast, og den er
påvirket af flere forskellige nyttelastkategorier, vil det være tilstrækkeligt, at regne
med nyttelast fra en kategori af gangen som dominerende.
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Laster Side : 39/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
6.5 Permanente laster
Densiteter
Materialer Densitet [kN/m3]
Beton 24
Højstyrke beton 27
Stål 78
Glas 27
Træ 7
6.5.1 Lette skillevægge
Indvendige vægge i boligerne udføres af tegl. Enkelte vægge omkring skakte udføres
som gipsvægge. Udstrækning af disse gipsvægge er begrænset og der ses bort fra
disse, ved fastsættelse af lodrette laste.
Tagkonstruktion
6.5.2 Tagkonstruktion (Eksist)2
6.5.2.1 Tagkonstruktion, ekskl. loft:
Bygningsdel Ginf Gsup
Tegl på længder 0,45 0,45
Undertag 0,10 0,10
Spær 0,15 0,15
0,70 kN/m2 0,70 kN/m2
6.5.2.2 Loft i tagkonstruktion (Efter renovering):
Bygningsdel Ginf Gsup
Teknik - 0,20
Isolering, 200 mm - 0,03
Forskalling - 0,13
Puds, 10 mm - 0,24
Gipsplader - 0,10
0,00 kN/m2 0,70 kN/m2
Etageadskillelser
6.5.3 Etageadskillelse, træbjælkelag (Før renovering), ekskl. badeværelser3
Opbygningen af dækkonstruktionen for etageadskillelsen fremgår af nedenstående
oversigt.
Bygningsdel Ginf Gsup
Gulvbrædder, t = 35 mm - 0,17
Bjælker pr. 0,9 m 0,17 0,17
Lerindskud, lerlag - 0,96
Spredt forskalling - 0,08
10 mm puds - 0,22
0,17 kN/m2 1,60 kN/m2
2 Byggesag: 2001-0660 3 Byggesag: 1985-30-832
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Laster Side : 40/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
6.5.4 Etageadskillelse, træbjælkelag (Efter renovering) (1)
Opbygningen af dækkonstruktionen for etageadskillelsen fremgår af nedenstående
oversigt.
Bygningsdel Ginf Gsup
Gulvbrædder, t = 35 mm - 0,17
Bjælker pr. 0,9 m 0,17 0,17
Lerindskud - 0,96
Spredt forskalling - 0,08
10 mm puds - 0,22
Teknik 0,20
Lydloft (Ophæng) Selvbærende
2 lag gips, 13 mm Båret af lydloft ophæng
0,17 kN/m2 1,80 kN/m2
6.5.5 Etageadskillelse, bauma-dæk (Før renovering)
Opbygningen af dækkonstruktionen for etageadskillelsen fremgår af nedenstående
oversigt.
Bygningsdel Ginf Gsup
Gulvbrædder, t = 35 mm - 0,17
Bauma-dæk, t ≈ 200 mm 2,35 2,35
Spredt forskalling - 0,08
10 mm puds - 0,22
2,35 kN/m2 2,82 kN/m2
6.5.6 Etageadskillelse, bauma-dæk (Efter renovering) (1)
Opbygningen af dækkonstruktionen for etageadskillelsen fremgår af nedenstående
oversigt.
Bygningsdel Ginf Gsup
Gulvbrædder, t = 22 mm - 0,12
Strøer 0,05
Bauma-dæk, t ≈ 200 2,35 2,35
Teknik 0,20
10 mm puds 0,22
Gips, 12 mm 0,12
Lydloft (Ophæng) Selvbærende
2 lag gips, 13 mm Båret af lydloft ophæng
2,35 kN/m2 3,06 kN/m2
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Laster Side : 41/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
6.5.7 Etageadskillelse (Før renovering), badeværelser4
Opbygningen af dækkonstruktionen for etageadskillelsen fremgår af nedenstående
oversigt.
Bygningsdel Ginf Gsup
Klinker - 0,10
Betondæk, t = 180 mm 4,32 4,32
Spredt forskalling - 0,08
10 mm puds - 0,22
0,00 kN/m2 4,73 kN/m2
6.5.8 Etageadskillelse (Efter renovering), badeværelser (2)
Opbygningen af dækkonstruktionen for etageadskillelsen fremgår af nedenstående
oversigt.
Bygningsdel Ginf Gsup
Klinker 0,15
Afretningslag, 80 mm 1,92 1,92
Gulvopbygning med C-
profiler 0,90 0,90
2,82 kN/m2 2,97 kN/m2
6.5.9 Etageadskillelse (Efter renovering), område med trægulv (3)
Opbygningen af dækkonstruktionen for etageadskillelsen fremgår af nedenstående
oversigt.
Bygningsdel Ginf Gsup
Trægulv på strøer 0,20
Gulvopbygning med C-
profiler 0,90 0,90
0,90 kN/m2 1,10 kN/m2
4 Byggesag: 1985-30-832
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Laster Side : 42/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
Figur 6-1: Oversigt over typer af etage dæk (Princip)
Se Figur 4-1 for oversigt over udbredelse af træbjælkelag/bauma-dæk i boligkarren.
6.5.10 Vægge (Eksist)
Bygningsdel Ginf Gsup
Ydervæg, t = 480 mm* 7,90 kN/m2 8,10 kN/m2
Ydervæg, t = 360 mm* 5,90 kN/m2 6,10 kN/m2
Indervæg, t = 160 mm** 2,90 kN/m2 3,30 kN/m2
Indervæg, t = 120 mm** 1,90 kN/m2 2,30 kN/m2
* Medregnet én gang puds indvendigt.
** Medregnet to gange puds.
Tyngde af murpuds (ca. 10 mm) = 0,20 kN/m²
6.6 Nyttelaster
Nyttelaster er bestemt iht. EN 1991-1-1 DK NA:2013.
Etageadskillelse
Kategori Beskrivelse Last
A1 Boliger Nyttelast 1,50 kN/m²
Trapper
Kategori Beskrivelse Last
A4 Trapper Nyttelast 3,00 kN/m²*
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Laster Side : 43/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
* Last på trapper iht. gældende Eurocodes samt norm fra 1936 – ”Norm for be-
regning af husbygningskonstruktioner”, angiver sammen nyttelast på trapper
som betjener flere lejemål. OBS partialkoefficienter var ikke indført i 1936.
Altaner
Kategori Beskrivelse Last
A5 Altaner Nyttelast 2,50 kN/m²
Desuden skal der samtidigt indregnes en vandret last på rækværk qk = 0,5 kN/m
virkende 1,20 m over gulvet i altanen.
Terrænlast
Kategori Beskrivelse Last
Trafiklast, kategori G Nyttelast, gård 5,0 kN/m² eller 90 kN
Trafiklast , kategori G Nyttelast, gade 5,0 kN/m² eller 90 kN
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Laster Side : 44/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
6.7 Naturlaster
6.7.1 Vind
De 2 cirkler i ovenstående billede viser henholdsvis cirklet med en radius på 1 km og
2 km fra det aktuelle byggeri.
N
Ø V
S
NNØ
ØNØ
ØSØ
SSØ SSV
VSV
VNV
NNV
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Laster Side : 45/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
Retning Terrænkategori Vej/bygning Hastighedstryk Bilag
N III Kongensgade 0,61 kN/m²* A1.1
V II Løvenørnsgade 56-62 0,99 kN/m²* A1.2
SSV III Løvenørnsgade 46-54 0,61 kN/m²* A1.3
Ø III Andreas Flensborgs-
gade
0,61 kN/m²* A1.4
* Vind på facade
Formfaktorer
Formfaktorene for bygningen bestemmes iht. EN 1991-1-4 DK NA:2015.
Indvendig vindlast
Bygningen betragtes som værende uden dominerende åbninger, og derved kan der
iht. DS/EN 1991-1-4 regnes med nedenstående formfaktor:
Last Formfaktor Belastning*
Overtryk 0,2 0,2 kN/m²
Undertryk -0,3 0,3 kN/m²
Skillevægge 0,4 0,4 kN/m²
* Vindlasten for Løvenørnsgade 56-62 anvendes generelt til indvendig vindlast i
bebyggelsen.
NNØ
ØNØ
ØSØ
SSØ SSV
VSV
VNV
NNV
N
Ø V
S
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Laster Side : 46/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
6.7.2 Sne
Der anvendes en karakteristisk last på s = 0,80 kN/m2.
Den karakteristisk snelast på bygningen er bestemt iht. EN 1991-1-3 DK NA:2015.
Den karakteristiske snelast er bestemt ved parametrene som fremgår af Bilag A1.5:
Ved kviste, elevator som gennembryder tag mv. skal der medtages sneophobning,
idet omfang der angivet i DS/EN 1991-1-3.
6.7.3 Jordtryk
Ved opgravning tilfyldes der med sandfyld.
Der påføres ikke yderligere jordtryk, end hvad byggeriet er belastet af inden renove-
ringen.
6.7.4 Vandtryk
Primært grundvandsspejl er beliggende ca. 17-35 cm under terræn i gården.
6.7.5 Temperatur
De karakteristiske værdier for udendørs minimum og maksimum lufttemperatur i
skygge er i følge EN 1991-1-5 DK NA:2012, pkt. 7.2.1(1) hhv. Tmin = -31C og Tmax
= 36C.
De karakteristiske værdier for indendørs minimum og maksimum lufttemperatur
fastsættes i overensstemmelse med bygningens brug. For normalt opvarmede byg-
ninger bruges følgende:
Tmin = 10C og Tmax = 40C.
6.8 Ulykkeslaster
6.8.1 Påkørselslast
Der ændres ikke på de eksisterende bærende konstruktioner mod vej.
Ved altaner i gårdrummet, udformes det statiske system således, at den yderste
række søjler kan undlades i ulykkestilfældet. Se Figur 6-2 for skitse af altanløsning i
gården.
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Laster Side : 47/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
Figur 6-2: Skitse af altaner i gårdrummet
Ved altaner mod gaden, anses altanerne som sekundære konstruktioner, som ikke
har en indvirkning på bygningens stabilitet og bæreevne. Bærende konstruktionsstål
for altanerne er placeret inde i hulmuren. Altanerne sikres derfor ikke mod påkørsel.
Figur 6-3: Skitse af altaner mod vej
ARBEJDERNES ANDELSBOLIGFORENING AF 1938 – HORSENS VESTERPORT
A Konstruktionsdokumentation Dato : 2015-12-17
A1. Projektgrundlag Rev.dato : 2016-03-18
Laster Side : 48/48
Ref: 1100017931/LA00085-2-SNW.docx
6.8.2 Eksplosionslast
Ikke aktuelt for projektet.
6.8.3 Seismisk last
Det seismiske dimensioneringstilfælde bestemmes iht. EN 1990 DK NA:2013.
6.9 Imperfektionslast
Medtages ikke i projektet, idet byggeriet var dets oprindelse ikke er dimensioneret
for imperfektionslast.
A1 – Projektgrundlag
Bilag A1.1
Sag: Vesterport
Sagsnr.: 1100017931
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Beregning af kvasistatisk vindlast
Normgrundlag
Forudsætning
Bygningens geometri
Bygningens højde over terræn, z : z = 18,5 m
Bygningens største sidelængde, b (facade) : b = 86,0 m m
Bygningens mindste sidelængde, d (gavl) : d = 10,8 m m
Årstidsfaktor og basisvindhastighed (jf. pkt. 4.2)
Betragtet årstid: måned = Hele året
Årstidsfaktorens kvadrat cseason2 beregnet : cseason
2 = 1,0
Luftens densitet r = 1,25 kg/m³
Basisvindhastighedens grundværdi, vb,0 : vb,0 = 24,0 m/s
Bygningens orientering og omkring liggende terræn
Facade Facade Gavl Gavl
Vindretning [benævnelse] N S Ø V
Retningsfaktorens kvadrat cdir2: cdir
2 = 0,8 0,8 0,8 1,0
Basisvindhastighed, vb : vb = 21,5 m/s 21,5 m/s 21,5 m/s 24,0 m/s
Basishastighedstryk, qb : qb = 0,29 kN/m² 0,29 kN/m² 0,29 kN/m² 0,36 kN/m²
Bygningens henregnes til følgen terænkategori Kategori 1 3 3 3 3
Ruhedslængde, z0 : z0 [m]= 0,300 m 0,300 m 0,300 m 0,300 m
Minimumshøjde, zmin : zmin [m]= 5,0 m 5,0 m 5,0 m 5,0 m
Maximumshøjde, zmax : zmax [m]= 200,0 m 200,0 m 200,0 m 200,0 m
Turbulence faktor, kI : kI = 1,0 1,0 1,0 1,0
Ruhedsfaktor, cr (z) : cr (z) = 0,888 0,888 0,888 0,888
Orografifaktor co(zs) : co(zs) = 1,00 1,00 1,00 1,00
Middelvindhastighed, 10 min: vm(z) = 19,06 m/s 19,06 m/s 19,06 m/s 21,31 m/s
Turbulensintensitet, Iv(z) : Iv(z) = 0,243 0,243 0,243 0,243
Max hastighedstryk, Eksl. orografifaktor qp(z) qp(z) = 0,61 kN/m² 0,61 kN/m² 0,61 kN/m² 0,77 kN/m²
z= 18,5 m
cscd = 1,00
cscd = 1,00
Konstruktionsfaktor, cscd (jf. pkt. 6.2 & 6.3.1)
Der er ikke taget hensyn til konstruktionsfaktor,
der regnes derfor på gavlen med :
Der er ikke taget hensyn til konstruktionsfaktor,
der regnes derfor på facaden med :
Lasten forudsættes at virke vinkelret på fladen af den vindpåvirkede konstruktionsdel.
Indvendige formfaktorer cpi og lokale formfaktor cpe,1 beregnes af brugeren selv hvis nødvendigt på aktuelt projekt
For konstruktioner, der er følsomme for vridning, skal påvirkningen forårsaget af vridningseffekter tages i regning. Se DS/EN1991-1-4, pkt. 7.1.2.
Forhold ved store og væsentligt højere nabobygninger (jf. pkt. A.4) eller tætstående bygninger eller forhindringer (jf. pkt. A.5)
Bygningens højde over terræn er fortsat
DS/EN1991-1-4 og EN 1991-1-4 DK NA inkl. gældende tillæg og rettelsesblade udsendt før 2007-11-12
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Der er taget hensyn til Nabobygninger eller tætstående bygninger
Udregn konstruktionsfaktoren
Der er taget hensyn til bygningens Orientering
Bestemmelse af udvendige formfaktor
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.1_Kongensgade.xlsHastighedstryk Side 1 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Maximalt hastighedstryk, qp(z) : qp(z) = 0,61 kN/m2
(svarende til referencehøjden ze = h)
Forekommer ved vind fra: S
Konstruktionsfaktor cscd : cscd = 1,00
Max hastighedstryk inkl. cscd : cscd*qp(z) = 0,61 kN/m2
(svarende til højden ze = h, se beregning under kvasistatisk respons)
Vindretning vinkelret på facade
Bygningens totale højde, h : h = 18,5 m
Bredde, b : b = 86,0 m
Dybde, d: d = 10,8 m
Længde, e : e = 37,0 m
Forhold h/d : h/d = 1,71
Reduktionsfaktor i zonerne D & E : red. faktor = 0,877
Påvirkningen på facaden fra vind på facade på henholdsvis tryk og sug siden:
D (ekskl. red.): cpe,10 = 0,80
wk = 0,49 kN/m2
E (ekskl. red.): cpe,10 = -0,54
wk = -0,33 kN/m2
Påvirkningen på gavlen fra vind på facaden:
A: cpe,10 = -1,20
wk = -0,73 kN/m2
B: cpe,10 = -0,80 -0,73 -0,49
wk = -0,49 kN/m2
Længde, d: d= 10,8 m
Længde, e/5: e/5= 7,4 m
Længde, d-e/5 : d-e/5 = 3,40 m
Vindlast og formfaktorer for ydervægge (jf. pkt. 7.2.2)
Figur: Vindlast og formfaktorer for e ≥ d
Reduktionsfaktoren kan anvendes ved beregning af hovedstabilitet, hvor vinden i zone D og E anvendes
samtidig. Faktoren anvendes ved at gange den på de karakteristiske hastighedstryk i de 2 zoner beregnet
herunder.
Vind på facaden
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.1_Kongensgade.xlsHastighedstryk Side 2 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Vind på gavlenMaximalt hastighedstryk, qp(z) : qp(z) = 0,77 kN/m
2(svarende til referencehøjden ze = h)
Forekommer ved vind fra: V
Konstruktionsfaktor cscd : cscd = 1,00
Max hastighedstryk inkl. cscd : cscd*qp(z) = 0,77 kN/m2
(svarende til højden ze = h, se beregning under kvasistatisk respons)
Bredde, b : b = d 10,8 m
Dybde, d: d = b 86,0 m
Længde, e : e = 10,8 m
Forhold h/d : h/d = 0,22
Reduktionsfaktor i zonerne D & E : red. faktor = 0,850
Påvirkningen på gavlen fra vind på gavlen på henholdsvis tryk og sug siden:
D (ekskl. red.): cpe,10 = 0,70
wk = 0,54 kN/m2
E (ekskl. red.): cpe,10 = -0,30
wk = -0,23 kN/m2
Påvirkningen på facaden fra vind på gavl:
A: cpe,10 = -1,20
wk = -0,92 kN/m2
-0,92 -0,61 -0,38
B: cpe,10 = -0,80
wk = -0,61 kN/m2
C: cpe,10 = -0,50
wk = -0,38 kN/m2
Længde, e: e= 10,8 m
Længde, e/5: e/5= 2,16 m
Længde, 4/5e : 4/5e= 8,64 m
Længde, d-e : d-e = 75,20 m
Figur: Vindlast og formfaktorer for e < d
Vindlast og formfaktorer for ydervægge (jf. pkt. 7.2.2)
Reduktionsfaktoren kan anvendes ved beregning af hovedstabilitet, hvor vinden i zone D og E anvendes
samtidig. Faktoren anvendes ved at gange den på de karakteristiske hastighedstryk i de 2 zoner beregnet
herunder.
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.1_Kongensgade.xlsHastighedstryk Side 3 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Vind på taget
Tag type: Sadeltag
Maksimalt karakteristisk hastighedstryk, qp(z) (iht. arket "Kvasistatisk respons")
Facaden Gavlen
Maximalt hastighedstryk, qp(z) : qp(z) = 0,61 kN/m² 0,77 kN/m² (svarende til referencehøjden ze = h)
Forekommer ved vind fra: S V
Konstruktionsfaktor cscd : cscd = 1,00 1,00
Max hastighedstryk inkl. cscd : cscd*qp(z) = 0,61 kN/m² 0,77 kN/m² (svarende til højden ze = h, se beregning under kvasistatisk respons)
Bygningens totale højde, h : h = 18,5 m
Bygningens største sidelængde, b (facade) : b = 86,0 m
Bygningens mindste sidelængde, d (gavl) : d = 10,8 m
Taghældning (med fortegn), a : a = 45,0 grader
Figur: Definitioner for vindretning 0 grader, positiv taghældning a
Vindretning vinkelret på facade, q = 0°
Bredde, b : b = 86,0 m Længde, e : e = 37,0 m
Dybde, d: d = 10,8 m
cpe,10,F = 0,70 cpe,10,F = 0,70
wk,F = 0,43 kN/m² wk,F = 0,43 kN/m²
cpe,10,G = 0,70 cpe,10,G = 0,70
wk,G = 0,43 kN/m² wk,G = 0,43 kN/m²
cpe,10,H = 0,60 cpe,10,H = 0,60
wk,H = 0,37 kN/m² wk,H = 0,37 kN/m²
cpe,10,I = 0,00 cpe,10,I = -0,20
wk,I = 0,00 kN/m² wk,I = -0,12 kN/m²
3,70 m 3,70 m cpe,10,J = 0,00 3,70 m 3,70 m cpe,10,J = -0,30
wk,J = 0,00 kN/m² wk,J = -0,18 kN/m²
Figur: Max F, G, H, I & J Figur: Max F, G & H samt min I & J
Vindlast og formfaktorer for sadeltag (hældning ≥ 5 grader) (jf. pkt. 7.2.5)
Figur: Definitioner for vindretning 0 grader, negativ taghældning a
9,25 m
86
,00
m
9,25 m
86
,00
m
9,25 m 9,25 m
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.1_Kongensgade.xlsHastighedstryk Side 4 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
cpe,10,F = 0,00 cpe,10,F = 0,00
wk,F = 0,00 kN/m² wk,F = 0,00 kN/m²
cpe,10,G = 0,00 cpe,10,G = 0,00
wk,G = 0,00 kN/m² wk,G = 0,00 kN/m²
cpe,10,H = 0,00 cpe,10,H = 0,00
wk,H = 0,00 kN/m² wk,H = 0,00 kN/m²
cpe,10,I = 0,00 cpe,10,I = -0,20
wk,I = 0,00 kN/m² wk,I = -0,12 kN/m²
3,70 m 3,70 m cpe,10,J = 0,00 3,70 m 3,70 m cpe,10,J = -0,30
wk,J = 0,00 kN/m² wk,J = -0,18 kN/m²
Vindretning vinkelret på gavl, q = 90°
Bredde, b : b = d 10,8 m Længde, e : e = 10,8 m
Dybde, d: d = b 86,0 m
cpe,10,F =
wk,F =
cpe,10,G =
wk,G =
cpe,10,H =
wk,H =
1,08 m cpe,10,I =
5,40 m wk,I =
Figur: Min F, G, H & I
-0,69 kN/m²
-0,50
-0,38 kN/m²
Figur: Min F, G & H samt max I & J Figur: Min F, G, H, I & J
-1,10
2,70 m
10
,80
m
-0,84 kN/m²
-1,40
-1,07 kN/m²
-0,90
2,70 m
9,25 m
86
,00
m
9,25 m
86
,00
m
9,25 m 9,25 m
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.1_Kongensgade.xlsHastighedstryk Side 5 af 5
A1 – Projektgrundlag
Bilag A1.2
Sag: Vesterport
Sagsnr.: 1100017931
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Beregning af kvasistatisk vindlast
Normgrundlag
Forudsætning
Bygningens geometri
Bygningens højde over terræn, z : z = 18,5 m
Bygningens største sidelængde, b (facade) : b = 76,0 m m
Bygningens mindste sidelængde, d (gavl) : d = 10,8 m m
Årstidsfaktor og basisvindhastighed (jf. pkt. 4.2)
Betragtet årstid: måned = Hele året
Årstidsfaktorens kvadrat cseason2 beregnet : cseason
2 = 1,0
Luftens densitet r = 1,25 kg/m³
Basisvindhastighedens grundværdi, vb,0 : vb,0 = 24,0 m/s
Bygningens orientering og omkring liggende terræn
Facade Facade Gavl Gavl
Vindretning [benævnelse] V Ø N S
Retningsfaktorens kvadrat cdir2: cdir
2 = 1,0 0,8 0,8 0,8
Basisvindhastighed, vb : vb = 24,0 m/s 21,5 m/s 21,5 m/s 21,5 m/s
Basishastighedstryk, qb : qb = 0,36 kN/m² 0,29 kN/m² 0,29 kN/m² 0,29 kN/m²
Bygningens henregnes til følgen terænkategori Kategori 1 2 2 2 2
Ruhedslængde, z0 : z0 [m]= 0,050 m 0,050 m 0,050 m 0,050 m
Minimumshøjde, zmin : zmin [m]= 2,0 m 2,0 m 2,0 m 2,0 m
Maximumshøjde, zmax : zmax [m]= 200,0 m 200,0 m 200,0 m 200,0 m
Turbulence faktor, kI : kI = 1,0 1,0 1,0 1,0
Ruhedsfaktor, cr (z) : cr (z) = 1,124 1,124 1,124 1,124
Orografifaktor co(zs) : co(zs) = 1,00 1,00 1,00 1,00
Middelvindhastighed, 10 min: vm(z) = 26,97 m/s 24,12 m/s 24,12 m/s 24,12 m/s
Turbulensintensitet, Iv(z) : Iv(z) = 0,169 0,169 0,169 0,169
Max hastighedstryk, Eksl. orografifaktor qp(z) qp(z) = 0,99 kN/m² 0,79 kN/m² 0,79 kN/m² 0,79 kN/m²
z= 18,5 m
cscd = 1,00
cscd = 1,00
Konstruktionsfaktor, cscd (jf. pkt. 6.2 & 6.3.1)
Der er ikke taget hensyn til konstruktionsfaktor,
der regnes derfor på gavlen med :
Der er ikke taget hensyn til konstruktionsfaktor,
der regnes derfor på facaden med :
Lasten forudsættes at virke vinkelret på fladen af den vindpåvirkede konstruktionsdel.
Indvendige formfaktorer cpi og lokale formfaktor cpe,1 beregnes af brugeren selv hvis nødvendigt på aktuelt projekt
For konstruktioner, der er følsomme for vridning, skal påvirkningen forårsaget af vridningseffekter tages i regning. Se DS/EN1991-1-4, pkt. 7.1.2.
Forhold ved store og væsentligt højere nabobygninger (jf. pkt. A.4) eller tætstående bygninger eller forhindringer (jf. pkt. A.5)
Bygningens højde over terræn er fortsat
DS/EN1991-1-4 og EN 1991-1-4 DK NA inkl. gældende tillæg og rettelsesblade udsendt før 2007-11-12
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Der er taget hensyn til Nabobygninger eller tætstående bygninger
Udregn konstruktionsfaktoren
Der er taget hensyn til bygningens Orientering
Bestemmelse af udvendige formfaktor
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.2_Løvenørnsgade 56_62.xlsHastighedstryk Side 1 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Maximalt hastighedstryk, qp(z) : qp(z) = 0,99 kN/m2
(svarende til referencehøjden ze = h)
Forekommer ved vind fra: V
Konstruktionsfaktor cscd : cscd = 1,00
Max hastighedstryk inkl. cscd : cscd*qp(z) = 0,99 kN/m2
(svarende til højden ze = h, se beregning under kvasistatisk respons)
Vindretning vinkelret på facade
Bygningens totale højde, h : h = 18,5 m
Bredde, b : b = 76,0 m
Dybde, d: d = 10,8 m
Længde, e : e = 37,0 m
Forhold h/d : h/d = 1,71
Reduktionsfaktor i zonerne D & E : red. faktor = 0,877
Påvirkningen på facaden fra vind på facade på henholdsvis tryk og sug siden:
D (ekskl. red.): cpe,10 = 0,80
wk = 0,79 kN/m2
E (ekskl. red.): cpe,10 = -0,54
wk = -0,53 kN/m2
Påvirkningen på gavlen fra vind på facaden:
A: cpe,10 = -1,20
wk = -1,19 kN/m2
B: cpe,10 = -0,80 -1,19 -0,79
wk = -0,79 kN/m2
Længde, d: d= 10,8 m
Længde, e/5: e/5= 7,4 m
Længde, d-e/5 : d-e/5 = 3,40 m
Vindlast og formfaktorer for ydervægge (jf. pkt. 7.2.2)
Figur: Vindlast og formfaktorer for e ≥ d
Reduktionsfaktoren kan anvendes ved beregning af hovedstabilitet, hvor vinden i zone D og E anvendes
samtidig. Faktoren anvendes ved at gange den på de karakteristiske hastighedstryk i de 2 zoner beregnet
herunder.
Vind på facaden
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.2_Løvenørnsgade 56_62.xlsHastighedstryk Side 2 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Vind på gavlenMaximalt hastighedstryk, qp(z) : qp(z) = 0,79 kN/m
2(svarende til referencehøjden ze = h)
Forekommer ved vind fra: S
Konstruktionsfaktor cscd : cscd = 1,00
Max hastighedstryk inkl. cscd : cscd*qp(z) = 0,79 kN/m2
(svarende til højden ze = h, se beregning under kvasistatisk respons)
Bredde, b : b = d 10,8 m
Dybde, d: d = b 76,0 m
Længde, e : e = 10,8 m
Forhold h/d : h/d = 0,24
Reduktionsfaktor i zonerne D & E : red. faktor = 0,850
Påvirkningen på gavlen fra vind på gavlen på henholdsvis tryk og sug siden:
D (ekskl. red.): cpe,10 = 0,70
wk = 0,56 kN/m2
E (ekskl. red.): cpe,10 = -0,30
wk = -0,24 kN/m2
Påvirkningen på facaden fra vind på gavl:
A: cpe,10 = -1,20
wk = -0,95 kN/m2
-0,95 -0,64 -0,40
B: cpe,10 = -0,80
wk = -0,64 kN/m2
C: cpe,10 = -0,50
wk = -0,40 kN/m2
Længde, e: e= 10,8 m
Længde, e/5: e/5= 2,16 m
Længde, 4/5e : 4/5e= 8,64 m
Længde, d-e : d-e = 65,20 m
Figur: Vindlast og formfaktorer for e < d
Vindlast og formfaktorer for ydervægge (jf. pkt. 7.2.2)
Reduktionsfaktoren kan anvendes ved beregning af hovedstabilitet, hvor vinden i zone D og E anvendes
samtidig. Faktoren anvendes ved at gange den på de karakteristiske hastighedstryk i de 2 zoner beregnet
herunder.
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.2_Løvenørnsgade 56_62.xlsHastighedstryk Side 3 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Vind på taget
Tag type: Sadeltag
Maksimalt karakteristisk hastighedstryk, qp(z) (iht. arket "Kvasistatisk respons")
Facaden Gavlen
Maximalt hastighedstryk, qp(z) : qp(z) = 0,99 kN/m² 0,79 kN/m² (svarende til referencehøjden ze = h)
Forekommer ved vind fra: V S
Konstruktionsfaktor cscd : cscd = 1,00 1,00
Max hastighedstryk inkl. cscd : cscd*qp(z) = 0,99 kN/m² 0,79 kN/m² (svarende til højden ze = h, se beregning under kvasistatisk respons)
Bygningens totale højde, h : h = 18,5 m
Bygningens største sidelængde, b (facade) : b = 76,0 m
Bygningens mindste sidelængde, d (gavl) : d = 10,8 m
Taghældning (med fortegn), a : a = 45,0 grader
Figur: Definitioner for vindretning 0 grader, positiv taghældning a
Vindretning vinkelret på facade, q = 0°
Bredde, b : b = 76,0 m Længde, e : e = 37,0 m
Dybde, d: d = 10,8 m
cpe,10,F = 0,70 cpe,10,F = 0,70
wk,F = 0,69 kN/m² wk,F = 0,69 kN/m²
cpe,10,G = 0,70 cpe,10,G = 0,70
wk,G = 0,69 kN/m² wk,G = 0,69 kN/m²
cpe,10,H = 0,60 cpe,10,H = 0,60
wk,H = 0,60 kN/m² wk,H = 0,60 kN/m²
cpe,10,I = 0,00 cpe,10,I = -0,20
wk,I = 0,00 kN/m² wk,I = -0,20 kN/m²
3,70 m 3,70 m cpe,10,J = 0,00 3,70 m 3,70 m cpe,10,J = -0,30
wk,J = 0,00 kN/m² wk,J = -0,30 kN/m²
Figur: Max F, G, H, I & J Figur: Max F, G & H samt min I & J
Vindlast og formfaktorer for sadeltag (hældning ≥ 5 grader) (jf. pkt. 7.2.5)
Figur: Definitioner for vindretning 0 grader, negativ taghældning a
9,25 m
76
,00
m
9,25 m
76
,00
m
9,25 m 9,25 m
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.2_Løvenørnsgade 56_62.xlsHastighedstryk Side 4 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
cpe,10,F = 0,00 cpe,10,F = 0,00
wk,F = 0,00 kN/m² wk,F = 0,00 kN/m²
cpe,10,G = 0,00 cpe,10,G = 0,00
wk,G = 0,00 kN/m² wk,G = 0,00 kN/m²
cpe,10,H = 0,00 cpe,10,H = 0,00
wk,H = 0,00 kN/m² wk,H = 0,00 kN/m²
cpe,10,I = 0,00 cpe,10,I = -0,20
wk,I = 0,00 kN/m² wk,I = -0,20 kN/m²
3,70 m 3,70 m cpe,10,J = 0,00 3,70 m 3,70 m cpe,10,J = -0,30
wk,J = 0,00 kN/m² wk,J = -0,30 kN/m²
Vindretning vinkelret på gavl, q = 90°
Bredde, b : b = d 10,8 m Længde, e : e = 10,8 m
Dybde, d: d = b 76,0 m
cpe,10,F =
wk,F =
cpe,10,G =
wk,G =
cpe,10,H =
wk,H =
1,08 m cpe,10,I =
5,40 m wk,I =
Figur: Min F, G, H & I
-0,71 kN/m²
-0,50
-0,40 kN/m²
Figur: Min F, G & H samt max I & J Figur: Min F, G, H, I & J
-1,10
2,70 m
10
,80
m
-0,87 kN/m²
-1,40
-1,11 kN/m²
-0,90
2,70 m
9,25 m
76
,00
m
9,25 m
76
,00
m
9,25 m 9,25 m
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.2_Løvenørnsgade 56_62.xlsHastighedstryk Side 5 af 5
A1 – Projektgrundlag
Bilag A1.3
Sag: Vesterport
Sagsnr.: 1100017931
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Beregning af kvasistatisk vindlast
Normgrundlag
Forudsætning
Bygningens geometri
Bygningens højde over terræn, z : z = 18,5 m
Bygningens største sidelængde, b (facade) : b = 60,0 m m
Bygningens mindste sidelængde, d (gavl) : d = 10,8 m m
Årstidsfaktor og basisvindhastighed (jf. pkt. 4.2)
Betragtet årstid: måned = Hele året
Årstidsfaktorens kvadrat cseason2 beregnet : cseason
2 = 1,0
Luftens densitet r = 1,25 kg/m³
Basisvindhastighedens grundværdi, vb,0 : vb,0 = 24,0 m/s
Bygningens orientering og omkring liggende terræn
Facade Facade Gavl Gavl
Vindretning [benævnelse] SSV NNØ VNV ØSØ
Retningsfaktorens kvadrat cdir2: cdir
2 = 0,8 0,8 1,0 0,8
Basisvindhastighed, vb : vb = 21,5 m/s 21,5 m/s 24,0 m/s 21,5 m/s
Basishastighedstryk, qb : qb = 0,29 kN/m² 0,29 kN/m² 0,36 kN/m² 0,29 kN/m²
Bygningens henregnes til følgen terænkategori Kategori 1 3 3 3 3
Ruhedslængde, z0 : z0 [m]= 0,300 m 0,300 m 0,300 m 0,300 m
Minimumshøjde, zmin : zmin [m]= 5,0 m 5,0 m 5,0 m 5,0 m
Maximumshøjde, zmax : zmax [m]= 200,0 m 200,0 m 200,0 m 200,0 m
Turbulence faktor, kI : kI = 1,0 1,0 1,0 1,0
Ruhedsfaktor, cr (z) : cr (z) = 0,888 0,888 0,888 0,888
Orografifaktor co(zs) : co(zs) = 1,00 1,00 1,00 1,00
Middelvindhastighed, 10 min: vm(z) = 19,06 m/s 19,06 m/s 21,31 m/s 19,06 m/s
Turbulensintensitet, Iv(z) : Iv(z) = 0,243 0,243 0,243 0,243
Max hastighedstryk, Eksl. orografifaktor qp(z) qp(z) = 0,61 kN/m² 0,61 kN/m² 0,77 kN/m² 0,61 kN/m²
z= 18,5 m
cscd = 1,00
cscd = 1,00
Konstruktionsfaktor, cscd (jf. pkt. 6.2 & 6.3.1)
Der er ikke taget hensyn til konstruktionsfaktor,
der regnes derfor på gavlen med :
Der er ikke taget hensyn til konstruktionsfaktor,
der regnes derfor på facaden med :
Lasten forudsættes at virke vinkelret på fladen af den vindpåvirkede konstruktionsdel.
Indvendige formfaktorer cpi og lokale formfaktor cpe,1 beregnes af brugeren selv hvis nødvendigt på aktuelt projekt
For konstruktioner, der er følsomme for vridning, skal påvirkningen forårsaget af vridningseffekter tages i regning. Se DS/EN1991-1-4, pkt. 7.1.2.
Forhold ved store og væsentligt højere nabobygninger (jf. pkt. A.4) eller tætstående bygninger eller forhindringer (jf. pkt. A.5)
Bygningens højde over terræn er fortsat
DS/EN1991-1-4 og EN 1991-1-4 DK NA inkl. gældende tillæg og rettelsesblade udsendt før 2007-11-12
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Der er taget hensyn til Nabobygninger eller tætstående bygninger
Udregn konstruktionsfaktoren
Der er taget hensyn til bygningens Orientering
Bestemmelse af udvendige formfaktor
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.3_Løvenørnsgade 46_54.xlsHastighedstryk Side 1 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Maximalt hastighedstryk, qp(z) : qp(z) = 0,61 kN/m2
(svarende til referencehøjden ze = h)
Forekommer ved vind fra: NNØ
Konstruktionsfaktor cscd : cscd = 1,00
Max hastighedstryk inkl. cscd : cscd*qp(z) = 0,61 kN/m2
(svarende til højden ze = h, se beregning under kvasistatisk respons)
Vindretning vinkelret på facade
Bygningens totale højde, h : h = 18,5 m
Bredde, b : b = 60,0 m
Dybde, d: d = 10,8 m
Længde, e : e = 37,0 m
Forhold h/d : h/d = 1,71
Reduktionsfaktor i zonerne D & E : red. faktor = 0,877
Påvirkningen på facaden fra vind på facade på henholdsvis tryk og sug siden:
D (ekskl. red.): cpe,10 = 0,80
wk = 0,49 kN/m2
E (ekskl. red.): cpe,10 = -0,54
wk = -0,33 kN/m2
Påvirkningen på gavlen fra vind på facaden:
A: cpe,10 = -1,20
wk = -0,73 kN/m2
B: cpe,10 = -0,80 -0,73 -0,49
wk = -0,49 kN/m2
Længde, d: d= 10,8 m
Længde, e/5: e/5= 7,4 m
Længde, d-e/5 : d-e/5 = 3,40 m
Vindlast og formfaktorer for ydervægge (jf. pkt. 7.2.2)
Figur: Vindlast og formfaktorer for e ≥ d
Reduktionsfaktoren kan anvendes ved beregning af hovedstabilitet, hvor vinden i zone D og E anvendes
samtidig. Faktoren anvendes ved at gange den på de karakteristiske hastighedstryk i de 2 zoner beregnet
herunder.
Vind på facaden
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.3_Løvenørnsgade 46_54.xlsHastighedstryk Side 2 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Vind på gavlenMaximalt hastighedstryk, qp(z) : qp(z) = 0,77 kN/m
2(svarende til referencehøjden ze = h)
Forekommer ved vind fra: VNV
Konstruktionsfaktor cscd : cscd = 1,00
Max hastighedstryk inkl. cscd : cscd*qp(z) = 0,77 kN/m2
(svarende til højden ze = h, se beregning under kvasistatisk respons)
Bredde, b : b = d 10,8 m
Dybde, d: d = b 60,0 m
Længde, e : e = 10,8 m
Forhold h/d : h/d = 0,31
Reduktionsfaktor i zonerne D & E : red. faktor = 0,850
Påvirkningen på gavlen fra vind på gavlen på henholdsvis tryk og sug siden:
D (ekskl. red.): cpe,10 = 0,71
wk = 0,54 kN/m2
E (ekskl. red.): cpe,10 = -0,32
wk = -0,24 kN/m2
Påvirkningen på facaden fra vind på gavl:
A: cpe,10 = -1,20
wk = -0,92 kN/m2
-0,92 -0,61 -0,38
B: cpe,10 = -0,80
wk = -0,61 kN/m2
C: cpe,10 = -0,50
wk = -0,38 kN/m2
Længde, e: e= 10,8 m
Længde, e/5: e/5= 2,16 m
Længde, 4/5e : 4/5e= 8,64 m
Længde, d-e : d-e = 49,20 m
Figur: Vindlast og formfaktorer for e < d
Vindlast og formfaktorer for ydervægge (jf. pkt. 7.2.2)
Reduktionsfaktoren kan anvendes ved beregning af hovedstabilitet, hvor vinden i zone D og E anvendes
samtidig. Faktoren anvendes ved at gange den på de karakteristiske hastighedstryk i de 2 zoner beregnet
herunder.
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.3_Løvenørnsgade 46_54.xlsHastighedstryk Side 3 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Vind på taget
Tag type: Sadeltag
Maksimalt karakteristisk hastighedstryk, qp(z) (iht. arket "Kvasistatisk respons")
Facaden Gavlen
Maximalt hastighedstryk, qp(z) : qp(z) = 0,61 kN/m² 0,77 kN/m² (svarende til referencehøjden ze = h)
Forekommer ved vind fra: NNØ VNV
Konstruktionsfaktor cscd : cscd = 1,00 1,00
Max hastighedstryk inkl. cscd : cscd*qp(z) = 0,61 kN/m² 0,77 kN/m² (svarende til højden ze = h, se beregning under kvasistatisk respons)
Bygningens totale højde, h : h = 18,5 m
Bygningens største sidelængde, b (facade) : b = 60,0 m
Bygningens mindste sidelængde, d (gavl) : d = 10,8 m
Taghældning (med fortegn), a : a = 45,0 grader
Figur: Definitioner for vindretning 0 grader, positiv taghældning a
Vindretning vinkelret på facade, q = 0°
Bredde, b : b = 60,0 m Længde, e : e = 37,0 m
Dybde, d: d = 10,8 m
cpe,10,F = 0,70 cpe,10,F = 0,70
wk,F = 0,43 kN/m² wk,F = 0,43 kN/m²
cpe,10,G = 0,70 cpe,10,G = 0,70
wk,G = 0,43 kN/m² wk,G = 0,43 kN/m²
cpe,10,H = 0,60 cpe,10,H = 0,60
wk,H = 0,37 kN/m² wk,H = 0,37 kN/m²
cpe,10,I = 0,00 cpe,10,I = -0,20
wk,I = 0,00 kN/m² wk,I = -0,12 kN/m²
3,70 m 3,70 m cpe,10,J = 0,00 3,70 m 3,70 m cpe,10,J = -0,30
wk,J = 0,00 kN/m² wk,J = -0,18 kN/m²
Figur: Max F, G, H, I & J Figur: Max F, G & H samt min I & J
Vindlast og formfaktorer for sadeltag (hældning ≥ 5 grader) (jf. pkt. 7.2.5)
Figur: Definitioner for vindretning 0 grader, negativ taghældning a
9,25 m
60
,00
m
9,25 m
60
,00
m
9,25 m 9,25 m
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.3_Løvenørnsgade 46_54.xlsHastighedstryk Side 4 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
cpe,10,F = 0,00 cpe,10,F = 0,00
wk,F = 0,00 kN/m² wk,F = 0,00 kN/m²
cpe,10,G = 0,00 cpe,10,G = 0,00
wk,G = 0,00 kN/m² wk,G = 0,00 kN/m²
cpe,10,H = 0,00 cpe,10,H = 0,00
wk,H = 0,00 kN/m² wk,H = 0,00 kN/m²
cpe,10,I = 0,00 cpe,10,I = -0,20
wk,I = 0,00 kN/m² wk,I = -0,12 kN/m²
3,70 m 3,70 m cpe,10,J = 0,00 3,70 m 3,70 m cpe,10,J = -0,30
wk,J = 0,00 kN/m² wk,J = -0,18 kN/m²
Vindretning vinkelret på gavl, q = 90°
Bredde, b : b = d 10,8 m Længde, e : e = 10,8 m
Dybde, d: d = b 60,0 m
cpe,10,F =
wk,F =
cpe,10,G =
wk,G =
cpe,10,H =
wk,H =
1,08 m cpe,10,I =
5,40 m wk,I =
Figur: Min F, G, H & I
-0,69 kN/m²
-0,50
-0,38 kN/m²
Figur: Min F, G & H samt max I & J Figur: Min F, G, H, I & J
-1,10
2,70 m
10
,80
m
-0,84 kN/m²
-1,40
-1,07 kN/m²
-0,90
2,70 m
9,25 m
60
,00
m
9,25 m
60
,00
m
9,25 m 9,25 m
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.3_Løvenørnsgade 46_54.xlsHastighedstryk Side 5 af 5
A1 – Projektgrundlag
Bilag A1.4
Sag: Vesterport
Sagsnr.: 1100017931
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Beregning af kvasistatisk vindlast
Normgrundlag
Forudsætning
Bygningens geometri
Bygningens højde over terræn, z : z = 18,5 m
Bygningens største sidelængde, b (facade) : b = 110,0 m m
Bygningens mindste sidelængde, d (gavl) : d = 10,8 m m
Årstidsfaktor og basisvindhastighed (jf. pkt. 4.2)
Betragtet årstid: måned = Hele året
Årstidsfaktorens kvadrat cseason2 beregnet : cseason
2 = 1,0
Luftens densitet r = 1,25 kg/m³
Basisvindhastighedens grundværdi, vb,0 : vb,0 = 24,0 m/s
Bygningens orientering og omkring liggende terræn
Facade Facade Gavl Gavl
Vindretning [benævnelse] Ø V S N
Retningsfaktorens kvadrat cdir2: cdir
2 = 0,8 1,0 0,8 0,8
Basisvindhastighed, vb : vb = 21,5 m/s 24,0 m/s 21,5 m/s 21,5 m/s
Basishastighedstryk, qb : qb = 0,29 kN/m² 0,36 kN/m² 0,29 kN/m² 0,29 kN/m²
Bygningens henregnes til følgen terænkategori Kategori 1 3 3 3 3
Ruhedslængde, z0 : z0 [m]= 0,300 m 0,300 m 0,300 m 0,300 m
Minimumshøjde, zmin : zmin [m]= 5,0 m 5,0 m 5,0 m 5,0 m
Maximumshøjde, zmax : zmax [m]= 200,0 m 200,0 m 200,0 m 200,0 m
Turbulence faktor, kI : kI = 1,0 1,0 1,0 1,0
Ruhedsfaktor, cr (z) : cr (z) = 0,888 0,888 0,888 0,888
Orografifaktor co(zs) : co(zs) = 1,00 1,00 1,00 1,00
Middelvindhastighed, 10 min: vm(z) = 19,06 m/s 21,31 m/s 19,06 m/s 19,06 m/s
Turbulensintensitet, Iv(z) : Iv(z) = 0,243 0,243 0,243 0,243
Max hastighedstryk, Eksl. orografifaktor qp(z) qp(z) = 0,61 kN/m² 0,77 kN/m² 0,61 kN/m² 0,61 kN/m²
z= 18,5 m
cscd = 1,00
cscd = 1,00
Konstruktionsfaktor, cscd (jf. pkt. 6.2 & 6.3.1)
Der er ikke taget hensyn til konstruktionsfaktor,
der regnes derfor på gavlen med :
Der er ikke taget hensyn til konstruktionsfaktor,
der regnes derfor på facaden med :
Lasten forudsættes at virke vinkelret på fladen af den vindpåvirkede konstruktionsdel.
Indvendige formfaktorer cpi og lokale formfaktor cpe,1 beregnes af brugeren selv hvis nødvendigt på aktuelt projekt
For konstruktioner, der er følsomme for vridning, skal påvirkningen forårsaget af vridningseffekter tages i regning. Se DS/EN1991-1-4, pkt. 7.1.2.
Forhold ved store og væsentligt højere nabobygninger (jf. pkt. A.4) eller tætstående bygninger eller forhindringer (jf. pkt. A.5)
Bygningens højde over terræn er fortsat
DS/EN1991-1-4 og EN 1991-1-4 DK NA inkl. gældende tillæg og rettelsesblade udsendt før 2007-11-12
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Der er taget hensyn til Nabobygninger eller tætstående bygninger
Udregn konstruktionsfaktoren
Der er taget hensyn til bygningens Orientering
Bestemmelse af udvendige formfaktor
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.4_Andreas Flensborgsgade.xlsHastighedstryk Side 1 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Maximalt hastighedstryk, qp(z) : qp(z) = 0,77 kN/m2
(svarende til referencehøjden ze = h)
Forekommer ved vind fra: V
Konstruktionsfaktor cscd : cscd = 1,00
Max hastighedstryk inkl. cscd : cscd*qp(z) = 0,77 kN/m2
(svarende til højden ze = h, se beregning under kvasistatisk respons)
Vindretning vinkelret på facade
Bygningens totale højde, h : h = 18,5 m
Bredde, b : b = 110,0 m
Dybde, d: d = 10,8 m
Længde, e : e = 37,0 m
Forhold h/d : h/d = 1,71
Reduktionsfaktor i zonerne D & E : red. faktor = 0,877
Påvirkningen på facaden fra vind på facade på henholdsvis tryk og sug siden:
D (ekskl. red.): cpe,10 = 0,80
wk = 0,61 kN/m2
E (ekskl. red.): cpe,10 = -0,54
wk = -0,41 kN/m2
Påvirkningen på gavlen fra vind på facaden:
A: cpe,10 = -1,20
wk = -0,92 kN/m2
B: cpe,10 = -0,80 -0,92 -0,61
wk = -0,61 kN/m2
Længde, d: d= 10,8 m
Længde, e/5: e/5= 7,4 m
Længde, d-e/5 : d-e/5 = 3,40 m
Vindlast og formfaktorer for ydervægge (jf. pkt. 7.2.2)
Figur: Vindlast og formfaktorer for e ≥ d
Reduktionsfaktoren kan anvendes ved beregning af hovedstabilitet, hvor vinden i zone D og E anvendes
samtidig. Faktoren anvendes ved at gange den på de karakteristiske hastighedstryk i de 2 zoner beregnet
herunder.
Vind på facaden
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.4_Andreas Flensborgsgade.xlsHastighedstryk Side 2 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Vind på gavlenMaximalt hastighedstryk, qp(z) : qp(z) = 0,61 kN/m
2(svarende til referencehøjden ze = h)
Forekommer ved vind fra: N
Konstruktionsfaktor cscd : cscd = 1,00
Max hastighedstryk inkl. cscd : cscd*qp(z) = 0,61 kN/m2
(svarende til højden ze = h, se beregning under kvasistatisk respons)
Bredde, b : b = d 10,8 m
Dybde, d: d = b 110,0 m
Længde, e : e = 10,8 m
Forhold h/d : h/d = 0,17
Reduktionsfaktor i zonerne D & E : red. faktor = 0,850
Påvirkningen på gavlen fra vind på gavlen på henholdsvis tryk og sug siden:
D (ekskl. red.): cpe,10 = 0,70
wk = 0,43 kN/m2
E (ekskl. red.): cpe,10 = -0,30
wk = -0,18 kN/m2
Påvirkningen på facaden fra vind på gavl:
A: cpe,10 = -1,20
wk = -0,73 kN/m2
-0,73 -0,49 -0,31
B: cpe,10 = -0,80
wk = -0,49 kN/m2
C: cpe,10 = -0,50
wk = -0,31 kN/m2
Længde, e: e= 10,8 m
Længde, e/5: e/5= 2,16 m
Længde, 4/5e : 4/5e= 8,64 m
Længde, d-e : d-e = 99,20 m
Figur: Vindlast og formfaktorer for e < d
Vindlast og formfaktorer for ydervægge (jf. pkt. 7.2.2)
Reduktionsfaktoren kan anvendes ved beregning af hovedstabilitet, hvor vinden i zone D og E anvendes
samtidig. Faktoren anvendes ved at gange den på de karakteristiske hastighedstryk i de 2 zoner beregnet
herunder.
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.4_Andreas Flensborgsgade.xlsHastighedstryk Side 3 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
Vind på taget
Tag type: Sadeltag
Maksimalt karakteristisk hastighedstryk, qp(z) (iht. arket "Kvasistatisk respons")
Facaden Gavlen
Maximalt hastighedstryk, qp(z) : qp(z) = 0,77 kN/m² 0,61 kN/m² (svarende til referencehøjden ze = h)
Forekommer ved vind fra: V N
Konstruktionsfaktor cscd : cscd = 1,00 1,00
Max hastighedstryk inkl. cscd : cscd*qp(z) = 0,77 kN/m² 0,61 kN/m² (svarende til højden ze = h, se beregning under kvasistatisk respons)
Bygningens totale højde, h : h = 18,5 m
Bygningens største sidelængde, b (facade) : b = 110,0 m
Bygningens mindste sidelængde, d (gavl) : d = 10,8 m
Taghældning (med fortegn), a : a = 45,0 grader
Figur: Definitioner for vindretning 0 grader, positiv taghældning a
Vindretning vinkelret på facade, q = 0°
Bredde, b : b = 110,0 m Længde, e : e = 37,0 m
Dybde, d: d = 10,8 m
cpe,10,F = 0,70 cpe,10,F = 0,70
wk,F = 0,54 kN/m² wk,F = 0,54 kN/m²
cpe,10,G = 0,70 cpe,10,G = 0,70
wk,G = 0,54 kN/m² wk,G = 0,54 kN/m²
cpe,10,H = 0,60 cpe,10,H = 0,60
wk,H = 0,46 kN/m² wk,H = 0,46 kN/m²
cpe,10,I = 0,00 cpe,10,I = -0,20
wk,I = 0,00 kN/m² wk,I = -0,15 kN/m²
3,70 m 3,70 m cpe,10,J = 0,00 3,70 m 3,70 m cpe,10,J = -0,30
wk,J = 0,00 kN/m² wk,J = -0,23 kN/m²
Figur: Max F, G, H, I & J Figur: Max F, G & H samt min I & J
Vindlast og formfaktorer for sadeltag (hældning ≥ 5 grader) (jf. pkt. 7.2.5)
Figur: Definitioner for vindretning 0 grader, negativ taghældning a
9,25 m
11
0,0
0 m
9,25 m
11
0,0
0 m
9,25 m 9,25 m
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.4_Andreas Flensborgsgade.xlsHastighedstryk Side 4 af 5
Projekt: Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr.: 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Version 1.01
2015-12-17
2015-12-11
cpe,10,F = 0,00 cpe,10,F = 0,00
wk,F = 0,00 kN/m² wk,F = 0,00 kN/m²
cpe,10,G = 0,00 cpe,10,G = 0,00
wk,G = 0,00 kN/m² wk,G = 0,00 kN/m²
cpe,10,H = 0,00 cpe,10,H = 0,00
wk,H = 0,00 kN/m² wk,H = 0,00 kN/m²
cpe,10,I = 0,00 cpe,10,I = -0,20
wk,I = 0,00 kN/m² wk,I = -0,15 kN/m²
3,70 m 3,70 m cpe,10,J = 0,00 3,70 m 3,70 m cpe,10,J = -0,30
wk,J = 0,00 kN/m² wk,J = -0,23 kN/m²
Vindretning vinkelret på gavl, q = 90°
Bredde, b : b = d 10,8 m Længde, e : e = 10,8 m
Dybde, d: d = b 110,0 m
cpe,10,F =
wk,F =
cpe,10,G =
wk,G =
cpe,10,H =
wk,H =
1,08 m cpe,10,I =
5,40 m wk,I =
Figur: Min F, G, H & I
-0,55 kN/m²
-0,50
-0,31 kN/m²
Figur: Min F, G & H samt max I & J Figur: Min F, G, H, I & J
-1,10
2,70 m
10
,80
m
-0,67 kN/m²
-1,40
-0,86 kN/m²
-0,90
2,70 m
9,25 m
11
0,0
0 m
9,25 m
11
0,0
0 m
9,25 m 9,25 m
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.1 - Vindlast\Arbejdsområde\Bilag A1.4_Andreas Flensborgsgade.xlsHastighedstryk Side 5 af 5
A1 – Projektgrundlag
Bilag A1.5
Sag: Vesterport
Sagsnr.: 1100017931
Projekt Vesterport - Horsens Udarb.: HELA Dato:
Projekt nr. 1100017931 Kontrol: SHRH Dato:
Beregning af snelast på sadeltagNormgrundlag
Beregning af snelast (jf. pkt. 5.2 og 5.3.3)
Sneens karakteristiske terrænværdi: sk = 1,00 kN/m2
Topografi: Normal
Største sidelængde: l1 = 110 m
Mindste sidelængde: l2 = 10,8 m
Højde til kip: h = 5,5 m
Topografifaktor: Ctop = 1,00
Størrelsesfaktor: Cs = 1,00
Eksponeringsfaktor: Ce = 1,00
Termisk faktor: Ct = 1,00
Taghældning 1: a1 = 45,00 grader
Taghældning 2: a2 = 45,00 grader
Snefanger, brystværn og lign., ja/nej : ja/nej = Ja (Formfaktor regnes iht. 5.3.2(2) til 0,8
Snelast svarende til m1 (a1): sk,1 (a1) = 0,80 kN/m2
Formfaktor: m1 (a1) = 0,80
Snelast svarende til m1 (a2): sk,1 (a2) = 0,80 kN/m2
Formfaktor: m1 (a2) = 0,80
Snelast på sadeltag
sk,1 (a1) = 0,80 kN/m2
sk,1 (a2) = 0,80 kN/m2
sk,1 (a2) = 0,80 kN/m2
½ sk,1 (a1) = 0,40 kN/m2
sk,1 (a1) = 0,80 kN/m2
½ sk,1 (a2) = 0,40 kN/m2
Det ekstra lasttilfælde i DS/EN 1991-1-3 DK NA:2012, afsnit 5.3.3(4) kan være relevant, og skal undersøges særskilt!
Figur: Snelast på sadeltag
Version 1.05
Områder, hvor vinden ikke bevirker væsentlig fjernelse af sne på
bygværker på grund af terræn, andre bygværker eller træer.
Normal topografi:
2015-12-17
2015-12-11
DS/EN 1991-1-3 inkl. gældende tillæg og rettelsesblade udsendt før 2015-02-20 samt DS/EN 1991-1-3 DK NA:2015
\\cher\SAGARKIV\2011\1100017931\dok\LA00088-1-HELA\Statiske beregninger\A1.5 - Snelast\Arbejdsområde\Bilag A1.5.xlsSadeltag Side 1 af 1
A1 – Projektgrundlag
Bilag A1.6
Sag: Vesterport
Sagsnr.: 1100017931