Actividad de Fondo No. 03 Consolid. Por Viscosidad Intergr. de Suelos Alatamente Compresibles (1)

7/23/2019 Actividad de Fondo No. 03 Consolid. Por Viscosidad Intergr. de Suelos Alatamente Compresibles (1)

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NOMBRE: JOSE ANTONIO TREJO RIOSMAESTRA: INGENIERIA DE VIAS TERRESTRES

MATERIA: GEOTECNIA INIVEL I

CONSOLIDACION POR VISCOSIDAD INTERGRANULAR DE SUELOS ALTAMENTECOMPRESIBLES

ACTIVIDAD No. 3.- CRITICA DE FONDO

INTRODUCCIN.

VISCOSIDAD INTERGRANULAR EN SUELOS FINOS SATURADOS.

Los sedimentos finos saturados como arcillas limosas y limos arcillosos que se encuentran enambiente lacustre, marinos, lagunas marginales y llanuras de inundacin cerca de ladesembocadura de los ros presentan generalmente un comportamiento viscoso intergranularcomnmente conocido como compresin segundaria.

Cuando el subsuelo se encuentra altamente estratificado con intercalaciones de arena, lacompresin primaria debido al fenmeno hidrodinmico de la consolidacin se verifica

rpidamente, mostrndose ms evidente la compresin secundaria. El ingeniero de cimentacionesno puede ignorar en estos casos el fenmeno de compresin secundaria, ya que losdesplazamientos diferidos por el efecto de la viscosidad intergranular pueden ocasionarhundimientos totales y diferenciales de la cimentacin pudindose daar el proyecto en cuestin.

El suelo se encuentra en la naturaleza con un determinado estado de esfuerzos efectivos y presinhidrulica. Al ser colocado en el odmetro para efectuar una prueba de compresibilidad, este esaliviado del esfuerzo y presiones hidrulicas a la que estaba sometido. Al ser cargado en elodmetro se obtiene la recompresin del suelo como indica la rama plana de la curva decompresibilidad, fig. 1. Cuanto se rebasa el esfuerzo crtico de compresin confinada (ec. 1) seobserva un quiebre en la curva de compresibilidad el cual se origina por la falla interna de laestructura del suelo al alcanzarse su resistencia al esfuerzo cortante. Tericamente el quiebrepuede valorizarse por medio de la siguiente ecuacin (1).

La rama inclinada de la curva de compresibilidad, representa la compresin del suelo para unanueva condicin estructural empuesta por el confinamiento que le proporciona el anillo delodmetro. Las deformaciones volumtricas unitarias en esta rama de la curva de compresibilidad,cerca del quiebr, son grandes comparadas con las de la curva antes del esfuerzo crtico, Fig. 1.En este tipo de suelos la rama inclinada no debe usarse para diseo si se quieren evitar fuertesdesplazamientos verticales.

En el rango de los esfuerzos de la recompresion las curvas de consolidacin muestran laconfiguracin que indica la Fig. 2. Dicha configuracin depende del coeficiente de consolidacin delsuelo, cv. De la viscosidad intergranular de este, del espesor del estrato y de las condiciones dedrenado. La magnitud de la viscosidad intergranular es, sin embargo, una funcin importante delnivel de esfuerzos cortantes que se generan durante la prueba del odmetro.

El objeto del trabajo que se presenta se limita a efectuar la confrontacin de la teora que se

expone con los resultados de pruebas del odmetro para curvas de consolidacin realizada aniveles de esfuerzos menores del esfuerzo crtico.


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CONSIDERACIONES TEORICAS

La teora se establece por medio de dos hiptesis fundamentales a saber: 1.- El suelo est constituido por dos estructuras bsicas:

o La primera est formada por granos microscpicos carentes de cohesin.o La segunda por flculos de granos submicroscpicos que forman aglomeraciones

de minerales de arcilla. 2.- Ambas estructuras se encuentran saturadas con agua. La primera representa la

compresin primaria y la segunda un comportamiento altamente viscoso interegranular ocompresin secundaria debido a las fuerzas cortantes que se originan en los contactosintergranulares ver figura siguiente.

Fig. Concepcin artstica de aglomeracin de granos submicroscopicos.

Al someterse el suelo a un incremento de carga unitaria, se origina un cambio volumtrico de laestructura primaria:

, y de la secundaria.

Es evidente que el cambio total por el efecto de la compresin de las dos estructuras consideradasser:

Dichos cambios volumtricos son retardados por el fenmeno hidrodinmico de la consolidacin.Para analizar el fenmeno fsico que se presenta usaremos dos modelos reolgicos.


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a).- La compresin primaria se analiza por medio del modelo de Kelvin, el cual puede sercorrelacionado con el modelo reolgico de Tersaghi, que implica que la compresin primaria tiendaa ser finita.

b).- la compresin secundaria se analiza con un modelo propuesto por el autor denominado UnidadZ, el cual representa el comportamiento viscoso intergranular del suelo.

En teora se analiza la unidad Kelvin y la unidad Z en series. La unidad kelvin contiene un elementode resistencia en paralelo con un amortiguador de fluidez lineal, representando la presin de porodel agua en la estructura primaria.

La unidad Z est formada de un elemento altamente viscoso incrementando su viscosidad con eltiempo en paralelo con un amortiguador de fluidez lineal.

El elemento altamente viscoso representa la compresin de los clusters formados por granosminerales de arcilla ms all del esfuerzo cortante aplicado sobre ellas.

El amortiguador representa la retardacin hidrodinmica de la deformacin volumtrica debido a lafluidez lineal del agua en la estructura en el espacio de los poros.

La accin de estas dos unidades requiere que la presin en el amortiguador de la unidad Z siempresea mayor o igual a la presin en el amortiguador de la unidad Kelvin ene l orden de que el aguade los clusters de arcilla en la estructura secundaria pueda fluir hacia la superficie de drenajedurante la consolidacin primaria. Los dos modelos son analizados separadamente, basados en el

trabajo de las hiptesis recin descritas.

A.- COMPRESIBILIDAD DE LOS SUELOS FINOS SATURADOS

Para estudiar los desplazamientos que sufrir una estructura desplantada en un suelo finosaturado se requiere considerar en el anlisis el procedimiento constructivo de la obra civil porrealizarse. En el caso de un cajn de cimentacin los trabajos pudieran requerir bombear, excavarpor zonas, lastres, etc. Estas acciones pueden tener el objeto de evitar que los sedimentos bajo laexcavacin se expandan demasiado, con el propsito de limitar las afectaciones a estructuras


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vecinas y los hundimientos posteriores del suelo, cuando se construya la obra, a valorespermisibles.

En efecto, la compresibilidad de un suelo fino, no slo depende de sus caractersticas esfuerzo-deformacin-tiempoque se pueden estudiar a travs del fenmeno de la conso lidacin. Sinode la trayectoria de esfuerzos que sufra en el campo durante la construccin y la vida til de la obra(Zeevaert, 1973).

Por eso debemos comenzar estudiando el fenmeno de expansin de los suelos antes queel fenmeno de consolidacin.

A.1.- FENMENO DE EXPANSIN DE LOS SUELOS

A.1.1.- MDULO DE EXPANSIBILIDAD

Como se dijo antes, en el caso de cimentaciones compensadas, donde es necesario realizar unaexcavacin, se producen alivios de esfuerzos en los estratos de suelo que producen expansioneselsticas en los estratos.

El mdulo de expansibilidad, Me, de cada uno de los estratos de suelo, se determina con lasiguiente expresin (ref. 1):

Me= eMeofa

Donde: fa Factor de alteracin de las muestras ensayadas

e Factor que corrige el mdulo de deformacin unitaria para respuesta elstica Meoobtenido para descarga total en laboratorio (Zeevaert, 1980), tomando en cuenta queesto ltimo se cumple nicamente para el suelo que se localiza prximo al nivel mximo deexcavacin, pero en forma parcial para los estratos ms profundos. Se puede determinarcomo:

Siendo:v Alivio de esfuerzo verticalvo Esfuerzo efectivo vertical antes de la excavacinc Exponente de expansin obtenido de pruebas de laboratorio como se indica

a continuacin.

A.1.2.- DETERMINACIN DE LOS PARMETROS DE EXPANSIN

Los parmetros de expansin de un suelo fino saturado se obtienen ejecutando pruebas decompresin simple con un ciclo de carga y descarga al 50% del esfuerzo de falla, en muestrasinalteradas representativas de los estratos. La figura 3.2.7 muestra una curva tpica esfuerzo-deformacin en prueba de compresin simple.


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En la figura anterior se observa que la curva de expansin es una parbola invertida, siendo suorigen el punto donde se inicia la descarga del suelo. El exponente c, que define la curvatura dela parbola, se obtiene trasladando el origen de la curva esfuerzo-deformacin al origen de la curvade expansin, invirtiendo la direccin de los ejes y graficando los resultados en escala doblelogartmica. En la figura 3.2.8 se observa que los puntos experimentales se aproximan a una lnearecta, siendo el exponente c de la parbola, la pendiente de dicha lnea en esa grfica.

B.- EL FENMENO DE CONSOLIDACINLas sobrecargas de las estructuras cimentadas en suelos finos saturados inducen laconsolidacin de estos ltimos. En forma clsica el fenmeno se divide en consolidacin primaria yconsolidacin secundaria. La consolidacin primaria se genera por un exceso de la presin delagua de poro la cual requiere de tiempos relativamente grandes para su disipacin y desalojoretardando el proceso de deformacin del suelo. La consolidacin secundaria se presenta cuando


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existe un deslizamiento relativo entre las lminas arcillosas, este fenmeno se denominaviscosidad intergranular y tiene importancia, sobre todo, cuando el subsuelo se encuentraaltamente estratificado con intercalaciones de material permeable, ya que la consolidacin primariase presenta rpidamente.

B.1.- MDULO DE COMPRESIBILIDAD

Las recompresiones del suelo, que tienen lugar despus de que han sido aliviados esfuerzos en lpor las excavaciones para alojar la cimentacin, se producen antes o hasta alcanzar el estado deesfuerzo efectivo vertical inicial. En suelos preconsolidados es factible aplicar un incremento deesfuerzo mayor que el esfuerzo vertical efectivo inicial, pero sin rebasar el esfuerzo crtico; enestas condiciones ocurre una compresin adicional de los estratos de suelo involucrados.

El mdulo de deformabilidad o compresibilidad que se use en los anlisis debe tomar en cuentatanto el fenmeno de consolidacin primaria como el de secundaria.

En anlisis tridimensionales, el mdulo de deformabilidad de los estratos se calcula con laexpresin:

Donde:

F(Tv): Funcin de Terzaghi del fenmeno primario, dado por:

Tv Factor tiempo de Terzaghi dado por:

Siendo cv, mv, y parmetros de consolidacin (incisos siguientes), para el esfuerzo medio decampo.

t Tiempo considerado en el anlisis desde la aplicacin de la carga.

L e Longitud efectiva (trayectoria en lnea recta que tiene que seguir la molcula de

agua ms alejada de los estratos drenantes, para ser desalojada por consolidacindel estrato de arcilla saturada)

c Factor de recompresin igual a:


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donde:c Incremento de esfuerzo vertical al centro del estrato en cuestin.o Esfuerzo efectivo vertical inicial.

En el caso de anlisis unidimensionales, donde se desprecia el efecto de los esfuerzos laterales, elmdulo de compresibilidad de los estratos debe calcularse mediante la siguiente expresin:

En el caso del fenmeno de la compresin c = 1

B.2.- MODELO DE VISCOSIDAD INTERGRANULAR DE ZEEVAERT

Para analizar el fenmeno de viscosidad intergranular Zeevaert propone utilizar dos modelosreolgicos conectados en serie: el modelo de Kelvin y la unidad Z como se muestra en lasiguiente figura:

Fig. 3.2.9 Modelo de Zeevaert de viscosidad intergranular

El modelo de Kelvin es equivalente al modelo de Terzaghi, por lo que con esta parte se toma encuenta la consolidacin primaria. El amortiguador Newtoniano del modelo tiene una fluidez lineal1 y el elemento resistente cuenta con un mdulo de compresibilidad mv.

La unidad Z est compuesta por un elemento viscoso no lineal y un elemento viscoso linealconectados en paralelo (el efecto de esta conexin es que la viscosidad lineal retarda elmovimiento del elemento viscoso no lineal). La fluidez lineal es 2y la no lineal que vara con eltiempo tesa / b + t, siendo a y b dos constantes que se determinan experimentalmente.


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La deformacin volumtrica, v, para un incremento de esfuerzo vertical constante, se calcula conla siguiente expresin:

donde:mv: Coeficiente de compresibilidad volumtrica unitario para la compresin primaria.v: Incremento de esfuerzo aplicado.: Factor que mide la magnitud relativa del fenmeno viscoso intergranular.: Factor adimensional que modifica el valor de Tv en el fenmeno viscoso intergranular.

Los parmetros mv, , y Cv se obtienen del ajuste de las curvas de las pruebas deconsolidacin en muestras inalteradas representativas de los estratos, como una funcin del nivelde esfuerzos, mediante el procedimiento que se describe a continuacin:

B.3.- AJUSTE DE CURVAS DE CONSOLIDACIN

Para el ajuste de las curvas de consolidacin es necesario que se defina no slo la componente

primaria sino tambin la secundaria de cada curva (Figs. 3.2.10 y 3.2.11), evitando en todomomento la expansin del suelo debido a una muy pronta saturacin del material; para esto ltimose ha visto en forma prctica que despus de aplicar un 20% del esfuerzo vertical efectivo decampo, la muestra ya no se expande al saturarla.

Se definen los siguientes parmetros de ajuste (Fig. 3.2.11):

0% Ordenada en el origen de la curva de consolidacin.tBy B Punto donde termina la consolidacin primaria y continua la secundaria.tFy F Punto ms alejado de la zona donde termina la consolidacin primaria, sobre el

tramo recto (en escala semilogartmica) de la consolidacin secundaria.t50y 50 Punto para el 50% de consolidacin primaria.Ct Pendiente del tramo recto (en escala semilogartmica) de la consolidacin

secundaria.


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Fig. 3.2.11 Curva de consolidacin Tipo II

Para el ajuste de los puntos experimentales se deben proponer valores iniciales de los parmetrosde ajuste y graficar la curva terica correspondiente, cuya ecuacin es:


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Siendo Hila altura inicial de la probeta antes de aplicar el incremento de esfuerzo y:

Una vez encontrado el mejor ajuste, por correccin de los valores inicialmente propuestos, losparmetros de consolidacin se calculan como:

Donde ves el incremento de esfuerzo vertical.

A continuacin se presenta, en la siguiente tabla, un ejemplo de ajuste:

TABLA 3.2.3 DETERMINACIN DE LOS PARMETROS DE CONSOLIDACIN CON ELMODELO DE ZEEVAERT

OBRA: - vi= 1.0900 kg/cmLOC.: - v= 0.9300 kg/cm

SONDEO: SM-1 Hi= 1.7542 cmMUESTRA: M-39

PROF.: 25.20-26.10 m

FECHA DIAS HORA HORA TIEMPO TIEMPO MICROM DEFORM

d-m-a TRANSC. CORREG. min s mm

-----

20-Oct-03

----- 09:30a.m.

09:30a.m.

------ ------ 17.522 -----

----- ----- 0.083 5 17.320 202

----- ----- 0.17 10 17.245 277

----- ----- 0.25 15 17.180 342

----- ----- 0.5 30 17.020 502----- ----- 1 60 16.800 722

----- ----- 2 120 16.492 1030

----- ----- 4 240 16.122 1400

----- ----- 8 480 15.682 1840

----- ----- 15 900 15.400 2122

----- ----- 30 1800 15.200 2322


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----- ----- 60 3600 15.003 2519

----- ----- 120 7200 14.698 2824

21-Oct-03

1 10:10a.m.

10:10a.m.

88800 13.438 4084

----- ----- ----- 4084

AJUSTE:DEFORMACION AL CERO %:

0% = 20 mPUNTO DE INFLEXIN:

B= 2500 mtB= 3500 s

PUNTO FINAL:F= 4200m tF= 100000 s

PENDIENTE SECUNDARIAFINAL:

Ct= 2-1= 1500m

TIEMPO AL 50% DE CONSOLIDACINPRIMARIA:

1/2v= 1061.24 mt50= 150 s50c= 1084.30 ma = -2.61= 4162.64

LOS PARMETROS SON:

PARA EL m= 1.55500 kg/cm

mv= 0.12765 cm/kgcv= 0.00103 cm/seg= 0.72029= 0.18017mt= 0.091945 cm/kg

RESUMEN

ORIGEN DE LOS SUELOS.- Toda obra de Ingeniera civil tendr que ser desplantada ya sea enun suelo o sobre un manto rocoso. El tipo de cimentacin que se requiera depende de factorestales, como el tipo de suelo, los asentamientos permisibles de la estructura, la magnitud ydistribucin de las cargas, la presencia de aguas freticas, la sismicidad, la velocidad mxima del

viento, el hundimiento regional, etc.

La geologa, auxiliar de la ingeniera civil, clasifica los sedimentos no consolidados en dos grandesgrupos como son los suelos residuales y los suelos transportados.

I.- Los suelos residuales.- son el producto de la desintegracin y alteracin de los componentesminerales de la roca madre debido a los agentes climticos como pueden ser la humedad, lacongelacin del agua entre las grietas, la exposicin solar, etc. El espesor de un suelo residualpuede ser de unos cuantos centmetros a varios metros dependiendo del clima y fisiografa de la


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regin. En zonas tropicales y subtropicales el espesor de los sedimentos suele ser relativamentegrande.

Generalmente estos suelos se reconocen porque su granulometra se hace ms gruesa con laprofundidad, siendo muy variable desde grandes fragmentos, grava, arena, limo, arcilla y coloides(arcilla de tamao extremadamente pequeo).

La densidad y grado de cementacin tambin suelen variar con la profundidad; las densidades msbajas pueden encontrarse en la parte superior del suelo debido al fenmeno de lixiviacin queconsiste en el arrastre de sedimentos finos hacia las partes ms profundas por corrientes de agua.

Las propiedades de compresibilidad pueden ser altas a muy altas. En el caso de reas volcnicas,pueden generarse arcillas montmorilonticas de caractersticas expansivas. Es importante sealarque los sedimentos residuales suelen presentar los mismos defectos estructurales que el macizorocoso que les dio origen como pueden ser grietas, fallas, juntas, etc.

II.- Los suelos transportados.- son el producto de la accin de agentes de transporte que actansobre la roca madre o el suelo original entre los que vale la pena mencionar el viento, los ros, lasfuerzas de gravedad, los volcanes y los glaciares, generando depsitos elicos, aluviales, lacustresy marinos, de pie monte, volcnicos resientes y glaciares.

Los sedimentos elicos son materiales transportados por el viento a un lugar donde se acumulan,formando dunas, loess, playas elicas y grandes depsitos de polvo volcnico durante laserupciones volcnicas. Estos depsitos son caractersticos de regiones ridas donde el nivel deaguas freticas se encuentra a gran profundidad. Pueden llegar a presentar alta a muy altacompresibilidad. Los loess tienen la peculiaridad de cambiar sus propiedades mecnicas antecambios en el nivel de aguas freticas o condiciones de filtracin, sufriendo una sbitacompactacin si soportan la carga de una estructura.

Los sedimentos aluviales son arrastrados y depositados por el agua en movimiento. Debido acambios de velocidad del agua a lo largo del cauce se van depositando los tamaos de los granosen el lecho del ro en forma gradual desde los grandes fragmentos de roca, para velocidadeselevadas del agua, hasta los tamaos de granos de suelo como son gravas, arenas, limos yarcillas. En general son bien graduados y medianamente compactos a muy compactos.

Los sedimentos finos pueden presentar mediana compresibilidad, pero los cuarzosos pueden tenerbaja a muy baja compresibilidad.

Los sedimentos finos a muy finos como limos y arcillas son depositados cuando el agua enmovimiento sufre una disminucin de velocidad, como en los lagos, lagunas marginales, estuariosy deltas. Pueden contener materia orgnica coloidal o pueden estar compuestos totalmente pormaterial orgnico como la turba. Su compresibilidad puede ser mediana a muy alta. En estossuelos es muy importante estudiar la evolucin de las deformaciones con el tiempo cuando seaplica una carga, fenmeno conocido como consolidacin. La resistencia al esfuerzo cortante esmedia a muy baja.

Los depsitos de pie monte son sedimentos acumulados al pie de las montaas en su pendientefinal debido a avalanchas, deslizamientos, etc. Contienen materiales de todos tipos y tamao degranos, incluyendo vegetacin, troncos y materia orgnica fina. Son suelos sumamente errticos,

haciendo que su compresibilidad sea muy variable y se tenga que determinar con gran detalle, lomismo ocurre con la resistencia al esfuerzo cortante. Cuando descansan en un lecho de materiaorgnica en el contacto con el talud original pueden presentar inestabilidad cuando se aplicansobrecargas en ellos.

Los depsitos volcnicos recientes forman un grupo muy especial debido a su gran variedad, comoson grandes fragmentos de roca, lajares, ceniza volcnica, detritus y vidrio volcnico. Puedenclasificarse como sedimentos elicos, aluviales o lacustres dependiendo del ambiente donde sesedimenten. Cuando sufren el ataque de la intemperie se pueden clasificar como residuales.


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Los depsitos glaciares se forman cuando el hielo que se desliza lentamente en los glaciares,pudindose clasificar como aluviales, lacustres o incluso, elicos o residuales.

LAS PROPIEDADES FISICAS.- El suelo es una mezcla de materiales slidos, lquidos (agua) ygaseosos (aire). La proporcin de los componentes de este determina una serie de propiedadesque se conocen como propiedades fsicas o mecnicas del suelo que entre las cuales

encontramos: Textura. Estructura. Consistencia. Porosidad. Espacio areo. Color. Temperatura. Agua en el suelo.

Objetivos generales.- Identificar las caractersticas fsicas del suelo.Objetivos Especficos:

Realizar un perfil edfico y observar las caractersticas fsicas del suelo.

Realizar un muestreo superficial y obtener las caractersticas fsicas del suelo. Realizar un reconocimiento del sitio.

LAS PROPIEDADES MECNICAS.- de un suelo permiten al ingeniero de cimentaciones llegar aun diseo de la obra civil en la etapa de estudio, considerando los tres grandes problemas a losque l comnmente se enfrentar como son:

Los estados lmite de falla (que trata sobre la estabilidad de las estructuras). Los estados lmite de servicio (que se refiere a los hundimientos totales y diferenciales que

sufrir la cimentacin y la superestructura). El flujo de agua a travs de los suelos que influye en el comportamiento de los mismos.

Para analizar estos problemas se emplean modelos que se alimentan de los parmetros obtenidosya sea de pruebas de campo o ensayes de laboratorio de permeabil idad, deform abil idad,

resisten cia y pro pied ades dinmi cas, en muestras lo menos alteradas posible, o al menostratando de reproducir en el laboratorio su grado de compacidad en estado natural.

IMPORTANTE Es fundamental el conocimiento del origen de los suelos, las caractersticas fsicas y

mecnicas de los suelos, ya que mediante su adecuada interpretacin el ingeniero predice,con bastante aproximacin, el comportamiento de los diferentes terrenos bajo la accin delas cargas a que sean sometidos.

En la prctica de la ingeniera geotcnica, la incertidumbre de los parmetros, de losmodelos probabilsticos, la poca o nada de informacin que se tiene, normalmente tratande manejarla por medio de la magnitud de los factores de seguridad o confiando en laexperiencia de los ingenieros a cargo de los diseos.

Para entender la teora que desarrollo el autor es necesario el conocimiento y experiencia de loantes descrito, y la participacin permanente de los diseadores durante la construccin y laoperacin de las obras civiles.

CONCLUSION

El autor ha desarrollado una teora sobre la compresin secundaria o viscosidad intergranular en elproceso de consolidacin ya que ha conseguido ms experiencia en el campo. La teora se basaen dos modelos: el modelo reolgicas Terzaghi y el Z-unidad desarrollada por el autor. La teora ha


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sido revisada, y en la actualidad ofrece buenas correlaciones en la interpretacin del fenmenoobservado en la prctica.

La teora exige la capacidad de desarrollar mtodos de ajuste para obtener los parmetrosnecesarios para las frmulas. Dos mtodos de ajuste se utilizan para cubrir las curvas deconsolidacin observados en las pruebas realizadas en el edmetricas con muestras inalteradas yen el rango de la recompresin cerca de la tensin crtica. El mtodo propuesto tambin puedeutilizarse despus de haber pasado la zona de tensin crtica y la estructura del suelo se estabilizaa un nuevo nivel de estrs. Varios ejemplos de clculos de ajuste se dan en el papel parafamiliarizar al lector con el mtodo para su uso prctico.

El autor analiza los problemas con la prueba convencional edomtrico, y termina conrecomendaciones y un anlisis del material presentado.

Palabras clave:

Consolidacin de los suelos, la compresin secundaria de los suelos, la prueba edomtrico,parmetros de consolidacin de suelos

Informacin del Autor:

Zeevaert,Profesor de la Escuela de Graduados de la Facultad de Ingeniera; Universidad Nacional

Autnoma de Mxico, Mxico, DF

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