Upload
ako-bogda
View
349
Download
30
Embed Size (px)
DESCRIPTION
Analiza opterecenja
Citation preview
GRAĐEVINSKO - ARHITEKTONSKI FAKULTET
Katedra za metalne i drvene konstrukcije Kolegij: OSNOVE DRVENIH KONSTRUKCIJA
ANALIZA OPTEREĆENJA-
INDUSTRIJSKA HALA
1
2
Potrebno je napraviti analizu opterećenja za predmetnu građevinu.
Hala se nalazi na području grada Splita. Tlocrtne dimnzije su 34,0 x 60,0 (m), a visina iznosi 9,05 (m). Krovna ploha
je u odnosu na horizontalnu ravninu nagnuta pod kutom α = 3,53°, što je ekvivalentno padu od 6,18%.
Glavni nosivi sustav hale čini 11 ravninskih okvira raspona 34,0 (m) na međusobnom osnom razmaku od 6,0 (m).
Na grede okvira se oslanjaju sekundarni krovni nosači (podrožnice) međusobnog osnog razmaka od 2,63 (m), a na
stupove sekundarni bočni nosači razmaka 2,53 (m).
Ravninski okvir glavne nosive konstrukcije hale:
OPIS KONSTRUKCIJE HALE
3
Stabilizacija hale u smjeru okomitom na glavni
nosivi sustav ostvarena je spregovima u krovnim
(horizontalnim) i bočnim (zidnim) ravninama u
krajnjim poljima (prvom i posljednjem).
Prostorni prikaz glavnog nosivog sustava hale.
OPIS KONSTRUKCIJE HALE
4
1. GLAVNA NOSIVA KONSTRUKCIJA (OKVIR)
1.1 Stalno opterećenje
1.1.1 Krovna ploha
- sendvič paneli (aluminij) .....................................
- sekundarna konstrukcija i spregovi .....................
- instalacije ............................................................
0,25
0,20
0,10
kN/m2
kN/m2
kN/m2
Σ = 0,55 kN/m2
- vlastita težina automatski uključena u računalni program
Gkp = 0,55 kN/m2 · 6,00 m = 3,30 kN/m'
ANALIZA OPTEREĆENJA – GLAVNA NOSIVA KONSTRUKCIJA
5
1.2 Promjenjivo opterećenje
1.2.1 Djelovanje snijega
s = µi · Ce · Ct · sk [kN/m2]
sk → karakteristična vrijednost opterećenja na tlu u (kN/m2)
sk = 0,80 kN/m2, za područje C (Split), od 100 do 200 m visine
µi → koeficijent oblika za opterećenje snijegom
µi = 0,8 za nagib krova 0° < α < 15°, α = 3,54°
Ce → koeficijent izloženosti; Ce = 1,0
Ct → toplinski koeficijent; Ct = 1,0
sk – isčitavamo iz tablice
ANALIZA OPTEREĆENJA – GLAVNA NOSIVA KONSTRUKCIJA
6
1α 2α
12,αμ21,αμ
11,αμ 22,αμ
11,α0,5μ
21,αμ
μi – koeficijent oblika za opterećenje snijegom (ovisi o obliku i nagibu krova, te o rasporedu snijega na krovnoj plohi)
0,821 μμ
0,410,5μ
0,420,5μ
:1s Snijeg
:2s Snijeg
:3s Snijeg
s1 = µi · Ce · Ct · sk [kN/m2]
s1 = 0,8 · 1,0 · 1,0 · 0,80
s1 = 0,64 kN/m2
S1 = 0,64 kN/m2 · 6 m = 3,84 kN/m'
s2 = 0,5 · µi · Ce · Ct · sk [kN/m2]
s2 = 0,5 · 0,8 · 1,0 · 1,0 · 0,80
s2 = 0,32 kN/m2
S2 = 0,32 kN/m2 · 6 m = 1,92 kN/m'
ANALIZA OPTEREĆENJA – GLAVNA NOSIVA KONSTRUKCIJA
7
1.2.2 Djelovanje vjetra
Opterećenje vjetrom (okomito na površinu) definira se prema izrazu:
- pritisak na vanjske površine we = qref · ce(ze) · cpe [kN/m2]
- pritisak na unutarnje površine wi = qref · ci(zi) · cpi [kN/m2]
qref → referentni pritisak pri srednjoj brzini vjetra
ce(ze) i ci(zi) → koeficijenti izloženosti koji uzimaju u obzir neravnine terena
ze i zi → referentne visine za lokalni ili unutarnji tlak
cpe i cpi → vanjski i unutarnji koeficijenti pritiska
ANALIZA OPTEREĆENJA – GLAVNA NOSIVA KONSTRUKCIJA
8
Proračun referentnog pritiska vjetra;
refref vρ
q2
ρ → gustoća zraka
ρ = 1,25 kg/m3
vref → referentna brzina dana je izrazom:
0,refALTTEMDIRref vcccv
vref,0 = 35 m/s, za područje III (Split) , visina objekta 9,50 m
cDIR
cTEM
cALT
as
→
→
→
→
koeficijent smjera vjetra;
koeficijent ovisan o godišnjem dobu;
koeficijent nadmorske visine;
nadmorska visina mjesta u (m);
cDIR = 1.0
cTEM = 1.0
cALT = 1 + 0.001· as
as = 200 m
cALT = 1 + 0.001 · 200
cALT = 1,2
vref = 1,0 · 1,0 · 1,2 · 35
vref = 42 m/s
kN/m 101
N/m 51102
422
251
2
2
2
2
2
,
,
,
ref
ref
ref
refref
q
q
q
vq
ANALIZA OPTEREĆENJA – GLAVNA NOSIVA KONSTRUKCIJA
Reretentni pritisak vjetra qref :
Proračun referentnog pritiska vjetra;
refref vρ
q2
ρ → gustoća zraka
ρ = 1,25 kg/m3
vref → referentna brzina dana je izrazom:
0,refALTTEMDIRref vcccv
vref,0 = 35 m/s, za područje III (Split) , visina objekta 9,50 m
cDIR
cTEM
cALT
as
→
→
→
→
koeficijent smjera vjetra;
koeficijent ovisan o godišnjem dobu;
koeficijent nadmorske visine;
nadmorska visina mjesta u (m);
cDIR = 1.0
cTEM = 1.0
cALT = 1 + 0.001· as
as = 200 m
Određivanje koeficijenata izloženosti ce(ze) i ci(zi):
9
ce(ze) i ci(zi) = 2,0, za kategoriju zemljišta III, te visinu objekta h = 9,5 m
ANALIZA OPTEREĆENJA – GLAVNA NOSIVA KONSTRUKCIJA
Određivanje koeficijenata vanjskog pritiska cpe:
10
Za krovove nagiba |α| < 4° (α = 3,53°) koeficijenti vanjskog pritiska se određuju kao
za ravne krovove na način da se krovna ploha podijeli na zone kako je to prikazano na slici.
h
d
b
→
→
→
visina u sljemenu dvostrešnog krova
dubina građevine
širina građevine (površina izložena vjetru)
h = 9,50 m
d = 34,0 m
b = 60,0 m
e = min (b; 2h)
e = min (60,0; 19,0) (m)
e = 19,0 m
ANALIZA OPTEREĆENJA – GLAVNA NOSIVA KONSTRUKCIJA
11
Za d > e (34,0 > 19,0) i α = 3,53° (ravni krov) područja A,B,C,D,E,F,G,H i I određena su na slici.
D EH
F
F
G ISmjer
vjetra
e/4
e/4
B CA
e/2 = 9,50 m
e/4 = 4,75 m
e/5 = 3,80 m
e/10 = 1,90 m
Koeficijenti vanjskog pritiska na halu s „ravnim“ krovom nagiba α = 3,53°
PODRUČJE A B C D E F G H I
cpe,10 –1,0 –0,8 –0,5 +0,8 –0,30 –1,8 –1,2 –0,7 ±0,2
ANALIZA OPTEREĆENJA – GLAVNA NOSIVA KONSTRUKCIJA
Pritisak vjetra na vanjske površine
we = qref · ce(ze) · cpe [kN/m2]
qref = 1,10 kN/m2, ce(ze) = 2,0
PODRUČJE A B C D E F G H I
cpe,10 –1,0 –0,8 –0,5 +0,8 –0,30 –1,8 –1,2 –0,7 ±0,2
we (kN/m2) –2,20 –1,76 –1,10 +1,76 –0,66 –3,96 –2,64 –1,54 ±0,44
12
Određivanje koeficijenata unutarnjeg pritiska;
Koeficijenti cpi ovise o veličini i raspodjeli otvora na oblozi hale (fasada i krov). U
ovom primjeru nije definiran raspored i veličina otvora, zato se za vrijednost cpi usvaja
vrijednost iz starih normi.
Unutrašnji koeficijent pritiska → cpi = ± 0,3
Pritisak vjetra na unutarnje površine
wi = qref · ci(zi) · cpi [kN/m2]
qref = 1,10 kN/m2, ci(zi) = 2,0
wi = 1,10 · 2,0 · ±0,3 = ±0,66 kN/m2
ANALIZA OPTEREĆENJA – GLAVNA NOSIVA KONSTRUKCIJA
Određivanje koeficijenata unutarnjeg pritiska cpi:
13
Rezultirajuće djelovanje vjetra
wk = we – wi [kN/m2]
Vjetar W1 pozitivni unutarnji pritisak (cpi = +0,3)
Wk = wk · L [kN/m'], L = 6,0 m, → razmak okvira
PODRUČJE A B C D E F G H I
we (kN/m2) –2,20 –1,76 –1,10 +1,76 –0,66 –3,96 –2,64 –1,54 –0,44
wi (kN/m2) +0,66 +0,66 +0,66 +0,66 +0,66 +0,66 +0,66 +0,66 +0,66
wk (kN/m2) –2,86 –2,42 –1.76 +1,10 –1,32 –4,62 –3,30 –2,20 –1,10
Wk (kN/m') –17,16 –14,52 –10,56 +6,60 –7,92 –27,72 –19,80 –13,20 –6,60
Vjetar W2 negativni unutarnji pritisak (cpi = –0,3)
Wk = wk · L [kN/m'], L = 6,0 m, → razmak okvira
PODRUČJE A B C D E F G H I
we (kN/m2) –2,20 –1,76 –1,10 +1,76 –0,66 –3,96 –2,64 –1,54 +0,44
wi (kN/m2) –0,66 –0,66 –0,66 –0,66 –0,66 –0,66 –0,66 –0,66 –0,66
wk (kN/m2) –1,54 –1,10 –0,44 +2,42 0,00 –3,30 –1,98 –0,88 +1,10
Wk (kN/m') –9,24 –6,60 –2,64 +14,52 0,00 –19,80 –11,88 –5,28 +6,60
ANALIZA OPTEREĆENJA – GLAVNA NOSIVA KONSTRUKCIJA
14
2. SEKUNDARNA KONSTRUKCIJA (PODROŽNICA)
2.1 Stalno opterećenje
- sendvič paneli (aluminij) .....................................
- vlastita težina ......................................................
0,25
0,20
kN/m2
kN/m2
g = 0,45 kN/m2
Gz = g · l · cosα = 0,45 · 2,80 · cos 3,53° = 1,26 kN/m'
Gy = g · l · sinα = 0,45 · 2,80 · sin 3,53° = 0,08 kN/m'
l → razmak sekundarnih krovnih nosača, l = 2,80 m
2.2 Promjenjivo opterećenje
2.2.1 Djelovanje snijega
Sz = s · l · cosα = 0,64 · 2,80 · cos 3,53° = 1,79 kN/m'
Sy = s · l · sinα = 0,64 · 2,80 · sin 3,53° = 0,11 kN/m'
2.2.2 Djelovanje vjetra
Usisno djelovanje vjetra
wk = –2,20 kN/m2, za područje H
Wz = wk · l = –2,20 · 2,80 = –6,16 kN/m'
Tlačno djelovanje vjetra
wk = +1,10 kN/m2, za područje I
Wz = wk · l = +1,10 · 2,80 = +3,08 kN/m'
Usisno djelovanje vjetra
wk = –2,20 kN/m2, za područje H
Wz = wk · l = –2,20 · 2,80 = –6,16 kN/m'
Tlačno djelovanje vjetra
wk = +1,10 kN/m2, za područje I
Wz = wk · l = +1,10 · 2,80 = +3,08 kN/m'
ANALIZA OPTEREĆENJA – SEKUNDARNA KONSTRUKCIJA
15
3. BOČNA ZIDNA KONSTRUKCIJA
3.1 Promjenjivo opterećenje
3.1.1 Djelovanje vjetra
Tlačno djelovanje vjetra
wk = +2,42 kN/m2, za područje D
Wz = wk · l = +2,42 · 2,60 = +6,29 kN/m'
ANALIZA OPTEREĆENJA – BOČNA ZIDNA KONSTRUKCIJA
16
4. KROVNI VJETROVNI SPREG
4.1 Promjenjivo opterećenje
4.1.1 Djelovanje vjetra
kN 19323131102101 ,,,,,ZW
kN 963601681002101 ,,,,,frW
kN 721039636193251 ,,,,P
kN 86512
72103
2,
,P
frZQ WWP
ZZeerefZ AczcqW → 113080 ,,,pipeZ ccc
frfreereffr AczcqW → 10,frc
2m 3132
1
2
605509
2
1
2,
,,lhAZ → Zabatna površina
2m 01686052
60
2,,l
dA fr
ANALIZA OPTEREĆENJA – KROVNI VJETROVNI SPREG
17
5. BOČNI (ZIDNI) VJETROVNI SPREG
5.1 Promjenjivo opterećenje
5.1.1 Djelovanje vjetra
Rk = 3,0 · P = 3,0 · 103,72 = 311,16 kN → reakcija rešetke krovnog sprega
ANALIZA OPTEREĆENJA – BOČNI VJETROVNI SPREG