Calculo de La Banda Transportadora 304 Sp

Caacutelculo de la banda transportadora

Siegling ndash total belting solutions

bandas de transporte y procesamiento

Las foacutermulas valores y recomendaciones contenidos en este folleto corresponden al estado maacutes actual de la teacutecnica y se basan en nuestra larga experiencia Sin embargo los resultados de los caacutelculos pueden divergir de los de nuestro pro-grama de caacutelculo B_Rex (que pueden descargar de forma gratuita de la sigui-ente direccioacuten de Internet wwwforbo-sieglingde)

Iacutendice

Terminologiacutea 2

Instalaciones de transporte

de mercanciacutea en bultos 3

Carrera de ajuste de los

sistemas de tensado

dependientes de la carga 8

Instalaciones de transporte

de mercanciacutea a granel 9

Ejemplo de caacutelculo para el

transporte de mercanciacutea

en bultos 12

Estas divergencias se deben a que los planteamientos son diferentes en su base mientras que B_Rex se basa en medicio-nes empiacutericas y requiere una descripcioacuten detallada de la instalacioacuten los meacutetodos de caacutelculo aquiacute presentados emplean foacutermulas y derivaciones fiacutesicas generales y sencillas completadas con factores que contienen un margen de seguridad

En la mayoriacutea de los casos el margen de seguridad seraacute mayor en el caacutelculo indica-do en el presente folleto que en el caacutelculo correspondiente realizado con B_Rex

Nuestro folleto nordm 305 ldquoRecomendacio-nes para la construccioacuten de instalacionesrdquo contiene informacioacuten complementaria sobre la construccioacuten de las instalaciones

2

Terminologiacutea

Uni

dad

Abr

evia

tura

Den

omin

acioacute

n

Significado de las abreviaturas

Ancho del tamborrodillo b mm Ancho de la banda b0 mm Factores de caacutelculo C ndash Diaacutemetro del tamborrodillo d mm Diaacutemetro del tambor motriz dA mm Coeficiente de resistencia de los rodillos de apoyo f ndash Fuerza de tensioacuten F N Fuerza de traccioacuten maacutexima de la banda (en el tambor motriz) F1 N Fuerza de traccioacuten miacutenima de la banda (en el tambor motriz) F2 N Fuerza del contrapeso FR N Fuerza tangencial FU N Peso del tambor tensor FTR N Carga sobre ejes en reposo en el tambor motriz FWA N Valor inmediato de la carga sobre ejes FWinstantaacuteneo N Carga sobre ejes en reposo en el tambor de reenviacuteo FWU N Aceleracioacuten de la gravedad (981ms2) g ms2

Diferencia entre los radios de los tambores (Conicidad) h mm Altura de transporte hT m Fuerza de traccioacuten relajada de la banda con una elongacioacuten k1 Nmm del 1 por unidad de anchura Distancia entre los rodillos de apoyo superiores l0 mm Longitud de transicioacuten lS mm Distancia entre los rodillos inferiores lu mm Longitud geomeacutetrica de la banda Lg mm Longitud de transporte lT m Masa de la mercanciacutea transportada en toda la longitud de transporte (carga total) m kg Masa de la mercanciacutea transportada en la parte superior (carga total) m1 kg Masa de la mercanciacutea transportada en la parte inferior (carga total) m2 kg Masa de la banda mB kg Masa de la mercanciacutea transportada por m de longitud de transporte en la parte superior (carga lineal) m0 kgm Masa de todos los tambores excepto el tambor motriz mR kg Masa de la mercanciacutea transportada por m de longitud de transporte en la parte inferior (carga lineal) mu kgm Potencia mecaacutenica del motor PM kW Potencia mecaacutenica calculada en el tambor motriz PA kW Tolerancia de suministro Tol Coeficiente de friccioacuten para marcha sobre rodillo microR ndash Coeficiente de friccioacuten para acumulacioacuten microST ndash Coeficiente de friccioacuten para marcha sobre mesa microT ndash Velocidad de la banda v ms Flujo volumeacutetrico en el transporte de mercanciacutea a granel V∙ m3h Carrera de tensado total X mm Flecha de la banda yB mm Flecha del tambor yTr mm Reserva de tensado Z mm Aacutengulo de inclinacioacuten de la instalacioacuten α deg Aacutengulo de contacto en el tambor motriz (o tambor de presioacuten) β deg Aacutengulo de abertura en el tambor tensor γ deg Alargamiento de la banda (pretensado del peso) ΔL mm Aacutengulo de inclinacioacuten admisible para mercanciacutea a granel δ deg Elongacioacuten de montaje ε Elongacioacuten maacutexima de la banda εmaacutex Eficiencia accionamiento η ndash Densidad de la mercanciacutea a granel transportada ρS kgm3

3

Instalaciones de transporte de mercanciacutea en bultos

mB

mBFU = microT g ( m + ) + microR g ( + mR ) [N]

2

2

FU = consultar [N]

Sentido de transporte ascendenteFU = microR g (m + mB + mR) + g m sin α [N]

Sentido de transporte descendenteFU = microR g (m + mB + mR) ndash g m sin α [N]

FU = consultar [N]

mB

mB

FU = microT g ( m + ) + microR g ( + mR ) + microST g m [N]

2

2

FU = microT g (m1 + m2 + mB) [N]

m = lT peso por metro de la mercanciacutea transportada

FU = microR g (m + mB + mR ) [N]

Ejemplos de carga para calcular la fuerza tangencial maacutexima Fu [N]

Sentido de transporte ascendenteFU = microT g ( m + ) + microR g ( + mR ) + g m sin α [N]

Sentido de transporte descendenteFU = microT g ( m + ) + microR g ( + mR ) ndash g m sin α [N]

mB

2

mB 2

mB

2

mB

2

4

0 A0 E0 NOVO U1 V1 VH UH V2H U2H E0 T U0 P A0 V5H V10H

microT (mesa) 033 033 05 05microR (rodillo) 0033 0033 0033 0033microST (acumulacioacuten) 033 033 05 05

Recubrimiento de la cara V3 V5 U2 V1 U1 UH U2H 0 U0 NOVO E0 inferior Siegling Transilon A5 E3 V2H V5H A0 T P

Aacutengulo de contacto β 180deg 210deg 240deg 180deg 210deg 240deg 180deg 210deg 240deg

Tambor de acero lisoSeco 15 14 13 18 16 15 21 19 17Mojado 37 32 29 50 40 30 No recomendable Tambor con forro de friccioacutenSeco 14 13 12 16 15 14 15 14 13Mojado 18 16 15 37 32 29 21 19 17

F1Si el valor es mayor que C2

b0

debe utilizarse un tipo de banda con un valor k1 maacutes elevado

NotaEn las bandas perforadas a b0 se le debe restar el nuacutemero de agujeros que reducen la seccioacuten En caso de temperaturas extremas los factores C2 pueden variar En caso de dudas consulte con el departamento teacutecnico de Forbo Siegling

Tipo de ele- Polieacutester Aramida mento tractor Polieacutester (letra identificativa ldquoErdquo) (letra identificativa ldquoAErdquo)

Ejemplos de E 21 E 31 E 42 E 61 NOVO E 82 E 10M E 122 AE 48H AE 803 AE 1003 clases de tipos E 152 E 15M E 183 E 20M E 303 E 443 AE 140H AE 1403

εmaacutex en 20 08

F₁ = FU C1 [N]

PM middot η middot C1 middot 1000 FU = [N]

v

Si la fuerza tangencial FU no puede calcularse FU puede hallarse a partir de la potencia del motor instalado PM

Con una fuerza tangencial calculable FU

Coeficientes de friccioacuten estaacutetica microS para diferentes recubrimien-tos (valores aproximados)

Fuerza de traccioacuten maacutexima de la banda F1

Factor C1

(vaacutelido para el tambor motriz)

Factor C2 (control del tipo Siegling Transilon seleccionado)

C2 es una magnitud que indica la elongacioacuten de servicio maacutexima permitida del tipo de banda

C2 = ε maacutex k1

Las hojas de datos de los productos incluyen informacioacuten importante sobre las elongaciones de servicio maacuteximasSi no estaacuten disponibles pueden adoptarse los siguientes valores no vinculantes

F1 le C2 [ ] b0

Nmm

5

FU middot v

PA = [kW]

1000

Recubrimiento de la cara V3 V5 U2 V1 U1 UH 0 U0 NOVO inferior Siegling Transilon A5 E3 T P

Tambor de acero lisoSeco 25 30 40Mojado 50 No recomendable No recomendable

Tambor con forro de friccioacuten Seco 25 25 30Mojado 30 40 40

PA

PM = [kW] = se selecciona el motor estaacutendar inmediatamente mayor

η

FU middot C3 middot 180

dA = [mm] b0 β

Diaacutemetro miacutenimo del tambor motriz dA

Factor C3 (vaacutelido para el tambor motriz)

Potencia mecaacutenica en el tambor motriz PA

Potencia mecaacutenica del motor necesaria PM

Carrera de ajuste de los sistemas de tensado de husillos

A la hora de determinar la carrera de ajus-te debe tenerse en cuenta lo siguiente

1 La elongacioacuten de montaje ε aproxima-da de la banda calculada a partir de su carga Para saber coacutemo calcular ε veacuteanse las paacuteginas 7 y 8

2 Las tolerancias de suministro (Tol) de la banda referidas a la longitud

3 Cualquier influencia externa que haga necesaria una elongacioacuten (tensado) mayor de lo normal o que motive la existencia de una reserva de tensado p ej la influencia de la temperatura o el funcionamiento intermitente

La experiencia demuestra que en funcioacuten de la carga suele ser suficiente una elon-gacioacuten de montaje de entre un 02 y un 1 por lo que en liacuteneas generales basta con una carrera de ajuste x de aproxima-damente un 1 de la longitud de la banda

Valores aproximados de la carga sobre ejes en parada de servicio con la fuerza de tensioacuten F

A la hora de valorar las cargas sobre ejes calcule las diferentes fuerzas de traccioacuten de la banda originadas entre el estado de parada de la instalacioacuten y el estado de funcionamiento

Valores aproximados de la elongacioacuten de montaje ε con accionamiento de cabeza

La elongacioacuten de montaje miacutenima requerida para el funcionamiento es en caso de accionamiento de cabeza

FU2 + 2 F2ε asymp []

2 k1 b0

Parada de servicio

FW1 = FW2 = 2 F F asymp ε k1 b0 [N]

Accionamiento de cabeza en estado de funcionamiento

F2 = F1 ndash FU FWA = F1 + F2

ndashTol +Tol ε z

x

FU2 + 2 middot F2 + FUε = []

2 middot k1 middot b0

Accionamiento de cola en estado de funcionamiento

F2 = F1 ndash FU

K con estacioacuten de cabeza = 075K con estacioacuten subterraacutenea = 062K con estacioacuten de cola = 025

Ejemplo tambor de reenviacuteo β = 180deg

FW3 = 2 F2 [N]

Ejemplo tambor de presioacuten β = 60deg

FW6 = 2 F2 sin (β2) [N]

Ejemplo tambor motriz β = 180deg

FWA = F1 + F2 [N]

Valores aproximados de la elongacioacuten de montaje ε con accionamiento de cola

La elongacioacuten de montaje miacutenima reque-rida para el funcionamiento es en caso de accionamiento de cola

Valores aproximados de la elongacioacuten de montaje ε con estacioacuten de accionamiento subterraacuteneaLa elongacioacuten de montaje miacutenima reque-rida para el funcionamiento es en caso de haber una estacioacuten de accionamiento subterraacutenea

Valores aproximados de la carga sobre ejes en estado de funcionamiento

FU (C1 ndash K)

ε = []

k1 middot b0 Estacioacuten de accionamiento subterraacutenea en estado de funcionamiento

Nota acerca de la carga sobre ejes durante el tensado de la banda

Los elementos tractores de plaacutestico pre-sentan un marcado comportamiento de relajacioacuten Por este motivo como base del caacutelculo de la banda se emplea el valor despueacutes de la relajacioacuten k1 seguacuten ISO 21181 Eacuteste describe las propiedades de fuerza-elongacioacuten que cabe esperar a largo plazo del material de la banda el cual ha sido sometido a esfuerzos mediante flexioacuten y cambios de carga De todo ello se extrae la fuerza calculada FW Por otro lado esto significa que al

tensar la banda pueden aparecer tempo-ralmente tensiones elevadas (FWinstantaacuteneo) las cuales deben considerarse al menos en el dimensionado estaacutetico de cada uno de los componentes (rodamientos) Como valor de referencia puede adoptarse el siguiente

FWinstantaacuteneo = FW 15

En casos criacuteticos se recomienda ponerse en contacto con el departamento de asis-tencia teacutecnica de Forbo Siegling

Ejemplo tambor motriz β ne 180deg

FWA = F12 + F2

2 ndash 2 F1 F2 cos β [N]

8

Caacutelculo de FR

Ejemplo de caacutelculo del contrapeso FR [N] con un aacutengulo de contacto de 180deg (FTR = peso del tambor tensor [N])

FR = 2 F2 ndash FTR [N]

Ejemplo de caacutelculo del contrapeso FR [N] con un aacutengulo γ seguacuten el croquis (FTR = peso del tambor tensor [N])

γFR = 2 middot F2 middot cos _ FTR [N] 2

En estaciones de tensado sometidas a peso el contrapeso debe generar la ten-sioacuten miacutenima F2 para lograr un arrastre correcto de la banda en el tambor motriz (el funcionamiento de las estaciones de tensado neumaacuteticas hidraacuteulicas y de resorte es similar)

El contrapeso debe poder moverse libre-mente La estacioacuten de tensado soacutelo puede instalarse a continuacioacuten de la estacioacuten de accionamiento No es posible un fun-cionamiento con inversioacuten de la marcha La carrera de tensado depende de la fuer-za tangencial de la tensioacuten miacutenima nece-saria F2 del alargamiento de la banda ΔL de la tolerancia de suministro Tol de la reserva de tensado Z y de la eleccioacuten de la banda

Dimensionado de los sistemas de tensado dependientes de la fuerza

FTR FR

FU F1

F2

F2

γ

FTR FR

FU F1

F2

F2

Caacutelculo del alargamiento de la banda ΔL

FU4 + FTR + FR ∆L = middot Lg [mm] k1 b0

En los sistemas de tensado dependientes de la fuerza la elongacioacuten total variacutea en funcioacuten de la altura de la fuerza tangencial La variacioacuten del alargamiento de la banda ∆L tienen que ser absorbida por el sistema de tensado y se calcula del siguiente modo cuando el accionamiento es de cabeza

9

Aacutengulo de inclinacioacuten longitudinal δ

Densidad de algunos productos a granel ρS

Flujo volumeacutetrico V∙ para bandas planas

Mercanciacutea transportada Densidad a granel ρS [103 kgm3]

Ceniza friacutea seca 07Tierra huacutemeda 15 ndash 19Cereales (excepto avena) 07 ndash 085Madera dura 06 ndash 12Madera blanda 04 ndash 06Madera astillas 035Carboacuten vegetal 02Legumbres 085Cal en trozos 10 ndash 14Fertilizantes artificiales 09 ndash 12Patatas 075Sal fina 12 ndash 13 Sal sin refinar 21Yeso en polvo 095 ndash 10


Yeso quebrado 135Harina 05 ndash 06Cliacutenker 12 ndash 15Arcilla seca 15 ndash 16Arcilla huacutemeda 18 ndash 20Arena seca 13 ndash14Arena mojada 14 ndash 19Jaboacuten en copos 015 ndash 035Lodo 10Turba 04 ndash 06Azuacutecar refinado 08 ndash 09Azuacutecar sin refinar 09 ndash 11Cantildea de azuacutecar 02 ndash 03

Valores aproximados del aacutengulo de incli-nacioacuten longitudinal δ admisible para las diferentes mercanciacuteas a granel El aacutengulo de inclinacioacuten de la instalacioacuten indicado α debe ser menor que δ Los valores se calculan (independientemente del recu-brimiento de la banda transportadora) a partir de la forma y el tamantildeo del grano asiacute como de las propiedades mecaacutenicas de la mercanciacutea transportada

En la tabla se muestra el flujo volumeacutetrico por hora (m3h) con una velocidad de la banda de v = 1 ms para una banda trans-portadora plana en horizontal Perfiles longitudinales T20 de 20 mm de altura a ambos lados en los cantos de la cara de transporte de la banda

b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400

Aacutengulo de transporte 0deg 25 32 42 52 66 80 94


Instalaciones de transporte de mercanciacutea a granel

Mercanciacutea a granel δ (aprox deg)

Ceniza seca 16Ceniza mojada 18Tierra huacutemeda 18 ndash 20Cereales excepto avena 14Cal en trozos 15Patatas 12Yeso en polvo 23Yeso quebrado 18Madera astillas 22 ndash 24Fertilizantes artificiales 12 ndash 15Harina 15 ndash 18


Sal fina 15 ndash 18Sal sin refinar 18 ndash 20Arcilla huacutemeda 18 ndash 20Arena secamojada 16 ndash 22Turba 16Azuacutecar refinado 20Azuacutecar sin refinar 15Cemento 15 ndash 20

10

b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400

Aacutengulo de concavidad 20deg

Aacutengulo de transporte 0deg 21 36 67 105 173 253 355Aacutengulo de transporte 10deg 36 60 110 172 281 412 572 Aacutengulo de concavidad 30deg

Aacutengulo de transporte 0deg 30 51 95 149 246 360 504Aacutengulo de transporte 10deg 44 74 135 211 345 505 703

Flujo volumeacutetrico para bandas transportadoras coacutencavas

En m3h con una velocidad de la banda de 1 ms

NotaEn la praacutectica los valores teoacutericos del flujo volumeacutetrico no suelen alcanzarse ya que soacutelo son aplicables a bandas horizontales con una carga totalmente uniforme La irregularidad de la carga y la naturaleza de la mercanciacutea transportada pueden reducir el caudal un 30 aproximada-mente

En el transporte inclinado debe reducirse la capacidad de transporte teoacuterica de acuerdo con el aacutengulo de transporte α restaacutendole el factor C6

Aacutengulo de transporte α [deg] 2 4 8 10 12

Factor C6 10 099 098 097 095 093


Factor C6 091 089 085 081 076

f = 0025 en rodamientos de bolasf = 0050 en cojinetes de friccioacuten

IT [m] 25 50 5 100 150 200

C4 2 19 18 17 15 13

m = V∙ δS lT 36 [kg] v

Factor C

Caacutelculo de la masa de la mercanciacutea transportada m

Factor C4

Coeficiente de resistencia de los rodillos de apoyo f

Mediante el factor C4 pueden conside-rarse en general otras fuerzas tangen-ciales p ej causadas por rascadores o elementos de limpieza

11

Si se admite una flecha maacutexima del 1 es decir si se utiliza yB = 001 l0 entonces

se recomienda l0 maacutex le 2b0

lu asymp 2 ndash 3 l0 maacutex

l0 = Distancia en mm entre los rodillos de apoyo superioresyB = Flecha maacutexima de la banda transportadora en mmF = Fuerza de traccioacuten de la banda en N en el punto en cuestioacutenm0 + mB = Peso de la mercanciacutea transportada y de la banda transportadora en kgm

La distancia entre los rodillos de apoyo depende de la fuerza de traccioacuten de la banda y de las masas Se calcula con la siguiente foacutermula

8 Fl0 = [mm]

m0 + mB

yB 800 Fl0 = [mm]

m0 + mB

Distancia entre los rodillos de apoyo

(ndash) descendente (+) ascendente

FU = g middot C4 f (m + mB + mR ) plusmn g middot m sin α [N]

Caacutelculo posterior como mercanciacutea en bultos

Caacutelculo de la fuerza tangencial FU

12

Ejemplo de caacutelculo para el transporte de mercanciacutea en bultos

F1 = FU C1 F1 = 4350 16

F1 asymp 6960 N

FU = 4350 NC1 = 16

m = 1200 kgmicroR = 0033microT = 033mB = 1575 kg (hallada a partir de 25 kgm2 105 m 06 m)

mB

mBFU = microT g (m + ) + microR g ( + mR )

2 2

1575 1575FU = 033 981 (1200 + ) + 0033 981 ( + 570) 2 2

FU asymp 4340 N

Tambores de reenviacuteo 1 2 6Tambores de presioacuten 3 7 8Tambor motriz 5Rodillos de apoyo 4 9 y variosTambor tensor 6

Longitud de transporte lT = 50 mLongitud geom de la banda Lg = 105000 mmAncho de la banda b0 = 600 mmCarga total m = 1200 kgAacutengulo de contacto β = 180degv = aprox 08 ms g = 981 ms2

Masa de los rodillos mR = 570 kg (todos los tambores excepto el 5)

En un sistema de distribucioacuten de clasifica-cioacuten de productos las bandas transporta-doras se cargan de productos que se enviacutean al centro de distribucioacuten Trans-porte horizontal marcha sobre mesa estacioacuten de accionamiento subterraacutenea seguacuten el croquis accionamiento por la cara de transporte de la banda tambor motriz con forro de friccioacuten estacioacuten de tensado de husillos rodillos de apoyo 14 unidades Tipo de banda previsto Siegling Transilon E82 U0V5H MT negra (900026) con k1 = 8 Nmm

F1 le C2 b0

6960 le 2 8 Nmm 600

116 Nmm le 16 Nmm

Se ha elegido el tipo de banda correcto

F1 = 6960 Nb0 = 600 mmk1 = 8 Nmm

Fuerza tangencial FU [N]

Fuerza de traccioacuten maacutexima de la banda F1 [N]

Control del tipo de banda seleccionado

13

FU C3 180degdA = [mm] b0

β

4340 25 180degdA = [mm]

600 180deg

dA = 181 mm

dA implementado con 200 mm

FU vPA = [kW]

1000

4350 08PA =

1000

PA asymp 35 kW

PAPM = [kW]

η

35PM = [kW]

08

PM asymp 44 kW

PM implementada con 55 kW o maacutes

FU = 4340 NC3 = 25 β = 180degb0 = 600 mm

FU = 4350 Nv = 08 ms

PA = 35 kWη = 08 (supuesto)

FU = 4350 N C1 = 16K = 062k1 = 8 Nmm para E82 U0V5H negrab0 = 600 mm

FU (C1 ndash K)ε = []

k1 b0

4350 (16 ndash 062)ε = []

8 600

ε asymp 09

Diaacutemetro miacutenimo del tambor motriz

Potencia PA en el tambor motriz

Potencia del motor necesaria PM

Elongacioacuten de montaje miacutenima con accionamiento subterraacuteneo

14

Caacutelculo simplificado suponiendo que β = 180deg

F1 = 6960 N

F2 = F1 ndash FUF2 = 6960 ndash 4350F2 = 2610 N

F1 = 6960 NF2 = F1 ndash FUF2 = 6960 ndash 4350F2 = 2610 N

Bajo la influencia de la tensioacuten F2 se aplica el caacutelculo de FW3 seguacuten la foacutermula que aparece en la paacutegina 7

FW2 = 2 F1

FW2 = 2 6960 N

FW2 asymp 13920 N

FW1 = 2 F2

FW1 = 2 2610 N

FW1 asymp 5220 N

FW5 = F1 + F2

FW5 = 6960 + 2610

FW5 asymp 9570 N

Carga sobre ejes en estado de funciona-miento tambor 2 (tambor de reenviacuteo)


Carga sobre ejes en estado de funciona-miento tambor 5 (tambor motriz)

Carga sobre ejes en estado de funciona-miento tambor 3 (tambor de presioacuten)

15

Para hacer una comparacioacuten entre la parada y el estado de funcionamiento observe las diferentes cargas sobre ejes del tambor 1

FW1 en parada = 8640 N FW1 en funcionamiento = 5220 N

Nota Para el disentildeo constructivo de una instalacioacuten deben tenerse en cuenta los dos estados de servicio

Ejemplo para un tambor con un aacutengulo de contacto β = 180deg(En nuestro ejemplo esta fuerza actuacutea en los tambores 1 5 y 6 debido al aacutengulo de contacto de 180deg)

FW = 2 FFW = 2 09 8 600FW asymp 8640 N

Durante las paradas de servicio la fuerza de tensioacuten tanto de la parte superior como de la inferior se calcula utilizando soacutelo la elongacioacuten de montaje ε La fuer-za de tensioacuten F se calcula seguacuten la siguiente foacutermula

F = ε [] k1 b0 [N]

Tol = plusmn 02 ε = 09 Lg = 105000 mmZ = 200 mm

FW = F12 + F2

2 ndash 2 F1 F2 cos β

FW = [N]

Cuando β ne 180deg para hallar FW (en para-da puede establecerse la equivalencia F1 = F2) se utiliza esta foacutermula

2 Tol Lg ε Lg

100 100 X = + Z [mm]

2

2 02 105000 09 105000

100 100X = + 200 [mm]

2

X = 210 + 473 + 200 [mm]

X asymp 883 mm

Carga sobre ejes en parada de servicio

Carrera de ajuste

+

+

ndash105 +105 473 200 210

883

Forbo Siegling GmbHLilienthalstraszlige 68 D-30179 HannoverTelefon +49 511 6704 0 Fax +49 511 6704 305wwwforbo-sieglingcom sieglingforbocom


Debido a la gran variedad de fines de aplicacioacuten de nuestros productos asiacute como las particularidades especiales de cada caso nuestras instrucciones de servicio indicaciones e informaciones sobre aptitudes y aplicaciones de los productos se entienden como meras directivas generales que no eximen al cliente de sus obligaciones de prueba y verificacioacuten por cuenta propia El asesoramiento teacutecnico a aplicaciones del cliente no implica aceptacioacuten de responsabilidad por nuestra parte

Ref-

nordm 3

04-4

040

9 middot U

D middot

Repr

oduc

cioacuten

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rizac

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Mod

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rese

rvad

a

Servicio de Forbo Siegling ndash en cualquier lugar a cualquier hora

En el grupo Forbo Siegling trabajan maacutes de 1800 colaboradores en todo el mundo Las plantas de produccioacuten Forbo Siegling estaacuten ubicadas en ocho paiacuteses Forbo Siegling cuenta con organizacio-nes nacionales y representaciones con almaceacuten y taller de confeccioacuten propios en maacutes de 50 paiacuteses Forbo Siegling ofrece asistencia y servicio altamente cualificado en maacutes de 300 puntos en todo el mundo

Forbo Movement Systems is part of the Forbo Group a global leader in flooring bonding and movement systemswwwforbocom

Met

rik G

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nove

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Uni

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Abr

evia

tura

Den

omin

acioacute

n

Significado de las abreviaturas

Ancho del tamborrodillo b mm Ancho de la banda b0 mm Factores de caacutelculo C ndash Diaacutemetro del tamborrodillo d mm Diaacutemetro del tambor motriz dA mm Coeficiente de resistencia de los rodillos de apoyo f ndash Fuerza de tensioacuten F N Fuerza de traccioacuten maacutexima de la banda (en el tambor motriz) F1 N Fuerza de traccioacuten miacutenima de la banda (en el tambor motriz) F2 N Fuerza del contrapeso FR N Fuerza tangencial FU N Peso del tambor tensor FTR N Carga sobre ejes en reposo en el tambor motriz FWA N Valor inmediato de la carga sobre ejes FWinstantaacuteneo N Carga sobre ejes en reposo en el tambor de reenviacuteo FWU N Aceleracioacuten de la gravedad (981ms2) g ms2

Diferencia entre los radios de los tambores (Conicidad) h mm Altura de transporte hT m Fuerza de traccioacuten relajada de la banda con una elongacioacuten k1 Nmm del 1 por unidad de anchura Distancia entre los rodillos de apoyo superiores l0 mm Longitud de transicioacuten lS mm Distancia entre los rodillos inferiores lu mm Longitud geomeacutetrica de la banda Lg mm Longitud de transporte lT m Masa de la mercanciacutea transportada en toda la longitud de transporte (carga total) m kg Masa de la mercanciacutea transportada en la parte superior (carga total) m1 kg Masa de la mercanciacutea transportada en la parte inferior (carga total) m2 kg Masa de la banda mB kg Masa de la mercanciacutea transportada por m de longitud de transporte en la parte superior (carga lineal) m0 kgm Masa de todos los tambores excepto el tambor motriz mR kg Masa de la mercanciacutea transportada por m de longitud de transporte en la parte inferior (carga lineal) mu kgm Potencia mecaacutenica del motor PM kW Potencia mecaacutenica calculada en el tambor motriz PA kW Tolerancia de suministro Tol Coeficiente de friccioacuten para marcha sobre rodillo microR ndash Coeficiente de friccioacuten para acumulacioacuten microST ndash Coeficiente de friccioacuten para marcha sobre mesa microT ndash Velocidad de la banda v ms Flujo volumeacutetrico en el transporte de mercanciacutea a granel V∙ m3h Carrera de tensado total X mm Flecha de la banda yB mm Flecha del tambor yTr mm Reserva de tensado Z mm Aacutengulo de inclinacioacuten de la instalacioacuten α deg Aacutengulo de contacto en el tambor motriz (o tambor de presioacuten) β deg Aacutengulo de abertura en el tambor tensor γ deg Alargamiento de la banda (pretensado del peso) ΔL mm Aacutengulo de inclinacioacuten admisible para mercanciacutea a granel δ deg Elongacioacuten de montaje ε Elongacioacuten maacutexima de la banda εmaacutex Eficiencia accionamiento η ndash Densidad de la mercanciacutea a granel transportada ρS kgm3

3


mB


2

2

FU = consultar [N]



FU = consultar [N]

mB

mB


2

2







mB

2

mB 2

mB

2

mB

2

4







b0





εmaacutex en 20 08

F₁ = FU C1 [N]


v





Factor C1




C2 = ε maacutex k1


F1 le C2 [ ] b0

Nmm

5

FU middot v

PA = [kW]

1000




PA


η


dA = [mm] b0 β
















2 k1 b0

Parada de servicio




ndashTol +Tol ε z

x




F2 = F1 ndash FU



FW3 = 2 F2 [N]


FW6 = 2 F2 sin (β2) [N]


FWA = F1 + F2 [N]





FU (C1 ndash K)

ε = []








FWA = F12 + F2


8

Caacutelculo de FR








FTR FR

FU F1

F2

F2

γ

FTR FR

FU F1

F2

F2




9










b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400








10

b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400









Factor C6 10 099 098 097 095 093


Factor C6 091 089 085 081 076


IT [m] 25 50 5 100 150 200

C4 2 19 18 17 15 13


Factor C


Factor C4



11






8 Fl0 = [mm]

m0 + mB

yB 800 Fl0 = [mm]

m0 + mB






12


F1 = FU C1 F1 = 4350 16

F1 asymp 6960 N

FU = 4350 NC1 = 16


mB


2 2

1575 1575FU = 033 981 (1200 + ) + 0033 981 ( + 570) 2 2

FU asymp 4340 N





F1 le C2 b0

6960 le 2 8 Nmm 600

116 Nmm le 16 Nmm


F1 = 6960 Nb0 = 600 mmk1 = 8 Nmm




13


β

4340 25 180degdA = [mm]

600 180deg

dA = 181 mm


FU vPA = [kW]

1000

4350 08PA =

1000

PA asymp 35 kW

PAPM = [kW]

η

35PM = [kW]

08

PM asymp 44 kW


FU = 4340 NC3 = 25 β = 180degb0 = 600 mm

FU = 4350 Nv = 08 ms




k1 b0

4350 (16 ndash 062)ε = []

8 600

ε asymp 09





14


F1 = 6960 N




FW2 = 2 F1

FW2 = 2 6960 N

FW2 asymp 13920 N

FW1 = 2 F2

FW1 = 2 2610 N

FW1 asymp 5220 N

FW5 = F1 + F2

FW5 = 6960 + 2610

FW5 asymp 9570 N





15





FW = 2 FFW = 2 09 8 600FW asymp 8640 N


F = ε [] k1 b0 [N]


FW = F12 + F2


FW = [N]


2 Tol Lg ε Lg

100 100 X = + Z [mm]

2

2 02 105000 09 105000

100 100X = + 200 [mm]

2

X = 210 + 473 + 200 [mm]

X asymp 883 mm


Carrera de ajuste

+

+

ndash105 +105 473 200 210

883




Ref-

nordm 3

04-4

040

9 middot U

D middot

Repr

oduc

cioacuten

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text

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de la

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stra

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ambi

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rate

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3


mB


2

2

FU = consultar [N]



FU = consultar [N]

mB

mB


2

2







mB

2

mB 2

mB

2

mB

2

4







b0





εmaacutex en 20 08

F₁ = FU C1 [N]


v





Factor C1




C2 = ε maacutex k1


F1 le C2 [ ] b0

Nmm

5

FU middot v

PA = [kW]

1000




PA


η


dA = [mm] b0 β
















2 k1 b0

Parada de servicio




ndashTol +Tol ε z

x




F2 = F1 ndash FU



FW3 = 2 F2 [N]


FW6 = 2 F2 sin (β2) [N]


FWA = F1 + F2 [N]





FU (C1 ndash K)

ε = []








FWA = F12 + F2


8

Caacutelculo de FR








FTR FR

FU F1

F2

F2

γ

FTR FR

FU F1

F2

F2




9










b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400








10

b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400









Factor C6 10 099 098 097 095 093


Factor C6 091 089 085 081 076


IT [m] 25 50 5 100 150 200

C4 2 19 18 17 15 13


Factor C


Factor C4



11






8 Fl0 = [mm]

m0 + mB

yB 800 Fl0 = [mm]

m0 + mB






12


F1 = FU C1 F1 = 4350 16

F1 asymp 6960 N

FU = 4350 NC1 = 16


mB


2 2

1575 1575FU = 033 981 (1200 + ) + 0033 981 ( + 570) 2 2

FU asymp 4340 N





F1 le C2 b0

6960 le 2 8 Nmm 600

116 Nmm le 16 Nmm


F1 = 6960 Nb0 = 600 mmk1 = 8 Nmm




13


β

4340 25 180degdA = [mm]

600 180deg

dA = 181 mm


FU vPA = [kW]

1000

4350 08PA =

1000

PA asymp 35 kW

PAPM = [kW]

η

35PM = [kW]

08

PM asymp 44 kW


FU = 4340 NC3 = 25 β = 180degb0 = 600 mm

FU = 4350 Nv = 08 ms




k1 b0

4350 (16 ndash 062)ε = []

8 600

ε asymp 09





14


F1 = 6960 N




FW2 = 2 F1

FW2 = 2 6960 N

FW2 asymp 13920 N

FW1 = 2 F2

FW1 = 2 2610 N

FW1 asymp 5220 N

FW5 = F1 + F2

FW5 = 6960 + 2610

FW5 asymp 9570 N





15





FW = 2 FFW = 2 09 8 600FW asymp 8640 N


F = ε [] k1 b0 [N]


FW = F12 + F2


FW = [N]


2 Tol Lg ε Lg

100 100 X = + Z [mm]

2

2 02 105000 09 105000

100 100X = + 200 [mm]

2

X = 210 + 473 + 200 [mm]

X asymp 883 mm


Carrera de ajuste

+

+

ndash105 +105 473 200 210

883




Ref-

nordm 3

04-4

040

9 middot U

D middot

Repr

oduc

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text

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4







b0





εmaacutex en 20 08

F₁ = FU C1 [N]


v





Factor C1




C2 = ε maacutex k1


F1 le C2 [ ] b0

Nmm

5

FU middot v

PA = [kW]

1000




PA


η


dA = [mm] b0 β
















2 k1 b0

Parada de servicio




ndashTol +Tol ε z

x




F2 = F1 ndash FU



FW3 = 2 F2 [N]


FW6 = 2 F2 sin (β2) [N]


FWA = F1 + F2 [N]





FU (C1 ndash K)

ε = []








FWA = F12 + F2


8

Caacutelculo de FR








FTR FR

FU F1

F2

F2

γ

FTR FR

FU F1

F2

F2




9










b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400








10

b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400









Factor C6 10 099 098 097 095 093


Factor C6 091 089 085 081 076


IT [m] 25 50 5 100 150 200

C4 2 19 18 17 15 13


Factor C


Factor C4



11






8 Fl0 = [mm]

m0 + mB

yB 800 Fl0 = [mm]

m0 + mB






12


F1 = FU C1 F1 = 4350 16

F1 asymp 6960 N

FU = 4350 NC1 = 16


mB


2 2

1575 1575FU = 033 981 (1200 + ) + 0033 981 ( + 570) 2 2

FU asymp 4340 N





F1 le C2 b0

6960 le 2 8 Nmm 600

116 Nmm le 16 Nmm


F1 = 6960 Nb0 = 600 mmk1 = 8 Nmm




13


β

4340 25 180degdA = [mm]

600 180deg

dA = 181 mm


FU vPA = [kW]

1000

4350 08PA =

1000

PA asymp 35 kW

PAPM = [kW]

η

35PM = [kW]

08

PM asymp 44 kW


FU = 4340 NC3 = 25 β = 180degb0 = 600 mm

FU = 4350 Nv = 08 ms




k1 b0

4350 (16 ndash 062)ε = []

8 600

ε asymp 09





14


F1 = 6960 N




FW2 = 2 F1

FW2 = 2 6960 N

FW2 asymp 13920 N

FW1 = 2 F2

FW1 = 2 2610 N

FW1 asymp 5220 N

FW5 = F1 + F2

FW5 = 6960 + 2610

FW5 asymp 9570 N





15





FW = 2 FFW = 2 09 8 600FW asymp 8640 N


F = ε [] k1 b0 [N]


FW = F12 + F2


FW = [N]


2 Tol Lg ε Lg

100 100 X = + Z [mm]

2

2 02 105000 09 105000

100 100X = + 200 [mm]

2

X = 210 + 473 + 200 [mm]

X asymp 883 mm


Carrera de ajuste

+

+

ndash105 +105 473 200 210

883




Ref-

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9 middot U

D middot

Repr

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FU middot v

PA = [kW]

1000




PA


η


dA = [mm] b0 β
















2 k1 b0

Parada de servicio




ndashTol +Tol ε z

x




F2 = F1 ndash FU



FW3 = 2 F2 [N]


FW6 = 2 F2 sin (β2) [N]


FWA = F1 + F2 [N]





FU (C1 ndash K)

ε = []








FWA = F12 + F2


8

Caacutelculo de FR








FTR FR

FU F1

F2

F2

γ

FTR FR

FU F1

F2

F2




9










b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400








10

b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400









Factor C6 10 099 098 097 095 093


Factor C6 091 089 085 081 076


IT [m] 25 50 5 100 150 200

C4 2 19 18 17 15 13


Factor C


Factor C4



11






8 Fl0 = [mm]

m0 + mB

yB 800 Fl0 = [mm]

m0 + mB






12


F1 = FU C1 F1 = 4350 16

F1 asymp 6960 N

FU = 4350 NC1 = 16


mB


2 2

1575 1575FU = 033 981 (1200 + ) + 0033 981 ( + 570) 2 2

FU asymp 4340 N





F1 le C2 b0

6960 le 2 8 Nmm 600

116 Nmm le 16 Nmm


F1 = 6960 Nb0 = 600 mmk1 = 8 Nmm




13


β

4340 25 180degdA = [mm]

600 180deg

dA = 181 mm


FU vPA = [kW]

1000

4350 08PA =

1000

PA asymp 35 kW

PAPM = [kW]

η

35PM = [kW]

08

PM asymp 44 kW


FU = 4340 NC3 = 25 β = 180degb0 = 600 mm

FU = 4350 Nv = 08 ms




k1 b0

4350 (16 ndash 062)ε = []

8 600

ε asymp 09





14


F1 = 6960 N




FW2 = 2 F1

FW2 = 2 6960 N

FW2 asymp 13920 N

FW1 = 2 F2

FW1 = 2 2610 N

FW1 asymp 5220 N

FW5 = F1 + F2

FW5 = 6960 + 2610

FW5 asymp 9570 N





15





FW = 2 FFW = 2 09 8 600FW asymp 8640 N


F = ε [] k1 b0 [N]


FW = F12 + F2


FW = [N]


2 Tol Lg ε Lg

100 100 X = + Z [mm]

2

2 02 105000 09 105000

100 100X = + 200 [mm]

2

X = 210 + 473 + 200 [mm]

X asymp 883 mm


Carrera de ajuste

+

+

ndash105 +105 473 200 210

883




Ref-

nordm 3

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040

9 middot U

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Repr

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2 k1 b0

Parada de servicio




ndashTol +Tol ε z

x




F2 = F1 ndash FU



FW3 = 2 F2 [N]


FW6 = 2 F2 sin (β2) [N]


FWA = F1 + F2 [N]





FU (C1 ndash K)

ε = []








FWA = F12 + F2


8

Caacutelculo de FR








FTR FR

FU F1

F2

F2

γ

FTR FR

FU F1

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9










b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400








10

b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400









Factor C6 10 099 098 097 095 093


Factor C6 091 089 085 081 076


IT [m] 25 50 5 100 150 200

C4 2 19 18 17 15 13


Factor C


Factor C4



11






8 Fl0 = [mm]

m0 + mB

yB 800 Fl0 = [mm]

m0 + mB






12


F1 = FU C1 F1 = 4350 16

F1 asymp 6960 N

FU = 4350 NC1 = 16


mB


2 2

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FU asymp 4340 N





F1 le C2 b0

6960 le 2 8 Nmm 600

116 Nmm le 16 Nmm


F1 = 6960 Nb0 = 600 mmk1 = 8 Nmm




13


β

4340 25 180degdA = [mm]

600 180deg

dA = 181 mm


FU vPA = [kW]

1000

4350 08PA =

1000

PA asymp 35 kW

PAPM = [kW]

η

35PM = [kW]

08

PM asymp 44 kW


FU = 4340 NC3 = 25 β = 180degb0 = 600 mm

FU = 4350 Nv = 08 ms




k1 b0

4350 (16 ndash 062)ε = []

8 600

ε asymp 09





14


F1 = 6960 N




FW2 = 2 F1

FW2 = 2 6960 N

FW2 asymp 13920 N

FW1 = 2 F2

FW1 = 2 2610 N

FW1 asymp 5220 N

FW5 = F1 + F2

FW5 = 6960 + 2610

FW5 asymp 9570 N





15





FW = 2 FFW = 2 09 8 600FW asymp 8640 N


F = ε [] k1 b0 [N]


FW = F12 + F2


FW = [N]


2 Tol Lg ε Lg

100 100 X = + Z [mm]

2

2 02 105000 09 105000

100 100X = + 200 [mm]

2

X = 210 + 473 + 200 [mm]

X asymp 883 mm


Carrera de ajuste

+

+

ndash105 +105 473 200 210

883




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ign

middot Tec

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al C

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nt




F2 = F1 ndash FU



FW3 = 2 F2 [N]


FW6 = 2 F2 sin (β2) [N]


FWA = F1 + F2 [N]





FU (C1 ndash K)

ε = []








FWA = F12 + F2


8

Caacutelculo de FR








FTR FR

FU F1

F2

F2

γ

FTR FR

FU F1

F2

F2




9










b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400








10

b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400









Factor C6 10 099 098 097 095 093


Factor C6 091 089 085 081 076


IT [m] 25 50 5 100 150 200

C4 2 19 18 17 15 13


Factor C


Factor C4



11






8 Fl0 = [mm]

m0 + mB

yB 800 Fl0 = [mm]

m0 + mB






12


F1 = FU C1 F1 = 4350 16

F1 asymp 6960 N

FU = 4350 NC1 = 16


mB


2 2

1575 1575FU = 033 981 (1200 + ) + 0033 981 ( + 570) 2 2

FU asymp 4340 N





F1 le C2 b0

6960 le 2 8 Nmm 600

116 Nmm le 16 Nmm


F1 = 6960 Nb0 = 600 mmk1 = 8 Nmm




13


β

4340 25 180degdA = [mm]

600 180deg

dA = 181 mm


FU vPA = [kW]

1000

4350 08PA =

1000

PA asymp 35 kW

PAPM = [kW]

η

35PM = [kW]

08

PM asymp 44 kW


FU = 4340 NC3 = 25 β = 180degb0 = 600 mm

FU = 4350 Nv = 08 ms




k1 b0

4350 (16 ndash 062)ε = []

8 600

ε asymp 09





14


F1 = 6960 N




FW2 = 2 F1

FW2 = 2 6960 N

FW2 asymp 13920 N

FW1 = 2 F2

FW1 = 2 2610 N

FW1 asymp 5220 N

FW5 = F1 + F2

FW5 = 6960 + 2610

FW5 asymp 9570 N





15





FW = 2 FFW = 2 09 8 600FW asymp 8640 N


F = ε [] k1 b0 [N]


FW = F12 + F2


FW = [N]


2 Tol Lg ε Lg

100 100 X = + Z [mm]

2

2 02 105000 09 105000

100 100X = + 200 [mm]

2

X = 210 + 473 + 200 [mm]

X asymp 883 mm


Carrera de ajuste

+

+

ndash105 +105 473 200 210

883




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Caacutelculo de FR








FTR FR

FU F1

F2

F2

γ

FTR FR

FU F1

F2

F2




9










b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400








10

b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400









Factor C6 10 099 098 097 095 093


Factor C6 091 089 085 081 076


IT [m] 25 50 5 100 150 200

C4 2 19 18 17 15 13


Factor C


Factor C4



11






8 Fl0 = [mm]

m0 + mB

yB 800 Fl0 = [mm]

m0 + mB






12


F1 = FU C1 F1 = 4350 16

F1 asymp 6960 N

FU = 4350 NC1 = 16


mB


2 2

1575 1575FU = 033 981 (1200 + ) + 0033 981 ( + 570) 2 2

FU asymp 4340 N





F1 le C2 b0

6960 le 2 8 Nmm 600

116 Nmm le 16 Nmm


F1 = 6960 Nb0 = 600 mmk1 = 8 Nmm




13


β

4340 25 180degdA = [mm]

600 180deg

dA = 181 mm


FU vPA = [kW]

1000

4350 08PA =

1000

PA asymp 35 kW

PAPM = [kW]

η

35PM = [kW]

08

PM asymp 44 kW


FU = 4340 NC3 = 25 β = 180degb0 = 600 mm

FU = 4350 Nv = 08 ms




k1 b0

4350 (16 ndash 062)ε = []

8 600

ε asymp 09





14


F1 = 6960 N




FW2 = 2 F1

FW2 = 2 6960 N

FW2 asymp 13920 N

FW1 = 2 F2

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FW1 asymp 5220 N

FW5 = F1 + F2

FW5 = 6960 + 2610

FW5 asymp 9570 N





15





FW = 2 FFW = 2 09 8 600FW asymp 8640 N


F = ε [] k1 b0 [N]


FW = F12 + F2


FW = [N]


2 Tol Lg ε Lg

100 100 X = + Z [mm]

2

2 02 105000 09 105000

100 100X = + 200 [mm]

2

X = 210 + 473 + 200 [mm]

X asymp 883 mm


Carrera de ajuste

+

+

ndash105 +105 473 200 210

883




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b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400








10

b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400









Factor C6 10 099 098 097 095 093


Factor C6 091 089 085 081 076


IT [m] 25 50 5 100 150 200

C4 2 19 18 17 15 13


Factor C


Factor C4



11






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m0 + mB

yB 800 Fl0 = [mm]

m0 + mB






12


F1 = FU C1 F1 = 4350 16

F1 asymp 6960 N

FU = 4350 NC1 = 16


mB


2 2

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FU asymp 4340 N





F1 le C2 b0

6960 le 2 8 Nmm 600

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F1 = 6960 Nb0 = 600 mmk1 = 8 Nmm




13


β

4340 25 180degdA = [mm]

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dA = 181 mm


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PM asymp 44 kW


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k1 b0

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ε asymp 09





14


F1 = 6960 N




FW2 = 2 F1

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FW2 asymp 13920 N

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FW1 asymp 5220 N

FW5 = F1 + F2

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FW5 asymp 9570 N





15





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2

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Carrera de ajuste

+

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883




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b0 mm 400 500 50 800 1000 1200 1400









Factor C6 10 099 098 097 095 093


Factor C6 091 089 085 081 076


IT [m] 25 50 5 100 150 200

C4 2 19 18 17 15 13


Factor C


Factor C4



11






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m0 + mB

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12


F1 = FU C1 F1 = 4350 16

F1 asymp 6960 N

FU = 4350 NC1 = 16


mB


2 2

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FU asymp 4340 N





F1 le C2 b0

6960 le 2 8 Nmm 600

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F1 = 6960 Nb0 = 600 mmk1 = 8 Nmm




13


β

4340 25 180degdA = [mm]

600 180deg

dA = 181 mm


FU vPA = [kW]

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PM asymp 44 kW


FU = 4340 NC3 = 25 β = 180degb0 = 600 mm

FU = 4350 Nv = 08 ms




k1 b0

4350 (16 ndash 062)ε = []

8 600

ε asymp 09





14


F1 = 6960 N




FW2 = 2 F1

FW2 = 2 6960 N

FW2 asymp 13920 N

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FW1 asymp 5220 N

FW5 = F1 + F2

FW5 = 6960 + 2610

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15





FW = 2 FFW = 2 09 8 600FW asymp 8640 N


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FW = F12 + F2


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2 Tol Lg ε Lg

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2

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+

+

ndash105 +105 473 200 210

883




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m0 + mB

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F1 asymp 6960 N

FU = 4350 NC1 = 16


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FU asymp 4340 N





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13


β

4340 25 180degdA = [mm]

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FU vPA = [kW]

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PA asymp 35 kW

PAPM = [kW]

η

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PM asymp 44 kW


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k1 b0

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ε asymp 09





14


F1 = 6960 N




FW2 = 2 F1

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FW2 asymp 13920 N

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FW1 asymp 5220 N

FW5 = F1 + F2

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FW5 asymp 9570 N





15





FW = 2 FFW = 2 09 8 600FW asymp 8640 N


F = ε [] k1 b0 [N]


FW = F12 + F2


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2

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+

+

ndash105 +105 473 200 210

883




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F1 asymp 6960 N

FU = 4350 NC1 = 16


mB


2 2

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FU asymp 4340 N





F1 le C2 b0

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F1 = 6960 Nb0 = 600 mmk1 = 8 Nmm




13


β

4340 25 180degdA = [mm]

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FW = F12 + F2


FW = [N]


2 Tol Lg ε Lg

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2

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+

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β

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dA = 181 mm


FU vPA = [kW]

1000

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PA asymp 35 kW

PAPM = [kW]

η

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k1 b0

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F1 = 6960 N




FW2 = 2 F1

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FW2 asymp 13920 N

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FW1 asymp 5220 N

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FW5 = 6960 + 2610

FW5 asymp 9570 N





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FW = 2 FFW = 2 09 8 600FW asymp 8640 N


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X = 210 + 473 + 200 [mm]

X asymp 883 mm


Carrera de ajuste

+

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883




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F1 = 6960 N




FW2 = 2 F1

FW2 = 2 6960 N

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FW1 asymp 5220 N

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F = ε [] k1 b0 [N]


FW = F12 + F2


FW = [N]


2 Tol Lg ε Lg

100 100 X = + Z [mm]

2

2 02 105000 09 105000

100 100X = + 200 [mm]

2

X = 210 + 473 + 200 [mm]

X asymp 883 mm


Carrera de ajuste

+

+

ndash105 +105 473 200 210

883




Ref-

nordm 3

04-4

040

9 middot U

D middot

Repr

oduc

cioacuten

del

text

o y

de la

s ilu

stra

cion

es t

ambi

eacuten e

n fo

rma

parc

ial

proh

ibid

a sa

lvo

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nues

tra

auto

rizac

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Mod

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Met

rik G

mbH

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tur

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emar

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g middot C

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Des

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15





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F = ε [] k1 b0 [N]


FW = F12 + F2


FW = [N]


2 Tol Lg ε Lg

100 100 X = + Z [mm]

2

2 02 105000 09 105000

100 100X = + 200 [mm]

2

X = 210 + 473 + 200 [mm]

X asymp 883 mm


Carrera de ajuste

+

+

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883




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Calculo de La Banda Transportadora 304 Sp