Upload
doantruc
View
227
Download
1
Embed Size (px)
Citation preview
Soluzioni antisismiche in acciaio per edifici industriali e civili
Costruire in acciaiola risposta antisismica sicura
Modena, luglio 2012
Prof. Ing. Andrea Dall’Asta
Università di CamerinoScuola di Architettura e Designe-mail:[email protected]
Edifici multipiano
• Organizzazione strutturale
– Collegamenti onerosi
– Schemi isostatici
– Specializzazione strutturale
Calcestruzzo armato
Acciaio
Edifici multipiano
• Schema pendolare – telaio –nodi semirigidi
Edifici multipiano
• Azioni orizzontali– Controventi di piano
– Controventi verticali
1010
10
Strato di polistirolos=10mm
Strato di polistirolos=10mm
60
Edifici industriali e commerciali
Edifici industriali e commerciali
Luci grandi – pochi elementi verticali
Masse strutturali irrilevanti
Masse permanenti possono essere ridotte
Schemi statici differenziati
Ridondanza ridotta
Edifici industriali e commerciali
Copertura
Elementi attivi per il trasferimento delle azioni (tesi/compressi)
Elementi attivi per il controllo della stabilità
Rigidezza longitudinale/trasversale e ripartizione azioni
Edifici industriali e commerciali
Sistema di trasferimento
copertura – controvento
- fondazione
Edifici industriali e commerciali
Edifici industrialiEdifici commerciali
PRECASTEELEU-RFCS Research Final report Ilva(Ita), RWTH (Ger), SHE (Gre), UniCam(Ita), UniPi (Ita), UniNa (Spa), ISQ (Por), VTT (Fin), Feno (Ita), UniTh (Gre)
Edifici industriali e commerciali
Soluzioni ottimali (Progetto-Sperimentazione-Costi)
Edifici industriali e commerciali
Elementi sismo-resistenti
Software
Dissemination e linee guida…
Edifici industriali e commerciali
Via di corsa
Progettazione sismica – Comportamento dissipativo (7.2)
- Strutture dissipative (N-Dof) - Duttilità materiale
- Acciaio: elasto-plastico / simmetrico
- Duttilità zone critiche (zone dissipative)- elementi tesi
- sezioni inflesse o sottoposte a taglio -> instabilità locale
- elementi compressi -> instabilità membratura
- Duttilità globale- gerarchia resistenze
- regolarità di piano
Duttilità complessiva
Pushover controventi eccentrici - direzione X-forze proporzionali al 1° modo di vibrare-
0
400
800
1200
1600
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5
D/H (% )
base
she
ar (k
N) uscita del primo
link (3°piano) dal campo elastico
uscita dell'ultimo link (5° piano) dal campo elastico
rottura del primo link (3°piano)
funzionamento di tutti i link incampo elastico
zona di transizione
funzionamento di tutti i link in campo plastico
Vy
Vu
au/ay=Vu/Vy=1,54
Progettazione sismica – Comportamento dissipativo (7.2)
- Gerarchia delle resistenze
- Regolarità di piano
Duttilità globale
Sistemi in serie (gerarchia) Sistemi in parallelo (compatibilità)
Progetto duttilità
– Comportamento non dissipativo
– Comportamento dissipativo a bassa duttilità
– Comportamento dissipativo ad alta duttilità
Aspetti generali
Spettri di progetto allo SLU (azione sismica orizzontale)
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
8.00
9.00
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5
T (sec)
S d(m
/s2 )
q=1q=2q=4q=60,2ag
Sd(T)>0.2ag (3.2.3.5)
Aspetti generali
limite
=h/5
00
AD
limite
=h/5
00
ADBDND
limite
=h/5
00
ADBDND
edificio a 4 piani edificio a 8 piani
edificio a 16 piani
vento
vento
ventoControllo spostamentiConfronto spostamento limite – spostamento misurato su struttura progettata per azioni sismiche nelle 3 condizioni di duttilità
MaterialeSovraresistenza materiale
fy,m = tensione media di snervamento
fyk = valore nominale della tensione di snervamento
Rd (ov in EC8) = fattore di sovraresistenza del materiale
fy,max = 1.1 ov fyk (EC8)ft/fy>1.2 As>20% (NTC08)
Materiale
Coefficiente di struttura
- AD/BD – sempre gerarchia delle resistenze (Sovrares. = 1.3/1.1/classe sezione)
- αu/α1 = rapporto tra moltiplicatore ultimo e di primo snervamento (push-over)
Fattori di struttura di riferimento q0 (Tipologia) (q=KRq0)
1,1-1,3
1.0
5,0 αu/α12.5
2,0 αu/α14,0 αu/α1
4224
Strutture intelaiate / Controventi eccentriciControventi reticolari a VStrutture a mensola o pendolo invertitoStrutture intelaiate con contr. concentrici
αu/α1AD (DCH)BD (DCM)Tipologia
Tipologie diverse -> an. Dinamica non lineare o q=1
42
Controventi reticolari concentrici (diag. Tesa)Strutture con tamponature in muratura
Tipologia
Diaframmi di piano
FSd = 1.3 Fsd,E
Modello con piano deformabile
20
• Alta/Bassa duttilità - Classificazione delle sezioniClassificazione in base a resistenza (momento ultimo) eduttilità (rapporto curvatura ultima/curvatura snervamento)
Duttilità di sezione
• Classe 1Momento ultimo = Momento resistente plastico e rotazione ultima elevata
(u/y>3)
• Classe 2Momento ultimo = Momento resistente plastico e rotazione ultima limitata
(u/y>1.5)
• Classe 3Momento ultimo = Momento resistente elastico e rotazione ultima poco superiore alla rotazione limite elastica (l’instabilità locale interviene dopo che si è raggiunta la tensione di snervamento nelle fibre più sollecitate)
• Classe 4Momento ultimo < Momento resistente elastico e rotazione ultima inferiore alla rotazione limite elastica (l’instabilità locale interviene prima che si raggiunga la tensione di snervamento nelle fibre più sollecitate)
Duttilità di sezione
Classe 1 o 2Classe 1
2<q0<=4q0>4
Classe delle sezioni (elementi dissipativi)
Fattore di struttura q0
Duttilità degli elementi dissipativi compressi e inflessi
Aspetti generali
Duttilità degli elementi dissipativi tesi
RdplMyMtresu NAffAN ,02 1.1/1.1/
25.12 M
05.10 M
Sovraresistenza collegamenti zone dissipativeI collegamenti con saldature a completa penetrazione sono sovraresistentiI collegamenti bullonati o con cordoni d’angolo devono soddisfare la relazione:
RduRdplRdcollSd RRR ,,1.1
Aspetti generali
- Analisi lineare - Effetti del II ordine- Analisi lineare applicabile sulla base del coefficiente
P = carico verticale totale di piano
dr = spostamento medio di interpiano
V = taglio di piano
H = altezza di piano
- effetti trascurabili se <0.1, coefficiente amplificativo per 0.1<<0.2 (oltre è richiesta un’analisi non lineare), <0.3 sempre
VHPdr
11
Dipende dal rapporto Sdispl(T)/Sacc(T)
- migliora al crescere della rigidezza
- non cambia molto con l’intensità sismica
- peggiora al crescere di q
Controventi con diagonale tesa attiva
Classe unica (q=4)
Controventi concentrici - Tipologie
Controventi con diagonalecompressa e tesa attiva
CD A (q=2.5) CD B (q=2)
Controventi a K
Non duttili (q=1)
• Elevata rigidezza (SLD – vento)
• Specializzazione strutturale
• Compatibilità architettonica
• Comportamento statico semplice
• Deformazione controllabile (taglio/diagonali – flessione/B/H)
• Vincoli introdotti dalle condizioni sulla snellezza = progettazione complessa (Condizione geometrica - rapporto b/H)
Controventi concentrici
Controventi concentrici - duttilità
Snellezza elemento compressoInfluenza sulla duttilità e deformabilità
Troppo deformabile
duttile
fragile
Controventi concentrici - snellezza
Limiti snellezza (oltre 2 piani)
1- Snellezza adimensionale
X
Z
X
Y
Z
y /
5.02 / yy fE 0.23.1
0.2 (contr. V)
(contr. diagonale tesa attiva)
Controventi concentrici - GR
Gerarchia resistenze (controventi concentrici)
– Travi e pilastri devono possedere un’adeguata sovraresistenza
nei confronti dei diagonali
Coefficiente sovraresistenza del diagonale i-esimo
iEd
yd
iEd
iRdpli
fN
N
,,
,,
Coefficiente sovraresistenza globale
Condizione di regolarità (interazione con cond. snellezza)
25.1min,
max,
i
i
qi ;min
Controventi concentrici - GR
Gerarchia resistenze (controventi concentrici)
– Sovraresistenza travi e pilastri dei controventi (e relativi collegamenti)
NRd(MEd) > NEd = NEd,G + 1.1RdNEd,E
MEd = MEd,G + 1.1RdMEd,E
NEd,G , MEd,G = Sollecitazioni non sismiche
NEd,E , MEd,E = Sollecitazioni sismiche
Controventi concentrici – controventi a V
Controventi a V
– Le travi del controvento devono sostenere i carichi verticali anche nel caso di diagonali
inefficaci (post-sisma)
-Le travi del controvento devono sopportare la flessione indotta dalla differenza di
sollecitazione del diagonale teso (Npl,Rd) e di quello compresso (0.30Npl,Rd).
Controventi concentrici - collegamenti
RdplMyMtresu NAffAN ,02 1.1/1.1/ RduRdplRdcollSd RRR ,,1.1
Controventi concentrici
•Controvento largo (diagonale lunga)• Molta rigidezza
• Diagonale sovradimesionato (snellezza)
• Pilastri ancora più sovradimensionati (GR)
• disuniformi => poca duttiltà
•Controvento stretto (diagonale corta)• Rigidezza ridotta
• No sovradimensionamento
• uniformi => duttilità• Problemi con spostamenti
Esempio
Dimensioni in pianta: 33,8 m x 20,2 m
Esempio
n. 6 piani
H interpiano = 3,60 m
H tot = 21,60 m
Esempio - Materiali
Acciaio S275 (ex Fe 430)
• modulo di elasticità normale E = 210000 N/mm2
• modulo di elasticità tangenziale G = 80000 N/mm2
• coefficiente di dilatazione termica =1.210-6 °C-1
• densità =7850 kg/m3
• tensione di snervamento fyk= 275 N/mm2
• tensione di rottura a trazione ftk= 430 N/mm2
• fattore di sovraresistenza Rd =1,15
Viti ad alta resistenza di classe 10.9
• resistenza a rottura per trazione ftb = 1000 N/mm2
• resistenza allo snervamento fyb= 900 N/mm2
Esempio – Azione sismica
Spettri di progetto (azione sismica orizzontale)
0,000
0,050
0,100
0,150
0,200
0,250
0,300
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4
T (sec)
Se (g
)
SLD
SLV concentrici - q=3,2
SLV eccentrici - q=4,8
sismaY
sismaXcontrovento più sollecitato per sismaY
controvento più sollecitato per sismaX
G XG+ex; YG+ey
CT (16,9; 10,1)
Esempio – Masse efficaci
G1+G2+S2iQkiMasse efficaci
2i
Uffici (1-5) 0.3Copertura (neve a q.< 1000 m s.l.m.) 0.0Scale 0.6
68508,0910,15416,900427,83
(kNms2)(m)(m)(kNs2/m)
IGYGXG massa
IMPALCATI 1-5
35034,3410,14616,900263,12
(kNms2)(m)(m)(kNs2/m)
IGYGXG massa
COPERTURA
+ 1,01ey (m) =
+ 1,69ex (m) =
ECCENTRICITA’ACCIDENTALI (5%)
Concentrici – Modellazione
Rigidezza scala<15%
Concentrici – Analisi modale
Direzione X Direzione Y
MODO 1
T=1.52 sec
MODO 2
T=1.51 sec
Concentrici – Analisi dinamica
In direzione Y la risposta sismica èmolto simile (stessa rigidezza)
TAGLI di PIANO (sismaX)
0
1
2
3
4
5
6
0 500 1000 1500
kN
impa
lcat
o
combinazione
solo 1° modo
Tagli alla base - sisma X SLV
0100200300400500600700800900
1000
2 5 8modo
Vb (k
N)
SLV concentrici q=3,2
0,000
0,050
0,100
0,150
0,200
0,250
0,300
0 1 2 3 4
T (secondi)
Se (g
)
modo 8T=0,3m=5%
modo 5T=0,51m=17%
modo 2T=1,51m=75%
direzione X
X
Z
X
Y
Z
Concentrici – Diagonali
Snellezza massima 2.0 l1= 2.0 . 86 = 173,6
Snellezza minima 1.3 1= 1.3 . 86 = 112,9
l1=p(E/fy)1/2
L=(5002+3602)1/2=616 cm
1691453,652,1218,796162L70x70x7/20
1381134,472,7331,046162L90x90x9/20
1211135,072,72386162L90x110x10/20
1121165,52,6652,56162L90x100x15/30
fuori pianonel pianoi22 (cm)i33 (cm)Atot (cm2)
lunghezza asta (cm)SEZIONE
Concentrici – Gerarchia resistenza
Coefficiente di sovraresistenza
Npl,Rd = A.fyk/M0
iEdM
yk
iEd
iRdpli N
AfN
N
,0,
,,
1=2,03
6=2,22
5=2,31
4=2,29
3=1,93
2=2,31
IMPALCATO A (cm2)NEd (kN) (trazione)
Npl,Rd (kN) (trazione)
Wi Wmin Wmax min
1° 52,5 679 1375,00 2,032° 52,5 595 1375,00 2,313° 38 515 995,24 1,934° 38 434 995,24 2,295° 31,04 352 812,95 2,316° 18,79 222 492,12 2,22
2L90x100x15/30
2L90x110x10/202L90x110x10/20
2L90x9/202L70x7/20
1,93
sezione
2L90x100x15/30
1,20
DIAGONALI
Gerarchia resistenze travi e pilastriNRd(Msd) > NEd=NEd,g + 1.1Rd
.NEd,E
IMPALCATO sezione A (cm2) Cclasse EC3 (compress.)
NEd,g (kN) NEd,E (kN) NEd,G+NEd,E
(kN)NEd (kN) NRd (kN)
1° HEB400 197,8 0,8565 1 829 1415 2244 4288 44372° HEB400 197,8 0,8565 1 680 1082 1762 3325 44373° HEA 320 124,4 0,8125 2 530 794 1324 2471 26474° HEA 320 125,4 0,8125 2 380 541 921 1703 26685° HEA 220 64 0,692 2 229 320 549 1011 11606° HEA 220 64 0,692 2 78 130 208 396 1160
PILASTRI
Concentrici – Effetti II ordine
Verifica effetti II ordine
Elevazione h P V dr - m kN kN m -1 3.6 23566 1063 0.014 0.0872 3.6 19369 930 0.017 0.0963 3.6 15172 803 0.019 0.0984 3.6 10975 678 0.022 0.0985 3.6 6778 550 0.021 0.0736 3.6 2581 346 0.021 0.044
P = carico verticale totale di piano
dr = spostamento medio di interpiano allo SLV
V = taglio di piano
H = altezza di piano
effetti trascurabili se <0.10
VHPdr
Concentrici – SLD - SLE
SLDdr < 0.005h = 18mm
SLE (vento)
Dmax=21,6/500=43,2 mm
Vento spirante lungo X : DX (mm) = 17,2 <Dmax OK
Vento spirante lungo Y : DY (mm) = 28,8 <Dmax OK
Spostamenti di interpiano allo SLD
0,00 5,00 10,00 15,00 20,00
1
2
3
4
5
6
impa
lcat
o
dr (mm)
comb. D2 (pilastrata 6)comb. D1 (pilastrata 1)
limite
(0,0
05h)
Concentrici - Diaframmi di piano
-modello con piano deformabile
X 6 piani, q=3.2
133
127
123
131
205
346
0
1
2
3
4
5
6
0 100 200 300 400
Fsd,E (kN)
impa
lcat
o
sismay
FSd = 1,3 Fsd,E =1,3 . 346 = 450 kN(sarebbe meglio 1.1 Rd Fsd,E)
Concentrici - Diaframmi di piano
FSd = 1,3 Fsd,E =1,3 . 346 = 450 kN
-modello con piano rigido (lamiera grecata + soletta c.a.) connettori a taglio
Fsd Fsd/2Fsd/2
Concentrici – Diaframmi di piano
Verifiche dei connettori a taglioAd ogni controvento i connettori devono trasmettere una forza pari a:
Fsd/2 = 225 kN
Calcolo resistenza a taglio di un piolo 16 in soletta piena:PRd = min( PRd,a;PRd,c) = 51 kN
in cui:
PRd,a= 0,8ft(d2/4)/V = 55 kNPRd,c= 0,29d2(fckEc)0,5/V = 51 kNft = 430 MPa acciaio per pioli S275 = 1,0 per hsc/d > 4fck = 25 MPa cls C25/30Ec = 30.000 MPaV = 1,25
Coefficienti riduttivi per posa in soletta con lamiera grecata:k1 = 0,6b0(hsc-hp)/hp
2 greche parallele all’asse della travekt = 0,7b0(hsc-hp)/(nr
1/2hp2) = 0,28 greche ortogonali all’asse della trave
in cui:
b0= 50 mm hp=50 mm hsc= 70 mm nr = 1 (n° di pioli per greca)
Numero connettori necessari per ogni controvento: (Fsd/2)/(ktPRd) = 16
si dispongono connettori 116/80cm (20 connettori) sulle travi dell’allineamento del controvento in direzione Y (116/120cm in direzione X)
Concentrici – Materiale impiegato
Carpenteria metallica
Elementi per azioni verticali 178 t 43,5 kg/mq
Controventi 30 t 7,5 kg/mq
Totale 208 t 51 kg/mq (esclusi collegamenti)
ACCIAIO STRUTTURALE IMPIEGATO
materiale restostruttura
materiale controventi
Comportamento simmetrico in trazione e compressione
Elimina problemi connessi alla snellezza
Facilita gerarchia resistenze e regolarità in altezza
Utilizzabile per adeguamento
Sensibile alla fatica oligociclica
Diagonali ad instabilità impedita (BRB)
Malta di Malta di riempimentoriempimento
Nucleo di Nucleo di acciaioacciaio
Materiale che Materiale che permette lo permette lo scorrimento tra scorrimento tra malta e acciaiomalta e acciaio
Tubo di Tubo di acciaio acciaio
Buckling Restrained Braces
Sistema diffuso in Giappone e Stati UnitiCriteri di progettazione -> norma USA
Buckling Restrained Braces
Fonte: www.siecorp.com/braces/index.html
Buckling Restrained Braces
Buckling Restrained Braces
1. Periodo approssimato (richiesta di rigidezza):x
u r nT C C h
Criteri di Progetto FBD – FEMA 450 Proportioning Criteria
• Design Coefficients
5.527NMRF
52.28MRF
BRBFs + R o dCAe
AaSR
S
• ELF Procedure (Statica)
2. Verifica Applicabilità
3. Taglio alla Base: WIR
SWCV Ds /
4. Forze di Piano:k
x xx k
i ii
w hF Vw h
5. Sollecitazioni BRBs e Colonne (Sovraresistenza )
6. Verifica a Posteriori Spostamenti
• RS Procedure1.Analisi Dinamica Lineare con Spettro di Risposta in Accelerazione ( , )AaS T
3. Sollecitazioni BRBs e Colonne
2. Controllo Taglio alla Base 0.85 ( )ADL ELF u aV V T C T
(Dinamica)
≤ 3.5 Tc FEMA 450 T
,d iA ,io cA
o
Buckling Restrained Braces
Controventi eccentrici
Classe duttilità ALTA
q=u/y 5.0 u/y = 1.2
Classe duttilità BASSA
q = 4.0
Controventi eccentrici
• No condizioni geometriche sul dimensionamento
• Rigidezza controllabile (SLD – vento)
• Specializzazione strutturale
• B/H meno influente sul progetto (no vincoli sul progetto della trave dissipativa)
• Compatibilità architettonica migliore
• Comportamento statico semplice
Eccentricità limite
elim = 2.0 Ml,Rd/Vl,Rd (link simmetrico)
elim = (1+ ) Ml,Rd/Vl,Rd (link non simmetrico, =Ml,min / Ml,Rd )
Classificazione
link corto e<1,6Ml,Rd/Vl,Rd <0.8(1+ ) Ml,Rd/Vl,Rd
link intermedio 1,6 Ml,Rd/Vl,Rd < e <3Ml,Rd/Vl,Rd
link lungo e >3Ml,Rd/Vl,Rd >1.5(1+ )Ml,Rd/Vl,Rd
Ml,Rd resistenza flessionale di progetto
Vl,Rd resistenza a taglio di progetto
NSd trascurabile se <0.15 Npl,Rd
ffyRdl thbtfM ,
Controventi eccentrici
3/, fwyRdl thtfV
Controventi eccentrici
SEZIONE W (cm3) Aw (cm2) MRd VRd MRd/VRdlink corto se e(m)
<:link lungo se e(m)
>:IPE 300 557 19,78 153 314 0,49 0,78 1,46
HEA 160 220 8,04 61 128 0,47 0,76 1,42
HEA 220 515 13,16 142 209 0,68 1,08 2,03
HEA 240 675 15,45 186 245 0,76 1,21 2,27
HEA 320 1480 25,11 407 399 1,02 1,63 3,06
HEB 160 311 10,72 86 170 0,50 0,80 1,51
HEB 200 570 15,3 157 243 0,65 1,03 1,94
HEB 220 736 16,92 202 269 0,75 1,21 2,26
HEB 240 938 20,6 258 327 0,79 1,26 2,37
HEB 260 1150 22,5 316 357 0,89 1,42 2,66
HEB 280 1380 25,62 380 407 0,93 1,49 2,80
HEB 300 1680 28,82 462 458 1,01 1,62 3,03
HEB 320 1930 32,085 531 509 1,04 1,67 3,13
HEB 360 2400 39,38 660 625 1,06 1,69 3,17
HEB 400 2880 47,52 792 754 1,05 1,68 3,15
Dimensione link per profili usuali
plVeMep ,,
Controventi eccentrici – Gerarchia delle resistenze
Controllo della duttilità locale
L’angolo di rotazione rigida p tra l’elemento di connessione e l’elemento contiguo non deve eccedere i seguenti valori:
«corti»: p = 0,08rad
«lunghi»: p = 0,02rad
Per gli elementi di connessione «intermedi» si interpola linearmente tra questi valori.
Hqd
eB
eB e
p
Es. link simmetrico sulla trave
Controventi eccentrici – Gerarchia delle resistenze
Gerarchia delle resistenze
Resistenza del Link (contributo soletta e meccanismi locali)Link corto Link lungoVu=1,5*Vl,Rd (Ml,Sd) Mu=1,5*Ml,Rd (Vl,Sd) Mmax= Vue/2 Vmax= 2Mu/e
Coefficienti di sovraresistenza dei linkLink corto Link lungo
iEd
iRdli V
V
,
,,5.1
iEd
iRdli M
M
,
,,5.1
Coefficiente sovraresistenza globale
qi ;min
Condizione di regolarità
25.1min,
max,
i
i
Controventi eccentrici – Gerarchia delle resistenze
Gerarchia delle resistenze
Resistenza altri elementi (trave-colonna-diagonali)
NRd(MEd) > NEd = NEd,G + 1.1RdNEd,E
MEd = MEd,G + 1.1RdMEd,E
NEd,G , MEd,G = Sollecitazioni non sismiche
NEd,G , MEd,G = Sollecitazioni sismiche
Controventi eccentrici – Dettagli
Regole di dettaglio
Instabilità ali e flessotorsionale (link lunghi e intermedi)
Irrigidimenti a distanza 1.5 bf dal nodo (a tutta altezza)
Instabilità anima (link corti)
Irrigidimenti d’anima alle estremità ed intermedi,
spessore t>tw, t>10mm
Larghezza bf/2-tw
Nei link corti con travi piccole (h<600mm) si possono disporre su un solo lato con altezza >3/4hw
Controventi eccentrici – Dettagli
Link corti – irrigidimenti (C2009)
Capacità di deformazione
richiesta (link simmetrico)
max,pe
p Hqd
eB
eB
de = spostamento massimo di interpiano sul
piano del controvento
Controventi eccentrici – Dettagli
Link intermedi – irrigidimenti (C2009)
Controventi eccentrici – Dettagli
Link lunghi – irrigidimenti (C2009)
Esempio
Dimensioni in pianta: 33,8 m x 20,2 m
Esempio – Azione sismica
Spettri di progetto (azione sismica orizzontale)
0,000
0,050
0,100
0,150
0,200
0,250
0,300
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4
T (sec)
Se (g
)
SLD
SLV concentrici - q=3,2
SLV eccentrici - q=4,8
Eccentrici – Modello
Nota: rigidezza scala con travi appoggiate sagomate <15% ->struttura secondaria (si può trascurare)
Eccentrici – Analisi dinamica
In direzione X la risposta sismica èmolto simile (stessa rigidezza)
Tagli alla base - sisma Y SLV
0
100
200300400
500
600700
800
900
2 5 8modo
Vb (k
N)
SLV eccentrici q=4,8
0,000
0,050
0,100
0,150
0,200
0,250
0,300
0 1 2 3 4
T (secondi)
Se (g
) direzione Y
modo 8T=0,35m=5%
modo 5T=0,57m=19,5%
modo 2T=1,49m=71,5%
TAGLI di PIANO (sismaY)
0
1
2
3
4
5
6
0 500 1000 1500
kN
impa
lcat
o
combinazione
solo 1° modo
Eccentrici – Sollecitazioni
Azioni assiali Momenti
Tagli
Eccentrici – Gerarchia resistenze
Coefficiente di sovraresistenza (>1.5)Vu=1,5.Vl,Rd=1,5.Aw
.fy/31/2
Wi=Vu,i/VEd,i
1=1.69
6=1.94
5=1.82
4=1.87
3=1.72
2=1.83
Gerarchia resistenze pilastri, diagonali e traviNRd(Msd) > NEd,g + 1.1Rd
.NEd,E
IMP
ALC
ATO
Aw
(cm2)W
(cm3)e (cm) tipo
clas
se
Vu
(kN)VEd
(kN)VEd,g
(kN)VEd,E
(kN)i
m
ax/
min
1° 26,8 1380 80 corto 1 639 379 5,96 373 1,6872° 26,8 1380 80 corto 1 639 350 5,96 344 1,8273° 22,4 1150 80 corto 1 533 311 5,96 305 1,7164° 20,6 938 80 corto 1 491 262 5,96 256 1,8735° 15,3 570 80 corto 1 364 200 5,96 194 1,8226° 9,06 220 80 corto 1 216 111 1,75 109 1,941
HEB 200HEA 180
LINK
sezione
1,15
HEB 280
1,69
HEB 280HEB 260HEB 240
A (cm2)
c
clas
se
NEd,g
(kN)NEd,E
(kN)
149 0,816 1 870 1065112,5 0,813 1 709 754112,5 0,813 1 547 47864,3 0,692 1 385 24964,3 0,692 1 224 8164,3 0,692 1 79 21 11656° HEA 220 100 124
11655° HEA 220 305 397 11654° HEA 220 634 916
23943° HEA 300 1025 1567 23942° HEA 300 1463 2318
NRd (kN)
1° HEB 300 1935 3142 3186
IMPALCATO sezioneNEd,g + NEd,E
(kN)NEd (kN)
PILASTRI
A (cm2)
c
clas
se
NEd,g
(kN)NEd,E
(kN)96,6 0,513 1 38,4 51496,6 0,513 1 36,14 47496,6 0,513 1 34,14 421
74,91 0,403 1 31,9 35374,91 0,403 1 30 26874,91 0,403 1 8,6 150
7916° 2UPN220 272 329 7915° 2UPN220 421 602
12974° 2UPN220 500 785 7913° 2UPN260 597 932
12972° 2UPN260 699 1048 12971° 2UPN260 781 1135
DIAGONALI
IMPALCATO sezioneNEd,g + NEd,E
(kN)NEd (kN) NRd (kN)
Link corti: e=800mm corto per HE>160
Eccentrici – Gerarchia resistenze
stessa situazione per SISMA XSLU Sisma verificatoSLU vento da verificare
SISMA YPilastri Diagonali
CAPACITY DESIGN PILASTRI (controventi lungo Y larghi 5,00 m)
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
1 2 3 4 5 6
impalcato sorretto
N (k
N)
NsdNrd richiestoNrd
CAPACITY DESIGN DIAGONALI (controventi lungo Y larghi 5,00 m)
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1 2 3 4 5 6
impalcato soprastanteN
(kN)
NsdNrd richiestoNrd
Eccentrici – SLD - SLE
SLDdr < 0.005h = 18 mm
SLE (vento)Dmax=21,6/500=43,2 mm
Vento spirante lungo X : DX (mm) = 16,89 <Dmax OK
Vento spirante lungo Y : DY (mm) = 28,26 <Dmax OK
Spostamenti di interpiano allo SLD
0 5 10 15 20
1
2
3
4
5
6
impa
lcat
o
dr (mm)
comb. D1 (pilastrata 1)comb. D2 (pilastrata 6)
limite
(0,0
05h)
Eccentrici – Limitazione effetti II° ordine
EFFETTI DEL 2° ORDINE
VHPdr
0,0634290,024270,072581,21263,123,66
0,0884940,023487,756778,22427,833,65
0,0919550,019641,5310975,23427,833,64
0,0925260,017763,8715172,24427,833,63
0,0893010,014861,4219369,26427,833,62
0,0912310,013937,2023566,27427,833,61
spost. relativo dr (m)
taglio di piano V (kN)
peso totale sopra P (kN)
massa efficace di piano (kNs2/m)
h (m)elevazione
Eccentrici – Materiale
Carpenteria metallica
Elementi per azioni verticali 178 t 43,5 kg/mq
Controventi 36 t 8,8 kg/mq
Totale 214 t 52,3 Kg/mq (esclusi collegamenti)
Concentrici EccentriciACCIAIO STRUTTURALE IMPIEGATO
materiale restostrutturamateriale controventi
ACCIAIO STRUTTURALE IMPIEGATO
materiale resto struttura
materiale controventi
Telai
• Rigidezza bassa (SLD – vento - instablità)
• Specializzazione strutturale (telai diversificati-luci ridotte)
• Compatibilità architettonica massima
• Comportamento statico complesso
• Collegamenti onerosi
Telaio spaziale Telaio perimetrale Telaio perimetrale parziale
Telai - collegamenti
Collegamenti saldati (3D)
Telai - collegamenti
Collegamenti bullonati (3D)Collegamenti bullonati (2D)
Telai – zone dissipative
Zone dissipative telai
Classe duttilità ALTA
q=u/y 5.0 u/y = 1.1-1.3
Classe duttilità BASSA
q = 4.0
Nodo
• Zona dissipativa = zona in prossimità dei nodi
• Componenti (diversa duttilità)• Nodo : pannello a taglio (duttile)
• Nodo : piatti di continuità
• Collegamento : trave-pilastro (duttile)
• Collegamento : pilastro-pilastro
• Membratura : trave (duttile)
• Membratura : pilastro
Pannelli nodali
Pannelli nodali
Piatti di continuitàEvitare concentrazioni vicino anima pilastroRipartizione uniforme taglio sul pannello
Pannello a taglioElemento dissipativo (in serie con trave) Incrudimento sensibileCicli plastici stabili
Pannelli nodali
b
fb
fb
RdplRdRdwp hH
thth
MV 1,
,
Pannelli nodali – Sollecitazioni di progetto
NTC 2009 considera zona non dissipativa –gerarchia resistenze
Vwp,Rd = resistenza di progetto anima Aw fy /30.5
Mpl,Rd = resistenza plastica di progetto delle travihb = altezza travetf = spessore flangeH = altezza interpiano
fb
Rdpltravipl th
MV
,
,
b
RdplpilastriSd hH
MV
,
,
Nota: nella circolare 2009 non c’è il fattore 1.1
Pannelli nodali
Pannelli nodali – Resistenza di progetto
Vvp,Rd = resistenza plasticaVvb,Rd = resistenza instabilità
2
, 13
yVC
yRdvp f
Af
V
RdvpRdvb VV ,, yk
w
fth 23572
se altrimenti EC3-1-5
Nota: piatti di continuità obbligatori per collegamenti saldati
),( min ,,, RdvpRdvbRdv VVV
Collegamento Trave-pilastro
Collegamento trave-colonna (Northridge earthquake 1994)
Connessione mista (bullonatura+ saldatura)
Strappi lamellari (forza ort. direzione di laminazione)
Personale non qualificato / sald. In opera
Saldatura inferiore interrotta
Frattura indotta dal piatto di appoggio
Impalcato a struttura mista
Collegamento Trave-pilastro
Collegamento trave-colonna
Collegamento sovra-resistente
I collegamenti con saldature a completa penetrazione sono sovraresistenti
I collegamenti bullonati o con cordoni d’angolo devono soddisfare la relazione:
RduRdplRdcollSd RRR ,,1.1
Elemento dissipativo
Zona di cerniera plastica
Classe 1 o 2Classe 1
2<q0<=4q0>4
Classe delle sezioni (elementi dissipativi)Fattore di struttura q0
LimitazioniSezione a I con h/tf<40Diagramma momenti (circa) lineare
Lunghezza stabile tra 2 vincoli torsionali (C4.2.3.7)
Parametro per descrizione del diagramma dei momenti
Lunghezza stabile
iz = raggio d’inerzia dell’alaMRd,pl = Momento plastico della cernieraMEd,min = momento sismico minimo all’estremo
opposto de tratto vincolato
50 50 5050
plRdM ,
min,EdM
Stabilità laterale cerniera plastica
min,
,
Ed
plRd
MM
625.01.0- 40601.00.625 35
zs
zs
iLiL
min,
,
Ed
plRd
MM
Trave indebolita
Trave indebolita (dog-bone)
Trave indebolita
Collegamento con trave indebolita
eehWWc RBS
)(2yd
SdRBS f
MW
a deve essere tale che la cerniera plastica non si allontani molto dal pilastro
b tale da garantire una sufficiente capacitàrotazionale alla cerniera plastica per assicurare la formazione del meccanismo globale.
EC8
5,0
6
75,0
1
f
f
bb
ba
hbh
SdM
Collegamenti pilastri
Collegamento trave-colonna (non dissipativo)
Mj,Rd > 1.1 Rd Mb,pl,Rd (o saldature di I classe)
Mj,Rd = resistenza di progetto del collegamento
Mb,pl,Rd = resistenza plastica di progetto flessionale della trave
Rd = sovraresistenza materiale
Collegamento colonna fondazione (non dissipativo)
MC,Rd > 1.1 Rd Mc,pl,Rd (NEd )
MC,Rd = resistenza di progetto del collegamento
Mc,pl,Rd = resistenza plastica di progetto della base della colonna
NEd = sollecitazione assiale di progetto
Rd = sovraresistenza materiale
Cerniere plastiche alle estremità delle travi
NSd e VSd non devono ridurre la duttilità delle travi
MEd < Mpl,Rd
NEd < 0.15 Npl,Rd (travi collegate ai controventi di piano)
VEd,G + VEd,M < 0,5 Vpl,Rd (taglio azioni verticali+taglio momenti resistenti)
(travi corte e HE)
Taglio sui pilastri
VEd < 0,5 Vpl,Rd
Travi e pilastri – prescrizioni generali
, ,pl Rd AM
A B
maxq
L
max''M q
, ,pl Rd BM
,Sd AV ,Sd BV
, ,pl Rd AM
, ,pl Rd BM
Sovraresitenza delle cerniere plasticheMpl,Rd,i = resistenza plastica di progetto della cernieraM Ed,i = sollecitazione di progetto della cerniera (*)
Coefficiente di sovraresistenza globale (*)
Sollecitazioni di progetto elementi non dissipativi (colonne)NEd = NEd,G + 1.1 Rd NEd,E
MEd = MEd,G + 1.1 Rd MEd,E
VEd = VEd,G + 1.1 Rd VEd,E
SEd,G = sollecitazione dovuta ai carichi verticaliSEd,E = sollecitazione dovuta al sisma Rd = sovraresitenza materiale
Gerarchia resistenza locale trave-pilastro
Mc,pl,Rd (Nc,Ed) > RD Mb,pl,Rd
RD = 1.3 / 1.1 AD / BD
qi ;min
Edifici in acciaio - criteri di verifica
iEd
iRdpli M
M
,
,,
Esempio - Telaio
Dimensioni in pianta: 33,8 m x 19,4 m
Esempio - Telaio
n. 6 piani
H interpiano = 3,60 m
H tot = 21,60 m
Esempio - TelaioSpettri di progetto
(azione sismica orizzontale)
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4
T (sec)
Se (g
)
SLDSLV concentrici - q=3,2SLV eccentrici - q=4,8SLV telaio - q=5,2
Esempio – Progetto
Obiettivi e Problemi di Progetto:
- Periodo / rigidezza paragonabile a quello degli altri esempi (~1,5 sec);
- Controllo del rapporto modulo res. trave/mod. res. pilastro (GdR)
- Spostamenti relativi uniformi
- Limitazione della deformata shear type per ridurre effetti II ordine (ulteriore
incremento pilastri)
Telaio a mensola Telaio shear-type Spostamenti
Telaio – Analisi Strutturale
Sollecitazioni – Carichi Gravitazionali
Azioni assiali Tagli Momenti
Telaio – Analisi Strutturale
Sollecitazioni – Azioni Orizzontali
Azioni assiali Tagli Momenti
Telaio – Analisi Strutturale
Sollecitazioni – Combinazione sismica
Azioni assiali Tagli Momenti
Telaio – Analisi Strutturale
Dimensionamento HE200BHE200BHE200B HE200B HE200B
HE200B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE200B HE200BHE200BHE200B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
A B C D E F
6
5
4
3
2
1
Tutte le sezioni sono di classe 1
Telaio – Analisi Dinamica
SLV telaio q=5,2
0
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
0.3
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4T (secondi)
Se (g
) direzione Y
modo 8T=0,29m=6%
modo 5T=0,57m=14,5%
modo 2T=1,51m=74,5%
Rigidezza simile in direzione X e Y
Modo 4Modo 5Modo 7Modo 8
Modo 2
Modo 1
Telaio – Effetti II° ordineEFFETTI DEL 2° ORDINE
rPdVh
0,0734920,0270242,802376,18242,223,66
0,1045600,0242390,006059,83375,503,65
0,1003260,0212572,009743,49375,503,64
0,1187210,0215676,2013427,14375,503,63
0,1376080,0210726,0017110,80375,503,62
0,0959070,0142858,0020794,45375,503,61
spost. relativo dr (m)
taglio di piano V (kN)
peso totale sopra P (kN)
massa efficace di piano (kNs2/m)
h (m)elevazione
Pi
0 5000 10000 15000 20000 25000
1
2
3
4
5
6
Vi
0 200 400 600 800 1000
1
2
3
4
5
6
di
0 0.05 0.1 0.15
1
2
3
4
5
6
i
0 0.01 0.02 0.03
1
2
3
4
5
6 i
0 0.05 0.1 0.15
1
2
3
4
5
6
Non è possibile trascurare gli effetti del 2° ordine.
(Nel campo a=0.2a0 bisogna prendere lo spettro reale)
Telaio – Verifiche Collegamento Trave - Colonna
HE200BHE200BHE200B HE200B HE200B
HE200B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE200B HE200BHE200BHE200B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
A B C D E F
6
5
4
3
2
1
466,5SdM kNm0,8x m
Es. Trave 2 C-D HE320B
5 m
0,8 mHE320B
302, 6SdV kN
4 6 6 6 6 41,5
Resistenza unione
Bulloni 24, classe 10.9
Lamiera s=15 mm
, Re0,5 / 141,15V Rd tb s MbF f A kN
, / 207,36b Rd tk MbF k f d t kN
, ,min( ; )Rd V Rd b RdF F F
1 129,8
12sd
Sdf
MF kNh t
Unione Ala (6 bulloni)
75, 64sd
SdVF kN Unione Anima (2 bulloni)
Tensione sulla piastra in trazione
2206 /Sd N mm
0,92
0,54
0,58
Verifica unione
Telaio – Verifiche Coefficenti - Sovraresistenza Travi
HE200BHE200BHE200B HE200B HE200B
HE200B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE200B HE200BHE200BHE200B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
A B C D E F
6
5
4
3
2
1
65 kNm 66 kNm 67 kNm60 kNm66 kNm
126 kNm129 kNm143 kNm 142 kNm 139 kNm
150 kNm 171 kNm 167 kNm157 kNm171 kNm
163 kNm173 kNm191 kNm 185 kNm 186 kNm
143 kNm 161 kNm 168 kNm154 kNm171 kNm
Mpl,Rd (kNm)
562,83HE320B1
562,83HE320B2
489,50HE300B3
401,76HE280B4
168,27HE200B5
3,29
2,95
2,86
2,81
2,55
A-B
3,65
3,25
3,12
3,11
2,80
B-C
3,94
3,45
3,26
3,19
2,59
C-D
3,50
3,04
2,86
2,83
2,55
D-E
3,35
3,03
2,93
2,89
2,51
E-F
3,29
2,95
2,86
2,81
2,51
i
1
2
3
4
5
= min { 2,51 ; 5,2 } = 2,51
1 / = 1,31
iEd
iRdpli M
M
,
,,Travi e relativi Momenti sollecitanti – Combi. U6(P-)
Telaio – Verifiche Verifica Nodi – Dimensionamento irrigidimenti –Taglio
HE200BHE200BHE200B HE200B HE200B
HE200B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE200B HE200BHE200BHE200B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
HE340B
HE340B
HE340M
HE340M
HE360M
HE360M
A B C D E F
6
5
4
3
2
1
Es. Nodo 2 E
HE320B HE320B
Mb,pl,Rd = 562,8 kNm
Nc = 263 kN
Nc = 263 kN
Mb,pl,Rd = 562,8 kNm
HE320B
,, 1 3927pl Rd b f
wp Sd Rdb f b
M h tV kN
h t H h
2 2VC f v fA A bt t r t 2
, 1 15473y
vp Rd VCy
fV A kN
f
, ,wp Sd wp RdV V
necessità di rinforzo
t
Dimensioni Irrigidimento
, 28,7irr c f cb b t cm
2380vpV kN
1 4,78cos
wpirr
y irr
Vt cm
f b
1631330113297546915271
129226391878437712072
9221966865802888553
5821344653872055314
286732622121222535
112271038450986
FEDCBA
Forze assiali sui nodi
0.944.784.834.814.780.931
0.904.784.814.804.780.892
0.724.364.384.374.360.713
0.293.673.683.683.673.684
0.383.023.023.023.020.385
0.383.023.023.023.020.386
FEDCBA
Spessore Irrigidimento Pannelli nodali
Telaio – Verifiche Verifica SLD
***5,6176
1,0734,5435
1,1213,4224
0,9312,4913
0,9411,5502
0,9210,6291
0,62900
[cm][cm]
drdPiano
d
0
1
2
3
4
5
6
0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0d [cm]
Verifica SLE - Vento
dr
0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0
1
2
3
4
5
6
dr [cm]
Spostamenti da Combinazione D2(P-)
Spettri di progetto - SLD
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0 1 2 3 4
T (sec)
Se
(g)
0,005 1,8rd h cm
0.4623.213.621.66
0.5872.753.6185
0.5582.163.614.44
0.6011.603.610.83
0.5961.003.67.22
0.4070.403.63.61
00***00
[cm][cm][m][m]
drdhzPiano
d
0
1
2
3
4
5
6
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5d [cm]
dr
0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40
1
2
3
4
5
6
dr [cm]
Spostamenti da Combinazione R4
1,2300rhd cm max 4,32500
Hd cm
Telaio (Dog bones) – Verifiche Travi indebolite – Dog bones
0,75b h
In accordo con le indicazioni dell’EC8 si assume:
6fb
a 1 0,5 fb b
Posizione Riduzione ala
321.630.3715562.8321492.053230HE320B39.5HE360M1
321.630.3715562.8321492.053230HE320B39.5HE360M2
279.750.3515489.5018691.93030HE300B37.7HE340M3
228.840.3414401.7615341.82828HE280B37.7HE340M4
95.600.2810168.27642.51.52020HE200B34.0HE340B5
95.600.2810168.27642.51.52020HE200B34.0HE340B6
My,pl,db [kNm]z [m]b1 [cm]My,pl [kNm]Wy,pl [cm3]tf [cm]ht [cm]bf [cm]Travehp [cm]PilastroPiano
Attraverso l’introduzione del Dog bone si può ottenere una riduzione del momento resistente plastico di circa il 40 % di quello della sezione integra. (sezioni HE)
Telaio (Dog bones) – Verifiche Coefficenti - Sovraresistenza Travi indebolite
My,pl,db [kNm]
321.63HE320B1
321.63HE320B2
279.75HE300B3
228.84HE280B4
95.60HE200B5
2.41
2.16
2.11
2.03
1.81
A-B
2.66
2.36
2.24
2.21
1.93
B-C
2.76
2.42
2.26
2.20
1.71
C-D
2.60
2.25
2.12
2.04
1.72
D-E
2.46
2.22
2.16
2.11
1.79
E-F
2.41
2.16
2.11
2.03
1.71
i
1
2
3
4
5
= min { 1,71 ; 5,2 } = 1,71
1 / = 1,41
iEd
iRdpli M
M
,
,,Travi e relativi Momenti sollecitanti – Combi. U6(P-)HE200BHE200BHE200B HE200B HE200B
HE200B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE200B HE200BHE200BHE200B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
HE280B
HE300B
HE320B
HE320B
A B C D E F
6
5
4
3
2
1
56 kNm 56 kNm 54 kNm50 kNm53 kNm
104 kNm104 kNm113 kNm 112 kNm 109 kNm
124 kNm 132 kNm 130 kNm125 kNm133 kNm
133 kNm136 kNm149 kNm 143 kNm 145 kNm
117 kNm 124 kNm 131 kNm121 kNm134 kNm
Telai – Materiale
Carpenteria metallica
El. non Sismoresistenti 125 t 31,8 kg/m2
Telai Sismoresistenti 155 t 39,4 kg/m2
Tot (esclusi collegamenti) 280 t 71,2 kg/m2
Concentrici EccentriciACCIAIO STRUTTURALE IMPIEGATO
materiale restostrutturamateriale controventi
ACCIAIO STRUTTURALE IMPIEGATO
materiale resto struttura
materiale controventi
Telai
ACCIAIO STRUTTURALE IMPIEGATO
materiale elementinon Sismoresistenti
materiale elementiSismoresistenti
Soluzioni antisismiche in acciaio per edifici industriali e civili
Costruire in acciaiola risposta antisismica sicura
Modena, luglio 2012
Prof. Ing. Andrea Dall’Asta
Università di CamerinoScuola di Architettura e Designe-mail:[email protected]