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151
( )
' OP T
' OP
' m '
V
OP OPm S
' AF
VT
S OP
AF AF OP
AF OP AF
OP OP
OP
OP
, g
g I 1V VT VT
I1
V V
V V
b e
b e
c b e ce b e
V
c ce c
b e
V
c c
ce ce ce
cece
c c
ce
ce
i v v v
I V Ie
V
I e I
r V V
Vr
I I
v
r= +
∂= = + = ∂
∂= = =∂ +
+= ≃
Linearizzazione delle relazioni costitutive
del BJT in regione normale - 1
152
( )
( )
'm ' m m b'e
OP0 F 0 F
AF
0
0 0
OP
,
g g g r
β β 1 ; β β 'V
β
β β
b ce
b eb e
c ce
b
cec b
ce
b
b
i v
vv
I Vse si trascural effettoEarly
I
vi i
r
ii
= ⇒ = = ⋅
∂= = + = ∂
= +
Linearizzazione delle relazioni costitutive
del BJT in regione normale - 2
' ' ' 'be bb b e bb b b e b be bv v v r i r i r i= + = + =
153
B C
E
icib
gmvb’e=β0 ibvb’e
ie
0b'e
m
βr =
g
rbb’ B’
rce
Circuito quivalente per piccoli segnali del BJT in RN
154
B
E
ib
vbe
ie
0 Tbb' be
cOP
β V r + r
I=
00
be
ββ =
rb be
M be
i v
g v= ⋅
C ic
rce
Circuito quivalente a 3 parametri:
rbe, β0, rce
Se si trascura l'effetto Early, rce =¶:
circuito equivalente a 2 parametri
0 0 mM
be bb' b'e bb' b'e
β β gg
r r r 1 r r= = =
+ +
155
Trascurando sia l'effetto Early ch la corrente di base, il
modello del BJT si riduce a un trans-resistore ideale:
VT
OP0
0;
; ; ;VT
beV
b c e S
cce be m
I I I I I e
Ir r gβ
= = = =
= ∞ = ∞ = ∞ =
OSSERVAZIONE
156
1 2
1 2 1 2
VT VT1 2
1 2VT VT VT VT
2 1
VT2 0
1 2 0 1 0 1 0
1 VT VT
11 2 0 2 0 2 0
2 VT
VT 2VT
1 2 0 0
VT
;
;
1
1 1
11
1
1
1
be be
be be d d
d
d d
d
d d
d
V V
S S
V V V VV V
V
V V
V
V V
d V
I I e I I e
I Ie e e e
I I
I I eI I I I I I I
Ie e
II I I I I I I
Ie
e e eI I I I I
e
− −−
−
= =
= = = =
+ = ⇒ + = ⇒ = =
+ +
+ = ⇒ + = ⇒ =
+
− −= − = =
+
2VT
0
2VT 2VT
tanh2VT
d
d d
V
d
V V
VI
e e
−
− =+
Applicazione alla coppia differenziale
157
Esempi numerici
0 ' AF
OPOP m
AFe
OP
0be bb' b'e bb'
OP
OP m be b'e
AFe
OP
OP
100; 100 ; VT 25mV; V 50V
1mA g 40mA/VVT
Vr 50kΩ
VT 100 25mr = r + r r + 100 100 2500 2.60kΩ
1m
100µA g 4mA/V; r =100 25000 25.1kΩ r
Vr 500kΩ
F bb
cc
c
c
c
c
c
c
c
r
II
I
I
I
I
I
β β
β
= = Ω = =
= ⇒ = =
=
⋅= = + = + =
= ⇒ = + = ≅
=
=
≃
≃
≃
m be
AFe
OP
100mA g 4A/V; r =100 25 125Ω
Vr 500Ωc
cI
⇒ = + =
=≃
158
Stadio con emettitore comune
GIb
Vin
Vout
+Vcc
Rc Ic
159
be c ce 0 c ceM
g be c ce be c ce
0 c ce
g be c ce
r R r β R r; R ; g R
R +r R +r r R +r
β R r
R +r R +r
outin g
in
out
g
vv v
v
v
v
⋅ ⋅= = = − = − ⋅
⋅= − ⋅
Stadio con emettitore comune – p.s.
Rc
out
rce
Rg
vg
vin=vbe
in
rbeib
vout=vce
0
be
β
rbev
160
Matrici di doppi bipoli lineari autonomi
V1
I1
V2
I2
matrice di ammettenze
i r1 1
f o2 2
1 i 1 r 2
2 f 1 o 2
y yI V=y yI V
I = y V + y V
I = y V + y V
161
Matrici di doppi bipoli lineari autonomi
V1
I1
V2
I2
matrice di impedenze
i r1 1
f o2 2
1 i 1 r 2
2 f 1 o 2
z zV I=z zV I
V = z I + z I
V = z I + z I
162
Matrici di doppi bipoli lineari autonomi
V1
I1
V2
I2
matrice ibrida
i r1 1
f o2 2
1 i 1 r 2
2 f 1 o 2
h hV I=h hI V
V = h I + h V
I = h I + h V
163
P o ich é
va lgono le segu en ti re la z ion i.
i r i r
f o f o
o ri r
i o f r i o f r
f if o
i o f r i o f r
o ri r
i o f r i o f r
f if o
i o f r i o f
z z y y 1 0 = ,z z y y 0 1
y -yz = , z = ,
y y - y y y y - y y
-y yz = , z = ,
y y - y y y y - y y
z -zy = , y = ,
z z - z z z z - z z
-z zy = , y =
z z - z z z z - z
i
r
,z
164
o ri f rri
o o
fof
o o
rri
i i
o rf i fof
i i
o ri f r rri
o oi i
o rf f i fof
o oi i
h h - h h hz = z =
h h
h 1z = - z =
h h
h1y = y = -
h h
h h h - h hy = y =
h h
z z - z z z y1h = = h = = -
z y z y
z y y y - y y1h = - = h = =
z y z y
Relazioni con i parametri h.
165
i r
f o
y y
y y
Y
V1V2
I1 I2
yi+ Y
yf - Y
yr - Y
yo+ Y
166
V2
Z
I2
i r
f o
z z
z z
V1
I1
zi+ Z
zf+ Z
zr+ Z
zo+ Z
167
Esercizio:
trovare il polinomio caratteristico di questo circuito
168
( ) ( )
1 2 3 m m
i r
f m o
i o r f m
2 2
m m2
1 1Y = ; Y = +sC; Y =sC; Y =-g
R R
1y = +sC; y =-sC
R
1y =-g -sC; y = +2sC
R
1 1D s =y y -y y = +sC +2sC -sC g +sC =
R R
3 1=s C - g - sC+ ; instabilità se g R>3
R R
169
Funzioni di rete con i parametri y -1
Iin
VinVout
i r
f o
y y
y yYg Yc
Ig
Iout
g
i r
f o
c
Y
y y
y y
Y
in g in
in in out
out in out
out out
I I V
I V V
I V V
I V
= − ⋅
= ⋅ + ⋅
= ⋅ + ⋅
= − ⋅ Av
Yin
170
fv
o c
r fin i r v i
o c
r fout o
i g0
ini c v v
in c
in
g in
yA -
y + Y
y yY y + y A = y -
y + Y
y yY y -
y + Y
1 ZA -Y ×A × = -A
Y Z
Y
Y + Y
g
out
in
in
in
out
out I
out out out in
in out in in
in g
V
V
I
V
I
V
I I V V
I V V I
I I
=
= =
= =
= =
= = =
=
Funzioni di rete con i parametri y - 2
171
Funzioni di rete con i parametri y - 3
Iin
VinYgIg Yin
VoutYoutYc
Iout
f
i g
y-y + Y
gI
172
Funzioni di rete con i parametri z -1
g
i r
f o
c
Z
z z
z z
Z
in g in
in in out
out in out
out out
V V I
V I I
V I I
V I
= − ⋅
= ⋅ + ⋅
= ⋅ + ⋅
= − ⋅ Ai
Zin
Iin
VinVout
i r
f o
z z
z z
Zg
ZcVg
Iout
+
_
173
f
o c
r fin i r i
o c
r fout o
i g0
ci
in
in
g in
zA -
z +Z
z zZ z +z A = z -
z +Z
z zz -
z +Z
ZA -A
Z
+
g
outi
in
ini
in
out
out V
out out out inv
in out in in
in g
I
I
V
I
VZ
I
V V I I
V I I V
ZV V
Z Z
=
= =
= =
= =
= = =
=
Funzioni di rete con i parametri z - 2
174
Funzioni di rete con i parametri z - 3
Iin
Vin ZinVg
+
_
Zg
Iout
Vout Zc
+
_
Zout
f
i g
z
z +ZgV
175
GIb
Vin
Vout
+Vcc
-Vee
Ic
Re
Stadio con collettore comune
176
Rg
vg
rbe
Re
iout
vout
ib
vin
β0 ib rce
Un circuito equivalente per piccoli segnali dello
stadio con collettore comune.
177
Vin
Vout
+Vcc
+Vbb
Rc
G
Ic
Stadio con base comune
Rg
vg rbe
rce
ibβ0ib Rc
ioutvout
iin vin
(iout-β0ib)
Un circuito equivalente
per i piccoli segnali:
178
Un altro circuito equivalente per piccoli segnali
dello stadio con base comune.
Rg
vg
rce
i Rc
iout
vout
iin vin
0
be
β +1
r 0
0
β
β +1i
179
Stadio con emettitore comune
Vin
Vout=Vcc - Rc Ic : retta di carico
+Vcc
Rc Ic
Ic
Vce
Ib1
Ib4
Ib3
Ib2
Ib5
Vcc
Vcc/Rc
180
Darlington
1
2
Ic
Ib
( )
1 2
F1 F2 2
F1 F2 1
F1 F2 F1
F
β β
β β
β β β 1
β
c
c c
b b
b e
b b
b
I
I I
I I
I I
I I
I
=
+ =
+ =
+ =
+ + =
F F2 F1 F2 F1β β β β β= ⋅ + +
181
Quasi-PNP
p
n
Ic
Ib( )( )( )
Fn
Fn
Fn Fp
F
β 1
β 1
β 1 β
β
c en
bn
cp
b
b
I I
I
I
I
I
= =
+ =
+ =
+ =
F Fn Fp Fpβ β β β= ⋅ +
182
Esercizio difficile:
*calcolare la resistenza differenziale
*del resistore con terminali 1 e 0
*che si ottiene asportando il generatore Vop.
**************************************************
.OPTIONS TNOM=40
.TEMP=40
Vcc 4 0 DC 5
Re 4 3 400
Q1 2 2 4 mod
Q2 1 2 3 mod
.MODEL mod PNP BF=1G IS=1F VAF=50
R 2 0 4K
Vop 1 0 1
.OP
.TF I(Vop) Vop
.END
183
Suggerimenti per l’esercizio precedente.
1) Qual’è il valore della tensione termica VT?
2) Quale modello si deve usare per i transistori?
3) Calcolare iterativamente la corrente I1OP in Q1.
4) Calcolare la tensione VbcOP di Q2.
5) Calcolare il fattore di Early per Q2
6) Ricavare la funzione da iterare per calcolare la corrente
I2OP in Q2.
7) Calcolare I2OP.
8) Calcolare la transconduttanza gm2 di Q2.
9) Calcolare la resistenza rce2 di Q2.
10) Ricavare l’espressione della resistenza differenziale
cercata che corrisponde al modello usato per i transistori.
11) Calcolare tale resistenza.
184
+Vcc
R
Re
V
I1
4
3
2
0
I1 I2Q1 Q2
185
• VT = 27mV; Ib =0; effetto Early: SI
• I1=Vcc/R-(VT/R)ln[I1/IS]; I1OP=1.06mA
• VbcOP=R I1OP-VOP=3.25V; ear=1+VbcOP/VAF=1.065
2
11 2 e 2
2
12 2OP
e
VTln =Rear
VT earln ; 141µA
R
eb eb
I
IV V I
I
II I
− =
⋅= =
i
i
• gm2 = I2OP/VT = 5.21mA/V; rce2 = 379kΩ
• r = Re+rce2(1+gm2 Re)=1.17MΩ
( ) ( )0
01 1lim e be b ece e ce m e
e be b e be b
R r R Rr R r g R
R r R R r Rβ
β→∞
+ + + = + + ⋅ + + + +
186
Esempio di carico attivo
+Vcc
Re
R1
R
R1
Vout
Vin
187
V(t)
I(t)
( )dQ V
dt
F(V)
v(t)
i(t)
( ) ( )d OP
dv tC V
dt
( )( )d OP
v t
r I
Capacità del diodo a giunzione
188
-10V -8 -6 -4 -2 0 VOP
100nF Cd (VOP)
40
60
80
Capacità differenziale di una giunzione
189
Effetto della capacità del diodo in un raddrizzatore a semionda
190
B C
E
icib
gmvb’e
vb’e
ie
rbb’ B’
rcerb’e
Cb’c
Cb’e
Capacità differenziali del transistor a giunzioni
in regione normale
(circuito equivalente di Giacoletto e Johnson)
191
Amplificatore operazionale tipo 725