EJEMPLO DE PASO VEHICULAR CHAMILPA.pdf

7/25/2019 EJEMPLO DE PASO VEHICULAR CHAMILPA.pdf

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MEMORIA DE CALCULO

REALIZADO A : MUNICIPIO DE CUERNAVACA.

OBRA : PASO INFERIOR VEHICULARCHAMILPA.

LOCALIZACIN : COL. CHAMILPA ENTRONQUEAUTOPISTA MXICO ACAPULCO

FECHA : ABRIL DE 2003.


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C O N T E N I D O

- INTRODUCCIN.

- DISEO LOSA PUENTE.

- DISEO VIGAS PRESFORZADAS.

- DISEO ESTRIBOS.

- DISEO MUROS DE CONTENCIN.

- ANEXOS


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INTRODUCCIN

El Ayuntamiento de Cuernavaca Proyecta ampliar el puente que selocaliza en la colonia Chamilpa y sirve como cruce con la Autopista Mxico-Acapulco, actualmente es de 1 carril y carece de paso para peatones se proyectasu ampliacin a 2 carriles y pasos peatonales a los lados.

El puente actual se demoler y tambin los estribos para ampliar el claro a31.5 m, el claro actual es de 21.0 m, lo anterior es obligado por el crecimiento

futuro de la autopista a 6 carriles 2 ms que los actuales y del trfico querequiere cruzar esta autopista.

Para el diseo del puente se usaron las Normas Tcnicas para el Proyectode Puentes Carreteros de la S.C.T. Se uso una capacidad de carga de 60.0 ton/mde acuerdo al Estudio de Mecnica de Suelos

La superestructura del Puente ser formada por trabes de seccin cajn deconcreto presforzado con una superficie de rodamiento de concreto reforzado,los estribos y muros de contencin sern de concreto reforzado con cimentacin

superficial.


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PRESFORZADO DE VIGAS SECCIN CAJN

PROYECTO: PUENTE CHAMILPA

Clculo de la losa:- Losa entre trabes

Claro efectivo:

S = claro efectivo = 42 + t = 42 + 18 = 60 cm = 1.97 pies


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Anlisis de cargas:

- Carga Muerta:

Losa = 0.18 x 2.4 = 0.432 Ton/m

Asfalto = 0.10 x 2.2 = 0.22 Ton/m

WCM = 0.652 Ton/m

Como viga semiempotrada:

mmtonxlW

M CMCM /023.0.010

60.0652.0

10

22

===

- Carga Viva + Impacto:

IPS

MCVI 20322+

= ; Expresin de obtencin de momento por carga viva de acuerdo

con las normas AASHTO.

P20= Carga viva por eje en camiones tipo HS 20

17.130.126.732

297.1

32

220 =

+=

+= XXIPS

MCVI

mmtonCVI /17.1 =


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Momento total de diseo

Mtot = MCM+ MCVI

Mtot. = 0.02 + 1.17 = 1.2 ton-m/m

Revisin del peralte:

cmcm

x

x

kb

Md 149

1008.14

102.1 5===

xSAsd

mcmxAsd /19.376.467.0 2== ( #4 c @ 30 cm)


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Refuerzo por temperatura:ASt = Cdb t donde Cd = Coeficiente de dilatacin

b = Ancho de 1metrot = Peralte de losa

ASt = 0.0015 x 100 x 18 = 2.70 cm2/m ( #4 c @ 30 cm)

- Losa voladizo:

Existe 1 seccin crtica (1). Si se desprecia el trabajo de la aleta de la trabe.


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Anlisis de carga:

- Carga muerta:

Losa = 0.18 x 0.21 x 2.4 = 0.09; b = 0.105 m ; brazo de palanca

M = 0.09 x 0.105 = 0.01 ton-m/m

Parapeto = 0.50 x 0.18 x 2.4 = 0.22 ton/m; b = 0.1 m ; brazo al centroide delparapeto.

M = 0.22 x 0.1 = 0.02 ton-m/m

Tubos metlicos = 0.02 ton/m; -b = 0.10 m

M = 0.02 x 0.1 = 0.002 ton-m/m

Momento total para carga muerta:

MCM= 0.01 + 0.02 = 0.03 ton-m/m

norma AASHTO.

Momento total de diseo:

MTOT. = 2.50 + 0.98 = 3.48 ton/m


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Revisin peralte:

cmx

xd 3

1008.14

1003.0 5== Bien ;

Refuerzo por momento negativo:

jdf

MAs

S

=

mcmxx

xAs /2.0

119.02000

1003.)( 2

5

== (#4 c @ 25)

- Calculo de trabe presforzada

- Seccin transversal


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Caractersticas geomtricas:

- Para la trabe:

Elem. Base Alturarea(m2) y (m) Ay (m3) dy(m) Ady

2(m4) Io (m4)

1 1.240 0.120 0.1488 1.290 0.1920 0.5580 0.046330 0.000179

2 0.810 0.200 0.1620 0.100 0.0162 0.6320 0.064708 0.000540

3 0.420 0.101 0.0424 1.300 0.0551 0.5680 0.013686 0.000012

4 0.180 1.030 0.1854 0.715 0.1326 0.0170 0.000054 0.016391

5 0.070 0.070 0.0049 1.195 0.0059 0.4630 0.001050 0.000001

6 0.100 0.100 0.0100 1.180 0.0118 0.4480 0.002007 0.000003

7 0.150 0.150 0.0225 0.275 0.0062 0.4570 0.004699 0.000014

8 0.210 0.019 0.0040 1.220 0.0049 0.4880 0.000950 0.000000

sumas: 0.5800 0.4246 0.133484 0.017139

H= 1.350 m Ix= Io+ Ady2= 0.150623 m4

yi=A/Ay= 0.732 m Si=Sx=Ix/yc= 0.205768 m3

ys= 0.618 m Ss= 0.243728 m3

Seccin compuesta: B losa = S (250/f 'c)1/2

Elem. Base Alturarea(m2) y (m2) Ay (m3) dy(m)

Ady2(m4) Io (m4)

losa 1.411408 0.180 0.2541 1.4400 0.3658 0.4923 0.061583 0.000686

trabe - - 0.5800 0.7320 0.4246 0.2157 0.026974 0.150623

sumas: 0.8341 0.7904 0.088557 0.151309Para la seccin compuesta :

H Tot.= 1.530 mIx= Io+

Ady2= 0.239866 m4

yi=A/Ay= 0.948 m Si=Sx=Ix/yc= 0.253114 m3

ys= 0.402 m Ss= 0.596173 m3y's= 0.582 m S's= 0.411898 m3


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- Anlisis de cargas

Peso de propio

W = 0.58 m2x 2.4 ton/m3 = 1.392 ton/m

8

50.31392.1

8

22 xwlM

LC ==

= 172.65 ton-

m

Vapoyo = 1.392 x 15.75 = 21.924 ton

; longitud en ejes de apoyos, 31.5

metros.

Longitud total a paos exteriores

32.0.

15.75 representa la mitad de la

trabe eje de apoyos.

- Peso de losa

W = (1.66 m) x 0.18 m x 2.4 = 0.72 ton/m

8

5.3172.0 2xCM L =

= 89.3 ton-m

Vapoyo= 0.72 x 15.75 = 11.34 ton

- Carga muerta adicional

Asfalto

1.66 m x 0.10 m x 2.2 ton/m3= 0.365 ton/m


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Guarniciones y banquetas:

[ ]mtonW

mtonxx

/62.0

/26.06/4.2)30.105x(-m)0.30xm(2.50 2

=

=

8=

250.3162.0 xM

LC

= 77.0 ton m

Vapoyo= 0.62 x 15.75 = 9.77 ton

- Momentos totales por carga muerta


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Carga viva + impacto

Se disear para 2 carriles de trnsito, uno cargado con el camin tipo HS 20 y

el otro con HS-15 de AASHTO.

Factor de impactoDe las especificaciones AASHTO se tiene la frmula siguiente:

10.38

24.15

+=L

I pero no mayor que el 30% ; donde L = claro

%30219.010.3850.31

24.15


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Segn Courbn: ( )

++=

se

n

in

n

pFc

1

2161

2

P = 2 carriles

n = 6 trabes

i = 1 (trabe ms desfavorable)

e = 0.615 m

s = 1.67 m

Sustituyendo valores:

Para dos carriles cargados

carrilFc /439.067.1

615.0

16

21661

6

22

=

++=

Para un carril cargado:

)(/357.067.1225.2

1621661

61

2 rigenocarrilFC =

++=

Por que es de menor a los obtenidos anteriormente.


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Elementos mecnicos para la carga mvil HS 20 por carril

Centroide de cargas

RxMO =+= )27.454.8(515.14 = 185.937 Ton - m

mx 693.5659.32

937.185==

Posicin ms crtica para momento.

Por el mtodo de las lneas de influencia, haciendo equidistar el centro del claro de la

resultante y de la rueda ms cercana a esta:

( ) .59.1573.205.31

629.3)46.1619.12(

50.31

515.14tonVA =++=

R = Resultante

R = (3.629 + 14.515 + 14.515)

R = 32.659 ton


16/45

El mtodo mximo maximrum por carriles

Mmm= (14.874 x 7.29) (3.629 x 4.27) = 92.936 ton m/carril

El cortante mximo por carriles

( ) ( ) carriltonV /848.2600.1673.1100.16

515.1446.7

00.16

629.3mx =++=

Elementos mecnicos por carga viva, afectados por el impacto y el factor de concentracin, lo

cual da elementos mecnicos por trabe:

MCV + I = MCVx FI x FC

Donde:

MCV = Momento por carga viva

FI = Factor de impacto


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FC = Factor de concentracin

MCV + I= 92.936 x 1.282 x 0.798 = 95.1 ton - m

VCV + I= 26.848 x 1.282 x 0.798 = 27.5 ton

- Esfuerzos por cargas

Como no existe carga axial entoncesS

M=

Carga S (ton/m2) i (ton/m

2) S (ton/m2)

Peso propio 708.39 - 839.075

Losa 367.135 - 434.865

C.M. adicional 138.546 - 326.324 200.529

C.V. + I 196.816 - 463.571 284.867

= 1410.887 - 2063.835 485.396

Presfuerzo necesario:

- Dejando tensiones nulas en la fibra inferior suponiendo e = 0.621 m

De la formula completa de la Escuadra

+=Si

e

AT

i

1


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tonTT 510;205768.0

621.05800.01

835.2063 =

+=

Capacidad de un torn de 1/2 , L.R. = 19 ton/cm2, trabajando a 0.58 L.R. en forma

permanente:

t = 0.987 x 0.58 x 19 = 10.87674 ton ; donde 0.989 = rea de un torn en cm2

torones4787674.10510toronesdeNo. ==

Con 47 torones:

T = 47 x 10.876748 = 511.207 ton

e = 0.732 - 0.111 = 0.621

=

SP621.0

5800.0

1207.511

907.421243728.0

621.0

5800.0

1207.511 =

=Sp

2/05.2425205768.0

621.0

5800.0

1207.511 mt

ip =

+=

cmc 1.11=


19/45

Esfuerzos permanentes :

)/( 2mts )/(

2mti Carga

Parcial Acumulada Parcial Acumulada

Polo 708.39 -839.075

Presfuerzo -421.907 286.483 2425.05 1586.015

Losa 367.135 653.618 -434.865 1151.151

CMad 138.546 792.164 -326.324 824.826

CVI 196.816 988.98 -463.571 361.255

1. Puente vaco:

2

2

/826.824

/164.792

mt

mt

i

s

=

=

< 0.4 fc Bien

2. Puente en servicio:

cfmts

4.0/98.988 2


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- Esfuerzos iniciales temporales (Antes de las prdidas de presfuerzo)

Suponiendo un 19% de prdidas, lo cual se comprobar posteriormente.

cfmtonsi

'4.0/51.18781.0

907.42139.708 2


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- Por contraccin de fraguado. En funcin de la humedad relativa se recomienda CC = 430

kg/cm2

CC Factor recomendado emprico indicado en las normas AASHTO

- Por acortamiento elstico del concreto

Diagrama de esfuerzos (ver hoja anterior)

fCR= 1992 ton/m2

AE = 7 x fCR; (siete cables componen un torn)

AE = 7 x 199.2 = 1394.4 kg/cm2


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- Por escurrimiento plstico del concreto

Diagrama de esfuerzos

Fcd= 815 ton/m2

CRc= 16 x Fcd

CRc= 16 X 81.5 = 1304 kg/cm2

- Por relajacin del acero de presfuerzo

Se deber utilizar acero de baja relajacin

CRSP[1400 0.125 (430 + 1394 + 1304)] /4 = 252.2 kg/cm2


23/45

Prdidas totales

Afs = 430 + 1394 + 1304 + 252 = 3380 kg/cm2

Esfuerzo permanente = 0.6 LR = 11020

Esfuerzo inicial de gateo = 14400 kg/cm2 = 0.75 LR ; por especificacin de

normas

uestasPrdidas sup%2010014400

11020-1fs% ==

=

- Longitudes de desadherencia

Para evitar esfuerzos excesivos en las acciones alejadas del centro del claro, se propone

engrasar enductar algunos torones para desadherirlos en las longitudes calculadas a

continuacin. Se dejarn los 15 torones del lecho inferior adheridos en toda su longitud y

desadherir los 32 torones restantes.

Revisin de esfuerzos en la zona de apoyos

T = 15 x 10.87674 = 163.151ton

e = 0.657 m


24/45

+=

S

657.05800.01

151.163 ; lmites por reglamento 1.6 cf y 0.4 cf en cuerda

superior e inferior.

22 /2996.1/5.158 mtoncfmtons

=


25/45

- Grupos de 4 torones N1 desadheridos a 2.30 m del eje de apoyos

- Esfuerzos por cargas (distribucin parablica)

Tomando la ecuacin de una parbola se tiene:

2707.01575

13451

2/1

22

=

=

=

L

xK

2

/3821411 mtonKsc ==

2/5592064 mtonKsi

==

- Esfuerzos por presfuerzo

A la izquierda de la seccin analizada (15 torones)

2/5.158 mtons =

2/2.802 mtoni=

A la derecha de la seccin analizada (19 torones)

T = 19 x 10.87674 = 206.658ton

e = 0.732 0.065 = 0.667 m

=

S

667.0

5800.0

1658.206


26/45

2/24.209 mtons =

2/19.1026 mtoni =

- Resumen de esfuerzos finales en la seccin analizada a al izquierda

cfmtons 4.0/5.5405.158382 2 =+= mtoni ; por reglamento

A la derecha

cfmtons 4.0/173209382

2

=+= mtoni

Se acepta el grupo N1

- Grupos de 4 torones N2 desadheridos a 3.10 m del eje de apoyos


35451.01575

12651

2

=

=K

2

2

/7322064

/5011411

mtonK

mtonK

SC

SC

==

==


27/45


A la izquierda (19 torones)

2

2

/1026

/209

mton

mton

i

s

=

=

A la derecha (23 torones)

T = 23 x 10.87674 = 250 ton

e = 0.732 0.0717 = 0.6603 m

=

S

6603.0

5800.0

1250

2

2

/1233

/246

mton

mton

i

s

=

=

- Esfuerzos finales

A la izquierda

2

2

/2941026732

/292209501

mton

mton

i

s

=+=

==

Bien (Cumple especificaciones)

A la derecha

2

2

/5011233732

/255246501

mton

mton

i

s

=+=

==

Bien



28/45

- Grupo de 4 torones N3 desadheridos a 4.00 m del eje de apoyos


4434.01575

11751

2

=

=K

2

2

/9152064

/6261411

mtonK

mtonK

ic

sc

==

==



2

2

/1233

/243

mton

mton

i

s

=

=


T = 27 x 10.87674 = 293.67 ton

e = 0.732 0.0777 = 0.654 ton

+=

S

654.0

5800.0

167.293

2

2

/7.1439

/282

mton

mton

i

s

=

=


29/45

- Esfuerzos finales

A la izquierda

2/383243626 mtons

==

2/3181233915 mtoni

=+= Bien (Cumple especificaciones)

A la derecha

2/344282626 mtons

==

2/7.5247.1439915 mtoni

== Bien


- Grupo de 6 torones N4 desadheridos a 5.00 m de eje de apoyos


5341.01575

10751

2

=

=K

2

2

/11022064

/6.7531411

mtonK

mtonK

ic

sc

==

==




30/45

2

2

/7.1439

/282

mton

mton

i

s

=

=


T = 33 x 10.87674 = 358.93 ton

e = 0.732 0.0878 = 0.6442 ton

+=

S

6442.0

5800.0

193.358

2

2

/5.1742

/84.329

mton

mton

i

s

=

=

- Esfuerzos finales

A la izquierda

2/6.471282753 mtons

==

2/7.3377.14391102 mtoni

=+= Bien


31/45

A la derecha

2

2

/5.6405.17421102

/42384.3296.753

mton

mton

i

s

=+=

==

Bien (Cumple norma)

Se acepta en grupo 4



6698.01575

9051

2

=

=K

2

2

/5.13822064

/13.9451411

mtonK

mtonK

ic

sc

==

==



2

2

/5.1742

/84.329

mton

mton

i

s

=

=


32/45


T = 39 x 10.87674 = 424.19 ton

e = 0.732 0.0974 = 0.6346 ton

+=

S

6346.0

5800.0

119.424

2

2

/6.2039

/11.373

mton

mton

i

s

=

=

- Esfuerzos finales

A la izquierda

2/29.61584.32913.945 mtons

==

2/3605.17425.1382 mtoni

=+= Bien

A la derecha

2

2

/1.6576.20395.1382

/57211.37313.945

mton

mton

i

s

=+=

==

Bien (Cumple norma)




33/45


8053.01575

6951

2

=

=K

2

2

/14.16622064

/28.11361411

mtonK

mtonK

ic

sc

==

==



2

2

/6.2039

/11.373

mton

mton

i

s

=

=


T = 43 x 10.87674 = 467.7 ton

e = 0.732 0.1023 = 0.6297 ton

+=

S

6297.0

5800.0

17.467

2

2

/65.2237

/98.401

mton

mton

i

s

=

=


34/45

- Esfuerzos finales

A la izquierda

2/17.76311.37328.1136 mtons

==

2/46.3776.203914.1662 mtoni

=+= Bien

A la derecha

2

2

/51.57565.223714.1662

/3.73498.40128.1136

mton

mton

i

s

=+=

==

Bien (Cumple norma)




8972.01575

5051

2

=

=K

2

2

/81.18512064

/94.12661411

mtonK

mtonK

ic

sc

==

==



2

2

/65.2237

/98.401

mton

mton

i

s

=

=


35/45


T = 47 x 10.87674 = 511.2068 ton

e = 0.732 0.1106 = 0.6214 ton

+=

S

6214.0

5800.0

12068.511

2

2

/1.2425

/88.421

mton

mton

i

s

=

=

- Esfuerzos finales

A la izquierda

2/96.86498.40194.1266 mtons

==

2/84.38565.223781.1851 mtoni

=+= Bien

A la derecha

2

2

/29.5731.242581.1851

/06.84588.42194.1266

mton

mton

i

s

=+=

==

Bien (Cumple norma)


- Diseo por tensin diagonal

Segn las especificaciones AASHTO, el diseo por cortante para elementos presforzados se

har por el mtodo de los factores de carga.


36/45

- Cortante ltima

Los factores de carga recomendados por AASHTO son:

( ) 9.0;353.1

=+=

CVICMU VVV

Para la zona de mximo cortante (apoyos)

VCM= 21.924 + 11.34 = 33.26 Ton

vCVI= 15.9 ton

tonx

VU 32.863

9.15526.33

9.0

3.1=

+=

- Cortante que toma el concreto de acuerdo a la teora de mecnica de materiales.

VC = 0.06 fc bjd < 12.6 bjd

VC= 0.06 X 350 X 18 X 0.9 X 126 = 42865 kg

VCmx= 12.6 x 18 x 0.9 x 126 = 25719 kg Rige

rea de acero por cortante en la zona de mximo cortante

( )Sep

fsy

bSep

jdfsy

VVA CUV

7

2

=

SepSepxxx

AV 0668.0.1269.040002

2571986320=

=


37/45

.035.04000

187Sep

xAVMIN == No rige

- Con estribos de 2 ramas de "21

AV= 2 X 1.27 = 2.54 cm2

cmsep 380668.054.2. ==

Se colocar E2RN4@ 18 cm en las zonas cercanas a los apoyos. En el resto se colocarn @25

cm en los tercios extremos y a @30 cm en el tercio central.

- Resistencia ltima por flexin

Por especificacin, se revisar el peralte de la trabe por momento ltimo. (factores de carga).

- Momento ltimo

( ) 0.1353.1

=+=

CVICMU MMM

MCM= 172.65 + 89.3 + 77 = 338.95 ton - m

MCVI= 218.95 ton - m

mtonMU =

+= 03.915)95.218(

3

595.338

0.1

3.1


38/45

p* = Porcentaje de acero de presfuerzo =

As*/bd

02078.012418

987.047* ==

x

xp

fsu* = Esfuerzo medio en el acero de

presfuerzo en la carga ltima

2/8281350

1900002078.05.0119000

*5.01* cmkg

xx

cf

sfpsffsu =

=

=

el momento ltimo resistente es

mtonMmtonM

xxxxM

cf

fsupdfsuAsM

UUR

UR

UR

=>=

=

=

03.9155.1403

10350

82810278.06.011248281987.047

**6.01**

5

Se acepta el peralte de la trabe, as como el acero de presfuerzo calculado.

- Clculo de los apoyos de neopreno

- Revisin por compresin

Cortante en cada extremo de trabe


39/45

VCM+ VCM = 33.264 + 15.9 = 49.16 ton

Se propone una placa de neopreno integral ASTM D2240, dureza shore 60 de 40 x 40

Esfuerzo de compresin

2/7.304040

49160 cmkgxC ==

Esfuerzo permisible

CP cmkgxx

ba

ba


40/45

L = long. del claro en cms.

cmx

xe 67.2

100.2

315017006 ==


41/45

DISEO ESTRIBOS

Se tomar el estribo ms alto, para diseo, considerando una pendiente de:

Para la presin de la tierra se tomara un material con calidad de subrasantesegn SCT. Se disearan a base de mampostera, revisando las condiciones decapacidad de carga, deslizamiento y volteo.

Se calculara el empuje con el Mtodo de Terzaghi. Se considera 1.0m deempotre.

EH= KH H2= 0.5 x 580 kg/m x 7.06 m = 14,454.6 kg.

Revisin por volteo

El momento de volteo es :

Con respecto a la base.

Mv = 7.06 x 14.454 ton = 34.0 ton-m3.0

6.06

1.45 m2.0 %


42/45

El momento resistente :

MR= 0.533 m x 11.28 ton + 1.06 m x 11.86 ton + 2.55 m x 28.16 ton =

= 90.39 ton-m

Despreciando el peso muerto de la superestructura.

F. S. = 90.39 ton-m = 2.65 > 2.0 O. K.

34.0 ton-m

Revisin por deslizamiento

W1= 1.9 m x 7.06 m x 2.1 ton/m = 28.16 ton.

W2= 5.64 m x 2.1 ton/m = 11.86 ton.

W3= 5.64 m x 2.0 ton/m = 11.28 ton.51.3 ton.

3

2

16.06 m

1.0 m

3.50 m

1.90


43/45

Considerando el peso de las tabletas

Laterales Centrales

WTab = 44.9 x 2 + 22 x 3 = 155.8 ton

Wm = 155.8 ton = 15.58 ton.10.0 m

W = 51.3 ton + 15.58 ton = 66.88 ton

Fza de friccin = 66.8 ton x 0.4 = 26.75 ton.

F.S. = 26.75 ton = 1.65 > 1.5 O.K.14.45 ton

Revisin por capacidad de carga

Momento con respecto al centro

M = 2.353 x 14.45 + 11.28 ton x 1.217 + 11.86 x 0.69 0.8 x 28.16 ton

- 1.25 x 15.58 = 13.9 ton-m

max = 66.8 ton + 13.9 ton-m x 1.75 m =3.5 m 3.57 m4

= 19.08 + 6.81 = 25.89 ton/m

25.89 ton/m < 60.0 ton/m O.K.

min = 19.08 6.81 = 12.27 ton/m > 0.0 O.K.


44/45

MUROS DE CONTENCIN

Se tomara la altura mas desfavorable :

Se calculara el empuje

EH= 0.5 x 580 kg/m x 6.55 m = 12441.7 kg

EH= 12,441.7 kg

Revisin por momento de volteoW1= 0.6 x 6.5 x 2.1 = 8.19 ton.

W2= 9.425 x 2.1 = 19.79 ton.

W3= 9.425 x 2.0 = 18.85 ton.

WT = 46.83ton.

3

2

15.50

1.0 m

3.50 m

0.60 m


45/45

Mv = 12.442 x 2.167 = 26.95 ton-m

MR= 8.19 ton x 3.20 + 19.79 x 1.93 + 18.85 x 0.966 = 83.61 ton-m

F.S. = 82.61 = 3.06 > 2.0 O.K.26.95

Revision por deslizamiento

WT= 46.82 ton

Fza. Friccin = 46.83 ton x 0.4 = 18.73 ton

Empuje = 12.44 ton.

F.S. = 18.73 ton = 1.505 > 1.5 O.K.12.442 ton

Revision por capacidad de carga

El momento con respecto al centroide del muro es :

M = 12.442 x 2.167 + 0.783 x 18.85 - 0.183 x 19.79 8.19 x 1.45 =

= 26.22 ton-m

max = 46.83 ton + 26.22 ton-m x 1.75 =

3.50 m 3.57 m4

13.38 ton/m + 12.85 ton/m =

max = 26.23 ton/m < 60.0 ton/m O.K.

min = 13.38 ton/m = 12.85 ton/m

min = 0.53 ton/m > 0.0 O.K.

Documents

EJEMPLO DE PASO VEHICULAR CHAMILPA.pdf