emina program.docx

Karakteristike nasipa:

Ρ=δ=38°

γ=21 KN/m³

ϲ=4KN/m²

Sloj na kojem leži temelj:

Ρ=32°

γ=25KN/m³

ϲ= 2 KN/m²

Sila horizontalnog pritiska

Ka=

sin2 (α+ ρ )

sin α sin (α−δ )[1+√ sin ( ρ+δ )sin ( ρ−β )sin (α−δ ) sin (α+β ) ]

2

Ρ =38°δ=38° β=27 °α=90 °

Ka=

sin2 (90+38° )

sin α sin (90−38 ° )[1+√ sin(38 °+38 °)sin (38°−27 )sin (90−38)sin (90+27 ) ]

2

Ka=0,344Pa=Kaγ h−2c √Ka=0,344 ∙21 ∙5.8−2 ∙4 ∙√0.344=37,5 KPa

Ea= Pa∙ 12

∙ h=37,5∗12

∙ 5,8=108,9 KN

Eah= Ea∙cosδ=108,9 ∙cos38°=85,81KN

Eav= Ea∙ sin δ=108,9 ∙ sin 38 °=67,045 KN

W1=2∙5.3∙21=210 KN

W2=0,4+0,5

2∙5,3 ∙25=59,625 KN

W3=0,5∙2,5∙25=31,25 KN

STABLINOST ZIDA NA KLIZANJE

Fk=V ∙ tan ρH

=(300,875+67,045 ) ∙ tan 32°

85,81=2,68>1,5

STABILNOST ZIDA NA PREVRTANJE

Fp=∑ MA ,otp

∑ MA,nap=

W 1 ∙1,5+W 2 ∙0,25+W 3∙1,25+Ea ,v ∙2,5

Ea ,h ∙ 13

∙5,8=3,22>1,5

KONTROLA NAPONA U PRESJEKU A-A

Normalna sila u presjeku A-AN=W1+W2+W3+Ea,v= 300,875+67,045=367,9 KN

Moment savijanja u presjeku A-AM=-W1∙0,25+W 2∙1,067+Ea ,h ∙1,93−Ea, v ∙1,25=92,93 KNm

Površina poprečnog presjekaA=1,0∙2,5=2,5m2

Otporni moment presjeka

W=2,52 ∙1,06

=1,04m2

Naponi u presjeku A-A

Ϭ1,2=NA

± MW

=367,92,5

± 92,931,04

=Ϭ 1=236,51 kPa ¿Ϭ2=57,81kPa

e=MN

=92,93367,9

=0,252

B'=B-2e= 2,5- 2 ∙0,252=1,995 m

A'= 1,995m²

Ϭ 0=NA

=367,91,995

=184,41kPa

KONTROLA NAPONA U PRESEJEKU B-B

Pa=0,344 ∙21∙5.8−2∙4 ∙√0.344=37,55 KPaPa'=0,344 ∙21∙5.3−2∙4 ∙√0.344=33,90 KPa

Ea=12

∙5,8 ∙37,55=108,9kN

Ea'=12

∙5,3 ∙33,90=89,85 KN

Ea,h'=89,85∙cos38 °=70,80 kNEa,v'=89,85∙ sin 38°=55,30kN

Normalna sila u presjeku B-BN=W2+Ea,v= 59,625+55,30= 114,92 kN

Moment savijanjaM=70,80∙1,76−55,3 ∙0,25−53 ∙0,05+6,625 ∙0,183=¿ 109,34kNm

PovršinaA=0,5∙1,0=0,5m2

Otporni moment

W=0,52 ∙16

=0,0416 m3

Naponi u presjeku B-B

Ϭ1,2=NA

± MW

=114,920,5

± 109,340,0416

=Ϭ 1=2858,2kPa

¿Ϭ2=−2398,5kPa

DOPUŠTENI NAPONI U TLU PREMA PRAVILNIKU O TEHNIČKIM NORMATIVIMA ZA TEMELJENJE GRAĐEVINSKIH OBJEKATA

Dozvoljeno opterećenje pravouglog temelja

dopP=12

∙ γ ∙B' ∙Nγ ∙ iγ ∙ Sγ+ (cm+q ∙ tgρn ) ∙ Nc ∙Sc ∙ ic ∙ dc+q

cm=c

FS =2

2,5=0,8

tanρn= tgρFS

= tg32 °1,5

=0,416 → ρn=22,61°

Faktori za nosivost

Nq=eπ ∙tgρn ∙t g2(45 °+ ρn2 )=¿ 8,32

Nc=(Nq-1)∙ ctgρn=¿17,58

Nγ=2 ∙ ( Nq−1 ) tgρn=9,15

Faktori za oblik temeljne površine

Sγ=Sc=1,0 ( temeljna traka )

Faktori nagiba opterećenja

iq=1-H

V+cm∙ A' ctgρn=0,77

iγ=i q2=0,591

ic=iq-1−iqNγ−1

=0,741

Faktori dubine

dc=1+0,35DB ' = 1+0,35

11,99

=1,17 ( D<B)

q=γ ∙D=25kN /m'

dopP=12

∙1,99 ∙25 ∙9,15 ∙ 0,591∙1,0+ (0,8+25∙ tg22,61 ) ∙17,58 ∙1,0 ∙0,741 ∙1,17+25=330,4 kPa>¿

Ϭ 0=184,41 kPa

Uslov je zadovoljen.

PRORAČUN NOSIVOSTI PREMA EC7

Proračun stabilnosti na prevrtanje

φ 1' d=¿arctgtgρ '1,25

=arctg tg38 °1,25

=32° ( temeljno tlo)

φ2' d=¿arctgtgρ '1,25

=arctg tg32 °1,25 =27° ( nasip )

Koeficijent aktivnog pritiska:

Ka=

sin2 (α+ ρ )


2 =

sin 2 (90+27 )

sin α sin (90−27 )[1+√ sin (27+27)sin (27−27 )sin (90−27)sin (90+27 ) ]

2= 0,485

Sila aktivnog pritiska

Pa=Kaγ h−2 c √Ka=0,485∙25 ∙5.8−2 ∙2 ∙√0.485=67,54 KPa

Ea= Pa∙ 12

∙ h=67,54∗12

∙5,8=195,86 KN

Eah= Ea∙cosδ °=195,86 ∙cos32 °=166,1 KN

Eav= Ea∙ sin δ °=195,86 ∙ sin 32°=103,8 KN

DESTABILIZIRAJUČI UČINAK

Ea , d , h=γG, d ∙Ea ,h=1,1 ∙166,1=182,7 kN

Edst , d=Ea , d ,h ∙ a=182,7 ∙1,93=352,6 kNm

E stb , d=0,9 (W 1 ∙1,5+W 3 ∙1,25+W 2∙0,25+Ea ,v ∙2,5 ) ∙1,0=0,9 ∙ (210 ∙1,5+59,625 ∙1,25+31,25 ∙0,25+103,8 ∙2,5 )=591,16 kNm

E stb, d>Edst , d

591,16 kNm>352,6 kNmUslov je ispunjen.

GRANIČNO STANJE- NOSIVOST TLA

PP1 K1( K1 : A1+M1+R1)

Ea , d , h=1,35∙85,81=115,84kNEa , d , v=¿1,35∙67,045=90,5kN

Vd=1,35∙¿ 31,25)+ 90,5= 496,7 kN

Hd=Ea,d,h=115,84 kN

Md=1,35∙ (−210 ∙0,25+59,625 ∙1,067 )+115,84 ∙1,93−90,5 ∙1,25=125,46 kNm

e=MN

=125,46496,7

=0,252

B'=B-2e=2,5-2∙0,252=1,99 m

Faktori za nosivost

Nq=eπ ∙tgρn ∙t g2(45 °+ ρn2 )=¿ =eπ ∙tg 32 ∙ t g2(45 °+ 32

2 )=23,01

Nc=(Nq-1)¿ tgρn=¿ 35,21

Nγ=2 ∙ ( Nq−1 ) / tgρn=70,414


Sγ=Sc=1,0bq=bγ=1,0


iq=1-−H

V+c ∙ A' ctgρd2=¿1-

115,84496,7+1,99 ∙2∙ ctg 32°

=0,77

iγ=i q2=¿0,592

ic=iq-−1−iq

Nγ−tgρd 2=0,766

qf=c'∙ Nc∙ kc ∙Sc ∙ ic+q ' ∙Nq ∙bq ∙Sq ∙ iq+ 12

∙ γ ' ∙B ' ∙Nγ ∙ bγ ∙Sγ ∙ iγ=¿2

∙35,21 ∙1,0∙1,0 ∙0,766+25 ∙23,01 ∙1,0 ∙1,0 ∙0,77+0,5 ∙1,99 ∙15 ∙70,414 ∙1,0 ∙1,0 ∙0,592=1116,65kN /m²

Rd=qf ∙B '

1,0=¿2222,13KN

Vd<Rd496,7KN<2222,13KN∙

PP1 K2 ( K2 : A2+M2+R1)

Ea , d , h=1,0∙85,81=85,81KNEa , d , v=¿1,0∙67,045=67,045KN

Vd=1,0∙¿ 31,25)+ 67,045= 367,9 kN

Hd=Ea,d,h=85,81kN

Md=1,35∙ (6,625 ∙1,184+53 ∙0,95−210 ∙0,25 )+85,81 ∙1,93−67,045 ∙1,25=87,5 kNm

e=MN

= 87,5367,9

=0,238

B'=B-2e=2,5-2∙0,238=2,02 m

Faktori za nosivost


2 )=23,09

Nc=(Nq-1)¿ tgρn=¿ 35,21

Nγ=2 ∙ ( Nq−1 ) / tgρn=70,414




iq=1-−H


85,81367,9+2,02 ∙2 ∙ctg 32°

=0,770

iγ=i q2=¿0,594

ic=iq-−1−iq

Nγ−tgρd 2=0,766


∙ γ ' ∙B ' ∙Nγ ∙ bγ ∙Sγ ∙ iγ=¿2

∙35,21 ∙1,0∙1,0 ∙0,776+25 ∙23,09 ∙1,0∙1,0 ∙0,770+0,5 ∙2,02 ∙15 ∙70,414 ∙1,0 ∙1,0∙0,594=1132,8 kN /m ²

Rd=qf ∙B '

1,0=¿2288,23kN

Vd<Rd367,9KN<2288,23KNUslov je ispunjen.

GRANIČNO STANJE-KLIZANJE TEMELJA

PP1 K1 ( K1 : A1+M1+R1)

Ea , d , h=1,35∙85,81=115,8KNEa , d , v=¿1,35∙67,045=90,5KN

Vd=1,0∙¿ 31,25)+ 90,5= 391,4 kN

Hd=Ea,d,h=115,8KN

δ=1 ∙32 °=32 °

Rh=Vd ∙tg(δ)γr

=391,4 ∙ tg32 °1,0

=244,56KN

Rh>Hd244,56KN>115,8KN

PP1 K2 ( K2 : A2+M2+R1)

Ea , d , h=1,0∙85,81=85,81 KNEa , d , v=¿1,0∙67,045=67,045KN

Vd=1,0∙¿ 31,25)+67,045 =367,92kN

Hd=Ea,d,h=85,81KN

Rh=Vd ∙tg (δ )γr

=367,92 ∙tg 32°1,0

=229,9KN

Rh>Hd229,9KN>85,81KN

Uslov je ispunjen.

PRORAČUN ARMATURE ZIDA

ko=1-sin 38 °=0,40E=0,5∙ko∙ γ ∙5,3²= 117,97 kN

M=117,97∙ 5,33

=208,42 KNm

N=W2=59,625 kN

Mam=1,6∙ (208,42+59,625 ∙0,2 )=352,56kNm

Nam=1,6∙59,625=95,4 KN

ka=2,1

kh=h∙√ bMam

=53 ∙√ 1352,56

= 2,82

pota=ka Mamh -Nam/fav= 2,1∙ 352,56

53 – 95,4/50 =11,06cm²

usvojeno: ∅ 12/10cm ² /m'

stva=11,3 cm ²/m '

BS 500C 25/30

GRAVITACIONI ZID

ρ=38° δ=25,33 °β=27 °α1=90°α 2=101,89 °γ=21 kg /m ³ϲ= 4 KN/m²

Koeficijent aktivnog pritiska

Ka=

sin2 (α+ ρ )


2

Ka1=

sin 2 (90+38 )

sin α sin (90−25,33 )[1+√ sin (38+25,33)sin (38−27 )sin(90−25,33)sin (90+27 ) ]

2=0,322

Ka2=

sin2 (101,89+38 )

sin α sin (101,89−25,33 )[1+√ sin(38+25.33)sin (38−27 )sin(101,89−25,33)sin (101,89+27 ) ]

2=0,204

Intenzitet aktivnog pritiska na zid:

(z=2m¿ Pa ¿1=K a1 ∙ γ ∙ h−2∙ c ∙√ Ka

1=8,98kPa

(z=2m¿ Pa ¿1 '=K a2 ∙ γ ∙ h−2∙ c ∙√ Ka

2=4,95kPa

(z=3,88 m)Pa2=K a2 ∙ γ ∙ h−2∙ c ∙√ Ka

2=13,0kPa

Sile aktivnog pritiska:

Ea1=0,5∙2,0∙8,98=8,98kNEa2= 3,88∙4,95=19,2kNEa3= 0,5∙3,88∙8,05=15,62 kN

Ea1 , H=8,89∙cos25,33 °=8,03kNEa1 ,v=8.89∙ sin 25,33=3,80NEa2 , H=19,2∙cos16,5 °=18,40KNEa3 , H=15,62∙cos16,5 °=15,0KNEa2 ,V=¿19,2∙ sin 16,5°=5,5kNEa3 ,V =15,62∙ sin 16,5 °=4,44 kN

Težina zida:

W1=2,0211∙25=50,527 kNW2=3,6702∙25=91,75 kNW3=1,4149∙25=35,37kN∑W =177,6 KN

STABILNOST ZIDA NA KLIZANJE

Vertikalna sila u temeljnoj sponici:V=W1+W2+W3+Ea1 ,V +Ea2 ,V +Ea3 ,V =191,40 kN

Horizontalna sila u temeljnoj spojnici:H=41,43 kN

Normalna sila u temeljnoj spojnici:N=191,40∙cos8,86+41,43∙ sin 8,86 °=195,50 kN

Transferzalna sila u temeljnoj spojnici:T=41,43∙cos8,86−191,40∙ sin 8,86 °=11,45 kN

Fk¿N ∙ tgφ

T=195,5 ∙∙ tg32 °

22,17=5,51>1,5

STABILNOST ZIDA NA PREVRTANJE OKO TAČKE A

Fp=∑ MA ,otp

∑ MA,nap=

W 1 ∙1,99+W 2 ∙1,57+W 3∙0,87+Ea ,v ,1∙ 2,5+Ea ,v ,2 ∙2,13+Ea ,v ,3 ∙1,93Ea ,h ,1 ∙4,47+Ea ,h ,2 ∙1,9+Ea,h ,3 ∙1,27

=2,

67 > 1,5

KONTROLA NAPONA U PRESJEKU A-A( KONTAKT TEMELJ ZIDA-TLO)

Normalna sila u presjeku A-AN=195,50 KN

Moment savijanja u presjeku A-AM=W1∙1,17+W 2∙0,72+W 3 ∙0,04+Ea1 ,V ∙1,65+Ea2 ,V ∙1,25+Ea3 , V ∙1,1−Ea1 , H ∙4,46−Ea2 , H ∙1,9−Ea3 ,H ∙1,27= 54,8KNm

Površina presjeka A-AA=1,0∙1,7=1,7 cm2

Otporni moment presjeka A-A

W=1,7 ² ∙1,0

6=0,48 m ³


Ϭ1,2=NA

± MW

=195,501,7

± 54,80,48

=Ϭ 1=229,16 kPa ¿Ϭ2=0,84 kPa

e=MN

= 54,8195,50

=0,280

B'=B-2∙e=1.14mA'=1,0∙B'=1,14m²

Ϭ 0=NA

=195,501,14

=171,50kPa

KONTROLA NAPONA U PRESJEKU B-B

Sile aktivnog pritiska

E a'1=0,5∙2,0∙8,98=8,98kN

E' a2= 3,07∙4,95=15,2kN

E' a3= 0,5∙3,07∙4,60=7,0kN

Ea1 , H=8,98∙cos25,33 °= 8,11kNEa1 ,v=8,98∙ sin 25,33°= 3,76kNE a'

2 , H=15,2 ∙cos 16,5°=14,6KNE a'

2 ,V =15,2 ∙sin 16,5 °=4,3kNE a'

3 , H=7 ∙cos16,5=6,71KNEa3 ,V =7 ∙ sin16,5 °=1,96KNNormalna sila u presjeku B-BN=50,527+91,75+3,76+4,3+1,96=152,3KN

Moment savijanja u presjeku B-BM=50,527∙0,76+91,75 ∙ 0,32+3,76 ∙1,24+4,3 ∙0,84+1,96 ∙0,71−8,11 ∙3,67−14,6 ∙1,11−6,71∙0,47=¿28,30kNm

Površina poprečnog presjekaA=1,22∙1,0=1,22 m2

Otporni moment presjeka b-a

W= W=1,22² ∙1,0

6=0,25 m ³


Ϭ1,2=NA

± MW

=152,31,22

± 28,300,25

=Ϭ1=238,03 kPa ¿Ϭ2=11,63kPa

e=MN

= 28,3152,3

=0,186

B'=B-2∙e=0,85mA'=1,0∙B'=0,84m²

Ϭ 0=NA

=152,30,85

=179,17kPa

KONTROLA NAPONA U PRESJEKU C-C

Normalna sila u presjeku C-CN=50,527+3,76=54,30KN

Moment savijaja u presjeku C-CM=50,527∙0,13+3,76 ∙0,61−8,11 ∙0,66=3,50 kNm

Površina poprečnog presjeka C-CA=1,22∙1,0=1,22 m2

Otporni moment presjeka C-C

W= W=1,22² ∙1,0

6=0,25 m ³


Ϭ1,2=NA

± MW

=54,301,22

± 3,500,25

=Ϭ 1=58,5 kPa ¿Ϭ2=30,5kPa

Prikaz napona u spojnicama

DOPUŠTENI NAPONI PREMA PRAVILNIKU O TEHNIČKIM NORMATIVIMA ZA TEMELJENJE GRAĐEVINSKIH OBJEKATA

Dozvoljeno opterećenje pravouglog temelja

dopP=12


cm=c

FS =2

2,5=0,8

tanρn= tgρFS

= tg321,5

=0,416→ ρ n=22,61°

Faktori za nosivost

Nq=eπ ∙tgρn ∙t g2(45 °+ ρn2 )=¿ 23,00

Nc=(Nq-1)∙ ctgρn=¿35,25

Nγ=1,6 ∙ ( Nq−1 ) tgρn=21,99


Sγ=Sc=1,0 ( temeljna traka )


iq=1-H

V+cm∙ A' ctgρn=0,786

iγ=i q2=0,618

ic=iq-1−iqNγ−1

=0,989

Faktori dubine

dc=1+0,35DB ' = 1+0,35

11,14

=1,30( D<B)

q=γ ∙D=21kN /m'

dopP=12

∙21 ∙1,14 ∙21,99 ∙0,618 ∙1,0+(0,8+21∙ tg22,61 ° ) ∙35,25 ∙1,0 ∙1,3∙0,989 ∙+21=616,3 kPa>¿

Ϭ 0=171,50 kPa

Uslov je zadovoljen.

PRORAČUN NOSIVOSTI PREMA EC7

Proračun stabilnosti na prevrtanje

φ 1' d=¿arctgtgρ '1,25

=26,56 ° ( temeljno tlo)

φ2' d=¿arctgtgρ '1,25

=¿32 °( nasip)

Koeficijent aktivnog pritiska:

ρ=32°δ=21,33 °α=90 °β=27 °

Ka1=

sin2 (α+ ρ )


2 =

sin2 ( 90+32 )

sin α sin (90−21,33° ) [1+√ sin(32+21,33)sin (32−27 )sin(90−21.33)sin (90+27 ) ]

2= 0,464

ρ=32°δ=21,33 °α=101,85 °β=27 °

Ka2=

sin2 (α+ ρ )


2 =

sin 2 (101,85+32 )

sin α sin (101,85−21,33 ° )[1+√ sin (32+21,33)sin (32−27 )sin (101,85−21,33)sin (101,85+27 ) ]

2= 0,325

Sila aktivnog pritiskaPa1=Ka

1 ∙ γ ∙ h−2 ∙ c ∙√ K a1=0,464∙21∙2−2 ∙4 ∙√0,464=¿14,04kPa

Pa1 '=Ka2 ∙ γ ∙ h−2 ∙ c ∙√ K a

2=0,325∙21∙2−2 ∙4 ∙√0,325=9,10kPa

Pa2=Ka2 ∙ γ ∙ h−2 ∙ c ∙√ K a

2=0,325∙21∙3,88−2 ∙4 ∙√0,325 =21,90kPa

Sile aktivnog pritiska:

Ea1=0,5∙2,0∙ 14,04=14,04kNEa2= 3,88∙9,10=35,3 kNEa3= 0,5∙3,88∙12,8=¿24,83kNEa1 , H=14,04∙cos21,33= 13,1NEa1 ,v=14,04∙ sin 21,33°=5,10kN

Ea2 , H=35,3 ∙cos 12,44 °=34,50KNEa3 , H=24,83 ∙cos12,44=24,25KNEa2 ,V=¿35,3∙ sin 12,44 °=7,60 kNEa3 ,V =35,3 ∙sin 12,44 °=7,60kN

DESTABILIZIRAJUČI UČINAK

Ea , d , h=γG, d ∙Ea ,h=1,1 ∙(13,1+34,5+24,25)=79,035 kN

Edst , d=Ea , d ,h ∙ a=1,1 ( Ea1 , H ∙4,46+Ea2 , H ∙1,9+Ea3 , H ∙1,27 )=170,25 kNm

E stb, d=0,9 (W 1 ∙1,99+W 2 ∙1,57+W 3∙0,87+Ea ,v , 1∙2,5+Ea ,v ,2 ∙2,13+Ea , v ,3 ∙1,93 ) ∙ 1,0=0,9 ∙318,97=287,07 kNm

E stb, d>Edst , d

287,07 kNm>170,25 kNmUslov je ispunjen.

GRANIČNO STANJE- NOSIVOST TLA

PP1 K1( K1 : A1+M1+R1)

Ea , d , h ,1=1,35∙8,11=10,95kNEa , d , h ,2=1,35∙14,6=¿19,71KNEa , d , h ,3=1,35∙6,71=¿9,06KNEa , d , v ,1=¿1,35∙3,76=5,07KNEa , d , v ,2=¿1,35∙4,3=5,8KNEa , d , v ,3=¿1,35∙1,96=2,65KNEa , d , h=39,72KNEa , d , V=13,52KN

Vd=1,35∙¿)+ 13,52= 253,34 kN

Hd=Ea,d,h=39,72 kN

Md=1,35∙ (W 1 ∙1,17+W 2∙0,72+W 3 ∙0,04 )+(−Ea1 , H ∙4,4−Ea2 , H ∙1,9−Ea3 , H ∙1,27)=¿

= 170,89-97,135=73,75 kNm

e=MN

= 73,75253,34

=0,291

B'=B-2e=1,7-2∙0,291=1,12 m

dopP=12


cm=c

FS =2

2,5=0,8

tanρn= tgρFS

= tg321,5

=0,416→ ρn=22,61 °

Faktori za nosivost


2 )=22,98

Nc=(Nq-1)c tgρn=¿ 35,22

Nγ=2 ∙ ( Nq−1 ) tgρn=27,43




iq=1-−H


41,43191,1+1,12 ∙2∙ ctg 32°

=0,787

iγ=i q2=¿0,619

ic=iq-−1−iq

Nγ−tgρd 2=0,779


∙ γ ' ∙B ' ∙Nγ ∙ bγ ∙Sγ ∙ iγ=¿0,8

∙35,22 ∙1,0∙1,0 ∙0,779+25 ∙22,98 ∙1,0∙1,0 ∙0,787+0,5 ∙1,12 ∙25 ∙27,43 ∙1,0 ∙1,0 ∙0,619=711,78 kN /m ²

Rd=qf ∙B '

1,0=¿797,20KN

Vd<Rd253,34KN<797,20KN

PP1 K2 ( K2 : A2+M2+R1)


Vd=1,0∙¿)+ 10,02= 187,67 kN

Hd=Ea,d,h=29,42 kN

Md=1,0∙ (W 1 ∙1,17+W 2∙0,72+W 3 ∙0,04 )+(−Ea1 , H ∙4,4−Ea2 , H ∙1,9−Ea3 , H ∙ 1,27)=¿126,6-71,945=54,65 kNm

e=MN

= 54,65187,67

=0,291

B'=B-2e=1,7-2∙0,291=1,12 m

Faktori za nosivost


2 )=22,98

Nc=(Nq-1)c tgρn=¿ 35,22

Nγ=2 ∙ ( Nq−1 ) tgρn=27,43




iq=1-−H


41,43191,1+1,12 ∙2∙ ctg 32°

=0,787

iγ=i q2=¿0,619

ic=iq-−1−iq

Nγ−tgρd 2=0,779


∙ γ ' ∙B ' ∙Nγ ∙ bγ ∙Sγ ∙ iγ=¿0,8

∙35,22∙1,0∙1,0 ∙0,779+25 ∙22,98 ∙1,0∙1,0 ∙0,787+0,5 ∙1,12 ∙25 ∙27,43 ∙1,0 ∙1,0 ∙0,619=711,78 kN /m ²

Rd=qf ∙B '

1,0=¿797,19kN

Vd<Rd187,67KN<797,19KNUslov je ispunjen.

GRANIČNO STANJE-KLIZANJE TEMELJA

PP1 K1 ( K1 : A1+M1+R1)


Vd=1,0∙ (50,527+91,75+35,37 )+13,53=191,177 KN

Hd=Ea,d,h=39,72KN

δ=23

∙32°=21,33°

Rh=Vd ∙tg(δ)

γr=191,177 ∙ tg21,33 °

1,0= 74,65KN

Rh>Hd74,65KN>39,72KN

PP1 K2 ( K2 : A2+M2+R1)


Vd=1,0∙ (50,527+91,75+35,37 )+ 10,02=187,67kN

Hd=Ea,d,h=10,02KN

Rh=Vd ∙tg (δ )γr

=187,67 ∙ tg21,33 °1,0

=73,3KN

Rh>Hd73,3KN>29,42KN

Uslov je ispunjen.

Documents

emina program.docx