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Universidad de La Salle Universidad de La Salle
Ciencia Unisalle Ciencia Unisalle
Ingeniería Civil Facultad de Ingeniería
11-2006
Estabilización del talud en el PR 55+950 de la vía Manizales Estabilización del talud en el PR 55+950 de la vía Manizales
Mariquita Mariquita
Jhon Jairo Poveda Orduña Universidad de La Salle, Bogotá
Guillermo Vargas Aldana Universidad de La Salle, Bogotá
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Citación recomendada Citación recomendada Poveda Orduña, J. J., & Vargas Aldana, G. (2006). Estabilización del talud en el PR 55+950 de la vía Manizales Mariquita. Retrieved from https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_civil/24
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ESTABILIZACIÓN DEL TALUD EN EL PR 55 + 950 DE LA VÍA MANIZALES –
MARIQUITA.
JHON JAIRO POVEDA ORDUÑA GUILLERMO VARGAS ALDANA
UNIVERSIDAD DE LA SALLE FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL
BOGOTÁ D.C. 2006
ESTABILIZACIÓN DEL TALUD EN EL PR 55 + 950 DE LA VÍA MANIZALES –
MARIQUITA.
JHON JAIRO POVEDA ORDUÑA GUILLERMO VARGAS ALDANA
Trabajo de grado presentado como requisito parcial para optar al título de Ingeniero Civil
Director temático Ing. Juan Carlos Navarro
Asesora metodológica
Mag. Rosa Amparo Ruiz Saray
UNIVERSIDAD DE LA SALLE FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL
BOGOTÁ D.C. 2006
Nota de aceptación:
BOGOTA D.C., NOVIEMBRE DE 2006
Firma del presidente del jurado
Firma del jurado
Firma del jurado
DEDICATORIA
A mis padres y hermanos por la entrega y confianza, por sacar adelante esta etapa de mi vida, a mi esposa le agradezco el apoyo que me brindo y la fuerza para no desistir tras años de lucha para alcanzar esta meta, a aquellas personas que de una u otra forma me colaboraron y acompañaron. Gracias
GUILLERMO VARGAS ALDANA
DEDICATORIA A mis padres y hermana por su entrega incondicional y absoluta dedicación, por estar ahí en los momentos difíciles, a mi esposa por su confianza y apoyo en todo momento, a todas y cada una de las personas que estuvieron a lo largo de este proceso sin desistir en ningún momento, brindándome un apoyo para seguir adelante. Gracias
JHON JAIRO POVEDA ORDUÑA
AGRADECIMIENTOS
Los autores expresan su reconocimiento a
A ROSA AMPARO RUIZ SARAY, Asesora metodológica por todo el apoyo
brindado durante el desarrollo de la investigación.
A el ingeniero JUAN CARLOS NAVARRO, director del proyecto de investigación
por la orientación que nos brindo y el apoyo dado para realizar nuestro proyecto
de grado.
A el ingeniero VLADIMIR CARDONA encargado de los laboratorios INCOPLAN
S.A., por dejarnos hacer los ensayos en dicha empresa y facilitarnos los equipos
además por la orientación que nos dio como profesional.
A la ingeniera ROSMERY POVEDA por la orientación como profesional y
experiencia en la estabilidad de taludes.
CONTENIDO
Pág.
INTRODUCCIÓN 11
1. EL PROBLEMA 13
1.1 LÍNEA DE INVESTIGACIÓN 13
1.2 TÍTULO 13
1.3 DESCRIPCIÓN DEL PROBLEMA 13
1.4 FORMULACIÓN DEL PROBLEMA 14
1.5 JUSTIFICACIÓN 14
1.6 OBJETIVOS 15
1.6.1 Objetivo general 15
1.6.2 Objetivos específicos 15
2. MARCO REFERENCIAL 16
2.1 MARCO TEÓRICO 16
2.1.1 Factores que influyen la estabilidad de taludes 18
2.1.1.2 Procesos geomorfológicos. 19
2.1.1.3 Procesos físicos. 19
2.1.1.4 Procesos humanos. 20
2.1.2 Métodos de estabilización. 36
2.2 MARCO CONCEPTUAL 38
2.2.1 Talud 38
2.2.2 PROCESOS DE MOVIMIENTO 40
2.2.3 DIMENSIONES 43
2.2.4 Etapas en el proceso de falla 45
2.3 MARCO NORMATIVO 46
2.4 MARCO CONTEXTUAL 49
3. METODOLOGÍA 51
3.1 DISEÑO DE INVESTIGACIÓN 51
3.2 OBJETO DE ESTUDIO 52
3.3 FORMATOS 53
3.4 VARIABLES 54
3.5 HIPÓTESIS 55
3.5.1 Recomendaciones Adicionales 56
4. TRABAJO INGENIERIL 58
4.1 DESARROLLO 58
4.1.2 Geología General 58
4.2.2 Geología Local 59
4.2.3 Grupo Cajamarca, PC, e Intrusivos, IH. 59
4.2.4 Flujos de Lodo Volcánico, TQC. 61
4.2.5 Cobertura de Ceniza Volcánica, QCV. 62
4.2.6 Suelos Residuales de Esquistos 63
4.2.7 Depósitos de Escombros, QE. 63
4.2.8 Cuerpos Deslizantes, QDA. 64
4.2.9 Botaderos Estabilizados, QBE. 65
4.2.10 Botaderos Inestables, QBI 65
4.2.11 Depósitos Antrópicos, QRA. 67
4.3 GEOLOGÍA ESTRUCTURAL 68
4.4 GEOMORFOLOGÍA 69
4.5 TOPOGRAFIA 70
4.6 INVESTIGACIÓN DEL SUBSUELO 71
4.6.1. Exploración de campo 71
4.7 ENSAYOS DE LABORATORIO 77
4.8 ESTABILIDAD DE TALUDES. 80
4.8.1. Erosión 80
4.8.2 Fenómenos de Remoción en Masa 81
4.9 ANÁLISIS DE ESTABILIDAD 82
4.9.1. Talud Interior 85
4.9.2 Banca Existente 88
4.9.3 Talud Exterior 90
4.9.4 Análisis adicionales secciones 3, 7 y 12. 91
5. COSTOS TOTALES DE LA INVESTIGACIÓN 94
5.1 RECURSOS MATERIALES 94
5.2 RECURSOS INSTITUCIONALES 95
5.3 RECURSOS TECNOLÓGICOS 95
5.4 RECURSOS HUMANOS 96
5.5 RECURSOS DE TRANSPORTE 96
5.6 RECURSOS FINANCIEROS 97
6. CONCLUSIONES 98
7. RECOMENDACIONES 100
BIBLIOGRAFIA ANEXOS
102
103
LISTA DE ANEXOS
Anexo 1. Cartera topográfica
Anexo 2. Ensayos de laboratorio
Anexo 3. Analisis de estabilidad perfil 3
Anexo 3. Analisis de estabilidad perfil 7
Anexo 3. Analisis de estabilidad perfil 12
LISTA DE FIGURAS
Pág.
Figura 1. Caídas de bloques por gravedad en roca fracturada 21
Figura 2. Caídas de bloques rodando 21
Figura 3. Mecanismos de falla de caída 22
Figura 4. Esquema de caídas de roca y residuos 23
Figura 5. Volteo e inclinación de materiales residuales 24
Figura 6. Proceso de falla por volteo 25
Figura 7. Volteo que puede generar un desmoronamiento en el talud o falla en la escalera
25
Figura 8. Esquema de un proceso de reptación 26
Figura 9. Deslizamientos en suelos blandos 27
Figura 10. Deslizamientos rotacional típico 28
Figura 11. Deslizamientos translacional 29
Figura 12. Esquema de un esparcimiento lateral 30
Figura 13. Flujos de diferentes velocidades 31
Figura 14. Circulo de Mohr y envolvente de falla 33
Figura 14. Nomenclatura de taludes y laderas. 38
Figura 16. Nomenclatura de un deslizamiento. 40
Figura 18. Ubicación Geográfica del talud, Vereda las Cintas 50
Figura 19. Solución Talud interior zona de cenizas y esquisto. 86
Figura 20. Zona de la banca estabilización con 4 filas de anclajes y 89
descenso del nivel freático
13
INTRODUCCIÒN
En la vía Manizales – Mariquita, se detectan varios sitios inestables, entre los
cuales se encuentra el del PR 55 + 900, que es uno de los puntos más críticos de
este corredor vial, en el mes de Marzo del 2005 este sitio falla afectando
parcialmente la banca. Lo que conlleva a que el paso sea restringido afectando la
parte económica de la región, viéndose reflejado en el sector turístico, ganadero y
agrícola.
Geológicamente la zona está conformada por esquistos grafíticos y cloríticos
recubiertos con depósitos volcánicos de lodos y lentes de ceniza volcánica muy
alterados.
Desde el punto de vista geomorfológico la zona se desarrolla sobre un antiguo
deslizamiento en donde la banca ya había presentado antecedentes de
asentamientos, que para solucionarlos se procede a la construcción de un muro
de aproximadamente 7 m de altura por 47 metros de largo.
Debido a una mala entrega de una alcantarilla se produce socavación quitándole
el soporte al muro ocasionando su volcamiento. Esto se acelera con la rotura de
un acueducto veredal que satura el relleno. En la actualidad se presenta un
14
deslizamiento remontante complejo desde la parte inferior del muro en donde hay
fenómenos de erosión y deslizamientos hasta el talud interior en donde hay ligeras
manifestaciones de reptación.
La zona del deslizamiento, en el PR 55 + 900, es el producto de un sistema
combinado de erosión y deslizamientos que afectaron el muro de contención que
soportaba la banca, el cual falla y produce cierres temporales de la vía.
Para permitir el paso provisional de vehículos en el sitio de la emergencia se
construye una estructura que consta de pilotes metálicos
El presente trabajo de investigación tiene como objeto plantear la solución
definitiva para el PR 55 + 900 de la Carretera Manizales – Mariquita, Tramo 5006
con base en los respectivos levantamiento topográficos, Estudios Geológicos,
Estudios Geomorfológicos, Informes Geotécnicos, Informe hidráulico e
hidrológico, Estudios de Riesgos del Deslizamiento y elección de alternativa,
planos, memorias de cálculo y registro fotográfico.
15
1. PROBLEMA
1.1 LINEA DE INVESTIGACION
El proyecto de investigación que se desarrolló correspondió a la línea de
ANÁLISIS DE RIESGOS según la línea de investigación establecida por la
facultad de ingeniería civil de la UNIVERSIDAD DE LA SALLE
1.2 TÍTULO
Estabilización del talud en el PR 55 + 950 de la vía Manizales – Mariquita.
1.3 DESCRIPCIÓN DEL PROBLEMA
En el PR 55 + 950 de la vía Manizales – Mariquita de la ruta 50 – 06 el paso de
vehículos se encuentra restringido a un solo carril, debido al colapso de parte de la
banca, ya que la mala entrega de la alcantarilla presente en el sitio produce
socavación en el talud inferior de la vía quitándole el soporte al muro ocasionando
su volcamiento.
Para permitir el paso vehicular y no interrumpir el transito se realizó una
intervención al talud, el cual presentaba problemas de alto grado de saturación,
16
además dicho sector también presentaba factores geológicos determinantes que
tienen que ser analizados.
El proyecto de grado será darle estabilidad al talud del PR 55 + 950 de la vía
Manizales – Mariquita de la ruta 50 – 06 y así poder controlar posibles
deslizamientos en un futuro.
1.4 FORMULACIÓN DEL PROBLEMA
¿Como evitar el deslizamiento del talud por la inestabilidad en el suelo en el PR
55 + 950 en la vía Manizales – Mariquita?
1.5 JUSTIFICACION
Propietarios tanto municipales como privados estaban buscando diseños que
correspondieran a las pautas regulatorias y a la vez protegieran el ambiente local,
tratando de combinar la máxima capacidad de disposición con costos mínimos de
construcción, operación y mantenimiento.
Dicho proyecto se pretende realizar con el fin de dar paso a una vía importante
que comunica al departamento del Tolima con el departamento de Caldas en el
PR 55 + 950, vía importante para el paso del sector del comercio y actividades
17
turísticas. Motivo por el cual se hizo evidente dar una pronta solución para
asegurar el tráfico permanente y evitar el cierre de la vía.
Se debió llevar a cabo una restauración total de la vía entre el PR 55 + 950 - PR
56 + 010 y se debió analizar en conjunto varios aspectos entre ellos y el más
delicado la intervención del talud, por ser una falla geológica, por presentar un alto
grado de saturación y porque al estabilizar el talud se pudo ampliar
provisionalmente la banca.
Dicha investigación se vio concentrada en factores que permitieron estabilizar el
talud y generar varias alternativas desde el punto de vista geológico y geotécnico.
Se pretendió determinar la mejor solución ante la inestabilidad de la ladera
superior.
Este proyecto mereció desarrollarse como proyecto de grado por tener aspectos
geológicos importantes como lo es una falla geológica.
Por tener aspectos geotécnicos importantes ya que dicho sector había presentado
antecedentes de asentamientos que en la actualidad no se ha podido solucionar
Además hubo un proceso intenso de erosión que debe ser tratada.
Fue claro dar una solución definitiva del problema y crear actividades
ambientales de protección y reforestación de la ladera superior.
18
1.6 OBJETIVOS
1.6.1 Objetivo general ( OJO redacción
Formular soluciones para la estabilización del talud y afirmación del suelo en el
PR55+950 con el fin de tener un transito permanente, con un optimo nivel de
servicio, reduciendo así los costos de transporte y tiempos de viaje.
1.6.2 Objetivos específicos Producto de la acción complementar
Realizar el estudio y la clasificación del suelo
Evaluar la presencia de agua en el tramo
Determinar las causas de los deslizamientos
Mejoramiento de infraestructura vial
Aumento de seguridad para los usuarios de la vía
Ahorro en tiempos de viaje
Ahorro en tiempos de operación
Beneficios socio – económicos
Incremento en el transporte de pasajeros y de mercancías
19
2. MARCO REFERENCIAL
2.1 MARCO TEÓRICO
Los deslizamientos son uno de los procesos geológicos más destructivos que
afectan a los humanos, causando miles de muertes y daño en las propiedades por
valor de decenas de billones de dólares cada año (Brabb-1989); sin embargo, muy
pocas personas son conscientes de su importancia. El 90% de las pérdidas por
deslizamientos son evitables si el problema se identifica con anterioridad y se
toman medidas de prevención o control1.
Un talud es una masa de tierra que no es plana sino que posee pendiente o
cambios de altura significativos. En el lenguaje técnico se define como ladera
cuando su conformación actual tuvo como origen un proceso natural y talud
cuando se conformó artificialmente.
1 SUÁREZ DÍAZ, Jaime. Deslizamientos y Estabilidad de Taludes en Zonas Tropicales. Bucaramanga. 1998,
p. 1
20
El estudio de estabilidad de taludes integra varias disciplinas como son la
geotecnia, la geología y la hidrología y se basa en la integración de dos tipos de
fuerzas:
Fuerzas estabilizantes o resistentes (resistencia al corte del material).
Fuerzas inestabilizantes o movilizantes.
Las fuerzas estabilizantes son las que se oponen a las modificaciones o
variaciones que pueda llegar a tener el cuerpo del talud, y las fuerzas
inestabilizantes o movilizantes son aquellas que de una u otra manera modifican o
alteran su estado actual.
Aunque estos tipos de fuerzas dependen de la condición en que se encuentra el
talud a estudiar y del lugar donde se encuentren aplicadas, en general, los
estudios se concentran en tres cargas principales:
La gravedad: ésta hace relación al peso de los materiales que conforman
el talud. Al contrario de lo que se podría pensar esta fuerza no siempre
desestabiliza el talud ya que su efecto en buena medida depende de la
disposición espacial de los materiales que lo conforman.
Resistencia intrínseca de los materiales que conforman el talud: ésta hace
referencia a las fuerzas internas que poseen los materiales que conforman
el talud, como son, la cohesión y la fricción.
21
Efectos del agua presente en los materiales que conforman el talud: esta
fuerza es quizá una de las mayores causales de deslizamientos, ya que la
presencia de agua reduce notablemente la resistencia del terreno, sus
efectos mas importantes son:
a) Reducción de la resistencia al corte de los planos de rotura al disminuir
la tensión normal efectiva.
b) La presión ejercida sobre grietas de tracción aumenta las fuerzas que
tienden al deslizamiento.
c) Aumento del peso del material por saturación.
d) Erosión interna por flujo subsuperficial o subterráneo.
e) Meteorización y cambios en la composición mineralógica de los
materiales.
Además de los parámetros mencionados, es esencial reconocer los factores que
influyen en la estabilidad de taludes. Las causales de deslizamiento se pueden
dividir, según su origen, en cuatro grandes categorías que se describen a
continuación.
2.1.1 Factores que influyen la estabilidad de taludes
22
2.1.1.1 Condiciones del terreno2.
Material de comportamiento plástico débil.
Material sensible.
Material colapsado.
Material meteorizado.
Material fallado por corte.
Material fisurado o con discontinuidades.
Discontinuidades orientadas desfavorablemente (estratificación,
esquistosidad y clivaje).
Discontinuidades orientadas desfavorablemente (fallas o contactos
sedimentarios).
Contraste en la permeabilidad y sus efectos sobre el agua del terreno.
Contraste de rigidez (material rígido y denso sobre materiales plásticos).
2.1.1.2 Procesos geomorfológicos.
Movimiento tectónico.
Actividad volcánica.
Avance y retroceso de glaciares.
Socavación de la pata del talud por corrientes de agua.
2 Ibid., p.29.
23
Erosión de la pata del talud por glaciares.
Socavación de la pata del talud por oleaje.
Socavación de las márgenes de ríos.
Erosión subterránea (disolución, tubificación).
Carga por sedimentación en la cresta del talud.
Remoción de la vegetación (por erosión, quemas, sequía).
2.1.1.3 Procesos físicos.
Lluvias intensas de corta duración.
Descongelamiento rápido de nieves perpetuas
Precipitaciones prolongadas.
Desembalse rápido seguido de flujos, o rompimiento de presas naturales.
Terremotos.
Erupción volcánica.
Rompimiento de lagos en cráteres.
Deshielo.
Meteorización por congelamiento/ deshielo.
Meteorización por contracción y expansión de suelos.
24
2.1.1.4 Procesos humanos.
Excavación de la pata del talud.
Carga de la cresta del talud.
Desembalse rápido de presas.
Irrigación.
Mantenimiento defectuoso del sistema de drenaje.
Escapes de agua de las tuberías.
Remoción de la vegetación por deforestación.
Explotación minera.
Disposición muy suelta de los rellenos de estériles.
Vibración artificial (por tráfico, hincado de pilotes, maquinaria pesada.)3
Los aspectos indicados anteriormente conllevan a una clasificación de
movimientos de falla de taludes, para Colombia se ha adoptado el sistema de
clasificación de Varnes (1978), que clasifica los deslizamientos en ocho grandes
grupos los cuales se describen a continuación.
3 Ibid., p. 30.
25
Caídas.
Las caídas son desprendimientos de material de cualquier tamaño en un talud de
pendiente fuerte, a lo largo de una superficie, a través del aire por caída libre, a
saltos o rodando. (Figuras 1 a 3).
Figura 1. Caídas de bloque por gravedad en roca fracturada.
Figura 2. Caídas de bloques rodando.
Bloqueos inestables
Afloramientos de agua
Bloque caídos
Suelo
Discontinuidades
26
.
Figura 3. Mecanismos de falla de caídas.
El movimiento es muy rápido a extremadamente rápido y puede o no, ser
precedido de movimientos menores que conduzcan a la separación progresiva o
inclinación del bloque o masa de material.
Material poco Resistente a la Erosión (lutita)
Roca resistente a la Erosión (arenisca o Caliza)
a. Erosión diferencial b. Presiones de tierra en juntas
Junta llena de agua
c. Presión hidrostática
d. Facturación por explosiones
Cuerpo de agua
e. Cuerpo de agua en material homogéneo
Cuerpo de agua
f. Cuerpo de agua en materiales de resistencia diferente a la erosión
27
La observación muestra que los movimientos tienden a comportarse como caídas
de caída libre cuando la pendiente superficial es de más de 75 grados. En taludes
de ángulo menor generalmente, los materiales rebotan y tienden a rodar.
Las “caídas de roca” corresponden a bloques de roca relativamente sana, las
caídas de residuos o detritos están compuestos por fragmentos de materiales
pétreos y las caídos de tierra corresponden a materiales compuestos de partículas
pequeñas de suelo o masas blandas (Figura 4).
Figura 4. Esquema de caídos de roca y residuos.
Wyllie y Norrish (1996) indican como causas de las caídas de roca en California la
lluvia, la roca fracturada, el viento, la escorrentía, las fracturas planares adversas,
el movimiento de los animales, la erosión diferencial, las raíces de los árboles, los
a. Caída de rocas b. Caída de residuos
28
nacimientos de agua, las vibraciones de maquinaria y vehículos; y la
descomposición del suelo.
Deben incluirse adicionalmente, los terremotos, los cortes de las vías, la
explotación de materiales y las actividades antrópicas.
Inclinación o volteo.
Este tipo de movimiento consiste en una rotación hacia adelante de un bloque o
de varios bloques de roca con centro de giro por debajo del centro de gravedad
del bloque (Figura 5).
Las fuerzas que este tipo de movimientos producen son generadas por bloque
adyacentes, por la acción del agua en las grietas o juntas, por expansiones y por
movimientos sísmicos.
Estos deslizamientos pueden abarcar zonas muy pequeñas o incluir volúmenes de
material de varios millones de metros cúbicos.
29
Figura 5. Volteo o inclinación en materiales residuales.
Dependiendo de las características geométricas y de la estructura geológica, la
inclinación de taludes puede generar fallas que varían de extremadamente lentas
a extremadamente rápidas. (Figuras 6 y 7). Las características de la estructura de
la formación geológica determinan la forma de ocurrencia de la falla.
Figura 6. Proceso de falla por volteo
Grieta de tensión
Grieta de tensión
Material de lutita blanda o erosionable
Cavidad o vacío
Caídas
30
Figura 7. Volteo que puede generar un desmoronamiento en el talud o falla en escalera
Reptación.
La reptación consiste en movimientos muy lentos a extremadamente lentos del
suelo subsuperficial sin una superficie de falla definida. Generalmente, el
movimiento es de unos pocos centímetros al año y afecta a grandes áreas de
terreno (Figura 8).
Este tipo de falla se a atribuye a alteraciones climáticas relacionadas con los
procesos de humedecimiento y secado en suelos, usualmente, muy blandos o
alterados.
La reptación puede preceder a movimientos más rápidos como los flujos o
deslizamientos.
31
Figura 8. Esquema de un proceso de reptación.
Deslizamiento.
Este tipo de movimiento consiste en un desplazamiento de corte a lo largo de una
o varias superficies de falla, que pueden detectarse fácilmente dentro de una
zona relativamente definida (Figura 9). El movimiento puede ser progresivo, o sea,
que no se inicia simultáneamente a lo largo de toda, la que sería, la superficie de
falla.
Los deslizamientos pueden ser de una sola masa que se mueve o pueden
comprender varias masas semi-independientes.
32
Los deslizamientos pueden obedecer a procesos naturales o a desestabilización
de masas de tierra por el efecto de cortes, rellenos, deforestación, etc.
Figura 9. Deslizamiento en suelos blandos.
Los deslizamientos se dividen en deslizamientos rotacionales y en deslizamientos
translacionales o planares. Esta diferenciación es importante porque puede definir
el método de análisis y estabilización a emplearse.
Deslizamiento rotacional.
En un deslizamiento rotacional la superficie de falla de forma circular con centro de
giro localizado por encima del centro de gravedad de la masa deslizante (Figura
10).
33
Visto en planta, el deslizamiento posee una serie de agrietamientos concéntricos y
cóncavos en la dirección del movimiento. El movimiento produce un área superior
de hundimiento y otra inferior de deslizamiento generándose comúnmente, flujos
de materiales por debajo del pie del deslizamiento.
En muchos deslizamientos rotacionales se forma una superficie cóncava en forma
de cuchara. Generalmente, el escarpe debajo de la corona tiende a ser
semivertical, lo cual facilita la ocurrencia de movimientos retrogresivos.
Figura 10. Deslizamiento rotacional típico.
Los deslizamientos estrictamente rotacionales ocurren usualmente, en suelos
homogéneos, naturales o artificiales.
Deslizamiento translaciónal.
34
En el deslizamiento translaciónal el movimiento de la masa se desplaza hacia
fuera o hacia abajo, a lo largo de una superficie más o menos plana o ligeramente
ondulada y tiene muy poco o nada de movimiento de rotación o volteo (Figura 11).
Los movimientos translacionales ocurren por superficies de debilidad tales como
fallas, juntas, fracturas, planos de estratificación y zonas de cambio de estado de
meteorización que corresponden en términos cuantitativos a cambios en la
resistencia al corte de los materiales o por el contacto entre la roca y materiales
blandos o coluviones. En muchos deslizamientos translacionales la masa se
deforma y/o rompe y puede convertirse en flujo.
Figura 11. Deslizamiento translaciónal.
Esparcimiento lateral.
35
En los esparcimientos laterales el modo de movimiento dominante es la extensión
lateral acomodada por fracturas de corte y tensión. El mecanismo de falla puede
incluir elementos no solo de rotación y translación sino también de flujo. (Figura
12).
Generalmente, los movimientos son complejos y difíciles de caracterizar. La tasa
de movimiento es por lo general extremadamente lenta.
Los esparcimientos laterales pueden ocurrir en masas de roca sobre suelos
plásticos y también se forman en suelos finos, tales como arcillas y limos
sensitivos que pierden gran parte de su resistencia al remoldearse.
Figura 12. Esquema de un esparcimiento lateral
Flujo
.
En un flujo existen movimientos relativos de las partículas o bloques pequeños
dentro de una masa que se mueve o desliza sobre una superficie de falla. Los
36
flujos pueden ser lentos o rápidos (Figura 13), así como secos o húmedos y los
puede haber de roca, de residuos o de suelo o tierra.
La ocurrencia de flujos está generalmente, relacionada con la saturación de los
materiales subsuperficiales. Algunos suelos absorben agua muy fácilmente
cuando son alterados, fracturados o agrietados por un deslizamiento inicial y esta
saturación conduce a la formación de un flujo.
Algunos flujos pueden resultar de la alteración de suelos muy sensitivos tales
como sedimentos no consolidados.
Figura 13. Flujos de diferentes velocidades
37
Avalancha.
En las avalanchas la falla progresiva es muy rápida y el flujo desciende formando
una especie de “ríos de roca y suelo”. Estos flujos comúnmente se relacionan con
lluvias ocasionales de índices pluviométricos excepcionales muy altos, deshielo de
nevados o movimientos sísmicos en zonas de alta montaña y la ausencia de
vegetación, aunque es un factor influyente, no es un prerrequisito para que
ocurran.
Las avalanchas son generadas a partir de un gran aporte de materiales de uno o
varios deslizamientos o flujos combinados con un volumen importante de agua, los
cuales forman una masa de comportamiento de líquido viscoso que puede lograr
velocidades muy altas con un gran poder destructivo y que corresponden
generalmente, a fenómenos regionales dentro de una cuenca de drenaje. Las
avalanchas pueden alcanzar velocidades de más de 50 metros por segundo en
algunos casos.
Movimientos complejos.
Con mucha frecuencia los movimientos de un talud incluyen una combinación de
dos o más de los principales tipos de desplazamiento descritos anteriormente,
este tipo de movimientos se les denomina como Complejo. Adicionalmente, un tipo
38
de proceso activo puede convertirse en otro a medida que progresa el fenómeno
de desintegración; es así como una inclinación puede terminar en caído o un
deslizamiento en flujo.4
Para que estos tipos de movimientos de masa sucedan o no, dependerá de las
propiedades mecánicas del suelo, pues estas podrán influir en el comportamiento
del talud. Debido a esto se hace necesario el estudio de las fuerzas internas del
suelo como son, ángulo de fricción y cohesión (resistencia al corte).
La resistencia al corte de una masa de suelo es la resistencia interna por unidad
de área que la masa de suelo puede oponer, a la falla y el deslizamiento, a lo largo
de algún plano interno.
Se debe entender la resistencia al corte de un suelo para poder analizar
problemas de estabilidad de suelos tales como capacidad de soporte, estabilidad
de taludes y empuje de tierras sobre estructuras de contención.
En resumen la resistencia al corte se puede definir como el esfuerzo cortante que
corresponde a la condición de falla.
4 SUÁREZ DÍAZ, Jaime. Deslizamientos y Estabilidad de Taludes en Zonas Tropicales. Bucaramanga. 1998,
p. 12-24.
39
Donde:
Figura 14. Circulo de Mohr y envolvente de falla
Es común en el estudio de la estabilidad de taludes definir un factor de seguridad
(FS), obtenido de un análisis matemático de estabilidad. El factor de seguridad es
posible definirlo entonces, como aquel factor por el cual pueden reducirse los
Φ
c
σ tan Φ
σ3 σ2 σ1
∆σ
σ
τ
σ3
σ3
σ3 σ3
∆σ
tan''
'
tan0
CS
t
C tecorEsfuerzo tan
CohesiónC
inicialEsfuerzo0
ernafriccióndeÁngulo int
efectivoEsfuerzo'totalEsfuerzot
porosdeesiónPr
cortealsistenciaS Re
40
parámetros de resistencia al corte disponible, para llevar al talud a un estado de
equilibrio limite a lo largo de una superficie de falla determinada.
El factor de seguridad calculado para un talud dado no está definido en forma
única mediante los métodos de análisis de uso corriente, sino que de hecho varía
según las suposiciones que se hagan. Además, el factor de seguridad no es
constante al lo largo de una superficie de falla. A continuación se presenta una
tabla de valores recomendados del factor de seguridad considerando el efecto de
las precipitaciones, así como de las posibles consecuencias de la falla, aplicables
tanto a taludes existentes como proyectados.
Se debe recordar que se trata solo de valores recomendados y que la selección
final del factor de seguridad mas apropiado dependerá de cada situación particular
que se analice.
Tabla 1. Factores de seguridad recomendables5
Riesgo a la vida
Riesgo económico Despreciable Bajo Alto
Despreciable > 1,1 1,25 1,5
Bajo 1,2 1,3 1,5
Alto 1,4 1,5 > 1,5
5 Ibid., p. 118.
41
En la tabla 1, se presentan algunas características de los métodos de equilibrio límite que
se utilizan con frecuencia en los análisis de estabilidad.
Tabla 2. Métodos de análisis de estabilidad de taludes6.
Método Superficies De falla
Equilibrio Características
Fellenius (1927)
Circular. De fuerzas
Este método no tiene en cuenta las fuerzas entre las dovelas y no satisface equilibrio de fuerzas, tanto para la masa deslizada como para dovela individuales. Sin embargo, este método es utilizado por su procedimiento simple. Muy impreciso para taludes planos con alta presión de poros. Factores de seguridad bajos
Bishop Simplificado
(1955) Circular. De momentos
Asume que todas las fuerzas de cortante entre dovelas son cero. Reduciendo el número de incógnitas. La solución es sobredeterminada debido a que no se establecen condiciones de equilibrio para una sola dovela.
Jambu Simplificado
(1968)
Cualquier forma de superficie
de falla.
De fuerzas
Al igual que Bishop asume que no hay fuerza cortante entre dovelas. La solución es sobredeterminada que no satisface completamente las condiciones de equilibrio de momentos. Sin embargo, Janbú utiliza un factor de corrección Fo para tener en cuenta este posible error. Los factores de seguridad son bajos.
Sueco Modificado
(1970)
Cualquier forma de superficie de falla.
De fuerzas
Supone que las fuerzas tienen la misma dirección que la superficie del terreno. Los factores de seguridad son generalmente altos.
Lowe y Karafiath (1960)
Cualquier forma de superficie
de falla.
De fuerzas
Asume que las fuerzas entre partículas están inclinados a un ángulo igual al promedio de la superficie del terreno y las bases de las dovelas. Esta simplificación deja una serie de incógnitas y no satisface el equilibrio de momentos. Se considera el más preciso de los métodos de equilibrio de fuerzas.
Spencer (1967)
Cualquier forma de superficie de falla.
Momentos y fuerzas
Asume que la inclinación de las fuerzas laterales son las mismas para cada tajada. Rigurosamente satisface el equilibrio estático asumiendo que la fuerza resultante entre tajadas tiene una inclinación constante pero desconocida.
Morngenstern y
Price (1965)
Cualquier forma de superficie
de falla.
Momentos y fuerzas
Asume que las fuerzas laterales siguen un sistema predeterminado. El método es muy similar al método Spencer con la diferencia que la inclinación de la resultante de las fuerzas entre dovelas se asume que varía de acuerdo a una función arbitraria.
6Ibid., p. 122.
42
Sarma (1973)
Cualquier forma de superficie
de falla.
Momentos y fuerzas
Asume que las magnitudes de las fuerzas verticales siguen un sistema predeterminado. Utiliza el método de las dovelas para calcular la magnitud de un coeficiente sísmico requerido para producir la falla. Esto permite desarrollar una relación entre el coeficiente sísmico y el factor de seguridad. El factor de seguridad estático corresponde al caso de cero coeficiente sísmico. Satisface todas las condiciones de equilibrio; sin embargo, la superficie de falla correspondiente es muy diferente a la determinada utilizando otros procedimientos más convencionales.
Elementos Finitos
Cualquier forma de superficie de falla.
Analiza Esfuerzos y
deformaciones
Satisface todas las condiciones de esfuerzo. Se obtienen esfuerzos y deformaciones en los nodos de los elementos, pero no se obtiene un factor de seguridad.
Espiral logarítmica
Espiral logarítmica
Momentos y fuerzas
Existen diferentes métodos con diversas condiciones de equilibrio.
2.1.2 Métodos de estabilización. Se puede reconformar un talud de corte para
incrementar su estabilidad por diferentes métodos. Los más utilizados son
los siguientes:
Tendido y conformación del talud. El tendido de un talud de corte es un
método apropiado y económico que se utiliza para repara deslizamientos
pequeño y medianos poco profundos. También es conveniente en
excavaciones de cortes nuevos o como medida correctiva de
deslizamientos incipientes. Tender el talud resulta ser lo mas indicado en
condiciones desfavorables como meteorización, fracturación, acción del
agua o por tratarse de materiales diferentes de los que predominan en un
tramo.
Terraceo o escalonamiento del talud. Este método se aplica propiamente a
taludes empinados en los que el tendido es difícil y es una medida bastante
43
útil en carácter preventivo pero requiere consideraciones de diseño
cuidadosas. El terraceo ayuda a controlar la erosión y a retener detritos
provenientes de deslizamientos pequeños. El talud se debe terracear de tal
forma que el agua de escorrentía sea recolectada y conducida fuera del
área de deslizamiento.
Construcción de trincheras estabilizantes. Las trincheras estabilizantes
aumentan la resistencia a la falla y sirven además como drenajes
profundos. Estas deben extenderse en la mayor parte de la zona inestable,
o al menos en toda la longitud de la pata y deben ser llevadas hasta la roca
o por lo menos hasta terreno muy firme bien por debajo de la superficie de
rotura.
Construcción de rellenos de contrapeso de suelo y roca en la pata del talud.
Son utilizados principalmente para proporcionar fuerzas resistentes en la
pata del talud fallado. También se utiliza para reparar pequeños
deslizamientos en los que la pata del talud este sobre empinado como
resultado de la erosión o la construcción deficiente. El volumen de relleno
de contrapeso puede estar entre la cuarta parte y la mitad del volumen de la
masa de suelo inestable, y puede extenderse mas allá del área fallada, este
no deberá colocarse en una posición tal que se incrementen las fuerza
inestabilizantes en la masa de falla7.
7 INSTITUTO NACIONAL DE VÍAS, Op. Cit., p. 232
44
Bioingeniería. La bioingeniería del suelo y la estabilización biotécnica son
técnicas de tratamiento de taludes en las que se utiliza la vegetación como
elemento principal de estabilización y control de la erosión.
Cada una de estas técnicas comprende las siguientes actuaciones:
Estabilización biotécnica. Este término hace referencia al uso integrado o
combinado de elemento vegetales vivos y componentes mecánicos o
estructurales inertes. Los componentes inertes comprenden una amplia
gama de materiales: hormigón, madera, piedra, goetextiles, geomallas, etc.
Bioingeniería del suelo. Hace referencia principalmente a la utilización de plantas
completas o fragmentos de tallos, raíces o ramas con capacidad de enraizar y
desarrollar una planta adulta completa.
2.2 MARCO CONCEPTUAL
2.2.1 Talud : masa de tierra que no es plana sino que posee pendiente o cambios
de altura significativos. En la literatura técnica se define como ladera cuando su
conformación actual tuvo como origen un proceso natural y talud cuando se
conformó artificialmente.
45
Las laderas que han permanecido estables por muchos años pueden fallar en
forma imprevista debido a cambios topográficos, sismicidad, flujos de agua
subterránea, cambios en la resistencia del suelo, meteorización o factores de tipo
antrópico o natural que modifiquen su estado natural de estabilidad.
Los taludes se pueden agrupar en tres categorías generales: Los terraplenes, los
cortes de laderas naturales y los muros de contención. Además, se pueden
presentar combinaciones de los diversos tipos de taludes y laderas.8
Figura 14. Nomenclatura de taludes y laderas.
8 SUÁREZ DÍAZ, Jaime. Deslizamientos y Estabilidad de Taludes en Zonas Tropicales. Bucaramanga. 1998,
p. 2
46
En el talud o ladera se definen los siguientes elementos constitutivos:
Altura villeta
Es la distancia vertical entre el pie y la cabeza, la cual se presenta claramente
definida en taludes artificiales pero es complicada de cuantificar en las laderas
debido a que el pie y la cabeza no son accidentes topográficos bien marcados.
Pie
Corresponde al sitio de cambio brusco de pendiente en la parte inferior.
Cabeza o escarpe
Se refiere al sitio de cambio brusco de pendiente en la parte superior.
Altura de nivel freático
Distancia vertical desde el pie del talud o ladera hasta el nivel de agua medida
debajo de la cabeza.
Pendiente
Es la medida de la inclinación del talud o ladera. Puede medirse en grados, en
porcentaje o en relación m/1, en la cual m es la distancia horizontal que
corresponde a una unidad de distancia vertical.
Ejemplo: Pendiente: 45o, 100%, o 1H:1V.
47
Existen, además, otros factores topográficos que se requiere definir como son
longitud, convexidad (vertical), curvatura (horizontal) y área de cuenca de
drenaje, los cuales pueden tener influencia sobre el comportamiento geotécnico
del talud.
2.2.2 Procesos de movimiento
Los procesos geotécnicos activos de los taludes y laderas corresponden
generalmente, a movimientos hacia abajo y hacia afuera de los materiales que
conforman un talud de roca, suelo natural o relleno, o una combinación de ellos.
Los movimientos ocurren generalmente, a lo largo de superficies de falla, por
caída libre, movimientos de masa, erosión o flujos. Algunos segmentos del talud
o ladera pueden moverse hacia arriba, mientras otros se mueven hacia abajo.
48
Figura 16. Nomenclatura de un deslizamiento.
En la figura 16. se muestra un deslizamiento o movimiento en masa típico, con
sus diversas partes cuya nomenclatura es la siguiente:
Escarpe principal
Corresponde a una superficie muy inclinada a lo largo de la periferia del área en
movimiento, causado por el desplazamiento del material fuera del terreno
original. La continuación de la superficie del escarpe dentro del material forma
la superficie de falla.
49
Escarpe secundario
Una superficie muy inclinada producida por desplazamientos diferenciales
dentro de la masa que se mueve.
Cabeza
Las partes superiores del material que se mueve a lo largo del contacto entre el
material perturbado y el escarpe principal.
Cima
El punto más alto del contacto entre el material perturbado y el escarpe principal.
Corona
El material que se encuentra en el sitio, prácticamente inalterado y adyacente a la
parte más alta del escarpe principal.
Superficie de falla
Corresponde al área debajo del movimiento que delimita el volumen de material
50
desplazado. El volumen de suelo debajo de la superficie de falla no se mueve.
Pie de la superficie de falla
La línea de interceptación (algunas veces tapada) entre la parte inferior de la
superficie de rotura y la superficie original del terreno.
Base
El área cubierta por el material perturbado abajo del pie de la superficie de falla.
Punta o uña
El punto de la base que se encuentra a más distancia de la cima.
Costado o flanco
Un lado (perfil lateral) del movimiento.
Superficie original del terreno
La superficie que existía antes de que se presentara el movimiento.
Derecha e izquierda
Para describir un deslizamiento se prefiere usar la orientación geográfica, pero si
51
se emplean las palabras derecha e izquierda debe referirse al deslizamiento
observado desde la corona mirando hacia el pie.
2.2.3 DIMENSIONES
Para definir las dimensiones de un movimiento se utiliza la terminología
recomendada por el IAEG (Figura 18):
1. Ancho de la masa desplazada Wd
Ancho máximo de la masa desplazada perpendicularmente a la longitud, Ld.
2. Ancho de la superficie de falla Wr
Ancho máximo entre los flancos del deslizamiento perpendicularmente a la
longitud Lr.
52
3. Longitud de la masa deslizada Ld
Distancia mínima entre la punta y la cabeza.
4. Longitud de la superficie de falla Lr
Distancia mínima desde el pie de la superficie de falla y la corona.
5. Profundidad de la masa desplazada Dd
Máxima profundidad de la masa movida perpendicular al plano conformado por
Wd y Ld
6. Profundidad de la superficie de falla Dr
Máxima profundidad de la superficie de falla con respecto a la superficie original
del terreno, medida perpendicularmente al plano conformado por Wr y Lr.
7. Longitud total L
Distancia mínima desde la punta a la corona del deslizamiento.
8. Longitud de la línea central Lcl
Distancia desde la punta o uña hasta la corona del deslizamiento a lo largo de
puntos sobre la superficie original equidistantes de los bordes laterales o flancos.
53
2.2.4 Etapas en el proceso de falla
La clasificación de deslizamientos pretende describir e identificar los cuerpos que
están en movimiento relativo. Las clasificaciones existentes son esencialmente
geomorfológicas y solamente algunas de ellas introducen consideraciones
mecánicas o propiamente geológicas.
Las caracterizaciones geotécnicas son necesarias y por esta razón, las
clasificaciones eminentemente topográficas y morfológicas, como las propuestas
por Varnes (1978), Hutchinson (1988), etc., deben adaptarse a las condiciones
verdaderas de los movimientos.
En este orden de ideas se deben considerar cuatro etapas diferentes en la
clasificación de los movimientos:
a. Etapa de deterioro o antes de la falla donde el suelo es esencialmente intacto.
b. Etapa de falla caracterizada por la formación de una superficie de falla o el
movimiento de una masa importante de material.
54
c. La etapa post-falla que incluye los movimientos de la masa involucrada en un
deslizamiento desde el momento de la falla y hasta el preciso instante en el cual
se detiene totalmente.
d. La etapa de posible reactivación en la cual pueden ocurrir movimientos que
pueden considerarse como una nueva falla, e incluye las tres etapas anteriores.
2.3 MARCO NORMATIVO
La realización de esta investigación se regirá por las normas de ensayos de
materiales para carreteras tomo l (suelos) del instituto nacional de vías INVIAS.
Tabla 3. Relación de normas INVIAS.9
NORMA
TÍTULO
OBJETO
I.N.V.E -
102
Descripción e
identificación
de suelos.
Esta práctica describe un procedimiento para identificar suelos y se
basa en el sistema de clasificación convencional. La identificación se
hace mediante un examen visual y por medio de ensayos manuales.
I.N.V.E -
123
Análisis
granulométrico
de suelos por
tamizado
El análisis granulométrico tiene por objeto la determinación cuantitativa
de la distribución de tamaños de partículas de suelo. Esta norma
describe el método para determinar los porcentajes de suelo que pasan
por los distintos tamices de la serie empleada en el ensayo, hasta el No
200
9 INSTITUTO NACIONAL DE VÍAS. Normas de ensayo de materiales para carreteras. Colombia. 1998.
55
I.N.V.E -
124
Análisis
granulométrico
de suelos por
medio de
hidrómetro
El análisis hidrométrico se basa en la ley de Stokes, la cual relaciona la
velocidad de una esfera, cayendo libremente a través de un fluido, con
el diámetro de la esfera. El hidrómetro se usa para determinar el
porcentaje de partículas de suelo dispersados, que permanecen en
suspensión en un determinado tiempo.
I.N.V.E -
125
Determinación
del límite
liquido de los
suelos.
El límite líquido de un suelo es el contenido de humedad expresado en
porcentaje del suelo secado en el horno, cuando este se halla en el
límite entre el estado líquido y el estado plástico. Para los fines de esta
especificación, cualquier valor observado o calculado deberá
aproximarse al centésimo.
I.N.V.E –
126
Limite liquido e
índice de
plasticidad
El objeto de este ensayo es la determinación en el laboratorio del límite
plástico de un suelo, y el cálculo del índice de plasticidad si se conoce
el límite liquido del mismo suelo.
Se denomina límite plástico a la humedad mas baja con la que pueden
formarse cilindros de suelo de unos 3mm (1/8 in) de diámetro, rodando
dicho suelo entre la palma de la mano y una superficie lisa, sin que
dichos cilindros se desmoronen.
I.N.V.E –
128
Determinación
del peso
especifico de
los suelos
Este método de ensayo se utiliza para determinar el peso específico de
los suelos por medio de un picnómetro.
Es la relación entre el peso en el aire de un cierto volumen de sólidos a
una temperatura dada y el peso en el aire del mismo volumen de agua
destilada a la misma temperatura.
I.N.V.E –
Compresión
Resistencia a la compresión inconfinada, es la carga por unidad de
área a la cual una probeta de suelo Este método se refiere a determinar
la resistencia a la compresión inconfinada de suelos bajo condiciones
56
152 inconfinada inalteradas, aplicando una carga axial, usando cualquiera de los
métodos de resistencia controlada
I.N.V.E -
154
Determinación
de la
resistencia al
corte método
de corte
directo
Esta norma tiene por objeto establecer el procedimiento de ensayo para
determinar la resistencia al corte de una muestra de suelo empleando
el método de corte directo. Este ensayo puede realizarse sobre todos
los tipos de suelo, con muestras inalteradas
I.N.V.E - Peso unitario
El peso unitario de un suelo está controlado por el peso de los
minerales que lo componen y por la densidad de su estructura. Por lo
general entre mas denso es un suelo (mayor es su peso unitario) mayor
es la probabilidad de que resista los movimientos asociados con los
deslizamientos.
2.4 MARCO CONTEXTUAL
Este trabajo se realizó en la vía de Manizales a Mariquita, recogiendo una serie
de muestras de talud y realizando los ensayos en los laboratorios del
CONSORCIO INCOPLAN LTDA
Geográficamente el talud esta ubicado en el departamento Caldas La zona se ubica en el
flanco Oriental de la cordillera Central y hace parte de una serie de rocas metamórficas
conformadas principalmente por la Formación Cajamarca las cuales están constituidas por
esquistos grafíticos, cloríticos y además algunos cuerpos intrusivos en forma de pequeños
57
diques. Debido al proceso de levantamiento de la cordillera se han formado paleorelieves
que poco a poco han venido quedando sepultados tanto por flujos volcánicos (a la base del
pleistoceno), como de recubrimientos piroclásticos más recientes. Desde el punto de vista
tectónico la zona presenta franjas de trazas de falla importantes dentro de las cuales se
destaca la Falla de Palestina que según la cartografía geológica esta ubicada muy cerca de
la localidad de Padua pero es de recordar que estas fallas regionales presentan fracturas
satélites y para el caso del K55 muy cercano a ellas deben existir brechas de falla ya que la
roca está muy cizallada. Por estar ubicada la vía en un terreno a media ladera el equilibrio
que hay entre las cenizas volcánicas y los suelos residuales se ha visto afectado por la
construcción de la vía y es así como en la mayoría del contorno de la zona se pueden
apreciar con frecuencia cicatrices de deslizamientos que afectan tanto la cobertura de la
ceniza volcánica como el suelo residual.
Desde el punto de vista del drenaje superficial se presenta en general un patrón
dendrítico es decir no hay una orientación preferencial de los segmentos,
especialmente debido a la cobertura de cenizas pero cuando la lluvia tiene lugar
esta se infiltra a través de la ceniza que son permeables alcanzando el suelo
residual algunas veces es arcilloso y se provocan desprendimientos importantes
aun en zonas donde no existen vías.
58
Figura 18. Ubicación Geográfica del talud, Vereda las Cintas
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Guaduas
Villeta
Chuguacal
Salida a La Dorada
La Palma
La Dorada
Guarino
Cr El Paso
Espinal
Cr Chicoral
Silvania
Dindal
Salida a Armero
San Felipe TO
Armero
La Sierra TO
Peaje Chinauta
Melgar
Cr Palobayo
Girardot
Chinchina
Club de Tiro
Romelia
Anserma
La Ceiba R
Guatica
Manizales
La Estrella CL
Irra
La Espanola
Montenegro Q
San Felipe Q
Alcala
La Tebaida
FresnoDelgaditas
La Esperanza CL
Cabecera del Llano
Alvarado
Buenos Aires TO
La Flor
PicalenaCoello TO
Supia
El Palo CL
El Manzano
Cajamarca
Circasia
59
3. METODOLOGÍA
3.1 DISEÑO DE INVESTIGACIÓN
La metodología desarrollada en el proyecto de investigación “Estabilización del
talud en el PR 55 + 950 de la vía Mariquita - Manizales, es considerado por
Tamayo y Tamayo como el tipo de investigación experimental, ya que es la
recopilación de información, registro e interpretación de las condiciones para así
hacer un diseño de estabilidad para el talud, que se acomode a la solución de los
deslizamientos y a la interrupción de transito que se presenta en este tramo de la
vía. La estabilización de deslizamientos activos o potencialmente inestables es un
trabajo relativamente complejo, el cual requiere de metodologías de diseño y
construcción.
La información que se recogió es la siguiente: geología, hidrología, topografía,
propiedades del suelo y clima, con esta se procede a hacer el estudio
concatenándolas y así lograr la estabilización del talud del PR 55 + 950 de la vía
Mariquita – Manizales.
Para dicho estudio la investigación se dividió en tres fases descritas a
continuación:
60
FASES DE INVESTIGACIÓN
Fase 1. Recopilación de datos:
Visitas de campo
Descripción de la localidad
Registro fotográfico
Recopilación de la información de la zona de trabajo
Descripción de la infraestructura existente
Análisis del problema
Toma de nuestras del suelo por medio de apiques
Levantamiento topográfico
Fase 2. Análisis y diseño
Realización de los laboratorios de suelos sobre muestras de material
obtenidas en el terreno
Elaboración del plano topográfico del sitio
Obtención de resultados de los laboratorios
Modelación del talud utilizando el programa Stable.
Diseño para estabilización del PR
61
Fase 3. Revisión:
Replanteo y corrección del proyecto
3.2 OBJETO DE ESTUDIO
El proyecto consistió en hacer un diseño para la estabilización del PR 55 + 950
de la vía Manizales – Mariquita, logrando así obtener la mejor alternativa viable
para dar una solución a la interrupción del transito.
3.3 FORMATOS
Se realizaron ensayos de laboratorio con las muestras de material obtenidas in
situ realizando una serie de formatos que nos ayudaran a la clasificación de
dichas muestras.
Descripción e identificación de suelos Esta práctica describe un
procedimiento para identificar suelos y se basa en el sistema de
clasificación convencional. La identificación se hace mediante un examen
visual y por medio de ensayos manuales.
62
Análisis granulométrico de suelos por tamizado. El análisis granulométrico
tiene por objeto la determinación cuantitativa de la distribución de tamaños
de partículas de suelo.(Ver anexo 2)
Análisis granulométrico de suelos por medio de hidrómetro. El hidrómetro
se usa para determinar el porcentaje de partículas de suelo dispersados,
que permanecen en suspensión en un determinado tiempo. (Ver anexo 2).
Determinación del límite liquido de los suelos. El límite líquido de un
suelo es el contenido de humedad expresado en porcentaje del suelo
secado en el horno, cuando este se halla en el límite entre el estado líquido
y el estado plástico. (Ver anexo 2).
Limite plástico e índice de plasticidad. El objeto de este ensayo es la
determinación en el laboratorio del límite plástico de un suelo, y el cálculo
del índice de plasticidad si se conoce el límite liquido del mismo suelo. (Ver
anexo 2).
Determinación del peso especifico de los suelos. Este método de ensayo se
utiliza para determinar el peso específico de los suelos por medio de un
picnómetro. (Ver anexo 2).
63
Compresión inconfinada en muestras de suelos. Este método se refiere a
determinar la resistencia a la compresión inconfinada de suelos bajo
condiciones inalteradas, aplicando una carga axial, usando cualquiera de
los métodos de resistencia controlada. (Ver anexo 2).
Determinación de la resistencia al corte método de corte directo. Se
realizó con el fin determinar la resistencia al corte de una muestra de
suelo empleando el método de corte directo. (Ver anexo 2).
3.4 VARIABLES
En esta investigación se relacionaron varias variables que se mencionan a
continuación y que nos llevaron a desarrollar el diseño de estabilización para
dicho tramo:
Categoría de análisis Variable Indicador
Sismicidad Presión de poros y onda sismica Esfuerzo cortante y
resistencia
Clima Lluvias,Vientos y Temperatura Intensidad, duración y
distribución
Intervención Antropica Topografía y cargas del talud
Cambios en las condiciones de humedad, vibraciones, y
cambios en la cobertura vegetal
64
Sismicidad los movimientos sísmicos pueden activar deslizamientos de
tierras. En el caso de un sismo existe el triple efecto de aumento de
esfuerzo cortante, disminución de resistencia por aumento de la presión de
poros y de formación asociados con la onda sísmica.
Clima general los componentes del clima en general son las lluvias, los
vientos y la temperatura de estos factores el que tiene mayor incidencia en
los deslizamientos es la lluvia. Los deslizamientos que ocurren en épocas
lluviosas representan la respuesta de las laderas a las precipitaciones que
caen sobre ellas. Estas precipitaciones tiene características variables,
definidas por la intensidad, duración y distribución sobre la zona de estudio.
por esta razón los umbrales de falla por lluvias varían de un sitio a otro
debido a las condiciones locales de la precipitación como de la ladera.
Intervención antropica el hombre es permanente modificador de los
elementos que conforma la superficie de la tierra y el efecto sobre los
taludes ha sido el de un agente desestabilizador. Las principales
modificaciones realizadas por el hombre y que afectan en forma
importante la estabilidad de taludes son los cambios en la topografía
65
y cargas del talud, cambios en las condiciones de humedad,
vibraciones, y cambios en la cobertura vegetal.
3.5 HIPÓTESIS
Teniendo en cuenta una sección transversal típica levantada en el sitio de la
referencia así como los parámetros de cohesión y fricción tomados de Hoek and
Bray y asumiendo un espesor de 5 m de fragmentos de esquistos mezclados con
suelo residual (c=0.30kg/cm², Ø=28°), sobre un horizonte de esquistos
(c=100kg/cm², Ø=30°); y estableciendo un corte de 18 m de altura escalonado
(bermas cada 6m de altura) con una pendiente de 45°, se obtuvo el siguiente
resultado:
Para la parte inferior del talud involucrando las dos bermas el círculo de falla
crítico arrojó un Factor de Seguridad de 1.60. Para el talud superior el Factor de
seguridad es de aproximadamente 1.00; interpretando estos resultados se puede
concluir preliminarmente que es posible ampliar la banca 8 m y cortar en tres
taludes a 45° con dos bermas intermedias para lo cual es necesario ejecutar un
programa de drenajes horizontales para aumentar el factor de seguridad en la
parte inferior a 1.86 y en la parte superior a 1.36. Como medida adicional en la
parte superior se deberá contemplar la posibilidad de colocar pernos pasivos con
platinas dispuestos en tres bolillo a una profundidad de 12m aproximadamente y la
66
protección definitiva con pasto de la zona. Para la parte media inferior es posible
que no se requieran pernos pero si se deberá bajar el nivel freático con drenes
subhorizontales hasta 12 m de profundidad y la protección del talud con prado de
la zona.
Así mismo se deberá construir una cuneta interior en la banca y en cada una de
las bermas superiores haciendo los descoles a los sistemas de drenaje de la
carretera sobre cunetas revestidas y obras con descoles adecuados.
Este esquema podrá contemplarse como una posibilidad en situación de
emergencia muy aproximado y el diseño definitivo contemplará con base en la
exploración del subsuelo una programación de obras de contención de la banca
actual y un refuerzo de las obras provisionales.
3.5.1 Recomendaciones Adicionales
Para llevar a cabo esta solución el corte se deberá ejecutar desde la parte
superior, esta medida es importante puesto que la descarga controlada
aumenta el factor de seguridad. De no procederse en esta forma se puede
generar un deslizamiento de alguna magnitud en el talud interior a través de
67
la superficie de contacto de los fragmentos de esquistos y el esquisto
alterado.
En el talud superior del nuevo terraceo se deberá colocar un sistema de
pernos pasivos para aumentar el factor de seguridad al deslizamiento.
En el talud interior se deberán ejecutar drenes subhorizontales hasta una
profundidad de aproximadamente 12 m
Debido a que existe el peligro de la formación de un deslizamiento
remontante de gran magnitud en la zona de la banca se debe emprender de
inmediato un sistema de filas de pilotes o confinamiento similar para
detener parcialmente el movimiento de la banca.
Una vez se haya recuperado la banca se deberá continuar con el
mantenimiento del talud interior y paralelamente ejecutar tres sondeos
exploratorios para diseñar en una forma definitiva las obras de contención o
similares para la recuperación de la banca antigua.
Es importante que se empiece inmediatamente a solucionar el proceso de
recuperación geomorfológica de la parte baja donde hubo el problema de
socavación que hizo colapsar el muro. Esto implica la construcción de
68
trinchos, corta corrientes y protección vegetal desde ahora mismo para así
poder recuperar la banca con la obra que se proyecte.
Simultáneamente se deben colocar mojones de referencia en una sección
central del nuevo corte propuesto y registrar el comportamiento del talud
interior.
69
4. TRABAJO INGENIERIL
4.1 DESARROLLO
A continuación se hace una descripción de las características geológicas y
geomorfológicas del contorno.
4.1.2 Geología General
La zona se ubica en el flanco Oriental de la cordillera Central y hace parte de una
serie de rocas metamórficas conformadas principalmente por la Formación
Cajamarca las cuales están constituidas por esquistos grafíticos, cloríticos y
además algunos cuerpos intrusivos en forma de pequeños diques. Debido al
proceso de levantamiento de la cordillera se han formado paleorelieves que poco
a poco han venido quedando sepultados tanto por flujos volcánicos (a la base del
pleistoceno), como de recubrimientos piroclásticos más recientes.
Desde el punto de vista tectónico la zona presenta franjas de trazas de falla
importantes dentro de las cuales se destaca la Falla de Palestina, que según la
cartografía geológica esta ubicada muy cerca de la localidad de Padua pero es de
recordar que estas fallas regionales presentan fracturas satélites y para el caso del
70
PR 55 muy cercano a ellas deben existir brechas de falla ya que la roca está muy
cizallada.
Por estar ubicada la vía en un terreno a media ladera el equilibrio que hay entre
las cenizas volcánicas y los suelos residuales se ha visto afectado por la
construcción de la vía y es así como en la mayoría del contorno de la zona se
pueden apreciar con frecuencia cicatrices de deslizamientos que afectan tanto la
cobertura de la ceniza volcánica como el suelo residual.
Desde el punto de vista del drenaje superficial se presenta en general un patrón
dendrítico es decir no hay una orientación preferencial de los segmentos,
especialmente debido a la cobertura de cenizas pero cuando la lluvia tiene lugar
esta se infiltra a través de la ceniza que son permeables alcanzando el suelo
residual algunas veces es arcilloso y se provocan desprendimientos importantes
aun en zonas donde no existen vías.
71
4.2.2 Geología Local. Desde el punto de vista estratigráfico en la zona se
presentan las siguientes unidades empezando desde la más antigua a la más
reciente:
4.2.3 Grupo Cajamarca, PC, e Intrusivos, IH.
Está conformado principalmente por esquistos de tipo grafítico y clorítico
predominando en el sector los primeros en algunos sectores especialmente en el
talud interior se puede apreciar este tipo de litología, en el contorno y cercano a
los taludes también es evidente el predominio de este tipo de materiales. Se
recuerda que el esquisto grafítico meteoriza y forma materiales principalmente
arcillosos.
También se presentan diques y pequeños lacolitos en el talud interior hacia la
base se puede apreciar un material rocoso que no presenta esquistocidad y se
trata de materiales o cuerpos intrusivos de tipo dioritico pero de textura fanerítica.
Estos cuerpos presentan alguna elongación en el sentido de la estratificación
debido al carácter de un pequeño lacolito. Las Fotografías que se presentan a
continuación muestran un aspecto de esta situación. Son cuerpos hipoabisales y
aparecen cartografiados con el símbolo IH, su composición principalmente es de
feldespatos y escasa presencia de cuarzo, el feldespato que predomina es el de
tipo plagioclasa.
72
Estos materiales cuando llegan a superficie tienden a meteorizarse formando
suelos arcillosos de tipo caolinitico. Muy cercano al sector y en la parte alta hay
una lente de tonalidad blanca de tipo caolinita que posiblemente debe ser el
resultado de la meteorización de este tipo de cuerpos intrusivos.
Muestra un aspecto de la esquistocidad y el fracturamiento del esquisto en la parte
media del talud.
73
El afloramiento masivo es de roca ígnea intrusiva de composición diorítica.
4.2.4 Flujos de Lodo Volcánico, TQC.
Durante la conformación en la base del pleistoceno los volcanes tales como Cerro
Bravo y general el escudo Volcánico de la cordillera Central durante el mayor
paroxismo se presentaron grandes flujos de lodo volcánico en forma de lahares
estos se encuentran hoy en día algo consolidados pero debido a los efectos de la
meteorización presentan una baja resistencia. En el sector se pudo detectar
especialmente durante la primera inspección un pequeño flujo de estos materiales
en el costado más occidental del muro es decir la zona en donde se inicio el
deterioro de la vía. Los materiales que se diferencian en este sector como flujos
74
son depósitos de cantos de rocas ígneas principalmente de piedra pómez pero
también hay cantos de rocas andesititas embebidos en un flujo volcánico.
Los materiales anteriormente descritos han estado sometidos a los agentes
meteóricos y han formado suelos residuales extensos antes de que se depositaran
las cenizas volcánicas durante el Holoceno.
En algunos sectores como en el caso de Petaqueros se han diferenciado con el nombre de
Formación Casabianca.
4.2.5 Cobertura de Ceniza Volcánica, QCV.
Estos materiales se depositaron en el Cuaternario reciente conformado
principalmente por materiales de tipo areno limoso en donde se presentan
fragmentos de piedra pómez en la cartografía aparece con el símbolo QCV y se
encuentra hacia la parte Sur hay una capa cuyo espesor esta variando de 4m y 20
cm. En la Fotografía siguiente se muestra un aspecto de este escarpe.
75
El escarpe superior está constituido por Cenizas volcánicas.
4.2.6 Suelos Residuales de Esquistos
Corresponden a zonas donde la cobertura de cenizas ha desaparecido por
erosión, dejando una superficie irregular.
4.2.7 Depósitos de Escombros, QE.
Debido a los procesos de corte para la conformación provisional de la banca el
talud interior se han hecho pequeños terraceos que han venido desintegrándose y
formando a su vez pequeños cuerpos semilenticulares superficiales que aparecen
cartografiados como QE y son los escombros caídos de los taludes cortados
76
recientemente son materiales completamente sueltos y sus espesores son
relativamente pequeños del orden de 50 cm a 2.50 m en los sitios de mayor
concentración son irregulares y aparecen cartografiados en el mapa que se anexa.
En la Fotografía siguiente se ilustran estas masas inestables.
Material recientemente desprendido
4.2.8 Cuerpos Deslizantes, QDA.
Hacia la parte superior del talud cortado recientemente se presenta un cuerpo
deslizante activo lubricado por una capa de caolinita que esta cubierta por ceniza
77
volcánica principalmente. Presenta un escarpe bien definido y lóbulos de
deformación así como grietas de tensión; en la cartografía aparece diferenciado
como QDA. En el pasado existieron otros cuerpos deslizantes cercanos en los
cuales prácticamente la ceniza ha desaparecido y todavía persiste algún
fenómeno de movimiento especialmente sobre los suelos residuales de los
esquistos. En la Fotografía a continuación se aprecia el aspecto anteriormente
descrito.
Frente del cuerpo deslizante activo
78
4.2.9 Botaderos Estabilizados, QBE.
Durante la ejecución de las excavaciones para la vía en el pasado se dispusieron
materiales tanto de descapote como del mismo corte de la vía lateralmente. Estos
materiales hoy son difíciles de diferenciar debido a la cobertura vegetal pero
morfológicamente presentan un contraste en las curvas de nivel, sobre el costado
Oriental un antiguo flujo de estos escombros y sobre el costado Oriental una
acumulación paralela al rumbo de la vía.
4.2.10 Botaderos Inestables, QBI.
El sector en el pasado fue un foco inestable que para estabilizarlo se construyó un
muro en concreto el cual falló posteriormente y debido a este fenómeno los
materiales de corte para ampliar la banca se dispusieron en el fondo del valle lo
cual aceleró el movimiento y produjo un flujo de tierra. Este se encuentra sobre el
costado externo de la vía y es un proceso muy activo descansando sobre los
depósitos de Casabianca y también sobre los esquistos. Estos materiales
presentan una inestabilidad bastante alta, como se aprecia en las siguientes
Fotografías.
79
Aspecto del botadero visto desde la parte inferior
80
Zona del botadero inestable visto desde la banca.
4.2.11 Depósitos Antrópicos, QRA.
Corresponden a los materiales de relleno que están cubriendo la banca actual son
pequeños capas de recebo sobre las cuales se han hincado parcialmente los
pilotes los cuales se están construyendo para la recuperación de la banca y
descansan sobre los esquistos y la Formación Casabianca.
81
4.3 Geología Estructural
Desde el punto de vista estructural en la zona del deslizamiento se presentan dos
tipos de discontinuidades, la esquistocidad que es subparalela al rumbo del eje de
la vía con inclinaciones de 20 grados hacia el talud interior. Esta inclinación debido
a los replegamientos por efectos del tectónismo puede estar variando y localmente
se encuentran inclusive planos con pequeñas inclinaciones hacia la banca.
Otros tipos de discontinuidades también cerradas y en todas las direcciones son
las diaclasas; hacer un levantamiento de diaclasas en el sector para un análisis de
estabilidad no es recomendable, debido a la gran proliferación de fracturamiento,
en todas direcciones que seguramente sobre una red estereográfica no presenta
concentraciones definidas como se aprecia en la Fotografía a continuación; el
análisis de estabilidad debe contemplar la posible formación de un deslizamiento
circular.
82
Zona de roca cizallada en la parte media del talud
4.4 Geomorfología
Desde el punto de vista fisiográfico la zona es un área de cordillera alta con
pendiente muy fuerte y crestas bastante agudas. En cuanto a las características
del drenaje se describen a continuación:
Integración: La integración en general es buena aunque persisten pequeñas
escalonamientos y durante las épocas de invierno hay zonas de infiltración tal
como se aprecia en la parte alta del deslizamiento que se presentó.
83
Adaptación: Localmente las pequeñas corrientes que hay tanto las que cruzan las
alcantarillas como las que bajan por el talud se pueden clasificar como
inadaptadas es decir que están cortando perpendicularmente las discontinuidades
especialmente de la esquistocidad. Esta inadaptación seguramente es por
antecedencia.
Génesis: Desde el punto de vista genético y teniendo en cuenta la dirección
predominante de la esquistocidad, los drenajes del sector se pueden considerar
como obsecuentes.
Patrón: El patrón en general de la zona y las áreas del contorno es de tipo
dendrítico es decir no hay una orientación definida o influencia de la estructura
sobre esas.
Desde el punto de vista del desarrollo del paisaje la zona en general presenta un
ambiente de tipo deposicional cubriendo la mayor parte del área por las cenizas
volcánicas. Pero sin duda al hacer el análisis regional el paisaje tiene una
influencia estructural debido a la presencia de las fallas así como a los planos de
esquistocidad que hay en el contorno y en el sitio del deslizamiento. También
84
debido al levantamiento relativamente reciente los procesos de inudacionales son
bastante altos.
4.5 TOPOGRAFIA
Los levantamientos topográficos se realizan a mediados del mes de Mayo de
2005, en un área estimada de 15.000 metros cuadrados, abarcando toda la falla y
el terreno sobre el cual se efectúan las obras de estabilización, incluyendo los
drenajes y entregas. Se localizan las líneas base denominadas eje 1, 2 y 3 a partir
de los 1, 2 y 3, se efectúan lecturas planimétricas y altimétricas dentro del
abscisado de estas líneas cada 5 metros, e igualmente a las secciones a los ejes
anteriormente citados; en la página siguiente se aprecia el esquema anteriormente
descrito.
En el Anexo 1 se incluye la información procesada de campo mediante el software
SRDMAP de los diferentes puntos leídos; y en el plano No. 3 se exhibe la
topografía del sitio en cuestión.
85
4.6 INVESTIGACIÓN DEL SUBSUELO
4.6.1. Exploración de campo
Se realizan cinco (5) perforaciones a mediados del mes de Marzo de 2005
ubicadas así:
Tabla 4. Perforaciones
Sondeo
No.
Profundidad en
metros Ubicación
1 18.0 Talud Interior.
2 14.5 Pata de Talud Interior.
3 7.0 Borde exterior banca sentido Fresno
4 17.0 Borde exterior banca escarpe falla centro.
5 11.0 Borde exterior banca sentido Manizales.
Total sondeos: Cinco (5) con longitud total de 67.5 m.
En las páginas siguientes se muestran las fotografías de las muestras tomadas.
En el talud interior se ejecutó el sondeo 1 y se detectó ceniza volcánica
descansando sobre el esquisto cizallado el cual aparece actualmente en el corte
del talud interior. Los otros dos sondeos se ejecutaron a nivel de la banca en
donde en el sondeo 2 se detectó la presencia del esquisto a lo largo de todo el
perfil.
En el sondeo 3 se bajó a 7 m y se detectó un relleno de 3.50 m sobre el esquisto
fracturado y en el sondeo 4 se detectó un espesor de 10 m de relleno. En el
sondeo 5 el relleno se detectó hasta los 7 m. Es de ano en el PR 55 + 0900 de la
86
Carretera Puente La Libertad – Fresno, Tramo 5006 tar que el contraste entre el
relleno y el esquisto alterado no está perfectamente definido.
Con base en las perforaciones y el rechazo de la tubería hincada se elabora perfil
estimado del esquisto alterado, véase Plano No. 4.
Sondeo No. 1, Ubicado en el Talud Interior.
87
Sondeo No. 2, Ubicado en la Pata del talud Interior.
88
Sondeo No. 3, Ubicado borde exterior banca sentido Fresno.
89
Sondeo No. 4, Ubicación borde exterior banca escarpe de falla – centro.
90
SSondeo No. 5, Ubicado borde exterior banca sentido Manizales
91
4.7 ENSAYOS DE LABORATORIO
Revisadas las muestras exhibidas en las fotografías enunciadas anteriormente de
los sondeos, y teniendo en cuenta las apreciaciones de las visitas técnicas al sitio
del deslizamiento, se efectuaron ensayos de clasificación, pesos unitarios y corte
directo para la muestra No. 1 del talud interior, con los siguientes resultados:
Tabla 5. Resultados de los ensayos de clasificación
Sondeo No.
Muestra No.
Espesor (m)
(gm/cm3) L.L. L.P. I.P. Cohesión (Kg/cm2)
1
1 1.0 - 1.5 1.752 42 34 8 0.17 38.46º
6 5.5 – 6.0 2.145 50 35 15
10 10.5 – 11.0 2.058 32 27 5
2
2 0.5 – 1.0 2.056 30 25 5
6 4.5 – 5.0 2.095 24 20 4
9 7.5 – 8.0 2.075 NL NP
3 2 2.0 – 2.5 2.335
4
3 3.5 – 4.0 2.334
5 5.5 – 6.0 2.161 28 24 4
12 15.0 – 15.5 2.236 25 21 4
5 3 3.0 – 3.5 1.990 30 24 6
En visita de seguimiento al sitio inestable realizada el 22 de Abril de 2005 se toma
muestra representativa del esquisto para establecer ensayo a la compresión y
corte directo por el plano de falla inducido por la estratificación de la roca con los
siguientes resultados.
92
Tabla 6. Resultado de compresión y corte directo
(gm/cm3) (Kg/cm2) Cohesión (Kg/cm2)
2.549 – 2.6 301.74 0.19 39.4º
Manteniendo la observación al sitio inestable en Mayo 18 de 2005 se toman muestras
representativas de los materiales de ceniza volcánica y esquisto con los siguientes
resultados:
93
Tabla 7. Resultados de laboratorio de las muestras de ceniza volcánica y esquisto
Muestra
No. Material Color Grava % Arena %
Finos
% L.L. L.P. I.P. (gm/cm3)
W (%)
Natural
Cohesión
(Kg/cm2)
W (%)
Ensayo
1 Ceniza Volcánica Gris
2.9 97.1 38.3 25.7 12.6 1.961 31.0 0.14 28.7º 33.62
1.946 0.21 30º 28.59
2 Ceniza Volcánica Habano
54.6 45.4 52.8 32.4 20.4 1.598 56.2 0.28 21.6º 64.02
1.587 0.20 28.5º 58.19
3 Ceniza Volcánica Habano
Carmelita 41.7 58.3 65.1 37 28.1 1.420 75.3
4 Esquisto Gris
2.520 0.09 49º Saturado
2.520 0.47 50º Natural
94
En el anexo 2 se pueden apreciar los resultados de los Ensayos de Laboratorio
efectuados a las muestras tomadas en el PR55+0900 de la vía MANIZALES -
MARIQUITA, así también los perfiles estratigráficos de los sondeos realizados.
4.8 ESTABILIDAD DE TALUDES.
De acuerdo a lo observado en las visitas realizadas durante las diferentes etapas
de evolución del proceso de remoción en masa y colapso de la banca en el PR
55+0900, en el sector es importante resaltar:
4.8.1. Erosión
En el sector se presenta una erosión relativamente baja en la capa vegetal y en
general en las laderas pero concentrado sobre los valles, así mismo cuando se
descubren los taludes de ceniza volcánica se presentan fenómenos erosivos en
forma de surcos principalmente en zonas de desplomes locales. En la actualidad
se puede hablar de la tendencia de una erosión en surcos sobre el talud interior
así como la formación de cárcavas en el talud exterior sobre los flujos de
botaderos inestables.
Hay erosión concentrada en los descoles de las alcantarillas. Indudablemente que
el sector del deslizamiento se debe a un mantenimiento deficiente de los descoles
95
de la alcantarilla que fueron socavados por erosión regresiva y posteriormente
colapsados y cuando se incrementaron las aguas lluvias se provoco una
socavación lateral que le quito el soporte lateral al muro y este falló,
desencadenándose así los fenómenos de inestabilidad en la banca.
4.8.2 Fenómenos de Remoción en Masa
En la zona se presentan abundantes fenómenos de remoción en masa
especialmente durante las épocas invernales. Debido a la saturación con agua
estos materiales de las cenizas alteradas en la zona se presentan
desprendimientos importantes a lo largo de los taludes naturales y también en los
taludes de la vía. Son frecuentes los taponamientos debido a los aguaceros
torrenciales concentrados en los taludes especialmente donde hay ceniza
volcánica.
Según la morfología del sector en el pasado este sitio fue un deslizamiento
traslacional que afectó la banca razón por la cual se construyo un muro en
concreto el cual funcionó durante algunos años. En la actualidad se presentan
focos de inestabilidad importantes así: en la parte alta sobre las lentes de los
suelos residuales caoliníticos descansan las cenizas y al perder el soporte lateral
por la construcción de la banca actual se ha dejado el material expuesto que
debido a la lluvia e infiltración de las aguas han formado un deslizamiento
96
semicircular de poca profundidad cuya superficie aflora hacia la parte superior del
talud.
Lateralmente a este se encuentra un antiguo deslizamiento o una cicatriz en
suelos residuales de los esquistos. Como se ha mencionado en el sector se cortó
recientemente el talud aterrazado para la recuperación de la banca y se ha venido
desintegrando. En esta ladera predominan las caídas de roca especialmente los
esquistos alterados. También hay algunos focos de inestabilidad cercanos a la
superficie de contacto entre el suelo residual y el esquisto. Debido a los procesos
de construcción de la vía un antiguo flujo de tierras ubicado en la parte exterior del
talud fue recargado con materiales de corte y se ha reactivado un flujo de tierras
en donde durante las épocas invernales se satura y el material fluye.
4.9 ANÁLISIS DE ESTABILIDAD
Teniendo en cuenta los reconocimientos de campo y la recolección de muestras
ejecutadas durante esta actividad, así como la exploración del subsuelo a
continuación se presenta en la Tabla denominada Parámetros utilizados para el
análisis de estabilidad, un resumen de los valores de cohesión, ángulo de fricción
y peso unitario para las diferentes unidades existentes tanto para el talud interior
como para los flujos de tierra y botaderos recientes en el talud exterior:
97
Tabla 9. Parámetros utilizados para el análisis de estabilidad
Ubicación Material Cohesión kg/cm² Fricción °
Peso Unitario
Total/Seco
T/m³
Talud Interior
Deslizamiento en Ceniza 0.1 15 1.50
Ceniza 0.28 condiciones
sumergidas
0.20 condiciones
de humedad
natural
21.6 condiciones
sumergidas
28.5 condiciones
de humedad
natural
1.598/1.585
condiciones
sumergidas
1.007
condiciones de
humedad natural
Flujo Volcánico –
Formación Casabianca
0.28 condiciones
sumergidas
0.20 condiciones
de humedad
natural
21.6 condiciones
sumergidas
28.5 condiciones
de humedad
natural
1.598/1.585
condiciones
sumergidas
1.007
condiciones de
humedad natural
Esquisto alterado 0.19 condiciones
sumergidas
39.4 condiciones
sumergidas
2.549
condiciones
sumergidas
Zona de escombros
desintegrados de cortes
recientes
-- -- --
Intrusivo -- -- --
Relleno Antrópico
(afirmado y pavimento)
0.1 15 1.8
Talud Exterior Flujos de Tierra y
Botaderos Recientes
0.1 10 1.1
98
Para el análisis de estabilidad se debe tener en cuenta que en las condiciones
actuales el nivel freático en épocas invernales está en superficie en los taludes y
en verano puede bajarse a una profundidad de 2.00m por debajo del nivel del
esquisto.
Teniendo en cuenta que la solución que actualmente se adelanta es de tipo
provisional el procedimiento definitivo requiere de obras de mayor envergadura
tanto para la banca como para los taludes interior y exterior. Para tal efecto
teniendo en cuenta la geología se hizo una sectorización a lo largo de la sección
transversal más crítica, con base en la cual se realizaron análisis de estabilidad en
diferentes franjas así como en otras dos secciones hacia los dos costados del
deslizamiento.
4.9.1. Talud Interior
Dicho talud se divide en dos partes: la superior que está conformada por la
discordancia entre los esquistos alterados y la ceniza volcánica y la inferior que
está conformada por esquistos alterados.
Con las propiedades de los materiales de la parte superior del talud se realizó un
análisis de estabilidad para la condición pseudoestática utilizando el programa
Stable; teniendo en cuenta la posición del nivel freático en el contacto ceniza –
99
esquisto y un factor de aceleración de la gravedad de 0.25g se obtuvo un factor de
seguridad de 0.64.
Para incrementar este factor de seguridad se modeló una descarga del talud en la
zona del contacto de la ceniza con el esquisto hasta intersectar el terreno natural
con una pendiente de 1.25 H:1.00V, complementado con la construcción de dos
filas de anclajes de 30 Toneladas, 25 m de longitud, espaciados en tres bolillo
cada 3 metros y drenaje del talud para obtener un abatimiento del nivel freático
hasta 5 m mediante la ejecución de perforaciones subhorizontales; con estas
condiciones se obtuvo un factor de seguridad de 1.11.
Además, para complemetar la solución se recomienda la protección definitiva de
este talud con malla y concreto lanzado que proteja la ceniza volcánica hasta el
esquisto alterado. Para el cálculo estructural teniendo en cuenta los afloramientos
y los sondeos la roca sana se encuentra a una profundidad de 15 m
aproximadamente.
100
Figura 19. Solución Talud interior zona de cenizas y esquisto.
Se aclara que a pesar de que se obtuvieron resultados de laboratorio con ángulos
de fricción mayores a 40° se optó para los análisis de estabilidad calcular el factor
de seguridad con un ángulo de 39° para casos eventuales en donde el
replegamiento de los esquistos sea desfavorable.
La longitud del bulbo del anclaje se obtuvo por medio de la siguiente expresión:
Lb = T/(PI*Dh*Tadm)
Lb : Longitud del Bulbo
T : Fuerza de diseño a Tensión
Dh : Diámetro de la perforación
Corte 1.25 H : 1.00V
Dos filas de Anclajes 25 ml Fuerza : 30 T
101
Tadm : Esfuerzo admisible del contacto roca/lechada según Wyllie, 1991 que se
asemeja a una pizarra o lutita endurecida.
T : 30 T
Dh : 0.12m
Tadm : 0.30 T
Lb : 2.60 m
Llibre : 25.00 – 2.60 = 22.40m.
El ángulo óptimo de inclinación del anclaje es la diferencia entre el ángulo de
fricción de la roca, que varía entre 40° y 50° y el del ángulo de la discontinuidad
crítica que puede llegar hasta 40. Lo cual da un ángulo óptimo entre 0 y 10° que
según los análisis de estabilidad presenta un mayor factor de seguridad en una
disposición horizontal.
Se evaluó la estabilidad de la parte inferior del talud conformado por esquistos
alterados, cortando el talud actual a 45° en promedio, donde presenta una
degradación superficial, y se obtuvo un factor de seguridad de 1.19 para la
condición de análisis pseudoestática utilizando una aceleración de la gravedad
102
horizontal de 0.25g. Lo anterior permite establecer que tan solo se requiere de
una reconformación del talud y su protección definitiva encapsulándolo con malla y
concreto lanzado y bajando el nivel freático a 6 m. El abatimiento del nivel freático
se debe realizar mediante la ejecución de drenajes subhorizontales durante el
periodo de banqueo de reconformación en la medida en que se adelante la
protección de arriba hacia abajo.
Se recuerda que el recubrimiento con malla y concreto lanzado debe tener
drenajes de 25 metros de longitud distribuidos cada 6 metros con un ángulo de 10°
y alivio en formas de lloraderos para evitar el deterioro de esta especialmente
durante épocas de invierno cuando las aguas lluvias puedan infiltrarse hasta la
superficie del esquisto alterado.
Los detalles de estas obras de estabilización del talud interior se pueden observar
en los cuatro (4) planos de construcción denominados Obras de Protección del
talud Interior, que en síntesis es hacer un proceso de reconformación del talud
actual y el proceso consiste en iniciar la ejecución del corte en la parte superior
mediante la ejecución de un concreto lanzado soportado con anclajes en forma de
tres bolillo para proteger especialmente el sector de las cenizas y la zona de
transición a los materiales de suelos residuales, previa la colocación de sistemas
de drenajes horizontales para evacuar las aguas subterráneas. También la zona
103
de concreto lanzado debe dejarse los lagrimales para evitar la acumulación de
agua y presión de poros que se genere detrás de la membrana protectora.
4.9.2 Banca Existente
En este sector se presentan rellenos antrópicos de la vía localmente confinados
con una fila de pilotes metálicos que hace parte la solución provisional. Debido a
que el empotramiento por percusión no es muy profundo se debe reforzar esta
condición con una solución de pantallas, caissons y pernos.
En las condiciones actuales la banca existente tiene un factor de seguridad de
0.69 para la condición de análisis pseudoestática utilizando una aceleración de la
gravedad horizontal de 0.25g, con un círculo de falla en la zona de transición de
relleno y esquistos alterados.
La ejecución de una pantalla anclada soportada con sistemas de caisson y pernos
eleva este factor de seguridad a 1.18, se requiere de 4 filas de pernos de 30 T, 30
m de longitud, espaciados horizontalmente 3m, la longitud el bulbo es de 2.60m y
la longitud libre es de 27.40m. Ver Figura a continuación, denominada Zona de la
banca estabilización con 4 filas de anclajes y descenso del nivel freático.
104
Figura 20. Zona de la banca estabilización con 4 filas de anclajes y descenso del
nivel freático
4.9.3 Talud Exterior
Analizando retrospectivamente la zona inestable el muro que fallo fue por causa
principalmente de socavación debido a un deterioro en la entrega del drenaje
hacia la base de este. Esto ocasionó una pérdida lateral y desconfinó
completamente la estructura ocasionando su volcamiento.
Debido a que los materiales del talud exterior fueron dispuestos sin ningún tipo de
compactación estos continuaron fluyendo e incrementaron la inestabilidad en
forma de flujos de lodo y roca. Por las razones anteriormente expuestas el
mecanismo de falla es planar y por lo tanto se modeló utilizando el método de
bloque deslizante con el que se obtuvo un factor de seguridad de 0.90 para la
4 filas de anclajes de 30 m de longitud, 30 T, espaciados 3.0 m horizontalmente y 1.50 m verticalmente
105
condición de análisis pseudoestática utilizando una aceleración de la gravedad
horizontal de 0.25g. Al bajar el nivel freático el factor de seguridad para la misma
condición de carga aumentó a 1.04. Con lo cual se corrobora la necesidad de
drenar la zona completamente con control superficial mediante la suspensión de
entrega de aguas de la banca y la captación y manejo con cortacorrientes y
canales de recolección y un muro de pata en gaviones que controle el proceso de
erosión regresiva desde la base fundado sobre la unidad de los esquistos, además
este sector debe ser recuperado con especies de baja talla y empradizaciones. Así
mismo se debe hacer un mantenimiento preventivo especialmente antes de los
periodos invernales que eviten la concentración de flujos de agua en donde el
drenaje superficial pueda tener algún deterioro. Los detalles de estas obras de
estabilización del talud exterior se pueden observar en los cuatro (4) planos de
construcción denominados Obras de Protección del talud exterior.
4.9.4 Análisis adicionales secciones 3, 7 y 12.
Se realizaron análisis en las secciones 3, 7 y 12, que aparecen ubicadas en el
plano geológico; los resultados de los factores de seguridad se presentan en la
Tabla que se presenta a continuación.
106
En el anexo No. 3 se incluye las memorias tomadas del programa PCSTABL5
para los perfiles 3, 7 y 12.
107
108
Para garantizar el paso se ha construido una obra provisional mediante la
ejecución de pilotes metálicos de tubería los cuales posteriormente serán
cubiertos por una losa debajo de la cual se hará un relleno con un material liviano,
usando llantas material que no transmite peso lateral a la estructura.
109
5. COSTOS TOTALES DE LA INVESTIGACIÓN
5.1 RECURSOS MATERIALES
Tabla 27. Recursos materiales
CONCEPTO UNIDAD CANTIDAD VALOR
UNITARIO VALOR TOTAL
Alquiler GPS Unidad 1 $115,000.00 $115,000.00
Anillado Unidad 3 $5,000.00 $15,000.00
Cds. Unidad 11 $1,000.00 $11,000.00
Cubierta Unidad 2 $17,000.00 $34,000.00
Fotocopias Hoja 220 $50.00 $11,000.00
Gasolina blanca Galon 1 $6,000.00 $6,000.00
Impresiones Hoja 1500 $200.00 $300,000.00
Legajador A-Z Unidad 1 $10,000.00 $10,000.00
Papel Resma 6 $7,800.00 $46,800.00
Parafina Kilo 1 $3,000.00 $3,000.00
Recarga Cartuchos Cartucho 2 $20,000.00 $40,000.00
Tinta para impresión Cartucho 2 $90,000.00 $180,000.00
TOTAL $771,800
110
5.2 RECURSOS INSTITUCIONALES
Tabla 28. Recursos Institucionales
CONCEPTO UNIDAD CANT VALOR UNITARIO VALOR TOTAL
ENSAYOS DE LABORATORIO
Análisis Granulométrico de suelos por tamizado 3 $ 40,000.00 $120,000.00
Compresión inconfinada en muestras de suelos 1 $ 75,000.00 $ 75,000.00
Determinación de la resistencia al corte "Método de corte directo" 3 $151,800.00 $455,400.00
Determinación del contenido de humedad 3 $ 9,600.00 $ 28,800.00
Determinación del límite liquido de los suelos. 3 $ 16,000.00 $ 48,000.00
Determinación del peso especifico de los suelos 3 $ 16,000.00 $ 48,000.00
Peso unitario 3 $ 16,000.00 $ 48,000.00
TOTAL $823,200.00
5.3 RECURSOS TECNOLÓGICOS
Tabla 29. Recursos tecnológicos
CONCEPTO UNIDAD CANTIDAD HORAS VALOR UNITARIO VALOR TOTAL
Computador Equipo 370 $1,500.00 $555,000.00
Escáner Equipo 5 $10,000.00 $50,000.00
Cámara fotográfica Equipo 3 $7,500.00 $22,500.00
TOTAL $627,500.00
111
5.4 RECURSOS HUMANOS
Tabla 30. Recursos humanos
CARGO
NO. HORAS
SEMANA
TOTAL HORAS
VALOR HORA
VALOR TOTAL
Director temático 16 $115.100
Asesora
metodológica* 2 64 $148.148
Laboratorista** 8 92 $5.000 $460.000
TOTAL $ 723.600
5.5 RECURSOS DE TRANSPORTE
Tabla 31. Recursos de transporte
CONCEPTO VALOR
Gasolina $240,000
Peajes $320,000
Mantenimiento $352,000
TOTAL $912,000
*Valor asumido por la Universidad de La Salle, según resolución rectorial No. 345 de noviembre 15 del 2005.
** Valor asumido por la Universidad de La Salle, según contrato laboral.
112
5.6 RECURSOS FINANCIEROS
Tabla 32. Recursos financieros
RECURSOS
FUENTES DE FINANCIACIÓN
UNIVERSIDAD DE LA SALLE FACULTAD DE
INGENIERIA CIVIL EQUIPO INVESTIGADOR VALOR TOTAL
Recursos humanos $ 723,600.00 $ 723,600.00
Recursos materiales $ 771,800.00 $ 771,800.00
Recursos tecnológicos $ 627,500.00 $ 627,500.00
Recursos de transporte $ 912,000.00 $ 912,000.00
Recursos institucionales $ 823,600.00 $ 823,600.00
Imprevistos (5%) $ 115,565.00 $ 115,565.00
COSTO TOTAL DE LA INVESTIGACIÓN $3,974,065.00
113
6. CONCLUSIONES
Teniendo en cuenta los cálculos para la estabilización del sector se
recomienda la ejecución de anclajes en la parte superior del talud interior
con malla y concreto lanzado para proteger el contacto ceniza – esquistos
alterados y malla y concreto lanzado para la zona de esquistos alterados.
Todo este talud debe ser drenado para garantizar que el nivel freático esté
abatido por lo menos 6m. La zona de la banca requiere de obras de
contención adicionales a las que actualmente se están implementando
mediante la construcción de estructuras de contención con caisson y
pantallas ancladas.
Para realizar el proceso de estabilización del talud interior se debe iniciar la
descarga en tramos no mayores a 10 m en sentido longitudinal de la vía. Se
debe dejar completamente anclado y terminado con malla y concreto
lanzado. Es importante que el talud debe estar libre de escombros y
paralelamente se debe construir los sistemas de drenajes subhorizontales.
En cuanto a los drenajes se recomienda iniciarlos con una separación de 12
m en el sentido horizontal y 6 m en sentido vertical en tres bolillo y
114
dependiendo de su efectividad si persiste la humedad en el talud cerrar la
malla a un espaciamiento de 6 m en el sentido horizontal.
Para el talud exterior se debe adelantar un sistema de recuperación
geomorfológica el cual consiste en la ejecución de trincho en gaviones
hacia la base del flujo de tierras empotrados dentro de la zona de los
esquistos, para evitar que la erosión regresiva genere taludes inestables y
se pueda presentar un fenómeno de erosión remontante, previa la
captación de todas las aguas de la banca. Posteriormente se debe empezar
un proceso de reconformación de todo la depresión mediante la ejecución
de cortacorrientes, pequeños trinchos y la ejecución de cunetas colectoras
lateralmente para entregarlas hasta la zona de los esquistos, en la parte
inferior y así colectar las aguas lluvias. También este proceso de
recuperación geomorfológica incluye la ejecución filtros franceses en las
zonas que presentan mayor humedad y la reconformación final se debe
hacer por medio de revegetalización con especies de la zona.
Respecto a la zona de la banca esta debe estar permanentemente bien
drenada, por ello se recomienda la construcción de dos pozos de
abatimiento hechos manualmente revestidos y con filtros en grava y
geotéxtil entre el revestimiento y el terreno natural, dejando tuberías de
paso a través de los anillos de revestimiento. Antes de la construcción de
115
los pozos se deberá ejecutar una perforación dirigida a la base del pozo y
entregarla para el caso del costado oriental a un cortacorriente cercano a la
plataforma de perforación; y del costado occidental hacer su entrega al
canal de recolección.
116
7. RECOMENDACIONES
De acuerdo con lo expuesto en los capítulos anteriores es importante tener en
cuenta las siguientes recomendaciones:
Para el talud exterior se debe adelantar un sistema de recuperación
geomorfológica el cual consiste en la ejecución de trincho en gaviones
hacia la base del flujo de tierras empotrados dentro de la zona de los
esquistos, previa la captación de todas las aguas de la banca.
Posteriormente se debe empezar un proceso de reconformación de todo la
depresión mediante la ejecución de cortacorrientes, pequeños trinchos y la
ejecución de cunetas colectoras lateralmente para entregarlas hasta la zona
de los esquistos, en la parte inferior y así colectar las aguas lluvias.
También este proceso de recuperación geomorfológica incluye la ejecución
filtros franceses en las zonas que presentan mayor humedad y la
reconformación final se debe hacer por medio de revegetalización con
especies de la zona.
Para realizar el proceso de estabilización del talud interior se debe iniciar la
descarga en tramos no mayores a 10 m en sentido longitudinal de la vía. Se
debe dejar completamente anclado y terminado con malla y concreto
117
lanzado. Es importante que el talud debe estar libre de escombros y
paralelamente se debe construir los sistemas de drenajes subhorizontales.
En cuanto a los drenajes se recomienda iniciarlos con una separación de 12
m en el sentido horizontal y 6 m en sentido vertical en tres bolillo y
dependiendo de su efectividad si persiste la humedad en el talud cerrar la
malla a un espaciamiento de 6 m en el sentido horizontal.
Respecto a la zona de la banca esta debe estar permanentemente bien
drenada, por ello se recomienda la construcción de dos pozos de
abatimiento hechos manualmente revestidos y con filtros en grava y
geotéxtil entre el revestimiento y el terreno natural, dejando tuberías de
paso a través de los anillos de revestimiento. Antes de la construcción de
los pozos se deberá ejecutar una perforación dirigida a la base del pozo y
entregarla para el caso del costado oriental a un cortacorriente cercano a la
plataforma de perforación; y del costado occidental hacer su entrega al
canal de recolección.
Todos los resultados mostrados en esta investigación son el producto de un
exhaustivo análisis y procesamiento de la información capturada durante
las diferentes visitas de seguimiento realizadas en terreno al sitio en
cuestión, si se llegara a hacer alguna modificación se deberá tener en
118
cuenta lo anteriormente expuesto y hacer seguimiento pre y post del
diseño.
119
BIBLIOGRAFÍA
BOWLES,Joseph. Physical and Geotechnical Propierties of Soils. Mc Graw - Hill
International Editions.
CRESPO VILLALAZ,Carlos. Mecánica de suelos y cimentaciones. Limusa 1993
FREDERICK S. Merrit. Manual del Ingeniero civil. Mc Graw – Hill Inter Americana
de Mexico. 1992
PECK Ralph B., HANSON,Walter E., THORNBURN Thomas H. Ingeniería de
cimentaciones. Editorial. Limusa Noriega, 1999 México.
SUAREZ DIAZ, Jaime. Estabilidad de taludes en zonas tropicales.
VARGAS DELGADO, Manuel. Ingeniería de fundaciones, fundamentos e
introducción al análisis geotécnico. Escuela colombiana de ingeniería. 1996
120
Favor regístralas completas y en orden alfabético
MUESTRA 1
4,90 cm
11,33 cm
18,86 cm²
2,31
555,20 g
2,60 g/cm³
5690,00 Kg
301,74 Kg/cm²
REVISION
PAGINA 1 DE 1
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900
GUILLERMO VARGAS
JHON JAIRO POVEDACOMPRESION EN ROCA
DESCRIPCION : ARENISCA DE COLOR GRIS, DE GRANO FINO, CON OXIDACIONES
CLIENTE
CODIGO
FECHA DE ENSAYO : 2005 -05-10
ORDEN DE TRABAJO
REFERENCIA
Carga máxima
Diametro de la muestra
Altura de la muestra
Área de la muestra
Relación áltura muestra
Esfuerzo máximo
Volumen de la muestra
Peso unitario húmedo
SONDEO MUESTRA 1 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Arenisca de color gris, de grano fino, con oxidaciones.
4,95 cm
3,52 cm 1408
19,24 cm²
67,74 cm² 2,549 ( g/cm³)
172,7 g
10 Kg
0,52 Kg/cm²
3,52 cm
3,685 cm
INICIAL FINAL Inalterada X X
Recipiente - - Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,151
P1 (g) - -
P2 (g) - -
P3 (g) - - Circular X Def. Inicial 557 1*10 -³ in
Humedad (%) - - Cuadrada Def. Final 557 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 557 0 19,24 0,52 0 0 0 0
02´38" 27 10 556 5,59 19,12 0,523 0,292 0,072 0,513 0,558
04´34" 42 20 556 8,69 18,99 0,527 0,457 0,072 1,026 0,867
06´41" 56 32 560 11,58 18,84 0,531 0,614 -0,216 1,642 1,156
09´22" 56 46 564 11,58 18,67 0,536 0,62 -0,505 2,36 1,157
12´00" 54 60 568 11,16 18,49 0,541 0,604 -0,794 3,079 1,116
13´38" 53 70 570 10,96 18,36 0,545 0,597 -0,938 3,592 1,095
15´25" 52 80 572 10,75 18,24 0,548 0,589 -1,082 4,105 1,075
18´00" 50 91 575 10,34 18,1 0,552 0,571 -1,299 4,669 1,034
20´19" 51 100 578 10,54 17,99 0,556 0,586 -1,515 5,131 1,054
24´26 52 120 581 10,75 17,74 0,564 0,606 -1,732 6,158 1,074
29´59" 48 144 586 9,92 17,44 0,574 0,569 -2,093 7,389 0,991
35´50" 45 175 594 9,31 17,05 0,587 0,546 -2,67 8,98 0,930
38´35" 45 205 597 9,31 16,67 0,6 0,558 -2,886 10,519 0,930
42´40" 43 234 602 8,89 16,31 0,613 0,545 -3,247 12,007 0,889
46´14" 39 260 605 8,07 15,98 0,626 0,505 -3,464 13,341 0,807
49´05" 36 280 608 7,45 15,74 0,635 0,473 -3,68 14,368 0,745
51´36" 37 300 610 7,65 15,49 0,646 0,494 -3,824 15,394 0,765
54´26" 38 320 612 7,86 15,24 0,656 0,516 -3,969 16,42 0,787
57´11" 39 340 615 8,07 14,99 0,667 0,538 -4,185 17,446 0,807
59´55" 41 360 619 8,48 14,74 0,678 0,575 -4,474 18,473 0,848
1:02´46" 41 380 621 8,48 14,5 0,69 0,585 -4,618 19,499 0,848
1:07´20" 41 400 622 8,48 14,25 0,702 0,595 -4,69 20,525 0,848
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -05-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
REFERENCIA
REVISION
PAGINA 1 DE 4
Volumen de la muestra
Peso de la muestra
CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Plano de Falla Inducido por Estratificación
Diametro de la muestra
Anillo de serie
Peso unitario total
EQUIPO DE CORTE 01
FALLA EN CONDICION :
Carga normal
Esfuerzo normal
Asltura después de consolidada
Altura final
Altura de la muestra
Área inicial de la muestra
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA
SECCIÓN DE MUESTRA
Inundado
Humedad Natural
ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
DEFORMACIONLECTURA DEL
ANILLOTIEMPO
RELACION
τ/σ
DEFORMACIÓNESFUERZOFUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
SONDEO MUESTRA 1 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Arenisca de color gris, de grano fino, con oxidaciones.
4,95 cm
3,52 cm 1408
19,24 cm²
67,74 cm² 2,549 ( g/cm³)
172,7 g
20 Kg
1,039 Kg/cm²
3,52 cm
3,67 cm
INICIAL FINAL Inalterada X X
Recipiente - - Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,126
P1 (g) - -
P2 (g) - -
P3 (g) - - Circular X Def. Inicial 560 1*10 -³ in
Humedad (%) - - Cuadrada Def. Final 560 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 560 0 19,24 1,040 0,000 0 0 0
02´05" 48 10 553 9,92 19,12 1,046 0,519 0,505 0,513 0,496
03´40" 58 20 551 11,99 18,99 1,053 0,631 0,649 1,026 0,600
06´06" 71 30 550 14,67 18,87 1,060 0,777 0,722 1,539 0,734
08´33" 83 40 550 17,15 18,74 1,067 0,915 0,722 2,053 0,858
10´56" 95 50 552 19,62 18,62 1,074 1,054 0,577 2,566 0,981
12´37" 95 56 555 19,62 18,54 1,079 1,058 0,361 2,874 0,981
15´20" 98 70 557 20,24 18,36 1,089 1,102 0,216 3,592 1,012
18´23" 92 82 560 19 18,21 1,098 1,043 0 4,208 0,950
21´14" 94 96 562 19,41 18,04 1,109 1,076 -0,144 4,926 0,971
26´43" 94 120 568 19,41 17,74 1,127 1,094 -0,577 6,158 0,971
31´08" 96 140 572 19,83 17,49 1,144 1,134 -0,866 7,184 0,992
35´34" 93 160 578 19,21 17,23 1,161 1,115 -1,299 8,21 0,961
39´48" 93 180 583 19,21 16,98 1,178 1,131 -1,66 9,236 0,961
44´10" 91 200 585 18,8 16,73 1,195 1,124 -1,804 10,263 0,940
48´45" 83 220 589 17,15 16,48 1,214 1,041 -2,093 11,289 0,858
53´33" 81 240 591 16,74 16,23 1,232 1,031 -2,237 12,315 0,837
58´50" 85 260 594 17,56 15,98 1,252 1,099 -2,453 13,341 0,878
1:00´05" 83 280 598 17,15 15,74 1,271 1,090 -2,742 14,368 0,858
1:04´48" 80 300 600 16,53 15,49 1,291 1,067 -2,886 15,394 0,827
1:08´39" 77 320 603 15,91 15,24 1,312 1,044 -3,103 16,42 0,796
1:11´04" 75 340 606 15,5 14,99 1,334 1,034 -3,319 17,446 0,775
1:14´30" 75 360 608 15,5 14,74 1,357 1,052 -3,464 18,473 0,775
1:17´45" 75 380 610 15,5 14,5 1,379 1,069 -3,608 19,499 0,775
1:20´33" 77 400 619 15,91 14,25 1,404 1,116 -4,257 20,525 0,796
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
REFERENCIA
REVISION
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CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Plano de Falla Inducido por Estratificación
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -05-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso de la muestra
Carga normal
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
Altura final
FALLA EN CONDICION :
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
RELACION
τ/σ
Inundado
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
SONDEO MUESTRA 1 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Arenisca de color gris, de grano fino, con oxidaciones.
4,95 cm
3,52 cm 1408
19,24 cm²
67,74 cm² 2,549 ( g/cm³)
172,7 g
40 Kg
2,079 Kg/cm²
3,52 cm
3,642 cm
INICIAL FINAL Inalterada X X
Recipiente - - Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,123
P1 (g) - -
P2 (g) - -
P3 (g) - - Circular X Def. Inicial 550 1*10 -³ in
Humedad (%) - - Cuadrada Def. Final 550 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 550 0 19,24 2,079 0,000 0 0 0
02´40" 58 10 548 11,99 19,12 2,092 0,627 0,144 0,513 0,300
05´36" 97 20 544 20,03 18,99 2,106 1,055 0,433 1,026 0,501
08´11" 141 30 541 29,09 18,87 2,120 1,542 0,649 1,539 0,727
10´13" 164 40 542 33,82 18,74 2,134 1,805 0,577 2,053 0,846
12´41" 169 50 544 34,84 18,62 2,148 1,871 0,433 2,566 0,871
14´31" 174 60 544 35,87 18,49 2,163 1,940 0,433 3,079 0,897
16´39" 176 70 546 36,28 18,36 2,179 1,976 0,289 3,592 0,907
18´23" 176 80 548 36,28 18,24 2,193 1,989 0,144 4,105 0,907
20´49" 174 90 551 35,87 18,11 2,209 2,003 -0,072 4,618 0,907
23´13" 176 100 552 36,28 17,99 2,223 1,959 -0,144 5,131 0,881
26´21" 171 120 557 35,25 17,74 2,255 1,976 -0,505 6,158 0,876
29´07" 170 140 561 35,05 17,49 2,287 2,004 -0,794 7,184 0,876
35´10" 170 160 565 35,05 17,23 2,322 2,046 -1,082 8,21 0,881
38´53" 171 180 568 35,25 16,98 2,356 2,052 -1,299 9,236 0,871
43´30" 169 200 571 34,84 16,73 2,391 2,058 -1,515 10,263 0,861
48´23" 167 220 575 34,43 16,48 2,427 2,052 -1,804 11,289 0,846
52´48" 164 240 579 33,82 16,23 2,465 2,058 -2,093 12,315 0,835
56´36" 162 260 581 33,4 15,98 2,503 2,026 -2,237 13,341 0,810
1:00´44" 157 280 585 32,38 15,74 2,541 2,057 -2,526 14,368 0,810
1:04´39" 157 300 588 32,38 15,49 2,582 2,050 -2,742 15,394 0,794
1:08´10" 154 320 591 31,76 15,24 2,625 2,084 -2,959 16,42 0,794
1:11´59" 150 340 594 30,94 14,99 2,668 2,064 -3,175 17,446 0,774
1:14´46" 148 360 596 30,53 14,74 2,714 2,071 -3,319 18,473 0,763
1:18´20" 148 380 598 30,53 14,5 2,759 2,106 -3,464 19,499 0,763
DEFORMACIÓNTIEMPO
LECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
RELACION
τ/σ
Inundado
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO
Carga normal
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
FALLA EN CONDICION :
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
Peso de la muestra
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Plano de Falla Inducido por Estratificación
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
REFERENCIA
REVISION
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PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -05-10
0
0,5
1
1,5
2
2,5
0,00 0,54 0,56 0,61 0,67 1,07 1,11 1,20 1,29 1,40 2,13 2,21 2,36 2,54
ES
FU
ER
ZO
CO
RT
AN
TE
(K
g/c
m²)
ESFUERZO NORMAL (Kg/cm²)
GRAFICO ESFUEZO NORMAL Vs ESFURZO CORTANTE
SONDEO MUESTRA 2
Descripción : Ceniza volcanicade color habano, con concresiones de oxido
6,36 cm
2,75 cm 1408
31,77 cm²
87,36 cm² 1,591 ( g/cm³)
139 g
32 Kg
1,007 Kg/cm²
2,61 cm
2,473 cm
INICIAL FINAL Inalterada X X
Recipiente - - Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,082
P1 (g) - -
P2 (g) - -
P3 (g) - - Circular X Def. Inicial 478 1*10 -³ in
Humedad (%) - - Cuadrada Def. Final 423 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0,1397 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 415 0 31,77 1,007 0,000 0 0 0
03´25" 18 10 400 3,72 31,61 1,012 0,118 1,46 0,399 0,116
06´26" 27 20 398 5,59 31,45 1,017 0,178 1,654 0,799 0,175
09´30" 35 30 395 7,24 31,28 1,023 0,231 1,946 1,198 0,226
12´30" 45 40 393 9,31 31,12 1,028 0,299 2,141 1,597 0,291
15´40" 53 50 390 10,96 30,96 1,034 0,354 2,433 1,997 0,343
19´10" 60 60 388 12,4 30,8 1,039 0,403 2,627 2,396 0,388
24´40" 70 75 385 14,47 30,56 1,047 0,473 2,919 2,995 0,452
27´10" 72 85 383 14,88 30,4 1,053 0,489 3,114 3,395 0,465
32´40" 80 100 380 16,53 30,15 1,061 0,548 3,406 3,994 0,517
39´07 88 120 378 18,18 29,83 1,073 0,609 3,6 4,792 0,568
46´20" 95 142 375 19,62 29,48 1,085 0,666 3,892 5,671 0,613
54´10" 101 170 373 20,86 29,02 1,103 0,719 4,087 6,789 0,652
58´30" 104 185 372 21,47 28,78 1,112 0,746 4,184 7,388 0,671
1:09´50" 110 220 370 22,71 28,22 1,134 0,805 4,379 8,786 0,710
1:15´45" 112 240 369 23,12 27,9 1,147 0,829 4,476 9,585 0,723
1:25´20" 114 270 368 23,53 27,42 1,167 0,858 4,573 10,783 0,735
1:32´25" 114 295 367 23,53 27,01 1,185 0,871 4,671 11,781 0,735
1:39´00" 114 315 366 23,53 26,69 1,199 0,882 4,768 12,58 0,735
1:45´40" 114 340 365 23,53 26,29 1,217 0,895 4,865 13,579 0,735
1:52´40" 113 360 363 23,33 25,97 1,232 0,898 5,06 14,377 0,729
1:58´48" 112 380 363 23,12 25,65 1,248 0,901 5,06 15,176 0,723
2:03´56" 112 400 361 23,12 25,33 1,263 0,913 5,255 15,975 0,723
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
REFERENCIA
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CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Ensayo realizado a humedad natural
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -05-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso de la muestra
Carga normal
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
Altura final
FALLA EN CONDICION :
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
RELACION
τ/σ
Inundado
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
NORMAL CORTE NORMAL CORTE NORMAL CORTE
0 0 Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm² Kg/cm²
0,520 0,000 1,040 0,000 2,079 0,000
0,523 0,292 1,046 0,519 2,092 0,627
0,527 0,457 1,053 0,631 2,106 1,055
0,531 0,614 1,060 0,777 2,120 1,542
0,536 0,620 1,067 0,915 2,134 1,805
0,541 0,604 1,074 1,054 2,148 1,871
0,545 0,597 1,079 1,058 2,163 1,940
0,548 0,589 1,089 1,102 2,179 1,976
0,552 0,571 1,098 1,043 2,193 1,989
0,556 0,586 1,109 1,076 2,209 2,003
0,564 0,606 1,127 1,094 2,223 1,959
0,574 0,569 1,144 1,134 2,255 1,976
0,587 0,546 1,161 1,115 2,287 2,004
0,600 0,558 1,178 1,131 2,322 2,046
0,613 0,545 1,195 1,124 2,356 2,052
0,626 0,505 1,214 1,041 2,391 2,058
0,635 0,473 1,232 1,031 2,427 2,052
0,646 0,494 1,252 1,099 2,465 2,058
0,656 0,516 1,271 1,090 2,503 2,026
0,667 0,538 1,291 1,067 2,541 2,057
0,678 0,575 1,312 1,044 2,582 2,050
0,690 0,585 1,334 1,034 2,625 2,084
0,702 0,595 1,357 1,052 2,668 2,064
1,379 1,069 2,714 2,071
1,404 1,116 2,759 2,106
SONDEO MUESTRA 3
Descripción : Ceniza volcanicade color habano carmelito, con oxidaciones
391,69 176,8
176,8 0,11
Recipiente 36A
3/8 P1 (g) 763,8
N4 P2 (g) 468,8
N10 0 0 0 100 P3 (g) 77,11
N40 28,7 28,7 7,3 92,7
N200 134,4 135 34,4 58,3 GRAVA 0%
FONDO 13,5 13,5 58,3 ARENA 41,70%
176,6 177 FINOS 58,30%
Clasifica MH
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
GRANULOMETRIA POR TAMIZADO
(NTC 1522 )
REFERENCIA
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CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Bloque
Peso total de la muestra seca
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso muestra lavado sobre tamiz 200 Error %
Suma pesos retenidos
% PASA%
RETENI
PESO
RETENI
PESO
RETENIDTAMIZ CONTENIDO DE HUMEDAD
SONDEO MUESTRA 3
Descripción : Ceniza volcanicade color habano carmelito, con oxidaciones
Humedad Natural>al Limite liquido
Golpes 39 23 14 - - - -
Recipiente Nº 22 42 53 69 68 79 36A
P1 (g) 33,15 36,61 33,42 16,85 15,2 15,21 763,8
P2 (g) 22,4 24,75 22,52 13,99 12,76 12,79 468,8
P3 (g) 5,55 6,65 6,2 6,31 6,15 6,2 77,11
W (%) 63,8 65,2 66,8 37,2 36,9 36,7 75,3
65,1 MH
37
28,1
MH 6,722
-
-
-
Peso de la muestra inicial(g)
Peso retenido en el tamiz #40 (g)
Porcentaje retenido en el tamiz # 40
LIMITE LIQUIDO
LIMITE PLASTICO
INDICE DE PLASTICIDAD
CLASIFICACION U.S.C.S. GENERAL
CLASIFICACION U.S.C.S. PASA T-40
INDICE DE LIQUIDEZ
INDICE DE CONSISTENCIA
INDICE DE FLUIDEZ
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
LIMITES DE CONSISTENCIA
(LÍMITE LÍQUIDO Y LÍMITE PLÁSTICO)
(NTC - 4630)
REFERENCIA
REVISION
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PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -06-02
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES:Ensayo realizado a humedad natural. Bloque
CONTENIDO
DE
HUMEDAD
LIMITE PLASTICOLIMITE LIQUIDOCazuela 02
63,564
64,565
65,566
66,567
0 10 20 30 40 50
NU
ME
RO
DE
GO
LP
ES
CONTENIDO DE HUMEDAD (%)
CONTENIDO DE HUMEDAD Vs NÚMERO DE GOLPES
SONDEO MUESTRA 3
Descripción : Ceniza volcanicade color habano carmelito, con oxidaciones
Recipiente 36A W1 400,5
P1 (g) 763,8 W2 425,1
P2 (g) 468,8 W3 115,7
P3 (g) 77,1 γt (t/m³) 1,42
Humedad 75,30% γd (t/m³) 0,81
P1=Peso del recipiente más muestra húmeda P2=Peso del recipiente mas muestra seca P3=Peso del recipiente
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
ωn PESO UNITARIO
CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
DETERMINACIÓN DEL PESO
UNITARIO
REFERENCIA
REVISION
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PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
SONDEO MUESTRA 4 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Muestra de talud (esquisito de color gris).
5,1 cm
3,6 cm 1408
20,43 cm²
73,54 cm² 2,52 ( g/cm³)
185,3 g
10,25 Kg
0,502 Kg/cm²
3,6 cm
3,778 cm
INICIAL FINAL Inalterada X X
Recipiente - - Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,157
P1 (g) - -
P2 (g) - -
P3 (g) - - Circular X Def. Inicial 524 1*10 -³ in
Humedad (%) - - Cuadrada Def. Final 524 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 524 0 20,43 0,502 0,000 0 0 0
02´20" 10 10 522 2,07 20,3 0,505 0,102 0,141 0,498 0,202
05´40" 35 25 520 7,24 20,1 0,510 0,360 0,282 1,245 0,706
08´30" 55 40 520 11,37 19,91 0,515 0,571 0,282 1,992 1,109
12´30" 60 60 525 12,4 19,65 0,522 0,631 -0,071 2,988 1,210
15´15" 62 80 529 12,82 19,39 0,529 0,661 -0,353 3,984 1,251
18´10" 63 90 532 13,02 19,26 0,532 0,676 -0,564 4,482 1,270
22´20" 60 110 538 12,4 19 0,539 0,653 -0,988 5,478 1,210
27´50" 60 145 544 12,4 18,55 0,553 0,668 -1,411 7,222 1,210
33´26" 62 180 551 12,82 18,1 0,566 0,708 -1,905 8,965 1,251
38´10" 65 210 561 13,43 17,71 0,579 0,758 -2,611 10,459 1,310
41´20" 64 240 563 13,23 17,33 0,591 0,763 -2,752 11,953 1,291
46´03" 63 260 568 13,02 17,07 0,600 0,763 -3,104 12,949 1,270
49´40" 62 290 573 12,82 16,68 0,615 0,769 -3,457 14,443 1,251
52´37" 66 315 578 13,64 16,36 0,627 0,834 -3,81 15,688 1,331
56´40" 66 345 584 13,64 15,98 0,641 0,854 -4,233 17,812 1,331
59´57" 67 375 592 13,85 15,6 0,657 0,888 -4,798 18,676 1,351
1:04´50" 66 400 594 13,64 15,28 0,671 0,893 -4,939 19,922 1,331
ORDEN DE TRABAJO
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
REFERENCIA
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CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE
Peso unitario total
Peso de la muestra
OBSERVACIONES: Plano de Falla por diaclasa.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
Altura de la muestra Anillo de serie
Carga normal
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
FALLA EN CONDICION :
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
RELACION
τ/σ
Inundado
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
SONDEO MUESTRA 4 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Muestra de talud (esquisito de color gris).
5,1 cm
3,6 cm 1408
20,43 cm²
73,54 cm² 2,52 ( g/cm³)
185,3 g
30,75 Kg
1,505 Kg/cm²
3,6 cm
3,77 cm
INICIAL FINAL Inalterada X X
Recipiente - - Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,141
P1 (g) - -
P2 (g) - -
P3 (g) - - Circular X Def. Inicial 525 1*10 -³ in
Humedad (%) - - Cuadrada Def. Final 525 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 525 0 20,43 1,505 0,000 0 0 0
02´29" 22 10 520 4,55 20,3 1,515 0,224 0,353 0,498 0,148
04´23" 36 20 520 7,45 20,17 1,525 0,369 0,353 0,996 0,242
07´17" 72 30 519 14,88 20,04 1,534 0,743 0,423 1,494 0,484
09´17" 115 42 515 23,74 19,88 1,547 1,194 0,706 2,092 0,772
12´20" 165 55 512 34,02 19,72 1,559 1,725 0,917 2,739 1,106
15´20" 174 75 516 35,87 19,46 1,580 1,843 0,635 3,735 1,167
20´30" 188 100 523 38,74 19,13 1,607 2,025 0,141 4,98 1,260
24´20" 178 122 527 36,69 18,85 1,631 1,946 -0,141 6,076 1,193
27´48" 174 145 526 35,87 18,55 1,658 1,934 -0,071 7,222 1,167
31´30" 176 164 538 36,28 18,31 1,679 1,981 -0,917 8,168 1,180
34´41" 175 185 543 36,07 18,04 1,705 1,999 -1,27 9,214 1,173
39´50" 177 215 550 36,48 17,65 1,742 2,067 -1,764 10,708 1,186
45´00" 177 245 555 36,48 17,26 1,782 2,114 -2,117 12,202 1,186
49´45" 172 270 558 35,46 16,94 1,815 2,093 -2,328 13,447 1,153
56´50" 170 310 568 35,05 16,43 1,872 2,133 -3,034 15,439 1,140
1:00´00" 179 335 573 36,89 16,11 1,909 2,290 -3,387 16,684 1,200
1:07´10" 178 375 580 36,69 15,6 1,971 2,352 -3,881 18,676 1,193
1:11´50" 175 400 592 36,07 15,28 2,012 2,361 -4,727 19,922 1,173
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
REFERENCIA
REVISION
PAGINA 2 DE 4
CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Plano de Falla por diaclasa.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso de la muestra
Carga normal
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
Altura final
FALLA EN CONDICION :
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
RELACION
τ/σ
Inundado
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
SONDEO MUESTRA 4 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Muestra de talud (esquisito de color gris).
5,1 cm
3,6 cm 1408
20,43 cm²
73,54 cm² 2,52 ( g/cm³)
185,3 g
51 Kg
2,497 Kg/cm²
3,592 cm
3,717 cm
INICIAL FINAL Inalterada X X
Recipiente - - Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,154
P1 (g) - -
P2 (g) - -
P3 (g) - - Circular X Def. Inicial 525 1*10 -³ in
Humedad (%) - - Cuadrada Def. Final 525 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0,0076 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 525 0 20,43 2,497 0,000 0 0 0
02´10" 25 10 522 5,17 20,3 2,512 0,255 0,212 0,498 0,101
04´15" 45 20 521 9,31 20,17 2,529 0,462 0,283 0,996 0,183
06´18" 83 30 516 17,15 20,04 2,545 0,856 0,636 1,494 0,336
09´50" 157 45 512 32,38 19,85 2,569 1,631 0,919 2,241 0,635
13´10" 225 65 509 46,32 19,59 2,603 2,364 1,131 3,237 0,908
15´40" 272 80 508 55,94 19,39 2,630 2,885 1,202 3,984 1,097
17´10" 293 90 508 60,22 19,26 2,648 3,127 1,202 4,482 1,181
22´40" 290 120 512 59,61 18,87 2,703 3,159 0,919 5,976 1,169
25´10" 287 140 520 59 18,62 2,739 3,169 0,354 6,973 1,157
28´58" 294 160 524 60,43 18,36 2,778 3,291 0,071 7,969 1,185
33´34" 283 182 530 58,18 18,07 2,822 3,220 -0,354 9,064 1,141
36´10" 279 205 535 57,37 17,78 2,868 3,227 -0,707 10,21 1,125
40´50" 275 220 540 56,55 17,58 2,901 3,217 -1,061 10,957 1,109
45´10" 276 245 545 56,75 17,26 2,955 3,288 -1,414 12,202 1,113
49´10" 264 275 552 54,3 16,88 3,021 3,217 -1,909 13,696 1,065
54´10" 263 315 560 54,1 16,36 3,117 3,307 -2,475 15,688 1,061
59´10" 268 345 566 55,12 15,98 3,191 3,449 -2,899 17,182 1,081
1:02´50" 273 375 570 56,14 15,6 3,269 3,599 -3,182 18,676 1,101
1:05´57" 276 400 574 56,75 15,28 3,338 3,714 -3,465 19,922 1,113
GUILLERMO VARGAS ALDANA
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CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
REFERENCIA
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CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Plano de Falla por diaclasa.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso de la muestra
Carga normal
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
Altura final
FALLA EN CONDICION :
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
RELACION
τ/σ
Inundado
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
0,502 0,000
0,505 0,102
0,510 0,360
0,515 0,571
0,522 0,631
0,529 0,661
0,532 0,676
0,539 0,653
0,553 0,668
0,566 0,708
0,579 0,758
0,591 0,763
0,600 0,763
0,615 0,769
0,627 0,834
0,641 0,854
0,657 0,888
0,671 0,893
1,505 0,000
1,515 0,224
1,525 0,369
1,534 0,743
1,547 1,194
1,559 1,725
1,580 1,843
1,607 2,025
1,631 1,946
1,658 1,934
1,679 1,981
1,705 1,999
1,742 2,067
1,782 2,114
1,815 2,093
1,872 2,133
1,909 2,290
1,971 2,352
2,012 2,361
2,497 0,000
2,512 0,255
2,529 0,462
2,545 0,856
2,569 1,631
2,603 2,364
2,630 2,885
2,648 3,127
2,703 3,159
2,739 3,169
2,778 3,291
2,822 3,220
2,868 3,227
2,901 3,217
2,955 3,288
3,021 3,217
3,117 3,307
3,191 3,449
3,269 3,599
3,338 3,714
0,0000,5001,0001,5002,0002,5003,0003,5004,000
ES
FU
ER
ZO
CO
RTA
NT
E
(Kg
/cm
²)
ESFUERZO NORMAL (Kg/cm²)
GRAFICO ESFUERZO NORMAL Vs ESFUERZO CORTANTE
SONDEO MUESTRA 2
Descripción : Ceniza volcanica de color habano, con concresiones de oxido
172,97 101,7
101,7 0
Recipiente B7
3/8 P1 (g) 307
N4 0 0 0 100 P2 (g) 210
N10 1,3 1,3 0,8 99,2 P3 (g) 37,03
N40 33,6 33,6 19,4 79,8 Humedad (%)56,20%
N200 59,5 59,5 34,4 45,4
FONDO 7,3 7,3 45,4 GRAVA 0%
101,7 102 ARENA 54,60%
FINOS 45,40%
Clasifica SM
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
GRANULOMETRIA POR TAMIZADO
(NTC 1522 )
REFERENCIA
REVISION
PAGINA 1 DE 1
CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES:
Peso total de la muestra seca Suma pesos retenidos
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso muestra lavado sobre tamiz 200 Error %
TAMIZPESO
RETENID
PESO
RETENI
%
RETENI% PASA CONTENIDO DE HUMEDAD
SONDEO MUESTRA 2
Descripción : Ceniza volcanicade color habano carmelito, con concresiones
Humedad Natural>al Limite liquido
Golpes 35 23 12 - - - -
Recipiente Nº 23 29 37 111 112 118 B7
P1 (g) 27,29 27,21 32,26 15,32 15,63 15,39 307,2
P2 (g) 20,13 19,89 22,68 13,09 13,41 13,1 210
P3 (g) 6,32 6,06 5,37 6,18 6,59 6,05 37,03
W (%) 51,8 52,9 55,3 32,3 32,6 32,5 56,2
52,8 MH
32,4
20,4
SM 7,523
-
-
-
CONTENIDO
DE
HUMEDAD
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
LIMITES DE CONSISTENCIA
(LÍMITE LÍQUIDO Y LÍMITE PLÁSTICO)
(NTC - 4630)
REFERENCIA
REVISION
PAGINA 1 DE 1
LIMITE LIQUIDO CLASIFICACION U.S.C.S. PASA T-40
LIMITE PLASTICO INDICE DE LIQUIDEZ
CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES:Ensayo realizado a humedad natural.
Cazuela 02 LIMITE LIQUIDO LIMITE PLASTICO
Peso de la muestra inicial(g)
Peso retenido en el tamiz #40 (g)
Porcentaje retenido en el tamiz # 40
INDICE DE PLASTICIDAD INDICE DE CONSISTENCIA
CLASIFICACION U.S.C.S. GENERAL INDICE DE FLUIDEZ
51,552
52,553
53,554
54,555
55,5
0 10 20 30 40
NU
ME
RO
DE
GO
LP
ES
CONTENIDO DE HUMEDAD (%)
CONTENIDO DE HUMEDAD Vs NÚMERO DE GOLPES
SONDEO MUESTRA 2 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Muestra de talud (esquisito de color gris).
6,36 cm
2,75 cm 1408
31,77 cm²
87,36 cm² 1,598 ( g/cm³)
139,6 g 1,007 ( g/cm³)
8 Kg 87,998 ( g/cm³)
0,252 Kg/cm²
2,712 cm
2,74 cm
INICIAL FINAL Inalterada X X
Recipiente - - Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,085
P1 (g) - -
P2 (g) - -
P3 (g) - - Circular X Def. Inicial 485 1*10 -³ in
Humedad (%) - - Cuadrada Def. Final 470 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0,0381 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 469 0 31,77 0,252 0,000 0 0 0
03´40" 14 10 468 2,9 31,61 0,253 0,092 0,094 0,399 0,363
05´50" 21 20 466 4,35 31,45 0,254 0,138 0,281 0,799 0,544
09´04" 27 30 466 5,59 31,28 0,256 0,179 0,281 1,198 0,699
12´42" 32 40 466 6,62 31,12 0,257 0,213 0,281 1,597 0,828
16´41" 38 50 467 7,86 30,96 0,258 0,254 0,187 1,997 0,983
20´39" 44 60 467 9,1 30,8 0,260 0,295 0,187 2,396 1,138
24´07" 49 70 468 10,13 30,64 0,261 0,331 0,094 2,796 1,266
27´33" 52 80 470 10,75 30,48 0,262 0,353 -0,094 3,195 1,344
30´55" 54 90 471 11,16 30,32 0,264 0,368 -0,187 3,594 1,395
33´51" 56 100 474 11,58 30,15 0,265 0,384 -0,468 3,994 1,448
40´25" 55 125 477 11,37 29,75 0,269 0,382 -0,749 4,992 1,421
43´29" 55 140 478 11,37 29,51 0,271 0,385 -0,843 5,591 1,421
47´40" 52 160 479 10,75 29,19 0,274 0,368 -0,937 6,39 1,344
55´18" 49 185 480 10,13 28,78 0,278 0,352 -1,03 7,388 1,266
1:00´00" 47 200 480 9,72 28,54 0,280 0,341 -1,03 7,987 1,215
1:07´28" 46 220 480 9,51 28,22 0,283 0,337 -1,03 8,796 1,189
1:15´11" 46 240 480 9,51 27,9 0,287 0,341 -1,03 9,585 1,189
1:22´14" 45 260 480 9,31 27,58 0,290 0,338 -1,03 10,384 1,164
1:26´38" 44 280 480 9,1 27,26 0,293 0,334 -1,03 11,182 1,138
1:31´40" 44 300 480 9,1 26,93 0,297 0,338 -1,03 11,981 1,138
1:36´00" 43 320 480 8,89 26,61 0,301 0,334 -1,03 12,78 1,111
1:41´40" 43 340 480 8,89 26,29 0,304 0,338 -1,03 13,579 1,111
1:46´35" 42 360 480 8,69 25,97 0,308 0,335 -1,03 14,377 1,086
1:52´27" 42 380 480 8,69 25,65 0,312 0,339 -1,03 15,176 1,086
1:58´50" 41 400 480 8,48 25,33 0,316 0,335 -1,03 15,975 1,060
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
REFERENCIA
REVISION
PAGINA 1 DE 4
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Plano de Falla por diaclasa.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
Altura final
FALLA EN CONDICION :
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Peso de la muestra
Carga normal
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO RELACION
τ/σ
Peso unitario seco inicial
Masa seca inicial
Inundado
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
DEFORMACIÓN
SONDEO MUESTRA 2 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Muestra de talud (esquisito de color gris).
6,36 cm
2,75 cm 1408
31,77 cm²
87,36 cm² 1,598 ( g/cm³)
139,6 g
16 Kg
0,504 Kg/cm²
2,712 cm
2,74 cm
INICIAL FINAL Inalterada X X
Recipiente - - Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,088
P1 (g) - -
P2 (g) - -
P3 (g) - - Circular X Def. Inicial 500 1*10 -³ in
Humedad (%) - - Cuadrada Def. Final 470 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0,0762 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 270 0 31,77 0,504 0,000 0 0 0
03´35" 19 10 265 3,93 31,58 0,507 0,124 0,475 0,479 0,246
05´57" 25 20 260 5,17 31,41 0,509 0,165 0,95 0,879 0,323
08´40" 34 30 258 7,03 31,25 0,516 0,225 1,14 1,278 0,436
12´50" 42 40 255 8,69 31,03 0,519 0,280 1,425 1,837 0,539
17´50" 51 50 255 10,54 30,8 0,523 0,342 1,425 2,396 0,655
21´55" 58 60 254 11,99 30,61 0,528 0,392 1,52 2,875 0,741
28´29" 65 70 254 13,43 30,28 0,531 0,444 1,52 3,674 0,836
31´10" 68 80 254 14,05 30,15 0,536 0,466 1,52 3,994 0,869
37´23" 70 90 256 14,47 29,83 0,542 0,485 1,33 4,792 0,895
43´55" 72 100 256 14,88 29,51 0,548 0,504 1,33 5,591 0,920
49´49" 73 125 255 15,09 29,19 0,557 0,517 1,425 6,39 0,927
57´20" 71 140 255 14,67 28,7 0,564 0,511 1,425 7,588 0,906
1:03´24" 69 160 255 14,26 28,35 0,571 0,503 1,425 8,467 0,881
1:08´12" 68 185 255 14,05 28,03 0,577 0,501 1,425 9,265 0,868
1:13´12" 67 200 254 13,85 27,71 0,584 0,500 1,52 10,064 0,855
1:19´02" 67 220 254 13,85 27,38 0,591 0,506 1,52 10,863 0,856
1:24´30" 66 240 252 13,64 27,09 0,598 0,504 1,71 11,582 0,841
1:31´20" 66 260 251 13,64 26,74 0,607 0,510 1,805 12,46 0,841
1:38´10" 65 280 251 13,43 26,37 0,620 0,509 1,805 13,379 0,822
1:47´54" 64 300 251 13,23 25,81 0,632 0,513 1,805 14,777 0,811
1:55´40" 62 320 250 12,82 25,33 0,632 0,506 1,9 15,975 0,801
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
REFERENCIA
REVISION
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CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Plano de Falla por diaclasa.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso de la muestra
Carga normal
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Inundado
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
FALLA EN CONDICION :
RELACION
τ/σ
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
SONDEO MUESTRA 2 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Muestra de talud (esquisito de color gris).
6,36 cm
2,75 cm 1408
31,77 cm²
87,36 cm² 1,598 ( g/cm³)
139,6 g
32 Kg
1,007 Kg/cm²
2,572 cm
2,491 cm
INICIAL FINAL Inalterada X X
Recipiente - - Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,088
P1 (g) - -
P2 (g) - -
P3 (g) - - Circular X Def. Inicial 490 1*10 -³ in
Humedad (%) - - Cuadrada Def. Final 420 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0,1778 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 270 0 31,77 1,007 0,000 0 0 0,000
03´35" 19 10 265 3,31 31,58 1,013 0,105 0 0,479 0,103
05´57" 25 20 260 4,97 31,45 1,017 0,158 -0,099 0,799 0,155
08´40" 34 30 258 6,62 31,28 1,023 0,212 -0,197 1,198 0,207
12´50" 42 40 255 8,89 31,12 1,028 0,286 0 1,597 0,278
17´50" 51 50 255 10,75 30,96 1,034 0,347 0,197 1,997 0,336
21´55" 58 60 254 12,61 30,8 1,039 0,409 0,395 2,396 0,394
28´29" 65 70 254 13,64 30,64 1,044 0,445 0,494 2,796 0,426
31´10" 68 80 254 14,67 30,48 1,050 0,481 0,691 3,195 0,458
37´23" 70 90 256 15,7 30,32 1,055 0,518 0,987 3,594 0,491
43´55" 72 100 256 16,74 30,15 1,061 0,555 1,086 3,994 0,523
49´49" 73 125 255 18,18 29,83 1,073 0,609 1,481 4,792 0,568
57´20" 71 140 255 19,21 29,51 1,084 0,651 1,679 5,591 0,600
1:03´24" 69 160 255 20,24 29,15 1,098 0,694 1,876 6,47 0,633
1:08´12" 68 185 255 20,86 28,78 1,112 0,725 2,074 7,388 0,652
1:13´12" 67 200 254 21,27 28,38 1,128 0,749 2,271 8,387 0,665
1:19´02" 67 220 254 21,47 28,06 1,140 0,765 2,37 9,186 0,671
1:24´30" 66 240 252 21,68 27,74 1,154 0,782 2,469 9,984 0,678
1:31´20" 66 260 251 21,89 27,26 1,174 0,803 2,666 11,182 0,684
1:38´10" 65 280 251 21,89 26,93 1,188 0,813 2,864 11,981 0,684
1:47´54" 64 300 251 21,89 26,61 1,203 0,823 2,962 12,78 0,684
1:55´40" 62 320 250 21,89 26,29 1,217 0,833 3,16 13,579 0,684
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DRENADAS (NTC 1917)
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OBSERVACIONES: Plano de Falla por diaclasa.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso de la muestra
Carga normal
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Inundado
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
FALLA EN CONDICION :
RELACION
τ/σ
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
0,252 0,000
0,253 0,092
0,254 0,138
0,256 0,179
0,257 0,213
0,258 0,254
0,260 0,295
0,261 0,331
0,262 0,353
0,264 0,368
0,265 0,384
0,269 0,382
0,271 0,385
0,274 0,368
0,278 0,352
0,280 0,341
0,283 0,337
0,287 0,341
0,290 0,338
0,293 0,334
0,297 0,338
0,301 0,334
0,304 0,338
0,308 0,335
0,312 0,339
0,316 0,335
0,504 0,000
0,507 0,124
0,509 0,165
0,516 0,225
0,519 0,280
0,523 0,342
0,528 0,392
0,531 0,444
0,536 0,466
0,542 0,485
0,548 0,504
0,557 0,517
0,564 0,511
0,571 0,503
0,577 0,501
0,584 0,500
0,591 0,506
0,598 0,504
0,607 0,510
0,620 0,509
0,632 0,513
0,632 0,506
1,007 0,000
1,013 0,105
1,017 0,158
1,023 0,212
1,028 0,286 1,000
ES
FU
ER
ZO
CO
RTA
NT
E
GRAFICO ESFUERZO NORMAL Vs ESFUERZO
1,034 0,347
1,039 0,409
1,044 0,445
1,050 0,481
1,055 0,518
1,061 0,555
1,073 0,609
1,084 0,651
1,098 0,694
1,112 0,725
1,128 0,749
1,140 0,765
1,154 0,782
1,174 0,803
1,188 0,813
1,203 0,823
1,217 0,833
0,000
0,200
0,400
0,600
0,800
1,000
ES
FU
ER
ZO
CO
RTA
NT
E
(Kg
/cm
²)
GRAFICO ESFUERZO NORMAL Vs ESFUERZO CORTANTE
ESFUERZO NORMAL (Kg/cm²)
SONDEO MUESTRA 4 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Muestra de talud (esquisito de color gris).
5,1 cm
3,6 cm 1408
20,43 cm²
73,54 cm² 2,52 ( g/cm³)
185,3 g
10,25 Kg
0,502 Kg/cm²
3,6 cm
3,813 cm
INICIAL FINAL Inalterada X X
Recipiente - - Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,077
P1 (g) - -
P2 (g) - -
P3 (g) - - Circular X Def. Inicial 522 1*10 -³ in
Humedad (%) - - Cuadrada Def. Final 522 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 522 0 20,43 0,502 0,000 0 0 0,000
01´56" 26 10 521 5,38 20,3 0,505 0,265 0,071 0,498 0,525
04´13" 51 20 520 10,54 20,17 0,508 0,523 0,141 0,996 1,028
05´39" 56 30 519 11,58 20,04 0,511 0,578 0,212 1,494 1,130
08´08" 82 41 518 16,94 19,9 0,515 0,851 0,282 2,042 1,653
09´44" 86 51 525 17,77 19,77 0,518 0,899 -0,212 2,54 1,734
11´04" 86 60 528 17,77 19,65 0,522 0,904 -0,423 2,988 1,734
12´40" 82 70 533 16,94 19,52 0,525 0,868 -0,776 3,486 1,653
14´29" 85 80 536 17,56 19,39 0,529 0,906 -0,988 3,984 1,713
17´17" 91 100 546 18,8 19,13 0,536 0,983 -1,693 4,98 1,834
20´15" 91 120 554 18,8 18,87 0,543 0,996 -2,258 5,976 1,834
23´10" 82 140 559 16,94 18,62 0,550 0,910 -2,611 6,973 1,653
28´40" 80 175 572 16,53 18,16 0,564 0,910 -3,528 8,716 1,613
30´58" 78 190 575 16,12 17,97 0,570 0,897 -3,739 9,463 1,573
33´58" 68 210 580 14,05 17,71 0,579 0,793 -4,092 10,459 1,371
40´10" 65 250 587 13,43 17,2 0,596 0,781 -4,586 12,451 1,310
43´23" 70 270 590 14,47 16,94 0,605 0,854 -4,798 13,447 1,412
46´23" 77 290 592 15,91 16,68 0,615 0,954 -4,939 14,443 1,552
49´10" 87 305 595 17,97 16,49 0,622 1,090 -5,151 15,19 1,753
52´17" 88 325 599 18,18 16,24 0,631 1,119 -5,433 16,186 1,774
1:55´50" 87 350 606 17,97 15,92 0,644 1,129 -5,927 17,431 1,753
FUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Inundado
RELACION
τ/σ
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION
Carga normal
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
FALLA EN CONDICION :
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
Peso de la muestra
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Ensayo realizado a humedad natural. Plano de falla por diaclasa.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
REFERENCIA
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PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
SONDEO MUESTRA 4 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Muestra de talud (esquisito de color gris).
5,1 cm
3,6 cm 1408
20,43 cm²
73,54 cm² 2,52 ( g/cm³)
185,3 g
30,75 Kg
1,505 Kg/cm²
3,6 cm
3,778 cm
INICIAL FINAL Inalterada X X
Recipiente - - Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,138
P1 (g) - -
P2 (g) - -
P3 (g) - - Circular X Def. Inicial 525 1*10 -³ in
Humedad (%) - - Cuadrada Def. Final 525 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 525 0 20,43 1,505 0,000 0 0 0,000
01´25" 31 10 523 6,41 20,3 1,515 0,316 0,141 0,498 0,208
04´00" 60 25 520 12,4 20,1 1,530 0,617 0,353 1,245 0,403
07´42" 117 40 517 24,15 19,91 1,544 1,213 0,564 1,992 0,785
11´40" 171 55 512 35,25 19,71 1,560 1,788 0,917 2,739 1,146
15´12" 218 65 508 44,89 19,59 1,570 2,291 1,199 3,237 1,460
18´20" 250 75 508 51,44 19,46 1,580 2,643 1,199 3,735 1,673
21´26" 240 90 515 49,39 19,26 1,597 2,564 0,706 4,482 1,606
23´19" 242 100 519 49,8 19,13 1,607 2,603 0,423 4,98 1,620
27´35" 230 120 527 47,35 18,87 1,630 2,509 -0,141 5,976 1,540
31´54" 232 140 532 47,76 18,62 1,651 2,565 -0,494 6,973 1,553
37´00" 208 165 542 42,84 18,29 1,681 2,342 -1,199 8,218 1,393
41´10" 199 185 549 41 18,04 1,705 2,273 -1,693 9,214 1,333
44´50" 197 205 553 40,59 17,78 1,729 2,283 -1,976 10,21 1,320
48´50" 189 230 561 38,95 17,46 1,761 2,231 -2,54 11,455 1,267
53´00" 179 250 565 36,89 17,2 1,788 2,145 -2,822 12,451 1,200
56´00" 144 273 570 29,71 16,9 1,820 1,758 -3,175 13,596 0,966
59´10" 160 295 574 32,99 16,62 1,850 1,985 -3,457 14,692 1,073
1:04´09" 177 325 578 36,48 16,24 1,893 2,246 -3,739 16,186 1,186
1:05´57" 177 340 580 36,48 16,04 1,917 2,274 -3,881 16,933 1,186
1:13´40" 160 400 595 32,99 15,28 2,012 2,159 -4,939 19,922 1,073
FUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Inundado
RELACION
τ/σ
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION
Carga normal
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
FALLA EN CONDICION :
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
Peso de la muestra
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
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OBSERVACIONES: Ensayo realizado a humedad natural. Plano de falla por diaclasa.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
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SONDEO MUESTRA 4 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Muestra de talud (esquisito de color gris).
5,1 cm
3,6 cm 1408
20,43 cm²
73,54 cm² 2,52 ( g/cm³)
185,3 g
51 Kg
2,497 Kg/cm²
3,6 cm
3,747 cm
INICIAL FINAL Inalterada X X
Recipiente - - Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,147
P1 (g) - -
P2 (g) - -
P3 (g) - - Circular X Def. Inicial 532 1*10 -³ in
Humedad (%) - - Cuadrada Def. Final 532 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 532 0 20,43 2,497 0,000 0,000 0,000 0,000
02´28" 36 15 527 6,41 20,23 2,521 0,368 0,353 0,747 0,146
03´54" 70 27 524 12,4 20,08 2,540 0,720 0,564 1,345 0,283
06´27" 121 40 520 24,15 19,91 2,562 1,254 0,847 1,992 0,490
08´40" 162 50 516 35,25 19,78 2,578 1,689 1,129 2,490 0,655
10´30" 203 60 510 44,89 19,65 2,595 2,128 1,552 2,988 0,820
15´50" 276 80 508 51,44 19,39 2,630 2,927 1,693 3,984 1,113
18´50" 295 90 507 49,39 19,26 2,648 3,148 1,764 4,482 1,189
22´38" 318 105 509 49,8 19,07 2,674 3,426 1,623 5,229 1,281
27´50" 330 125 514 47,35 18,81 2,711 3,603 1,270 6,255 1,329
32´10" 322 145 520 47,76 18,55 2,749 3,565 0,847 7,222 1,297
36´20" 310 165 525 42,84 18,29 2,788 3,482 0,494 8,218 1,249
41´20" 292 195 534 41 17,91 2,848 3,352 -0,141 9,712 1,177
46´40" 267 240 539 40,59 17,33 2,943 3,169 -0,494 11,953 1,077
50´48" 245 270 556 38,95 16,94 3,011 2,976 -1,693 13,447 0,988
54´27" 256 300 558 36,89 16,56 3,080 3,181 -1,834 14,941 1,033
57´40" 280 320 559 29,71 16,3 3,129 3,532 -1,905 15,937 1,129
1:00´00" 278 345 565 32,99 15,98 3,191 3,577 -2,328 17,182 1,121
1:04´40" 272 375 571 36,48 15,6 3,269 3,586 -2,752 18,676 1,097
1:09´20" 260 400 590 36,48 15,28 3,338 3,500 -4,092 19,922 1,049
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
REFERENCIA
REVISION
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CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Ensayo realizado a humedad natural. Plano de falla por diaclasa.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso de la muestra
Carga normal
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Inundado
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
FALLA EN CONDICION :
RELACION
τ/σ
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
0,50175722 0
0,50492611 0,26502463
0,50818047 0,52255825
0,51147705 0,57784431
0,51507538 0,85125628
0,51846232 0,89883662
0,5216285 0,9043257
0,52510246 0,86782787
0,528623 0,90562145
0,53580763 0,98274961
0,54319025 0,99629041
0,55048335 0,90977444
0,56442731 0,91024229
0,5703951 0,89705064
0,57876906 0,7933371
0,59593023 0,78081395
0,60507674 0,85419126
0,61450839 0,95383693
0,62158884 1,08975136
0,63115764 1,11945813
0,64384422 1,12876884
1,505 0,000
1,515 0,316
1,530 0,617
1,544 1,213
1,560 1,788
1,570 2,291
1,580 2,643
1,597 2,564
1,607 2,603
1,630 2,509
1,651 2,565
1,681 2,342
1,705 2,273
1,729 2,283
1,761 2,231
1,788 2,145
1,820 1,758
1,850 1,985
1,893 2,246
1,917 2,274
2,012 2,159
2,49654813 0
2,5210084 0,368
2,53984064 0,72
2,56152687 1,254
2,57836198 1,689
2,59541985 2,128
2,63022176 2,927
2,64797508 3,148
2,67435763 3,426
2,71132376 3,603
2,74932615 3,565
2,78840897 3,482
2,84757119 3,352
2,94287363 3,169
3,01062574 2,976
3,07971014 3,181
3,12883436 3,532
3,19148936 3,577
3,26923077 3,586
3,33769634 3,5
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
0 2 4
grafico de esfuerzo normal vs esfuerzo cortante
Series2
SONDEO MUESTRA 2 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Ceniza volcanica de color habano, con concresiones de oxido
6,36 cm
2,75 cm 1408
31,77 cm²
87,36 cm² 1,585 ( g/cm³)
138,5 g 1,007 ( g/cm³)
8,00 Kg 87,495 ( g/cm³)
0,252 Kg/cm²
2,694 cm
2,694 cm
x
INICIAL FINAL Inalterada X -
Recipiente 48 13T Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,077
P1 (g) 109.5 174.10
P2 (g) 76.40 124.3
P3 (g) 18.82 38.72 Circular X Def. Inicial 487 1*10 -³ in
Humedad (%) 57.49 58.19 Cuadrada Def. Final 465 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0,0559 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 463 0 31,77 0,252 0,000 0,000 0,000 0,000
03´45" 12 10 460 2,48 31,61 0,253 0,078 0,283 0,399 0,310
06´50" 18 20 458 3,72 31,45 0,254 0,118 0,471 0,799 0,465
09´50" 20 30 458 4,14 31,28 0,256 0,132 0,471 1,198 0,518
12´50" 23 40 457 4,76 31,12 0,257 0,153 0,566 1,597 0,595
15´39" 26 50 457 5,38 30,96 0,258 0,174 0,566 1,997 0,673
18´00" 30 60 457 6,21 30,8 0,260 0,202 0,566 2,396 0,776
22´20" 34 72 457 7,03 30,61 0,261 0,230 0,566 2,875 0,879
24´50" 38 82 457 7,86 30,44 0,263 0,258 0,566 3,275 0,983
27´28" 41 90 457 8,48 30,32 0,264 0,280 0,566 3,594 1,060
32´12" 46 105 458 9,51 30,07 0,266 0,316 0,471 4,193 1,189
36´00" 49 120 460 10,13 29,83 0,268 0,340 0,283 4,792 1,266
42´40" 50 140 459 10,34 29,51 0,271 0,350 0,377 5,591 1,293
49´20" 50 162 459 10,34 29,15 0,274 0,355 0,377 6,470 1,293
55´30" 50 175 461 10,34 28,94 0,276 0,357 0,189 6,989 1,293
1:01´20" 50 190 461 10,34 28,7 0,279 0,360 0,189 7,588 1,293
1:12´04" 48 215 461 9,92 28,3 0,283 0,351 0,189 8,586 1,240
1:17´20" 47 230 462 9,72 28,06 0,285 0,346 0,094 9,186 1,215
1:22´10" 47 240 462 9,72 27,9 0,287 0,348 0,094 9,585 1,215
1:28´30" 47 250 462 9,72 27,74 0,288 0,350 0,094 9,984 1,215
1:38´30" 46 275 463 9,51 27,34 0,293 0,348 0,000 10,983 1,189
1:45´48" 45 300 462 9,31 26,93 0,297 0,346 0,094 11,981 1,164
1:50´18" 44 320 462 9,1 26,61 0,301 0,342 0,094 12,78 1,138
2:00´20" 44 360 463 9,1 25,97 0,308 0,350 0,000 14,377 1,138
2:05´17" 43 380 463 8,89 25,65 0,312 0,347 0,000 15,176 1,111
2:12´10" 42 400 463 8,69 25,33 0,316 0,343 0,000 15,975 1,086
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
REFERENCIA
REVISION
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CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Ensayo realizado a humedad natural.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso de la muestra Peso unitario seco inicial
Carga normal Masa seca inicial
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Inundado
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
FALLA EN CONDICION :
RELACION
τ/σ
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
SONDEO MUESTRA 2 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Ceniza volcanica de color habano, con concresiones de oxido
6,36 cm
2,75 cm 1408
31,77 cm²
87,36 cm² 1,586 ( g/cm³)
138,6 g 1,007 ( g/cm³)
16 Kg 87,495 ( g/cm³)
0,504 Kg/cm²
2,674 cm
2,608 cm
x
INICIAL FINAL Inalterada X
Recipiente - - Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,083
P1 (g) - -
P2 (g) - -
P3 (g) - - Circular X Def. Inicial 525 1*10 -³ in
Humedad (%) - - Cuadrada Def. Final 525 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 460 0 31,77 0,504 0,000 0,000 0,000 0,000
03´40" 12 10 458 2,48 31,61 0,506 0,078 0,190 0,399 0,155
06´40" 18 21 455 3,72 31,43 0,509 0,118 0,475 0,839 0,233
09´10" 21 30 453 4,35 31,28 0,512 0,139 0,665 1,198 0,272
12´24" 26 40 450 5,38 31,12 0,514 0,173 0,950 1,597 0,336
15´20" 30 50 448 6,21 30,96 0,517 0,201 1,140 1,997 0,388
17´58" 33 60 446 6,83 30,80 0,519 0,222 1,330 2,396 0,427
21´16" 36 70 445 7,45 30,64 0,522 0,243 1,425 2,796 0,466
25´30" 39 80 443 8,07 30,48 0,525 0,265 1,615 3,195 0,504
30´10" 44 92 442 9,1 30,28 0,528 0,301 1,710 3,674 0,569
33´10" 46 100 442 9,51 30,15 0,531 0,315 1,710 3,994 0,594
39´10" 50 115 442 10,34 29,91 0,535 0,346 1,710 4,593 0,646
44´30" 54 130 441 11,16 29,67 0,539 0,376 1,805 5,192 0,698
54´10" 59 160 440 12,2 29,19 0,548 0,418 1,900 6,390 0,763
58´50" 63 180 439 13,02 28,86 0,554 0,451 1,995 7,189 0,814
1:05´10" 65 200 439 13,43 28,54 0,561 0,471 1,995 7,987 0,839
1:13´40" 35 220 439 13,43 28,22 0,567 0,476 1,995 8,786 0,839
1:19´50" 66 240 438 13,64 27,90 0,573 0,489 2,090 9,585 0,853
1:24´40" 67 250 437 13,85 27,74 0,577 0,499 2,185 9,984 0,866
1:31´59" 67 280 437 13,85 27,26 0,587 0,508 2,185 11,182 0,866
1:40´20" 67 325 436 13,85 26,53 0,603 0,522 2,28 12,98 0,866
1:47´50" 26 350 435 13,85 26,13 0,612 0,530 2,375 13,978 0,866
1:53´58" 66 370 435 13,64 25,81 0,620 0,528 2,375 14,777 0,853
2:02´00" 65 400 434 13,43 25,33 0,632 0,530 2,470 15,975 0,839
FUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Inundado
RELACION
τ/σ
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION
Carga normal Masa seca inicial
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
FALLA EN CONDICION :
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
Peso de la muestra Peso unitario seco inicial
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Ensayo realizado a humedad natural.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
REFERENCIA
REVISION
PAGINA 1 DE 4
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
SONDEO MUESTRA 1 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Ceniza volcanica de color gris
6,36 cm
2,75 cm 1408
31,77 cm²
87,36 cm² 1,948 ( g/cm³)
170,2 g 1,532 ( g/cm³)
8 Kg 133,803 ( g/cm³)
0,252 Kg/cm²
2,699 cm
2,709 cm
x
INICIAL FINAL Inalterada X
Recipiente B114 B113 Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,092
P1 (g) 116.7 207.00
P2 (g) 99.90 169.50
P3 (g) 38.14 37.66 Circular X Def. Inicial 450 1*10 -³ in
Humedad (%) 27.20 28.44 Cuadrada Def. Final 430 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0,0508 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 428 0 31,77 0,252 0,000 0,000 0,000 0,000
02´40" 12 10 428 2,48 31,61 0,253 0,078 0,282 0,399 0,310
05´32" 24 22 423 4,97 31,41 0,255 0,158 0,471 0,879 0,621
08´44" 32 32 423 6,62 31,25 0,256 0,212 0,471 1,278 0,828
13´30" 41 48 423 8,48 30,99 0,258 0,274 0,471 1,917 1,060
17´01" 46 60 423 9,51 30,80 0,260 0,309 0,471 2,396 1,189
20´30" 50 70 425 10,34 30,64 0,261 0,337 0,282 2,796 1,293
24´40" 54 85 427 11,16 30,40 0,263 0,367 0,094 3,395 1,395
29´10" 54 100 429 11,16 30,15 0,265 0,370 -0,094 3,994 1,395
36´50" 54 130 431 11,16 29,67 0,270 0,376 -0,282 5,192 1,395
42´30" 47 150 433 9,72 29,35 0,273 0,331 -0,471 5,991 1,215
48´37" 44 175 433 9,10 28,94 0,276 0,314 -0,471 6,989 1,138
52´10" 43 190 433 8,89 28,7 0,279 0,310 -0,471 7,588 1,111
57´54" 41 210 433 8,48 28,38 0,282 0,299 -0,471 8,387 1,060
1:05´00" 40 235 433 8,27 27,98 0,286 0,296 -0,471 9,385 1,034
1:10´20" 39 260 433 8,07 27,58 0,290 0,293 -0,471 10,384 1,009
1:17´56" 39 282 433 8,07 27,22 0,294 0,296 -0,471 11,262 1,009
1:23´02" 39 302 433 8,07 26,90 0,297 0,300 -0,471 12,061 1,009
1:29´30" 38 325 433 7,86 26,53 0,302 0,296 -0,471 12,980 0,983
1:37´10" 37 360 432 7,65 25,97 0,308 0,295 -0,376 14,377 0,956
1:47´10" 37 390 432 7,65 25,49 0,314 0,300 -0,376 15,575 0,956
1:50´40" 37 400 432 7,65 25,33 0,316 0,302 -0,376 15,975 0,956
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CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
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CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Ensayo realizado a humedad natural.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso de la muestra Peso unitario seco inicial
Carga normal Masa seca inicial
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Inundado
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
FALLA EN CONDICION :
RELACION
τ/σ
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
SONDEO MUESTRA 1 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Ceniza volcanica de color gris
6,36 cm
2,75 cm 1408
31,77 cm²
87,36 cm² 1,946 ( g/cm³)
170 g 1,521 ( g/cm³)
16 Kg 132,901 ( g/cm³)
0,504 Kg/cm²
2,704 cm
2,676 cm
x
INICIAL FINAL Inalterada X
Recipiente 11T 15 Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,108
P1 (g) 85.00 195.90
P2 (g) 75.40 156.00
P3 (g) 41.01 15.94 Circular X Def. Inicial 393 1*10 -³ in
Humedad (%) 27.92 28.49 Cuadrada Def. Final 375 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0,0457 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 375 0 31,77 0,504 0,000 0,000 0,000 0,000
03´25" 17 10 373 3,52 31,61 0,506 0,111 0,188 0,399 0,220
05´55" 25 20 372 5,17 31,45 0,509 0,164 0,282 0,799 0,323
09´20" 33 32 371 6,83 31,25 0,512 0,219 0,376 1,278 0,427
11´19" 39 40 371 8,07 31,12 0,514 0,259 0,376 1,597 0,504
13´20" 44 50 371 9,1 30,96 0,517 0,294 0,376 1,997 0,569
18´06" 53 70 370 10,96 30,64 0,522 0,358 0,470 2,796 0,685
20´37" 58 80 370 11,99 30,48 0,525 0,393 0,470 3,195 0,749
24´30" 62 90 370 12,82 30,32 0,528 0,423 0,470 3,594 0,801
26´50" 65 100 371 13,43 30,15 0,531 0,445 0,376 3,994 0,839
30´44" 67 120 373 13,85 29,83 0,536 0,464 0,188 4,792 0,866
35´19" 68 140 374 14,05 29,51 0,542 0,476 0,094 5,591 0,878
40´17" 70 160 374 14,47 29,19 0,548 0,496 0,094 6,39 0,904
44´50" 70 180 374 14,47 28,86 0,554 0,501 0,094 7,189 0,904
50´31" 70 200 374 14,47 28,54 0,561 0,507 0,094 7,987 0,904
56´20" 70 225 373 14,47 28,14 0,569 0,514 0,188 8,986 0,904
1:00´55" 70 245 372 14,47 27,82 0,575 0,520 0,282 9,785 0,904
1:06´45" 70 270 371 14,47 27,42 0,584 0,528 0,376 10,783 0,904
1:13´45" 70 300 370 14,47 26,93 0,594 0,537 0,47 11,981 0,904
1:20´30" 70 330 368 14,47 26,45 0,605 0,547 0,657 13,179 0,904
1:25´25" 70 350 369 14,47 26,13 0,612 0,554 0,564 13,978 0,904
1:30´44" 70 380 366 14,47 25,65 0,624 0,564 0,845 15,176 0,904
1:34´00" 70 400 364 14,47 25,33 0,632 0,571 1,033 15,975 0,904
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OBSERVACIONES: Ensayo realizado a humedad natural.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso de la muestra Peso unitario seco inicial
Carga normal Masa seca inicial
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Inundado
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
FALLA EN CONDICION :
RELACION
τ/σ
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
SONDEO MUESTRA 1 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Ceniza volcanica de color gris
6,36 cm
2,75 cm 1408
31,77 cm²
87,36 cm² 1,944 ( g/cm³)
169,8 g 1,511 ( g/cm³)
32 Kg 132,043 ( g/cm³)
1,007 Kg/cm²
2,598 cm
2,549 cm
x
INICIAL FINAL Inalterada X
Recipiente 2T B3 Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,103
P1 (g) 99.60 193.80
P2 (g) 85.50 158.70
P3 (g) 36.19 33.92 Circular X Def. Inicial 408 1*10 -³ in
Humedad (%) 28.59 28.13 Cuadrada Def. Final 348 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0,1524 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 347 0 31,77 1,007 0,000 0,000 0,000 0,000
02´41" 20 10 345 4,14 31,61 1,012 0,131 0,196 0,399 0,129
05´10" 28 20 343 5,79 31,45 1,017 0,184 0,391 0,799 0,181
08´32" 40 30 341 8,27 31,28 1,023 0,264 0,587 1,198 0,258
12´15" 53 40 340 10,96 31,12 1,028 0,352 0,684 1,597 0,343
16´05" 63 50 338 13,02 30,96 1,034 0,421 0,880 1,997 0,407
19´40" 73 60 337 15,09 30,80 1,039 0,490 0,978 2,396 0,472
23´28" 80 70 336 16,53 30,64 1,044 0,539 1,076 2,796 0,517
26´30" 87 80 336 17,97 30,48 1,050 0,590 1,076 3,195 0,562
29´27" 98 90 335 20,24 30,32 1,055 0,668 1,173 3,594 0,633
32´00" 102 100 335 21,06 30,15 1,061 0,699 1,173 3,994 0,658
35´05" 114 120 335 23,53 29,83 1,073 0,789 1,173 4,792 0,735
38´00" 118 140 335 24,36 29,51 1,084 0,825 1,173 5,591 0,761
40´40" 118 160 335 24,36 29,19 1,096 0,835 1,173 6,39 0,761
44´05" 118 180 335 24,36 28,86 1,109 0,844 1,173 7,189 0,761
47´15" 118 200 334 24,36 28,54 1,121 0,854 1,271 7,987 0,761
51´30" 118 220 333 24,36 28,22 1,134 0,863 1,369 8,786 0,761
56´19" 118 240 333 24,36 27,9 1,147 0,873 1,369 9,585 0,761
1:00´01" 118 260 332 24,36 27,58 1,160 0,883 1,467 10,384 0,761
1:08´00" 118 280 331 24,36 27,26 1,174 0,894 1,565 11,182 0,761
1:13´18" 117 300 331 24,15 26,93 1,188 0,897 1,565 11,981 0,755
1:19´40" 116 320 330 23,95 26,61 1,203 0,900 1,662 12,78 0,748
1:24´25" 116 340 329 23,95 26,29 1,217 0,911 1,760 13,579 0,748
1:29´50" 116 360 329 23,95 25,97 1,232 0,922 1,76 14,377 0,748
1:33´40" 115 380 328 23,74 25,65 1,248 0,926 1,858 15,176 0,742
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OBSERVACIONES: Ensayo realizado a humedad natural.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso de la muestra Peso unitario seco inicial
Carga normal Masa seca inicial
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Inundado
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
FALLA EN CONDICION :
RELACION
τ/σ
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
0,252 0,000
0,253 0,078
0,255 0,158
0,256 0,212
0,258 0,274
0,260 0,309
0,261 0,337
0,263 0,367
0,265 0,370
0,270 0,376
0,273 0,331
0,276 0,314
0,279 0,310
0,282 0,299
0,286 0,296
0,290 0,293
0,294 0,296
0,297 0,300
0,302 0,296
0,308 0,295
0,314 0,300
0,316 0,302
0,504 0,000
0,506 0,111
0,509 0,164
0,512 0,219
0,514 0,259
0,517 0,294
0,522 0,358
0,525 0,393
0,528 0,423
0,531 0,445
0,536 0,464
0,542 0,476
0,548 0,496
0,554 0,501
0,561 0,507
0,569 0,514
0,575 0,520
0,584 0,528
0,594 0,537
0,605 0,547
0,612 0,554
0,624 0,564
0,632 0,571
1,00726992 0
1,01233787 0,13097121
1,01748808 0,18410175
1,0230179 0,26438619
1,02827763 0,35218509
1,03359173 0,42054264
1,03896104 0,48993506
1,04438642 0,53949086
1,04986877 0,58956693
1,05540897 0,66754617
1,06135987 0,69850746
1,07274556 0,78880322
1,08437818 0,82548289
1,09626584 0,83453237
1,10880111 0,84407484
1,12123336 0,85353889
1,13394755 0,86321758
1,14695341 0,87311828
1,16026106 0,88324873
1,17388114 0,89361702
0,010
0,100
1,000
1,18826587 0,8967694
1,20255543 0,90003758
1,21719285 0,91099277
1,23219099 0,92221794
1,24756335 0,92553606
SONDEO MUESTRA 1 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Ceniza volcanica de color gris
6,36 cm
2,75 cm 1408
31,77 cm²
87,36 cm² 1,964 ( g/cm³)
171,6 g 1,500 ( g/cm³)
8 Kg 131,004 ( g/cm³)
0,252 Kg/cm²
2,699 cm
2,704 cm
x
INICIAL FINAL Inalterada X
Recipiente 21 13T Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,096
P1 (g) 106.60 210.10
P2 (g) 85.90 167.90
P3 (g) 19.10 38.72 Circular X Def. Inicial 620 1*10 -³ in
Humedad (%) 30.99 32.67 Cuadrada Def. Final 600 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0,0508 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 598 0 31,77 0,252 0,000 0,000 0,000 0,000
03´05" 7 10 591 1,45 31,61 0,253 0,046 0,659 0,399 0,181
06´21" 14 20 590 2,90 31,45 0,254 0,092 0,753 0,799 0,363
09´41" 19 30 589 3,93 31,28 0,256 0,126 0,847 1,198 0,491
12´58" 23 40 589 4,76 31,12 0,257 0,153 0,847 1,597 0,595
16´21" 28 50 589 5,79 30,96 0,258 0,187 0,847 1,997 0,724
19´30" 31 60 589 6,41 30,80 0,260 0,208 0,847 2,396 0,801
22´32" 33 70 590 6,83 30,64 0,261 0,223 0,753 2,796 0,854
25´55" 36 80 592 7,45 30,48 0,262 0,244 0,565 3,195 0,931
28´50" 38 90 593 7,86 30,32 0,264 0,259 0,471 3,594 0,983
32´10" 39 100 595 8,07 30,15 0,265 0,268 0,282 3,994 1,009
38´40" 40 120 598 8,27 29,83 0,268 0,277 0,000 4,792 1,034
44´20" 40 140 600 8,27 29,51 0,271 0,280 -0,188 5,591 1,034
50´33" 39 160 601 8,07 29,19 0,274 0,276 -0,282 6,390 1,009
56´12" 37 180 603 7,65 28,86 0,277 0,265 -0,471 7,189 0,956
1:01´50" 34 200 605 7,03 28,54 0,280 0,246 -0,659 7,987 0,879
1:07´50" 32 220 605 6,62 28,22 0,283 0,235 -0,659 8,786 0,828
1:14´30" 30 240 605 6,21 27,9 0,287 0,223 -0,659 9,585 0,776
1:19´20" 29 260 606 6,00 27,58 0,290 0,218 -0,753 10,384 0,750
1:24´25" 29 280 605 6,00 27,26 0,293 0,220 -0,659 11,182 0,750
1:28´10" 28 300 605 5,79 26,93 0,297 0,215 -0,659 11,981 0,724
1:35´32" 28 340 603 5,79 26,29 0,304 0,220 -0,471 13,579 0,724
1:42´00" 28 380 601 5,79 25,65 0,312 0,226 -0,282 15,176 0,724
1:46´00" 27 400 600 5,59 25,33 0,316 0,221 -0,188 15,975 0,699
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
REFERENCIA
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CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Ensayo realizado a humedad natural.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso de la muestra Peso unitario seco inicial
Carga normal Masa seca inicial
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Inundado
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
FALLA EN CONDICION :
RELACION
τ/σ
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
SONDEO MUESTRA 1 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Ceniza volcanica de color gris
6,36 cm
2,75 cm 1408
31,77 cm²
87,36 cm² 1,962 ( g/cm³)
171,4 g 1,476 ( g/cm³)
16 Kg 128,91 ( g/cm³)
0,504 Kg/cm²
2,653 cm
2,641 cm
x
INICIAL FINAL Inalterada X
Recipiente 1 2T Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,087
P1 (g) 95.00 205.90
P2 (g) 75.80 163.20
P3 (g) 17.55 36.19 Circular X Def. Inicial 508 1*10 -³ in
Humedad (%) 32.96 33.62 Cuadrada Def. Final 470 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0,0965 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 466 0 31,77 0,504 0,000 0,000 0,000 0,000
03´30" 15 10 464 3,1 31,61 0,506 0,098 0,191 0,399 0,194
06´40" 27 20 462 5,59 31,45 0,509 0,178 0,383 0,799 0,349
09´30" 34 30 461 7,03 31,28 0,512 0,225 0,479 1,198 0,439
14´22" 46 50 461 9,51 30,96 0,517 0,307 0,479 1,997 0,594
18´50" 51 60 461 10,54 30,80 0,519 0,342 0,479 2,396 0,659
21´50" 55 70 460 11,37 30,64 0,522 0,371 0,574 2,796 0,711
26´30" 59 80 461 12,2 30,48 0,525 0,400 0,479 3,195 0,763
29´20" 61 90 462 12,61 30,32 0,528 0,416 0,383 3,594 0,788
32´40" 63 100 462 13,02 30,15 0,531 0,432 0,383 3,994 0,814
41´19" 65 125 462 13,43 29,75 0,538 0,451 0,383 4,992 0,839
47´00" 64 145 465 13,23 29,43 0,544 0,450 0,096 5,791 0,827
52´40" 62 165 465 12,82 29,11 0,550 0,440 0,096 6,590 0,801
59´10" 60 190 465 12,40 28,70 0,557 0,432 0,096 7,588 0,775
1:02´00" 59 200 465 12,20 28,54 0,561 0,427 0,096 7,987 0,763
1:07´50" 58 220 465 11,99 28,22 0,567 0,425 0,096 8,786 0,749
1:17´20" 57 250 464 11,78 27,74 0,577 0,425 0,191 9,984 0,736
1:24´11" 57 275 462 11,78 27,34 0,585 0,431 0,383 10,983 0,736
1:33´40" 55 310 462 11,37 26,77 0,598 0,425 0,383 12,381 0,711
1:39´57" 53 330 462 10,96 26,45 0,605 0,414 0,383 13,179 0,685
1:47´10" 50 360 461 10,34 25,97 0,616 0,398 0,479 14,377 0,646
1:56´29" 48 400 461 9,92 25,33 0,632 0,392 0,479 15,975 0,620
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CORTE DIRECTO DE SUELOS EN
CONDICIONES CONSOLIDADAS Y
DRENADAS (NTC 1917)
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CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Ensayo realizado a humedad natural.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso de la muestra Peso unitario seco inicial
Carga normal Masa seca inicial
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Inundado
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
FALLA EN CONDICION :
RELACION
τ/σ
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
SONDEO MUESTRA 1 PROFUNDIDAD : m
Descripción : Ceniza volcanica de color gris
6,36 cm
2,75 cm 1408
31,77 cm²
87,36 cm² 1,957 ( g/cm³)
171,00 g 1,478 ( g/cm³)
32 Kg 129,095 ( g/cm³)
1,007 Kg/cm²
2,661 cm
2,595 cm
x
INICIAL FINAL Inalterada X
Recipiente 48 B84 Compactada Velocidad de falla (mm/min) 0,086
P1 (g) 88.60 203.80
P2 (g) 71.50 161.60
P3 (g) 18.82 35.78 Circular X Def. Inicial 450 1*10 -³ in
Humedad (%) 32.46 33.54 Cuadrada Def. Final 415 1*10 -³ in
P1= Peso del recipiente más muestra húmeda P3= Peso del recipiente δ 0,0889 cm
P2= Peso del recipiente más muestra seca
HORIZONTAL VERTICAL NORMAL CORTE VERTICAL HORIZONTAL
1*10 -³ in 1*10 -³ in 1*10 -³ in Kg cm² Kg/cm² Kg/cm² % %
0:00:00 0 0 415 0 31,77 1,007 0,000 0,000 0,000 0,000
03´28" 21 10 410 4,35 31,61 1,012 0,138 0,477 0,399 0,136
07´25" 36 20 409 7,45 31,45 1,017 0,237 0,573 0,799 0,233
11´11" 50 32 407 10,34 31,25 1,024 0,331 0,764 1,278 0,323
16´09" 62 45 405 12,82 31,04 1,031 0,413 0,954 1,797 0,401
24´17" 81 67 403 16,74 30,69 1,043 0,545 1,145 2,676 0,523
27´50" 90 85 402 18,59 30,40 1,053 0,612 1,241 3,395 0,581
31´50" 94 95 401 19,41 30,23 1,059 0,642 1,336 3,794 0,607
35´00" 98 105 401 20,24 30,07 1,064 0,673 1,336 4,193 0,633
43´11" 102 130 401 21,06 29,67 1,079 0,710 1,336 5,192 0,658
48´50" 103 150 401 21,27 29,35 1,090 0,725 1,336 5,991 0,665
53´00" 104 160 400 21,47 29,19 1,096 0,736 1,432 6,390 0,671
59´40" 104 180 399 21,47 28,86 1,109 0,744 1,527 7,189 0,671
1:05´30" 104 200 398 21,47 28,54 1,121 0,752 1,623 7,987 0,671
1:11´30" 104 215 398 21,47 28,30 1,131 0,759 1,623 8,586 0,671
1:21´30" 104 245 397 21,47 27,82 1,150 0,772 1,718 9,785 0,671
1:31´32" 104 275 395 21,47 27,34 1,170 0,785 1,909 10,983 0,671
1:40´00" 102 310 394 21,06 26,77 1,195 0,787 2,004 12,381 0,658
1:47´10" 101 330 392 20,86 26,45 1,210 0,789 2,195 13,179 0,652
1:50´57" 100 365 390 20,65 25,89 1,236 0,798 2,386 14,577 0,645
1:58´43" 99 400 389 20,44 25,33 1,263 0,807 2,482 15,975 0,639
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OBSERVACIONES: Ensayo realizado a humedad natural.
Diametro de la muestra EQUIPO DE CORTE 01
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso de la muestra Peso unitario seco inicial
Carga normal Masa seca inicial
Altura de la muestra Anillo de serie
Área inicial de la muestra
Volumen de la muestra Peso unitario total
CONTENIDO DE HUMEDAD TIPO DE MUESTRA Humedad Natural
Inundado
Esfuerzo normal
Altura después de consolidada
Altura final
FALLA EN CONDICION :
RELACION
τ/σ
SECCIÓN DE MUESTRA ETAPA DE CONSOLIDACIÓN
TIEMPOLECTURA DEL
ANILLO
DEFORMACION FUERZA
CORTE
ÁREA
CORREGIDA
ESFUERZO DEFORMACIÓN
0,252 0,000
0,253 0,046
0,254 0,092
0,256 0,126
0,257 0,153
0,258 0,187
0,260 0,208
0,261 0,223
0,262 0,244
0,264 0,259
0,265 0,268
0,268 0,277
0,271 0,280
0,274 0,276
0,277 0,265
0,280 0,246
0,283 0,235
0,287 0,223
0,290 0,218
0,293 0,220
0,297 0,215
0,304 0,220
0,312 0,226
0,316 0,221
0,50363496 0
0,50616893 0,09807023
0,50874404 0,17774245
0,51150895 0,22474425
0,51679587 0,30717054
0,51948052 0,34220779
0,52219321 0,37108355
0,52493438 0,40026247
0,52770449 0,4158971
0,53067993 0,4318408
0,53781513 0,45142857
0,54366293 0,44954128
0,5496393 0,44039849
0,55749129 0,43205575
0,56061668 0,42747022
0,56697378 0,42487597
0,57678443 0,42465753
0,58522312 0,43087052
0,59768397 0,42472917
0,60491493 0,41436673
0,61609549 0,39815171
0,63166206 0,39163048
1,00726992 0
1,01233787 0,13761468
1,01748808 0,23688394
1,024 0,33088
1,03092784 0,41301546
1,04268491 0,54545455
1,05263158 0,61151316
1,05855111 0,64207741
1,06418357 0,67309611
1,0785305 0,70980789
1,09028961 0,72470187
1,09626584 0,73552587
1,10880111 0,74393624
1,12123336 0,75227751
1,13074205 0,75865724
1,15025162 0,77174694
1,17044623 0,78529627
1,19536795 0,78670153
1,20982987 0,78865784
1,23599846 0,79760525
1,26332412 0,80694828
0,000
0,100
0,200
0,300
0,400
0,500
0,600
0,700
0,800
0,900
0,2
52
0,2
60
0,2
71
0,2
90
0,5
0363…
0,5
2219…
0,5
4963…
0,5
9768…
1,0
1748…
1,0
6418…
1,1
3074…
1,2
6332…
ES
FU
ER
ZO
CO
RTA
NT
E (
Kg
/cm
²)
ESFUERZO NORMAL (Kg/cm²)
GRAFICO ESFUERZO NORMAL VS ESFUERZO CORTANTE
SONDEO MUESTRA 2
Descripción : Ceniza volcanica de color gris
263,6 7,6
7,6 0
Recipiente 21
3/8 P1 (g) 106,6
N4 P2 (g) 85,9
N10 P3 (g) 19,1
N40 0,0 0,0 0,0 #### Humedad (%)31,00%
N200 7,6 7,6 2,9 97,1
FONDO 0,0 0,0 97,1 GRAVA 0%
7,6 7,6 ARENA 2,90%
FINOS 97,10%
Clasifica ML
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
GRANULOMETRIA POR TAMIZADO
(NTC 1522 )
REFERENCIA
REVISION
PAGINA 1 DE 1
CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES: Abscisa PK 55+ 900
Peso total de la muestra seca Suma pesos retenidos
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
Peso muestra lavado sobre tamiz 200 Error %
TAMIZPESO
RETENID
PESO
RETENI
%
RETENI% PASA CONTENIDO DE HUMEDAD
SONDEO MUESTRA 1
Descripción : Ceniza volcanicade color habano carmelito, con oxidaciones
Humedad Natural>al Limite liquido
Golpes 37 24 12 - - - -
Recipiente Nº 48 51 59 74 86 96 21
P1 (g) 28,36 26,46 33,4 15,2 14,5 14,01 106,6
P2 (g) 22,38 20,76 25,38 13,31 12,65 12,49 85,9
P3 (g) 5,96 6,13 5,91 5,97 5,55 6,45 19,1
W (%) 36,4 39,0 41,2 25,7 26,1 25,2 31,0
38,3 ML
25,7 0,423
12,6 0,583
ML 9,759
-
-
-
CONTENIDO
DE
HUMEDAD
PROYECTO : VIA MANIZALES - MARIQUITA PR 55 + 900 FECHA DE ENSAYO : 2005 -10-10
CLIENTE ORDEN DE TRABAJO
GUILLERMO VARGAS ALDANA
JHON JAIRO POVEDA
LIMITES DE CONSISTENCIA
(LÍMITE LÍQUIDO Y LÍMITE PLÁSTICO)
(NTC - 4630)
REFERENCIA
REVISION
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LIMITE LIQUIDO CLASIFICACION U.S.C.S. PASA T-40
LIMITE PLASTICO INDICE DE LIQUIDEZ
CODIGO ORDEN DE COMPUTADOR
OBSERVACIONES:Ensayo realizado a humedad natural. Bloque
Cazuela 02 LIMITE LIQUIDO LIMITE PLASTICO
Peso de la muestra inicial(g)
Peso retenido en el tamiz #40 (g)
Porcentaje retenido en el tamiz # 40
INDICE DE PLASTICIDAD INDICE DE CONSISTENCIA
CLASIFICACION U.S.C.S. GENERAL INDICE DE FLUIDEZ
36
37
38
39
40
41
42
0 10 20 30 40
NU
ME
RO
DE
GO
LP
ES
CONTENIDO DE HUMEDAD (%)
CONTENIDO DE HUMEDAD Vs NÚMERO DE GOLPES
ANEXO 1. CARTERA TOPOGRÁFICA
Analisis de Estabilidad
Perfil 3 ZONA 1
S1 QBI
S2 QRA
S3 Pc
S4 IH
S5 QE
S6 Qcv
S7 Qcvd
** PCSTABL5 ** by Purdue University 1 --Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices Run Date: 07-22-06 Time of Run: 1:43 pm Run By: GVAJJPO Input Data Filename: C:553W.STB Output Filename: C:553W.OUT Plotted Output Filename: C:553W.PLT PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 1 NF superficial perfil3
BOUNDARY COORDINATES 22 Top Boundaries 46 Total Boundaries Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd 1 .00 7.77 7.60 7.37 6 2 7.60 7.37 14.75 11.94 6 3 14.75 11.94 20.11 10.95 6 4 20.11 10.95 34.91 30.30 6 5 34.91 30.30 45.35 33.60 6 6 45.35 33.60 69.97 49.45 6 7 69.97 49.45 74.97 53.99 6
8 74.97 53.99 80.44 53.30 7 9 80.44 53.30 83.62 51.21 7 10 83.62 51.21 85.91 51.21 2 11 85.91 51.21 94.85 57.75 2 12 94.85 57.75 105.37 61.34 2 13 105.37 61.34 116.40 71.50 2 14 116.40 71.50 128.71 70.96 2 15 128.71 70.96 129.90 71.56 7 16 129.90 71.56 140.80 80.10 3 17 140.80 80.10 151.20 86.50 3 18 151.20 86.50 162.50 96.50 3 19 162.50 96.50 166.69 99.30 6 20 166.69 99.30 167.98 102.77 6 21 167.98 102.77 180.60 109.02 6 22 180.60 109.02 195.20 119.40 6 23 .00 2.81 18.96 8.27 3 24 19.00 8.30 29.60 20.60 3 25 29.60 20.60 44.70 31.50 3 26 44.70 31.50 60.27 40.96 3 27 60.27 40.96 64.44 44.24 7 28 64.44 44.24 69.61 47.11 7 29 69.61 47.11 74.07 50.99 7 30 74.07 50.99 74.97 53.99 7 31 83.62 51.21 85.20 49.70 7 32 85.20 49.70 96.32 54.60 7 33 96.32 54.60 111.60 63.80 7 34 111.60 63.80 116.98 69.85 7 35 116.98 69.85 127.70 68.85 7 36 127.70 68.85 128.71 70.96 7 37 162.50 96.50 177.10 103.20 3 38 177.10 103.20 189.34 111.60 3 39 189.34 111.60 194.99 115.77 3 40 60.27 40.96 69.22 44.04 3 41 69.22 44.04 80.57 48.26 3 42 80.57 48.26 93.05 49.46 3 43 93.05 49.46 103.08 54.50 3 44 103.08 54.50 115.91 55.55 3 45 115.91 55.55 124.50 64.04 3 46 124.50 64.04 129.90 71.56 3 1 ISOTROPIC SOIL PARAMETERS 7 Type(s) of Soil Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez. Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No. 1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1 2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1 3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1 6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1 7 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1 1 1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED Unit Weight of Water = 9.81 Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft) 1 15.00 10.00 2 65.00 40.00 3 116.00 67.00 4 128.00 68.00 5 143.00 78.00 6 163.00 95.00 7 177.00 105.00 8 194.00 116.00 A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned A Vertical Earthquake Loading Coefficient Of .000 Has Been Assigned Cavitation Pressure = .0 psf 1 A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been Specified. 200 Trial Surfaces Have Been Generated. 100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 150.00 ft. and X = 160.00 ft. Each Surface Terminates Between X = 180.00 ft. and X = 190.00 ft. Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1 Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical First. * * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * * Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.89 87.21 3 169.19 90.89 4 177.40 96.60 5 184.09 104.04 6 188.89 112.81 7 189.61 115.43 Circle Center At X = 148.7 ; Y = 129.1 and Radius, 43.4 *** .707 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.71 88.14 3 168.78 92.36 4 176.86 98.25 5 183.65 105.60 6 188.88 114.12 7 189.29 115.20 Circle Center At X = 142.7 ; Y = 136.7 and Radius, 51.4 *** .711 *** 1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 85.76 2 159.69 88.24 3 168.73 92.50 4 176.81 98.40 5 183.62 105.72 6 188.93 114.20 7 189.33 115.23 Circle Center At X = 141.9 ; Y = 137.8 and Radius, 52.6 *** .713 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.66 88.35 3 168.69 92.65 4 176.78 98.53 5 183.66 105.78 6 189.10 114.17 7 189.63 115.44 Circle Center At X = 140.8 ; Y = 139.6 and Radius, 54.6 *** .713 *** 1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.68 88.26 3 168.72 92.54 4 176.78 98.45 5 183.58 105.79 6 188.86 114.28 7 189.19 115.13 Circle Center At X = 141.8 ; Y = 137.7 and Radius, 52.6 *** .714 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 85.76 2 159.90 87.15 3 169.19 90.85 4 177.34 96.65 5 183.89 104.21 6 188.45 113.11 7 188.88 114.91 Circle Center At X = 149.2 ; Y = 127.6 and Radius, 41.9 *** .715 *** 1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.68 88.29 3 168.70 92.59 4 176.75 98.53 5 183.53 105.88 6 188.79 114.38 7 189.03 115.02 Circle Center At X = 141.6 ; Y = 137.7 and Radius, 52.6 *** .717 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.94 86.87 3 169.30 90.39 4 177.51 96.09 5 184.07 103.65 6 188.57 112.58 7 189.12 115.08 Circle Center At X = 150.5 ; Y = 126.1 and Radius, 40.4 *** .722 *** 1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 85.76 2 159.91 87.12 3 169.19 90.85 4 177.28 96.73 5 183.69 104.40 6 188.04 113.40 7 188.26 114.47 Circle Center At X = 149.5 ; Y = 126.5 and Radius, 40.8 *** .722 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.95 86.79 3 169.33 90.26 4 177.54 95.96 5 184.09 103.52 6 188.55 112.47 7 189.10 115.06 Circle Center At X = 150.9 ; Y = 125.6 and Radius, 39.9 *** .725 *** 1
** PCSTABL5 ** by Purdue University 1 --Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices Run Date: 07-22-06 Time of Run: 1:45 pm Run By: GVAJJPO Input Data Filename: C:553W5.STB Output Filename: C:553W5.OUT Plotted Output Filename: C:553W5.PLT PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 1 NF 5m perfil3
BOUNDARY COORDINATES 22 Top Boundaries 46 Total Boundaries Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd 1 .00 7.77 7.60 7.37 6 2 7.60 7.37 14.75 11.94 6 3 14.75 11.94 20.11 10.95 6 4 20.11 10.95 34.91 30.30 6 5 34.91 30.30 45.35 33.60 6
6 45.35 33.60 69.97 49.45 6 7 69.97 49.45 74.97 53.99 6 8 74.97 53.99 80.44 53.30 7 9 80.44 53.30 83.62 51.21 7 10 83.62 51.21 85.91 51.21 2 11 85.91 51.21 94.85 57.75 2 12 94.85 57.75 105.37 61.34 2 13 105.37 61.34 116.40 71.50 2 14 116.40 71.50 128.71 70.96 2 15 128.71 70.96 129.90 71.56 7 16 129.90 71.56 140.80 80.10 3 17 140.80 80.10 151.20 86.50 3 18 151.20 86.50 162.50 96.50 3 19 162.50 96.50 166.69 99.30 6 20 166.69 99.30 167.98 102.77 6 21 167.98 102.77 180.60 109.02 6 22 180.60 109.02 195.20 119.40 6 23 .00 2.81 18.96 8.27 3 24 19.00 8.30 29.60 20.60 3 25 29.60 20.60 44.70 31.50 3 26 44.70 31.50 60.27 40.96 3 27 60.27 40.96 64.44 44.24 7 28 64.44 44.24 69.61 47.11 7 29 69.61 47.11 74.07 50.99 7 30 74.07 50.99 74.97 53.99 7 31 83.62 51.21 85.20 49.70 7 32 85.20 49.70 96.32 54.60 7 33 96.32 54.60 111.60 63.80 7 34 111.60 63.80 116.98 69.85 7 35 116.98 69.85 127.70 68.85 7 36 127.70 68.85 128.71 70.96 7 37 162.50 96.50 177.10 103.20 3 38 177.10 103.20 189.34 111.60 3 39 189.34 111.60 194.99 115.77 3 40 60.27 40.96 69.22 44.04 3 41 69.22 44.04 80.57 48.26 3 42 80.57 48.26 93.05 49.46 3 43 93.05 49.46 103.08 54.50 3 44 103.08 54.50 115.91 55.55 3 45 115.91 55.55 124.50 64.04 3 46 124.50 64.04 129.90 71.56 3 1 ISOTROPIC SOIL PARAMETERS 7 Type(s) of Soil Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez. Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No. 1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1 2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1 3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1 6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1 7 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1 1 1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED Unit Weight of Water = 9.81 Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft) 1 15.00 5.00 2 65.00 35.00 3 116.00 62.00 4 128.00 63.00 5 143.00 73.00 6 163.00 90.00 7 177.00 100.00 8 194.00 111.00 A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned A Vertical Earthquake Loading Coefficient Of .000 Has Been Assigned Cavitation Pressure = .0 psf 1 A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been Specified. 200 Trial Surfaces Have Been Generated. 100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 150.00 ft. and X = 160.00 ft. Each Surface Terminates Between X = 180.00 ft. and X = 190.00 ft. Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft. 10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1 Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical First. * * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * * Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.89 87.21 3 169.19 90.89 4 177.40 96.60 5 184.09 104.04 6 188.89 112.81 7 189.61 115.43 Circle Center At X = 148.7 ; Y = 129.1 and Radius, 43.4 *** 1.020 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.96 86.63 3 169.39 89.96 4 177.68 95.55 5 184.31 103.04 6 188.85 111.95 7 189.62 115.43 Circle Center At X = 151.6 ; Y = 125.3 and Radius, 39.6 *** 1.022 *** 1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf
No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.94 86.87 3 169.30 90.39 4 177.51 96.09 5 184.07 103.65 6 188.57 112.58 7 189.12 115.08 Circle Center At X = 150.5 ; Y = 126.1 and Radius, 40.4 *** 1.025 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.95 86.79 3 169.33 90.26 4 177.54 95.96 5 184.09 103.52 6 188.55 112.47 7 189.10 115.06 Circle Center At X = 150.9 ; Y = 125.6 and Radius, 39.9 *** 1.026 *** 1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.90 87.15 3 169.19 90.85 4 177.34 96.65 5 183.89 104.21 6 188.45 113.11 7 188.88 114.91 Circle Center At X = 149.2 ; Y = 127.6 and Radius, 41.9 *** 1.029 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf
No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.99 86.20 3 169.50 89.30 4 177.84 94.81 5 184.41 102.35 6 188.73 111.37 7 189.44 115.30 Circle Center At X = 153.4 ; Y = 122.8 and Radius, 37.2 *** 1.033 *** 1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.99 86.31 3 169.47 89.49 4 177.76 95.08 5 184.27 102.67 6 188.52 111.72 7 189.10 115.06 Circle Center At X = 153.0 ; Y = 122.9 and Radius, 37.3 *** 1.034 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.91 87.12 3 169.19 90.85 4 177.28 96.73 5 183.69 104.40 6 188.04 113.40 7 188.26 114.47 Circle Center At X = 149.5 ; Y = 126.5 and Radius, 40.8 *** 1.038 *** 1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 160.00 86.00 3 169.54 88.98 4 177.89 94.49 5 184.39 102.09 6 188.55 111.18 7 189.14 115.09 Circle Center At X = 154.2 ; Y = 121.4 and Radius, 35.9 *** 1.043 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.99 86.14 3 169.49 89.26 4 177.77 94.87 5 184.18 102.55 6 188.22 111.70 7 188.64 114.73 Circle Center At X = 153.7 ; Y = 121.5 and Radius, 35.9 *** 1.045 ***
** PCSTABL5 ** by Purdue University 1 --Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices Run Date: 07-22-06 Time of Run: 1:51 pm Run By: GVAJJPO Input Data Filename: C:553W5A.STB Output Filename: C:553W5A.OUT Plotted Output Filename: C:553W5A.PLT PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 1 NF 5m ancl 25 m perf 3
BOUNDARY COORDINATES 22 Top Boundaries 46 Total Boundaries Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd 1 .00 7.77 7.60 7.37 6 2 7.60 7.37 14.75 11.94 6 3 14.75 11.94 20.11 10.95 6 4 20.11 10.95 34.91 30.30 6 5 34.91 30.30 45.35 33.60 6
6 45.35 33.60 69.97 49.45 6 7 69.97 49.45 74.97 53.99 6 8 74.97 53.99 80.44 53.30 7 9 80.44 53.30 83.62 51.21 7 10 83.62 51.21 85.91 51.21 2 11 85.91 51.21 94.85 57.75 2 12 94.85 57.75 105.37 61.34 2 13 105.37 61.34 116.40 71.50 2 14 116.40 71.50 128.71 70.96 2 15 128.71 70.96 129.90 71.56 7 16 129.90 71.56 140.80 80.10 3 17 140.80 80.10 151.20 86.50 3 18 151.20 86.50 162.50 96.50 3 19 162.50 96.50 166.69 99.30 6 20 166.69 99.30 167.98 102.77 6 21 167.98 102.77 180.60 109.02 6 22 180.60 109.02 195.20 119.40 6 23 .00 2.81 18.96 8.27 3 24 19.00 8.30 29.60 20.60 3 25 29.60 20.60 44.70 31.50 3 26 44.70 31.50 60.27 40.96 3 27 60.27 40.96 64.44 44.24 7 28 64.44 44.24 69.61 47.11 7 29 69.61 47.11 74.07 50.99 7 30 74.07 50.99 74.97 53.99 7 31 83.62 51.21 85.20 49.70 7 32 85.20 49.70 96.32 54.60 7 33 96.32 54.60 111.60 63.80 7 34 111.60 63.80 116.98 69.85 7 35 116.98 69.85 127.70 68.85 7 36 127.70 68.85 128.71 70.96 7 37 162.50 96.50 177.10 103.20 3 38 177.10 103.20 189.34 111.60 3 39 189.34 111.60 194.99 115.77 3 40 60.27 40.96 69.22 44.04 3 41 69.22 44.04 80.57 48.26 3 42 80.57 48.26 93.05 49.46 3 43 93.05 49.46 103.08 54.50 3 44 103.08 54.50 115.91 55.55 3 45 115.91 55.55 124.50 64.04 3 46 124.50 64.04 129.90 71.56 3 1 ISOTROPIC SOIL PARAMETERS 7 Type(s) of Soil Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez. Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No. 1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1 2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1 3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1 6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1 7 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1 1 1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED Unit Weight of Water = 9.81 Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft) 1 15.00 5.00 2 65.00 35.00 3 116.00 62.00 4 128.00 63.00 5 143.00 73.00 6 163.00 90.00 7 177.00 100.00 8 194.00 111.00 A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned A Vertical Earthquake Loading Coefficient Of .000 Has Been Assigned Cavitation Pressure = .0 psf 1 TIEBACK LOAD(S) 2 Tieback Load(s) Specified Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft) 1 165.00 98.17 294.0 1.5 .00 25.0 2 167.70 102.02 294.0 1.5 .00 25.0 NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between Individual Tiebacks. 1 A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been Specified. 200 Trial Surfaces Have Been Generated. 100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 150.00 ft. and X = 160.00 ft. Each Surface Terminates Between X = 180.00 ft. and X = 190.00 ft. Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft. 10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading. Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 160.00 94.29 2 168.44 99.66 3 176.53 105.53 4 181.78 109.86 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface =-43.183 The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading. Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 160.00 94.29 2 168.30 99.87 3 176.39 105.74 4 180.51 108.98 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = -7.829 The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading. Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 160.00 94.29 2 168.24 99.95 3 176.37 105.78 4 182.20 110.16 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = -6.824 The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading. Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 160.00 94.29 2 168.46 99.63 3 176.58 105.46 4 183.53 111.10 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface =******* The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading. Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 160.00 94.29 2 168.53 99.51 3 176.54 105.50 4 180.24 108.84 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface =******* 1 Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical First. * * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * * Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.96 86.63 3 169.39 89.96 4 177.68 95.55 5 184.31 103.04 6 188.85 111.95 7 189.62 115.43 Circle Center At X = 151.6 ; Y = 125.3 and Radius, 39.6 *** 1.104 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.99 86.20 3 169.50 89.30 4 177.84 94.81 5 184.41 102.35 6 188.73 111.37 7 189.44 115.30 Circle Center At X = 153.4 ; Y = 122.8 and Radius, 37.2 *** 1.108 ***
1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.99 86.31 3 169.47 89.49 4 177.76 95.08 5 184.27 102.67 6 188.52 111.72 7 189.10 115.06 Circle Center At X = 153.0 ; Y = 122.9 and Radius, 37.3 *** 1.112 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.95 86.79 3 169.33 90.26 4 177.54 95.96 5 184.09 103.52 6 188.55 112.47 7 189.10 115.06 Circle Center At X = 150.9 ; Y = 125.6 and Radius, 39.9 *** 1.115 *** 1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 160.00 85.84 3 169.58 88.70 4 177.99 94.11 5 184.57 101.65 6 188.79 110.71 7 189.51 115.36 Circle Center At X = 154.7 ; Y = 121.1 and Radius, 35.6 *** 1.116 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.94 86.87 3 169.30 90.39 4 177.51 96.09 5 184.07 103.65 6 188.57 112.58 7 189.12 115.08 Circle Center At X = 150.5 ; Y = 126.1 and Radius, 40.4 *** 1.116 *** 1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 160.00 86.00 3 169.54 88.98 4 177.89 94.49 5 184.39 102.09 6 188.55 111.18 7 189.14 115.09 Circle Center At X = 154.2 ; Y = 121.4 and Radius, 35.9 *** 1.117 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.89 87.21 3 169.19 90.89 4 177.40 96.60 5 184.09 104.04 6 188.89 112.81 7 189.61 115.43 Circle Center At X = 148.7 ; Y = 129.1 and Radius, 43.4 *** 1.117 ***
1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 160.00 85.81 3 169.59 88.65 4 177.99 94.07 5 184.54 101.63 6 188.71 110.72 7 189.38 115.26 Circle Center At X = 154.8 ; Y = 120.7 and Radius, 35.3 *** 1.118 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 160.00 85.71 3 169.61 88.47 4 178.05 93.83 5 184.64 101.35 6 188.85 110.42 7 189.60 115.42 Circle Center At X = 155.2 ; Y = 120.5 and Radius, 35.1 *** 1.119 ***
** PCSTABL5 ** by Purdue University 1 --Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices Run Date: 07-22-06 Time of Run: 1:50 pm Run By: GVAJJPO Input Data Filename: C:553W5A3.STB Output Filename: C:553W5A3.OUT Plotted Output Filename: C:553W5A3.PLT PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 1 NF 5m 3 filas de ancl 25 m perf 3
BOUNDARY COORDINATES 22 Top Boundaries 46 Total Boundaries Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd 1 .00 7.77 7.60 7.37 6 2 7.60 7.37 14.75 11.94 6 3 14.75 11.94 20.11 10.95 6 4 20.11 10.95 34.91 30.30 6 5 34.91 30.30 45.35 33.60 6
6 45.35 33.60 69.97 49.45 6 7 69.97 49.45 74.97 53.99 6 8 74.97 53.99 80.44 53.30 7 9 80.44 53.30 83.62 51.21 7 10 83.62 51.21 85.91 51.21 2 11 85.91 51.21 94.85 57.75 2 12 94.85 57.75 105.37 61.34 2 13 105.37 61.34 116.40 71.50 2 14 116.40 71.50 128.71 70.96 2 15 128.71 70.96 129.90 71.56 7 16 129.90 71.56 140.80 80.10 3 17 140.80 80.10 151.20 86.50 3 18 151.20 86.50 162.50 96.50 3 19 162.50 96.50 166.69 99.30 6 20 166.69 99.30 167.98 102.77 6 21 167.98 102.77 180.60 109.02 6 22 180.60 109.02 195.20 119.40 6 23 .00 2.81 18.96 8.27 3 24 19.00 8.30 29.60 20.60 3 25 29.60 20.60 44.70 31.50 3 26 44.70 31.50 60.27 40.96 3 27 60.27 40.96 64.44 44.24 7 28 64.44 44.24 69.61 47.11 7 29 69.61 47.11 74.07 50.99 7 30 74.07 50.99 74.97 53.99 7 31 83.62 51.21 85.20 49.70 7 32 85.20 49.70 96.32 54.60 7 33 96.32 54.60 111.60 63.80 7 34 111.60 63.80 116.98 69.85 7 35 116.98 69.85 127.70 68.85 7 36 127.70 68.85 128.71 70.96 7 37 162.50 96.50 177.10 103.20 3 38 177.10 103.20 189.34 111.60 3 39 189.34 111.60 194.99 115.77 3 40 60.27 40.96 69.22 44.04 3 41 69.22 44.04 80.57 48.26 3 42 80.57 48.26 93.05 49.46 3 43 93.05 49.46 103.08 54.50 3 44 103.08 54.50 115.91 55.55 3 45 115.91 55.55 124.50 64.04 3 46 124.50 64.04 129.90 71.56 3 1 ISOTROPIC SOIL PARAMETERS 7 Type(s) of Soil Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez. Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No. 1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1 2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1 3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1 6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1 7 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1 1 1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED Unit Weight of Water = 9.81 Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft) 1 15.00 5.00 2 65.00 35.00 3 116.00 62.00 4 128.00 63.00 5 143.00 73.00 6 163.00 90.00 7 177.00 100.00 8 194.00 111.00 A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned A Vertical Earthquake Loading Coefficient Of .000 Has Been Assigned Cavitation Pressure = .0 psf 1 TIEBACK LOAD(S) 3 Tieback Load(s) Specified Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft) 1 165.00 98.17 294.0 1.5 .00 25.0 2 167.70 102.02 294.0 1.5 .00 25.0 3 160.00 94.29 294.0 1.5 .00 25.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between Individual Tiebacks. 1 A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been Specified. 200 Trial Surfaces Have Been Generated. 100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 150.00 ft. and X = 160.00 ft. Each Surface Terminates Between X = 180.00 ft. and X = 190.00 ft. Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft. 10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading. Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 160.00 94.29 2 168.44 99.66 3 176.53 105.53 4 181.78 109.86 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = -3.669 The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading. Failure Surface Defined By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 160.00 94.29 2 168.61 99.38 3 176.87 105.01 4 184.76 111.16 5 189.40 115.28 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface =-32.292 The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading. Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 160.00 94.29 2 168.30 99.87 3 176.39 105.74 4 180.51 108.98 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = -2.382 The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading. Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 160.00 94.29 2 168.24 99.95 3 176.37 105.78 4 182.20 110.16 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = -2.367 The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 160.00 94.29 2 168.46 99.63 3 176.58 105.46 4 183.53 111.10 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = -4.307 The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading. Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 160.00 94.29 2 168.65 99.31 3 176.69 105.25 4 181.31 109.52 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = -6.905 The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading. Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 160.00 94.29 2 168.74 99.16 3 176.81 105.05 4 182.51 110.38 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface =-13.486 The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 160.00 94.29 2 168.73 99.16 3 176.73 105.17 4 180.75 109.13 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = -8.866 The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading. Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 160.00 94.29 2 168.53 99.51 3 176.54 105.50 4 180.24 108.84 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = -3.584 1 Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical First. * * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * * Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.96 86.63 3 169.39 89.96 4 177.68 95.55 5 184.31 103.04 6 188.85 111.95 7 189.62 115.43
Circle Center At X = 151.6 ; Y = 125.3 and Radius, 39.6 *** 1.160 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.99 86.20 3 169.50 89.30 4 177.84 94.81 5 184.41 102.35 6 188.73 111.37 7 189.44 115.30 Circle Center At X = 153.4 ; Y = 122.8 and Radius, 37.2 *** 1.161 *** 1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 160.00 85.84 3 169.58 88.70 4 177.99 94.11 5 184.57 101.65 6 188.79 110.71 7 189.51 115.36 Circle Center At X = 154.7 ; Y = 121.1 and Radius, 35.6 *** 1.164 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 160.00 85.71 3 169.61 88.47 4 178.05 93.83 5 184.64 101.35 6 188.85 110.42 7 189.60 115.42
Circle Center At X = 155.2 ; Y = 120.5 and Radius, 35.1 *** 1.165 *** 1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.99 86.31 3 169.47 89.49 4 177.76 95.08 5 184.27 102.67 6 188.52 111.72 7 189.10 115.06 Circle Center At X = 153.0 ; Y = 122.9 and Radius, 37.3 *** 1.166 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 160.00 85.81 3 169.59 88.65 4 177.99 94.07 5 184.54 101.63 6 188.71 110.72 7 189.38 115.26 Circle Center At X = 154.8 ; Y = 120.7 and Radius, 35.3 *** 1.166 *** 1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 160.00 86.00 3 169.54 88.98 4 177.89 94.49 5 184.39 102.09 6 188.55 111.18
7 189.14 115.09 Circle Center At X = 154.2 ; Y = 121.4 and Radius, 35.9 *** 1.167 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 160.00 85.87 3 169.57 88.78 4 177.93 94.26 5 184.43 101.87 6 188.52 110.99 7 189.09 115.05 Circle Center At X = 154.6 ; Y = 120.7 and Radius, 35.3 *** 1.169 *** 1 Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.99 86.14 3 169.49 89.26 4 177.77 94.87 5 184.18 102.55 6 188.22 111.70 7 188.64 114.73 Circle Center At X = 153.7 ; Y = 121.5 and Radius, 35.9 *** 1.174 *** Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft) 1 150.00 85.76 2 159.95 86.79 3 169.33 90.26 4 177.54 95.96 5 184.09 103.52 6 188.55 112.47
7 189.10 115.06 Circle Center At X = 150.9 ; Y = 125.6 and Radius, 39.9 *** 1.175 ***
Análisis de Estabilidad
Perfil 3
ZONA 2
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-22-06 Time of Run: 1:54 pm Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:553Z2.STB Output Filename: C:553Z2.OUT Plotted Output Filename: C:553Z2.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 2 NF superficial
BOUNDARY COORDINATES
22 Top Boundaries 46 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 7.77 7.60 7.37 6 2 7.60 7.37 14.75 11.94 6 3 14.75 11.94 20.11 10.95 6 4 20.11 10.95 34.91 30.30 6 5 34.91 30.30 45.35 33.60 6
6 45.35 33.60 69.97 49.45 6 7 69.97 49.45 74.97 53.99 6 8 74.97 53.99 80.44 53.30 7 9 80.44 53.30 83.62 51.21 7 10 83.62 51.21 85.91 51.21 2 11 85.91 51.21 94.85 57.75 2 12 94.85 57.75 105.37 61.34 2 13 105.37 61.34 116.40 71.50 2 14 116.40 71.50 128.71 70.96 2 15 128.71 70.96 129.90 71.56 7 16 129.90 71.56 140.80 80.10 3 17 140.80 80.10 151.20 86.50 3 18 151.20 86.50 162.50 96.50 3 19 162.50 96.50 166.69 99.30 6 20 166.69 99.30 167.98 102.77 6 21 167.98 102.77 180.60 109.02 6 22 180.60 109.02 195.20 119.40 6 23 .00 2.81 18.96 8.27 3 24 19.00 8.30 29.60 20.60 3 25 29.60 20.60 44.70 31.50 3 26 44.70 31.50 60.27 40.96 3 27 60.27 40.96 64.44 44.24 7 28 64.44 44.24 69.61 47.11 7 29 69.61 47.11 74.07 50.99 7 30 74.07 50.99 74.97 53.99 7 31 83.62 51.21 85.20 49.70 7 32 85.20 49.70 96.32 54.60 7 33 96.32 54.60 111.60 63.80 7 34 111.60 63.80 116.98 69.85 7 35 116.98 69.85 127.70 68.85 7 36 127.70 68.85 128.71 70.96 7 37 162.50 96.50 177.10 103.20 3 38 177.10 103.20 189.34 111.60 3 39 189.34 111.60 194.99 115.77 3 40 60.27 40.96 69.22 44.04 3 41 69.22 44.04 80.57 48.26 3 42 80.57 48.26 93.05 49.46 3 43 93.05 49.46 103.08 54.50 3 44 103.08 54.50 115.91 55.55 3 45 115.91 55.55 124.50 64.04 3 46 124.50 64.04 129.90 71.56 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
7 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.81
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 15.00 10.00 2 65.00 40.00 3 116.00 67.00 4 128.00 68.00 5 143.00 78.00 6 163.00 95.00 7 177.00 105.00 8 194.00 116.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
TIEBACK LOAD(S)
2 Tieback Load(s) Specified
Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length
No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft)
1 165.00 98.17 294.0 1.5 .00 25.0
2 167.70 102.02 294.0 1.5 .00 25.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between
Individual Tiebacks. 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 130.00 ft. and X = 140.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 150.00 ft. and X = 165.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.93 72.86 3 149.11 76.80 4 156.83 83.16 5 162.47 91.42 6 164.58 97.89
Circle Center At X = 130.7 ; Y = 107.0 and Radius, 35.4
*** .829 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.85 73.38 3 148.91 77.60 4 156.59 84.01 5 162.35 92.18 6 164.43 97.79
Circle Center At X = 128.3 ; Y = 110.1 and Radius, 38.5
*** .831 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.80 73.61 3 148.82 77.94 4 156.49 84.35 5 162.35 92.45 6 164.48 97.82
Circle Center At X = 127.0 ; Y = 111.8 and Radius, 40.3
*** .835 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.79 73.66 3 148.80 78.01 4 156.46 84.43 5 162.32 92.54 6 164.41 97.78
Circle Center At X = 126.8 ; Y = 112.1 and Radius, 40.6
*** .837 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf
No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.87 73.22 3 148.93 77.46 4 156.48 84.02 5 161.93 92.41 6 163.37 97.08
Circle Center At X = 129.3 ; Y = 107.7 and Radius, 36.0
*** .849 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.99 72.11 3 149.33 75.69 4 157.07 82.02 5 162.44 90.45 6 164.28 97.69
Circle Center At X = 133.5 ; Y = 103.0 and Radius, 31.5
*** .854 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.98 72.34 3 149.24 76.11 4 156.87 82.58 5 162.11 91.09 6 163.58 97.22
Circle Center At X = 132.8 ; Y = 103.3 and Radius, 31.8
*** .856 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64
2 139.83 73.49 3 148.80 77.90 4 156.27 84.56 5 161.68 92.97 6 162.85 96.73
Circle Center At X = 128.1 ; Y = 108.6 and Radius, 37.0
*** .864 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.99 72.19 3 149.26 75.94 4 156.82 82.49 5 161.86 91.13 6 163.01 96.84
Circle Center At X = 133.3 ; Y = 102.0 and Radius, 30.5
*** .871 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 140.00 71.66 3 149.44 74.96 4 157.27 81.17 5 162.64 89.62 6 164.59 97.89
Circle Center At X = 134.9 ; Y = 101.3 and Radius, 30.0
*** .872
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-22-06 Time of Run: 1:53 pm Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:553Z25.STB Output Filename: C:553Z25.OUT Plotted Output Filename: C:553Z25.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 1 NF 5M
BOUNDARY COORDINATES
22 Top Boundaries 46 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 7.77 7.60 7.37 6 2 7.60 7.37 14.75 11.94 6 3 14.75 11.94 20.11 10.95 6 4 20.11 10.95 34.91 30.30 6 5 34.91 30.30 45.35 33.60 6 6 45.35 33.60 69.97 49.45 6 7 69.97 49.45 74.97 53.99 6
8 74.97 53.99 80.44 53.30 7 9 80.44 53.30 83.62 51.21 7 10 83.62 51.21 85.91 51.21 2 11 85.91 51.21 94.85 57.75 2 12 94.85 57.75 105.37 61.34 2 13 105.37 61.34 116.40 71.50 2 14 116.40 71.50 128.71 70.96 2 15 128.71 70.96 129.90 71.56 7 16 129.90 71.56 140.80 80.10 3 17 140.80 80.10 151.20 86.50 3 18 151.20 86.50 162.50 96.50 3 19 162.50 96.50 166.69 99.30 6 20 166.69 99.30 167.98 102.77 6 21 167.98 102.77 180.60 109.02 6 22 180.60 109.02 195.20 119.40 6 23 .00 2.81 18.96 8.27 3 24 19.00 8.30 29.60 20.60 3 25 29.60 20.60 44.70 31.50 3 26 44.70 31.50 60.27 40.96 3 27 60.27 40.96 64.44 44.24 7 28 64.44 44.24 69.61 47.11 7 29 69.61 47.11 74.07 50.99 7 30 74.07 50.99 74.97 53.99 7 31 83.62 51.21 85.20 49.70 7 32 85.20 49.70 96.32 54.60 7 33 96.32 54.60 111.60 63.80 7 34 111.60 63.80 116.98 69.85 7 35 116.98 69.85 127.70 68.85 7 36 127.70 68.85 128.71 70.96 7 37 162.50 96.50 177.10 103.20 3 38 177.10 103.20 189.34 111.60 3 39 189.34 111.60 194.99 115.77 3 40 60.27 40.96 69.22 44.04 3 41 69.22 44.04 80.57 48.26 3 42 80.57 48.26 93.05 49.46 3 43 93.05 49.46 103.08 54.50 3 44 103.08 54.50 115.91 55.55 3 45 115.91 55.55 124.50 64.04 3 46 124.50 64.04 129.90 71.56 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
7 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.81
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 15.00 5.00 2 65.00 35.00 3 116.00 62.00 4 128.00 63.00 5 143.00 73.00 6 163.00 90.00 7 177.00 100.00 8 194.00 111.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
TIEBACK LOAD(S)
2 Tieback Load(s) Specified
Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length
No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft)
1 165.00 98.17 294.0 1.5 .00 25.0
2 167.70 102.02 294.0 1.5 .00 25.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between
Individual Tiebacks. 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 130.00 ft. and X = 140.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 150.00 ft. and X = 165.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.93 72.86 3 149.11 76.80 4 156.83 83.16 5 162.47 91.42 6 164.58 97.89
Circle Center At X = 130.7 ; Y = 107.0 and Radius, 35.4
*** 1.131 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf
No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.85 73.38 3 148.91 77.60 4 156.59 84.01 5 162.35 92.18 6 164.43 97.79
Circle Center At X = 128.3 ; Y = 110.1 and Radius, 38.5
*** 1.132 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.80 73.61 3 148.82 77.94 4 156.49 84.35 5 162.35 92.45 6 164.48 97.82
Circle Center At X = 127.0 ; Y = 111.8 and Radius, 40.3
*** 1.132 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.67 74.19 3 148.52 78.85 4 156.09 85.39 5 161.99 93.46 6 163.61 97.24
Circle Center At X = 123.6 ; Y = 115.3 and Radius, 44.1
*** 1.133 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.79 73.66 3 148.80 78.01 4 156.46 84.43 5 162.32 92.54 6 164.41 97.78
Circle Center At X = 126.8 ; Y = 112.1 and Radius, 40.6
*** 1.133 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.47 74.85 3 148.17 79.77 4 155.80 86.24 5 162.09 94.02 6 163.93 97.46
Circle Center At X = 117.7 ; Y = 123.4 and Radius, 53.2
*** 1.144 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.49 74.79 3 148.20 79.71 4 155.80 86.21 5 162.00 94.05 6 163.67 97.28
Circle Center At X = 118.5 ; Y = 122.1 and Radius, 51.8
*** 1.145 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.87 73.22 3 148.93 77.46
4 156.48 84.02 5 161.93 92.41 6 163.37 97.08
Circle Center At X = 129.3 ; Y = 107.7 and Radius, 36.0
*** 1.151 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.99 72.11 3 149.33 75.69 4 157.07 82.02 5 162.44 90.45 6 164.28 97.69
Circle Center At X = 133.5 ; Y = 103.0 and Radius, 31.5
*** 1.153 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 71.64 2 139.45 74.91 3 148.12 79.89 4 155.73 86.39 5 161.99 94.18 6 163.62 97.25
Circle Center At X = 117.2 ; Y = 123.7 and Radius, 53.6
*** 1.153 ***
Analisis de Estabilidad
Perfil 3 ZONA 3
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-22-06 Time of Run: 5:42 pm Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:553Z3.STB Output Filename: C:553Z3.OUT Plotted Output Filename: C:553Z3.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 3 NF superficial
BOUNDARY COORDINATES
22 Top Boundaries 46 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 7.77 7.60 7.37 6 2 7.60 7.37 14.75 11.94 6 3 14.75 11.94 20.11 10.95 6 4 20.11 10.95 34.91 30.30 6 5 34.91 30.30 45.35 33.60 6 6 45.35 33.60 69.97 49.45 6
7 69.97 49.45 74.97 53.99 6 8 74.97 53.99 80.44 53.30 7 9 80.44 53.30 83.62 51.21 7 10 83.62 51.21 85.91 51.21 2 11 85.91 51.21 94.85 57.75 2 12 94.85 57.75 105.37 61.34 2 13 105.37 61.34 116.40 71.50 2 14 116.40 71.50 128.71 70.96 2 15 128.71 70.96 129.90 71.56 7 16 129.90 71.56 140.80 80.10 3 17 140.80 80.10 151.20 86.50 3 18 151.20 86.50 162.50 96.50 3 19 162.50 96.50 166.69 99.30 6 20 166.69 99.30 167.98 102.77 6 21 167.98 102.77 180.60 109.02 6 22 180.60 109.02 195.20 119.40 6 23 .00 2.81 18.96 8.27 3 24 19.00 8.30 29.60 20.60 3 25 29.60 20.60 44.70 31.50 3 26 44.70 31.50 60.27 40.96 3 27 60.27 40.96 64.44 44.24 7 28 64.44 44.24 69.61 47.11 7 29 69.61 47.11 74.07 50.99 7 30 74.07 50.99 74.97 53.99 7 31 83.62 51.21 85.20 49.70 7 32 85.20 49.70 96.32 54.60 7 33 96.32 54.60 111.60 63.80 7 34 111.60 63.80 116.98 69.85 7 35 116.98 69.85 127.70 68.85 7 36 127.70 68.85 128.71 70.96 7 37 162.50 96.50 177.10 103.20 3 38 177.10 103.20 189.34 111.60 3 39 189.34 111.60 194.99 115.77 3 40 60.27 40.96 69.22 44.04 3 41 69.22 44.04 80.57 48.26 3 42 80.57 48.26 93.05 49.46 3 43 93.05 49.46 103.08 54.50 3 44 103.08 54.50 115.91 55.55 3 45 115.91 55.55 124.50 64.04 3 46 124.50 64.04 129.90 71.56 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
7 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.81
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 15.00 10.00 2 65.00 40.00 3 116.00 67.00 4 128.00 68.00 5 143.00 78.00 6 163.00 95.00 7 177.00 105.00 8 194.00 116.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
TIEBACK LOAD(S)
2 Tieback Load(s) Specified
Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length
No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft)
1 165.00 98.17 294.0 1.5 .00 25.0
2 167.70 102.02 294.0 1.5 .00 25.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between
Individual Tiebacks. 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 100.00 ft. and X = 120.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 130.00 ft. and X = 140.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 109.92 58.27 3 119.76 60.04 4 128.63 64.67 5 135.70 71.74 6 139.59 79.15
Circle Center At X = 109.0 ; Y = 91.4 and Radius, 33.1
*** .916 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf
No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 109.91 58.13 3 119.76 59.82 4 128.64 64.42 5 135.70 71.50 6 139.70 79.24
Circle Center At X = 109.4 ; Y = 90.7 and Radius, 32.6
*** .916 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 109.90 58.09 3 119.76 59.75 4 128.64 64.35 5 135.69 71.44 6 139.68 79.22
Circle Center At X = 109.5 ; Y = 90.5 and Radius, 32.4
*** .916 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 109.97 58.72 3 119.75 60.79 4 128.55 65.54 5 135.65 72.58 6 139.02 78.71
Circle Center At X = 107.7 ; Y = 93.7 and Radius, 35.0
*** .924 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 109.82 57.62 3 119.73 58.99 4 128.66 63.47 5 135.68 70.60 6 139.93 79.42
Circle Center At X = 110.6 ; Y = 88.2 and Radius, 30.6
*** .924 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 109.92 58.27 3 119.74 60.16 4 128.49 65.00 5 135.31 72.31 6 137.87 77.81
Circle Center At X = 108.9 ; Y = 90.1 and Radius, 31.9
*** .926 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 109.88 57.95 3 119.73 59.68 4 128.47 64.53 5 135.16 71.96 6 137.53 77.54
Circle Center At X = 109.6 ; Y = 88.2 and Radius, 30.3
*** .932 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 109.97 58.77 3 119.73 60.95
4 128.44 65.86 5 135.36 73.08 6 137.69 77.66
Circle Center At X = 107.5 ; Y = 92.9 and Radius, 34.2
*** .932 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 109.97 58.70 3 119.73 60.88 4 128.40 65.86 5 135.20 73.20 6 137.12 77.22
Circle Center At X = 107.7 ; Y = 91.9 and Radius, 33.3
*** .934 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 109.91 58.16 3 119.71 60.13 4 128.34 65.19 5 134.84 72.79 6 136.33 76.60
Circle Center At X = 109.0 ; Y = 88.3 and Radius, 30.2
*** .937 ***
by
Purdue University 1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-22-06 Time of Run: 5:44 pm Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:553Z35.STB Output Filename: C:553Z35.OUT Plotted Output Filename: C:553Z35.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 3 NF 5m
BOUNDARY COORDINATES
22 Top Boundaries 46 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 7.77 7.60 7.37 6 2 7.60 7.37 14.75 11.94 6 3 14.75 11.94 20.11 10.95 6 4 20.11 10.95 34.91 30.30 6 5 34.91 30.30 45.35 33.60 6 6 45.35 33.60 69.97 49.45 6
7 69.97 49.45 74.97 53.99 6 8 74.97 53.99 80.44 53.30 7 9 80.44 53.30 83.62 51.21 7 10 83.62 51.21 85.91 51.21 2 11 85.91 51.21 94.85 57.75 2 12 94.85 57.75 105.37 61.34 2 13 105.37 61.34 116.40 71.50 2 14 116.40 71.50 128.71 70.96 2 15 128.71 70.96 129.90 71.56 7 16 129.90 71.56 140.80 80.10 3 17 140.80 80.10 151.20 86.50 3 18 151.20 86.50 162.50 96.50 3 19 162.50 96.50 166.69 99.30 6 20 166.69 99.30 167.98 102.77 6 21 167.98 102.77 180.60 109.02 6 22 180.60 109.02 195.20 119.40 6 23 .00 2.81 18.96 8.27 3 24 19.00 8.30 29.60 20.60 3 25 29.60 20.60 44.70 31.50 3 26 44.70 31.50 60.27 40.96 3 27 60.27 40.96 64.44 44.24 7 28 64.44 44.24 69.61 47.11 7 29 69.61 47.11 74.07 50.99 7 30 74.07 50.99 74.97 53.99 7 31 83.62 51.21 85.20 49.70 7 32 85.20 49.70 96.32 54.60 7 33 96.32 54.60 111.60 63.80 7 34 111.60 63.80 116.98 69.85 7 35 116.98 69.85 127.70 68.85 7 36 127.70 68.85 128.71 70.96 7 37 162.50 96.50 177.10 103.20 3 38 177.10 103.20 189.34 111.60 3 39 189.34 111.60 194.99 115.77 3 40 60.27 40.96 69.22 44.04 3 41 69.22 44.04 80.57 48.26 3 42 80.57 48.26 93.05 49.46 3 43 93.05 49.46 103.08 54.50 3 44 103.08 54.50 115.91 55.55 3 45 115.91 55.55 124.50 64.04 3 46 124.50 64.04 129.90 71.56 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
7 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.81
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 15.00 5.00 2 65.00 35.00 3 116.00 62.00 4 128.00 63.00 5 143.00 73.00 6 163.00 90.00 7 177.00 100.00 8 194.00 111.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
TIEBACK LOAD(S)
2 Tieback Load(s) Specified
Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length
No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft)
1 165.00 98.17 294.0 1.5 .00 25.0
2 167.70 102.02 294.0 1.5 .00 25.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between
Individual Tiebacks. 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 100.00 ft. and X = 120.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 130.00 ft. and X = 140.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 110.00 59.19 3 119.72 61.53 4 128.46 66.38 5 135.61 73.37 6 138.47 78.27
Circle Center At X = 106.2 ; Y = 96.3 and Radius, 37.3
*** 1.206 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf
No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 110.00 59.43 3 119.69 61.90 4 128.45 66.73 5 135.69 73.62 6 138.68 78.44
Circle Center At X = 105.3 ; Y = 98.3 and Radius, 39.2
*** 1.207 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 110.00 59.53 3 119.69 62.02 4 128.46 66.82 5 135.77 73.64 6 139.04 78.72
Circle Center At X = 104.9 ; Y = 99.4 and Radius, 40.2
*** 1.207 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 110.00 59.40 3 119.54 62.41 4 127.66 68.23 5 130.37 71.93
Circle Center At X = 105.3 ; Y = 90.8 and Radius, 31.7
*** 1.210 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51
2 110.00 59.66 3 119.67 62.22 4 128.42 67.04 5 135.76 73.84 6 138.85 78.57
Circle Center At X = 104.4 ; Y = 100.3 and Radius, 41.1
*** 1.211 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 110.00 59.54 3 119.54 62.55 4 127.74 68.27 5 130.89 72.34
Circle Center At X = 104.9 ; Y = 92.3 and Radius, 33.2
*** 1.214 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 109.99 59.01 3 119.69 61.41 4 128.29 66.52 5 135.04 73.89 6 136.35 76.62
Circle Center At X = 106.7 ; Y = 93.1 and Radius, 34.2
*** 1.214 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 110.00 59.23 3 119.57 62.11 4 127.76 67.86 5 131.35 72.69
Circle Center At X = 105.9 ; Y = 90.3 and Radius, 31.4
*** 1.215 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 109.99 59.90 3 119.63 62.57 4 128.41 67.36 5 135.86 74.03 6 139.25 78.89
Circle Center At X = 103.3 ; Y = 102.9 and Radius, 43.5
*** 1.216 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 59.51 2 109.94 58.38 3 119.57 61.09 4 127.47 67.22 5 130.05 71.67
Circle Center At X = 107.8 ; Y = 84.4 and Radius, 26.1
*** 1.218 ***
Análisis de Estabilidad
Perfil 7 ZONA 1
S1 : QBI S2 : QRA S3 : Pc S4 : IH S5 : QE S6 : Qcv
S7 y S8 : Pc
** PCSTABL5 **
by Purdue University --Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices Run Date: 07-14-06 Time of Run: 7:32 am Run By: GVAJJPO Input Data Filename: C:K55Z1W.STB Output Filename: C:K55Z1W.OUT Plotted Output Filename: C:K55Z1W.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 1 nivel freático superficial
BOUNDARY COORDINATES
23 Top Boundaries 56 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 12.87 17.16 3 2 12.87 17.16 14.10 18.18 1 3 14.10 18.18 34.50 29.90 1 4 34.50 29.90 40.01 30.80 1 5 40.01 30.80 54.44 41.06 1 6 54.44 41.06 65.11 44.98 1 7 65.11 44.98 75.12 53.23 1 8 75.12 53.23 80.06 51.56 1
9 80.06 51.56 100.10 63.83 1 10 100.10 63.83 115.36 71.12 1 11 115.36 71.12 116.45 79.02 2 12 116.45 79.02 128.13 78.81 2 13 128.13 78.81 130.38 80.91 3 14 130.38 80.91 130.81 81.93 4 15 130.81 81.93 133.43 82.14 4 16 133.43 82.14 136.98 85.92 3 17 136.98 85.92 144.09 90.33 3 18 144.09 90.33 144.89 91.50 3 19 144.89 91.50 150.86 94.87 5 20 150.86 94.87 158.34 103.86 3 21 158.34 103.86 161.97 110.32 6 22 161.97 110.32 173.72 114.23 6 23 173.72 114.23 195.06 128.90 6 24 12.87 17.16 25.72 20.57 3 25 25.72 20.57 30.00 24.20 3 26 30.00 24.20 40.20 28.47 3 27 40.20 28.47 50.00 35.60 3 28 50.00 35.60 61.26 39.83 3 29 61.26 39.83 67.79 44.20 3 30 67.79 44.20 85.30 51.21 3 31 85.30 51.21 97.26 58.69 3 32 97.26 58.69 115.00 68.80 3 33 115.00 68.80 115.36 71.12 2 34 115.00 68.80 123.27 73.52 3 35 123.27 73.52 128.13 78.81 3 36 136.98 85.92 139.60 86.06 3 37 139.60 86.06 143.20 88.30 3 38 143.20 88.30 144.10 90.33 3 39 144.89 91.50 148.24 92.47 3 40 148.24 92.47 150.86 94.87 3 41 158.34 103.86 169.44 109.32 3 42 169.44 109.32 182.58 115.05 3 43 182.58 115.05 194.98 122.74 3 44 130.38 80.91 130.74 76.27 3 45 133.43 82.14 133.94 76.92 4 46 .00 .00 24.63 7.15 3 47 24.63 7.15 33.56 12.96 3 48 33.56 12.96 54.24 19.80 3 49 54.24 19.80 80.78 39.25 3 50 80.78 39.25 117.60 54.99 3 51 117.60 54.99 127.55 71.26 3 52 127.55 71.26 130.74 76.27 3 53 130.74 76.27 133.94 76.92 3 54 133.94 76.92 158.53 79.38 3 55 158.53 79.38 170.00 94.23 3 56 170.00 94.23 195.00 107.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
8 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
8 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.81
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 16.00 2 68.00 43.00 3 116.00 70.00 4 128.00 80.00 5 143.00 88.00 6 160.00 104.00 7 177.00 112.00 8 194.00 123.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .300 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 150.00 ft. and X = 160.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 180.00 ft. and X = 190.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.60 97.18 3 168.56 101.63 4 176.58 107.59 5 183.43 114.88 6 188.87 123.27 7 189.68 125.20
Circle Center At X = 139.2 ; Y = 149.5 and Radius, 56.2
*** .685 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.74 96.66 3 168.82 100.84 4 176.89 106.75 5 183.61 114.15 6 188.72 122.75 7 189.54 125.10
Circle Center At X = 143.6 ; Y = 143.7 and Radius, 49.8
*** .686 ***
1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.69 96.88 3 168.70 101.20 4 176.70 107.20 5 183.39 114.64 6 188.50 123.23 7 189.04 124.76
Circle Center At X = 142.1 ; Y = 145.0 and Radius, 51.2
*** .686 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.74 96.66 3 168.81 100.86 4 176.85 106.82 5 183.51 114.27 6 188.53 122.92 7 189.18 124.86
Circle Center At X = 143.7 ; Y = 143.1 and Radius, 49.2
*** .687 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.73 96.70 3 168.78 100.95 4 176.78 106.95 5 183.39 114.45 6 188.34 123.14 7 188.82 124.61
Circle Center At X = 143.6 ; Y = 142.9 and Radius, 48.9
*** .688 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.58 97.26 3 168.49 101.80 4 176.46 107.84 5 183.22 115.21 6 188.57 123.65 7 189.02 124.75
Circle Center At X = 138.7 ; Y = 149.3 and Radius, 56.1
*** .688 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.78 96.46 3 168.91 100.56 4 176.97 106.48 5 183.60 113.96 6 188.51 122.67 7 189.19 124.86
Circle Center At X = 145.1 ; Y = 141.4 and Radius, 47.3
*** .690 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.49 97.54 3 168.35 102.19 4 176.34 108.19 5 183.27 115.41 6 188.94 123.64 7 189.68 125.20
Circle Center At X = 135.2 ; Y = 154.6 and Radius, 62.0
*** .692 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.48 97.56 3 168.34 102.21 4 176.34 108.21 5 183.28 115.40 6 188.99 123.61 7 189.78 125.27
Circle Center At X = 134.9 ; Y = 155.1 and Radius, 62.5
*** .692 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.58 97.27 3 168.45 101.87 4 176.33 108.04 5 182.92 115.55 6 187.92 123.99
Circle Center At X = 139.3 ; Y = 147.2 and Radius, 53.8
*** .692 *** 1
Y A X I S F T
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-12-06 Time of Run: 9:43 pm Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:K55Z1.STB Output Filename: C:K55Z1.OUT Plotted Output Filename: C:K55Z1.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 1 seco
BOUNDARY COORDINATES
23 Top Boundaries 56 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 12.87 17.16 3 2 12.87 17.16 14.10 18.18 1 3 14.10 18.18 34.50 29.90 1 4 34.50 29.90 40.01 30.80 1 5 40.01 30.80 54.44 41.06 1 6 54.44 41.06 65.11 44.98 1 7 65.11 44.98 75.12 53.23 1 8 75.12 53.23 80.06 51.56 1 9 80.06 51.56 100.10 63.83 1 10 100.10 63.83 115.36 71.12 1 11 115.36 71.12 116.45 79.02 2 12 116.45 79.02 128.13 78.81 2 13 128.13 78.81 130.38 80.91 3 14 130.38 80.91 130.81 81.93 4 15 130.81 81.93 133.43 82.14 4 16 133.43 82.14 136.98 85.92 3 17 136.98 85.92 144.09 90.33 3 18 144.09 90.33 144.89 91.50 3 19 144.89 91.50 150.86 94.87 5 20 150.86 94.87 158.34 103.86 3 21 158.34 103.86 161.97 110.32 6 22 161.97 110.32 173.72 114.23 6 23 173.72 114.23 195.06 128.90 6 24 12.87 17.16 25.72 20.57 3 25 25.72 20.57 30.00 24.20 3 26 30.00 24.20 40.20 28.47 3
27 40.20 28.47 50.00 35.60 3 28 50.00 35.60 61.26 39.83 3 29 61.26 39.83 67.79 44.20 3 30 67.79 44.20 85.30 51.21 3 31 85.30 51.21 97.26 58.69 3 32 97.26 58.69 115.00 68.80 3 33 115.00 68.80 115.36 71.12 2 34 115.00 68.80 123.27 73.52 3 35 123.27 73.52 128.13 78.81 3 36 136.98 85.92 139.60 86.06 3 37 139.60 86.06 143.20 88.30 3 38 143.20 88.30 144.10 90.33 3 39 144.89 91.50 148.24 92.47 3 40 148.24 92.47 150.86 94.87 3 41 158.34 103.86 169.44 109.32 3 42 169.44 109.32 182.58 115.05 3 43 182.58 115.05 194.98 122.74 3 44 130.38 80.91 130.74 76.27 3 45 133.43 82.14 133.94 76.92 4 46 .00 .00 24.63 7.15 3 47 24.63 7.15 33.56 12.96 3 48 33.56 12.96 54.24 19.80 3 49 54.24 19.80 80.78 39.25 3 50 80.78 39.25 117.60 54.99 3 51 117.60 54.99 127.55 71.26 3 52 127.55 71.26 130.74 76.27 3 53 130.74 76.27 133.94 76.92 3 54 133.94 76.92 158.53 79.38 3 55 158.53 79.38 170.00 94.23 3 56 170.00 94.23 195.00 107.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
8 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 0
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 0
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 0
5 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 0
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 0
7 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 0
8 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 0 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.80
Piezometric Surface No. 1 Specified by 4 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 10.00 5.00 2 30.00 8.00 3 40.00 13.00 4 60.00 25.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 150.00 ft. and X = 160.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 180.00 ft. and X = 190.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.24 98.20 3 167.91 103.18 4 175.87 109.24 5 182.98 116.28 6 189.12 124.17 7 189.76 125.25
Circle Center At X = 125.1 ; Y = 167.6 and Radius, 77.3
*** 1.061 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.27 98.13 3 167.96 103.09 4 175.90 109.17 5 182.95 116.25 6 189.00 124.22 7 189.47 125.06
Circle Center At X = 126.8 ; Y = 165.1 and Radius, 74.5
*** 1.062 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.26 98.17 3 167.87 103.25 4 175.66 109.52 5 182.46 116.85 6 186.90 123.29
Circle Center At X = 128.6 ; Y = 160.0 and Radius, 69.0
*** 1.064 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.15 98.42 3 167.75 103.52 4 175.68 109.62 5 182.81 116.63 6 189.05 124.45 7 189.39 125.00
Circle Center At X = 121.2 ; Y = 172.2 and Radius, 83.0
*** 1.064 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.19 98.33 3 167.78 103.45 4 175.63 109.64 5 182.60 116.81 6 187.98 124.04
Circle Center At X = 124.6 ; Y = 166.3 and Radius, 76.3
*** 1.064 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.12 98.49 3 167.49 103.96 4 174.90 110.67 5 181.18 118.46 6 182.03 119.94
Circle Center At X = 128.4 ; Y = 154.6 and Radius, 64.0
*** 1.065 ***
1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.18 98.36 3 167.48 103.93 4 174.64 110.91 5 180.11 118.62
Circle Center At X = 132.8 ; Y = 146.7 and Radius, 55.1
*** 1.066 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.40 97.80 3 168.04 102.83 4 175.65 109.32 5 181.97 117.07 6 184.49 121.63
Circle Center At X = 135.7 ; Y = 148.3 and Radius, 55.8
*** 1.070 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.41 97.78 3 168.02 102.85 4 175.55 109.44 5 181.72 117.31 6 183.67 121.07
Circle Center At X = 136.6 ; Y = 146.4 and Radius, 53.7
*** 1.071 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.48 97.56 3 168.34 102.21 4 176.34 108.21 5 183.28 115.40 6 188.99 123.61 7 189.78 125.27
Circle Center At X = 134.9 ; Y = 155.1 and Radius, 62.5
*** 1.071 ***
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-13-06 Time of Run: 7:17 pm Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:K55Z1TW.STB Output Filename: C:K55Z1TW.OUT Plotted Output Filename: C:K55Z1TW.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 1 Terraceo sin agua
BOUNDARY COORDINATES
29 Top Boundaries 45 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 12.87 17.16 3 2 12.87 17.16 14.10 18.18 1 3 14.10 18.18 34.50 29.90 1 4 34.50 29.90 40.01 30.80 1
5 40.01 30.80 54.44 41.06 1 6 54.44 41.06 65.11 44.98 1 7 65.11 44.98 75.12 53.23 1 8 75.12 53.23 80.06 51.56 1 9 80.06 51.56 100.10 63.83 1 10 100.10 63.83 115.36 71.12 1 11 115.36 71.12 116.45 79.02 2 12 116.45 79.02 128.13 78.81 2 13 128.13 78.81 130.38 80.91 3 14 130.38 80.91 130.81 81.93 4 15 130.81 81.93 133.43 82.14 4 16 133.43 82.14 137.18 85.38 3 17 137.18 85.38 140.30 85.40 3 18 140.30 85.40 146.30 91.40 3 19 146.30 91.40 149.30 91.40 4 20 149.30 91.40 152.30 97.40 3 21 152.30 97.40 155.30 97.40 6 22 155.30 97.40 158.20 103.25 6 23 158.20 103.25 161.20 103.20 6 24 161.20 103.20 162.90 106.80 3 25 162.90 106.80 164.00 109.20 3 26 164.00 109.20 167.00 109.20 3 27 167.00 109.20 168.99 113.24 3 28 168.99 113.24 173.72 114.23 3 29 173.72 114.23 195.06 128.90 3 30 12.87 17.16 25.70 20.57 3 31 25.70 20.57 30.00 24.20 3 32 30.00 24.20 40.20 28.50 3 33 40.20 28.50 50.00 35.60 2 34 50.00 35.60 61.30 39.80 3 35 61.30 39.80 67.80 44.20 3 36 67.80 44.20 85.30 51.21 3 37 85.30 51.20 97.26 58.69 3 38 97.30 58.70 115.00 68.80 3 39 115.00 68.80 115.36 71.12 3 40 115.00 68.80 123.30 73.52 3 41 123.30 73.50 128.13 78.81 3 42 162.90 106.80 169.44 109.32 3 43 169.40 109.30 182.58 115.05 3 44 182.60 115.10 194.98 122.74 3 45 130.38 80.91 130.74 76.27 4
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
8 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 0
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 0
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 0
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 0
5 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 0
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 0
7 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 0
8 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 0
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 150.00 ft. and X = 160.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 180.00 ft. and X = 190.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 92.80 2 159.17 96.79 3 167.53 102.28 4 174.83 109.12 5 180.86 117.09 6 182.51 120.27
Circle Center At X = 131.3 ; Y = 148.4 and Radius, 58.6
*** .894 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 92.80 2 159.33 96.41 3 167.85 101.64 4 175.29 108.32 5 181.42 116.23 6 184.07 121.35
Circle Center At X = 134.7 ; Y = 146.1 and Radius, 55.4
*** .894 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 92.80 2 159.21 96.69 3 167.80 101.81 4 175.60 108.07 5 182.46 115.34 6 188.26 123.49 7 188.85 124.63
Circle Center At X = 126.6 ; Y = 161.2 and Radius, 72.3
*** .894 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 92.80
2 159.26 96.57 3 167.81 101.76 4 175.43 108.24 5 181.92 115.84 6 186.15 122.77
Circle Center At X = 131.0 ; Y = 152.7 and Radius, 62.8
*** .894 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 92.80 2 159.19 96.75 3 167.77 101.88 4 175.60 108.11 5 182.53 115.32 6 188.44 123.38 7 189.30 124.94
Circle Center At X = 124.9 ; Y = 163.8 and Radius, 75.3
*** .894 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 92.80 2 159.35 96.36 3 167.74 101.80 4 174.79 108.89 5 180.20 117.30 6 180.90 119.17
Circle Center At X = 137.9 ; Y = 138.5 and Radius, 47.3
*** .895 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 92.80 2 159.38 96.27
3 167.94 101.45 4 175.36 108.14 5 181.40 116.11 6 183.94 121.25
Circle Center At X = 136.4 ; Y = 143.9 and Radius, 52.9
*** .896 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 92.80 2 159.39 96.24 3 168.01 101.31 4 175.59 107.83 5 181.87 115.61 6 185.57 122.37
Circle Center At X = 135.6 ; Y = 146.6 and Radius, 55.6
*** .897 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 92.80 2 159.42 96.15 3 168.20 100.95 4 176.10 107.07 5 182.94 114.37 6 188.53 122.66 7 189.72 125.23
Circle Center At X = 133.7 ; Y = 153.7 and Radius, 63.0
*** .897 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 92.80 2 159.43 96.14 3 168.20 100.93 4 176.11 107.06
5 182.94 114.36 6 188.52 122.66 7 189.69 125.21
Circle Center At X = 133.8 ; Y = 153.4 and Radius, 62.7
*** .898 ***
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-18-05 Time of Run: 7:02 pm Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:551WDNA1.STB Output Filename: C:551WDNA1.OUT Plotted Output Filename: C:551WDNA1.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 1 - QD - NF 5m - anclajes 25m 15 T
y corte en zona de ceniza 1.25 H : 1.00 V
BOUNDARY COORDINATES
23 Top Boundaries 56 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 12.87 17.16 3 2 12.87 17.16 14.10 18.18 1 3 14.10 18.18 34.50 29.90 1 4 34.50 29.90 40.01 30.80 1 5 40.01 30.80 54.44 41.06 1 6 54.44 41.06 65.11 44.98 1 7 65.11 44.98 75.12 53.23 1 8 75.12 53.23 80.06 51.56 1 9 80.06 51.56 100.10 63.83 1 10 100.10 63.83 115.36 71.12 1 11 115.36 71.12 116.45 79.02 2 12 116.45 79.02 128.13 78.81 2 13 128.13 78.81 130.38 80.91 3 14 130.38 80.91 130.81 81.93 4 15 130.81 81.93 133.43 82.14 4 16 133.43 82.14 136.98 85.92 3 17 136.98 85.92 144.09 90.33 3 18 144.09 90.33 144.89 91.50 3 19 144.89 91.50 150.86 94.87 5 20 150.86 94.87 158.34 103.86 3 21 158.34 103.86 168.98 112.28 6 22 168.98 112.28 173.72 114.23 6 23 173.72 114.23 195.06 128.90 6 24 12.87 17.16 25.72 20.57 3 25 25.72 20.57 30.00 24.20 3
26 30.00 24.20 40.20 28.47 3 27 40.20 28.47 50.00 35.60 3 28 50.00 35.60 61.26 39.83 3 29 61.26 39.83 67.79 44.20 3 30 67.79 44.20 85.30 51.21 3 31 85.30 51.21 97.26 58.69 3 32 97.26 58.69 115.00 68.80 3 33 115.00 68.80 115.36 71.12 2 34 115.00 68.80 123.27 73.52 3 35 123.27 73.52 128.13 78.81 3 36 136.98 85.92 139.60 86.06 3 37 139.60 86.06 143.20 88.30 3 38 143.20 88.30 144.10 90.33 3 39 144.89 91.50 148.24 92.47 3 40 148.24 92.47 150.86 94.87 3 41 158.34 103.86 169.44 109.32 3 42 169.44 109.32 182.58 115.05 3 43 182.58 115.05 194.98 122.74 3 44 130.38 80.91 130.74 76.27 3 45 133.43 82.14 133.94 76.92 4 46 .00 .00 24.63 7.15 3 47 24.63 7.15 33.56 12.96 3 48 33.56 12.96 54.24 19.80 3 49 54.24 19.80 80.78 39.25 3 50 80.78 39.25 117.60 54.99 3 51 117.60 54.99 127.55 71.26 3 52 127.55 71.26 130.74 76.27 3 53 130.74 76.27 133.94 76.92 3 54 133.94 76.92 158.53 79.38 3 55 158.53 79.38 170.00 94.23 3 56 170.00 94.23 195.00 107.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
8 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
6 15.8 15.8 9.8 15.0 .00 .0 1
7 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
8 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.81
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 16.00 2 68.00 43.00 3 116.00 70.00 4 128.00 76.00 5 149.00 86.00 6 163.00 100.00 7 177.00 108.00 8 194.00 120.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
TIEBACK LOAD(S)
2 Tieback Load(s) Specified
Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length
No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft)
1 159.00 104.38 150.0 1.5 .00 25.0
2 163.00 107.55 150.0 1.5 .00 25.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between
Individual Tiebacks. 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 150.00 ft. and X = 160.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 180.00 ft. and X = 190.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 160.00 105.17 2 169.17 109.15 3 177.70 114.38 4 185.41 120.75 5 189.11 124.81
Circle Center At X = 136.4 ; Y = 172.2 and Radius, 71.1
*** .992 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 160.00 105.17 2 169.08 109.36 3 177.58 114.63 4 185.38 120.89 5 189.36 124.98
Circle Center At X = 130.3 ; Y = 181.5 and Radius, 82.0
*** 1.039 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 160.00 105.17 2 169.23 109.03 3 177.78 114.21 4 185.47 120.60 5 189.42 125.02
Circle Center At X = 138.8 ; Y = 169.0 and Radius, 67.2
*** 1.055 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 160.00 105.17 2 169.08 109.37 3 177.56 114.67 4 185.32 120.97 5 188.80 124.60
Circle Center At X = 130.8 ; Y = 180.2 and Radius, 80.5
*** 1.059 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.74 96.66 3 168.82 100.84 4 176.89 106.75 5 183.61 114.15 6 188.72 122.75 7 189.54 125.10
Circle Center At X = 143.6 ; Y = 143.7 and Radius, 49.8
*** 1.061 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.86 96.05 3 169.10 99.89 4 177.24 105.69 5 183.88 113.17 6 188.67 121.94 7 189.57 125.13
Circle Center At X = 147.6 ; Y = 138.7 and Radius, 44.4
*** 1.062 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.88 95.93 3 169.15 99.69 4 177.31 105.46 5 183.95 112.94 6 188.69 121.74 7 189.62 125.16
Circle Center At X = 148.3 ; Y = 137.9 and Radius, 43.5
*** 1.063 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.24 98.20 3 167.91 103.18 4 175.87 109.24 5 182.98 116.28 6 189.12 124.17 7 189.76 125.25
Circle Center At X = 125.1 ; Y = 167.6 and Radius, 77.3
*** 1.065 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.78 96.46 3 168.91 100.56 4 176.97 106.48 5 183.60 113.96 6 188.51 122.67 7 189.19 124.86
Circle Center At X = 145.1 ; Y = 141.4 and Radius, 47.3
*** 1.065 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.83 96.22 3 169.02 100.17 4 177.11 106.04 5 183.71 113.56 6 188.49 122.34 7 189.21 124.88
Circle Center At X = 146.7 ; Y = 139.4 and Radius, 45.1
*** 1.065 ***
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-17-05 Time of Run: 9:06 am Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:551WDNAT.STB Output Filename: C:551WDNAT.OUT Plotted Output Filename: C:551WDNAT.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 1 - QD - NF 5m - anclajes 25m 30 T
con pendiente 1.25H : 1V
BOUNDARY COORDINATES
23 Top Boundaries 56 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 12.87 17.16 3 2 12.87 17.16 14.10 18.18 1 3 14.10 18.18 34.50 29.90 1 4 34.50 29.90 40.01 30.80 1 5 40.01 30.80 54.44 41.06 1 6 54.44 41.06 65.11 44.98 1 7 65.11 44.98 75.12 53.23 1 8 75.12 53.23 80.06 51.56 1 9 80.06 51.56 100.10 63.83 1 10 100.10 63.83 115.36 71.12 1 11 115.36 71.12 116.45 79.02 2 12 116.45 79.02 128.13 78.81 2 13 128.13 78.81 130.38 80.91 3 14 130.38 80.91 130.81 81.93 4 15 130.81 81.93 133.43 82.14 4 16 133.43 82.14 136.98 85.92 3 17 136.98 85.92 144.09 90.33 3 18 144.09 90.33 144.89 91.50 3 19 144.89 91.50 150.86 94.87 5 20 150.86 94.87 158.34 103.86 3 21 158.34 103.86 168.98 112.28 6 22 168.98 112.28 173.72 114.23 6 23 173.72 114.23 195.06 128.90 6 24 12.87 17.16 25.72 20.57 3 25 25.72 20.57 30.00 24.20 3
26 30.00 24.20 40.20 28.47 3 27 40.20 28.47 50.00 35.60 3 28 50.00 35.60 61.26 39.83 3 29 61.26 39.83 67.79 44.20 3 30 67.79 44.20 85.30 51.21 3 31 85.30 51.21 97.26 58.69 3 32 97.26 58.69 115.00 68.80 3 33 115.00 68.80 115.36 71.12 2 34 115.00 68.80 123.27 73.52 3 35 123.27 73.52 128.13 78.81 3 36 136.98 85.92 139.60 86.06 3 37 139.60 86.06 143.20 88.30 3 38 143.20 88.30 144.10 90.33 3 39 144.89 91.50 148.24 92.47 3 40 148.24 92.47 150.86 94.87 3 41 158.34 103.86 169.44 109.32 3 42 169.44 109.32 182.58 115.05 3 43 182.58 115.05 194.98 122.74 3 44 130.38 80.91 130.74 76.27 3 45 133.43 82.14 133.94 76.92 4 46 .00 .00 24.63 7.15 3 47 24.63 7.15 33.56 12.96 3 48 33.56 12.96 54.24 19.80 3 49 54.24 19.80 80.78 39.25 3 50 80.78 39.25 117.60 54.99 3 51 117.60 54.99 127.55 71.26 3 52 127.55 71.26 130.74 76.27 3 53 130.74 76.27 133.94 76.92 3 54 133.94 76.92 158.53 79.38 3 55 158.53 79.38 170.00 94.23 3 56 170.00 94.23 195.00 107.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
8 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
6 15.8 15.8 9.8 15.0 .00 .0 1
7 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
8 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.81
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 16.00 2 68.00 43.00 3 116.00 70.00 4 128.00 76.00 5 149.00 86.00 6 163.00 100.00 7 177.00 108.00 8 194.00 120.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
TIEBACK LOAD(S)
2 Tieback Load(s) Specified
Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length
No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft)
1 159.00 104.38 294.0 1.5 .00 25.0
2 163.00 107.55 294.0 1.5 .00 25.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between
Individual Tiebacks. 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 150.00 ft. and X = 160.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 180.00 ft. and X = 190.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface.
The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 160.00 105.17 2 168.57 110.32 3 176.83 115.96 4 181.58 119.64
Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface =-19.129
The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 160.00 105.17 2 168.54 110.38 3 176.83 115.97 4 184.49 121.63
Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface =-18.727
1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.88 95.93 3 169.15 99.69 4 177.31 105.46 5 183.95 112.94 6 188.69 121.74 7 189.62 125.16
Circle Center At X = 148.3 ; Y = 137.9 and Radius, 43.5
*** 1.112 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.86 96.05 3 169.10 99.89 4 177.24 105.69 5 183.88 113.17 6 188.67 121.94 7 189.57 125.13
Circle Center At X = 147.6 ; Y = 138.7 and Radius, 44.4
*** 1.113 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.90 95.77
3 169.21 99.44 4 177.39 105.18 5 184.01 112.68 6 188.68 121.53 7 189.60 125.15
Circle Center At X = 149.1 ; Y = 136.8 and Radius, 42.4
*** 1.114 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.93 95.58 3 169.27 99.14 4 177.49 104.85 5 184.09 112.36 6 188.68 121.24 7 189.61 125.15
Circle Center At X = 150.1 ; Y = 135.6 and Radius, 41.2
*** 1.116 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.83 96.22 3 169.02 100.17 4 177.11 106.04 5 183.71 113.56 6 188.49 122.34 7 189.21 124.88
Circle Center At X = 146.7 ; Y = 139.4 and Radius, 45.1
*** 1.118 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.74 96.66
3 168.82 100.84 4 176.89 106.75 5 183.61 114.15 6 188.72 122.75 7 189.54 125.10
Circle Center At X = 143.6 ; Y = 143.7 and Radius, 49.8
*** 1.119 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.78 96.46 3 168.91 100.56 4 176.97 106.48 5 183.60 113.96 6 188.51 122.67 7 189.19 124.86
Circle Center At X = 145.1 ; Y = 141.4 and Radius, 47.3
*** 1.121 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.74 96.66 3 168.81 100.86 4 176.85 106.82 5 183.51 114.27 6 188.53 122.92 7 189.18 124.86
Circle Center At X = 143.7 ; Y = 143.1 and Radius, 49.2
*** 1.124 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38
2 159.73 96.70 3 168.78 100.95 4 176.78 106.95 5 183.39 114.45 6 188.34 123.14 7 188.82 124.61
Circle Center At X = 143.6 ; Y = 142.9 and Radius, 48.9
*** 1.129 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 94.38 2 159.69 96.88 3 168.70 101.20 4 176.70 107.20 5 183.39 114.64 6 188.50 123.23 7 189.04 124.76
Circle Center At X = 142.1 ; Y = 145.0 and Radius, 51.2
*** 1.130 ***
Análisis de Estabilidad
Perfil 7 ZONA 2
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-17-06 Time of Run: 9:05 am Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:K55Z2W.STB Output Filename: C:K55Z2W.OUT Plotted Output Filename: C:K55Z2W.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 2 NF 6M
BOUNDARY COORDINATES
23 Top Boundaries 56 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 12.87 17.16 3 2 12.87 17.16 14.10 18.18 1 3 14.10 18.18 34.50 29.90 1 4 34.50 29.90 40.01 30.80 1 5 40.01 30.80 54.44 41.06 1
6 54.44 41.06 65.11 44.98 1 7 65.11 44.98 75.12 53.23 1 8 75.12 53.23 80.06 51.56 1 9 80.06 51.56 100.10 63.83 1 10 100.10 63.83 115.36 71.12 1 11 115.36 71.12 116.45 79.02 2 12 116.45 79.02 128.13 78.81 2 13 128.13 78.81 130.38 80.91 3 14 130.38 80.91 130.81 81.93 4 15 130.81 81.93 133.43 82.14 4 16 133.43 82.14 136.98 85.92 3 17 136.98 85.92 144.09 90.33 3 18 144.09 90.33 144.89 91.50 3 19 144.89 91.50 150.86 94.87 5 20 150.86 94.87 158.34 103.86 3 21 158.34 103.86 161.97 110.32 6 22 161.97 110.32 173.72 114.23 6 23 173.72 114.23 195.06 128.90 6 24 12.87 17.16 25.72 20.57 3 25 25.72 20.57 30.00 24.20 3 26 30.00 24.20 40.20 28.47 3 27 40.20 28.47 50.00 35.60 3 28 50.00 35.60 61.26 39.83 3 29 61.26 39.83 67.79 44.20 3 30 67.79 44.20 85.30 51.21 3 31 85.30 51.21 97.26 58.69 3 32 97.26 58.69 115.00 68.80 3 33 115.00 68.80 115.36 71.12 2 34 115.00 68.80 123.27 73.52 3 35 123.27 73.52 128.13 78.81 3 36 136.98 85.92 139.60 86.06 3 37 139.60 86.06 143.20 88.30 3 38 143.20 88.30 144.10 90.33 3 39 144.89 91.50 148.24 92.47 3 40 148.24 92.47 150.86 94.87 3 41 158.34 103.86 169.44 109.32 3 42 169.44 109.32 182.58 115.05 3 43 182.58 115.05 194.98 122.74 3 44 130.38 80.91 130.74 76.27 3 45 133.43 82.14 133.94 76.92 4 46 .00 .00 24.63 7.15 3 47 24.63 7.15 33.56 12.96 3 48 33.56 12.96 54.24 19.80 3 49 54.24 19.80 80.78 39.25 3 50 80.78 39.25 117.60 54.99 3 51 117.60 54.99 127.55 71.26 3 52 127.55 71.26 130.74 76.27 3 53 130.74 76.27 133.94 76.92 3 54 133.94 76.92 158.53 79.38 3 55 158.53 79.38 170.00 94.23 3 56 170.00 94.23 195.00 107.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
8 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
8 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.80
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 16.00 2 68.00 43.00 3 116.00 70.00 4 128.00 77.00 5 143.00 82.00 6 160.00 98.00 7 177.00 106.00 8 194.00 120.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 130.00 ft. and X = 140.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 150.00 ft. and X = 160.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 80.56 2 139.93 81.74 3 148.83 86.30 4 155.61 93.65 5 159.43 102.89 6 159.55 106.01
Circle Center At X = 131.6 ; Y = 109.0 and Radius, 28.4
*** 1.192 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 80.56 2 139.91 81.93 3 148.76 86.58 4 155.53 93.94 5 159.40 103.16 6 159.55 106.02
Circle Center At X = 131.0 ; Y = 109.7 and Radius, 29.1
*** 1.195 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 80.56 2 139.89 82.03 3 148.71 86.74 4 155.45 94.13 5 159.33 103.35 6 159.47 105.87
Circle Center At X = 130.7 ; Y = 110.0 and Radius, 29.4
*** 1.199 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 80.56 2 139.74 82.84 3 148.36 87.91 4 155.08 95.31 5 159.32 104.37 6 159.54 105.99
Circle Center At X = 127.3 ; Y = 113.8 and Radius, 33.3
*** 1.201 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 80.56 2 139.85 82.30 3 148.60 87.14 4 155.31 94.56 5 159.25 103.75 6 159.40 105.74
Circle Center At X = 129.7 ; Y = 111.0 and Radius, 30.4
*** 1.202 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 80.56 2 139.90 81.95 3 148.73 86.64 4 155.42 94.08 5 159.16 103.35 6 159.23 105.45
Circle Center At X = 131.0 ; Y = 109.3 and Radius, 28.8
*** 1.207 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 80.56 2 139.69 83.03 3 148.26 88.18 4 155.00 95.58 5 159.33 104.59 6 159.56 106.03
Circle Center At X = 126.4 ; Y = 114.9 and Radius, 34.5
*** 1.208 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 80.56 2 139.68 83.06 3 148.25 88.22 4 154.99 95.60 5 159.35 104.61 6 159.59 106.08
Circle Center At X = 126.2 ; Y = 115.1 and Radius, 34.7
*** 1.208 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 80.56 2 139.90 81.94 3 148.73 86.65 4 155.38 94.11 5 159.05 103.41 6 159.09 105.20
Circle Center At X = 131.1 ; Y = 109.1 and Radius, 28.5
*** 1.213 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 80.56 2 139.88 82.12 3 148.65 86.92 4 155.29 94.39 5 159.04 103.67 6 159.10 105.21
Circle Center At X = 130.4 ; Y = 109.8 and Radius, 29.3
*** 1.213 ***
** PCSTABL5 ** by Purdue University 1 --Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices Run Date: 07-13-06 Time of Run: 6:19 am Run By: GVAJJPO Input Data Filename: C:K55Z2TW.STB Output Filename: C:K55Z2TW.OUT Plotted Output Filename: C:K55Z2TW.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 2 terraceo y agua
BOUNDARY COORDINATES
29 Top Boundaries 45 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 12.87 17.16 3 2 12.87 17.16 14.10 18.18 1 3 14.10 18.18 34.50 29.90 1
4 34.50 29.90 40.01 30.80 1 5 40.01 30.80 54.44 41.06 1 6 54.44 41.06 65.11 44.98 1 7 65.11 44.98 75.12 53.23 1 8 75.12 53.23 80.06 51.56 1 9 80.06 51.56 100.10 63.83 1 10 100.10 63.83 115.36 71.12 1 11 115.36 71.12 116.45 79.02 2 12 116.45 79.02 128.13 78.81 2 13 128.13 78.81 130.38 80.91 3 14 130.38 80.91 130.81 81.93 4 15 130.81 81.93 133.43 82.14 4 16 133.43 82.14 137.18 85.38 3 17 137.18 85.38 140.30 85.40 3 18 140.30 85.40 146.30 91.40 3 19 146.30 91.40 149.30 91.40 4 20 149.30 91.40 152.30 97.40 3 21 152.30 97.40 155.30 97.40 6 22 155.30 97.40 158.20 103.25 6 23 158.20 103.25 161.20 103.20 6 24 161.20 103.20 162.90 106.80 3 25 162.90 106.80 164.00 109.20 3 26 164.00 109.20 167.00 109.20 3 27 167.00 109.20 168.99 113.24 3 28 168.99 113.24 173.72 114.23 3 29 173.72 114.23 195.06 128.90 3 30 12.87 17.16 25.70 20.57 3 31 25.70 20.57 30.00 24.20 3 32 30.00 24.20 40.20 28.50 3 33 40.20 28.50 50.00 35.60 2 34 50.00 35.60 61.30 39.80 3 35 61.30 39.80 67.80 44.20 3 36 67.80 44.20 85.30 51.21 3 37 85.30 51.20 97.26 58.69 3 38 97.30 58.70 115.00 68.80 3 39 115.00 68.80 115.36 71.12 3 40 115.00 68.80 123.30 73.52 3 41 123.30 73.50 128.13 78.81 3 42 162.90 106.80 169.44 109.32 3 43 169.40 109.30 182.58 115.05 3 44 182.60 115.10 194.98 122.74 3 45 130.38 80.91 130.74 76.27 4
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
8 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
8 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.80
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 16.00 2 68.00 43.00 3 116.00 70.00 4 128.00 76.00 5 143.00 84.00 6 160.00 100.00 7 177.00 112.00 8 194.00 123.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 120.00 ft. and X = 130.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 150.00 ft. and X = 160.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 120.00 78.96 2 129.83 77.14 3 139.72 78.66 4 148.55 83.34 5 155.35 90.68 6 159.36 99.84 7 159.62 103.23
Circle Center At X = 130.3 ; Y = 107.1 and Radius, 30.0
*** 1.086 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 120.00 78.96 2 129.84 77.16 3 139.72 78.70 4 148.54 83.41 5 155.32 90.76 6 159.31 99.93 7 159.56 103.23
Circle Center At X = 130.2 ; Y = 107.1 and Radius, 30.0
*** 1.089 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 120.00 78.96 2 129.86 77.29 3 139.73 78.91 4 148.53 83.65 5 155.33 90.99 6 159.37 100.13 7 159.63 103.23
Circle Center At X = 129.9 ; Y = 107.7 and Radius, 30.4
*** 1.089 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 120.00 78.96 2 129.88 77.39 3 139.73 79.07 4 148.52 83.84 5 155.31 91.19 6 159.37 100.32 7 159.64 103.23
Circle Center At X = 129.7 ; Y = 108.1 and Radius, 30.7
*** 1.092 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 120.00 78.96 2 129.85 77.22 3 139.72 78.81 4 148.53 83.55 5 155.29 90.92 6 159.26 100.09 7 159.50 103.23
Circle Center At X = 130.1 ; Y = 107.3 and Radius, 30.1
*** 1.093 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 120.00 78.96 2 129.88 77.39 3 139.73 79.08 4 148.52 83.86 5 155.30 91.20 6 159.36 100.34 7 159.63 103.23
Circle Center At X = 129.7 ; Y = 108.1 and Radius, 30.7
*** 1.093 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 120.00 78.96 2 129.88 77.38 3 139.73 79.08 4 148.52 83.85 5 155.30 91.20 6 159.35 100.35 7 159.60 103.23
Circle Center At X = 129.7 ; Y = 108.0 and Radius, 30.6
*** 1.094 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 120.00 78.96 2 129.83 77.14 3 139.71 78.69 4 148.52 83.43 5 155.26 90.81 6 159.17 100.02 7 159.37 103.23
Circle Center At X = 130.2 ; Y = 106.9 and Radius, 29.7
*** 1.095 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 120.00 78.96 2 129.89 77.47 3 139.73 79.21 4 148.51 84.02 5 155.28 91.37 6 159.35 100.51 7 159.60 103.23
Circle Center At X = 129.5 ; Y = 108.3 and Radius, 30.9
*** 1.097 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 120.00 78.96 2 129.90 77.52 3 139.74 79.31 4 148.50 84.13 5 155.27 91.49 6 159.35 100.62 7 159.60 103.23
Circle Center At X = 129.3 ; Y = 108.6 and Radius, 31.0
*** 1.099 ***
Análisis de Estabilidad
Perfil 7 ZONA 3
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-14-06 Time of Run: 5:22 pm Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:K55Z3W.STB Output Filename: C:K55Z3W.OUT Plotted Output Filename: C:K55Z3W.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 3 nivel freático superficial
BOUNDARY COORDINATES
23 Top Boundaries 56 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 12.87 17.16 3 2 12.87 17.16 14.10 18.18 1 3 14.10 18.18 34.50 29.90 1
4 34.50 29.90 40.01 30.80 1 5 40.01 30.80 54.44 41.06 1 6 54.44 41.06 65.11 44.98 1 7 65.11 44.98 75.12 53.23 1 8 75.12 53.23 80.06 51.56 1 9 80.06 51.56 100.10 63.83 1 10 100.10 63.83 115.36 71.12 1 11 115.36 71.12 116.45 79.02 2 12 116.45 79.02 128.13 78.81 2 13 128.13 78.81 130.38 80.91 3 14 130.38 80.91 130.81 81.93 4 15 130.81 81.93 133.43 82.14 4 16 133.43 82.14 136.98 85.92 3 17 136.98 85.92 144.09 90.33 3 18 144.09 90.33 144.89 91.50 3 19 144.89 91.50 150.86 94.87 5 20 150.86 94.87 158.34 103.86 3 21 158.34 103.86 161.97 110.32 6 22 161.97 110.32 173.72 114.23 6 23 173.72 114.23 195.06 128.90 6 24 12.87 17.16 25.72 20.57 3 25 25.72 20.57 30.00 24.20 3 26 30.00 24.20 40.20 28.47 3 27 40.20 28.47 50.00 35.60 3 28 50.00 35.60 61.26 39.83 3 29 61.26 39.83 67.79 44.20 3 30 67.79 44.20 85.30 51.21 3 31 85.30 51.21 97.26 58.69 3 32 97.26 58.69 115.00 68.80 3 33 115.00 68.80 115.36 71.12 2 34 115.00 68.80 123.27 73.52 3 35 123.27 73.52 128.13 78.81 3 36 136.98 85.92 139.60 86.06 3 37 139.60 86.06 143.20 88.30 3 38 143.20 88.30 144.10 90.33 3 39 144.89 91.50 148.24 92.47 3 40 148.24 92.47 150.86 94.87 3 41 158.34 103.86 169.44 109.32 3 42 169.44 109.32 182.58 115.05 3 43 182.58 115.05 194.98 122.74 3 44 130.38 80.91 130.74 76.27 3 45 133.43 82.14 133.94 76.92 4 46 .00 .00 24.63 7.15 3 47 24.63 7.15 33.56 12.96 3 48 33.56 12.96 54.24 19.80 3 49 54.24 19.80 80.78 39.25 3 50 80.78 39.25 117.60 54.99 3 51 117.60 54.99 127.55 71.26 3 52 127.55 71.26 130.74 76.27 3 53 130.74 76.27 133.94 76.92 3 54 133.94 76.92 158.53 79.38 3 55 158.53 79.38 170.00 94.23 3 56 170.00 94.23 195.00 107.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
8 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
8 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.80
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 16.00 2 68.00 43.00 3 116.00 66.00 4 128.00 74.00 5 143.00 84.00 6 160.00 100.00 7 177.00 108.00 8 194.00 119.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 100.00 ft. and X = 120.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 130.00 ft. and X = 140.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.58 66.64 3 118.56 71.03 4 126.71 76.83 5 131.94 82.02
Circle Center At X = 87.3 ; Y = 123.7 and Radius, 61.2
*** .692 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.52 66.82 3 118.47 71.29 4 126.63 77.06 5 131.73 82.00
Circle Center At X = 84.9 ; Y = 127.4 and Radius, 65.4
*** .697 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.46 67.00 3 118.39 71.51 4 126.60 77.22 5 131.78 82.01
Circle Center At X = 81.5 ; Y = 133.3 and Radius, 72.0
*** .714 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.45 67.05 3 118.36 71.59 4 126.56 77.31 5 131.66 82.00
Circle Center At X = 80.7 ; Y = 134.4 and Radius, 73.3
*** .716 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.51 66.87 3 118.48 71.28 4 126.74 76.92 5 132.38 82.06
Circle Center At X = 82.8 ; Y = 132.5 and Radius, 70.8
*** .720 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.55 66.74 3 118.56 71.09 4 126.82 76.71 5 132.63 82.08
Circle Center At X = 84.7 ; Y = 129.7 and Radius, 67.6
*** .721 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.50 66.89 3 118.50 71.26 4 126.82 76.79 5 132.84 82.09
Circle Center At X = 81.7 ; Y = 135.6 and Radius, 74.1
*** .736 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.43 67.10 3 118.36 71.60 4 126.65 77.19 5 132.18 82.04
Circle Center At X = 78.5 ; Y = 139.7 and Radius, 78.9
*** .738 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.47 66.99 3 118.44 71.40 4 126.78 76.93 5 132.73 82.08
Circle Center At X = 79.7 ; Y = 138.9 and Radius, 77.9
*** .741 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.32 67.39 3 118.27 71.85 4 126.77 77.12 5 133.41 82.14
Circle Center At X = 65.4 ; Y = 166.6 and Radius, 108.5
*** .808 ***
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-18-06 Time of Run: 7:03 pm Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:K55Z3WA1.STB Output Filename: C:K55Z3WA1.OUT Plotted Output Filename: C:K55Z3WA1.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 3 4 filas de anclajes de 15 T
Nivel freático 5m
BOUNDARY COORDINATES
23 Top Boundaries 56 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 12.87 17.16 3 2 12.87 17.16 14.10 18.18 1 3 14.10 18.18 34.50 29.90 1 4 34.50 29.90 40.01 30.80 1
5 40.01 30.80 54.44 41.06 1 6 54.44 41.06 65.11 44.98 1 7 65.11 44.98 75.12 53.23 1 8 75.12 53.23 80.06 51.56 1 9 80.06 51.56 100.10 63.83 1 10 100.10 63.83 115.36 71.12 1 11 115.36 71.12 116.45 79.02 2 12 116.45 79.02 128.13 78.81 2 13 128.13 78.81 130.38 80.91 3 14 130.38 80.91 130.81 81.93 4 15 130.81 81.93 133.43 82.14 4 16 133.43 82.14 136.98 85.92 3 17 136.98 85.92 144.09 90.33 3 18 144.09 90.33 144.89 91.50 3 19 144.89 91.50 150.86 94.87 5 20 150.86 94.87 158.34 103.86 3 21 158.34 103.86 161.97 110.32 6 22 161.97 110.32 173.72 114.23 6 23 173.72 114.23 195.06 128.90 6 24 12.87 17.16 25.72 20.57 3 25 25.72 20.57 30.00 24.20 3 26 30.00 24.20 40.20 28.47 3 27 40.20 28.47 50.00 35.60 3 28 50.00 35.60 61.26 39.83 3 29 61.26 39.83 67.79 44.20 3 30 67.79 44.20 85.30 51.21 3 31 85.30 51.21 97.26 58.69 3 32 97.26 58.69 115.00 68.80 3 33 115.00 68.80 115.36 71.12 2 34 115.00 68.80 123.27 73.52 3 35 123.27 73.52 128.13 78.81 3 36 136.98 85.92 139.60 86.06 3 37 139.60 86.06 143.20 88.30 3 38 143.20 88.30 144.10 90.33 3 39 144.89 91.50 148.24 92.47 3 40 148.24 92.47 150.86 94.87 3 41 158.34 103.86 169.44 109.32 3 42 169.44 109.32 182.58 115.05 3 43 182.58 115.05 194.98 122.74 3 44 130.38 80.91 130.74 76.27 3 45 133.43 82.14 133.94 76.92 4 46 .00 .00 24.63 7.15 3 47 24.63 7.15 33.56 12.96 3 48 33.56 12.96 54.24 19.80 3 49 54.24 19.80 80.78 39.25 3 50 80.78 39.25 117.60 54.99 3 51 117.60 54.99 127.55 71.26 3 52 127.55 71.26 130.74 76.27 3 53 130.74 76.27 133.94 76.92 3 54 133.94 76.92 158.53 79.38 3 55 158.53 79.38 170.00 94.23 3 56 170.00 94.23 195.00 107.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
8 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
8 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.80
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 16.00 2 68.00 43.00 3 116.00 66.00 4 128.00 74.00 5 143.00 84.00 6 160.00 100.00 7 177.00 108.00 8 194.00 119.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
TIEBACK LOAD(S)
4 Tieback Load(s) Specified
Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length
No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft)
1 115.70 73.58 150.0 3.0 .00 30.0
2 115.90 75.03 150.0 3.0 .00 30.0
3 116.10 76.48 150.0 3.0 .00 30.0
4 116.30 77.93 150.0 3.0 .00 30.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between
Individual Tiebacks. 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 100.00 ft. and X = 120.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 130.00 ft. and X = 140.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface.
Factor Of Safety Calculation Has Gone Through 20 Iterations
The Trial Failure Surface In Question Is Defined By The Following 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.98 63.20 3 119.67 65.67 4 128.17 70.95 5 134.68 78.54 6 138.14 86.64
Factor of Safety for the Preceding Surface is Between 1.267 and -.414
The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.87 62.14 3 119.72 63.86 4 128.45 68.73 5 135.08 76.22 6 138.87 85.47 7 138.95 87.14
Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = -.002
The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.99 63.39 3 119.69 65.82 4 128.32 70.87 5 135.19 78.15 6 139.74 87.05 7 139.86 87.71
Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = .005
The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.97 62.98 3 119.70 65.27 4 128.28 70.41 5 134.89 77.92 6 138.89 87.08 7 138.89 87.11
Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = .000 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.58 66.64 3 118.56 71.03 4 126.71 76.83 5 131.94 82.02
Circle Center At X = 87.3 ; Y = 123.7 and Radius, 61.2
*** .917 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.55 66.74 3 118.56 71.09 4 126.82 76.71 5 132.63 82.08
Circle Center At X = 84.7 ; Y = 129.7 and Radius, 67.6
*** .919 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.52 66.82 3 118.47 71.29 4 126.63 77.06 5 131.73 82.00
Circle Center At X = 84.9 ; Y = 127.4 and Radius, 65.4
*** .928 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.45 67.05 3 118.36 71.59 4 126.56 77.31 5 131.66 82.00
Circle Center At X = 80.7 ; Y = 134.4 and Radius, 73.3
*** .949 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.51 66.87 3 118.48 71.28 4 126.74 76.92 5 132.38 82.06
Circle Center At X = 82.8 ; Y = 132.5 and Radius, 70.8
*** .965 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.47 66.99 3 118.44 71.40 4 126.78 76.93 5 132.73 82.08
Circle Center At X = 79.7 ; Y = 138.9 and Radius, 77.9
*** .969 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.46 67.00 3 118.39 71.51 4 126.60 77.22 5 131.78 82.01
Circle Center At X = 81.5 ; Y = 133.3 and Radius, 72.0
*** .977 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.43 67.10 3 118.36 71.60 4 126.65 77.19 5 132.18 82.04
Circle Center At X = 78.5 ; Y = 139.7 and Radius, 78.9
*** 1.024 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf
No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.50 66.89 3 118.50 71.26 4 126.82 76.79 5 132.84 82.09
Circle Center At X = 81.7 ; Y = 135.6 and Radius, 74.1
*** 1.038 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.51 66.87 3 118.57 71.10 4 127.05 76.40 5 134.83 82.68 6 139.50 87.48
Circle Center At X = 79.2 ; Y = 143.7 and Radius, 82.6
*** 1.081 ***
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-14-06 Time of Run: 10:31 pm Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:K55Z3WA.STB Output Filename: C:K55Z3WA.OUT Plotted Output Filename: C:K55Z3WA.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 3 4 filas de anclajes 30 T
Nivel freático 5 m.
BOUNDARY COORDINATES
23 Top Boundaries 56 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 12.87 17.16 3 2 12.87 17.16 14.10 18.18 1 3 14.10 18.18 34.50 29.90 1
4 34.50 29.90 40.01 30.80 1 5 40.01 30.80 54.44 41.06 1 6 54.44 41.06 65.11 44.98 1 7 65.11 44.98 75.12 53.23 1 8 75.12 53.23 80.06 51.56 1 9 80.06 51.56 100.10 63.83 1 10 100.10 63.83 115.36 71.12 1 11 115.36 71.12 116.45 79.02 2 12 116.45 79.02 128.13 78.81 2 13 128.13 78.81 130.38 80.91 3 14 130.38 80.91 130.81 81.93 4 15 130.81 81.93 133.43 82.14 4 16 133.43 82.14 136.98 85.92 3 17 136.98 85.92 144.09 90.33 3 18 144.09 90.33 144.89 91.50 3 19 144.89 91.50 150.86 94.87 5 20 150.86 94.87 158.34 103.86 3 21 158.34 103.86 161.97 110.32 6 22 161.97 110.32 173.72 114.23 6 23 173.72 114.23 195.06 128.90 6 24 12.87 17.16 25.72 20.57 3 25 25.72 20.57 30.00 24.20 3 26 30.00 24.20 40.20 28.47 3 27 40.20 28.47 50.00 35.60 3 28 50.00 35.60 61.26 39.83 3 29 61.26 39.83 67.79 44.20 3 30 67.79 44.20 85.30 51.21 3 31 85.30 51.21 97.26 58.69 3 32 97.26 58.69 115.00 68.80 3 33 115.00 68.80 115.36 71.12 2 34 115.00 68.80 123.27 73.52 3 35 123.27 73.52 128.13 78.81 3 36 136.98 85.92 139.60 86.06 3 37 139.60 86.06 143.20 88.30 3 38 143.20 88.30 144.10 90.33 3 39 144.89 91.50 148.24 92.47 3 40 148.24 92.47 150.86 94.87 3 41 158.34 103.86 169.44 109.32 3 42 169.44 109.32 182.58 115.05 3 43 182.58 115.05 194.98 122.74 3 44 130.38 80.91 130.74 76.27 3 45 133.43 82.14 133.94 76.92 4 46 .00 .00 24.63 7.15 3 47 24.63 7.15 33.56 12.96 3 48 33.56 12.96 54.24 19.80 3 49 54.24 19.80 80.78 39.25 3 50 80.78 39.25 117.60 54.99 3 51 117.60 54.99 127.55 71.26 3 52 127.55 71.26 130.74 76.27 3 53 130.74 76.27 133.94 76.92 3 54 133.94 76.92 158.53 79.38 3 55 158.53 79.38 170.00 94.23 3 56 170.00 94.23 195.00 107.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
8 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
8 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.80
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 16.00 2 68.00 43.00 3 116.00 66.00 4 128.00 74.00 5 143.00 84.00 6 160.00 100.00 7 177.00 108.00 8 194.00 119.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
TIEBACK LOAD(S)
4 Tieback Load(s) Specified
Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length
No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft)
1 115.70 73.58 294.0 3.0 .00 30.0
2 115.90 75.03 294.0 3.0 .00 30.0
3 116.10 76.48 294.0 3.0 .00 30.0
4 116.30 77.93 294.0 3.0 .00 30.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between
Individual Tiebacks. 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 100.00 ft. and X = 120.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 130.00 ft. and X = 140.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface.
The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 110.00 63.79
3 119.60 66.58 4 128.06 71.91 5 134.72 79.38 6 138.23 86.70
Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface =-11.752
The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.93 62.61 3 119.70 64.73 4 128.25 69.92 5 134.66 77.60 6 138.08 86.60
Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface =-10.976
Factor Of Safety Calculation Has Gone Through 20 Iterations
The Trial Failure Surface In Question Is Defined By The Following 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.98 63.20 3 119.67 65.67 4 128.17 70.95 5 134.68 78.54 6 138.14 86.64
Factor of Safety for the Preceding Surface is Between .003 and -.334
The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.87 62.14 3 119.72 63.86 4 128.45 68.73 5 135.08 76.22 6 138.87 85.47 7 138.95 87.14
Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = -.001
The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.99 63.39 3 119.69 65.82 4 128.32 70.87 5 135.19 78.15 6 139.74 87.05 7 139.86 87.71
Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = .000
The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.97 62.98 3 119.70 65.27 4 128.28 70.41 5 134.89 77.92 6 138.89 87.08 7 138.89 87.11
Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = .000 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.55 66.74 3 118.56 71.09 4 126.82 76.71 5 132.63 82.08
Circle Center At X = 84.7 ; Y = 129.7 and Radius, 67.6
*** 1.183 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.52 66.82 3 118.47 71.29 4 126.63 77.06 5 131.73 82.00
Circle Center At X = 84.9 ; Y = 127.4 and Radius, 65.4
*** 1.244 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.58 66.64 3 118.56 71.03
4 126.71 76.83 5 131.94 82.02
Circle Center At X = 87.3 ; Y = 123.7 and Radius, 61.2
*** 1.247 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.45 67.05 3 118.36 71.59 4 126.56 77.31 5 131.66 82.00
Circle Center At X = 80.7 ; Y = 134.4 and Radius, 73.3
*** 1.278 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.47 66.99 3 118.44 71.40 4 126.78 76.93 5 132.73 82.08
Circle Center At X = 79.7 ; Y = 138.9 and Radius, 77.9
*** 1.290 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.86 62.13 3 119.73 63.77 4 128.53 68.52 5 135.31 75.87 6 139.35 85.02 7 139.56 87.52
Circle Center At X = 109.9 ; Y = 92.6 and Radius, 30.4
*** 1.295 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.88 62.24 3 119.73 63.97 4 128.50 68.78 5 135.25 76.15 6 139.27 85.31 7 139.45 87.45
Circle Center At X = 109.6 ; Y = 92.9 and Radius, 30.6
*** 1.297 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.83 61.95 3 119.72 63.46 4 128.56 68.14 5 135.36 75.46 6 139.38 84.62 7 139.61 87.55
Circle Center At X = 110.3 ; Y = 91.9 and Radius, 30.0
*** 1.297 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.87 62.16 3 119.72 63.87 4 128.48 68.71 5 135.17 76.14 6 139.06 85.35 7 139.20 87.29
Circle Center At X = 109.7 ; Y = 92.3 and Radius, 30.2
*** 1.303 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 63.77 2 109.84 61.96 3 119.71 63.51 4 128.52 68.25 5 135.26 75.63 6 139.17 84.84 7 139.33 87.38
Circle Center At X = 110.2 ; Y = 91.7 and Radius, 29.7
*** 1.304 ***
Análisis de Estabilidad
Perfil 7 ZONA 4
** PCSTABL5 **
by Purdue University 1 --Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices Run Date: 07-13-06 Time of Run: 5:52 am Run By: GVAJJPO Input Data Filename: C:K55Z4W.STB Output Filename: C:K55Z4W.OUT Plotted Output Filename: C:K55Z4W.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 4 nivel freatico superficial
BOUNDARY COORDINATES
23 Top Boundaries 56 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 12.87 17.16 3 2 12.87 17.16 14.10 18.18 1 3 14.10 18.18 34.50 29.90 1 4 34.50 29.90 40.01 30.80 1 5 40.01 30.80 54.44 41.06 1
6 54.44 41.06 65.11 44.98 1 7 65.11 44.98 75.12 53.23 1 8 75.12 53.23 80.06 51.56 1 9 80.06 51.56 100.10 63.83 1 10 100.10 63.83 115.36 71.12 1 11 115.36 71.12 116.45 79.02 2 12 116.45 79.02 128.13 78.81 2 13 128.13 78.81 130.38 80.91 3 14 130.38 80.91 130.81 81.93 4 15 130.81 81.93 133.43 82.14 4 16 133.43 82.14 136.98 85.92 3 17 136.98 85.92 144.09 90.33 3 18 144.09 90.33 144.89 91.50 3 19 144.89 91.50 150.86 94.87 5 20 150.86 94.87 158.34 103.86 3 21 158.34 103.86 161.97 110.32 6 22 161.97 110.32 173.72 114.23 6 23 173.72 114.23 195.06 128.90 6 24 12.87 17.16 25.72 20.57 3 25 25.72 20.57 30.00 24.20 3 26 30.00 24.20 40.20 28.47 3 27 40.20 28.47 50.00 35.60 3 28 50.00 35.60 61.26 39.83 3 29 61.26 39.83 67.79 44.20 3 30 67.79 44.20 85.30 51.21 3 31 85.30 51.21 97.26 58.69 3 32 97.26 58.69 115.00 68.80 3 33 115.00 68.80 115.36 71.12 2 34 115.00 68.80 123.27 73.52 3 35 123.27 73.52 128.13 78.81 3 36 136.98 85.92 139.60 86.06 3 37 139.60 86.06 143.20 88.30 3 38 143.20 88.30 144.10 90.33 3 39 144.89 91.50 148.24 92.47 3 40 148.24 92.47 150.86 94.87 3 41 158.34 103.86 169.44 109.32 3 42 169.44 109.32 182.58 115.05 3 43 182.58 115.05 194.98 122.74 3 44 130.38 80.91 130.74 76.27 3 45 133.43 82.14 133.94 76.92 4 46 .00 .00 24.63 7.15 3 47 24.63 7.15 33.56 12.96 3 48 33.56 12.96 54.24 19.80 3 49 54.24 19.80 80.78 39.25 3 50 80.78 39.25 117.60 54.99 3 51 117.60 54.99 127.55 71.26 3 52 127.55 71.26 130.74 76.27 3 53 130.74 76.27 133.94 76.92 3 54 133.94 76.92 158.53 79.38 3 55 158.53 79.38 170.00 94.23 3 56 170.00 94.23 195.00 107.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
8 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
8 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.80
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 16.00 2 68.00 43.00 3 116.00 70.00 4 128.00 80.00 5 143.00 88.00 6 160.00 104.00 7 177.00 112.00 8 194.00 123.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 60.00 ft. and X = 70.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 100.00 ft. and X = 120.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 8 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 70.00 49.01 2 79.97 48.28 3 89.85 49.82 4 99.13 53.57 5 107.31 59.32 6 113.97 66.77 7 118.77 75.54 8 119.73 78.96
Circle Center At X = 78.2 ; Y = 92.1 and Radius, 43.8
*** .799 ***
Failure Surface Specified By 8 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 70.00 49.01 2 79.94 47.92 3 89.85 49.23 4 99.17 52.87 5 107.34 58.63 6 113.91 66.17 7 118.48 75.06 8 119.40 78.97
Circle Center At X = 79.5 ; Y = 89.5 and Radius, 41.6
*** .810 *** 1
Failure Surface Specified By 8 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 70.00 49.01 2 80.00 48.83 3 89.81 50.76 4 99.00 54.71 5 107.15 60.50 6 113.89 67.89 7 118.93 76.52 8 119.73 78.96
Circle Center At X = 75.9 ; Y = 95.9 and Radius, 47.2
*** .817 ***
Failure Surface Specified By 8 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 70.00 49.01 2 79.89 47.51 3 89.84 48.50 4 99.23 51.93 5 107.48 57.59 6 114.07 65.11 7 118.58 74.03 8 119.68 78.96
Circle Center At X = 80.9 ; Y = 87.5 and Radius, 40.0
*** .817 *** 1
Failure Surface Specified By 8 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 70.00 49.01 2 79.86 47.34 3 89.82 48.22 4 99.24 51.58
5 107.51 57.21 6 114.08 64.74 7 118.54 73.69 8 119.65 78.96
Circle Center At X = 81.4 ; Y = 86.6 and Radius, 39.3
*** .826 ***
Failure Surface Specified By 8 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 70.00 49.01 2 79.92 47.76 3 89.85 48.99 4 99.16 52.63 5 107.29 58.45 6 113.74 66.09 7 118.11 75.08 8 118.91 78.98
Circle Center At X = 80.0 ; Y = 88.0 and Radius, 40.3
*** .827 *** 1
Failure Surface Specified By 8 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 70.00 49.01 2 79.99 48.49 3 89.83 50.23 4 99.04 54.14 5 107.13 60.02 6 113.69 67.57 7 118.38 76.40 8 119.07 78.97
Circle Center At X = 77.3 ; Y = 92.6 and Radius, 44.2
*** .829 ***
Failure Surface Specified By 8 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 70.00 49.01
2 79.96 48.07 3 89.85 49.54 4 99.11 53.31 5 107.20 59.19 6 113.65 66.83 7 118.10 75.79 8 118.82 78.98
Circle Center At X = 78.9 ; Y = 89.7 and Radius, 41.6
*** .829 *** 1
Failure Surface Specified By 8 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 70.00 49.01 2 80.00 48.78 3 89.81 50.70 4 98.98 54.68 5 107.09 60.54 6 113.75 68.00 7 118.65 76.72 8 119.33 78.97
Circle Center At X = 76.1 ; Y = 94.9 and Radius, 46.3
*** .832 ***
Failure Surface Specified By 9 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 60.00 43.10 2 69.96 42.19 3 79.91 43.18 4 89.49 46.04 5 98.36 50.66 6 106.19 56.88 7 112.71 64.46 8 117.67 73.15 9 119.65 78.96
Circle Center At X = 69.8 ; Y = 94.8 and Radius, 52.6
*** .847 ***
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-17-06 Time of Run: 10:01 am Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:K55Z4WB0.STB Output Filename: C:K55Z4WB0.OUT Plotted Output Filename: C:K55Z4WB0.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 4 nivel freático superficial
BOUNDARY COORDINATES
23 Top Boundaries 56 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 12.87 17.16 3 2 12.87 17.16 25.70 20.70 1 3 25.70 20.70 34.50 29.90 1
4 34.50 29.90 40.01 30.80 1 5 40.01 30.80 54.44 41.06 1 6 54.44 41.06 65.11 44.98 1 7 65.11 44.98 75.12 53.23 1 8 75.12 53.23 80.06 51.56 1 9 80.06 51.56 100.10 63.83 1 10 100.10 63.83 115.36 71.12 1 11 115.36 71.12 116.45 79.02 2 12 116.45 79.02 128.13 78.81 2 13 128.13 78.81 130.38 80.91 3 14 130.38 80.91 130.81 81.93 4 15 130.81 81.93 133.43 82.14 4 16 133.43 82.14 136.98 85.92 3 17 136.98 85.92 144.09 90.33 3 18 144.09 90.33 144.89 91.50 3 19 144.89 91.50 150.86 94.87 5 20 150.86 94.87 158.34 103.86 3 21 158.34 103.86 161.97 110.32 6 22 161.97 110.32 173.72 114.23 6 23 173.72 114.23 195.06 128.90 6 24 12.87 17.16 25.72 18.00 3 25 25.72 18.00 30.00 22.20 3 26 30.00 22.20 40.20 28.47 3 27 40.20 28.47 50.00 35.60 3 28 50.00 35.60 61.26 39.83 3 29 61.26 39.83 67.79 44.20 3 30 67.79 44.20 85.30 51.21 3 31 85.30 51.21 97.26 58.69 3 32 97.26 58.69 115.00 68.80 3 33 115.00 68.80 115.36 71.12 2 34 115.00 68.80 123.27 73.52 3 35 123.27 73.52 128.13 78.81 3 36 136.98 85.92 139.60 86.06 3 37 139.60 86.06 143.20 88.30 3 38 143.20 88.30 144.10 90.33 3 39 144.89 91.50 148.24 92.47 3 40 148.24 92.47 150.86 94.87 3 41 158.34 103.86 169.44 109.32 3 42 169.44 109.32 182.58 115.05 3 43 182.58 115.05 194.98 122.74 3 44 130.38 80.91 130.74 76.27 3 45 133.43 82.14 133.94 76.92 4 46 .00 .00 24.63 7.15 3 47 24.63 7.15 33.56 12.96 3 48 33.56 12.96 54.24 19.80 3 49 54.24 19.80 80.78 39.25 3 50 80.78 39.25 117.60 54.99 3 51 117.60 54.99 127.55 71.26 3 52 127.55 71.26 130.74 76.27 3 53 130.74 76.27 133.94 76.92 3 54 133.94 76.92 158.53 79.38 3 55 158.53 79.38 170.00 94.23 3 56 170.00 94.23 195.00 107.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
8 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 0
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
8 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.80
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 16.00 2 68.00 43.00 3 116.00 70.00 4 128.00 78.00 5 143.00 88.00 6 160.00 104.00 7 177.00 112.00 8 194.00 123.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Sliding Block Surfaces, Has Been
Specified.
100 Trial Surfaces Have Been Generated.
3 Boxes Specified For Generation Of Central Block Base
Length Of Line Segments For Active And Passive Portions Of Sliding Block Is 3.0
Box X-Left Y-Left X-Right Y-Right Height
No. (ft) (ft) (ft) (ft) (ft)
1 28.00 20.00 40.20 28.47 2.00 2 61.26 39.83 67.79 44.20 2.00 3 97.26 58.69 110.00 66.00 2.00
1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Janbu Method * *
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 26.67 21.71 2 28.94 20.41 3 65.02 42.81 4 107.93 64.54 5 109.34 67.19 6 110.98 69.03
*** .899 ***
Failure Surface Specified By 8 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 27.53 22.61 2 28.04 22.10 3 30.91 21.22 4 66.02 43.04 5 99.99 60.76 6 101.96 63.03 7 103.89 65.32 8 104.35 65.86
*** .916 ***
1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 27.28 22.35 2 27.34 22.30 3 30.03 20.96 4 63.03 41.76 5 104.99 63.81 6 106.45 66.44 7 107.27 67.25
*** .924 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 25.78 20.79 2 28.62 20.31 3 65.72 43.36 4 108.59 66.08 5 109.22 68.19
*** .931 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 27.09 22.15 2 27.37 21.88 3 30.36 21.65 4 65.45 42.79 5 98.17 59.74 6 99.84 62.23 7 100.85 64.19
*** .945 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 26.33 21.36 2 28.48 19.46 3 62.51 41.21 4 102.97 61.42 5 104.60 63.94 6 104.91 66.13
*** .959 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 25.83 20.83 2 28.06 20.29 3 62.82 39.93 4 105.02 63.30 5 106.39 65.97 6 107.49 67.36
*** .970 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 26.65 21.69 2 28.57 19.78 3 65.53 43.45 4 102.91 62.59 5 103.89 65.43 6 104.01 65.70
*** .971 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 27.55 22.63 2 27.90 22.47 3 30.80 21.71 4 63.29 42.04 5 99.63 59.36 6 99.91 62.34 7 100.41 63.98
*** .971 ***
Failure Surface Specified By 8 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 26.15 21.17 2 26.15 21.16 3 28.60 19.42 4 67.57 43.38 5 105.09 62.57 6 106.17 65.37 7 108.30 67.49 8 108.62 67.90
*** .973 ***
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-17-06 Time of Run: 10:02 am Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:K55Z4WB1.STB Output Filename: C:K55Z4WB1.OUT Plotted Output Filename: C:K55Z4WB1.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 4 NF 4.0m PROF
BOUNDARY COORDINATES
23 Top Boundaries 56 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 12.87 17.16 3 2 12.87 17.16 25.70 20.70 1 3 25.70 20.70 34.50 29.90 1 4 34.50 29.90 40.01 30.80 1 5 40.01 30.80 54.44 41.06 1
6 54.44 41.06 65.11 44.98 1 7 65.11 44.98 75.12 53.23 1 8 75.12 53.23 80.06 51.56 1 9 80.06 51.56 100.10 63.83 1 10 100.10 63.83 115.36 71.12 1 11 115.36 71.12 116.45 79.02 2 12 116.45 79.02 128.13 78.81 2 13 128.13 78.81 130.38 80.91 3 14 130.38 80.91 130.81 81.93 4 15 130.81 81.93 133.43 82.14 4 16 133.43 82.14 136.98 85.92 3 17 136.98 85.92 144.09 90.33 3 18 144.09 90.33 144.89 91.50 3 19 144.89 91.50 150.86 94.87 5 20 150.86 94.87 158.34 103.86 3 21 158.34 103.86 161.97 110.32 6 22 161.97 110.32 173.72 114.23 6 23 173.72 114.23 195.06 128.90 6 24 12.87 17.16 25.72 18.00 3 25 25.72 18.00 30.00 22.20 3 26 30.00 22.20 40.20 28.47 3 27 40.20 28.47 50.00 35.60 3 28 50.00 35.60 61.26 39.83 3 29 61.26 39.83 67.79 44.20 3 30 67.79 44.20 85.30 51.21 3 31 85.30 51.21 97.26 58.69 3 32 97.26 58.69 115.00 68.80 3 33 115.00 68.80 115.36 71.12 2 34 115.00 68.80 123.27 73.52 3 35 123.27 73.52 128.13 78.81 3 36 136.98 85.92 139.60 86.06 3 37 139.60 86.06 143.20 88.30 3 38 143.20 88.30 144.10 90.33 3 39 144.89 91.50 148.24 92.47 3 40 148.24 92.47 150.86 94.87 3 41 158.34 103.86 169.44 109.32 3 42 169.44 109.32 182.58 115.05 3 43 182.58 115.05 194.98 122.74 3 44 130.38 80.91 130.74 76.27 3 45 133.43 82.14 133.94 76.92 4 46 .00 .00 24.63 7.15 3 47 24.63 7.15 33.56 12.96 3 48 33.56 12.96 54.24 19.80 3 49 54.24 19.80 80.78 39.25 3 50 80.78 39.25 117.60 54.99 3 51 117.60 54.99 127.55 71.26 3 52 127.55 71.26 130.74 76.27 3 53 130.74 76.27 133.94 76.92 3 54 133.94 76.92 158.53 79.38 3 55 158.53 79.38 170.00 94.23 3 56 170.00 94.23 195.00 107.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
8 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 0
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
8 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.80
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 12.00 2 68.00 39.00 3 116.00 66.00 4 128.00 74.00 5 143.00 88.00 6 160.00 104.00 7 177.00 112.00 8 194.00 123.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Sliding Block Surfaces, Has Been
Specified.
100 Trial Surfaces Have Been Generated.
3 Boxes Specified For Generation Of Central Block Base
Length Of Line Segments For Active And Passive Portions Of Sliding Block Is 3.0
Box X-Left Y-Left X-Right Y-Right Height
No. (ft) (ft) (ft) (ft) (ft)
1 28.00 20.00 40.20 28.47 2.00 2 61.26 39.83 67.79 44.20 2.00 3 97.26 58.69 110.00 66.00 2.00
1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Janbu Method * *
Failure Surface Specified By 8 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 33.22 28.56 2 34.10 28.55 3 36.25 26.45 4 66.39 43.54 5 97.65 59.04 6 99.20 61.62 7 101.32 63.74 8 101.94 64.71
*** 1.041 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 31.83 27.11 2 32.00 27.08 3 34.55 25.50 4 66.07 43.63 5 108.92 65.84 6 109.50 68.32
*** 1.050 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 34.82 29.95 2 36.81 28.94 3 39.77 28.47 4 66.35 43.54 5 107.55 64.24 6 108.90 66.92 7 110.57 68.83
*** 1.063 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 26.67 21.71 2 28.94 20.41 3 65.02 42.81 4 107.93 64.54 5 109.34 67.19 6 110.98 69.03
*** 1.093 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 29.55 24.72 2 30.38 24.65 3 33.33 24.10 4 64.85 42.53 5 106.25 63.91 6 107.19 66.76 7 107.93 67.57
*** 1.094 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 34.15 29.53
2 36.15 29.15 3 38.80 27.73 4 66.09 44.00 5 107.78 65.10 6 109.73 67.38 7 111.11 69.09
*** 1.107 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 27.28 22.35 2 27.34 22.30 3 30.03 20.96 4 63.03 41.76 5 104.99 63.81 6 106.45 66.44 7 107.27 67.25
*** 1.116 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 31.95 27.24 2 34.32 26.71 3 37.29 26.32 4 63.42 42.18 5 109.69 66.44 6 111.79 68.58 7 112.28 69.65
*** 1.117 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 27.09 22.15 2 27.37 21.88 3 30.36 21.65 4 65.45 42.79 5 98.17 59.74 6 99.84 62.23
7 100.85 64.19
*** 1.118 ***
Failure Surface Specified By 8 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 27.53 22.61 2 28.04 22.10 3 30.91 21.22 4 66.02 43.04 5 99.99 60.76 6 101.96 63.03 7 103.89 65.32 8 104.35 65.86
*** 1.122 ***
Análisis de Estabilidad
Perfil 7 ZONA 5
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-13-06 Time of Run: 5:48 am Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:K55Z5W.STB Output Filename: C:K55Z5W.OUT Plotted Output Filename: C:K55Z5W.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 5
BOUNDARY COORDINATES
23 Top Boundaries 56 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 12.87 17.16 3 2 12.87 17.16 14.10 18.18 1 3 14.10 18.18 34.50 29.90 1 4 34.50 29.90 40.01 30.80 1
5 40.01 30.80 54.44 41.06 1 6 54.44 41.06 65.11 44.98 1 7 65.11 44.98 75.12 53.23 1 8 75.12 53.23 80.06 51.56 1 9 80.06 51.56 100.10 63.83 1 10 100.10 63.83 115.36 71.12 1 11 115.36 71.12 116.45 79.02 2 12 116.45 79.02 128.13 78.81 2 13 128.13 78.81 130.38 80.91 3 14 130.38 80.91 130.81 81.93 4 15 130.81 81.93 133.43 82.14 4 16 133.43 82.14 136.98 85.92 3 17 136.98 85.92 144.09 90.33 3 18 144.09 90.33 144.89 91.50 3 19 144.89 91.50 150.86 94.87 5 20 150.86 94.87 158.34 103.86 3 21 158.34 103.86 161.97 110.32 6 22 161.97 110.32 173.72 114.23 6 23 173.72 114.23 195.06 128.90 6 24 12.87 17.16 25.72 20.57 3 25 25.72 20.57 30.00 24.20 3 26 30.00 24.20 40.20 28.47 3 27 40.20 28.47 50.00 35.60 3 28 50.00 35.60 61.26 39.83 3 29 61.26 39.83 67.79 44.20 3 30 67.79 44.20 85.30 51.21 3 31 85.30 51.21 97.26 58.69 3 32 97.26 58.69 115.00 68.80 3 33 115.00 68.80 115.36 71.12 2 34 115.00 68.80 123.27 73.52 3 35 123.27 73.52 128.13 78.81 3 36 136.98 85.92 139.60 86.06 3 37 139.60 86.06 143.20 88.30 3 38 143.20 88.30 144.10 90.33 3 39 144.89 91.50 148.24 92.47 3 40 148.24 92.47 150.86 94.87 3 41 158.34 103.86 169.44 109.32 3 42 169.44 109.32 182.58 115.05 3 43 182.58 115.05 194.98 122.74 3 44 130.38 80.91 130.74 76.27 3 45 133.43 82.14 133.94 76.92 4 46 .00 .00 24.63 7.15 3 47 24.63 7.15 33.56 12.96 3 48 33.56 12.96 54.24 19.80 3 49 54.24 19.80 80.78 39.25 3 50 80.78 39.25 117.60 54.99 3 51 117.60 54.99 127.55 71.26 3 52 127.55 71.26 130.74 76.27 3 53 130.74 76.27 133.94 76.92 3 54 133.94 76.92 158.53 79.38 3 55 158.53 79.38 170.00 94.23 3 56 170.00 94.23 195.00 107.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
8 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
8 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.80
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 16.00 2 68.00 43.00 3 116.00 70.00 4 128.00 78.00 5 143.00 88.00 6 160.00 104.00 7 177.00 112.00 8 194.00 123.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = .00 ft. and X = 30.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 40.00 ft. and X = 50.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 4 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 30.00 27.31 2 39.95 28.29 3 47.91 34.35 4 49.00 37.19
Circle Center At X = 33.3 ; Y = 45.3 and Radius, 18.3
*** 1.233 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 .00 6.87 2 9.61 9.64 3 18.76 13.68 4 27.29 18.89 5 35.05 25.20 6 40.96 31.47
Circle Center At X = -15.9 ; Y = 80.0 and Radius, 74.8
*** 1.243 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 .00 6.87 2 9.63 9.57 3 18.84 13.45 4 27.50 18.46 5 35.46 24.51 6 42.60 31.51 7 44.64 34.09
Circle Center At X = -16.6 ; Y = 84.8 and Radius, 79.6
*** 1.243 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 .00 6.87 2 9.70 9.31 3 18.96 13.09 4 27.59 18.14 5 35.42 24.36 6 42.29 31.62 7 43.42 33.22
Circle Center At X = -12.3 ; Y = 76.4 and Radius, 70.6
*** 1.244 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 .00 6.87 2 9.55 9.83 3 18.75 13.77 4 27.47 18.64 5 35.64 24.41 6 43.17 31.00 7 48.68 36.97
Circle Center At X = -23.4 ; Y = 99.4 and Radius, 95.4
*** 1.245 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 .00 6.87 2 9.76 9.04 3 19.10 12.63 4 27.79 17.57 5 35.66 23.74 6 42.52 31.02 7 44.67 34.11
Circle Center At X = -9.6 ; Y = 73.3 and Radius, 67.2
*** 1.245 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 .00 6.87 2 9.69 9.32 3 19.01 12.96 4 27.81 17.71 5 35.95 23.52 6 43.31 30.29 7 49.43 37.50
Circle Center At X = -14.9 ; Y = 86.3 and Radius, 80.8
*** 1.245 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 .00 6.87 2 9.57 9.76 3 18.71 13.84 4 27.25 19.03 5 35.07 25.26 6 41.46 31.83
Circle Center At X = -18.0 ; Y = 83.9 and Radius, 79.1
*** 1.246 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 .00 6.87 2 9.72 9.22 3 18.97 13.02 4 27.54 18.18 5 35.22 24.58 6 41.85 32.07 7 41.90 32.15
Circle Center At X = -10.6 ; Y = 71.8 and Radius, 65.8
*** 1.246 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 .00 6.87 2 9.74 9.13 3 19.03 12.83 4 27.65 17.90 5 35.41 24.21 6 42.13 31.61 7 43.00 32.93
Circle Center At X = -10.0 ; Y = 72.2 and Radius, 66.1
*** 1.246 ***
Analisis de Estabilidad
Perfil 12 ZONA 1
S1 QBI
S2 QRA
S3 Pc
S4 IH
S5 QE
S6 Qcv
S7 TQc
** PCSTABL5 **
by Purdue University 1 --Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices Run Date: 07-22-06 Time of Run: 11:53 am Run By: GVAJJPO Input Data Filename: C:5512W.STB Output Filename: C:5512W.OUT Plotted Output Filename: C:5512W.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 1 - QD - NF superficial perfil 12
BOUNDARY COORDINATES
20 Top Boundaries 45 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 10.10 12.60 6 2 10.10 12.60 23.30 17.30 6 3 23.30 17.30 28.19 16.90 6 4 28.19 16.90 45.40 23.30 1
5 45.40 23.30 55.50 26.70 6 6 55.50 26.70 65.10 31.95 6 7 65.10 31.95 90.70 47.60 1 8 90.70 47.60 110.70 61.40 1 9 110.70 61.40 115.10 66.50 1 10 115.10 66.50 115.80 66.20 1 11 115.80 66.20 116.20 65.20 6 12 116.20 65.20 120.80 66.40 2 13 120.80 66.40 129.60 66.40 2 14 129.60 66.40 130.90 67.60 3 15 130.90 67.60 137.80 71.40 4 16 137.80 71.40 140.50 75.40 3 17 140.50 75.40 155.10 88.80 3 18 155.10 88.80 175.30 102.25 7 19 175.30 102.25 188.73 110.01 6 20 188.73 110.01 199.70 117.00 6 21 28.19 16.90 35.00 17.60 6 22 35.00 17.60 42.30 19.40 6 23 42.30 19.40 45.40 23.30 6 24 65.10 31.95 65.27 29.60 6 25 65.50 29.60 83.60 41.03 6 26 83.60 41.00 109.90 58.30 6 27 109.90 58.30 116.20 65.20 6 28 .00 2.66 11.80 9.65 3 29 11.80 9.60 32.50 14.70 3 30 32.50 14.70 54.50 23.80 3 31 54.50 23.81 79.90 36.98 3 32 79.90 36.98 106.60 53.97 3 33 106.60 54.00 113.60 60.15 3 34 113.60 60.20 116.20 65.20 2 35 113.60 60.15 127.70 63.30 3 36 127.70 63.30 129.60 66.40 3 37 127.70 63.30 130.80 64.20 3 38 130.80 64.20 130.91 67.60 4 39 130.80 64.20 137.70 61.60 3 40 137.70 61.60 137.80 71.40 3 41 155.10 88.80 166.40 92.02 3 42 166.40 92.02 173.60 99.12 3 43 173.60 99.12 175.30 102.25 6 44 173.60 99.12 189.97 107.60 3 45 189.97 107.60 199.66 112.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
7 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 14.7 14.7 9.8 15.0 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.81
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 13.00 2 56.00 26.00 3 116.00 65.00 4 128.00 66.00 5 143.00 74.00 6 163.00 93.00 7 177.00 102.00 8 194.00 113.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
TIEBACK LOAD(S)
2 Tieback Load(s) Specified
Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length
No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft)
1 159.00 91.40 294.0 1.5 .00 25.0
2 163.00 94.06 294.0 1.5 .00 25.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between
Individual Tiebacks. 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 150.00 ft. and X = 160.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 180.00 ft. and X = 190.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface.
The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 160.00 92.06 2 168.78 96.85 3 177.04 102.48 4 180.00 104.97
Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = -9.190 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 159.94 85.18 3 169.35 88.58 4 177.68 94.10 5 184.47 101.45 6 189.31 110.20 7 189.37 110.42
Circle Center At X = 150.6 ; Y = 126.0 and Radius, 41.8
*** .864 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 159.96 85.05 3 169.39 88.38 4 177.73 93.89 5 184.49 101.26 6 189.25 110.06 7 189.34 110.40
Circle Center At X = 151.2 ; Y = 125.0 and Radius, 40.9
*** .864 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 160.00 84.25 3 169.58 87.10 4 178.02 92.47 5 184.66 99.95 6 189.00 108.96 7 189.24 110.34
Circle Center At X = 154.5 ; Y = 120.0 and Radius, 36.2
*** .878 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 160.00 84.31 3 169.56 87.25 4 177.94 92.70 5 184.50 100.25 6 188.72 109.32 7 188.84 110.08
Circle Center At X = 154.3 ; Y = 119.8 and Radius, 36.0
*** .884 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 159.79 86.15 3 169.02 90.01 4 177.33 95.57 5 184.42 102.63 6 189.94 110.78
Circle Center At X = 144.4 ; Y = 135.8 and Radius, 51.9
*** .885 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 160.00 92.06 2 170.00 92.31 3 179.19 96.24 4 186.28 103.29 5 189.36 110.41
Circle Center At X = 164.4 ; Y = 118.2 and Radius, 26.5
*** .892 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 160.00 92.06 2 170.00 92.32 3 179.18 96.27 4 186.24 103.35 5 189.21 110.32
Circle Center At X = 164.3 ; Y = 118.1 and Radius, 26.4
*** .894 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 160.00 92.06 2 169.95 93.03 3 179.01 97.28 4 186.12 104.31 5 188.94 110.14
Circle Center At X = 162.2 ; Y = 121.4 and Radius, 29.4
*** .897 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 160.00 92.06 2 169.96 92.97 3 179.02 97.20 4 186.10 104.27 5 188.83 110.07
Circle Center At X = 162.4 ; Y = 120.9 and Radius, 29.0
*** .897 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 160.00 92.06 2 169.94 93.19
3 178.98 97.46 4 186.18 104.40 5 189.26 110.35
Circle Center At X = 161.5 ; Y = 122.8 and Radius, 30.7
*** .898 ***
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-22-06 Time of Run: 11:53 am Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:5512W5A.STB Output Filename: C:5512W5A.OUT Plotted Output Filename: C:5512W5A.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 1 - QD - NF 5m perfil 12
BOUNDARY COORDINATES
20 Top Boundaries 45 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 10.10 12.60 6 2 10.10 12.60 23.30 17.30 6 3 23.30 17.30 28.19 16.90 6 4 28.19 16.90 45.40 23.30 1 5 45.40 23.30 55.50 26.70 6 6 55.50 26.70 65.10 31.95 6
7 65.10 31.95 90.70 47.60 1 8 90.70 47.60 110.70 61.40 1 9 110.70 61.40 115.10 66.50 1 10 115.10 66.50 115.80 66.20 1 11 115.80 66.20 116.20 65.20 6 12 116.20 65.20 120.80 66.40 2 13 120.80 66.40 129.60 66.40 2 14 129.60 66.40 130.90 67.60 3 15 130.90 67.60 137.80 71.40 4 16 137.80 71.40 140.50 75.40 3 17 140.50 75.40 155.10 88.80 3 18 155.10 88.80 175.30 102.25 7 19 175.30 102.25 188.73 110.01 6 20 188.73 110.01 199.70 117.00 6 21 28.19 16.90 35.00 17.60 6 22 35.00 17.60 42.30 19.40 6 23 42.30 19.40 45.40 23.30 6 24 65.10 31.95 65.27 29.60 6 25 65.50 29.60 83.60 41.03 6 26 83.60 41.00 109.90 58.30 6 27 109.90 58.30 116.20 65.20 6 28 .00 2.66 11.80 9.65 3 29 11.80 9.60 32.50 14.70 3 30 32.50 14.70 54.50 23.80 3 31 54.50 23.81 79.90 36.98 3 32 79.90 36.98 106.60 53.97 3 33 106.60 54.00 113.60 60.15 3 34 113.60 60.20 116.20 65.20 2 35 113.60 60.15 127.70 63.30 3 36 127.70 63.30 129.60 66.40 3 37 127.70 63.30 130.80 64.20 3 38 130.80 64.20 130.91 67.60 4 39 130.80 64.20 137.70 61.60 3 40 137.70 61.60 137.80 71.40 3 41 155.10 88.80 166.40 92.02 3 42 166.40 92.02 173.60 99.12 3 43 173.60 99.12 175.30 102.25 6 44 173.60 99.12 189.97 107.60 3 45 189.97 107.60 199.66 112.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
7 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 14.7 14.7 9.8 15.0 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.81
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 13.00 2 56.00 26.00 3 116.00 65.00 4 128.00 66.00 5 143.00 74.00 6 163.00 88.00 7 177.00 97.00 8 194.00 107.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
TIEBACK LOAD(S)
2 Tieback Load(s) Specified
Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length
No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft)
1 159.00 91.40 294.0 1.5 .00 25.0
2 163.00 94.06 294.0 1.5 .00 25.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between
Individual Tiebacks. 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 150.00 ft. and X = 160.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 180.00 ft. and X = 190.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface.
The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 158.38 89.57 3 166.66 95.18 4 174.83 100.95 5 181.49 105.82
Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface =-78.972
The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 158.28 89.72 3 166.55 95.36 4 174.79 101.02 5 183.01 106.70 6 183.04 106.72
Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface =-13.278
The Factor Of Safety For The Trial Failure Surface Defined By The Coordinates Listed Below Is Misleading.
Failure Surface Defined By 4 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 160.00 92.06 2 168.78 96.85 3 177.04 102.48 4 180.00 104.97
Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface = -9.190 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 160.00 84.25 3 169.58 87.10 4 178.02 92.47 5 184.66 99.95 6 189.00 108.96 7 189.24 110.34
Circle Center At X = 154.5 ; Y = 120.0 and Radius, 36.2
*** 1.225 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 159.99 83.73 3 169.66 86.27 4 178.18 91.52 5 184.79 99.02 6 188.93 108.12 7 189.22 110.32
Circle Center At X = 156.3 ; Y = 117.5 and Radius, 33.9
*** 1.228 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 159.97 83.38 3 169.71 85.67 4 178.30 90.79 5 184.95 98.26 6 189.04 107.38 7 189.39 110.43
Circle Center At X = 157.4 ; Y = 116.1 and Radius, 32.8
*** 1.233 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 159.98 83.46 3 169.69 85.82 4 178.25 91.00 5 184.85 98.51 6 188.89 107.66 7 189.19 110.30
Circle Center At X = 157.1 ; Y = 116.2 and Radius, 32.9
*** 1.235 ***
1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 160.00 84.31 3 169.56 87.25 4 177.94 92.70 5 184.50 100.25 6 188.72 109.32 7 188.84 110.08
Circle Center At X = 154.3 ; Y = 119.8 and Radius, 36.0
*** 1.236 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 159.96 83.19 3 169.72 85.37 4 178.34 90.43 5 184.99 97.90 6 189.03 107.05 7 189.39 110.43
Circle Center At X = 157.9 ; Y = 115.3 and Radius, 32.2
*** 1.240 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 159.94 83.03 3 169.73 85.09 4 178.38 90.09 5 185.05 97.54 6 189.06 106.70 7 189.42 110.45
Circle Center At X = 158.4 ; Y = 114.7 and Radius, 31.7
*** 1.247 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 159.96 85.05 3 169.39 88.38 4 177.73 93.89 5 184.49 101.26 6 189.25 110.06 7 189.34 110.40
Circle Center At X = 151.2 ; Y = 125.0 and Radius, 40.9
*** 1.247 *** 1
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 159.99 83.62 3 169.65 86.19 4 178.07 91.59 5 184.44 99.30 6 188.16 108.58 7 188.24 109.73
Circle Center At X = 156.6 ; Y = 115.8 and Radius, 32.4
*** 1.253 ***
Failure Surface Specified By 7 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 150.00 84.12 2 159.94 85.18 3 169.35 88.58 4 177.68 94.10 5 184.47 101.45 6 189.31 110.20 7 189.37 110.42
Circle Center At X = 150.6 ; Y = 126.0 and Radius, 41.8
*** 1.253 ***
Analisis de Estabilidad
Perfil 12 ZONA 2
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-22-06 Time of Run: 11:59 am Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:5512WZ2.STB Output Filename: C:5512WZ2.OUT Plotted Output Filename: C:5512WZ2.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 2 - NF superficial perfil 12
BOUNDARY COORDINATES
20 Top Boundaries 45 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 10.10 12.60 6 2 10.10 12.60 23.30 17.30 6 3 23.30 17.30 28.19 16.90 6 4 28.19 16.90 45.40 23.30 1 5 45.40 23.30 55.50 26.70 6
6 55.50 26.70 65.10 31.95 6 7 65.10 31.95 90.70 47.60 1 8 90.70 47.60 110.70 61.40 1 9 110.70 61.40 115.10 66.50 1 10 115.10 66.50 115.80 66.20 1 11 115.80 66.20 116.20 65.20 6 12 116.20 65.20 120.80 66.40 2 13 120.80 66.40 129.60 66.40 2 14 129.60 66.40 130.90 67.60 3 15 130.90 67.60 137.80 71.40 4 16 137.80 71.40 140.50 75.40 3 17 140.50 75.40 155.10 88.80 3 18 155.10 88.80 175.30 102.25 7 19 175.30 102.25 188.73 110.01 6 20 188.73 110.01 199.70 117.00 6 21 28.19 16.90 35.00 17.60 6 22 35.00 17.60 42.30 19.40 6 23 42.30 19.40 45.40 23.30 6 24 65.10 31.95 65.27 29.60 6 25 65.50 29.60 83.60 41.03 6 26 83.60 41.00 109.90 58.30 6 27 109.90 58.30 116.20 65.20 6 28 .00 2.66 11.80 9.65 3 29 11.80 9.60 32.50 14.70 3 30 32.50 14.70 54.50 23.80 3 31 54.50 23.81 79.90 36.98 3 32 79.90 36.98 106.60 53.97 3 33 106.60 54.00 113.60 60.15 3 34 113.60 60.20 116.20 65.20 2 35 113.60 60.15 127.70 63.30 3 36 127.70 63.30 129.60 66.40 3 37 127.70 63.30 130.80 64.20 3 38 130.80 64.20 130.91 67.60 4 39 130.80 64.20 137.70 61.60 3 40 137.70 61.60 137.80 71.40 3 41 155.10 88.80 166.40 92.02 3 42 166.40 92.02 173.60 99.12 3 43 173.60 99.12 175.30 102.25 6 44 173.60 99.12 189.97 107.60 3 45 189.97 107.60 199.66 112.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
7 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 14.7 14.7 9.8 15.0 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.81
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 13.00 2 56.00 26.00 3 116.00 65.00 4 128.00 68.00 5 143.00 76.00 6 163.00 93.00 7 177.00 102.00 8 194.00 113.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 130.00 ft. and X = 140.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 150.00 ft. and X = 160.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
2.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface.
1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 22 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 131.99 66.97 3 133.96 67.29 4 135.92 67.73 5 137.84 68.29 6 139.72 68.96 7 141.56 69.74 8 143.35 70.63 9 145.09 71.63 10 146.76 72.73 11 148.36 73.93 12 149.88 75.22 13 151.33 76.60 14 152.69 78.07 15 153.96 79.62 16 155.13 81.24 17 156.20 82.92 18 157.17 84.67 19 158.04 86.48 20 158.79 88.33 21 159.43 90.22 22 159.92 92.01
Circle Center At X = 127.6 ; Y = 99.9 and Radius, 33.2
*** .628 ***
Failure Surface Specified By 22 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 131.97 67.10 3 133.92 67.55 4 135.85 68.09 5 137.74 68.75 6 139.59 69.51 7 141.39 70.36
8 143.15 71.32 9 144.85 72.37 10 146.49 73.52 11 148.07 74.75 12 149.57 76.07 13 151.00 77.47 14 152.35 78.94 15 153.61 80.49 16 154.79 82.11 17 155.88 83.79 18 156.87 85.52 19 157.77 87.31 20 158.57 89.14 21 159.26 91.02 22 159.48 91.71
Circle Center At X = 124.9 ; Y = 102.6 and Radius, 36.2
*** .633 *** 1
Failure Surface Specified By 23 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 132.00 66.87 3 133.98 67.10 4 135.95 67.45 5 137.89 67.94 6 139.80 68.54 7 141.66 69.27 8 143.48 70.11 9 145.23 71.07 10 146.92 72.14 11 148.54 73.32 12 150.07 74.60 13 151.53 75.98 14 152.89 77.44 15 154.15 78.99 16 155.31 80.62 17 156.37 82.32 18 157.31 84.08 19 158.14 85.91 20 158.84 87.78 21 159.43 89.69 22 159.89 91.63 23 159.96 92.04
Circle Center At X = 129.4 ; Y = 97.8 and Radius, 31.1
*** .638 ***
Failure Surface Specified By 21 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 131.99 67.00 3 133.95 67.36 4 135.90 67.84 5 137.80 68.45 6 139.67 69.16 7 141.49 70.00 8 143.25 70.94 9 144.95 72.00 10 146.58 73.15 11 148.14 74.41 12 149.61 75.76 13 151.00 77.20 14 152.29 78.73 15 153.49 80.33 16 154.59 82.00 17 155.57 83.74 18 156.45 85.54 19 157.22 87.39 20 157.86 89.28 21 158.32 90.94
Circle Center At X = 127.2 ; Y = 98.7 and Radius, 32.1
*** .644 *** 1
Failure Surface Specified By 22 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 132.00 66.86 3 133.99 67.09 4 135.95 67.44 5 137.89 67.93 6 139.80 68.54 7 141.66 69.28 8 143.47 70.13 9 145.21 71.11 10 146.89 72.19 11 148.49 73.39 12 150.01 74.69 13 151.44 76.09 14 152.78 77.57 15 154.02 79.15 16 155.14 80.80 17 156.16 82.52 18 157.06 84.31 19 157.84 86.15 20 158.50 88.04 21 159.03 89.96 22 159.38 91.65
Circle Center At X = 129.6 ; Y = 97.1 and Radius, 30.3
*** .644 ***
Failure Surface Specified By 23 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 132.00 66.82 3 133.99 67.01 4 135.97 67.32 5 137.92 67.77 6 139.83 68.34 7 141.71 69.04 8 143.53 69.86 9 145.29 70.80 10 146.99 71.86 11 148.62 73.03 12 150.16 74.30 13 151.62 75.67 14 152.98 77.14 15 154.24 78.69 16 155.39 80.32 17 156.44 82.02 18 157.37 83.79 19 158.18 85.62 20 158.87 87.50 21 159.43 89.42 22 159.86 91.37 23 159.97 92.04
Circle Center At X = 130.2 ; Y = 96.9 and Radius, 30.2
*** .644 *** 1
Failure Surface Specified By 22 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 132.00 66.90 3 133.98 67.16 4 135.94 67.55 5 137.87 68.07 6 139.77 68.72 7 141.61 69.48 8 143.41 70.37 9 145.14 71.37 10 146.80 72.49 11 148.38 73.70 12 149.89 75.02 13 151.30 76.44 14 152.62 77.95 15 153.83 79.53
16 154.94 81.20 17 155.94 82.93 18 156.82 84.73 19 157.58 86.58 20 158.22 88.47 21 158.74 90.40 22 158.92 91.34
Circle Center At X = 129.0 ; Y = 97.3 and Radius, 30.5
*** .644 ***
Failure Surface Specified By 22 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 131.99 66.95 3 133.97 67.25 4 135.92 67.68 5 137.84 68.24 6 139.72 68.92 7 141.55 69.73 8 143.33 70.65 9 145.04 71.68 10 146.68 72.82 11 148.25 74.07 12 149.73 75.41 13 151.12 76.85 14 152.41 78.38 15 153.60 79.98 16 154.69 81.66 17 155.66 83.41 18 156.52 85.22 19 157.26 87.07 20 157.88 88.98 21 158.37 90.92 22 158.38 90.99
Circle Center At X = 128.3 ; Y = 97.5 and Radius, 30.8
*** .645 *** 1
Failure Surface Specified By 21 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 131.99 66.94 3 133.97 67.25 4 135.92 67.68 5 137.84 68.24 6 139.72 68.93
7 141.55 69.74 8 143.32 70.67 9 145.02 71.71 10 146.66 72.87 11 148.21 74.13 12 149.68 75.49 13 151.05 76.94 14 152.32 78.49 15 153.49 80.11 16 154.55 81.81 17 155.49 83.57 18 156.32 85.39 19 157.02 87.26 20 157.60 89.18 21 157.95 90.70
Circle Center At X = 128.4 ; Y = 96.9 and Radius, 30.2
*** .650 ***
Failure Surface Specified By 21 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 131.97 67.11 3 133.92 67.56 4 135.84 68.13 5 137.72 68.80 6 139.56 69.58 7 141.35 70.47 8 143.09 71.46 9 144.77 72.55 10 146.38 73.73 11 147.92 75.01 12 149.39 76.37 13 150.77 77.81 14 152.07 79.33 15 153.28 80.93 16 154.39 82.59 17 155.41 84.31 18 156.33 86.09 19 157.14 87.92 20 157.84 89.79 21 158.17 90.84
Circle Center At X = 125.1 ; Y = 101.0 and Radius, 34.6
*** .650 ***
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-22-06 Time of Run: 12:06 pm Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:5512WZ25.STB Output Filename: C:5512WZ25.OUT Plotted Output Filename: C:5512WZ25.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 2 - NF 5 m perfil 12
BOUNDARY COORDINATES
20 Top Boundaries 45 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 10.10 12.60 6 2 10.10 12.60 23.30 17.30 6 3 23.30 17.30 28.19 16.90 6 4 28.19 16.90 45.40 23.30 1 5 45.40 23.30 55.50 26.70 6 6 55.50 26.70 65.10 31.95 6
7 65.10 31.95 90.70 47.60 1 8 90.70 47.60 110.70 61.40 1 9 110.70 61.40 115.10 66.50 1 10 115.10 66.50 115.80 66.20 1 11 115.80 66.20 116.20 65.20 6 12 116.20 65.20 120.80 66.40 2 13 120.80 66.40 129.60 66.40 2 14 129.60 66.40 130.90 67.60 3 15 130.90 67.60 137.80 71.40 4 16 137.80 71.40 140.50 75.40 3 17 140.50 75.40 155.10 88.80 3 18 155.10 88.80 175.30 102.25 7 19 175.30 102.25 188.73 110.01 6 20 188.73 110.01 199.70 117.00 6 21 28.19 16.90 35.00 17.60 6 22 35.00 17.60 42.30 19.40 6 23 42.30 19.40 45.40 23.30 6 24 65.10 31.95 65.27 29.60 6 25 65.50 29.60 83.60 41.03 6 26 83.60 41.00 109.90 58.30 6 27 109.90 58.30 116.20 65.20 6 28 .00 2.66 11.80 9.65 3 29 11.80 9.60 32.50 14.70 3 30 32.50 14.70 54.50 23.80 3 31 54.50 23.81 79.90 36.98 3 32 79.90 36.98 106.60 53.97 3 33 106.60 54.00 113.60 60.15 3 34 113.60 60.20 116.20 65.20 2 35 113.60 60.15 127.70 63.30 3 36 127.70 63.30 129.60 66.40 3 37 127.70 63.30 130.80 64.20 3 38 130.80 64.20 130.91 67.60 4 39 130.80 64.20 137.70 61.60 3 40 137.70 61.60 137.80 71.40 3 41 155.10 88.80 166.40 92.02 3 42 166.40 92.02 173.60 99.12 3 43 173.60 99.12 175.30 102.25 6 44 173.60 99.12 189.97 107.60 3 45 189.97 107.60 199.66 112.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
7 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 14.7 14.7 9.8 15.0 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.81
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 13.00 2 56.00 26.00 3 116.00 65.00 4 128.00 59.00 5 143.00 70.00 6 163.00 88.00 7 175.00 97.00 8 194.00 107.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
TIEBACK LOAD(S)
2 Tieback Load(s) Specified
Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length
No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft)
1 159.00 91.40 294.0 1.5 .00 25.0
2 163.00 94.06 294.0 1.5 .00 25.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between
Individual Tiebacks. 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 130.00 ft. and X = 140.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 150.00 ft. and X = 158.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
2.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 20 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 131.94 67.25 3 133.86 67.83 4 135.74 68.51 5 137.58 69.28 6 139.38 70.16 7 141.13 71.12 8 142.83 72.18 9 144.47 73.32 10 146.05 74.54 11 147.57 75.85 12 149.01 77.24 13 150.38 78.70 14 151.67 80.22 15 152.88 81.82 16 154.00 83.47 17 155.04 85.18 18 155.98 86.95
19 156.83 88.76 20 157.50 90.40
Circle Center At X = 121.8 ; Y = 104.1 and Radius, 38.2
*** 1.016 ***
Failure Surface Specified By 20 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 131.94 67.26 3 133.85 67.84 4 135.73 68.53 5 137.57 69.31 6 139.37 70.19 7 141.12 71.16 8 142.81 72.22 9 144.45 73.37 10 146.03 74.60 11 147.54 75.91 12 148.98 77.30 13 150.34 78.76 14 151.63 80.29 15 152.83 81.89 16 153.95 83.55 17 154.98 85.26 18 155.92 87.03 19 156.77 88.84 20 157.36 90.31
Circle Center At X = 121.7 ; Y = 104.1 and Radius, 38.3
*** 1.018 *** 1
Failure Surface Specified By 20 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 131.92 67.34 3 133.81 68.00 4 135.66 68.75 5 137.48 69.58 6 139.26 70.50 7 140.99 71.50 8 142.67 72.58 9 144.30 73.74 10 145.88 74.97 11 147.39 76.28 12 148.84 77.65 13 150.23 79.09
14 151.55 80.60 15 152.79 82.16 16 153.96 83.79 17 155.06 85.46 18 156.07 87.18 19 157.00 88.95 20 157.76 90.57
Circle Center At X = 118.8 ; Y = 107.9 and Radius, 42.7
*** 1.023 ***
Failure Surface Specified By 20 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 131.97 67.09 3 133.93 67.53 4 135.85 68.09 5 137.73 68.76 6 139.57 69.55 7 141.35 70.46 8 143.08 71.46 9 144.74 72.58 10 146.33 73.79 11 147.84 75.10 12 149.27 76.50 13 150.61 77.99 14 151.85 79.55 15 153.00 81.19 16 154.05 82.89 17 154.99 84.66 18 155.81 86.48 19 156.53 88.35 20 157.08 90.12
Circle Center At X = 125.8 ; Y = 99.0 and Radius, 32.5
*** 1.027 *** 1
Failure Surface Specified By 20 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 131.93 67.31 3 133.82 67.95 4 135.68 68.68 5 137.51 69.50 6 139.29 70.42 7 141.02 71.42 8 142.70 72.50
9 144.32 73.67 10 145.88 74.92 11 147.38 76.24 12 148.82 77.64 13 150.18 79.10 14 151.46 80.63 15 152.67 82.23 16 153.80 83.88 17 154.84 85.59 18 155.80 87.34 19 156.66 89.15 20 157.07 90.11
Circle Center At X = 120.1 ; Y = 105.6 and Radius, 40.1
*** 1.029 ***
Failure Surface Specified By 21 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 131.99 66.99 3 133.96 67.34 4 135.90 67.82 5 137.81 68.41 6 139.68 69.13 7 141.49 69.97 8 143.25 70.92 9 144.95 71.98 10 146.57 73.15 11 148.12 74.41 12 149.58 75.78 13 150.95 77.23 14 152.23 78.77 15 153.40 80.39 16 154.47 82.08 17 155.43 83.84 18 156.28 85.65 19 157.00 87.51 20 157.61 89.42 21 157.93 90.68
Circle Center At X = 127.5 ; Y = 98.0 and Radius, 31.3
*** 1.030 *** 1
Failure Surface Specified By 22 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 132.00 66.85
3 133.99 67.07 4 135.95 67.43 5 137.89 67.92 6 139.79 68.55 7 141.64 69.31 8 143.43 70.20 9 145.15 71.22 10 146.80 72.35 11 148.37 73.60 12 149.84 74.95 13 151.22 76.40 14 152.49 77.94 15 153.65 79.57 16 154.69 81.28 17 155.61 83.06 18 156.40 84.89 19 157.06 86.78 20 157.59 88.71 21 157.98 90.67 22 157.99 90.72
Circle Center At X = 129.9 ; Y = 95.2 and Radius, 28.5
*** 1.037 ***
Failure Surface Specified By 21 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 131.99 66.98 3 133.96 67.32 4 135.90 67.79 5 137.81 68.38 6 139.68 69.11 7 141.49 69.95 8 143.25 70.91 9 144.93 71.99 10 146.54 73.17 11 148.07 74.46 12 149.51 75.85 13 150.86 77.33 14 152.11 78.89 15 153.24 80.53 16 154.27 82.25 17 155.18 84.03 18 155.98 85.87 19 156.65 87.75 20 157.19 89.68 21 157.32 90.28
Circle Center At X = 127.8 ; Y = 96.9 and Radius, 30.2
*** 1.039 *** 1
Failure Surface Specified By 21 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 132.00 66.91 3 133.98 67.18 4 135.93 67.60 5 137.86 68.14 6 139.74 68.82 7 141.57 69.62 8 143.34 70.55 9 145.05 71.59 10 146.68 72.75 11 148.22 74.03 12 149.67 75.40 13 151.03 76.87 14 152.28 78.43 15 153.42 80.07 16 154.45 81.79 17 155.35 83.57 18 156.13 85.41 19 156.79 87.30 20 157.31 89.24 21 157.54 90.43
Circle Center At X = 129.0 ; Y = 95.8 and Radius, 29.1
*** 1.041 ***
Failure Surface Specified By 21 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 130.00 66.77 2 132.00 66.89 3 133.98 67.15 4 135.94 67.54 5 137.87 68.08 6 139.76 68.74 7 141.59 69.53 8 143.37 70.45 9 145.07 71.49 10 146.71 72.65 11 148.25 73.92 12 149.71 75.29 13 151.06 76.76 14 152.31 78.33 15 153.45 79.97 16 154.47 81.69 17 155.37 83.48 18 156.14 85.32 19 156.78 87.22 20 157.29 89.15 21 157.53 90.42
Circle Center At X = 129.3 ; Y = 95.5 and Radius, 28.7
*** 1.042 ***
Análisis de Estabilidad
Perfil 12 ZONA 3
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-22-06 Time of Run: 12:12 pm Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:5512WZ3.STB Output Filename: C:5512WZ3.OUT Plotted Output Filename: C:5512WZ3.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 3 - QD - NF superficial perfil 12
BOUNDARY COORDINATES
20 Top Boundaries 45 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 10.10 12.60 6 2 10.10 12.60 23.30 17.30 6 3 23.30 17.30 28.19 16.90 6 4 28.19 16.90 45.40 23.30 1 5 45.40 23.30 55.50 26.70 6
6 55.50 26.70 65.10 31.95 6 7 65.10 31.95 90.70 47.60 1 8 90.70 47.60 110.70 61.40 1 9 110.70 61.40 115.10 66.50 1 10 115.10 66.50 115.80 66.20 1 11 115.80 66.20 116.20 65.20 6 12 116.20 65.20 120.80 66.40 2 13 120.80 66.40 129.60 66.40 2 14 129.60 66.40 130.90 67.60 3 15 130.90 67.60 137.80 71.40 4 16 137.80 71.40 140.50 75.40 3 17 140.50 75.40 155.10 88.80 3 18 155.10 88.80 175.30 102.25 7 19 175.30 102.25 188.73 110.01 6 20 188.73 110.01 199.70 117.00 6 21 28.19 16.90 35.00 17.60 6 22 35.00 17.60 42.30 19.40 6 23 42.30 19.40 45.40 23.30 6 24 65.10 31.95 65.27 29.60 6 25 65.50 29.60 83.60 41.03 6 26 83.60 41.00 109.90 58.30 6 27 109.90 58.30 116.20 65.20 6 28 .00 2.66 11.80 9.65 3 29 11.80 9.60 32.50 14.70 3 30 32.50 14.70 54.50 23.80 3 31 54.50 23.81 79.90 36.98 3 32 79.90 36.98 106.60 53.97 3 33 106.60 54.00 113.60 60.15 3 34 113.60 60.20 116.20 65.20 2 35 113.60 60.15 127.70 63.30 3 36 127.70 63.30 129.60 66.40 3 37 127.70 63.30 130.80 64.20 3 38 130.80 64.20 130.91 67.60 4 39 130.80 64.20 137.70 61.60 3 40 137.70 61.60 137.80 71.40 3 41 155.10 88.80 166.40 92.02 3 42 166.40 92.02 173.60 99.12 3 43 173.60 99.12 175.30 102.25 6 44 173.60 99.12 189.97 107.60 3 45 189.97 107.60 199.66 112.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
7 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 14.7 14.7 9.8 15.0 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.81
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 13.00 2 56.00 26.00 3 116.00 65.00 4 128.00 66.00 5 143.00 74.00 6 163.00 93.00 7 177.00 102.00 8 194.00 113.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
TIEBACK LOAD(S)
2 Tieback Load(s) Specified
Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length
No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft)
1 159.00 91.40 294.0 1.5 .00 25.0
2 163.00 94.06 294.0 1.5 .00 25.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between
Individual Tiebacks. 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 100.00 ft. and X = 120.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 130.00 ft. and X = 140.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.87 55.63 3 119.22 59.17 4 127.69 64.49 5 131.06 67.69
Circle Center At X = 96.9 ; Y = 104.2 and Radius, 50.3
*** .808 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.90 55.46 3 119.26 58.96 4 127.69 64.35 5 131.03 67.67
Circle Center At X = 98.2 ; Y = 101.2 and Radius, 47.2
*** .809 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.97 54.84 3 119.38 58.21 4 127.60 63.91 5 130.09 66.86
Circle Center At X = 101.9 ; Y = 92.2 and Radius, 38.3
*** .812 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.73 56.31 3 119.04 59.96 4 127.74 64.89 5 132.10 68.26
Circle Center At X = 88.8 ; Y = 123.4 and Radius, 70.3
*** .826 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.89 55.51 3 119.28 58.95 4 127.80 64.19
5 132.23 68.33
Circle Center At X = 97.5 ; Y = 103.9 and Radius, 49.9
*** .827 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.98 54.65 3 119.42 57.94 4 127.62 63.66 5 130.77 67.48
Circle Center At X = 102.7 ; Y = 90.7 and Radius, 36.8
*** .829 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.69 56.49 3 118.99 60.17 4 127.74 65.01 5 132.34 68.39
Circle Center At X = 85.6 ; Y = 130.9 and Radius, 78.2
*** .832 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.89 55.47 3 119.30 58.87 4 127.84 64.08 5 132.67 68.58
Circle Center At X = 97.8 ; Y = 103.7 and Radius, 49.8
*** .834 ***
1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.86 55.69 3 119.25 59.14 4 127.84 64.25 5 132.90 68.70
Circle Center At X = 95.9 ; Y = 108.2 and Radius, 54.3
*** .834 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.94 55.12 3 119.38 58.43 4 127.83 63.77 5 132.50 68.48
Circle Center At X = 100.1 ; Y = 98.3 and Radius, 44.3
*** .839 ***
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-22-06 Time of Run: 5:33 pm Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:5512WZ35.STB Output Filename: C:5512WZ35.OUT Plotted Output Filename: C:5512WZ35.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 3 - QD - NF 5m perfil 12
BOUNDARY COORDINATES
20 Top Boundaries 45 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 10.10 12.60 6 2 10.10 12.60 23.30 17.30 6 3 23.30 17.30 28.19 16.90 6 4 28.19 16.90 45.40 23.30 1 5 45.40 23.30 55.50 26.70 6 6 55.50 26.70 65.10 31.95 6 7 65.10 31.95 90.70 47.60 1 8 90.70 47.60 110.70 61.40 1 9 110.70 61.40 115.10 66.50 1 10 115.10 66.50 115.80 66.20 1 11 115.80 66.20 116.20 65.20 6 12 116.20 65.20 120.80 66.40 2 13 120.80 66.40 129.60 66.40 2 14 129.60 66.40 130.90 67.60 3 15 130.90 67.60 137.80 71.40 4 16 137.80 71.40 140.50 75.40 3 17 140.50 75.40 155.10 88.80 3 18 155.10 88.80 175.30 102.25 7 19 175.30 102.25 188.73 110.01 6 20 188.73 110.01 199.70 117.00 6 21 28.19 16.90 35.00 17.60 6 22 35.00 17.60 42.30 19.40 6 23 42.30 19.40 45.40 23.30 6 24 65.10 31.95 65.27 29.60 6 25 65.50 29.60 83.60 41.03 6 26 83.60 41.00 109.90 58.30 6 27 109.90 58.30 116.20 65.20 6 28 .00 2.66 11.80 9.65 3 29 11.80 9.60 32.50 14.70 3 30 32.50 14.70 54.50 23.80 3 31 54.50 23.81 79.90 36.98 3 32 79.90 36.98 106.60 53.97 3 33 106.60 54.00 113.60 60.15 3 34 113.60 60.20 116.20 65.20 2 35 113.60 60.15 127.70 63.30 3 36 127.70 63.30 129.60 66.40 3 37 127.70 63.30 130.80 64.20 3 38 130.80 64.20 130.91 67.60 4 39 130.80 64.20 137.70 61.60 3 40 137.70 61.60 137.80 71.40 3 41 155.10 88.80 166.40 92.02 3 42 166.40 92.02 173.60 99.12 3 43 173.60 99.12 175.30 102.25 6 44 173.60 99.12 189.97 107.60 3 45 189.97 107.60 199.66 112.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
7 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 14.7 14.7 9.8 15.0 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.81
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 13.00 2 56.00 21.00 3 116.00 60.00 4 128.00 61.00 5 143.00 70.00 6 163.00 88.00 7 177.00 97.00 8 194.00 107.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
TIEBACK LOAD(S)
2 Tieback Load(s) Specified
Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length
No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft)
1 159.00 91.40 294.0 1.5 .00 25.0
2 163.00 94.06 294.0 1.5 .00 25.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between
Individual Tiebacks. 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 100.00 ft. and X = 120.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 130.00 ft. and X = 140.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.97 54.84 3 119.38 58.21 4 127.60 63.91 5 130.09 66.86
Circle Center At X = 101.9 ; Y = 92.2 and Radius, 38.3
*** 1.335 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.90 55.46 3 119.26 58.96 4 127.69 64.35 5 131.03 67.67
Circle Center At X = 98.2 ; Y = 101.2 and Radius, 47.2
*** 1.349 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.87 55.63 3 119.22 59.17 4 127.69 64.49 5 131.06 67.69
Circle Center At X = 96.9 ; Y = 104.2 and Radius, 50.3
*** 1.351 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.98 54.65 3 119.42 57.94
4 127.62 63.66 5 130.77 67.48
Circle Center At X = 102.7 ; Y = 90.7 and Radius, 36.8
*** 1.352 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.98 53.36 3 119.74 55.53 4 128.50 60.35 5 135.55 67.44 6 137.66 71.32
Circle Center At X = 107.3 ; Y = 88.5 and Radius, 35.2
*** 1.356 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 110.00 53.95 3 119.68 56.46 4 128.38 61.39 5 135.51 68.41 6 137.01 70.97
Circle Center At X = 105.3 ; Y = 92.0 and Radius, 38.4
*** 1.358 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.95 53.05 3 119.76 55.01 4 128.57 59.74 5 135.62 66.83 6 138.97 73.13
Circle Center At X = 108.2 ; Y = 87.0 and Radius, 34.0
*** 1.362 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.98 53.39 3 119.72 55.66 4 128.39 60.65 5 135.24 67.93 6 136.67 70.78
Circle Center At X = 107.1 ; Y = 87.6 and Radius, 34.3
*** 1.363 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 110.00 54.19 3 119.65 56.82 4 128.35 61.74 5 135.58 68.65 6 137.04 70.98
Circle Center At X = 104.3 ; Y = 94.1 and Radius, 40.3
*** 1.364 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 110.00 54.26 3 119.64 56.90 4 128.37 61.79 5 135.66 68.64 6 137.24 71.09
Circle Center At X = 104.0 ; Y = 95.0 and Radius, 41.2
*** 1.364 ***
** PCSTABL5 **
by Purdue University
1
--Slope Stability Analysis-- Simplified Janbu, Simplified Bishop or Spencer`s Method of Slices
Run Date: 07-22-06 Time of Run: 5:34 pm Run By: GVAJJPO
Input Data Filename: C:5512Z35A.STB Output Filename: C:5512Z35A.OUT Plotted Output Filename: C:5512Z35A.PLT
PROBLEM DESCRIPTION MZALES-MARIQUITA K55+900 ZONA 3 - QD - NF 5m perfil 12 anclajes
BOUNDARY COORDINATES
20 Top Boundaries 45 Total Boundaries
Boundary X-Left Y-Left X-Right Y-Right Soil Type
No. (ft) (ft) (ft) (ft) Below Bnd
1 .00 6.87 10.10 12.60 6 2 10.10 12.60 23.30 17.30 6 3 23.30 17.30 28.19 16.90 6 4 28.19 16.90 45.40 23.30 1
5 45.40 23.30 55.50 26.70 6 6 55.50 26.70 65.10 31.95 6 7 65.10 31.95 90.70 47.60 1 8 90.70 47.60 110.70 61.40 1 9 110.70 61.40 115.10 66.50 1 10 115.10 66.50 115.80 66.20 1 11 115.80 66.20 116.20 65.20 6 12 116.20 65.20 120.80 66.40 2 13 120.80 66.40 129.60 66.40 2 14 129.60 66.40 130.90 67.60 3 15 130.90 67.60 137.80 71.40 4 16 137.80 71.40 140.50 75.40 3 17 140.50 75.40 155.10 88.80 3 18 155.10 88.80 175.30 102.25 7 19 175.30 102.25 188.73 110.01 6 20 188.73 110.01 199.70 117.00 6 21 28.19 16.90 35.00 17.60 6 22 35.00 17.60 42.30 19.40 6 23 42.30 19.40 45.40 23.30 6 24 65.10 31.95 65.27 29.60 6 25 65.50 29.60 83.60 41.03 6 26 83.60 41.00 109.90 58.30 6 27 109.90 58.30 116.20 65.20 6 28 .00 2.66 11.80 9.65 3 29 11.80 9.60 32.50 14.70 3 30 32.50 14.70 54.50 23.80 3 31 54.50 23.81 79.90 36.98 3 32 79.90 36.98 106.60 53.97 3 33 106.60 54.00 113.60 60.15 3 34 113.60 60.20 116.20 65.20 2 35 113.60 60.15 127.70 63.30 3 36 127.70 63.30 129.60 66.40 3 37 127.70 63.30 130.80 64.20 3 38 130.80 64.20 130.91 67.60 4 39 130.80 64.20 137.70 61.60 3 40 137.70 61.60 137.80 71.40 3 41 155.10 88.80 166.40 92.02 3 42 166.40 92.02 173.60 99.12 3 43 173.60 99.12 175.30 102.25 6 44 173.60 99.12 189.97 107.60 3 45 189.97 107.60 199.66 112.63 3
1
ISOTROPIC SOIL PARAMETERS
7 Type(s) of Soil
Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez.
Type Unit Wt. Unit Wt. Intercept Angle Pressure Constant Surface
No. (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param. (psf) No.
1 10.8 10.8 9.8 10.0 .00 .0 1
2 17.7 17.7 9.8 15.0 .00 .0 1
3 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
4 25.0 25.0 18.6 39.4 .00 .0 1
5 14.7 14.7 9.8 10.0 .00 .0 1
6 15.8 15.8 27.5 21.6 .00 .0 1
7 14.7 14.7 9.8 15.0 .00 .0 1 1
1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED
Unit Weight of Water = 9.81
Piezometric Surface No. 1 Specified by 8 Coordinate Points
Point X-Water Y-Water No. (ft) (ft)
1 12.00 13.00 2 56.00 21.00 3 116.00 60.00 4 128.00 61.00 5 143.00 70.00 6 163.00 88.00 7 177.00 97.00 8 194.00 107.00
A Horizontal Earthquake Loading Coefficient Of .250 Has Been Assigned
A Vertical Earthquake Loading Coefficient
Of .000 Has Been Assigned
Cavitation Pressure = .0 psf 1
TIEBACK LOAD(S)
3 Tieback Load(s) Specified
Tieback X-Pos Y-Pos Load Spacing Inclination Length
No. (ft) (ft) (lbs) (ft) (deg) (ft)
1 159.00 91.40 294.0 1.5 .00 25.0
2 163.00 94.06 294.0 1.5 .00 25.0
3 157.00 90.07 294.0 1.5 .00 25.0
NOTE - An Equivalent Line Load Is Calculated For Each Row Of Tiebacks
Assuming A Uniform Distribution Of Load Horizontally Between
Individual Tiebacks. 1
A Critical Failure Surface Searching Method, Using A Random Technique For Generating Circular Surfaces, Has Been
Specified.
200 Trial Surfaces Have Been Generated.
100 Surfaces Initiate From Each Of 2 Points Equally Spaced Along The Ground Surface Between X = 100.00 ft. and X = 120.00 ft.
Each Surface Terminates Between X = 130.00 ft. and X = 140.00 ft.
Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation
At Which A Surface Extends Is Y = 2.00 ft.
10.00 ft. Line Segments Define Each Trial Failure Surface. 1
Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined. They Are Ordered - Most Critical
First.
* * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * *
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.97 54.84 3 119.38 58.21 4 127.60 63.91 5 130.09 66.86
Circle Center At X = 101.9 ; Y = 92.2 and Radius, 38.3
*** 1.335 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.90 55.46 3 119.26 58.96 4 127.69 64.35 5 131.03 67.67
Circle Center At X = 98.2 ; Y = 101.2 and Radius, 47.2
*** 1.349 *** 1
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.87 55.63 3 119.22 59.17 4 127.69 64.49 5 131.06 67.69
Circle Center At X = 96.9 ; Y = 104.2 and Radius, 50.3
*** 1.351 ***
Failure Surface Specified By 5 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.98 54.65 3 119.42 57.94 4 127.62 63.66 5 130.77 67.48
Circle Center At X = 102.7 ; Y = 90.7 and Radius, 36.8
*** 1.352 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.98 53.36 3 119.74 55.53 4 128.50 60.35 5 135.55 67.44 6 137.66 71.32
Circle Center At X = 107.3 ; Y = 88.5 and Radius, 35.2
*** 1.356 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 110.00 53.95 3 119.68 56.46 4 128.38 61.39 5 135.51 68.41 6 137.01 70.97
Circle Center At X = 105.3 ; Y = 92.0 and Radius, 38.4
*** 1.358 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.95 53.05 3 119.76 55.01 4 128.57 59.74 5 135.62 66.83 6 138.97 73.13
Circle Center At X = 108.2 ; Y = 87.0 and Radius, 34.0
*** 1.362 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 109.98 53.39 3 119.72 55.66
4 128.39 60.65 5 135.24 67.93 6 136.67 70.78
Circle Center At X = 107.1 ; Y = 87.6 and Radius, 34.3
*** 1.363 *** 1
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 110.00 54.19 3 119.65 56.82 4 128.35 61.74 5 135.58 68.65 6 137.04 70.98
Circle Center At X = 104.3 ; Y = 94.1 and Radius, 40.3
*** 1.364 ***
Failure Surface Specified By 6 Coordinate Points
Point X-Surf Y-Surf No. (ft) (ft)
1 100.00 54.02 2 110.00 54.26 3 119.64 56.90 4 128.37 61.79 5 135.66 68.64 6 137.24 71.09
Circle Center At X = 104.0 ; Y = 95.0 and Radius, 41.2
*** 1.364 ***
