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通信システム工学 アナログ信号の変調 4章 – 1
アナログ信号の変調
振幅変調 (Amplitude Modulation:AM)AM変調波のスペクト ル (4.2.2節) 信号波を単一角周波数 ωs の信号 s(t) = cosωst として考える. スペクト ルは以下の
よう な 3項の式で表わされる.
fAM(t) = Ac(1 +m cosωst) cosωct
= Ac cosωct+Acm cosωst cosωct
ここで cosα cosβ = cos(α+ β) + cos(α− β)/2であることから ,
fAM(t) = Ac cosωct+Acm
2cos(ωc + ωs)t+
Acm
2cos(ωc − ωs)t
AM変調波の電力 (4.2.3節) s(t) = cosωstの場合を考える. AM変調波は
f(t) = Ac cosωct+Acm
2(cos(ωc + ωs)t+ cos(ωc − ωs)t)
のよう になる. この式において, 搬送波成分の電力 Pc は (電力については, 下の記述を参考にしてく ださい)
Pc =
∫ T
0
1
T(Ac cosωct)
2 dt =A2
c
T
∫ T
0
cos 2ωct+ 1
2dt
=A2
c
2T
[1
2ωcsin(2ωct) + t
]T0
=A2
c
2T
1
2ωc(sin 4π − sin 0) + T
(∵ 2ωc × T = 2ωc × 2π/ωc = 4π)
=A2
c
2
上側帯波電力 Ps は,周期 T を T = 2/(ωc + ωs) として,
Ps =
∫ T
0
1
T
Acm
2cos(ωc + ωs)t
2
dt =(Acm)2
8T
∫ T
0
cos 2(ωc + s)t+ 1 dt
Pc の場合と同様に積分の結果は 1/T となるので,
Ps =(Acm)2
8
下側帯波も同様に, (Acm)2/8 = Ps
上記の 2式より AM変調波の全電力 P は, 搬送波の電力と両側の側帯波の電力の合計であり ,
P = Pc + 2Ps =A2
c
2
(1 +
m2
2
)変調波全電力 P に対する, (信号波に対応する )側帯波の電力 Ps の割り 合いは, 変調度mによ って変化する.
変調度を |ms(t)| ≤ 1(過変調ではない)として考えると , この場合, m = 1のときに, P に対する Psの割合は最大となる.
2Ps
P=
2 · (Acm)2/8
A2c/2 · (1 +m2/2)
=2 ·A2
c/8
A2c/2 · (3/2)
=1
3
通信システム工学 アナログ信号の変調 4章 – 2
参考: 正規化電力 v(t)の絶対値の 2乗の時間平均
P = A[|v(t)|2] = limt→∞
1
T
∫ T/2
−T/2
v(t)v∗(t) dt
を , 正規化電力と呼ぶ. 上式の次元はワ ット ではないが, 電圧波形 v(t)を 1Ωの抵抗に通すと , 次元はワ ット となる. S/N比など電力比を考える場合は, 正規化電力を考えれば十分であることから , 通信工学の分野では正規化電力を単に電力と
呼ぶ習慣がある.
変調および復調 変調は乗算器に相当する回路を用いることで行なわれる.
×+
変調原理
1
包絡線検波 整流回路と LPFによ って構成される.
LPF整流器
包絡線検波
参考:包絡線検波の様子 LTSpiceによる包絡線検波のシミ ュレーションの様子を示します. (LPFのカット オフ周波数など設定は, 検波の様子が分かるよう に設定してあるので, 精密な検波にはなっていません. 参考程度に考えてく ださい. )
B1
V=V(A)*(1+V(B))
V1
SINE(0 1 100)
V2
SINE(0 0.3 3)
D2
D C3
20u
R31000
AB
OUT
.tran 0.50ms 50ms 100ms 150ms 200ms 250ms 300ms 350ms 400ms 450ms 500ms
-1.5V
-1.2V
-0.9V
-0.6V
-0.3V
0.0V
0.3V
0.6V
0.9V
1.2V
1.5VV(n001) V(out) V(b)
同期検波 受信波に, 搬送波と同じ信号を乗算し , LFPによ って高周波成分を除去する.
LPF×
同期復調
fAM(t) · cosωct = Ac cos2 ωct+Acms(t) cos2 ωct
= Ac cos2 ωct+ (Acm/2)s(t)(1 + cos 2ωct)
LPFで高周波成分をカット し , s(t)のみを取り 出す.
通信システム工学 アナログ信号の変調 4章 – 3
角度変調
角度変調の波形の概形 信号と FMおよび PM変調の関係を示します. なお, 見易く するために微分などの係数は無視しています.
搬送波
-1
-0.5
0
0.5
1
0 0.25 0.5 0.75 1
t
搬送波周波数 fc = 50 として,
v(t) = cos(2πfct)
原信号波形とその微分波形
-1
-0.5
0
0.5
1
0 0.25 0.5 0.75 1
t
fs = 2 として,
v1(t) = cos(2πfst) (実線 :原信号)
v2(t) = − sin(2πfst) (破線 :微分波)
FM変調波
-1
-0.5
0
0.5
1
0 0.25 0.5 0.75 1
t
変調指数 β = 10 として
vFM = cos(2πfct+ β sin(2πfst))
v1 の値が大きいと密, 小さいと疎となっています.
PM変調波
-1
-0.5
0
0.5
1
0 0.25 0.5 0.75 1
t
変調指数 β = 10 として
vFM = cos(2πfct+ β cos(2πfst))
v1 の傾きが大きいとき密, 小さいと疎となってます.
(v2 の値が大きいと密, 小さいと疎となってます. )
通信システム工学 アナログ信号の変調 4章 – 4
FM変調波の周波数スペクト ル
信号波形を fs(t) = cosωst として, 以下簡単のため, 積
分係数などは無視して議論を行ないます. 加法定理 cos(α+
β) = cosα cosβ − sinα sinβ を用いると , fFM(t)は以下の
よう に展開できます.
fFM(t) =Ac cos(ωct+ β sinωst)
=Accosωct cos(β sinωst)
− sinωct sin(β sinωst)
さらに, 教科書 P49(4.22)式,
cos(β sinωst) = J0(β) + 2
∞∑m=1
J2m(β) cos 2mωst
sin(β sinωst) = 2∞∑
m=1
J2m−1(β) sin(2m− 1)ωst
より ,
fFM(t) =
Ac cosωctJ0(β)
+ 2J2(β) cos 2ωst+ 2J4(β) cos 4ωst+ · · ·
− sinωct2J1(β) sinωst+ 2J3(β) sin 3ωst+ · · ·
=AcJ0 cosωct
− 2J1(β) sinωct sinωst + 2J2(β) cosωct cos 2ωst
− 2J3(β) sinωct sin 3ωst+ 2J4(β) cosωct cos 4ωst
+ · · ·
のよう に展開できます. ここで,
2 sinα sinβ = − cos(α+ β) + cos(α− β)
2 cosα cosβ = cos(α+ β) + cos(α− β)
であることから ,
fFM(t) =
AcJ0(β) cosωct
+ J1(β) cos(ωc + ωs)t− J1(β) cos(ωc − ωs)t
+ J2(β) cos(ωc + 2ωs)t+ J2(β) cos(ωc − 2ωs)t
+ · · ·
のように, cosの合成波形として表わすことができます. (教科書式 (4.23))スペクト ルの概形は以下のように表わせます.
また, ベッセル関数の性質 J−n(β) = (−1)nJn(β)を用い
て, 上式を整理すると ,
fFM(t) =
AcJ0(β) cosωct
+ J1(β) cos(ωc + ωs)t+ J−1(β) cos(ωc − ωs)t
+ J2(β) cos(ωc + 2ωs)t+ J−2(β) cos(ωc − 2ωs)t
+ · · ·
= Ac
∞∑n=−∞
Jn(β) cos(ωc + nωs)t
のよう にまとめることができます.
スペクト ルの全体像
FM変調波 (Ac = 10, fc = 50Hz, fs = 2Hz とする )
vFM = 10 cos(2πfct+ β sin(2πfst))
の波形とそのスペクト ルを示します.
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
8
10
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
t
FM変調波
0
2000
4000
6000
8000
10000
12000
14000
-100 -50 0 50 100
f
FM変調波のスペクト ル
※変調波を FFTで算出したので, 信号波と変調波のスペクト ルの大きさについては, 特に関連ないものと考えてく だ
さい.
通信システム工学 アナログ信号の変調 4章 – 5
参考ベッセル関数のグラフ
角度変調の電力
FM変調波の式は以下のよう に示されます.
fFM = AcJ0(β) cosωct
+AcJ1(β) cos(ωc + ωs)t
−AcJ−1(β) cos(ωc − ωs)t+ · · ·
ここで, AcJ0(β) cosωctの電力 P0 は,
P0 =
∫ T
0
1
T(AcJ0(β) cosωct)
2dt
=A2
cJ20 (β)
T
∫ T
0
cos 2ωct+ 1
2dt =
A2cJ
20 (β)
2
同様に Pn が計算され
Pn =A2
cJ2n
2
となり ます. fFM の電力は, これら各成分の電力 Pn の総
和で表わされ,
P =A2
c
2[· · ·+ J−2(β)
2 + J−1(β)2
+ J0(β)2 + J1(β)
2 + J2(β)2 + · · · ]
となり ます. ここで, ベッセル関数の
∞∑n=−∞
Jn(β)2 = 1
の性質より , 上式の [ ]内の総和は 1 となるので, 電力は
P =A2
c
2
FM変調波の電力は β に関係なく 一定である.
変調波の S/N比AM変調波 復調波形の振幅mAcであり , 電力は (mAc)
2/2
となる. また, 搬送波の電力 A2c/2である.
雑音電力を PN とすると搬送波電力対雑音電力比 (C/N比)が C/N = (A2
c/2)/PN , 信号電力対雑音電力比 (S/N比)は S/N = ((mAc)
2/2)/PN である. この関係より
S
N= m2 C
N
角度変調波 C/N比が十分大きい場合PM波(
S
N
)PM
= β2 C
N= (∆φ)2
C
N
FM波(S
N
)FM
= 3β2(β + 1)C
N' 3
(∆f
fm
)3C
N
振幅変調と角度変調の関係 m = 1として FMと同じ C/Nの AM波との関係は(
S
N
)FM
= 3
(∆f
fm
)2 (S
N
)AM
この式より , (∆f/fm)2 に比例して S/N比が改善されることがわかる.
占有周波数帯域幅を広げる (∆f を大にする )ことにより ,S/N比が大きく なる. これを FMの広帯域利得と呼ぶ.
C/N比が小さい場合: 雑音のピークが搬送波のピークを越えている S/N比が急激に低下する.
通信システム工学 アナログ信号の変調 4章 – 6
角度変調の変調と復調
変調指数が小さい場合の変調方法として, AM変調器を用いるアームスト ロング変調器がある.
π/2移相器 +
x(t)
Acos ωct
SC変調器
PM変調器
FM変調器
復調に関しては, 周波数弁別器を用いた方法がある.