Embed Size (px)
Citation preview
SIP革新的燃焼技術I n n o v a t i v e C o m b u s t i o n T e c h n o l o g y
鳥取大学大学院 持続性社会創生科学研究科小田哲也， 大澤克幸，住 隆博
ディーゼル燃焼チームクラスター大学(3) （グループ１）
ノズル内流れ構造に基づく噴霧形成過程のモデリング
研究の目的と位置付け
主な成果
噴霧混合気の計測【 C(1)：広島大学】
実ノズル内における針弁挙動，ノズル内キャビテーション気泡，ノズル直後の流動の可視化【 C(4)：産総研】
ノズル出口近傍の微粒化計測【 C(2)：長崎大学】
ディーゼルノズル
燃料噴霧，混合気
ピストン 単気筒エンジンの燃焼シミュレーション（全グループの成果の取りまとめ）
単気筒エンジン内の可視化や計測【京都大学】
CFD，可視化用拡大ノズルによるノズル内流れのモデリング【 C(3)：鳥取大学】
近年の燃料噴射の主な特徴
高い圧力で高速度噴射
小さな噴孔（多噴孔）
頻繁な短期間の少量噴
射を含む
0
100
200
300
400
500
600
700
0
50
100
150
200
250
300
350
400
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
Inje
ctio
n V
elo
city
U2
m/s
Lift
Lμm
Time t ms
Needle Lift 100MPa Needle Lift 200MPa
Model 100MPa Model 200MPa
Experimental Results 100MPa Experimental Results 200MPa
Time t ms
400
300
200
100
0
Inje
ctio
n V
eloci
ty
U
2m
/s
600
400
200
00 0.2 0.4 0.6 0.8
Nee
dle
Lif
t
L
mm
Pinj=100MPa
Calculated
Measured
Pb=4.0MPa
D2 =0.12mm
Dtsignal =0.3ms
Pinj=200MPa
Calculated
Measured
U2
Pinj=
200MPa
100MPa L
噴射期間（最大リフト量，通電時間）が噴射速度に及ぼす影響
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
50
100
150
200
250
300
350
400
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4
Inje
ctio
n V
elo
city
U2
m/s
Lift
Lμm
Time t ms
Needle Lift 0.3ms Needle Lift 0.5ms
Model 0.3ms Model 0.5ms
Experimental Results 0.3ms Experimental Results 0.5ms
Time t ms
400
300
200
100
0
Inje
ctio
n V
eloci
ty
U
2m
/s500
400
300
200
100
0
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4
Nee
dle
Lif
t L
m
m
Dtsignal=0.3ms
Calculated
Measured
Dtsignal=0.5ms
Calculated
Measured
U2Pinj=100MPa
Pb=4.0MPa
D2=0.12mm
L
実際のノズル**，および拡大ノズル模型との比較 （針弁リフトが噴霧の広がり角におよぼす影響）
** クラスター大学(4) 産総研提供(Huang, W., Moon, S., Gao, Y., Li, Z. and Wang, J., Fuel, 206: 409-419 (2017).)
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
10
20
30
40
50
60
70
0 0.2 0.4 0.6 0.8
Nee
dle
Lift L
µm
Spra
y C
on
e A
ng
le θ
de
g.
Time t ms
Measured Spray Cone Angle q
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
10
20
30
40
50
60
70
0 0.2 0.4 0.6 0.8
Nee
dle
Lift L
µm
Spra
y C
on
e A
ng
le θ
de
g.
Time t ms
θ (Hole No.1) θ (Hole No.2) θ (Hole No.3)
θ (Hole No.4) θ (Hole No.5) θ (Hole No.6)
θ (Mean) L θ (Fitting Curve)
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θL
Time t ms
Spra
y C
one
Angle
q
deg
.
60
40
20
0
Nee
dle
Lif
t L
mm
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
00 0.2 0.4 0.6 0.8
n = 6, D2 = 0.166 mm, j =
78 deg.
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
10
20
30
40
50
60
70
0 0.2 0.4 0.6 0.8
Nee
dle
Lift L
µm
Spra
y C
on
e A
ng
le θ
de
g.
Time t ms
θ (Hole No.1) θ (Hole No.2) θ (Hole No.3)
θ (Hole No.4) θ (Hole No.5) θ (Hole No.6)
θ (Mean) L θ (Fitting Curve)
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
No. 1
No. 4
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
10
20
30
40
50
60
70
0 0.2 0.4 0.6 0.8
Ne
ed
le L
ift L
µm
Sp
ray C
on
e A
ng
le θ
de
g.
Time t ms
θ (Hole No.1) θ (Hole No.2) θ (Hole No.3)
θ (Hole No.4) θ (Hole No.5) θ (Hole No.6)
θ (Mean) L θ (Fitting Curve)
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
No. 3
No. 4Ave. of Holes
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
10
20
30
40
50
60
70
0 0.2 0.4 0.6 0.8
Ne
ed
le L
ift L
µm
Sp
ray C
on
e A
ng
le θ
de
g.
Time t ms
θ (Hole No.1) θ (Hole No.2) θ (Hole No.3)
θ (Hole No.4) θ (Hole No.5) θ (Hole No.6)
θ (Mean) L θ (Fitting Curve)
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
No. 2
No. 5
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
10
20
30
40
50
60
70
0 0.2 0.4 0.6 0.8
Nee
dle
Lift L
µm
Spra
y C
on
e A
ng
le θ
de
g.
Time t ms
θ (Hole No.1) θ (Hole No.2) θ (Hole No.3)
θ (Hole No.4) θ (Hole No.5) θ (Hole No.6)
θ (Mean) L θ (Fitting Curve)
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θFitted Curve
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0 0.2 0.4 0.6 0.8
Ne
ed
le L
ift L
µm
Sp
ray C
on
e A
ng
le θ
de
g.
Time t msTime t ms
Spra
y C
one
Angle
q
deg
.
80
60
40
20
0
Nee
dle
Lif
t L
m
m
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
00 0.2 0.4 0.6 0.8
Calculated Spray Cone Angle q
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
10
20
30
40
50
60
70
0 0.2 0.4 0.6 0.8
Need
le Lif
t L
µm
Spray
Con
e Ang
le θ
deg.
Time t ms
θ (Hole No.1) θ (Hole No.2) θ (Hole No.3)
θ (Hole No.4) θ (Hole No.5) θ (Hole No.6)
θ (Mean) L θ (Fitting Curve)
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θ
θL
n = 6, D2 = 0.166 mm,
j = 78 deg.
ReN = 2500
4000
6000
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0 0.2 0.4 0.6 0.8
Ne
edle
Lift L
µm
Sp
ray C
on
e A
ng
le θ
de
g.
Time t ms
θ(Re=2500) θ(Re=3000)
θ(Re=4000) θ(Re=5000)
θ(Re=6000) θ(Re=7000)
L
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0 0.2 0.4 0.6 0.8
Ne
ed
le L
ift L
µm
Spra
y C
one A
ngle
θ
de
g.
Time t ms
θ(Re=2500) θ(Re=3000)
θ(Re=4000) θ(Re=5000)
θ(Re=6000) θ(Re=7000)
L
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0 0.2 0.4 0.6 0.8
Ne
edle
Lift L
µm
Spra
y C
one A
ngle
θ
de
g.
Time t ms
θ(Re=2500) θ(Re=3000)
θ(Re=4000) θ(Re=5000)
θ(Re=6000) θ(Re=7000)
L
3000
5000
7000
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0 0.2 0.4 0.6 0.8
Ne
edle
Lift L
µm
Sp
ray C
on
e A
ng
le θ
de
g.
Time t ms
θ(Re=2500) θ(Re=3000)
θ(Re=4000) θ(Re=5000)
θ(Re=6000) θ(Re=7000)
L
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0 0.2 0.4 0.6 0.8
Ne
ed
le L
ift L
µm
Sp
ray C
one
An
gle
θ
de
g.
Time t ms
θ(Re=2500) θ(Re=3000)
θ(Re=4000) θ(Re=5000)
θ(Re=6000) θ(Re=7000)
L
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0 0.2 0.4 0.6 0.8
Ne
ed
le L
ift L
µm
Spra
y C
one A
ngle
θ
de
g.
Time t ms
θ(Re=2500) θ(Re=3000)
θ(Re=4000) θ(Re=5000)
θ(Re=6000) θ(Re=7000)
L
ミニサック室
針弁
シート噴孔
粒径，速度，方向
微粒化，蒸発，混合
いかに与えるか？燃焼シミュレーションの初期条件 【噴孔出口】
混合気生成の計算（エンジン燃焼のシミュレーション）
内部流れの検討
ノズル内流れのモデリング （最終目標）
【噴霧モデル】
目的と役割
• 他クラスター大学によるデータを参照：実際の多噴孔ノズル内
部流動，針弁挙動，燃料の噴射速度や噴射方向，噴射率
他クラスター大学と協力し，燃料噴射速度と噴射方向を
時系列的に与える簡易な噴霧モデルを提案する．
ノズル内の流動挙動を解明し，モデルに必要となる流量
係数を検討する．さらに，比較データを取得する．
提案したモデルを，ディーゼル燃焼のシミュレーション
を行うリーダー大学に提供する．
• キャビテーションを伴う非定常で複雑な現象
• 熱効率５０％を達成するために不可欠なモデル．燃焼シミュ
レーションの燃料噴射パターンを検討するために必要となる
多噴孔ディーゼルノズルの針弁リフトに応じて変化する燃料の噴射速度と広がり角を与えるのに必要となる噴霧モデルを提
案した．この点でチームに貢献した．噴霧モデルは，ノズル内の流れを理論的観点から導出した簡単な予測式で構成される．
噴霧モデルに組込まれている流量係数を得るための実験を実施した．
噴霧モデルによって求めた燃料の噴射速度と広がり角を，当クラスター大学や他クラスター大学の実験結果やCFD解析の結
果と比較した．その結果，噴射挙動を精度よく表現できることが明らかになった．この点で噴霧モデルは汎用的で有用である．
針弁リフトが小さい場合，燃料の広がり角が大きくなる．この際には高頻度で渦キャビテーションが発生する．中程度の針弁
リフト（150mm～200mm程度）においても広がり角が大きくなることがある．この際にも頻繁に渦キャビテーションが発生する．
まとめ 開弁直後や閉弁前後の噴射，および噴射期間が極端に短い場合の噴射予測が
できるように噴霧モデルを改良する．
シート部の流量係数，およびサック室内における燃料の屈曲で生じる圧力損失係
数を検討し，予測精度を向上させる．
ディーゼル燃料の噴射挙動の解明するために，昇降機能付き拡大ノズル模型に
よる実験を継続する．特に，渦キャビテーションの発生メカニズムを解明する．
今後の展開
サブモデル
仮定 非圧縮一次元流 摩擦損失を考えない
Pinj , 0 m/s
j
L
噴孔入口の縮流 z3
サック室流れの屈曲 z2
シート部出口のはく離 z1
圧力損失がなく，Psac , 0 m/s に
U1
321
1
2 zzzz
A
An
U2
U2’q
3つの圧力損失係数
総合圧力損失
2
22
1UPloss zD
2
2'
2tan
U
Ua
q
仮定 噴霧広がり角と噴射速度，
乱流速度の関係
総合圧力損失は噴射液体の速度エネルギに比例
乱流エネルギは噴射液体の速度エネルギーに比例
332tan
z
zq ba
簡易モデルⅡ
燃料の広がり角の予測式 総合圧力損失係数の予測式
サック室の流入と流出の差・・・サック室内圧力の増加
θ
LN , vPinj
ANCN
U2
U1
V PS
AHCH
P
針弁
D1
D2
シート部
噴孔Nl
サック室【検査体積】
V
UANUAE
dt
dPHNinj 21
Sinj
N
PPCU
21
PPCU
S
H
22
サック室における流入速度
サック室における流出速度
噴射速度の予測式
簡易モデルⅠ 圧縮性非定常流れに関する０次
元噴射モデル
* Takenaka, T, Journal of the Japan Society of Mechanical Engineers, 66-538: 5
(1963).
** Weisbach, J., Ingenieur-und Mashienen-Mechanic, 1: 1044 (1896).
11
21 NC
z 11
23 HC
zシート部 : 噴孔 :
圧力損失係数と流量係数
噴孔の流量係数（実測による）
CH=0.9
円錐弁の流量係数* (修正して使用 )
角度 j で変向する屈曲管の圧力損失係数
（ワイズバッハの式**）
z2 = z2(j)
計算に用いる経験式
H: シート部間隔
0.8
針弁リフト履歴 L(t)
（クラスター大学(4) 産総研 の測定データ）
予測結果 燃料の噴射速度 U2(t) ,
燃料の広がり角 q (t)
噴霧モデル概略，および評価方法
簡易モデルⅠの評価（実際のノズル*で得た噴射速度と比較
簡易モデルⅠによって燃料の噴射速度の時間履歴
を精度よく与えることができる．
噴射圧力が噴射速度に及ぼす影響
拡大ノズル模型との比較 （燃料の広がり角の時間履歴）
簡易モデルⅡの評価（燃料の広がり角の比較）
簡易モデルⅡ，およびサブモデルによって燃料の広がり角の時間履歴を精度よく与える
ことができる．
噴霧モデルの評価方法
針弁昇降機能付き拡大ノズル模型 （10倍モデル)
圧縮機
アキュムレータ
バイポーラ電源 (19A)
水
空気
針弁
ソレノイド(228 巻)
引張りバネ(18.68N/mm,
86.6N×4)
ストッパ
可視化用アクリルノズル
Pinj
セル：約300万個
噴孔
サック室
シート流路を７分割
3-D 非定常非圧縮ナビエ・ストークス方程式，Realizable k-ε乱
流モデル，Simplified レイリー方程式（キャビテーション気泡），
Volume of Fluid (VOF)モデル（噴孔外の噴流界面）を使用
汎用ソフト STAR-CCM+ Ver.9.06.011
約0.004mm/セル（噴孔約0.01mm/
セル）
背圧1.2MPa
噴射圧力100MPa
針弁リフトLh(t)
噴射率計（クラスター大学(1) 広島大）
L2F法（クラスター大学(2) 長崎大）
X線ラジオグラフ（クラスター大学(4) 産総研）
ノズル内流れの非定常CFD解析（当クラスター大学）
針弁昇降機能付き拡大模型（当クラスター大学）
噴射速度 U2 広がり角 q
○
○
○ ○
○
○
非定常CFD解析
比較
実際のノズルを用いた測定
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
0 50 100 150 200 250 300 350
Spra
y a
ngle
θ
deg
.
Lift L μm
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
0 50 100 150 200 250 300 350
Spra
y a
ngle
θ
deg
.
Lift L μm
2500 3000
4000 5000
6000 7000
ReN = 2500
4000
6000
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
0 50 100 150 200 250 300 350
Spra
y a
ngle
θ
deg
.
Lift L μm
2500 3000
4000 5000
6000 7000
3000
5000
7000
Needle Lift L m m
50
40
30
20
10
0
0 100 200 300
n = 7, D2 = 0.12mm, j = 78 deg.
= 0.06
Spra
y C
one
Angle
q
deg
.
Large-Scaled Injector Real-Size Injector**
40
30
20
10
00 100 200 300 400
Maximum
Minimum
Averaged
Fitted Curve
MaxMinMeanFitting Curve
Enlarged Nozzle Real-Size Nozzle [4]
MaxMinMeanFitting Curve
Enlarged Nozzle Real-Size Nozzle [4]
MaxMinMeanFitting Curve
Enlarged Nozzle Real-Size Nozzle [4]
MaxMinMeanFitting Curve
Enlarged Nozzle Real-Size Nozzle [4]Pinj=100MPa
200MPa
300MPa
Fitted Curve
MaxMinMeanFitting Curve
Enlarged Nozzle Real-Size Nozzle [4]
MaxMinMeanFitting Curve
Enlarged Nozzle Real-Size Nozzle [4]
MaxMinMeanFitting Curve
Enlarged Nozzle Real-Size Nozzle [4]
MaxMinMeanFitting Curve
Enlarged Nozzle Real-Size Nozzle [4]
Spra
y C
one
Angle
q
deg
.
Needle Lift L m m
簡易モデルⅡ，およびサブモデル
簡易モデルⅡ，およびサブモデル
t=4 ms
L=0.2 mm
（実ノズルの針弁リフト0.02mmに相当：微小リフト）
VC
t=165 ms
L=1.8 mm
（実ノズルの針弁リフト0.18mm
に相当：中程度のリフト）
VC
針弁昇降機能付き拡大ノズル模型で得た高速ビデオ画像
低，中程度の針弁リフトで頻繁に渦キャビテーション（VC）が生じる．その際に広がり角が大きくなる．
* クラスター大学(1) 広島大学提供
![回燃焼シンポジウム実行委員長・日本燃焼学会会長 …combustionsociety.jp/sympo54/SCJ2016program_final[JP].pdfC会場（会議室3） D会場（会議室2） E会場（会議室1）](https://img.pdfslide.tips/doc/110x75/5fd6fc5a54639236382c1d04/cfcfffeoeefoecfce-jppdf-cie3i.jpg)
![水素戦略会議 20131011 3 資料.ppt [互換モード]...水素燃焼について 九州大学大学院工学研究院機械工学部門 燃焼科学講座反応性ガス力学研究室](https://img.pdfslide.tips/doc/110x75/5e6330067bbf4a033078eaed/cce-20131011-3-eppt-fff-ccfc.jpg)
