Form Support(t450)

THE PROJECT FOR FLOOD PROTECTION AND DRAINAGEIMPROVEMENT IN THE MUNICIPALITY OF PHNOM PENH

(PHASE II)

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Examination for supporting of top slab form works

Unit weight of Concrete : ρc …………. 25.0

Working load : Ww ……….. 2.5

Dead load of forms : Wf ………… 0.5

Load of Internal supporting : Ws ……….. 0.5

Material Description SpecificationAllowable bending/tensile stress Allowable shearing stress

SteelSS 400 163 93

STK 500 236 134

TimberFir wood 13.2 1.0Plywood 16.1 1.0

it shall be within 1-2mmHere, δa = 3.0 mm is chosen.

8,800

Plywood……………..……… 5,500

Steel material ………………… 200,000

Plywood : 12 mm: 48.6 x 2.4 mm

Square steel pipe-60 x 60 x 2.3, STK : 60 x 60 mmThickness of Concrete : 450 mmInterval of steel pipe : 300 mm

: 800 mm: 800 mm

Description Calculation formulaLoad

25 x 0.45 11.25 2.50

11.25 + 2.5 13.75 0.50

13.75 + 0.5 14.25

5.1　Design condition5.1.1　Load condition

kN/m3

kN/m2

kN/m2

kN/m2

5.1.2　Allowable stress

σa　（N/mm2） τa　（N/mm2）t 16mm≦

t 12mm≦

＊Allowable deflection δa：Normal case shall be 2-3mm, in case of external appearance to be conspicuous,

5.1.3　Young's modulus E

Timber（Fir wood）…………. (N/mm2)

(N/mm2)

(N/mm2)

5.3　Examination for bottom forms

Round steel pipe φ48.6ｘ2.4

Supporting span of square timber Supporting span of steel pipe

5.3.1　Working load

（kN/m2）Concrete load Wc

Working load Ww

Total（1）= Wc + WwDead load of Forms Wf

Total（2）= Wc + Ww + Wf


(PHASE II)

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Sectional dimension for width per meter is as follows.

--------- = 24,000 6

:I = --------- = 144,000 12

Working load for sheathing board (width per meter) is w = 13.75 x 1000 / 1000 = 13.75 (N/mm)

Interval of batten is 300Sheathing board is calculated as uniform load with 3 span continuous beam

--------- = 123,750 (N.mm)10

M

--------- = 5.2 σa = 16.1 OK ≦ ⇒Z

--------- = 1.0 (mm) δa = 3mm OK ≦ ⇒

348

3,830

93,200 An interval of batten 300 mmWorking load to batten (per one piece)

w = 13.75 x 300 / 1000 = 4.1 (N/mm)Maximum interval of sleeper as supporting p 800 mm

--------- = 330,000 (N.mm)8

M

Bending stress ---------- = 86 σa = 236 OK ≦ ⇒Z

5.3.2　Examination for sheathing board

bh2

Section modulus :Z = (mm3/m)

bh3

Moment of Inertia of area (mm4/m)

mmである。

wl2

Bending moment :M＝

Bending stress :σ＝ (N/mm2)

wl4

Deflection :δ＝　137.6EI

5.3.3　Examination for BattenRound steel pipe（φ48.6ｘ2.4，STK 500）shall be used.

Sectional area　　　　　　:A＝ (mm2)

Section modulus　　　　　:Z＝ (mm3)

Moment of inertia of area :I＝ (mm4)

wl2


:σ＝ (N/mm2)


(PHASE II)

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wlShearing force ---------- = 1,650 (N)

2

Shearing stress ---------- = 7.1 (N) τa = 134 OK ≦ ⇒A

Deflection ---------- = 1.2 (mm) δa = 3mm OK ≦ ⇒

Sectional area 517 　　

:Z = ---------- = 9,440 6

:I = ---------- = 283,000 12

Load distribution width of sleeper 800 (mm)Working load to sleeper (per one piece)

w = 14.25 x 800 / 1000 = 11.40 (N/mm) An interval of forms as supporting point 800

---------- = 912,000 (N.mm)8

M

Bending stress ---------- = 96.6 σa = 163 OK ≦ ⇒Z


2



:S＝

1.5S:τ＝

5wl4

:δ＝　384EI

5.3.4　Examination for sleeperSquare steel pipe（□－60ｘ60 x 2.3）shall be used.

:A＝ bh 　 = (mm2)

bh2

Section modulus (mm3)

bh3

Moment of Inertia of area (mm4)

ｄ=

mmである。

wl2


:σ＝ (N/mm2)

:S＝

1.5S:τ＝

5wl4

:δ＝　


(PHASE II)

Page 4 of 3

384EI


(PHASE II)

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The Structural calculation data

of the forms and supporting for UGR-5

KUBOTA CONSTRUCTION CO., LTD.


(PHASE II)

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Examination for supporting of top slab form works






SteelSS 400 163 93

STK 500 236 134



8,800

Plywood……………..……… 5,500


Plywood t : 12 mm: 48.6 x 2.4 mm

Thick timber plate t=20mm x 2pcs t : 40 x 95 mmThickness of Concrete : 450 mmInterval of steel pipe l : 300 mm

La : 750 mmLb : 850 mm


25 x 0.45 11.25

2.50

11.25 + 2.5 13.75

0.50

13.75 + 0.5 14.25

5.1　Design condition5.1.1　Load condition

kN/m3

kN/m2

kN/m2

kN/m2


σa　（N/mm2） τa　（N/mm2）t≦16mm




(N/mm2)

(N/mm2)






Working load Ww




(PHASE II)

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--------- = 24,000 6

:I = --------- = 144,000 12


Interval of batten is 300 mm.Sheathing board is calculated as uniform load with 3 span continuous beam

--------- = 123,750 (N.mm)10

M

--------- = 5.2 σa = 16.1 OK ≦ ⇒Z

--------- = 1.0 (mm) δa = 3mm OK ≦ ⇒

348

3,830



--------- = 372,539 (N.mm)8

M



bh2


bh3


wl2



wl4



Sectional area　　　　　　:A＝ (mm2)

Section modulus　　　　　:Z＝ (mm3)

Moment of inertia of area :I＝ (mm4)

wl2


:σ＝ (N/mm2)


(PHASE II)

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2



Sectional area 3,800 　　

:Z = ---------- = 60,167 6

:I = ---------- = 2,857,917 12

Load distribution width of sleepe 850 (mm)Working load to sleeper (per one piece)

w = 14.25 x 850 / 1000 = 12.11 (N/mm)

An interval of forms as supporting point 750 mm.

---------- = 851,660 (N.mm)8

M

Bending stress ---------- = 14.2 σa = 16.1 OK ≦ ⇒Z


2



:S＝

1.5S:τ＝

5wl4

:δ＝　384EI

5.3.4　Examination for sleeperThick timber plate（□－40ｘ95）shall be used.

:A＝ bh 　 = (mm2)

bh2


bh3


ｄ=

wl2


:σ＝ (N/mm2)

:S＝

1.5S:τ＝

5wl4

:δ＝　384EI


(PHASE II)

Page 5 of 3






SteelSS 400 163 93

STK 500 236 134



8,800

Plywood……………..……… 5,500


Plywood t : 12 mm: 48.6 x 2.4 mm

Square timber□-100 x 100 t : 100 x 100 mmThickness of Concrete : 450 mmInterval of steel pipe l : 300 mm

La : 800 mmLb : 800 mm


25 x 0.45 11.25

2.50

11.25 + 2.5 13.75

0.50

13.75 + 0.5 14.25

I－Examination for Form Work1.1　Design condition1.1.1　Load condition

kN/m3

kN/m2

kN/m2

kN/m2


σa　（N/mm2） τa　（N/mm2）t≦16mm

t≦12mm




(N/mm2)

(N/mm2)






Working load Ww




(PHASE II)

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--------- = 24,000 6

:I = --------- = 144,000 12


Interval of batten is 300Sheathing board is calculated as uniform load with 3 span continuous beam

--------- = 123,750 (N.mm)10

M

--------- = 5.2 σa = 16.1 OK ≦ ⇒Z

--------- = 1.0 (mm) δa = 3mm OK ≦ ⇒

348

3,830



--------- = 330,000 (N.mm)8

M



bh2


bh3


mmである。

wl2



wl4



Sectional area　　　　　　 (mm2)

Section modulus　　　　　 (mm3)

Moment of inertia of area (mm4)

wl2


:σ＝ (N/mm2)


(PHASE II)

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2



Sectional area 10,000 　　

:Z = ---------- = 166,667 6

:I = ---------- = 8,333,333 12

Load distribution width of sleeper 800 (mm)Working load to sleeper (per one piece)

w = 14.25 x 800 / 1000 = 11.40 (N/mm)

An interval of forms as supporting point 800

---------- = 912,000 (N.mm)8

M

Bending stress ---------- = 5.5 σa = 13.2 OK ≦ ⇒Z


2



:S＝

1.5S:τ＝

5wl4

:δ＝　384EI

1.2.4　Examination for sleeperSquare steel pipe（□－100ｘ100 x 2.3）shall be used.

:A＝ bh 　 = (mm2)

bh2


bh3


ｄ=

mmである。

wl2


:σ＝ (N/mm2)

:S＝

1.5S:τ＝

5wl4

:δ＝　


(PHASE II)

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384EI

II－Examination for Supporting


(PHASE II)

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支保工の検討

25.0 2.50.50.5

材種種別仕様許容せん断応力度

鋼材SS 400 163 1663 93 949

STK 500 236 2407 134 1367

木材べいまつ 13.2 135 1.0 10.2合板 16.1 164 1.0 10.2

　　　にする。

　木材（べいまつ） 8,800 5,500

　鋼材 200,000

　合板 12 mm2.4 mm

　角材 □-100x100 100 x 100 mm　コンクリート厚 270 mm　スパン 800 mm

種別計算式荷重

コンクリート荷重 6.75 689 作　業　荷　重 2.50 255

合　　　計 9.25 943


コンクリート荷重 34.72 3,542 作　業　荷　重 2.50 255 内部支保工荷重 0.50 51

型枠自重 0.50 51 合　　　計 38.22 3,899

　幅１ｍ当たりの断面諸元は、以下の通りである

-------------- = -------------- = 24,000

5.1　設計条件5.1.1　荷重条件　- コンクリート kN/m3

　 - 作業荷重 kN/m2

　 - 型枠自重 kN/m2

　 - 内部支保工荷重 kN/m2

5.1.2　許容応力度許容曲げ/引張応力度

（N/mm2）（kgf/cm2）（N/mm2）（kgf/cm2）t 16mm≦

t 12mm≦

　　＊許容たわみ量：普通の場合では2～3mm，外観が特に目立つ部分では1～2mm以内

5.1.3　ヤング率(N/mm2)

　合板（t=12mm） (N/mm2)(N/mm2)

5.3　底型枠の検討ｔ＝

　単管パイプ　φ48.6ｘ2.4 ｔ＝

ｔ＝ L＝

5.3.1　作用荷重　-下床版施工時荷重

（kN/m2）（kgf/m2）25.0ｘ0.27

　-側壁上床版施工時荷重

（kN/m2）（kgf/m2）

5.3.2　せき板の検討

bh2 1000 x 122

　　断面係数：Z = (mm3/m)


(PHASE II)

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6 6

-------------- = -------------- = 144,000 12 12

　　せき板（幅１ｍ当たり）に作用する荷重は 9.25 (N/mm)

　　バタ材の間隔は、 300 せき板を等分布荷重の３径間連続梁として計算する

-------------- = 83,250 (N.mm)10

M

-------------- = 3.5 σa=16.1 OK ≦ ⇒Z

-------------- = 0.7 δa=3.0mm OK ≦ ⇒

348 3,830 93,200

　バタ材の間隔は 300 ｍｍ　バタ材（１本当たり）に作用する荷重

11.5 (N/mm)　支点となる大引き材の最大間隔は、 650 ｍｍである。

-------------- = 605,569 (N.mm)8

M

-------------- = 158 σa=236 OK ≦ ⇒Z

wl -------------- = 3,727 (N)

2

-------------- = 16.1 (N) τa=134 OK ≦ ⇒A

-------------- = 1.4 δa=3.0mm OK ≦ ⇒

bh3 1000 x 123

　　断面二次モーメント：I = (mm4/m)

　　　w = 9.25x1000/1000 = mmである。

wl2

　曲げモーメント：　M＝

　曲げ応力度　　：　σ＝ (N/mm2)

wl4

　たわみ　　　　：　δ＝　（mm）137.6EI

5.3.3　バタ材の検討　単管パイプ（φ48.6ｘ2.4，STK 500）を使用する　　断面積　　　　　　：A＝ (mm2)　　断面係数　　　　　：Z＝ (mm3)　　断面二次モーメント：I＝ (mm4)

　　w = 38.2x300/1000 =

wl2



　せん断力　　　：　S＝

1.5S

　せん断応力度　：　τ＝

5wl4

　たわみ　　　　：　δ＝　（mm）384EI


(PHASE II)

Page 11 of 3

10,000 　　

-------------- = -------------- = 166,667 6 6

-------------- = -------------- = 8,333,333 12 12

　大引きの荷重分担幅ｄは、325 (mm)

　大引き（１本当たり）に作用する荷重は、 12.42 (N/mm)

　支点となる建枠の間隔は、 610

-------------- = 577,775 (N.mm)8

M

-------------- = 3.5 σa=13.2 OK ≦ ⇒Z

wl -------------- = 3,789 (N)

2

-------------- = 0.6 (N) τa=1 OK ≦ ⇒A

-------------- = 0.3 δa=3.0mm OK ≦ ⇒

5.3.4　大引きの検討　角材（□－100ｘ100）を使用する　　断面積　　　　　　：A＝ bh　＝ (mm2)

bh2 100 x 1002

　　断面係数：Z = (mm3)

bh3 100 x 1003

　　断面二次モーメント：I = (mm4)

　　ｄ＝1/2ｘ(800)＝

　　　w = 38.2x400/1000 = mmである。

wl2




1.5S


5wl4

　たわみ　　　　：　δ＝　（mm）384EI

支保工

25.0 2.50.50.5

材種種別仕様許容せん断応力度

鋼材SS 400 163 1663 93 949

STK 500 236 2407 134 1367

木材べいまつ 13.2 135 1.0 10.2合板 16.1 164 1.0 10.2

　木材（べいまつ） 8,800 5,500

　鋼材 200,000

　合板 12 mm　角鋼管 □-60x60x2.3 60 60 2.3 mm　角材 □-100x120 100 120 mm　コンクリート厚 270 mm　スパン 914 mm


コンクリート荷重 6.75 689 作　業　荷　重 2.50 255

合　　　計 9.25 943


コンクリート荷重 34.72 3,542 作　業　荷　重 2.50 255 内部支保工荷重 0.50 51

型枠自重 0.50 51 合　　　計 38.22 3,899

　幅１ｍ当たりの断面諸元は、以下の通りである

-------------- = -------------- = 24,000 6 6

-------------- = -------------- = 144,000

5.1　設計条件5.1.1　荷重条件　- コンクリート kN/m3

　 - 作業荷重 kN/m2

　 - 型枠自重 kN/m2

　 - 内部支保工荷重 kN/m2

5.1.2　許容応力度許容曲げ/引張応力度

（N/mm2）（kgf/cm2）（N/mm2）（kgf/cm2）t 16mm≦

t 12mm≦

5.1.3　ヤング率(N/mm2)

　合板（t=12mm） (N/mm2)(N/mm2)

5.3　底型枠の検討ｔ＝

ｔ＝ L＝

5.3.1　作用荷重　-下床版施工時荷重

（kN/m2）（kgf/m2）25.0ｘ0.27

　-側壁上床版施工時荷重

（kN/m2）（kgf/m2）

5.3.2　せき板の検討

bh2 1000 x 122

　　断面係数：Z = (mm3/m)

bh3 1000 x 123

　　断面二次モーメント：I = (mm4/m)

12 12

　　せき板（幅１ｍ当たり）に作用する荷重は 9.25 (N/mm)

　　バタ材の間隔は、 300 せき板を等分布荷重の３径間連続梁として計算する

-------------- = 83,250 (N.mm)10

M

-------------- = 3.5 σa=16.1 OK ≦ ⇒Z

-------------- = 0.7 δa=3.0mm OK ≦ ⇒

517 9,440 283,000

　バタ材の間隔は 300 ｍｍ　バタ材（１本当たり）に作用する荷重

11.5 (N/mm)　支点となる大引き材の最大間隔は、 914 ｍｍである。

-------------- = 1,197,372 (N.mm)8

M

-------------- = 127 σa=163 OK ≦ ⇒Z

wl -------------- = 5,240 (N)

2

-------------- = 15.2 (N) τa=93 OK ≦ ⇒A

-------------- = 1.8 δa=3.0mm OK ≦ ⇒

12,000 　　

　　　w = 9.25x1000/1000 = mmである。

wl2



wl4

　たわみ　　　　：　δ＝　（mm）137.6EI

5.3.3　バタ材の検討　角鋼管（□－60ｘ60ｘ2.3，STK 400）を使用する　　断面積　　　　　　：A＝ (mm2)　　断面係数　　　　　：Z＝ (mm3)　　断面二次モーメント：I＝ (mm4)

　　w = 38.2x300/1000 =

wl2




1.5S


5wl4

　たわみ　　　　：　δ＝　（mm）384EI

5.3.4　大引きの検討　角材（□－100ｘ120）を使用する　　断面積　　　　　　：A＝ bh　＝ (mm2)

-------------- = -------------- = 240,000 6 6

-------------- = -------------- = 14,400,000 12 12

　大引きの荷重分担幅ｄは、550 (mm)

　大引き（１本当たり）に作用する荷重は、 21.02 (N/mm)

　支点となる建枠の間隔は、 610

-------------- = 977,773 (N.mm)8

M

-------------- = 4.1 σa=13.2 OK ≦ ⇒Z

wl -------------- = 6,412 (N)

2

-------------- = 0.8 (N) τa=1 OK ≦ ⇒A

-------------- = 0.3 δa=3.0mm OK ≦ ⇒

bh2 100 x 1202

　　断面係数：Z = (mm3)

bh3 100 x 1203

　　断面二次モーメント：I = (mm4)

　　ｄ＝1/2ｘ(914＋186)＝

　　　w = 38.2x550/1000 = mmである。

wl2




1.5S


5wl4

　たわみ　　　　：　δ＝　（mm）384EI

Documents

Form Support(t450)